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たみじろうたけはな
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1 地盤調査報告書 ( スウェーデン式サウンディング試験 ) 報告書サンプル平成 21 年月日株式会社西尾技建

2 報告書目次 1 一般事項 2 試験位置図試験要領 4 調査敷地内状況チェックシート 5 隣接敷地周辺状況チェックシート 6 スウェーデン式サウンディング試験記録表 7 試験結果 8 推定断面 9 試験写真 1 周辺状況写真 11 考察

報告書サンプルに先立ち設計施工の基礎資料を得る為に実施したものである 1-6 調査株式会社西尾技建 1-7 調査深度

3 1 一般事項 1-1 調査名 1-2 調査年月日 1 - 調査内容報告書サンプル平成 21 年月日スウェーデン式サウンディング試験 (JIS A ) 1-4 調査箇所数 5 箇所 1-5 調査目的本地盤調査は報告書サンプルに先立ち設計施工の基礎資料を得る為に実施したものである 1-6 調査株式会社西尾技建 1-7 調査深度調査番号 No.1 No.2 No. No.4 No.5 調査深度調査番号調査深度 1-8 調査地大阪府

4 2 試験位置図標高 No.1 KBM-.22 No.2 KBM-.9 No. KBM-.1 No.4 KBM-.11 No.5 KBM KBM( マンホール天端 )

5 試験要領 1. 試験の要旨この試験は荷重による貫入と回転貫入を併用した原位置試験であり土の静的貫入抵抗を測定しその硬軟または締まり具合を判定するとともに土層構成を把握することを目的とする又予備調査あるいは本調査の際にボーリング調査の補足的手段として利用価値の大きいものである 2. 適用範囲この試験は深さ 1 程度以浅の軟弱層の静的貫入抵抗を測定するものであり反力が 1KN に限定されており地盤貫通力が小さいので密な砂質土層礫玉石層もしくは固結土層などの地層があれば以深の計測はできません. 構成試験機材 1 ハンドル ( 電動式ハンドル 25Kg) 2 重り (1Kg 2 ヶ 25Kg ヶ ) 載荷用クランプ (5Kg) 4 底板 5 ロッド (φ19 1,) 6 スクリューポイント用ロッド (φ19 8) 7 スクリューポイント 4. 試験方法 (JIS A ) ( 試験順序 ) 1 長さ 8 のロッドの先端にスクリューポイントを取り付けポイント下端から 5 の所にクランプ下面を合せて載荷用クランプを固定し底板を通して調査地点に鉛直に立てる 2 最初に 5N(5kgf) でロッドが地中に貫入するかどうかを確かめる貫入する場合は貫入が止まった時荷重 N に対する貫入量として記録する次々と荷重を増加して 2 の操作を繰り返す荷重段階は 5N(5kgf) 15N(15kgf) 25N(25kgf) 5N(5kgf) 75N(75kgf) 1KN(1kgf) である 4 載荷用クランプが底板に達したら重りを取り除きロッドが足りなければ継ぎ足しクランプを 5 引上げて固定し 2 の操作を行う 5 ある荷重段階でロッドの貫入速さが急激に増大した場合はそのまま貫入させ貫入状況に関する観察記録を詳しくとる 6 1KN(1kgf) でロッドの貫入が止った場合にはその貫入量を測った後そのままハンドルを取り付けハンドルに鉛直方向がかからないように回転し次の目盛線まで貫入させるのに要する半回転を記録するなおこれ以後の測定は 25 毎に行うハンドルの回転方向は右回りとし半回転毎に一時停止する方法をとりこれを一回と数える 7 回転貫入の途中で貫入速さが急激に増大した場合には回転を停止して 1KN(1kgf) の荷重だけで貫入するかどうか確認する貫入する場合には 5 に従い貫入しない場合には 6 に従って操作を行う 8 測定終了後荷重装置を外しロッドを引き抜きスクリューポイントの異常の有無を調べる 5. 試験の終了基準測定は深度が深くなるとロッドの周面摩擦が大きくなり正確なデーターを得られないので6.5までとする ( 但し基準地表面より軟弱地盤が続く場合は最長 1.5までとする ) 貫入量 5 当りの半回転数が5 回以上となる場合はそれ以上の貫入は困難で有る為試験を終了する大きな石や転石等に当りその上で空転する場合は試験を終了するロッドの回転時の反力が著しく大きくなる場合は試験を終了する

6 6. 試験結果の記録及び整理 1 荷重と貫入量を記録し荷重を Wsw で表わす 2 荷重 1.KNで回転させる場合回転にともなう貫入量を記録し 25c毎の貫入量と回転数を求める貫入量 L に対する半回転数 Na より貫入量 1 当りの半回転数 Nswに換算する Nsw= 1 L Na ( 半回転数 /) L が L=25cの場合は Nsw=4Na Nswは次の要領で数値をまとめる Nsw 1 最も近い整数値 1<Nsw 5 最も近い5の倍数値 Nsw>5 最も近い1の倍数値土質次の4 通りに分類する砂質土粘性土礫質土シルト土質の判断は貫入音手に伝わる感触近隣データー等から総合的に判断しておりますがサンプリングが出来ない為目視による判断が出来ませんので土質の正確な判別は出来ません土質に関しては推定を示しております 4 貫入状況自沈の貫入速度状況を示す速い場合急速自沈普通の場合自沈遅い場合緩速自沈 5 試験結果注意点単管式であるためロッドの周面摩擦の影響は避けられません測定深度が深くなると Wsw Nsw は大きくなる傾向があります地表面の盛土層を通過する際は摩擦抵抗が大きくなる事が多く測定値が大きくなる事があります礫質土転石ガラ等に当り試験を終了している場合の最終の Nsw に関しては回転抵抗値が無くなるまでの回転数を採用しておりますよって N 値が極端に上下する場合があります 7. 試験結果の利用 1 N 値の推定稲田式 N=2.Wsw+.67Nsw( 砂質土礫質土 ) N=.Wsw+.5Nsw ( 粘性土シルト ) 2 一軸圧縮強度 (qu) の推定 Wsw( 荷重の大きさKN) とNsw( 半回転数 /) より一軸圧縮強度 qu(kn/2) を求めようとするもので比較実験より次の式が導かれている qu(kn/2)=.45wsw(n)+.75nsw( 回 ) qc 値の推定ダッチコーンによる単位面積当りの抵抗 qcd(kg/c 2 ) と Nswの相関関係は室町により次のように提案されている一般土 qcd= nsw 関東ローム自然土 qcd= nsw( ただしNsw<6)

7 4 地盤の許容応力度 (qa) の算定地盤の許容応力度を定める方法 ( 国土交通省告示第 111 号 - 抜粋 ) 地盤の許容応力度を定める方法は次式 (A) によるものとするただし地震時に液状化するおそれのある地盤の場合又は次式 (A) を用いる場合において基礎の底部から下方 2 以内の距離にある地盤にスウェーデン式サウンディングの荷重が 1KN( 1kg) 以下で自沈する層が存在する場合若しくは基礎の底部から下方 2 を越え 5 以内の距離にある地盤にスウェーデン式サウンディングの荷重が 5N( 5kg) 以下で自沈する層が存在する場合にあっては建築物の自重による沈下その他の地盤の変形等を考慮して建築物又は建築物の部分に有害な損傷変形及び沈下が生じないことを確かめなければならない地盤の許容応力度 qa=+.6 Nsw (A) Nsw: 基礎の底部から下方 2 以内の距離にある地盤のスウェーデン式サウンディングにおける1 当りの半回転数 (15を超える場合は15とする ) の平均値 ( 回 ) 地盤の許容応力度算定に当たっての注意 * 下記の Ⅰ Ⅱ に該当する場合には上記算定式が採用出来ません ( 追加調査又は構造変更各種基礎工法採用を含め再検討が必要となります ) 模式図建物地上根入基礎地中 1KN 以下で自沈 -2..5KN 以下で自沈 -5. Ⅰ 基礎の底部から下方 2 以内の距離に荷重 1KN 以下で自沈する層が存在する場合 Ⅱ 基礎の底部から下方 2 を超え 5 以内の距離に荷重.5KN 以下で自沈する層が存在する場合各層毎の地盤の許容応力度の算定 - 各試験記録表内 qa 値地盤の許容応力度 qa=wsw+.6 Nsw ( 推定式 ) Wsw: 荷重の大きさ (KN) 上記の国土交通省告示の地盤の許容応力度の算定式 (A) 式は自沈層 (Nsw={ 無回転 }) の場合はすべて KN/ 2 になってしまいますので定数に Wsw( 荷重の大きさ ) を乗じる事により低減しております但し自沈層の場合の地盤の許容応力度は推定数値を示しておりますのでそのままの数値の採用は出来ませんので参考的に御利用下さい ( 各試験記録表内の自沈層部分の qa の値にはすべて () がついております ) 又この試験における Nsw の上限値は 15(qa=12KN/2) とされておりますので各試験記録表内の推定 qa 値は Nsw が 15 を超える場合はすべて qa=12kn/2 としております本調査で基礎底部より下方 5 以内の Nsw の値が確認出来ない場合は確認出来た所までの数値を採用しますので確認層下部での問題点においては判断できません又測定部分以外に軟弱地盤等が存在した場合調査後の盛土の強度不足など調査範囲外の不明確な部分の問題点は反映されておりません

8 4 調査敷地内状況チェックシート調査名報告書サンプル調査年月日平成 21 年月日調査地大阪府天候晴項調査敷地内地盤状況備考目状山地 ( 傾斜地急傾斜地山を切崩した造成地を含む ) 高位段丘面山地台地段丘上位段丘面中位段丘面低位段丘面下位段丘面山麓堆積地形崖錐麓屑面渓床堆積地扇状地緩扇状地自然堤防砂 ( 礫 ) 堆砂 ( 礫 ) 州低地の微高地地形天井川沿いの微高地砂丘低地の一般面谷底氾濫平野海岸平野三角州後背低地旧河道人工地形盛土地埋土地干拓地切土地凹地浅い谷旧水部その他の地形その他 ( ) 形状平坦傾斜地起伏地摺り鉢上その他 ( ) 主傾斜主傾斜が ( 東西北南北東北西南東南西 ) 地表面の状況状更地芝生雑草植木耕作地砂利敷況コンクリート敷アスファルト敷表層改良その他 ( ) 高低差無有 ( 敷地内最大 ).25 以内は無しとする状態乾湿 ( 雨その他 ) 硬軟不明住宅水田陸田畑植木畑竹林元の土地雑木林野原山海浜池 ( 沼 ) 工場跡駐車場跡既存建物有既存建物無有異常無有 ( 基礎亀裂壁面亀裂その他 ) 造成宅地ではない土地の現況造成宅地である新しい ( 推定年位 ) 造成宅地古い ( 推定年位 ) 不明切土が主盛土が主 ( 厚さ推定位 ) 切盛土半々不明擁 ( 東側 ) 無有 ( 西側 ) 石積重力式間知ブロック RC 種類高さ程度 ( 北側 ) L 型逆 T 型間知石積不明壁 ( 南側 ) 異常無有 ( 亀裂撓み孕み傾斜沈下 ) 擁 ( 東側 ) 無有 ( 西側 ) 石積重力式間知ブロック RC 種類高さ程度 ( 北側 ) L 型逆 T 型間知石積不明壁 ( 南側 ) 異常無有 ( 亀裂撓み孕み傾斜沈下 ) 半地下式車庫無有東西北南異常無有 ( 亀裂傾斜沈下 ) 無有上下水道管ガス管浄化槽地下室樹根地下埋設物古基礎井戸盛土中の瓦礫等 ( 多少 ) その他 ( ) 主な土質砂質土礫質土粘性土シルトその他 ( ) 含水量飽和多い中程度少々不明無し水位水位 : KBM 見当たらず不明況

9 5 隣接敷地周辺状況チェックシート調査名報告書サンプル調査地大阪府調査年月日平成 21 年月日天候晴項目周辺土地利用状況宅地化の状況河川位置水路の位置状宅地マンションヒル商業地水田畑地山林池湖寺院学校公園海岸工場鉄道公共施設病院その他 ( ) 住宅がまばら多い密集している無有東西北南無有東西北南巾程度 ( 隣接のみ ) 無有東西北南方向に更地隣建物異常 : 無有 ( 壁面亀裂 : 多少基礎亀裂 : 多少 ) 他異常 : 無有 ( ) 東西北南方向に住宅 (2F) 建物異常 : 無有 ( 壁面亀裂 : 多少基礎亀裂 : 多少 ) 他異常 : 無有 ( ) 隣接家屋敷地接東西北南方向に建物異常 : 無有 ( 壁面亀裂 : 多少基礎亀裂 : 多少 ) 他異常 : 無有 ( ) 東西北南方向に敷建物異常 : 無有 ( 壁面亀裂 : 多少基礎亀裂 : 多少 ) 他異常 : 無有 ( ) ( 東側 ) 無有ブロック塀ネットフェンス側溝その他 ( 異常無有 ) 敷 ( 西側 ) 石積重力式間知ブロック RC 擁種類高さ程度 L 型逆 T 型間知石積不明地地 ( 北側 ) 壁 ( 南側 ) 異常無有 ( 亀裂撓み孕み傾斜沈下 ) 境 ( 東側 ) 無有ブロック塀ネットフェンス側溝その他 ( 異常無有 ) ( 西側 ) 石積重力式間知ブロック RC 界擁種類高さ程度 ( 北側 ) L 型逆 T 型間知石積不明壁工 ( 南側 ) 異常無有 ( 亀裂撓み孕み傾斜沈下 ) ( 東側 ) 無有ブロック塀ネットフェンス側溝その他 ( 異常無有 ) 作 ( 西側 ) 石積重力式間知ブロック RC 擁種類高さ程度 ( 北側 ) L 型逆 T 型間知石積不明物壁 ( 南側 ) 異常無有 ( 亀裂撓み孕み傾斜沈下 ) 電柱の傾斜無有 ( 大中小 ) 周東側幅員.8 程度舗装未舗装 ( 歩道 1.5 ) 異常無有 ( 亀裂沈下凹凸浪打ちその他 ) 辺西側幅員 4. 程度舗装未舗装 ( 歩道 ) 異道路状況異常無有 ( 亀裂沈下凹凸浪打ちその他 ) 北側幅員程度舗装未舗装 ( 歩道 ) 常異常無有 ( 亀裂沈下凹凸浪打ちその他 ) 南側幅員程度舗装未舗装 ( 歩道 ) 異常無有 ( 亀裂沈下凹凸浪打ちその他 ) 敷地までの搬入路軽車両 2t 車 4t 車 1t 車不可 - 手運搬 ( 程度 ) 工無有ブロック塀万年塀板塀生垣事関門柱カーポート擁壁法面搬入障害物係ネットフェンスその他 ( ) 道路と敷地の高低差 ( 道路より ) 備考況

10 6 スウェーデン式サウンディング試験記録表スウェーデン式サウンディング試験調査名報告書サンプル調査番号 No.1 調査地大阪府調査年月日平成 21 年月日標高 KBM-.22 最終貫入深さ 7.9 調査者 **** 水位天候晴回転装置の種類機械による荷重半回貫入貫入 1 当り荷重貫入量 1 当りの半回転数推定推定換算 Wsw 転数深さ量の半回記事 Wsw(kN) Nsw qa D L 転数 (kn) Na 土質 N 値 () (c) Nsw 音感触貫入状況 (kn/ 2 ) 強打撃自沈 2. (22.5) 急速自沈. (.) 自沈 2. (22.5) 自沈. (.) 緩速自沈. (.) ) 自沈. (.) 備考土質 : 砂質土 : 粘性土ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した : 礫質土換算式 : シルト砂質土礫質土 : 換算 N 値 N=2 2.Wsw+.67Nsw 67Nsw 粘性土シルト : 換算 N 値 N=.Wsw+.5Nsw

11 スウェーデン式サウンディング試験調査名報告書サンプル調査番号 No.2 調査地大阪府調査年月日平成 21 年月日標高 KBM-.9 最終貫入深さ 7.5 調査者 **** 水位天候晴回転装置の種類機械による荷重半回貫入貫入 1 当り荷重貫入量 1 当りの半回転数推定推定換算 Wsw 転数深さ量の半回記事 Wsw(kN) Nsw qa D L 転数 (kn) Na 土質 N 値 () (c) Nsw 音感触貫入状況 (kn/ 2 ) 自沈 1.5 (15.) 自沈 2. (22.5) 自沈 2. (22.5) 緩速自沈. (.) ) 緩速自沈. (.) 備考土質ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した : 砂質土 : 礫質土砂質土礫質土 : 換算 N 値 N=2 2.Wsw+.67Nsw 67Nsw 換算式 : 粘性土 : シルト粘性土シルト : 換算 N 値 N=.Wsw+.5Nsw

12 スウェーデン式サウンディング試験調査名報告書サンプル調査番号 No. 調査地大阪府調査年月日平成 21 年月日標高 KBM-.1 最終貫入深さ 7.5 調査者 **** 水位天候晴回転装置の種類機械による荷重半回貫入貫入 1 当り荷重貫入量 1 当りの半回転数推定推定換算 Wsw 転数深さ量の半回記事 Wsw(kN) Nsw qa D L 転数 (kn) Na 土質 N 値 () (c) Nsw 音感触貫入状況 (kn/ 2 ) 強打撃自沈 2. (22.5) 自沈. (.) 緩速自沈. (.) ) 緩速自沈. (.) 緩速自沈. (.) 備考土質ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した : 砂質土 : 礫質土砂質土礫質土 : 換算 N 値 N=2 2.Wsw+.67Nsw 67Nsw 換算式 : 粘性土 : シルト粘性土シルト : 換算 N 値 N=.Wsw+.5Nsw

13 スウェーデン式サウンディング試験調査名報告書サンプル調査番号 No.4 調査地大阪府調査年月日平成 21 年月日標高 KBM-.11 最終貫入深さ 7.5 調査者 **** 水位天候晴回転装置の種類機械による荷重半回貫入貫入 1 当り荷重貫入量 1 当りの半回転数推定推定換算 Wsw 転数深さ量の半回記事 Wsw(kN) Nsw qa D L 転数 (kn) Na 土質 N 値 () (c) Nsw 音感触貫入状況 (kn/ 2 ) 強打撃自沈. (.) 備考土質ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した : 砂質土 : 礫質土砂質土礫質土 : 換算 N 値 N=2 2.Wsw+.67Nsw 67Nsw 換算式 : 粘性土 : シルト粘性土シルト : 換算 N 値 N=.Wsw+.5Nsw

14 スウェーデン式サウンディング試験調査名報告書サンプル調査番号 No.5 調査地大阪府調査年月日平成 21 年月日標高 KBM-.6 最終貫入深さ 7.6 調査者 **** 水位天候晴回転装置の種類機械による荷重半回貫入貫入 1 当り荷重貫入量 1 当りの半回転数推定推定換算 Wsw 転数深さ量の半回記事 Wsw(kN) Nsw qa D L 転数 (kn) Na 土質 N 値 () (c) Nsw 音感触貫入状況 (kn/ 2 ) 強打撃強打撃自沈. (.) 急速自沈. (.) 自沈 2 2. (22.5) 自沈. (.) 備考土質ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した : 砂質土 : 礫質土砂質土礫質土 : 換算 N 値 N=2 2.Wsw+.67Nsw 67Nsw 換算式 : 粘性土 : シルト粘性土シルト : 換算 N 値 N=.Wsw+.5Nsw

15 7 試験結果 N 値の換算式稲田式を採用する N=2.Wsw+.67Nsw( 砂質土礫質土 ) N=.Wsw+.5Nsw ( 粘性土シルト ) 測点 (No.1) (No.2) (No.) (No.4) (No.5) 土質状況 N 値現状地盤 ~ 1.25 までは砂質土 2.5 ~ 5.5 現状地盤 ~ 2. までは粘性土.2 ~.4 現状地盤- 2. ~ 2.25 までは軟らかい粘性土 2. 現状地盤 ~ 2.75 までは砂質土.6 ~ 4.1 現状地盤 ~ 4. までは軟らかい粘性土 2. ~. 現状地盤- 4. ~ 5. までは砂質土 4.7 ~ 12.7 現状地盤- 5. ~ 5.5 までは粘性土.4 ~.8 現状地盤- 5.5 ~ 6.5 までは砂質土 7.9 ~ 18.8 現状地盤- 6.5 ~ 7. までは粘性土.6 ~.8 現状地盤- 7. ~ 7.9 までは砂質土 6.8 ~.2 最終状況ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した現状地盤 ~ 1.5 までは砂質土 2.5 ~ 5.2 現状地盤- 1.5 ~ 1.75 までは軟らかい粘性土 1.5 現状地盤 ~ 2.25 までは粘性土.2 ~.4 現状地盤 ~. までは砂質土 2.8 ~.9 現状地盤-. ~ 4. までは軟らかい粘性土 2. ~. 現状地盤- 4. ~ 5. までは砂質土. ~ 11.4 現状地盤- 5. ~ 5.5 までは粘性土.6 ~ 4. 現状地盤- 5.5 ~ 6.25 までは砂質土 4.4 ~ 6.8 現状地盤 ~ 6.75 までは粘性土 4.2 現状地盤 ~ 7.5 までは砂質土 8.7 ~ 42.2 最終状況ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した現状地盤 ~ 1.5 までは砂質土 2.5 ~ 16.7 現状地盤- 1.5 ~ 2.5 までは粘性土.2 ~.6 現状地盤- 2.5 ~. までは砂質土 4.7 ~ 7.1 現状地盤-. ~ 4. までは軟らかい粘性土 2. ~. 現状地盤- 4. ~ 4.25 までは粘性土.6 現状地盤 ~ 5.25 までは砂質土 4.7 ~ 14.4 現状地盤 ~ 5.5 までは軟らかい粘性土. 現状地盤- 5.5 ~ 6.75 までは粘性土.4 ~.6 現状地盤 ~ 7.25 までは砂質土.9 ~ 21.1 現状地盤 ~ 7.5 までは密な砂質土 42.2 最終状況ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した現状地盤 ~ 1.5 までは砂質土 2.8 ~ 6. 現状地盤- 1.5 ~ 1.75 までは軟らかい粘性土. 現状地盤 ~ 2.5 までは粘性土.4 ~ 4. 現状地盤- 2.5 ~. までは砂質土 1.7 ~ 1.7 現状地盤-. ~ 4. までは粘性土.2 ~.4 現状地盤- 4. ~ 5.25 までは砂質土 7.9 ~ 1.1 現状地盤 ~ 5.75 までは粘性土 4. 現状地盤 ~ 6. までは砂質土 4.7 現状地盤- 6. ~ 6.25 までは粘性土 4. 現状地盤 ~ 7.5 までは砂質土 4.7 ~ 42.2 最終状況ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した現状地盤 ~ 1.5 までは砂質土 5.5 ~ 11. 現状地盤- 1.5 ~ 1.75 までは軟らかい粘性土. 現状地盤 ~ 2.5 までは粘性土.4 ~.8 現状地盤- 2.5 ~.25 までは砂質土.6 ~ 11. 現状地盤-.25 ~ 4. までは軟らかい粘性土 2. ~. 現状地盤- 4. ~ 4.25 までは粘性土.6 現状地盤 ~ 5.25 までは砂質土.9 ~ 18.1 現状地盤 ~ 6.5 までは粘性土.2 ~.8 現状地盤- 6.5 ~ 7.5 までは砂質土 5.2 ~ 18.1 現状地盤- 7.5 ~ 7.6 までは密な砂質土 42.2 最終状況ロッドの回転時の反力が著しく大きくなったので試験を終了した

16 推定断面標高 KBM- 最終貫入量 No.1 No 標高 KBM-.9 最終貫入量 N 値 N 値 : 自沈層を示す No. 標高 KBM-..1 No.4 標高 KBM-.11 最終貫入量 7.5 最終貫入量 7.5 No.5 標高 KBM-.6 最終貫入量 N 値 N 値 N 値

17 9 試験写真

19 1 周辺状況写真

20 11 考察地盤の許容応力度を定める方法 ( 国土交通省告示第 111 号 ) スウェーデン式サウンディング試験による地盤の許容応力度を定める方法は次式によるものとするただし基礎の底部から下方 2 以内の距離にある地盤にスウェーデン式サウンディングの荷重が 1KN ( 1kg) 以下で自沈する層が存在する場合若しくは基礎の底部から下方 2 を越え 5 以内の距離にある地盤にスウェーデン式サウンディングの荷重が 5N( 5kg) 以下で自沈する層が存在する場合にあっては建築物の自重による沈下その他の地盤の変形等を考慮して建築物又は建築物の部分に有害な損傷変形及び沈下が生じないことを確かめなければならない長期に生ずる力に対する地盤の許容応力度を定める場合 qa=+.6 Nsw 短期に生ずる力に対する地盤の許容応力度を定める場合 qa=6+1.2 Nsw qa Nsw : 地盤の許容応力度 (KN/ 2 ) : 基礎の底部から下方 2 以内の距離にある地盤のスウェーデン式サウンディングにおける 1 当りの半回転数 (15 を超える場合は 15 とする ) の平均値 ( 回 ) 基礎の底部 : 現況地盤より-.25 ( 仮定値 ) Nsw 対照範囲 : 現況地盤より-.5 ~ 2.25 : 自沈層を示す現況地盤各測点及び深度のNsw( 回 ) よりの深度 () No.1 No.2 No. No.4 No 各ホイント平均値 * 無無無無無 1ホイント平均値の最低値 18 2すべてのホイントのNswの最低値 * 基礎の底部から下方 2 を越え 5 以内の距離にある地盤にスウェーデン式サウンディングの荷重が 5N( 5kg) 以下で自沈する層の存在の有無 (2~5 の間のデーターが無い場合は空白とする ) よって安全側にたち Nsw を 2 の値を採用すれば長期に生ずる力に対する地盤の許容応力度は qa= +.6 = (KN/ 2 ) (t/ 2 ) 短期に生ずる力に対する地盤の許容応力度は qa'= = (KN/ 2 ) (t/ 2 ) 基礎の底部から下方 2 以内の距離に自沈する層が存在する為計算不能結論基礎の底部から下方 2 以内の距離にある地盤にスウェーデン式サウンディングの荷重が 1KN( 1kg) 以下で自沈する層が存在しますので基礎工法に関しては充分な検討が必要であると思われます

地盤調査報告書スウェーデン式サウンディング試験に基づく地盤調査調査名称清水東町 I 号地事前調査調査場所熊本県熊本市北区清水東町株式会社奥羽興産金城重機株式会社千葉県松戸市高塚新田 512 番 19 号 TEL FAX

地盤調査報告書スウェーデン式サウンディング試験に基づく地盤調査調査名称清水東町 I 号地事前調査調査場所熊本県熊本市北区清水東町株式会社奥羽興産金城重機株式会社千葉県松戸市高塚新田 512 番 19 号 TEL FAX 地盤調査報告書スウェーデン式サウンディング試験に基づく地盤調査調査名称清水東町 I 号地事前調査調査場所熊本県熊本市北区清水東町 665-9 株式会社奥羽興産金城重機株式会社千葉県松戸市高塚新田 512 番 19 号 TEL 047-330-9114 FAX 047-330-9113 承認技術部 H27.2.23 石田作成技術部 H27.2.23 木場目次 1. 地盤調査概要 2.