ETAP Technical Report No.29

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しょうぶしどり
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1 Eltechs Engineering & Consulting ETAP Technical Report 知らなかった ETAP のこんな機能! ETAP Technical Report No. 029 EC による短絡電流計算と機器定格の評価 (Part 1) ETAP は EC , 2001 に基づき 3 相短絡線間短絡 2 線地絡 1 線地絡電流を計算します今回は第 17 回 ETAP ユーザー会で説明した資料 EC による短絡電流計算方法と機器定格の評価を用いて ETAP(EC に完全に準拠 ) による 3 相短絡電流の計算方法について説明します ETAP は下記の短絡電流値を計算し遮断器やヒューズなどの保護装置の短絡電流責務について検証します短絡電流の構成要素については添付資料の 3 頁を参照下さい初期対称実効値 (k) nitial Symmetrical Short-Circuit Current ピーク値 (ip) Peak Short-Circuit Current 遮断電流値 (b) Short-Circuit Breaking Current 定常電流値 (k) Steady-State Short-Circuit Current 直流分 (i dc ) DC Compornent 熱等価短絡電流値 (th) Thermal Equivalent Short-Circuit Current 1. 最初に初期対称実効値 (k) を計算する k の計算式は添付資料の 5 頁 -6 頁を参照下さい ETAP (EC) による短絡電流計算結果と手計算による計算結果が一致しないというコメントを度々受けることがありますその主な理由として下記の 3 点が考えられます電圧係数 Voltage Factor (c) を適用する添付資料の 7 頁 11 頁参照誘導電動機の短絡インピーダンスの値が小さい誘導電動機のインピーダンスの計算式は添付資料の 15 頁参照インピーダンス補正係数を適用する添付資料の 16 頁 17 頁参照 ( 詳細計算式は今回省略 ) 2. 初期対称実効値 (k) をベースにピーク値 (ip) を計算する ip の計算式は添付資料の 23 頁 29 頁を参照下さい係数 κによって ip の値が変わります X/R 比を求める方法 A, B, C および X/R 比と係数 κとの関係についても記述しています 3. 遮断電流値 (b) を計算する ib の計算式は添付資料の 30 頁 35 頁を参照下さい Near-to-Generator の場合係数 μおよび係数 q によって同期機および誘導機からの寄与電流の減衰が変わります Near-to-Generator および Far-Form-Generator の規定については添付資料の 18 頁 22 頁を参照下さい 4. 直流分 (i dc ) を計算する i dc の計算式は添付資料の 36 頁を参照下さい 5. 定常電流値 (k) を計算する k の計算式は添付資料の 37 頁 40 頁を参照下さい係数 λが関係します 6. 熱等価短絡電流値 (th) を計算する th の計算式は添付資料の 41 頁 42 頁を参照下さい係数 m および n が関係します補足 1 : 上記の諸係数の詳細については EC TR をご参照下さい補足 2 : EC , 2000 Example 4 に基づく 3 相短絡電流 ( k, p, b, k) および 1 線地絡電流 ( k, p) に関する評価レポートがよりダウンロードできますので併せてご参照下さい次号では ETAP (EC) による計算結果と遮断器やヒューズなど保護装置の短絡電流責務の検証について説明します ETAP-TechReport-029J.doc

2 ETAP User Group - No.17 短絡事故の種類 (ETAP が対応する短絡事故の種類 ) EC EC による短絡電流計算方法と機器定格の評価 ( 抜粋 ) 3 相短絡線間短絡 April 19, 2007 Based on EC , 2001 Eltechs Engineering & Consulting, Co., Ltd 2 線地絡 1 線地絡 Eltechs Engineering & Consulting, Co. nc. All Rights Reserved. 短絡電流の構成要素 Component of Short-Circuit Currents EC 909 による短絡電流計算電流 b,sym K 電流初期対称実効値 ( k ) nitial Symmetrical Short-Circuit Current A K Current 時間交流瞬時値交流対称分 AC Sym. Component d.c ip A b,asym Top envelope Bottom envelope 時間ピーク値 (i p ) 遮断電流値 ( b ) 定常電流値 ( k ) 直流分 (i dc ) 熱等価短絡電流値 ( th ) Peak Short-Circuit Current Short-Circuit Breaking Current Steady-State Short-Circuit Current DC Compornent Thermal Equivalent Short-Circuit Current Time 直流分 DC Component 以下 3 相短絡事故電流の計算について説明する 3 4

3 短絡電流の計算方法 ( K ) (1/2) K の計算式短絡電流の計算方法 ( K ) (2/2) 系統構成の例 k cu cu n n = = 2 2 (29) 3Z k 3 R k + X k 事故点における等価電圧源 (Equivalent Voltage Source) 母線の公称電圧および電圧係数に基づく等価電圧源全系統のフィーダ同期機および誘導機を各々の内部インピーダンスで置き換えるインピーダンス補正係数を適用する 5 6 電圧係数 Voltage Factor (c) (1/5) 電圧係数 Voltage Factor (c) (2/5) 電圧係数は運転状態によって運転電圧が公称電圧 ( 計算に用いた値 ) と異なる場合の安全係数なぜ電圧係数を適用するのか? 運転状態によって電圧が変動する計算値と異なった変圧器のタップ値で運転静的負荷およびコンデンサによる影響発電機や電動機の過渡的な影響 7 8

最大電圧係数が適用される ( ユーザー定義の場合はユーザーが入力した値 ) 最小インピーダンス値を適用 ( 調整の頁でユーザーが適用するよう選択した場合

4 電圧係数 ETAP スタディケース Max/Min SCC (3/5) 電圧係数 ETAP スタディケース Max/Min SCC (4/5) オプション : 最大 / 最小短絡電流これらのオプションが選択すると! 最大電圧係数が適用される ( ユーザー定義の場合はユーザーが入力した値 ) 最小インピーダンス値を適用 ( 調整の頁でユーザーが適用するよう選択した場合マイナス方向の許容誤差および最小抵抗温度補正が適用される ) 9 10 電圧係数 ETAP スタディケース Max/Min SCC (5/5) インピーダンス Z k を求める (1/4) このオプションが選択すると! 最小電圧係数が適用される最大インピーダンス値を適用 ( 調整の頁でユーザーが適用するよう選択した場合プラス方向の許容誤差および最大抵抗温度補正が適用される ) 11 12

インピーダンス Z k を求める (2/4) インピーダンス Z k を求める (3/4) 13 14 インピーダンス Z k を求める (4/4) 誘導電動機のインピダンス Z 1 U 2 rm rm M = = (26) LR rm 3 rm LR rm SrM U rm

995 Z M P rm / 極の対数 < 1MW の高圧電動機 : R M /X M = 0.15, X M =0.989 Z M 低圧電動機群 ( ケーブルを含む ) : R M /X M = 0.42, X M =0.

5 インピーダンス Z k を求める (2/4) インピーダンス Z k を求める (3/4) インピーダンス Z k を求める (4/4) 誘導電動機のインピダンス Z 1 U 2 rm rm M = = (26) LR rm 3 rm LR rm SrM U rm LR rm S rm 定格電圧拘束電流定格電流定格皮相電力 R M /X M の値が規定されていない場合下記の値を適用する P rm / 極の対数 1MW の高圧電動機 : R M /X M = 0.10, X M =0.995 Z M P rm / 極の対数 < 1MW の高圧電動機 : R M /X M = 0.15, X M =0.989 Z M 低圧電動機群 ( ケーブルを含む ) : R M /X M = 0.42, X M =0.922 Z M 15 1 U インピーダンス補正係数 ( まとめ -1/2) 変圧器配電用変圧器 (Network XFMR) K T 発電機用変圧器 (Unit XFMR) 系統側で短絡事故の場合 K S, K SO 発電機用変圧器 (Unit XFMR) 分岐系統側で事故の場合 16 K T,S, K T,SO 発電機用変圧器 (Unit XFMR) 発電機と変圧器間で事故の場合 K = 1

6 インピーダンス補正係数 ( まとめ -2/2) 同期機発電機用変圧器 (Unit XFMR) がない場合 K G 発電機用変圧器 (Unit XFMR) がある場合でかつ系統側で短絡事故の場合 K S, K SO 発電機用変圧器 (Unit XFMR) がある場合でかつ補機系統 (aux. system) 側で短絡事故の場合 ( 発電機と変圧器間での事故を含む ) K G,S, K G,SO 短絡電流のタイプ (1/5) 下記の場合短絡電流は Near-to Generator 少なくとも1 台の発電機が発電機定格電流の2 倍以上の初期対称短絡電流 ( K) を寄与する場合または同期電動機および誘導電動機の寄与電流が電動機が無い場合の初期対称短絡電流 ( K) の 5% 以上の場合上記以外の場合短絡電流は Far-From-Generator 短絡電流のタイプ (2/5) Far-From-Generator の場合の短絡電流短絡電流のタイプ (3/5) Far-From-Generator の場合の短絡電流交流成分 ( 減衰しない ) 直流成分 (Zero まで減衰する ) k = initial symmetrical RMS short-circuit current i p = peak short-circuit current k = steady state short-circuit current i d.c. = d.c component of short-circuit current A = initial value of the d.c. component id.c

7 短絡電流のタイプ (4/5) Near-to-Generator の場合の短絡電流短絡電流のタイプ (5/5) Near-to-Generator の短絡電流交流成分 ( 減衰する ) 直流成分 (Zero まで減衰する ) k = initial symmetrical RMS short-circuit current i p = peak short-circuit current k = steady state short-circuit current i d.c. = d.c component of short-circuit current A = initial value of the d.c. component id.c ピーク値 i p の計算 (1/7) ピーク値 i p の計算 (2/7) ピーク値 i p の基本計算式 : (54) 係数 к は EC の図 15 ( 次頁 ) または下記の式 (55) による (55) 注記 : 上記の等式は短絡電流がゼロ電圧から始まり i p 約 ½ cycle 後にピークに達するものとする図

8 ピーク値 i p の計算 (Non-Meshed) (3/7) 短絡事故点における短絡電流のピーク値は各分岐回路からの短絡電流のピーク値の総和として求めるピーク値 i p の計算 (Meshed Network) (4/7) 方法 A : 一定の R/X 比または X/R 比を用いて計算係数 к a (к = к a ) は図 15 または式 (55) より短絡電流をもたらす分岐回路のうち最小の R/X 比または最大の X/R を用いて決定するここで各分岐回路の ip 下記の式による (54) (к = к a ) ピーク値 i p の計算 (5/7) 方法 B : 短絡事故点の R/X 比または X/R 比を用いて計算係数 к b は系統の合成インピーダンスを求めて R/X 比を算出する場合に生じる誤差を補うために EC の図 15 または式 (55) より求めた係数 к に安全係数 1.15 を掛けて求めるピーク値 i p の計算 (6/7) 方法 C : 等価周波数 f c = 20Hz (50Hz の場合 ) または 24Hz (60Hz の場合 ) を用いる係数 к c (к = к c ) は等価周波数との比を用いて EC の図 15 または式 (55) より求める係数 к (b) は EC の図 15 または式 (55) より求める注記 : 1) R/X < 0.3 の場合は, 係数 1.15 を適用しない 2) 1.15 к(b) の結果は 1.8 in LV 系統では 1.8 を MV & HV 系統では 2.0 を超えないものとする 27 Zc = Rc + jxc 等価電圧源の周波数が f c である短絡事故点から見た等価インピーダンス 28

ETAP スタディケース - i p の計算 (7/7) 遮断電流値 b の計算 (Far-From-Generator) (1/6) 対称短絡遮断電流 (b) は初期対称短絡電流値 ( k) に等しい b = k K 電流 b 時間 29 30 遮断電流値 b の計算 (Near-to-Generator) (2/6) 3 相短絡電流 (Non-meshed networks) b = μ

9 ETAP スタディケース - i p の計算 (7/7) 遮断電流値 b の計算 (Far-From-Generator) (1/6) 対称短絡遮断電流 (b) は初期対称短絡電流値 ( k) に等しい b = k K 電流 b 時間遮断電流値 b の計算 (Near-to-Generator) (2/6) 3 相短絡電流 (Non-meshed networks) b = μ 同期機の寄与電流 k = μ b q km 誘導機の寄与電流遮断電流値 b の計算 (Near-to-Generator) (3/6) 3 相短絡電流 (Meshed networks) b = k ETAP は b の計算精度を上げるために下記の計算式を適用している b = k i ΔU cu n Gi 3 Gi ΔU = ( 概略値 ) ΔU Mj ( 1 μi ) kgi ( 1 μ jq j ) j j X dik i cu kgi n 3 kmj (74) (75) (76) Mj ΔU = jx Mj kmj (77) 31 32

10 遮断電流値 b の計算 (Near-to-Generator) (4/6) 遮断電流値 b の計算 (Near-to-Generator) (5/6) 係数 μ の計算式 ( 同期電動機および誘導電動機 ) 係数 q の計算式 ( 誘導電動機 ) kg / rg が 2 以下の場合は (Far-From-Generator) 全ての遮断時間 (t min ) において μ = 1 とするここで P rm - 定格有効電力 (MW) P - 極の対数 (number of pairs of poles of the motor) 上記の計算値が q > 1 の場合 q = 1 とする遮断電流値 b の計算 (6/6) 直流分 i dc の計算 (1/1) K 初期対称値 f 系統の周波数 t 遮断時間 (t min ) RX R/X 比 Meshed networks の場合 R/X 比 ( または X/R 比 ) は方法 C にて決定する f t の値により等価周波数との比 f c / f を下記のように適用する 35 36

11 定常値 k の計算 (1/4) 定常値 k の計算 (2/4) 発電機単独の場合最大短絡電流定常値 (Generator maximum excitation) (78) 最大短絡電流定常値 (Generator No excitation) (79) rg : 発電機の定格電流定常値 k の計算 (3/4) 定常値 k の計算 (4/4) 3 相短絡電流 (Non-meshed networks) (82) (83) 3 相短絡電流 (Meshed networks) (84) (85) 39 40

12 熱等価短絡電流値 th の計算 (1/2) 熱等価短絡電流値 th の計算 (2/2) (104) (105) (106) 41 42

NJM78L00S 3 端子正定電圧電源概要 NJM78L00S は Io=100mA の 3 端子正定電圧電源です既存の NJM78L00 と比較し出力電圧精度の向上動作温度範囲の拡大セラミックコンデンサ対応および 3.3V の出力電圧もラインアップしました外形図特長出力電流 10

NJM78L00S 3 端子正定電圧電源概要 NJM78L00S は Io=100mA の 3 端子正定電圧電源です既存の NJM78L00 と比較し出力電圧精度の向上動作温度範囲の拡大セラミックコンデンサ対応および 3.3V の出力電圧もラインアップしました外形図特長出力電流 10 端子正定電圧電源概要は Io=mA の端子正定電圧電源です既存の NJM78L と比較し出力電圧精度の向上動作温度範囲の拡大セラミックコンデンサ対応および.V の出力電圧もラインアップしました外形図特長出力電流 ma max. 出力電圧精度 V O ±.% 高リップルリジェクションセラミックコンデンサ対応過電流保護機能内蔵サーマルシャットダウン回路内蔵電圧ランク V,.V,