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- あいね たけすえ
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1 46 鋳 造 工 学 第 87 巻 (2015) 第 1 号 研 究 論 文 マイクロ 鋳 造 品 の 湯 流 れに 対 する 濡 れの 影 響 中 江 秀 雄 * 大 塚 貴 弘 ** Research Article J. JFS, Vol. 87, No. 1(2015)pp. 046~051 Influence of Wettability on Fluidity in Micro-Casting Process Hideo Nakae* and Takahiro Ootsuka** Fluidity in micro-castings was investigated using a 0.1mm thick plate mold cavity poured through a 1.0mm diameter gate in plaster molds with phosphor bronze and Sn-11mass%Cu alloy. The influences of the pouring temperature, pouring pressure, mold temperature, and surface tension on the fluidity were discussed using a dental casting machine. The surface tension was changed by the addition of sulfur into the phosphor bronze. The results showed that fluidity was mainly controlled by the solidification of liquid metal except when the mold temperature exceeded the melting temperature of the metal. If the temperature was above the melting temperature of the metal, all the liquid metal flowed backwards into the gate due to the pressure difference within the plate and gate based on wettability, namely the surface tension. Therefore, the most suitable mold temperature for the micro-castings was just lower than the melting point of the metal for filling the cavity completely. Keywords : fluidity, thin castings, wettability, surface tension, interfacial energy, micro-casting 1.はじめに 筆 者 らはこれまでにインクジェット 法 を 用 いたマイク ロ 鋳 型 の 製 造 法 と 鋳 造 の 研 究 を 行 い, 微 小 鋳 型 の 作 製 とマ イクロ 鋳 造 品 の 鋳 造 を 報 告 した 1).また, 野 口 らは 蟻 その ものを 模 型 としたマイクロ 鋳 型 の 製 造 法 の 研 究 2) を 通 じ て, 鋳 造 工 学 会 でも 蟻 の 鋳 物 を 紹 介 している 3).しかし, これらの 報 告 では 湯 流 れは 論 じられていない. マイクロ 鋳 造 品 の 開 発 には 微 小 な 鋳 物 を 作 るための 鋳 型 製 造 法 の 研 究 と 共 に, 湯 流 れの 研 究 も 不 可 欠 である. Baumeister らは 4 ~ 6) ロストワックス 法 を 用 いて, 直 径 100~ 230μm の 細 管 内 の 湯 流 れを 遠 心 鋳 造 法 で 行 い, 鋳 型 温 度 を 初 晶 温 度 以 上 に 上 げても 鋳 型 の 完 全 な 充 填 は 得 られなかっ たとしている.その 理 由 として, 細 管 内 の 圧 力 損 失 を 挙 げて いる.Yang ら 7) もナイロン 細 線 を 用 いて 直 径 100~400μm の 細 管 を 作 製 し,その 湯 流 れを 遠 心 鋳 造 法 で 検 討 している. 4, 5, これらの 実 験 7) では 鋳 型 温 度 と 流 動 長 さの 関 係 で 結 果 が 示 されているが, 湯 流 れの 詳 細 や 濡 れ 性 との 詳 細 な 検 討 は なされていない.また,Baumeister らの 報 告 6) では, 直 径 0.73mm の 微 小 歯 車 の 鋳 物 が 示 されているが,これに 関 連 し た 詳 細 な 記 述 はない. 筆 者 の 一 人 は 鋳 造 と 濡 れを 専 門 としている.このような 微 小 鋳 物 の 製 造 には 細 管 ではなく 極 薄 平 板 内 の 湯 流 れの 検 討 が 不 可 欠 であると 考 えた.そこで, 本 研 究 では 細 管 で はなく, 極 薄 平 板 状 の 鋳 物 を 作 製 することを 目 的 に, 厚 さ 0.1mm の 薄 板 内 の 湯 流 れを 検 討 した.すなわち, 鋳 込 み 温 度, 鋳 型 予 熱 温 度 ( 以 下, 鋳 型 温 度 と 記 述 する), 鋳 造 圧 力, 溶 融 金 属 の 表 面 張 力 を 変 化 させた. 本 実 験 では, 溶 融 金 属 の 凝 固 による 湯 流 れの 停 止 と, 溶 融 金 属 と 鋳 型 との 濡 れ 性 が 湯 流 れに 及 ぼす 影 響 を 検 討 した. 濡 れ 性 には 表 面 張 力 の 影 響 を 無 視 できないのでりん 青 銅 を 選 定 し,その 表 面 張 力 を 硫 黄 添 加 で 変 化 させた 8).さらにまた, 鋳 型 温 度 を 鋳 造 する 金 属 の 融 点 以 上 に 加 熱 することを 考 え,Sn 合 金 を 加 えた. 2. 実 験 方 法 2. 1 極 薄 平 板 鋳 型 の 作 製 法 厚 さ 0.1mm の 極 薄 板 状 空 間 を 作 るにはポリプロピレン 受 付 日 : 平 成 26 年 6 月 13 日, 受 理 日 : 平 成 26 年 11 月 7 日 (Received on June 13, 2014; Accepted on November 7, 2014) * 早 稲 田 大 学 材 料 技 術 研 究 所 Lab. for Materials Science and Technology, Waseda Univ. ** 早 稲 田 大 学 大 学 院 生 ( 現 : 神 戸 製 鋼 所 ) Graduate student, Waseda University (Present address: Kobe Steel, Ltd.)
2 マイクロ 鋳 造 品 の 湯 流 れに 対 する 濡 れの 影 響 47 ( 以 下 PP と 略 記 する)の 薄 膜 を 用 いた.これらの 薄 膜 を 0.1mm 15mm 35mm に 切 断 し,Fig. 1 に 示 す 厚 さ 0.5mm のステンレス 製 鋳 型 枠 治 具 に 貼 付 けた.これを 上 型, 下 型 に 分 割 した 金 属 製 の 円 筒 (Fig. 2)で 挟 み 取 り 付 けた. この 際, 薄 膜 の 中 央 部 に 直 径 1.0mm のプラスチック 製 の 湯 口 棒 を 垂 直 に 組 み 付 け, 空 間 部 に 歯 科 用 石 膏 を 流 し 込 ん で 鋳 型 の 原 型 を 作 製 した.これらを 後 述 する 乾 燥 焼 成 工 程 で 焼 失 させると, 鋳 型 空 間 (0.1mm 15mm 35mm: 空 間 の 一 部 はステンレス 治 具 の 上 にある)と 湯 口 部 空 間 ( 鋳 型 )となる.この 鋳 型 への 鋳 造 は 市 販 の 加 圧 式 の 歯 科 用 鋳 造 機 を 用 いた. 造 時 に 上 下 型 が 浮 上 した 結 果 と 判 断 し,Fig. 2 に 示 したよ うに, 上 型 と 下 型 の 金 枠 をネジで 固 定 する 方 式 に 変 更 し た.このような 方 式 を 採 用 することで, 出 来 上 がった 薄 板 鋳 物 の 厚 さは, 造 型 に 用 いた PP の 厚 さとほぼ 同 じで,そ のばらつきは ± 数 μm で, 供 試 PP と 等 しい 厚 さが 得 られ ることが 判 明 した.したがって, 全 ての 実 験 で Fig. 2 に 示 したネジ 止 め 方 式 で 鋳 型 を 作 製 した. この 条 件 で 製 造 した 鋳 型 は 自 然 乾 燥 後,Fig. 3 に 示 し た 温 度 サイクルで 乾 燥 焼 成 を 行 い,PP 薄 膜 とプラス チック 製 の 湯 口 棒 を 焼 失 させ, 鋳 型 空 間 とした.すなわ ち, 水 分 の 蒸 発 速 度 を 遅 くするため, 室 温 から 100 まで は 60min で 昇 温 させ,その 後 は 所 定 の 温 度 (この 図 では 700 )までを 30min で 昇 温 させた.その 後,この 温 度 で 210min 保 持 した 時 点 で 溶 解 を 開 始 し, 所 定 の 温 度 で 鋳 型 に 鋳 造 した. Fig. 1 Stainless steel jig for PP-sheet sticking. ポリプロピレン 薄 膜 貼 付 け 用 ステンレス 治 具. Fig. 3 Drying and sintering heat cycle of plaster mold. 石 膏 鋳 型 の 乾 燥 焼 成 加 熱 サイクル. Fig. 2 Divided steel flask for mold fabrication. 鋳 型 作 成 用 の 鋼 製 分 割 金 枠. この 歯 科 用 鋳 造 機 には 当 初 Fig. 2 に 示 した 円 筒 形 の 金 枠 ( 上 型 と 下 型 )が 標 準 装 備 されており,これを 嵌 め 合 い 方 式 で 固 定 する 方 式 であった. 本 鋳 造 機 は 鋳 込 みに 0.35MPa の 圧 力 を 用 いる 加 圧 鋳 造 方 式 である.このため,この 嵌 め 合 い 方 式 の 円 筒 金 枠 で 鋳 型 を 作 製 鋳 造 すると, 出 来 上 がった 薄 板 は PP の 厚 さを 大 幅 に 上 回 った.これは 加 圧 鋳 通 常 はステンレス 治 具 上 部 の 隙 間 には 湯 が 流 れないた め, 湯 流 れは 鋳 型 空 間 (0.1mm 10mm 30mm)を 対 象 に 検 討 した. 鋳 型 温 度 は 700 を 基 準 とし, 実 験 の 目 的 によっ て 300 から 800 まで 変 化 させた.この 場 合 には 一 度, 700 で 210min 保 持 した 後, 所 定 の 温 度 に 60min 保 持 し, 鋳 込 みを 行 った 試 料 の 溶 解 鋳 造 方 法 実 験 に 使 用 した 歯 科 用 鋳 造 機 の 構 造 の 詳 細 を Fig. 4 に 示 す.ここで mold で 示 した 部 位 は Fig. 2 の 金 枠 を 含 む 鋳 型 の 原 型 である.この 鋳 造 機 は 鋳 型 部 と 溶 解 部,それに 制 御 部 から 構 成 されており, 鋳 型 の 加 熱 と 試 料 の 溶 解 は 別 個 に 温 度 設 定 ができる 構 造 になっている. 溶 解 は 内 径 30mm の 黒 鉛 製 タンマン 管 で 行 った. 鋳 型 の 加 熱 と 試 料 の 溶 解 は 91kPa の 減 圧 下 で 行 った. 鋳 型 の 加 熱 保 持 が 終 了 し, 溶 融 金 属 が 所 定 の 温 度 に 到 達 した 時 点 で, 鋳 型 部 と 溶 解 部 を 反 転 させ 湯 口 部 を 溶 融 金 属 で 充 満 させ,それと 同 時 に 窒 素 ガスで 炉 内 を 0.35MPa まで 急 速 に 加 圧 し, 鋳 型 空 間 に 鋳 込 みを 行 った. 本 実 験 ではりん 青 銅 と 錫 合 金 (Sn-11mass%Cu, 以 下 は 単 に % で 記 述 した)を 採 用 した.この 実 験 は 極 薄 肉 鋳 物 の 湯 流 れであり, 鋳 型 内 での 湯 流 れ 途 中 での 凝 固 による 流
3 48 鋳 造 工 学 第 87 巻 (2015) 第 1 号 Fig. 4 Details of dental casting equipment. a)heating of mold and melting period, b)casting period. 歯 科 用 鋳 造 機 の 詳 細 構 造. a) 鋳 型 の 加 熱 と 溶 解 時,b) 鋳 込 み 時. Fig. 5 Influence of mold temperature on phosphor bronze fluidity poured at 1000 and 0.35MPa. りん 青 銅 の 湯 流 れに 対 する 鋳 型 温 度 の 影 響 ( 鋳 込 み 温 度 1000, 鋳 込 み 圧 力 0.35MPa). 動 停 止 が 生 じやすい.そこで, 鋳 型 温 度 を 鋳 造 金 属 の 初 晶 温 度 以 上 と 以 下 の 水 準 とし,それぞれの 条 件 で 湯 流 れを 検 討 した. この 実 験 には 鋳 型 の 作 製 に 歯 科 用 石 膏 を 用 いたため, 石 膏 の 熱 分 解 が 生 じない 条 件 とし, 鋳 型 の 最 高 加 熱 温 度 は 800 とした.このため,りん 青 銅 の 実 験 では 鋳 型 温 度 を 初 晶 温 度 以 上 にすることはできなかった. 一 方,Sn- 11%Cu 合 金 では 鋳 型 温 度 をその 初 晶 温 度 以 上 に 設 定 する ことが 可 能 であった.これが,Sn-11%Cu 合 金 を 選 定 した 理 由 である.また 更 に,りん 青 銅 を 選 択 したもう 一 つの 理 由 は, 硫 黄 添 加 によりその 表 面 張 力 を 下 げることができる 点 である 8) りん 青 銅 と Sn-11%Cu 合 金 による 鋳 造 実 験 に 使 用 し た り ん 青 銅 の 化 学 組 成 は 84.8%Cu- 15.0%Sn-0.15%P であり,その 初 晶 温 度 は 942 であった. これに 表 面 張 力 の 低 下 を 目 的 に S を 0.2% と 0.4% 添 加 す ると, 初 晶 温 度 はそれぞれ 936 と 934 に 低 下 すること を 熱 分 析 で 確 認 した.また, 門 間 ら 8) は 純 銅 に 硫 黄 を 添 加 すると,1200 での 表 面 張 力 は 1200mN/m であり,0.2%S で 850mN/m に 低 下 し,0.4%S では 750mN/m に 低 下 する, と 報 告 している.りん 青 銅 に 於 いても S 添 加 によりほぼ 同 様 な 表 面 張 力 の 低 下 が 生 じるであろうと 考 えた. 狭 い 空 間 内 の 湯 流 れには 濡 れ 性 が 大 きく 寄 与 することが 知 られている 9, 10). 濡 れ 性 は 表 面 張 力 の 影 響 を 受 けるので, 濡 れ 性 を 変 化 させる 手 段 としてりん 青 銅 を 選 択 した.りん 青 銅 を 用 いた 実 験 では, 湯 流 れに 対 する 鋳 型 温 度 と 鋳 造 圧 力,そして 硫 黄 添 加 による 表 面 張 力 の 影 響 を 検 討 した. Sn-11%Cu 合 金 の 初 晶 温 度 は 494 であった.そこで 鋳 型 温 度 をこの 合 金 の 初 晶 温 度 (494 )の 上 下 に 設 定 し, 湯 流 れに 対 する 流 動 時 の 凝 固 相 の 有 無,すなわち 鋳 込 み 温 度 の 影 響 を 検 討 した. 3. 実 験 結 果 3. 1 りん 青 銅 の 湯 流 れ 鋳 込 み 温 度 1000, 鋳 造 圧 力 0.35MPa で, 厚 さ 0.1mm の Fig. 6 Influence of pouring pressure on phosphor bronze fluidity poured at 1000 into 700 mold. りん 青 銅 の 湯 流 れに 対 する 鋳 型 温 度 の 影 響 ( 鋳 込 み 温 度 1000, 鋳 型 温 度 700 ). 鋳 型 に 鋳 型 温 度 を 変 化 させて 鋳 込 んだ 結 果 を 写 真 で Fig. 5 に 示 す. 図 示 したように, 鋳 型 温 度 の 上 昇 とともの 湯 流 れ (こ こでは 面 積 で 表 示 した)は 増 加 しているが, 鋳 型 を 完 全 に 満 たすには 至 っていない. 鋳 型 充 填 率 ( 流 動 面 積 率 )は 鋳 型 温 度 が 800 でも 63% に 過 ぎない.このような 薄 肉 鋳 物 では 湯 回 り 不 良 が 発 生 し 易 く,その 製 造 が 如 何 に 難 しいかがわかる. これと 同 様 に, 鋳 込 み 温 度 1000, 鋳 型 温 度 700 で 厚 さ 0.1mm の 鋳 型 に 鋳 造 圧 力 を 変 化 させて 湯 流 れへの 影 響 を 調 べた 結 果 を Fig. 6 に 示 す.これより, 湯 流 れは 鋳 造 圧 力 に 比 例 していることがわかる.しかし,この 場 合 には 最 大 圧 力 の 0.35MPa でも 充 填 割 合 は 10% 程 度 にすぎない. 充 填 率 の 向 上 には,これ 以 上 の 鋳 込 み 圧 力 か 鋳 込 み 温 度, 或 いは 鋳 型 温 度 の 上 昇 が 必 要 なことが 判 明 した. そこで,りん 青 銅 の 湯 流 れに 対 する S 添 加 の 影 響 を, 鋳 込 み 温 度 を 950 から 1030 まで 変 化 させ, 鋳 型 温 度 700 で 厚 さ 0.1mm の 鋳 型 空 間 に 鋳 造 圧 力 0.35MPa で 鋳 造 した.その 結 果 を,Fig. 7 に 示 す. 図 から 明 らかなよう に,S 添 加 により 湯 流 れが 大 幅 に 改 善 されていることがわ かる.この 結 果 は,りん 青 銅 の 初 晶 温 度 は 942 で,S 添 加 により 0.2% で 936,0.4% で 934 に 低 下 する.すると, S 添 加 では 最 大 で 8K の 初 晶 温 度 の 低 下 にすぎない.これ
4 マイクロ 鋳 造 品 の 湯 流 れに 対 する 濡 れの 影 響 49 に 対 して Fig. 7 をみると, 湯 流 れの 増 加 分 は 20~40K の 鋳 込 み 温 度 の 上 昇 に 相 当 していることがわかる.したがっ て, 湯 流 れの 増 加 は 主 として S 添 加 による 表 面 張 力 の 低 下 に 原 因 すると 考 える.このような 薄 肉 鋳 物 では 表 面 張 力 が 湯 流 れに 及 ぼす 影 響 が 大 きいことが 判 明 した. Fig. 9 Stainless steel jig for PP-sheet sticking a), adhered tin alloy film on jig, poured at 800 b). a)ポリプロピレン 薄 膜 貼 付 けステンレス 治 具, b)800 で 鋳 込 んだときの 治 具 に 付 着 した 錫 合 金 薄. Fig. 7 Influence of S-addition and pouring temperature on fluidity of phosphor bronze poured at 0.35MPa. りん 青 銅 の 湯 流 れに 対 する 硫 黄 添 加 と 鋳 込 み 温 度 の 影 響 ( 鋳 込 み 圧 力 0.35MPa) Sn-11%Cu 合 金 の 湯 流 れ Sn-11%Cu 合 金 を 鋳 込 み 温 度 800 で, 厚 さ 0.1mm の 薄 板 の 湯 流 れに 及 ぼす 鋳 型 温 度 の 影 響 を Fig. 8 に 示 す.こ の 実 験 では 鋳 型 温 度 を,Sn-11%Cu 合 金 の 初 晶 温 度 である 494 を 挟 んで,300 ~700 に 変 化 させた. 図 から 明 ら かなように, 鋳 型 温 度 の 上 昇 に 伴 って 湯 流 れは 大 幅 に 改 善 され, 鋳 型 温 度 が 初 晶 温 度 直 下 で 溶 融 金 属 は 鋳 型 を 完 全 に 充 填 する.しかし,さらなる 温 度 上 昇 で, 鋳 型 温 度 が 初 晶 温 度 以 上 になると, 鋳 型 充 填 率 は 激 減 し,600 以 上 では 充 填 率 はほぼ 0% となっている. 実 に 不 思 議 な 現 象 で, 何 が 起 こったのであろうか. Fig. 8 で 鋳 型 温 度 600 の 湯 流 れ 実 験 では, 鋳 型 充 填 率 がほとんどゼロであった.この 時 の 湯 流 れ 試 料 の 写 真 を Fig. 9 b)に 示 す.この 試 料 では 錫 合 金 薄 膜 がステンレス 治 具 に 付 着 していた.この 錫 合 金 薄 膜 をステンレス 治 具 か ら 剥 がしたものを Fig. 9 b)に,ステンレス 治 具 の 形 状 と Fig. 8 Influence of mold temperature on Sn-11%Cu fluidity poured at 800. Sn-11%Cu 合 金 の 湯 流 れに 対 する 鋳 型 温 度 の 影 響 ( 鋳 込 み 温 度 800 ). Fig. 10 Photo of gold wire, embedded at drag surface, and adhered tin alloy. 下 型 表 面 に 設 置 した 金 線 と 錫 合 金 の 付 着 跡. これに 付 着 した 錫 合 金 の 状 況 を Fig. 9 a)に 示 す. 鋳 型 の 中 央 部 には 錫 合 金 の 痕 跡 は 全 く 認 められず, 周 辺 部 にのみ 存 在 している.この 周 辺 部 ではステンレス 製 の 治 具 に 錫 合 金 が 付 着 していた.これらの 事 実 は, 試 料 中 央 部 では 錫 合 金 は 一 旦 は 鋳 型 を 充 満 し,その 後 に 湯 口 に 逆 流 したことを 推 察 させる.そこで,この 鋳 型 の 下 部 に 直 径 1mm の 金 線 を 潰 したものを 設 置 し, 湯 流 れ 実 験 を 行 った ところ,Fig. 10 に 示 すように 金 線 への 錫 合 金 の 付 着 が 確 認 できた.これらの 事 実 は, 錫 合 金 は 一 旦, 鋳 型 空 間 を 満 たし,その 後 に 湯 口 に 逆 流 したことの 証 明 である. 4. 考 察 4. 1 加 熱 温 度 と 湯 流 れ Fig. 5 は 鋳 型 温 度 が 上 昇 すると 湯 流 れが 増 すことを 示 し ており,これは 正 に 凝 固 による 流 動 停 止 機 構 に 合 致 する. 同 様 に Fig. 6 では 鋳 造 圧 力 を 増 加 させると 湯 流 れが 増 すこ とを 示 している. 鋳 造 圧 力 の 増 大 は 鋳 込 み 速 度 の 増 加 であ り,これは 湯 流 れ 速 度 の 増 加 であり,この 結 果 も 凝 固 によ る 流 動 停 止 機 構 で 説 明 できる. しかし, 今 回 の 様 な 極 めて 薄 い 板 状 の 鋳 物 では 鋳 型 の 完 全 な 充 填 は 難 しい.この 点 では Baumeister らの 結 果 4) も うなずける.しかし, 彼 らの 実 験 で 鋳 型 温 度 を 鋳 込 み 金 属 の 初 晶 温 度 以 上 に 上 げても 完 全 な 充 填 が 得 られていない, とする 結 果 は 凝 固 による 湯 流 れの 停 止 機 構 では 説 明 でき ない.これは Fig. 8 の 結 果 と 同 じ 現 象 ではなかろうか.こ の 点 に 関 して 次 項 で 考 察 する.
5 50 鋳 造 工 学 第 87 巻 (2015) 第 1 号 4. 2 表 面 張 力 と 湯 流 れ 鋳 造 では, 鋳 型 が 溶 融 金 属 と 濡 れないことが 不 可 欠 であ る,とこれまでに 記 述 してきた 10).その 一 例 は, 砂 型 の 隙 間 に 溶 融 金 属 が 浸 入 できない 現 象 であり, 溶 融 金 属 と 鋳 型 の 濡 れが 良 くなると 溶 融 金 属 は 鋳 型 の 隙 間 に 浸 入 し 焼 付 きを 起 こすことも 記 述 してきた 10). 一 方 で, 湯 流 れ 途 中 の 湯 流 れ 先 端 では, 鋳 型 と 溶 融 金 属 の 濡 れ 性 が 悪 いと 流 動 抵 抗 になり, 流 速 は 遅 くなる.これ に 対 して 濡 れ 性 が 良 いと 流 速 が 大 きくなることもこれま でに 報 告 してきた 9, 10).これらの 事 実 は, 濡 れない 系 では 湯 流 れ 先 端 では 濡 れが 流 動 抵 抗 となるので,この 場 合 には 流 動 抵 抗 に 表 面 張 力 も 関 与 している. 詳 細 は 後 で 示 す. Fig. 12 Schematic illustration of mold cavity and capillarity, ( P=P2 P1). 鋳 型 空 間 のモデルと 毛 細 管 現 象 の 関 連 ( P=P2 P1). Fig. 11 Illustrated wetting phenomena between sessile-drops and capillary tubes. 濡 れ 現 象 での 静 滴 法 と 毛 細 管 法 の 関 連. Fig. 9 と 10 の 逆 流 現 象 を 説 明 するためのモデルを, 濡 れ が 良 い 場 合 ( 接 触 角 θ < 90 )と, 濡 れが 悪 い 場 合 (θ > 90 ) に 区 別 し, 毛 細 管 現 象 との 対 比 で Fig. 11 に 示 す.これは, いわゆる 濡 れが 良 い 場 合 は 毛 細 管 上 昇 となり, 濡 れが 悪 い 場 合 には 毛 細 管 下 降 になることを 示 している.すなわち, 濡 れが 良 いと, 固 体 表 面 を 気 体 が 覆 うよりは 液 体 が 覆 う 方 がエネルギーは 低 くなるので, 液 面 は 毛 細 管 内 を 上 昇 する. 一 方 で, 濡 れが 悪 い 場 合 には 固 体 表 面 を 気 体 が 覆 う 方 がエ ネルギーは 低 くなり, 液 面 は 押 し 下 げられ 毛 細 管 下 降 とな る.この 場 合 に 毛 細 管 力 は 表 面 張 力 γ LV と 濡 れ 性 (この 場 合 には 接 触 角 θ), 毛 細 管 半 径 r の 関 数 であり, 毛 細 管 内 の 液 面 の 上 昇 高 さ h は (1) 式 と (2) 式 のように 表 すことができ る.この 場 合, 毛 細 管 力 は 毛 細 管 内 面 の 周 長 2πr に 作 用 す る.すると,これらの 関 係 は 次 式 で 記 述 できる. 2πr γ LV cosθ=πr 2 ρgh (1) h=2γ LV cosθ/rρg (2) P=ρgh (3) ここで,P は 液 面 の 上 昇 に 要 する 圧 力 で,g は 重 力 加 速 度,ρ は 液 体 の 密 度 である.h の 正 負 は cosθ で 決 まるの で, 毛 細 管 上 昇 と 毛 細 管 下 降 が 決 まる.これを, 今 回 の 実 験 結 果 に 適 用 すると, 湯 口 は 半 径 0.5mm で,これを 介 し て 厚 さ 0.1mm の 薄 肉 平 板 に 鋳 込 む 場 合 を 考 えると Fig. 12 が 得 られる.ここで 湯 口 半 径 r は 0.5mm= m であり, 薄 板 の 肉 厚 d は 0.1mm= m である.Fig. 5 では 初 め 半 径 R の 同 心 円 状 の 流 れており,この 時 の 周 長 は 2πR で, 上 下 の 2 面 で 濡 れ (γ LV cosθ)が 作 用 する. 圧 力 が 作 用 する 面 積 は 2πRd であり, 薄 板 の 湯 流 れを 圧 力 P2 考 えると (4) 式 が 成 立 する. 2 2πRγ LV cosθ=2πrdp2 (4) したがって, 湯 口 に 生 ずる 圧 力 を P1, 平 板 に 生 ずる 圧 力 を P2 とすると, 湯 口 と 平 板 部 に 作 用 する 力 は (5) 式 と (6) 式 のように 記 述 できる. P1=2γ LV cosθ/r (5) P2=2γ LV cosθ/d (6) すると, 両 者 の 圧 力 差 P は (7) 式 のようになる. ΔP=P2 P1=2γ LV cosθ(1/d 1/r) (7) ここで,ΔP は 湯 口 内 を 高 さ h だけ 上 昇 させる 力 に 相 当 する.これを 今 回 の 条 件 に 当 てはめて 考 える.Sn-11%Cu 合 金 の 表 面 張 力 を 純 Sn と 同 等 と 仮 定 する. 純 Sn の 表 面 張 力 は ΔT mn/m 11) とされている.ここで ΔT は 融 点 からの 加 熱 温 度 であるので,500 (773K)の 錫 合 金 の 表 面 張 力 を 525 mn/m で 近 似 した.また, 接 触 角 θ を 100 と 180 で 仮 定 すると,その cos は cos100 = 0.174, cos180 = 1.0 になる.したがって,それぞれの ΔP は (8) 式 と (9) 式 で 求 められる. ΔP100= 680 N/m 2 = 1500Pa (8) ΔP180= 3900 N/m 2 = 8400Pa (9) ここで,ΔP100 は 接 触 角 が 100 の 場 合 で,ΔP180 は 接 触 角 が 180 の 場 合 を 示 す.180 の 場 合 とは 両 者 が 全 く 濡 れ ない 場 合 で,ハスの 葉 上 の 水 滴,あるいはガラス 板 状 の ボールベアリングの 系 に 相 当 する.これらの 水 滴 やベアリ ング 球 は 固 体 表 面 上 を 自 由 に 動 き 回 れる. 勿 論,この 場 合 には 1500 ~ 8400Pa の 逆 流 力 が 作 用 する ことがわかる.この 現 象 が 生 じた 結 果,500 以 上 の 鋳 型 温 度 では Sn-11%Cu 合 金 の 凝 固 は 起 こり 得 ないので, 薄 板 から 湯 口 への 逆 流 が 生 じた 結 果, 見 かけ 上 は 湯 流 れがゼロ (Fig. 8)と 観 察 されたことになる.しかし, 実 際 には Fig. 9, 10 に 示 したように, 湯 流 れの 痕 跡 を 確 認 している. これらの 結 果 を 総 合 すると,この 様 な 厚 さ 0.1mm 程 度 の
6 マイクロ 鋳 造 品 の 湯 流 れに 対 する 濡 れの 影 響 51 極 薄 鋳 物 を 鋳 造 するには, 鋳 型 温 度 を 鋳 込 む 金 属 材 料 の 初 晶 温 度 直 下 に 加 熱 することが 有 効 であることが 判 明 した. それでは Baumeister ら 結 果 では 何 故 にこのような 逆 流 現 象 が 観 測 されなかったのであろうか.1 つは 遠 心 力 により 加 圧 鋳 造 した 点 にあると 考 える. 遠 心 力 は 瞬 時 にはゼロに はならないので, 遠 心 力 の 低 下 までに 時 間 を 要 し,その 間 に 凝 固 した,とも 考 えられる.あるいは,この 様 な 遠 心 鋳 造 では 鋳 造 時 には 鋳 型 は 縦 位 置 で,これに 遠 心 力 を 作 用 さ せた 結 果 として, 鋳 型 は 水 平 になり 遠 心 力 で 鋳 造 される. そして, 遠 心 力 がゼロとなった 時 点 では 再 び 鋳 型 は 縦 位 置 となる.この 場 合 には 湯 口 高 さ h が 逆 流 力 を 上 回 ったかも しれない.いずれにしても,これらの 点 に 関 しては 彼 らの 論 文 に 実 験 方 法 の 詳 細 な 記 述 がなく, 検 証 できていない. 5. 結 言 微 小 鋳 物 の 製 造 を 目 的 に, 石 膏 鋳 型 を 用 い,0.1mm 薄 板 の 湯 流 れの 検 討 を 行 った. 鋳 型 は 厚 さ 0.1mm のポリプ ロピレン 膜 を 用 い,これを 石 膏 に 埋 没 させ, 鋳 型 を 700 まで 昇 温 させることでこれを 消 失 させ, 鋳 型 空 間 を 作 製 した.これらの 鋳 型 に 歯 科 用 鋳 造 機 を 用 いて, 主 として 0.35MPa で 鋳 造 した. 実 験 には 初 晶 温 度 942 のりん 青 銅 と, 初 晶 温 度 494 の Sn-11%Cu 合 金 を 用 いた. 前 者 では S 添 加 により 表 面 張 力 を 変 化 させ, 後 者 では 鋳 型 温 度 を 初 晶 温 度 の 上 下 に 変 化 させ, 湯 流 れの 検 討 を 行 った. 実 験 の 結 果,これらの 湯 流 れも 鋳 込 み 温 度 と 鋳 込 み 圧 力 の 関 数 で 整 理 できることが 判 明 した.しかし,りん 青 銅 の 表 面 張 力 を S 添 加 で 低 下 させると, 湯 流 れは 大 幅 に 改 善 される.この 効 果 は S 添 加 による 初 晶 温 度 の 低 下 よりも 著 しく 大 きい.これは, 湯 流 れ 先 端 での 濡 れ ( 表 面 張 力 ) による 抵 抗 力 の 低 下 に 起 因 する,と 考 えた. 鋳 型 温 度 を 鋳 込 む 金 属 の 初 晶 温 度 以 上 に 加 熱 すると, 鋳 型 は 溶 融 金 属 で 一 旦 は 充 満 されるが,その 後, 濡 れによ る 毛 細 管 力 で 湯 口 に 逆 流 してしまう.このため, 溶 湯 が 全 く 流 れなかったように 観 察 される. 以 上 の 結 果 より, 板 厚 0.1mm 程 度 の 微 小 鋳 物 を 作 成 するには, 鋳 型 温 度 を 鋳 込 む 金 属 の 初 晶 温 度 直 下 とすることが 望 ましい,と 判 断 した. 参 考 文 献 1) 中 江 秀 雄, 永 壽 伴 寛, 加 賀 龍 治, 大 榊 直 樹, 福 田 葉 椰 : 鋳 造 工 学 86 (2014)846 2) 阿 部 新 一, 野 口 裕 之, 村 川 正 夫 : 精 密 工 学 会 誌 論 文 集 70 (2004)1407 3) 野 口 裕 之 : 日 本 鋳 造 工 学 会 第 142 講 演 大 会 (2003, 5) 40 4) G. Baumeister, K. Mueller, R. Ruprecht, J. Hausselt: Microsystem Technology 8 (2002)105 5) G. Baumeister, R. Ruprecht, J. Hausselt: Microsystem Technology 10 (2004)261 6) G. Baumeister, S. Rath, J. Hausselt: Microsystem Technology 12 (2006)773 7) C. Yang, B. Sheng Li, M. Xing Ren, H. Zhi Fu: Int. J. Adv. Manuf. Technol. (2010)46, 173 8) 門 間 改 三, 須 藤 一 : 日 本 金 属 学 会 誌 24 (1955)374 9) 中 江 秀 雄, 太 田 浩 介, 佐 藤 健 二 : 鋳 造 工 学 79 (2007) ) 中 江 秀 雄 : 新 版 鋳 造 工 学, 産 業 図 書 (2008)146 11) E. A. Brandes and G. B. Brook Co-ed.: Smithells Metals Reference Book 7th Edition, Butterworth Heinemann (1998)14-8
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