BUILD.3SⅡ出力例
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- さやな ひのと
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1 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** <SAKUZU1> Page 1 ***************** ** ****************** ********************************** ********************** ** ********** ******* ****** ******* ****** ************ ** ****** **************** ****************** ****************** **************** ************* ******** ** ********** **** ********* **** ******** ** ********* ************* **************************************** BUILD. ************ ** ************************ ********************************* 任意形状立体解析 ********************************* ************************************************************************************ *** タイトル : トラス要素の例 *** *** 略 称 : SAKUZU1 *** *** 使用者名 : 構造ソフト *** *** 備 考 : SI 単位 *** *** 日付 ( 時間 ) : (15:11:08) *** *** *Calculated by BUILD.3SⅡ *** *** Version 1.50 ( ) *** ************************************************************************************ *************************************************** 株式会社構造ソフト *************
2 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page 2 1. 入力データエコー No : : TITL / トラス要素の例 / 2 : / 構造ソフト / 3 : /SAKUZU1/ 4 : /SI 単位 / 5 : // 6 : CNTL : NODE : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : MATE E+0 72 : SETR : SEBE E+1 2.0E+1 2.0E : BEAM : & 4
3 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page No : : : & 8 78 : : & : : & 0 82 : : & : : & : : & : : & : : & : : & 0 94 : : & : : & : : & : : & : : & : : & : : & : : & : : & : : & : TRUS : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : :
4 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page No : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : : BFIX : : LODN : & : CASE : CAS1 / 荷重組合せ - 1/ 183 : CRGD : EIGN : GRP1 1 / 切り出し図 / : 5 / 切り出し図 / : 21 / 切り出し図 / : 22 / 切り出し図 / : 24 / 切り出し図 / : 25 / 切り出し図 / : 41 / 切り出し図 / : 43 / 切り出し図 / : 45 / 切り出し図 / : 61 / 切り出し図 / : 65 / 切り出し図 / : 81 / 切り出し図 / : 83 / 切り出し図 / : 85 / 切り出し図 / : 101 / 切り出し図 / : 105 / 切り出し図 / : 121 / 切り出し図 / : 123 / 切り出し図 / : 125 / 切り出し図 / : 141 / 切り出し図 / : 145 / 切り出し図 / : 161 / 切り出し図 / : 165 / 切り出し図 / : 181 / 切り出し図 / : 185 / 切り出し図 / : 201 / 切り出し図 / : 205 / 切り出し図 / : AXIS Z 213 : END
5 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page 5 2. 入力データ 2.1 節点座標 節点 No X(cm) Y(cm) Z(cm) 増分 1 終値 1 増分 2 終値 2 順 節点 No X(cm) Y(cm) Z(cm) 増分 1 終値 1 増分 2 終値 2 順 固定節点 * 固定条件の 6 桁の数値は 左から順に X Y Z θx θy θz 方向を表し 0 が自由 1 が固定になります 節点 No 固定条件増分終値節点 No 固定条件増分終値 要素材料材料 No ヤンク 係数 (kn/cm2) ポアソン比単位体積重量 (kn/m3) 熱膨張係数 (1/ C) E E トラス要素性能性能 No 材料 No An(cm2) i(cm) ビーム要素性能性能 No 材料 No Ix(cm4) Iy(cm4) Iz(cm4) Ax(cm2) Ay(cm2) Az(cm2)[ 形状 L1(cm) L2(cm) L3(cm) L4(cm) L5(cm) L6(cm)] E E E トラス要素配置要素 No i 節点 j 節点性能 No 増分終値 要素 No i 節点 j 節点性能 No 増分終値 要素 No i 節点 j 節点性能 No 増分終値
6 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page 6 要素 No i 節点 j 節点性能 No 増分終値要素 No i 節点 j 節点性能 No 増分終値要素 No i 節点 j 節点性能 No 増分終値 ビーム要素配置 * 材端条件の 4 桁の数値は 左から順に i 端 y 軸回り i 端 z 軸回り j 端 y 軸回り j 端 z 軸回りを表し 0 が固定 1 がピンになります 要素 No 主軸指定 i 節点 j 節点 k 節点 θ( 度 ) 性能 No 剛域 No バネNo 材端条件増分終値 1 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 コート 角 節点荷重節点 No ケースNo FX(kN) FY(kN) FZ(kN) MX(kN m) MY(kN m) MZ(kN m) 増分終値 E E E E E E 荷重ケースの組合せ組合せNo 組合せ名称 ケースNo 倍率 1 荷重組合せ 総節点数および総要素数 総節点数 = 64 総要素数 = 188 トラス要素数 = 124 ビーム要素数 = 64 壁エレメント要素数 = 0 平面応力要素数 = 0 平面ひずみ要素数 = 0 平板曲げ要素数 = 0 平面シェル要素数 = 0 バネ要素数 = 0
7 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page 7 3. 応力解析結果 -1 * 荷重ケースの組合せ組合せNo ケースNo 倍率 節点変位節点 No δx(cm) δy(cm) δz(cm) θx(rad) θy(rad) θz(rad) E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E 節点反力節点 No RX(kN) RY(kN) RZ(kN) MX(kN m) MY(kN m) MZ(kN m) E E E E E E E E E E E E E E E E E E-05
8 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page 8 節点 No RX(kN) RY(kN) RZ(kN) MX(kN m) MY(kN m) MZ(kN m) E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E トラス要素応力 要素 No in(kn) jn(kn) 要素 No in(kn) jn(kn) 要素 No in(kn) jn(kn) E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E+01
9 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page 9 要素 No in(kn) jn(kn) E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E E ビーム要素応力要素 No 節点 No in(kn) jn(kn) imx(kn m) jmx(kn m) 平面 iq(kn) jq(kn) im(kn m) Mo(kN m) jm(kn m) 1 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 21 x-z E E E E E-03 2 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 25 x-z E E E E E-03 3 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 29 x-z E E E E E-03 4 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 33 x-z E E E E E-03 5 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 22 x-z E E E E E-02 6 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 26 x-z E E E E E-02 7 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 30 x-z E E E E E-02 8 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 34 x-z E E E E E-02 9 i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 24 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 28 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 32 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 36 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 41 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 45 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 49 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 53 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 43 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 47 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 51 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 55 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 43 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 47 x-z E E E E E-05
10 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page 10 要素 No 節点 No in(kn) jn(kn) imx(kn m) jmx(kn m) 平面 iq(kn) jq(kn) im(kn m) Mo(kN m) jm(kn m) 35 i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 51 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 55 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 43 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 47 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 51 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 55 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 45 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 49 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 53 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 41 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 61 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 65 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 69 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 73 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 81 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 85 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 89 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 93 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-01 j 83 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 87 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-01 j 91 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 95 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 85 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 89 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 93 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 81 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-01 j 101 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-01 j 105 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-01 j 109 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-01 j 113 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 121 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 125 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 129 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 133 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-01 j 123 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 127 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-01 j 131 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-02 j 135 x-z E E E E E-05
11 U.N ** BUILD.3SⅡ(Ver 1.50) ** [SI 単位系 ] <SAKUZU1> Page 11 要素 No 節点 No in(kn) jn(kn) imx(kn m) jmx(kn m) 平面 iq(kn) jq(kn) im(kn m) Mo(kN m) jm(kn m) 109 i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 125 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 129 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-04 j 133 x-z E E E E E i E E E E+00 x-y E E E E E-05 j 121 x-z E E E E E 外力と反力の誤差 方向 外力 (kn) 反力 (kn) 誤差 (kn) X E E E-12 Y E E E-12 Z E E E-13
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
<4D F736F F D2097CD8A7793FC96E582BD82ED82DD8A E6318FCD2E646F63>
- 第 章たわみ角法の基本式 ポイント : たわみ角法の基本式を理解する たわみ角法の基本式を梁の微分方程式より求める 本章では たわみ角法の基本式を導くことにする 基本式の誘導法は各種あるが ここでは 梁の微分方程式を解いて基本式を求める方法を採用する この本で使用する座標系は 右手 右ネジの法則に従った座標を用いる また ひとつの部材では 図 - に示すように部材の左端の 点を原点とし 軸線を
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Release Note Release Date : Jun. 2015 Product Ver. : igen 2015 (v845) DESIGN OF General Structures Integrated Design System for Building and General Structures Enhancements Analysis & Design 3 (1) 64ビットソルバー及び
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6398FCD2E646F63>
9-1 第 9 章静定梁のたわみ ポイント : 梁の微分方程式を用いて梁のたわみを求める 静定梁のたわみを計算 前章では 梁の微分方程式を導き 等分布荷重を受ける単純梁の解析を行った 本節では 導いた梁の微分方程式を利用し さらに多くの静定構造物の解析を行い 梁の最大たわみや変形状態を求めることにする さらに を用いて課題で解析した構造を数値計算し 解析結果を比較 検討しよう 9.1 はじめに キーワード梁の微分方程式単純梁の応力解析片持ち梁の応力解析
BUILD.GPⅢ出力例
U.N.009500 ** BUILD.GPⅢ (Ver 1.59 ) ** < 出力例 > Page 1 ********************* ** ********************************* ******************** ******** ********** **** ********** ** ********** **** ***********
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長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
SPACEstJ User's Manual
6-1 第 6 章部材の断面力計算 ポイント : 部材断面力の計算 両端の変位より両端外力を計算する 本章では 両端の変位を用いて部材両端の材端力を求め 断面内の応力との釣合より 断面力を求める方法を学ぶ ここでは 部材荷重は等分布荷重を考慮しているため 基本応力と節点荷重による断面力を重ね合わせて 実際の部材断面力を求める 6.1 はじめに キーワード 部材断面力の計算部材座標系の変位等分布荷重による基本応力
表紙
表紙 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 5 5 5... 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算)
Microsoft Word - 1B2011.doc
第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631318FCD2E646F63>
11-1 第 11 章不静定梁のたわみ ポイント : 基本的な不静定梁のたわみ 梁部材の断面力とたわみ 本章では 不静定構造物として 最も単純でしかも最も大切な両端固定梁の応力解析を行う ここでは 梁の微分方程式を用いて解くわけであるが 前章とは異なり 不静定構造物であるため力の釣合から先に断面力を決定することができない そのため 梁のたわみ曲線と同時に断面力を求めることになる この両端固定梁のたわみ曲線や断面力分布は
耳桁の剛性の考慮分配係数の計算条件は 主桁本数 n 格子剛度 zです 通常の並列鋼桁橋では 主桁はすべて同じ断面を使います しかし 分配の効率を上げる場合 耳桁 ( 幅員端側の桁 ) の断面を大きくすることがあります 最近の桁橋では 上下線を別橋梁とすることがあり また 防音壁などの敷設が片側に有る
格子桁の分配係数の計算 ( デモ版 ) 理論と解析の背景主桁を並列した鋼単純桁の設計では 幅員方向の横桁の剛性を考えて 複数の主桁が協力して活荷重を分担する効果を計算します これを 単純な (1,0) 分配に対して格子分配と言います レオンハルト (F.Leonhardt,1909-1999) が 1950 年初頭に発表した論文が元になっていて 理論仮定 記号などの使い方は その論文を踏襲して設計に応用しています
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
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分布荷重の合力 ( 効果 ) 前回の復習 ( 第 回 ) p. 分布荷重は平行な力が連続して分布していると考えられる 例 : 三角形分布 l dx P=ql/ q l qx q l 大きさ P dx x 位置 Px 0 x x 0 l ql 0 : 面積に等しい 0 l l 重心に等しいモーメントの釣合より ( バリノンの定理 ) l qx l qx ql q 3 l ql l xdx x0 xdx
(Microsoft PowerPoint - \221\34613\211\361)
計算力学 ~ 第 回弾性問題の有限要素解析 (Ⅱ)~ 修士 年後期 ( 選択科目 ) 担当 : 岩佐貴史 講義の概要 全 5 講義. 計算力学概論, ガイダンス. 自然現象の数理モデル化. 行列 場とその演算. 数値計算法 (Ⅰ) 5. 数値計算法 (Ⅱ) 6. 初期値 境界値問題 (Ⅰ) 7. 初期値 境界値問題 (Ⅱ) 8. マトリックス変位法による構造解析 9. トラス構造の有限要素解析. 重み付き残差法と古典的近似解法.
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]
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平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ] と [2 格子モデルによる微小変位理論 ( 棒部材の簡易格子モデル )] および [3 簡易算出式による方法
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
構造解析マニュアル＠RDstr
構造解析マニュアル @RDstr ~ 片持ち梁の弾性静解析 ~ 岐阜高専構造解析学研究室 H270608 版 1. 解析モデル 下に示すような長さ 1000mm 高さ 100mm 幅 200mm の片持ち梁の弾性解析を行う 2. Salome-meca でのメッシュの作成 1 1 アイコンをクリックして Salome-meca を起動する 2 2 ジオメトリのアイコンをクリックする 表示されるウィンドウで
<4D F736F F F696E74202D20906C8D488AC28BAB90DD8C7689F090CD8D488A D91E F1>
人工環境設計解析工学構造力学と有限要素法 ( 第 回 ) 東京大学新領域創成科学研究科 鈴木克幸 固体力学の基礎方程式 変位 - ひずみの関係 適合条件式 ひずみ - 応力の関係 構成方程式 応力 - 外力の関係 平衡方程式 境界条件 変位規定境界 反力規定境界 境界条件 荷重応力ひずみ変形 場の方程式 Γ t Γ t 平衡方程式構成方程式適合条件式 構造力学の基礎式 ひずみ 一軸 荷重応力ひずみ変形
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FEA Post Text File Format 1. 共通事項 (1) ファイル拡張子 *.fpt (FEA Post Text File Format) () 脚注 脚注記号 : セミコロン (;) 脚注記号の後に来るテキストは変換されない (3) データ区分 データ区分記号 :, (4) コマンド表示 コマンドの前は * 記号を付けてデータと区分する Example. 単位のコマンド *UNIT
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
ｽﾗｲﾄﾞ ﾀｲﾄﾙなし
高じん性モルタルを用いた 実大橋梁耐震実験の破壊解析 ブラインド 株式会社フォーラムエイト 甲斐義隆 1 チーム構成 甲斐義隆 : 株式会社フォーラムエイト 青戸拡起 :A-Works 代表 松山洋人 : 株式会社フォーラムエイト Brent Fleming : 同上 安部慶一郎 : 同上 吉川弘道 : 東京都市大学総合研究所教授 2 解析モデル 3 解析概要 使用プログラム :Engineer s
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シミュレーション工学 ( 後半 ) 東京大学人工物工学研究センター 鈴木克幸 CA( Compter Aded geerg ) r. Jaso Lemo (SC, 98) 設計者が解析ツールを使いこなすことにより 設計の評価 設計の質の向上を図る geerg の本質の 計算機による支援 (CA CAM などより広い名前 ) 様々な汎用ソフトの登場 工業製品の設計に不可欠のツール 構造解析 流体解析
B コート Bコート Bコート Bコート Bコート
A コート Aコート Aコート Aコート Aコート B コート Bコート Bコート Bコート Bコート C コート D コート Dコート Dコート Dコート Dコート Dコート E コート Eコート Eコート Eコート Eコート Eコート F コート Fコート Fコート Fコート Fコート G コート Gコート Gコート Gコート Gコート H コート I コート コート コート コート コート コート
全学ゼミ 構造デザイン入門 構造解析ソフトの紹介 解析ソフト 1
全学ゼミ 構造デザイン入門 構造の紹介 1 次回 11/15 解析演習までに準備すること 集合場所 計算機センターE26教室 デザインをだいたい決定する 変更可 側面図 横から 平面図 上から 下面図 下から などを作成 部材は線 接合部は点で表現 部材表 寸法 部材長さを決定 40m以下を確認 B B A H H H A 側面図 H H 部材 部材表 長さ 個数 小計 A 1.2m 2 2.4m
技術者のための構造力学 2014/06/11 1. はじめに 資料 2 節点座標系による傾斜支持節点節点の処理 三好崇夫加藤久人 従来, マトリックス変位法に基づく骨組解析を紹介する教科書においては, 全体座標系に対して傾斜 した斜面上の支持条件を考慮する処理方法として, 一旦, 傾斜支持を無視した
. はじめに 資料 節点座標系による傾斜支持節点節点の処理 三好崇夫加藤久人 従来, マトリックス変位法に基づく骨組解析を紹介する教科書においては, 全体座標系に対して傾斜 した斜面上の支持条件を考慮する処理方法として, 一旦, 傾斜支持を無視した全体座標系に関する構造 全体の剛性マトリックスを組み立てた後に, 傾斜支持する節点に関して対応する剛性成分を座標変換に よって傾斜方向に回転処理し, その後は通常の全体座標系に対して傾斜していない支持点に対するのと
ガスライン 2 添付計算書 1 NO1 ガスライン配管配管熱応力計算 2: 添付計算書 1 AutoPIPE 出力 : ケース 1 計算モデル 有限会社 イープラン 年 4 月 1 8 日承認照査作成 三吉
ガスライン 2 添付計算書 1 NO1 ガスライン配管配管熱応力計算 2: 添付計算書 1 AutoPIPE 出力 : ケース 1 計算モデル 有限会社 イープラン 2 0 0 5 年 4 月 1 8 日承認照査作成 三吉 ガスライン 2 添付計算書 1 NO2 04/15/2005 AutoPIPE+6.10RESULTPAGE 1 * ******* ** ******* ******* ***
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Non-linea factue mechanics き裂先端付近の塑性変形 塑性域 R 破壊進行領域応カ特異場 Ω R R Hutchinson, Rice and Rosengen 全ひずみ塑性理論に基づいた解析 現段階のひずみは 除荷がないとすると現段階の応力で一義的に決まる 単純引張り時の応カーひずみ関係 ( 構成方程式 ): ( ) ( ) n () y y y ここで α,n 定数, /
1
半剛節が部材上の任意点にある部材剛性方程式 米子高専 川端康洋 稲田祐二. ピン半剛節を有する部材の解析の歴史 ()940 二見秀雄材の途中にピン接合点を有するラーメン材の算式とその応用建築学会論文集 つのピン節を含む部材の撓角法基本式と荷重項ピン節を含む部材の撓角法基本式と荷重項が求められている 以降 固定モーメント法や異形ラーメンの解法への応用が研究された 戦後には 関連する論文は見当たらない
スライド 1
CAE 演習 有限要素法のノウハウ ( 基礎編 ) 1. はじめに 有限要素法はポピュラーなツールである一方 解析で苦労している人が多い 高度な利用技術が必要 ( 解析の流れに沿って説明 ) 2. モデル化 要素の選択 3. メッシュ分割の工夫 4. 境界条件の設定 5. 材料物性の入力 6.7. 解析の結果の検証と分析 2. モデル化 要素の選択 モデルを単純化していかに解析を効率的 高精度に行うか?
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
ビットリアカップ2007けいはんなサイクルレースリザルト
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Page 1 Page 2 Page 3 Page 4 620 628 579-41 -6.7-49 -7.9 71 41 47-24 -33.3 6 15.9 11.5 6.5 8.1 36 15 22-14 -38.9 7 43.4 Page 5 277 302 23 24 12/3Q 12/4Q 13/1Q 13/2Q 13/3Q 13/4Q 14/1Q 14/2Q 14/3Q 14/4Q 15/1Q
( ) ver.2015_01 2
1 1.1 1.2 1.3 2 ( ) 2.1 2.2 2.3 2.4 3 4 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9 5 5.1 5.2 5.3 5.4 6 6.1 6.2 6.3 7 7.1 7.2 7.3 8 ver.2015_01 2 1 1.1 1.2 1.3 ver.2015_01 3 2 2.1 2.2 2.3 ver.2015_01 4 2.4 ver.2015_01
有限要素法法による弾弾性変形解析 (Gmsh+Calculix)) 海洋エネルギギー研究センター今井 問題断面が1mmx1mm 長さ 20mmm の鋼の一端端を固定 他他端に点荷重重をかけた場場合の先端変変位および最大応力を求求める P Equation Chapter 1 Section 1 l
有限要素法法による弾弾性変形解析 (Gmsh+Calculix)) 海洋エネルギギー研究センター今井 問題断面が1mmx1mm 長さ 20mmm の鋼の一端端を固定 他他端に点荷重重をかけた場場合の先端変変位および最大応力を求求める P Equation Chapter 1 Section 1 l δ 1 形状の作作成 (Gmsh) c: gmsh test1 フォルダを作る http://geuz.org/gmsh/#
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![Microsoft PowerPoint - elast.ppt [互換モード]](/thumbs/82/86104681.jpg "Microsoft PowerPoint - elast.ppt [互換モード]")
弾性力学入門 年夏学期 中島研吾 科学技術計算 Ⅰ(48-7) コンピュータ科学特別講義 Ⅰ(48-4) elast 弾性力学 弾性力学の対象 応力 弾性力学の支配方程式 elast 3 弾性力学 連続体力学 (Continuum Mechanics) 固体力学 (Solid Mechanics) の一部 弾性体 (lastic Material) を対象 弾性論 (Theor of lasticit)
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計算書番号 :01710014655 日付 :017 年 10 月 0 日 14:6:55 面材張り大壁 詳細計算書 仕様名 新グレー本モデルプラン 大壁 1. 計算条件 1. 1 概要情報 仕様名仕様詳細 特記事項 新グレー本モデルプラン 大壁 壁面を構成する面材数階高 H(mm) 壁長 (mm) 1 枚 730 910 1. 面材 釘情報 面材寸法 (mm) 730 910 面材厚さ t(mm)
はじめに はじめに 立体 平面フレーム応力解析プログラム FRM とは このプログラムは 節点および線材置換された部材により形成される構造物に 節点荷重や部材荷重を作用させたときに生じる弾性変位および応力を計算します 部材や荷重の追加や変更は マウス操作により簡単にできます また 画面上で架構の形状
立体 平面フレーム応力解析プログラム ~ 目 次 ~ FRM はじめに 1 追加 詳細応力図 節点の追加 37 詳細応力図 95 プログラムの特徴 2 片持部材の追加 39 詳細応力図のコピー 96 適用範囲 3 部材の追加 40 詳細応力図フォント 96 計算方法 ( 弾性応力計算 ) 4 材料の追加 42 登録方法 6 断面の追加 44 グリッド画面 お読み下さい 8 節点バネの追加 46 新規データ
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
平成 23 年度 JAXA 航空プログラム公募型研究報告会資料集 (23 年度採用分 ) 21 計測ひずみによる CFRP 翼構造の荷重 応力同定と損傷モニタリング 東北大学福永久雄 ひずみ応答の計測データ 静的分布荷重同定動的分布荷重同定 ひずみゲージ応力 ひずみ分布の予測 or PZT センサ損
平成 3 年度 JAXA 航空プログラム公募型研究報告会資料集 (3 年度採用分 1 計測ひずみによる CFRP 翼構造の荷重 応力同定と損傷モニタリング 東北大学福永久雄 ひずみ応答の計測データ 静的分布荷重同定動的分布荷重同定 ひずみゲージ応力 ひずみ分布の予測 or PZT センサ損傷発生位置の推定発表内容 (1 荷重同定 1:11 点衝撃荷重同定 ( 荷重同定 : 分布荷重同定 (3 今後の予定
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
Free Structure Ver.5 ユーザーズマニュアル
目次 1.Free Structure Ver.5.0 のセットアップと起動 1 2.Free Structure Ver.5.0 について 2 3. 平面骨組 3-1. 基本的な考え方 (1) 用語 (2) 計算方法 (3) 全体座標系 (4) 部材座標系 (5) 剛床仮定 (6) 壁要素 (7) 荷重条件 3-2. 基本的な操作 (1) 起動画面 (2) 節点の作成 (3) 部材の作成 (4)
材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有
![材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有](/thumbs/97/134628245.jpg "材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有")
材料強度試験 ( 曲げ試験 [] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有の抵抗値のことであり, 一般に素材の真応力 - 真塑性ひずみ曲線で表される. 多くの金属材料は加工硬化するため,
untitled
- k k k = y. k = ky. y du dx = ε ux ( ) ux ( ) = ax+ b x u() = ; u( ) = AE u() = b= u () = a= ; a= d x du ε x = = = dx dx N = σ da = E ε da = EA ε A x A x x - σ x σ x = Eε x N = EAε x = EA = N = EA k =
第1章 単 位
H. Hmno 問題解答 問題解答. 力の釣合い [ 問題.] V : sin. H :.cos. 7 V : sin sin H : cos cos cos 上第 式より これと第 式より.. cos V : sin sin H : coscos cos 上第 式より これと第 式より.98. cos [ 問題.] :. V :. : 9 9. V :. : sin V : sin 8.78 H
Salome-Mecaを使用した メッシュ生成（非構造格子）
Salome-Meca を使用した 構造解析入門 秋山善克 1 Salome-Meca とは EDF( フランス電力公社 ) が提供している Linux ベースのオープンソース Code_Aster : 解析ソルバー Salome-Meca : プリポストを中心とした統合プラットフォーム :SALOME Platform に Code_Aster をモジュールとして組み込んだもの Code_Aster
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
Version C 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 A 1 2 1 3 4 5 1 1 2 1 1 1 2 4 5 6 7 8 3 1 2 C a b c d e f g A A B C B a b c d e f g 3 4 4 5 6 7 8 1 2 a b 1 2 a b 1 2 1 2 5 4 1 23 5 6 6 a b 1 2 e c d 3
位相最適化?
均質化設計法 藤井大地 ( 東京大学 ) 位相最適化? 従来の考え方 境界形状を変化させて最適な形状 位相を求める Γ t Ω b Γ D 境界形状を変化させる問題点 解析が進むにつれて, 有限要素メッシュが異形になり, 再メッシュが必要になる 位相が変化する問題への適応が難しい Γ Γ t t Ω b Ω b Γ D Γ D 領域の拡張と特性関数の導入 χ Ω ( x) = f 0 f x Ω x
サービス付き高齢者向け住宅賠償責任保険.indd
1 2 1 CASE 1 1 2 CASE 2 CASE 3 CASE 4 3 CASE 5 4 3 4 5 6 2 CASE 1 CASE 2 CASE 3 7 8 3 9 10 CASE 1 CASE 2 CASE 3 CASE 4 11 12 13 14 1 1 2 FAX:03-3375-8470 2 3 3 4 4 3 15 16 FAX:03-3375-8470 1 2 0570-022808
砂防えん堤設計計算
1 砂防えん堤設計計算 不透過型砂防えん堤 目次 1 設計条件 1 設計流量の算出 -1 土砂含有を考慮した流量 -1-1 有効降雨強度 -1- 清水の対象流量 -1-3 土砂含有を考慮した流量 - 土石流ピーク流量 3 --1 土石流濃度 3 -- 土石流ピーク流量 3 3 水通しの設計 4 3-1 土砂含有を考慮した流量 (Q) に対する越流水深 4 3- 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(B タイプ ) H=1900~2500 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 H H1 H2 B 各部寸法 (mm) B1 B2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL( タイプ ) =10~0 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 1 2 各部寸法 (mm) 1 2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (kn/m2) 連結穴 M16 背面 正面 -10-10 1295 1295 945 945 155 155 155 155 80 80 1 1 1825 1882
슬라이드 1
SoilWorks for FLIP 主な機能特徴 1 / 13 SoilWorks for FLIP Pre-Processing 1. CADのような形状作成 修正機能 AutoCAD感覚の使いやすいモデリングや修正機能 1 CADで形状をレイヤー整理したりDXFに変換しなくても Ctrl+C でコピーしてSoilWorks上で Ctrl+V で読込む 2. AutoCAD同様のコマンドキー入力による形状作成
05設計編-標準_目次.indd
2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
FEM原理講座 （サンプルテキスト）
サンプルテキスト FEM 原理講座 サイバネットシステム株式会社 8 年 月 9 日作成 サンプルテキストについて 各講師が 講義の内容が伝わりやすいページ を選びました テキストのページは必ずしも連続していません 一部を抜粋しています 幾何光学講座については 実物のテキストではなくガイダンスを掲載いたします 対象とする構造系 物理モデル 連続体 固体 弾性体 / 弾塑性体 / 粘弾性体 / 固体
問題-1.indd
科目名学科 学年 組学籍番号氏名採点結果 016 年度材料力学 Ⅲ 問題 1 1 3 次元的に外力負荷を受ける物体を考える際にデカルト直交座標 - を採る 物体 内のある点 を取り囲む微小六面体上に働く応力 が v =- 40, = 60 =- 30 v = 0 = 10 v = 60 である 図 1 の 面上にこれらの応力 の作用方向を矢印で記入し その脇にその矢印が示す応力成分を記入しなさい 図
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![Microsoft PowerPoint - 2_6_shibata.ppt [互換モード]](/thumbs/91/106644241.jpg "Microsoft PowerPoint - 2_6_shibata.ppt [互換モード]")
圧密問題への逆問題の適用 一次元圧密と神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 2. 二次元圧密問題への適用 3. 神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 一次元圧密の実験 試験システムの概要 分割型圧密試験 逆解析の条件 未知量 ( 同定パラメータ ) 圧縮指数 :, 透水係数 :k 初期体積ひずみ速度 : 二次圧密係数 : 観測量沈下量 ( 計 4 点 ) 逆解析手法 粒子フィルタ (SIS)
Salome-Mecaを使用した メッシュ生成（非構造格子）
Salome-Meca を使用した 構造解析入門 秋山善克 1 Salome-Meca とは EDF( フランス電力公社 ) が提供している Linux ベースのオープンソース Code_Aster : 解析ソルバー Salome-Meca : プリポストを中心とした統合プラットフォーム :SALOME Platform に Code_Aster をモジュールとして組み込んだもの Code_Aster
Microsoft Word - 課題1_2.doc
課題 7-2 手作業でデータを作るのは面倒なので, 以下のようなデータ生 成のプログラムを作成します Public nodeno As Integer ' 節点番号 Public elemno As Integer ' 要素番号 Sub gennode(xnode, Ynode, BX, BY, FX, FY) nodeno = nodeno + 1: ii = nodeno + 1 With Worksheets("
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CAE 演習 :Eas-σ lite に よる応力解析 目標 : 機械工学実験 はりの曲げと応力集中 の有限要素法による応力解析を行う 用語 CAD: Computer Aided Design CAE: Computer Aided Engineering コンピュータシミュレーション CAM: Computer Aided Manufacturing スケジュール. 有限要素法の基礎と応用例 2.
Microsoft PowerPoint - 講義PPT2019.ppt [互換モード]
![Microsoft PowerPoint - 講義PPT2019.ppt [互換モード]](/thumbs/99/142024117.jpg "Microsoft PowerPoint - 講義PPT2019.ppt [互換モード]")
. CA 演習 :as σ lite による応力解析 目標 : 機械工学実験 はりの曲げと応力集中 の有限要素法による応力解析を行う CAD: Computer Aided Design CA: Computer Aided ngineering コンピュータシミュレーション CAM: Computer Aided Manufacturing スケジュール. 有限要素法の基礎と応用例. as σの使い方の説明.
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東京大学本郷キャンパス 工学部8号館2階222中会議室 13:30-14:00 FrontISTRと利用可能なソフトウェア 2017年4月28日 第35回FrontISTR研究会 FrontISTRの並列計算ハンズオン 精度検証から並列性能評価まで 観測された物理現象 物理モデル ( 支配方程式 ) 連続体の運動を支配する偏微分方程式 離散化手法 ( 有限要素法, 差分法など ) 代数的な数理モデル
スライド 1
Femtet Ver10.2 新機能 / 変更点のご紹介 トピックス 機能 解析機能 概要 応力解析 : ステップ解析のリスタート / 中断 応力解析 : チェックリストを用いたバース / デス設定 応力解析 : 結果フィールドの強化 応力解析 : 結果値の CSV ファイル出力 応力解析 : ボディ属性初期歪み 応力解析 圧電解析 : 分布荷重のトータル荷重設定 圧電解析 : 浮電極に抵抗値をつける
4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照
鋼道路橋の疲労設計資料 4. 疲労設計計算例 の横桁計算の修正 横桁の主桁への連結部の溶接にて 腹板部にすみ肉溶接を フランジ部に完全溶込溶接を採用した設計事例を掲載していますが 溶接部の応力計算の方法を修正いたします 異なる種類の溶接を混在させた場合には 母材の全断面を効とした場合に比べ 各部位の応力の分担が変わるわるため 溶接部の断面を用いて断面性能を計算し 応力を計算しました 詳細については
新機能紹介
TSV Pre V6.3 新機能紹介 株式会社テクノスター 2013.4.2 新機能一覧 表示機能の改良ローカル座標系を参照した節点位置表示 Group 表示中の Body 非表示 Open 機能の改良表示状態の読み込みエッジ色の変更フィルタ機能単位系サポート注記設定機能の追加 選択機能の改良 Pick filter 機能の拡張 GUI 上の局所座標系選択 2D Sketch 機能節点や Line
パソコンシミュレータの現状
第 2 章微分 偏微分, 写像 豊橋技術科学大学森謙一郎 2. 連続関数と微分 工学において物理現象を支配する方程式は微分方程式で表されていることが多く, 有限要素法も微分方程式を解く数値解析法であり, 定式化においては微分 積分が一般的に用いられており. 数学の基礎知識が必要になる. 図 2. に示すように, 微分は連続な関数 f() の傾きを求めることであり, 微小な に対して傾きを表し, を無限に
線形弾性体 線形弾性体 応力テンソル とひずみテンソルソル の各成分が線形関係を有する固体. kl 応力テンソル O kl ひずみテンソル
Constitutive equation of elasti solid Hooke s law λδ μ kk Lame s onstant λ μ ( )( ) ( ) linear elasti solid kl kl Copyright is reserved. No part of this doument may be reprodued for profit. 線形弾性体 線形弾性体
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63>
-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
Microsoft PowerPoint - fuseitei_4
不静定力学 Ⅱ 固定法 今回から, 固定法について学びます 参考書 教科書 藤本盛久, 和田章監修 建築構造力学入門, 実教育出版 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム 参考書として,3つ挙げておきますが, 固定法に関しては松本慎也さんの書かれた本がわかりやすいと思います この本は, 他の手法についてもわかりやすく書いてあるので, 参考書としては非常に良い本です この授業の例題も,
1/14 モールの定理を用いた変位計算 CAELinux による 3D 解析とシェル解析の比較荒川誠目次 1. 解析概要 2. モールの定理を用いた変位算出 3.CAELinux Salome-meca を用いたシェル解析 4.CAELinux Salome-meca を用いた 3D 解析 5. 結
1/14 モールの定理を用いた変位計算 CAELinux による 3D 解析とシェル解析の比較荒川誠目次 1. 解析概要 2. モールの定理を用いた変位算出 3.CAELinux Salome-meca を用いたシェル解析 4.CAELinux Salome-meca を用いた 3D 解析 5. 結果比較 1. 概要 : CAELinux Salome-meca には 3D 解析だけでは無く シェル解析機能も備わっている
Autodesk Inventor 改造解析結果の検証
Autodesk Inventor シミュレーションホワイトペーパー Autodesk Inventor の検証 はじめに この文書では Autodesk Inventor 2010 のでのと実験結果または分析結果との比較を行ったいくつかの事例を紹介します 各事例は 参考文献などの複数の項目で構成されています この文書には 応力 変位 固有振動数 焼ばめ接触部の接触圧力の比較結果が記載されています
Microsoft PowerPoint - 静定力学講義(6)
静定力学講義 (6) 静定ラーメンの解き方 1 ここでは, 静定ラーメンの応力 ( 断面力 ) の求め方について学びます 1 単純ばり型ラーメン l まず, ピンとローラーで支持される単純支持ばり型のラーメン構造の断面力の求め方について説明します まず反力を求める H V l V H + = 0 H = Y V + V l = 0 V = l V Vl+ + + l l= 0 + l V = + l
20年度一次基礎略解
年度一次機械問題略解 計算問題中心 orih c 0 宮田明則技術士事務所 正解番号 Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ-6 Ⅳ-7 Ⅳ-8 Ⅳ-9 Ⅳ-0 Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ-6 Ⅳ-7 Ⅳ-8 orih c 0 宮田明則技術士事務所 Ⅳ-9 Ⅳ-0 Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ-6 Ⅳ-7 Ⅳ-8 Ⅳ-9 Ⅳ-0 Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- Ⅳ- 特定入力関数と応答の対応の組み合わせフィードバック制御に関する記述の正誤正弦波入力に対する定常出力の計算フィードバック系の特性根を求める計算比熱等に関する
Microsoft Word - 第５章.doc
第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
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木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
101NEO資料
Version 1.5 Tutorial PDF ... 1. PDF... 2 -.... 2 -. PDF... 2 -.... 4 -. HTML... 4 -. PDF... 5 -.... 7 -.... 8 Tutorial PDF Tutorial PDF - Page 1 Tutorial PDF - Page 2 Tutorial PDF - Page 3 Tutorial PDF
OpenCAE勉強会 公開用_pptx
OpenCAE 勉強会岐阜 2013/06/15 ABAQUS Student Edition を用い た XFEM き裂進展解析事例報告 OpenCAE 学会員 SH 発表内容 ABAQUS Student Edition とは? ABAQUS Student Edition 入手方法など - 入手方法 / インストール - 解析 Sample ファイルの入手方法 etc. XFEM について -XFEM
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亀裂の変形特性を考慮した数値解析による岩盤物性評価法 地球工学研究所地圏科学領域小早川博亮 1 岩盤構造物の安定性評価 ( 斜面の例 ) 代表要素 代表要素の応力ひずみ関係 変形: 弾性体の場合 :E,ν 強度: モールクーロン破壊規準 :c,φ Rock Mech. Rock Engng. (2007) 40 (4), 363 382 原位置試験 せん断試験, 平板載荷試験 原位置三軸試験 室内試験
主な新機能および更新機能 : ソルバーインターフェース ADVENTURE Cluster コネクタ要素ソリッド要素タイプ疲労解析名称出力 Nastran シェルモデル読み込み改良名称変更 Gravity 出力改良 SETカード改良 LBC>Connection Type : Connector P
主な新機能および更新機能 : ソルバーインターフェース TSV-Solver 接触条件非線形静解析モーダル周波数 / 過渡応答解析定常熱伝導解析 Abaqus 名称読み込み超弾性材料読み込み COUPLING 出力改良 RBE2 出力改良要素特性コマンド改良ガスケット要素粘着要素コンクリート材料流体材料特性 (Nastran, Actran 含 ) 要素面定義出力改良 LBC>Contact>Solver:Dynamis
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第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価） （その2）
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
構造物のトポロジー最適化 について 東京大学藤井大地
構造物のトポロジー最適化 について 東京大学藤井大地 講演内容 力学教育, 設計教育に用いることを目的として開発した骨組, 連続体の位相最適化ツールについて 位相最適化における問題点とその解決法について 位相最適化に関するその他の研究について 本日の発表資料は下記に掲載 http://www.nasl.t.u-tokyo.ac.jp/~dfuj/homepage.htm 書き物の中にあります 力学系科目の衰退
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3-1 第 3 章曲げを受ける部材の応力 ポイント : 曲げを受ける部材内の応力分布を知る 梁部材の応力とひずみ 本章では 骨組として最も簡単な単純梁を用いて 部材に加わる荷重が軸力のみの場合 曲げモーメントのみの場合 軸力と曲げモーメントが同時に生じる場合を例として 断面内の軸方向応力分布 あるいは断面力と応力の関係を理解する ここでは 梁理論で最も重要な 平面保持 の仮定について説明する 最初に基本的な梁断面内の応力とひずみについて学ぶ
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- はじめに - 平成 29 年 12 月記事更新 ( 株 )SIP システム 長方形板 (RC 鋼 鋳鋼 鋳鉄 ) の断面解析を 有限要素法 または 級数解 ( 理論解 ) で行います 支持条件は 12 タイプ 有限要素 の場合は 三辺固定一辺自由支持を含め 全ての支持条件で検討可能な他 四辺の支持条件を個別に指定した手法も可能です また 級数解 では 構造力学公式集 に基づいた公式により断面力を求めます