< 原著 ( 基礎研究 )> 表面処理法および各種接着システムの種類がポリエーテルケトンケトンの接着に及ぼす影響 1,2) 村上高宏 田中水口 譲治 稔之 菅野岩野 岳志 義弘 笹谷三輪 和伸 3) 武人 ポリエーテルケトンケトン ( 略号 PEKK) は高い生体親和性を示すことから, インプラント治療への応用に期待されている. しかし,PEKK とレジンセメントを化学的に接着させることは困難であることが知られている. そこで, 本研究では簡便な表面処理法であるロカテック処理およびサンドブラスト処理を用いて, 各種接着システムの種類が PEKK とレジンセメントの接着強さに及ぼす影響を検討した. 各種接着システムは Superond/V primer(s/vp),superond/pz primer(s/pzp),pnvi V5/lerfil ermic Primer Plus(PV5/P), グラスアイオノマーセメント () を使用した. セメントおよびプライマーをメーカー指示どおりに用い,PEKK 接着試験体を製作し, せん断接着強さを測定した. また, 走査型電子顕微鏡 (SEM) による観察ならびに表面処理後の PEKK 表面の表面粗さの測定も行った. その結果,PEKK 表面にロカテック処理またはサンドブラスト処理すると, すべての接着システムにおいて接着強さの向上が認められた. しかし, ロカテック処理法はサンドブラスト処理法よりも有意に低い値を示し, 多くの接着欠陥を認めた. サンドブラスト処理した PEKK 表面に S/PZP を用いると最大接着強さを示した. 両処理面の表面粗さに有意差は認めなかった. 以上より,PEKK 表面にロカテック処理を施すと, 形成されたシリカコーティング膜は剝離膜として作用したため, サンドブラスト処理した場合よりも低い接着強さを示したと考えた. また, 各接着システム間においては異なる接着強さの値を示した. キーワード : ポリエーテルケトンケトン, 接着強さ, サンドブラスト処理, ロカテック処理 緒 言 近年,D/M システムなどのデジタル機器が進歩し, チタンやコバルトクロム, ジルコニアなどを用いて, アバットメントやインプラント上部構造を製作することが可能となった. しかし, これらの材料は弾性率 ( 剛性率 ) が高いため 1~3), インプラント体が咀嚼時の荷重を直接歯周組織に伝達し, インプラント体の生存率を低下させる可能性がある 4,5). 1 ) 一般社団法人日本インプラント臨床研究会 ( 施設長 : 田中譲治 ) 2 ) 日本大学松戸歯学部クラウンブリッジ補綴学 口腔インプラント学講座 3 ) 関東 甲信越支部 2019 年 5 月 30 日受付 スーパーエンジニアリングプラスチックの一つであるポリエーテルケトンケトン ( 略号 PEKK) はチタンやコバルトクロム, ジルコニアに比べ弾性率が低く, ヒト皮質骨や天然歯象牙質の弾性率に近似しているため 6,7), PEKK がインプラントのアバットメントやフレームワークに応用できれば, ショックアブソーバーとしてインプラント体に加わる咀嚼時の荷重を軽減できる可能性が指摘されている 8~10).PEKK で製作されたアバットメントやインプラント上部構造を長期間口腔内に維持させるためには, レジンセメントを用いてインプラント体に PEKK 製作物を強固に接着させる必要がある. しかし, PEKK は化学的に安定な構造を有しているため, 化学的にレジンセメントを接着させることは困難である. これまでレジンセメントを接着させるため,PEKK 表面の前処理法が種々検討されている.SHMIDLIN らは 72 332
2019 年 12 月 ポリエーテルケトンケトンの接着に関する研究 表1 73 333 本研究で使用したセメントおよびプライマーの組成 接着システム セメント プライマー 成分 製造 S VP S PZP Superond & Superond & V primer PZ primer サンメディカル サンメディカル PV5 P Pnvi V5 Ketc em Esymix 0.5 VTDT, cetone MM MDP, others MM c-mpts MDP c-mpts Ethnol Liquid Liquid lerfil ermic Primer Plus PEKK 表 面 を 濃 硫 酸 で 処 理 す る と レ ジ ン セ メ ン ト と PEKK との接着強さが大きく向上するが 濃硫酸で処理 すると PEKK の表面構造が過剰に破壊され 機械的な クラレ 3M ESPE てグラスアイオノマーセメント Ketc em Esymix 略号 3M ESPE Minnesot US を用いた PEKK 被 着 体 と し て Pekkton endres Métux 強さの低下を招くことを指摘している11 また ZHOU iel Switzerlnd 90mss PolyEtherKetoneKetone PEKK 表面に官能基を導入すると レジンセメントの接 mm 高さ 5 mm に切削 加工し その表面を耐水研 らや SHWITLL らは プラズマ発生装置を用いて 着強さが向上することを報告しているが プラズマ 12 13 発生装置は大規模な設備を必要とするため 臨床的に応 用するのは困難であると考えられる 一方 ロカテック処理法は 被着面にシリカコーティ ングされたアルミナ粒子をブラスト処理することで 微 小嵌合ならびにシリカコーティング層を同時に形成する 手法であるが 最も簡便な表面処理法として知られてい 10mss Titnium dioxide を デ ィ ス ク 状 直 径 12 磨紙 #240 320 400 600 800 1000 1200 1500 2000 の 順 に に て 注 水 下 で 研 磨 し た こ の 条 件 を PEKK 研磨面とした その後 PEKK 研磨面を蒸留水に て超音波洗浄し エアー乾燥して実験に供した 1. PEKK 被着面の調製 PEKK 研磨面に平均粒径 110 nm のシリカコーティン る14 多くの研究者らは ロカテック処理を施したジル グアルミナ粒子 Roctec Snd Puls 3M ESPE を Jet 着性レジンセメントを応用すると ジルコニアとレジン は 0.2 MP ブ ラ ス ト 時 間 は 10 秒 間 ノ ズ ル か ら コニア被着面に MDP 含有セラミックプライマーと接 セメントの接着強さは大きく向上することを報告してい る 15 17 そこで本研究では ジルコニアの接着に有効であるロ lst Ⅱ モリタ 京都 にて噴射した なお 噴射圧 PEKK 表 面 ま で の 距 離 は 10 mm と し た こ の 条 件 を PEKK ロカテック面とした また 同条件で PEKK 研磨面に平均粒径 110 nm のア カテック処理法に着目し ロカテック処理法とサンドブ ルミナ粒子 or Renfert Germny をブラスト処 類が PEKK とレジンセメントの接着強さに及ぼす影響 して被着面とした この条件を PEKK ブラスト面とした ラスト処理法の比較検討ならびに各種接着システムの種 を検討した 理した その後 蒸留水にて超音波洗浄し エアー乾燥 2. 材料および方法 本研究では レジンセメントとして MM 系レジン セメント Superond 略号 S サンメディカル 守山 とコンポジット系レジンセメント Pnvi V5 略号 PV5 クラレ 東京 を使用した 表 1 接着性プラ イマーとして S に付属する金属接着性プライマー V primer 略号 VP サンメディカル ならびにセラミッ クプライマー PZ primer 略号 PZP サンメディカル 表面粗さの測定 PEKK 研磨面 PEKK ロカテック面 PEKK ブラスト 面の表面粗さは 表面粗さ測定器 SURFOM130 東 京精密 東京 を用い 算術平均粗さ R を求めた なお 各試験体の被着面中央部をそれぞれ 10 個 合計 で 30 個測定した 3. PEKK 研磨面 PEKK ロカテック面および PEKK ブラスト面へのプライマー処理 メーカー指示書に従い PEKK 研磨面 PEKK ロカ を用い 以下 前者を S VP 接着システム 後者を S テック面および PEKK ブラスト面にそれぞれのプライ 性プライマーとして セラミックプライマー lerfil ロ ー し PEKK 研 磨 面 PEKK ロ カ テ ッ ク 面 お よ び PZP 接着システムとした また PV5 に付属する接着 ermic Primer Plus 略号 P クラレ を用い 以下 PV5 P 接着システムとした なお コントロールとし マーを所定時間作用させた その後 10 秒間エアーブ PEKK ブラスト面にプライマー処理を行った
74 334 日口腔インプラント誌第 32 巻第 4 号 4. 接着試験体の作製プライマー処理した PEKK 研磨面,PEKK ロカテック面,PEKK ブラスト面にシリコーン製リング ( 内径 3.2 mm, 高さ 1.0 mm) を両面テープにて仮着し, リング内にそれぞれのレジンセメントを充填した.S/VP 接着システム,S/PZP 接着システムの場合は室温 (25 ) に 10 分間放置し,S を重合させた.PV5/P 接着システムの場合は PV5 を充填した後, ただちに光照射器 (MiniLED Ⅲ,TEON,Mrseille,Frnce) を用いて 10 秒間光照射, 室温に放置し,PV5 を重合させた. なお, は PEKK 研磨面,PEKK ロカテック面, PEKK ブラスト面に直接充填し,10 分間室温にてセメントを硬化した. レジンセメントまたは を室温に放置して硬化させた後, シリコーン製リングを除去し, 作製した接着試験体を 37 温水中に保管した. 各表面処理法および各接着システムにおいて, 接着試験体をそれぞれ 10 個ずつ作製し, 合計で 120 個の接着試験体を作製した. 5. せん断接着強さの測定 37 温水中に 24 時間浸漬した試験体について, せん断接着強さを万能試験機 (TG-5kN, ミネベアミツミ, 長野 ) にて測定した. なお, クロスヘッドスピードは 1 mm/min の条件にて行った. 6. 統計処理表面粗さおよびせん断接着強さのデータから平均値ならびに標準偏差を算出した後, 一元配置分散分析および Scheffé の多重比較検定により統計解析し, 有意差判定を行った. なお, 危険率は 5% に設定した. 7. 破壊様式の分類せん断接着強さの測定を行った後, 各接着試験体の PEKK 被着面を実体顕微鏡 (LEI M60,Leic,Wetzlr,Germny) にて観察し, 破壊様式の分類を行った. 破壊のタイプは, 次の 3 つのカテゴリーに分類した. すなわち,tegory 0 は PEKK 表面でのレジンセメントの界面剥離,tegory 1 は PEKK 表面での界面剥離とレジンセメントの凝集破壊からなる混合破壊,tegory 2 はレジンセメントの凝集破壊である. 8. 走査型電子顕微鏡像 (SEM 像 ) シリカコーティングアルミナ粒子, アルミナ粒子, PEKK ロカテック面,PEKK ブラスト面, および接着試験後の試験体表面にイオンコーター (I-3, エイコー, 東京 ) にて金 パラジウム合金を蒸着した後,SEM(S- 3400N, 日立, 東京 ) を用いて,PEKK 表面の観察を行った. なお, シリカコーティングアルミナ粒子とアルミナ粒子は 300 倍,PEKK ロカテック面と PEKK ブラスト面は 300 倍と 1,000 倍, 接着試験後の試験体表面は 1,000 倍でそれぞれ観察した. 結 果 1. 表面処理法が PEKK 表面の性状に及ぼす影響シリカコーティングアルミナおよびアルミナの粒子径 ( 図 1,) と比較して,PEKK 表面の衝突痕の大きさは非常に小さく, ロカテックとサンドブラスト処理の間で衝突痕の大きさに相違は認められなかった ( 図 1c~f). 2. 表面処理法および各接着システムの種類が PEKK の接着強さに及ぼす影響 PEKK 研磨面にロカテックまたはサンドブラスト処理すると, 表面粗さは有意に上昇した ( 表 2,p<0.05). また, 接着強さも同様に, すべての接着システムにおいて有意な上昇が認められた (p<0.05). しかし, ロカテックおよびサンドブラスト処理した PEKK 表面粗さにおいて有意差を認めなかったが (p> 0.05), 各接着システムの接着強さはロカテック処理のほうがサンドブラスト処理よりも低い値を示し, ロカテック処理とサンドブラスト処理との間には統計学的な有意差が認められた (p<0.05). また, すべての表面処理法において,S/PZP 接着システムは最も高い接着強さを示し ( 表 2),PEKK 研磨面にサンドブラスト処理と S/PZP 接着システムを併用すると最大接着強さを示した (p<0.05). 3. 表面処理法および各接着システムの種類がせん断試験後の破壊様式に及ぼす影響 PEKK 研磨面において, すべてのレジン接着システムは PEKK 表面からレジンセメントが界面剥離し, 破壊のモードは tegory 0 を示した ( 表 3). しかし,PEKK 研磨面をロカテックまたはサンドブラスト処理すると, その表面にレジンセメントが残留し, すべてのレジン接着システムにおいて, 破壊モードは tegory 1 の混合破壊を示した ( 表 3). また, コントロールとして用いた のロカテックおよびサンドブラスト処理破断面においてセメントの凝集破壊が認められ, 破壊モードは tegory 1 の混合破壊
2019 年 12 月 ポリエーテルケトンケトンの接着に関する研究 75 335 粒子 シリカコーティングアルミナ粒子 表面処理した PEKK 表面 c e d f アルミナ粒子 図 1 表面処理した PEKK 表面の SEM 像 シリカコーティングアルミナ粒子の SEM 像 300 倍 アルミナ粒子の SEM 像 300 倍 c PEKK ロカテック面の SEM 像 300 倍 d PEKK ブラスト面の SEM 像 300 倍 e PEKK ロカテック面の SEM 像 1,000 倍 f PEKK ブラスト面の SEM 像 1,000 倍 表2 表面処理法および各種接着システムの種類が PEKK の接 着強さに及ぼす影響 n 10 研磨面 表面粗さ nm 0.50 0.03 接着強さ MP 1.9 0.4 S VP 2.1 0.4 S PZP 0.5 0.5 PV5 P 0.3 0.5 ロカテック面 サンドブラスト面 0.73 0.03 0.72 0.04 6.9 1.4 8.0 0.7 4.7 1.6 c 2.4 0.9 10.0 1.7 11.1 1.6 8.1 1.3 c 4.4 0.6 小文字の異なるアルファベットは各種接着システム間での有意 差を示し 大文字の異なるアルファベットは各種表面処理法に おける有意差を示した p 0.05 を示したが 残留物は少なかった 表 3 せん断試験後の PEKK 表面の SEM 像を図 2 に示す 表3 表面処理法および各種接着システムの種類がせ ん断試験後の破壊様式に及ぼす影響 n 10 ロカテック処理面またはサンドブラスト処理面に を 接着した場合 接着システムの界面破壊 剥離に原 因する接着欠陥およびセメント内の気泡を認めた 図 2 また S VP 接着システム S PZP 接着シ ステム PV5 P 接着システムのロカテック処理または サンドブラスト処理破断面も同様に レジンセメントの 界面破壊 剥離に原因する接着欠陥が観察された 図 2c h すべての接着システムにおいて 接着欠陥数 はロカテック処理破断面のほうがサンドブラスト処理破 断面より多く観察された 図 2 h S VP S PZP PV5 P 研磨面 ロカテック面 サンドブラスト面 [0 1 2] tegory 0 PEKK 表面でのセメントの 界面剥離 tegory 1 PEKK 表面での界面剥離と セメントの凝集破壊からなる混合破壊 tegory 2 セメントの凝集破壊
76 336 日口腔インプラント誌 ロカテック処理面 第 32 巻 第4号 破断面 S/VP S/PZP PV5/P c e g S/VP S/PZP PV5/P d f h サンドブラスト処理面 図2 考 せん断試験後の PEKK 表面の SEM 像 1,000 倍 白矢印 接着欠陥 メント接着システムにより大きく異なり S を用いた 察 ポリエーテルエーテルケトン 略号 PEEK は金属よ りも高い審美性と生体親和性を有しており 良好な化学 的特性を示すことから 可撤性義歯のフレームワークや クラスプなどに応用されている しかし 固定性 18 20 歯冠補綴装置として用いる際 PEEK の機械的強度では 不十分である可能性が示唆されており 現在 PEEK 21 は暫間的な補綴装置に用途が限られている22 一方 2 種の接着システムは PV5 を用いた接着システムよ り すべての実験群において高い接着強さを与えた S が高い接着強さを示した理由として シリカフィ ラーと多官能性モノマー 網目状高分子 から構成され る PV5 は PMM 線状高分子 を主成分とする S よりも破壊靱性値が低く 応力集中を起こしやすいため と考えられた ロカテック処理あるいはサンドブラスト処理における PEKK は PEEK よ り も 約 80 高 い 圧 縮 強 度 を 示 し S の接着強さは プライマーの組成によって異なり ら インプラント体 アバットメント インプラント する PZP は金属接着性モノマー 略号 VTDT を含 た MPTS のほうが VTDT より PEKK 接着に有効である PEEK と 同 等 の 高 い 生 体 親 和 性 を 有 し て い る こ と か 23 上部構造への応用に期待されているため 本研究で用い 本研究では 3 種のレジンセメント接着システムを用 い PEKK の表面処理法がレジンセメントの接着強さに 及ぼす影響について検討した その結果 3 種のレジン セメント接着システムにおいて PEKK 研磨面にロカ テック処理あるいはサンドブラスト処理を施すと レジ ンセメントの接着強さは PEKK 研磨面より有意に上昇 MDP とシランカップリング剤 略号 c-mpts を含有 有する VP より高い接着強さを与えた この結果は cことを示唆するものである しかし プライマーに含有 される c-mpts のシリコーン官能基や VTDT のジス ルフォキシド基は PEKK 表面に化学吸着し レジンセ メントと化学的な接着を誘導しないため 長期的な接着 安定性は担保できないものと考えられる PEKK ロカテック面の表面粗さは PEKK ブラスト面 した これは ロカテック処理およびサンドブラスト処 とほぼ同等の値であったが ロカテック処理した PEKK メントが侵入し これを重合させることにより形成され スト処理した PEKK 表面よりも有意に低い値を示した 理により形成された PEKK 表面の凸凹内部にレジンセ たレジンタグが PEKK 表面に機械的に嵌合したためと 考えられた しかし レジンセメントの接着強さは 3 種のレジンセ 表面に対するレジンセメントの接着強さは サンドブラ また 多くの接着欠陥が観察され レジンが界面破壊す る面積の増加が認められた IWSKI らは ロカテッ ク処理したジルコニア表面にシラン処理を施すと ジル
2019 年 12 月ポリエーテルケトンケトンの接着に関する研究 77 337 コニア表面に形成されたシランコーティング層 (SiO 2 ) とシランカップリング剤のシラノール基 (Si-OH) が化学的に結合し, レジンセメントの化学的な接着を誘導するため, ロカテック処理はサンドブラスト処理よりもレジンセメントの接着強さを向上させることを報告している 24). しかし, 本研究ではロカテック処理のほうがサンドブラスト処理よりレジンセメントの接着強さは低く, IWSKI らの報告とは異なる結果が得られた.MR- TINS らは, ロカテック処理したジルコニア表面の算出平均粗さ (R) を測定した結果, 約 1.4 nm を示したと報告しているが 25),PEKK 表面においてはその 1/2 の大きさの衝突痕であった. これは,PEKK が脆性材料であるジルコニアと異なり, 高分子材料特有の粘弾性を示すためと考えられた. すなわち, シリカコーティングアルミナ粒子が PEKK 表面に衝突したエネルギーを弾性変形により吸収し, 衝突痕部が弾性回復を起こすことで, 衝突痕は小さく, その深さは浅くなり, 完全なシリカコーティング層の形成が行われなかったためと考えた. その結果,PEKK 表面に形成されたシリカコーティング膜は剥離膜として作用したものと推察した. また, においても,PEKK 研磨面を機械的に粗糙化すると, の接着強さは有意に上昇したが, その値はレジンセメントの接着強さより有意に低く, レジンセメントの接着強さの値の 1/3 程度であった. これは, の機械的強さがレジンセメントより低いためと考えられた. 結論本研究では, ロカテック処理およびサンドブラスト処理を用いて PEKK 表面を改質し, 表面改質法およびレジンセメント接着システムがレジンの接着強さに及ぼす影響を検討した. その結果, 以下の結論を得た. 1.PEKK 表面にロカテック処理あるいはサンドブラスト処理を施すと, 接着強さは向上した. 2.PEKK の接着強さは, 各レジンセメント接着システム間で異なる値を示した. 3.PEKK 表面にサンドブラスト処理を施し,S/PZP 接着システムを用いると, 最大接着強さを示した. 本論文において, 開示すべき利益相反状態はない. 文献 ory R, Zeltner M, Özcn M. Frcture strength of implnt utments fter ftigue testing: systemtic review nd met-nlysis. J Mech ehv iomed Mter 2016;62:333 346. 2) lshhf, Spies, Vch K, et l. Frcture resistnce of zirconi-sed implnt utments fter rtificil long-term ging. J Mech ehv iomed Mter 2017;66:224 232. 3) Vfee F, Firouz F, Khoshhl M, et l. Ftigue frcture strength of implnt-supported full contour zirconi nd metl cermic fixed prtil dentures. J Dent (Tehrn)2017;14: 165 172. 4) Roccuzzo M, gliett M, ordro L. Implnt loding protocols for prtilly edentulous mxillry posterior sites. Int J Orl Mxillofc Implnts 2009;24:147 157. 5) Mrsico SV, Lehmnn R, lro, et l. Three-dimensionl finite element nlysis of occlusl splint nd implnt connection on stress distriution in implnt-supported fixed dentl prosthesis nd peri-implntl one. Mter Sci Eng Mter iol ppl 2017;80:141 148. 6) Toth JM, Wng M, Estes T, et l. Polyetheretherketone s iomteril for spinl pplictions. iomterils 2006;27: 324 334. 7) Kurtz SM, Devine JN. PEEK iomterils in trum, orthopedic nd spinl implnts. iomterils 2007;28:4845 4869. 8) Tetelmn ED, ush. new trnsitionl utment for immedite esthetics nd function. Implnt Dent 2008;17: 51 58. 9) Yun, heng Q, Zho R, et l. omprison of osteointegrtion property etween PEKK nd PEEK:Effects of surfce structure nd chemistry. iomterils 2018;170:116 126. 10) Dwson JH, Hyde, Hurst M, et l. Polyetherketoneketone (PEKK), frmework mteril for complete fixed nd removle dentl prostheses: clinicl report. J Prosthet Dent 2018;119:867 872. 1 Schmidlin PR, Stwrczyk, Wielnd M, et l. Effect of different surfce pre-tretments nd luting mterils on sher ond strength to PEEK. Dent Mter 2010;26:553 559. 12) Zhou L, Qin Y, Zhu Y, et l. The effect of different surfce tretments on the ond strength of PEEK composite mterils. Dent Mter 2014;30:e209 e215. 13) Schwitll D, ötel F, Zimmermnn T, et l. The impct of rgon/oxygen low-pressure plsm on sher ond strength etween veneering composite nd different PEEK mterils. Dent Mter 2017;33:990 994. 14) 鈴木哲也, 中嶌裕, 二階堂徹, ほか. 接着歯学. 第 2 版, 東京 : 医歯薬出版,161 162,2015. 15) lves M, mpos F, ergoli D, et l. Effect of dhesive cementtion strtegies on the onding of Y-TZP to humn dentin. Oper Dent 2016;41:276 283. 16) Rieiro R, Relo MR, lmeid Jr, et l. Effect of surfce tretments on repir with composite resin of prtilly monoclinic phse trnsformed yttrium-stilized tetrgonl zirconi. J Prosthet Dent 2018;119:286 291. 17) hvn L, Rupesh PL, Ktrki. n in vitro comprison of the effect of vrious surfce tretments on the tensile ond strength of three different luting cement to zirconi copings. J Indin Prosthodont Soc 2019;19:26 32. 18) Zoidis P, Ppthnsiou I, Polyzois G. The use of modified poly-ether-ether-ketone (PEEK)s n lterntive frmework mteril for removle dentl prostheses. clinicl report. J Prosthodont 2016;25:580 584. 19) Zoidis P. Polyetheretherketone overly prosthesis over high
78 338 日口腔インプラント誌第 32 巻第 4 号 nole ll ttchments to overcome se metl sensitivity: clinicl report. J Prosthodont 2018;27:688 693. 20) Hr IE, del E, Hegzy S. D/M constructed polyetheretherketone (PEEK)frmework of Kennedy clss I removle prtil denture: clinicl report. J Prosthodont 2019;28:e595 e598. 2 Schwitll D, Spintig T, Kllge I, et l. Flexurl ehvior of PEEK mterils for dentl ppliction. Dent Mter 2015; 31:1377 1384. 22) Hhnel S, Scherl, Rosentritt M. Interim rehilittion of occlusl verticl dimension using doule-crown-retined removle dentl prosthesis with polyetheretherketone frmework. J Prosthet Dent 2018;119:315 318. 23) Fuhrmnn G, Steiner M, Freitg S, et l. Resin onding to three types of polyryletherketones (PEKs)-durility nd influence of surfce conditioning. Dent Mter 2014;30:357 363. 24) Iwski T, Komine F, Fushiki R, et l. Sher ond strengths of n indirect composite lyering mteril to triochemiclly silic-coted zirconi frmework mteril. Dent Mter J 2016;35:461 469. 25) Mrtins S, i-rched FO, do GL, et l. Influence of prticle nd ir-rsion moment on Y-TZP surfce chrcteriztion nd ond strength. J Prosthodont 2019;28:e271 e278. <Originl Pper> Influence of Surfce Tretment Method nd Type of onding System on the dhesion of Polyetherketoneketone MURKMI Tkhiro 1,2), TNK Jyoji, KNNO Tkeshi, SSY Kzunou, MIZUGUHI Toshiyuki, IWNO Yoshihiro nd MIW Tketo 3) linicl Implnt Society of Jpn (hief:tnk Jyoji) 2) Deprtment of Fixed Prosthodontics nd Orl Implntology, Nihon University School of Dentistry t Mtsudo 3) Knto-Koshinetsu rnch Polyetherketoneketone (PEKK)is expected to e pplied to utments nd implnt superstructures, since it hs een shown to ct s shock sorer nd reduce the pressure on the implnt ody during chewing. PEKK hs chemiclly stle structure, nd it is known to e difficult to ond the resin cement chemiclly. In this study, the effects of vrious onding systems on the onding strength of PEKK nd resin cement were investigted using roctec tretment nd sndlsting tretment, which re simple surfce tretment methods. This study used vrious onding systems:superond/v primer onding system (S/VP), Superond/PZ primer onding system (S/PZP), Pnvi V5/lerfil ermic Primer Plus onding system (PV5/P), nd glss ionomer cement (). The PEKK polished surfce ws sujected to roctec tretment or sndlsting tretment. Therefter, the primer of the onding system ws llowed to ct for the predetermined time ccording to the mnufcturer s instruction, nd then resin cement ws filled nd polymerized to prepre PEKK onding specimens. Next, the sher ond strength ws mesured with the universl tester for PEKK onding specimens. PEKK specimens were oserved y scnning electron microscope (SEM), nd the surfce roughness of the PEEK surfce treted y roctec or sndlsting ws mesured. s result, the onding strength of the PEKK surfce sujected to roctec or sndlsting tretment ws improved in ll the onding systems. However, the roctec tretment showed significntly lower vlues thn the sndlsting tretment, nd mny dhesion defects were oserved y SEM. The mximum ond strength ws ttined when the PEKK surfce ws treted y sndlsting nd S/PZP ws pplied. On the other hnd, there ws no significnt difference in the surfce roughness etween roctec nd sndlsting tretment. From the ove, it ws considered tht when roctec ws pplied to the PEKK surfce, the silic coting lyer tht formed on the PEKK surfce cted s peeling lyer, nd therefore the onding strength ws lower thn with sndlsting tretment. In ddition, the onding strength showed different vlues for ech onding system. Key words:polyetherketoneketone, onding strength, sndlsting tretment, roctec tretment