主方向上面下面ゴム支承 15 大成建設技術センター報第 46 号 (213) としては極めて稀な 2 方向プレテンシ

Size: px

Start display at page:

Download "主方向上面下面ゴム支承 15 大成建設技術センター報第 46 号 (213) としては極めて稀な 2 方向プレテンシ"

ゆずさはやしもと
5 years ago
Views:

大成建設技術センター報第 46 号 (213) UFC 床版の羽田空港 D 滑走路への適用世界初となる UFC 材料の大規模適用と量産化システムの開発武者浩透 *1 大竹明朗 *2 渡辺典男 *3 *4 大熊光 Keyword:UFC, ultra-high strength, fiber reinforced, precast, slab, pre-tension, mass

1 大成建設技術センター報第 46 号 (213) UFC 床版の羽田空港 D 滑走路への適用世界初となる UFC 材料の大規模適用と量産化システムの開発武者浩透 *1 大竹明朗 *2 渡辺典男 *3 *4 大熊光 Keyword:UFC, ultra-high strength, fiber reinforced, precast, slab, pre-tension, mass production UFC, 超高強度, 繊維補強, プレキャスト, 床版, プレテンション, 大量生産 1. はじめに超高強度繊維補強コンクリート ( 以下,UFC) は, 高強度と高耐久性を兼ね備えている優れた材料であるが, その適用には UFC の特性を十分に活用すると同時に, 経済性とのバランスを取ることが重要であるこの度, 羽田空港 D 滑走路の桟橋部のうち, 滑走路及び誘導路の外側のエリアに, 約 6,1 枚の UFC プレキャスト床版が採用された ( 写真 -1) この UFC 床版には, 航空機荷重に耐えうる耐荷性能と, 軽量化や効率的な量産化による経済性が必要であったそのため, 構造から大量生産方法までの一連の開発を実施し, リブ形状を有する 2 方向プレテンション UFC 床版構造, ならびにその量産化システムを開発した UFC を用いたこのような構造の大型の床版構造は世界でも例がなく,UFC の適用規模 (UFC 数量 :21,6 m 3 ) としても世界最大であるここでは, 高耐荷 UFC 床版構造の開発と, 構造検証実験, および UFC 床版の量産化について紹介するなお, 今回用いる UFC 材料には, UFC 材料としては 1 番長い歴史を有しており, 世界各国でも用いられて最も信頼性の高い材料であるダクタル 1),2) を採用した 2. UFC 床版構造の開発 2.1 UFC 床版の開発条件海洋構造物である羽田空港 D 滑走路へ UFC を適用す *1 技術センター土木技術開発部土木技術開発プロジェクト室 *2 東京支店土木工事作業所 *3 名古屋支店土木工事作業所 *4 関西支店土木工事作業所 UFC 床版設置範囲写真 -1 UFC 床版設置範囲 Photo.1 UFC slab allocation るには, 高強度を活かした高耐荷構造と, 床版の軽量化による下部工費の削減, および高耐久性の 3 つのメリットを活かす必要があったまた, 約 6,1 枚にもおよぶ大量生産において経済性を確保するには, 効率的な生産システムが不可欠であるそのため,UFC 床版構造の開発においては以下の点を開発条件とした 1 大幅な軽量化 : 従来のコンクリート構造と比較して, その重量を 5% 以下に軽量化すること 2 高い耐荷性能 :UFC の超高強度特性が有効に活用できる高い耐荷性能を有すること 3 製作性の確保 : 製作時のコストを抑えるため, 製作性の良い構造であること 2.2 構造選定設定した開発条件を踏まえて, 表 -1 に示すホロースラブおよびリブ付き床版 2 ケースの計 3 ケースの床版構造について比較検討を行った 3) 高耐荷な薄肉床版を実現するために, いずれも大型のプレキャスト部材 1-1

2 主方向上面下面 @16= ゴム支承 15 大成建設技術センター報第 46 号 (213) としては極めて稀な 2 方向プレテンションの PC 構造とした比較検討は, 耐荷性能, 軽量化, 製作性, 量産化対応, 大量生産時の経済性の観点から実施した特に, 開発条件に量産化を前提とした要件として製作性の良さがあるため, 全てのケースにおいて実際の床版の 1/4 程度の大きさとなる 2m 4m 程度の床版製作実験を行い, 具体的な製作性と量産化に必要な設備の検討も合わせて実施したその結果, ケース 3 に示す 2 方向プレテンションリブ付き床版が今回の条件下では最も適した構造であると判断した 2.3 UFC 床版の構造図 -1 に開発した UFC 床版の詳細構造 (D 滑走路に実際に設置した ) を示すこの UFC 床版は, 長辺 : 782mm 短辺 :353mm の長辺 2 辺を単純支持された PC 床版であり, 短辺方向にはリブ (H=25mm) が配置されているまた,UFC の優れた力学特性を活用することにより, 部材の厚さを非常に薄くすることが可能となり, リブ厚は 82mm, 床版厚は 75mm である Table.1 表 -1 UFC 床版構造の比較 Comparison of UFC slab structure 検討ケースケース1 ケース2 UFC 床版構造ホロースラブリブ付き床版 A( プレポスト ) ケース 3 リブ付き床版 B( プレプレ ) 構造概要図 PC 構造耐荷性能軽量化製作性量産化対応経済性 2 方向プレテンション :2 方向のプレストレスのため十分な性能を確保 : ホロー形状により断面スリム化に制約 : 横方向鋼材の緊張切断作業が必要ホロー部の内空確保のため作業量増加 :2 方向プレテンション設備が課題ホロー形状 ( 精度 ) 維持の工夫が必要主方向 : プレテンション横方向 : ポストテンション : ポストテンション側の鋼材間隔により性能が影響を受ける : ポストテンション側の横桁により重量が多少増加 : ポストテンション鋼材の緊張グラウト定着部保護作業が多大 :1 方向のみのプレテンション構造のため従来技術で対応可能 : 軽量化量産化対応の点で経済性に劣る : 製作性に劣るため量産化時の製作コストがかさむ総合評価実施実験製作性実験製作性実験載荷実験 2 方向プレテンション :2 方向のプレストレスのため十分な性能を確保 : 最小の部材厚による断面構成が可能 : 横方向プレテンション鋼材の緊張切断作業が必要 :2 方向プレテンション設備が課題?: 量産化時の設備の効率性に大きく依存製作性実験載荷実験 A 平面図上面 78 下面横方向 B A B-B 主方向 PC 鋼材 1S19.3 横方向 PC 鋼材 1S15.2 横方向 PC 鋼材 :1S15.2(24 本 ) 設計緊張力 193.2kN/ 本 B 主方向 PC 鋼材 :1S19.3(6 本 ) 設計緊張力 29.3kN/ 本 2 A-A 横方向 PC 鋼材 1S15.2 a 部横方向 PC 鋼材 1S 主方向 PC 鋼材 1S @44= 主方向 PC 鋼材 1S a 部詳細 ( リブ断面図 ) 14 Fig.1 図 -1 UFC 床版構造図 Outline of UFC slab suructure 1-2

大成建設技術センター報第 46 号 (213) プレテンション方式の PC 鋼材は 2 方向に配置され, 床版構造の主方向となる短辺方向にはφ19.3mm の PC 鋼より線が各リブに 3 本, 合計 2 のリブに計 6 本配置され,17,418kN ものプレストレスが導入されているまた, 長辺方向には 75mm の床版厚の中央にφ15.

設計基準強度 5N/mm 2 ) の厚さは 32mm 程度となる一方, UFC 体積を床版面積で割って算出した UFC 床版の換算平均版厚は約 135mm である本床版は UFC の採用により, 従来のコンクリートを用いたものに比べて約 56% もの大幅な自重削減を実現している 3.

3 大成建設技術センター報第 46 号 (213) プレテンション方式の PC 鋼材は 2 方向に配置され, 床版構造の主方向となる短辺方向にはφ19.3mm の PC 鋼より線が各リブに 3 本, 合計 2 のリブに計 6 本配置され,17,418kN ものプレストレスが導入されているまた, 長辺方向には 75mm の床版厚の中央にφ15.2mm の PC 鋼より線が 24 本配置され, プレストレスは 4,637kN である UFC が鋼繊維補強であるため, この非常に薄い UFC 床版には鉄筋が 1 本も配置されていないが, 縦横に張られた PC 鋼材と,UFC の超高強度により導入が可能となった非常に大きなプレストレスにより優れた耐荷性能を有しているこの UFC 床版と同一条件で設計した場合, 従来のコンクリート床版 ( 設計基準強度 5N/mm 2 ) の厚さは 32mm 程度となる一方, UFC 体積を床版面積で割って算出した UFC 床版の換算平均版厚は約 135mm である本床版は UFC の採用により, 従来のコンクリートを用いたものに比べて約 56% もの大幅な自重削減を実現している 3. UFC 床版の設計概要 UFC 床版に関する設計条件 ( 要求性能 ) を表 -2 に示す設計計算における UFC の物性値や応力の制限値は, 土木学会刊行の超高強度繊維補強コンクリートの設計施工指針 ( 案 ) 4) に準じて設定した UFC の設計基準強度は 18 N/mm 2 である UFC 床版に発生する断面力は,3 次元弾性 FEM 解析に基づき算出した FEM 解析においては, ジャケットの梁もモデル化し, レグは鉛直バネとして評価した ( 図 -2) シェル要素表 -2 UFC 床版の設計条件 ( 要求性能 ) Table.2 performance requirement 使用限界状態終局限界状態 ( 航空機荷重時 ) 荷重床版死荷重 + 自動車荷重床版死荷重 + 航空機荷重条件早急に取替や補修を必要と要求 UFC にひび割れや損傷を性能生じさせないなるような損傷を生じさせない照査引張応力 < 制限値破壊に対する安全率 >1. 項目圧縮応力 < 制限値 PC 鋼材応力 < 降伏応力終局限界状態においては, ひび割れの発生は許容するが床版が崩壊に至らないことを要求性能とし, 特に航空機の走行に対しては, 早急に補修や取替を必要とせず, その後の使用にも耐え得る限定的な損傷に留めることとしたこの条件を満たすために, 航空機荷重載荷時には PC 鋼材応力が降伏応力以下とする制限を設けた 4. 実物大 UFC 床版の載荷実験開発した UFC 床版構造とその設計を検証するために実物大の UFC 床版を用いた載荷実験 5) を実施したその際,UFC 床版の耐荷性能と変形性状の再現性を確認するために載荷実験は 2 体実施した 4.1 実験目的本実験では, 各限界状態において設計計算通りの応答や耐荷性能であることを検証するために, 以下の内着目床版の短辺応力分布の一例 ( 自動車の輪荷重を版中央載荷のケース ) ソリッド要素 ( 着目床版 ) 図 -2 解析モデル Fig.2 Analysis model 1-3

大成建設技術センター報第 46 号 (213) 容を確認した 1 使用限界状態 : 自動車荷重を載荷し, ひび割れが生じないこと荷重に対する応答 ( 変位, ひずみ ) が線形で, 計算値と同程度であること 2 終局限界状態 : 航空機荷重が載荷された場合,PC 鋼材が降伏しないことその指標として, 荷重が複数回繰り返されたとき, 変形の増加が顕著にならないこと,

2 載荷装置及び載荷ステップ図 -3 及び図 -4 に実験の載荷装置と載荷位置図を, 図 - 5 に載荷ステップ図を示す実験では, まず自動車荷重を 3 回載荷し, 引き続き航空機荷重を 2 回繰返した後, 破壊するまで載荷を行った ( 写真 -2) なお, 荷重作用位置は, 終局状態において主たる荷重となる航空機荷重の車輪位置に合わせた ( 図 -4) そのため, 自動車荷重を再現する場合,

4 大成建設技術センター報第 46 号 (213) 容を確認した 1 使用限界状態 : 自動車荷重を載荷し, ひび割れが生じないこと荷重に対する応答 ( 変位, ひずみ ) が線形で, 計算値と同程度であること 2 終局限界状態 : 航空機荷重が載荷された場合,PC 鋼材が降伏しないことその指標として, 荷重が複数回繰り返されたとき, 変形の増加が顕著にならないこと, ならびに除荷時の残留変形が小さいこと 3 最大荷重状態 : 航空機荷重を超える荷重を載荷し, 荷重と変位の関係が単調増加の範囲にあること航空機荷重時に対して十分な余裕があること 4.2 載荷装置及び載荷ステップ図 -3 及び図 -4 に実験の載荷装置と載荷位置図を, 図 - 5 に載荷ステップ図を示す実験では, まず自動車荷重を 3 回載荷し, 引き続き航空機荷重を 2 回繰返した後, 破壊するまで載荷を行った ( 写真 -2) なお, 荷重作用位置は, 終局状態において主たる荷重となる航空機荷重の車輪位置に合わせた ( 図 -4) そのため, 自動車荷重を再現する場合, 航空機と車輪配置が異なるため, 自動車荷重で発生する最大引張応力度 29 N/mm 2 になるような載荷荷重 :156kN/ 輪を算定し等価自動車荷重と設定した 4.3 実験結果実験より得られた荷重 - 変位曲線, および実験の妥当性を検証するために実施した FEM 解析結果を図 -6 に示す FEM 解析は材料によるバラツキの影響を把握するため, 想定される材料定数の上限値と下限値を用いて解析を実施した (1) 使用限界状態について自動車荷重時の 3 回の繰返し載荷時においては, 変位は線形で, 有意な残留変位も生じていないまた, FEM 解析結果とも良く一致している最初のひび割れは, 荷重が 2kN を少し超えた段階で短辺方向の梁に発生した計算上では, 梁が UFC の引張応力の制限値 (8 N/mm 2 ) に達する荷重は 178kN/ 輪である (2) 終局限界状態について等価航空機荷重(321kN/ 輪 ) 載荷では,1 回目と 3 油圧シャッキ 1,kN 供試体図 -3 載荷装置 Fig.3 Load test equipment 図 -4 荷重載荷装置 Fig.4 Position of wheel loads on UFC slab 終局断面力が最大となる荷重使用限界荷重図 -5 載荷ステップ Fig.5 Loading steps 写真 -2 載荷状況 Photo.2 Loading test 1-4

5 荷重 (kn/ 輪 ) 荷重 (kn/ 輪 ) 大成建設技術センター報第 46 号 (213) 設計計算上の曲げ破壊荷重 51kN/ 輪 ( 材料係数 1.3 を考慮 ) 梁にひび割れ発生 (25kN/ 輪 ) -1 等価航空機荷重 321kN/ 輪等価自動車荷重 ( 長辺 )194kN/ 輪等価自動車荷重 ( 短辺 )156kN/ 輪 -2-3 床版中央変位 (mm) 解析下限解析上限実験最終載荷実験航空機 1 回目 -4-5 床版中央の荷重 - 変位曲線 ( 自動車荷重時 3 回繰返し ) 床版中央変位 (mm) -5 図 -6 荷重 - 変位曲線 Fig.6 Load - displacement 回目 ( 最終載荷 ) の挙動に有意な差はなかった ( 鉛直変位は,8.79 から 9.1mm へ 2.5% 増加 ) 設計計算上の曲げ破壊荷重(51kN/ 輪 ) を超える荷重 (6kN/ 輪 ) を載荷した場合であってもひび割れ幅は概ね.1mm 以下であり, 床版にはまだ耐力に余裕があると判断された厚さ 75mm 部の床版の押し抜きせん断についても, 航空機荷重を超える 6kN/ 輪までの載荷に対して顕著な損傷はなかった実験は 2 体実施したが, もう一方の供試体に対する実験結果 3) も概ね同様であった航空機荷重時の床版中央における鉛直変位の差は2つの実験でわずか 1.8% 程度であり, 本床版は航空機荷重に対して十分かつ再現性の高い安定した耐荷性能を有していると判断された 5. UFC 床版の量産化システムここでは,UFC 床版の大量生産のために建設した専用工場, および新たに開発した量産化システムの概要を紹介する生産ラインは型枠を主方向 ( 短辺方向 ) の向きでライン上に 2 組並べ, 6 本の PC 鋼材の設置と緊張を一括で行うことにより作業の効率化を図った ( 写真 -3) 2 組の型枠の周囲にはプレテンション用のアバットを配置し, 養生層の側壁の役割を兼ねさせた工場にはこの生産ラインを 2 ライン配置し ( 図 -7), 3 日サイクルで交互に生産することにより, 工場全体の作業の平準化を実現した ( 図 -8) これにより, 周囲の運搬道路等を含めて延長 14.5m, 幅 45m の規模の生産ラインとなり,2 ライン合わせて週 4 サイクル, 合計 8 枚 / 週が生産可能な大型 UFC 床版の生産システムが構築された今回のように, 多数の型枠を並べて 1m 以上のプレテンションラインを構築し, しかも主方向 17,418kN, 横方向 4,637kN もの 2 方向プレストレスを導入する大型床版の大量生産は世界でも例がないそのため, これまで培ってきた様々な UFC 部材製作に関する多くの知見をベースに入念な事前検討を実施し, 設備計画から実際の床版製作に至るまでの精緻な製造計画を策定した上で, 実製作で得られた情報をリアルタイムで次の製作にフィードバックする改良を重ねたその結果, 製作開始から 1 か月程の短期間でフル生産体制とすることができ, 前述の 3 日サイクルを実現し,1 年 8 か月後には 6,139 枚の床版の製作を無事完了することができた 6. 大量生産時の UFC 強度ここでは, 先に紹介した量産化システムの検証の1 項目として,UFC の強度管理データを示す UFC の強度に関する品質管理項目としては,UFC のマトリックス部が受け持てる圧縮力を確認する圧縮強度試験, マトリックス部の引張強度を確認するひび割れ発生強度試験, ひび割れ発生後の鋼繊維による靱性を確認する引張強度試験の 3 種類が規定されている 3 種類の強度試験結果の度数分布図を図 -9 から図 -11 に示す 1-5

大成建設技術センター報第 46 号 (213) 倉庫試験室排水処理槽製作ヤード上屋 2m 45m 緊張設備 2 次養生槽 A ライン B ライン UFC プラント UFC 床版門型クレーンプラントヤード 47.5m UFC 打設プレテンションヤード 133.5m 養生ヤード 3.m 仕上げ検査ヤード 23.m 図 -7 UFC 床版制作工場レイアウト Fig.

6 大成建設技術センター報第 46 号 (213) 倉庫試験室排水処理槽製作ヤード上屋 2m 45m 緊張設備 2 次養生槽 A ライン B ライン UFC プラント UFC 床版門型クレーンプラントヤード 47.5m UFC 打設プレテンションヤード 133.5m 養生ヤード 3.m 仕上げ検査ヤード 23.m 図 -7 UFC 床版制作工場レイアウト Fig.7 Layout plan of UFC slab factory 作業内容 1 日目 2 日目 3 日目 4 日目 5 日目 6 日目 7 日目 8 日目主方向製作場 UFC 打設 1 次養生脱型 4 保持 12-18hr 横方向 A ラインフレストレス導入型枠組立 PC 配置緊張 2 次第 1 槽養生槽第 2 槽昇温 15 /hr 9 48hr 保持徐冷第 3 槽検査場端部処理写真 -3 2 方向プレテンション PC 鋼材 Photo.3 なお, この強度試験結果は, 羽田空港 D 滑走路に適イ用された約 7, 枚の UFC 床版の内,UFC( ダクタル ) を使用した 6,139 枚の試験データに基づいている強度試験は,UFC 打設量 5m 3 毎に採取したテストピース ( 圧縮強度およびひび割れ発生強度 :φ1 2mm, 引張強度 :1 1 4mm) を用いて行うため, 1 日に約 7m 3 打設する本工場では, 日に 2 回頻度で各 3 本ずつ採取し, その平均値で管理した図 -9~ 図 -11 にその強度データを示すこれは本 UFC 床版製作工場のみの試験データではあるが, 標本数 n =623 個という十分な量であるため, いずれの試験結果においても度数分布グラフがきれいな正規分布形状を示している UFC slab production line 製作場本製作より得られたデータを用いて特性値 fk を算定し,UFC 指針における特性値と比較した結果を表 -3 に示す圧縮強度の変動係数は 5.2% と通常のコンクリートの半分程度であり, ばらつきが小さいと言えるこれは UFC( ダクタル ) は絶乾状態の硅砂を細骨材として用いているため骨材の表面水補正等の必要が無く, B ラン UFC 打設 1 次養生脱型フレストレス導入型枠組立 2 次第 1 槽養生槽検査場 PC 配置緊張第 2 槽第 3 槽端部処理本製作 UFC 指針統計値標準偏差 σ N/mm 注 ) 2 養生のうち青色 11. : 昇温赤色.8 : 温度保持灰色 2.2 : 徐冷正確な単位水量の管理がなされている点, および長時間の蒸気養生により十分な強度増進を図っている点などが理由として挙げられるまた, 製作時期による圧縮強度の変化を表したグラフを図 -12 に示すこの強度の推移がどのような理由によるものかは, 今後の研究に委ねるが, 今回のような UFC 部材の大量生産は世界でも例が無く, この品質管理データ ( 強度データ ) は,UFC 材料の特性を把握する上で貴重である 4 保持 12-18hr 図 -8 製作サイクル Fig.8 Production cycle 記号単位圧縮強度ひびわれ引張強度発生強度標本数 N 平均値 f m N/mm 変動係数 δ % 特性値 f k N/mm 特性値 ( 規格値 ) 表 -3 UFC 強度のまとめ Table.3 Strength of UFC f k N/mm

7 圧縮強度 (N/mm 2 ) 大成建設技術センター報第 46 号 (213) 度数圧縮強度 (N/mm 2 ) Φ 1 2mm 供試体標本数 :n=623 平均値 :211N/mm 2 標準偏差 :11.N/mm 2 変動係数 :5.2% 特性値 :193N/mm 度 1 数ひび割れ発生強度 (N/mm 2 ) Φ 1 2mm 供試体標本数 :n=623 平均値 :1.2N/mm 2 標準偏差 :.8N/mm 2 変動係数 :7.6% 特性値 :8.89N/mm 2 図 -9 圧縮強度の度数分布図 Fig.9 Frequency distribution of compressive strength Fig.1 図 -1 ひび割れ発生強度の度数分布図 Frequency distribution of first crucking strength 度数 Φ 1 1 4mm 供試体標本数 :n=623 平均値 :14.6N/mm 2 標準偏差 :2.2N/mm 2 変動係数 :15.2% 特性値 :1.9N/mm 実測値平均値規格値特性値 16 引張強度 (N/mm 2 ) 図 -11 引張強度の度数分布図 Fig.11 Frequency distribution of tensile strength 図 -12 製作時期による圧縮強度の変化 Fig.12 Variation of compressive strength by production time 7. おわりに今回, 海洋上に架設する大型床版への UFC 適用に際しては, 構造の開発選定から, 構造検証, 製作性の検証, 量産化システムの開発に至るまでの一連の開発が必要であったそして今回の約 4 8m の大型薄肉 UFC 床版構造の採用,2 方向で 84 本もの PC 鋼材配置と約 22,kN のプレストレス導入, 長さ 1m を超すプレテンションラインと 2 組の型枠配置,6,139 枚の UFC 床版の大量生産など, 極めて高難度の製作工事であった上ほとんどが初めての試みであり, 大きなチャレンジであったこれらの開発の背景には, 長年培ってきた UFC 技術の蓄積があり, 今回の量産化により一層の技術のステップアップを得られたと確信している今日では,UFC の実績数や使用量では日本は世界を大きくリードしており, 日本の玄関として増強される羽田空港でこの UFC が多く用いられていることは, 日本の UFC 技術力を世界に発信 ( 発進 ) する良い機会であると考えている今回開発した UFC 床版構造の安全性が実験等にて確認され実生産に際して量産化システムが順調に稼動し無事 UFC 床版を製作し終えたこと, また, この UFC 床版が用いられた D 滑走路の供用が羽田空港の発着能力を高め, 利用者の利便性向上につながったことは無常の喜びであり, ご支援頂いた関係各位に心から感謝申し上げる参考文献 1) 田中良弘, 武者浩透, 大竹明朗, 下山善秀 : 超高強度繊維補強コンクリートによる PC 歩道橋の設計施工法, コンクリート工学年次論文集,Vol.24,No.2,pp , 22 2) 武者浩透, 大島邦裕, 細谷学, 稲原英彦 :UFC を用いた PC 歩道橋の事例とその特徴, プレストレストコンクリート,Vol.49,No.6,pp48-56,27 3) 武者浩透, 大竹明朗, 横井謙二, 野口孝俊 : 高耐荷 UFC 床版構造と量産化システムの開発, コンクリート工学,Vol.48,No.11,pp28-35, ) 土木学会 : 超高強度繊維補強コンクリート設計施工指針 ( 案 ), コンクリートライブラリー 113,24 5) 渡辺典男, 宮田正史, 野口孝俊, 武者浩透 : 大型 UFC 床版の載荷試験の結果と評価, 土木学会第 62 回年次学術講演会, 第 Ⅴ 部門,pp ,

コンクリート工学年次論文集 Vol.30

コンクリート工学年次論文集 Vol.30 論文超高強度繊維補強コンクリートを用いた床版の打設方法が構造性能に及ぼす影響に関する研究一宮利通 *1 大野俊夫 *2 野口孝俊 *3 *4 南浩郎要旨 : 東京国際空港 D 滑走路の建設工事において桟橋部着陸帯に超高強度繊維補強コンクリート (UFC) を使用したプレキャスト床版が採用される本研究では, 平口バケットを用いて左右に移動させながら打設する方法, ならびに丸口バケットを用いて床版中央部を移動させながら打設する方法の2

主方向 上面 下面 ゴム支承 15 大成建設技術センター報第 46 号 (213) としては極めて稀な 2 方向プレテンシ

主方向上面下面ゴム支承 15 大成建設技術センター報第 46 号 (213) としては極めて稀な 2 方向プレテンシ