504 表面技術小特集 : めっきプラントからの排水処理とリサイクルめっきプラント ( 工場 ) からの排水処理とリサイクル和田洋六 a 日本ワコン ( 神奈川県平塚市東豊田 ) Recycling and Treatment of Waste Water in

Size: px

Start display at page:

Download "504 表面技術小特集 : めっきプラントからの排水処理とリサイクルめっきプラント ( 工場 ) からの排水処理とリサイクル和田洋六 a 日本ワコン ( 神奈川県平塚市東豊田 ) Recycling and Treatment of Waste Water in"

さみらちゅうか
5 years ago
Views:

1 54 表面技術小特集 : めっきプラントからの排水処理とリサイクルめっきプラント ( 工場 ) からの排水処理とリサイクル和田洋六 a 日本ワコン ( 神奈川県平塚市東豊田 ) Recycling and Treatment of Waste Water in the Plating Factory a Hiromutsu WADA a a Nihon Wacon Co., Ltd.(94-32, Higashitoyoda, Hiratsuka-shi, Kanagawa ) Keywords : Wastewater Treatment, Water Recycling, Plating Factory 1. はじめにめっき排水は, 酸アルカリ, 重金属イオン, シアン, クロムなど環境負荷の高い物質を含むこれに加えて, 最近は難分解有機物, キレート剤, 成分不詳の添加剤など, 内容の把握しにくい物質が増加し排水処理を難しくしている我が国のめっき排水処理は 1968 年 ( 昭和 43 年 ) 以来, 経済産業省の主導のもと産業界と学会が一体となった環境対策を行い, 関連法の施行と浄化技術開発に務め多くの課題を克服してきた歴史がある近年, めっき排水は規制強化の傾向にあり, 従来より進化した処理技術が要求されている環境負荷の高いめっき排水でも再利用を想定した高度処理を施せば捨てることなくリサイクルできる水のリサイクルでは排水の分別と化学薬品を使わないで処理するのがポイントである本稿では最近のめっき排水規制の動向とめっきプラントから出る排水の処理およびリサイクルについて要約する 2. 最近の排水規制の動向最近の排水規制の動向を図 1に示す 26 年 12 月, 亜鉛の排水基準はそれまでの 5 mg/l からカドミウム 1,4 ジオキサン硝酸性窒素亜硝酸性窒素フッ素ホウ素亜鉛図 1 最近の排水規制の動向 214 年規制強化検討中 214 年 5 月排水規制値設定暫定排水基準適用 216 年 7 月まで ( 電気めっき業温泉旅館業畜産業等 ) 26 年 12 月排水規制値設定 2 mg/l へと大幅に引き下げられたその際, 一律基準を技術的経済的に達成するのが困難な業種に対し緩やかな基準, いわゆる暫定排水基準が設定されたその後, 亜鉛は 5 年ごとに暫定排水基準適用業種の見直しが行われた電気めっき業に対しては 216 年 12 月まで暫定排水基準 (5 mg/l) が適用される亜鉛規制の強化では人よりも水生生物の保護を優先している点が注目される 21 年 7 月, 環境省は水質汚濁防止法における, フッ素, ホウ素, 硝酸性窒素, 亜硝酸性窒素の一律排水基準を設定した亜鉛の場合と同様, ここでは 3 年ごとに適用業種の見直しが行われ, 直近では 213 年 7 月 1 日より 3 年間, 電気めっき業を含む暫定排水基準適用業種は 13( 経済産業省所管業種 : 1 業種 ) となった 213 年 1 月, カドミウムの環境基準は.1 mg/l 以下から.3 mg/l 以下へと見直されたこれを受けて 214 年度にカドミウムの排水基準は.3 mg/l への強化が想定されるカドミウムは 3 業種 ( 溶融亜鉛鍍金業, 金属鉱業, 非鉄金属第一次精錬精製業 ) に暫定排水基準が設定されている 214 年 5 月, 一律排水基準 (.5 mg/l) が新設された 1,4 ジオキサンは 5 業種 ( 経済産業省所管業種 :4 業種 ) に対して暫定排水基準が設定されているこうした規制強化に対応して, 環境省と経済産業省は水処理技術の有識者らで構成する排水処理技術検討会を設け, 暫定基準クリアーに向けた支援体制をとっている 3. めっき排水処理のポイントめっき排水は用水と違って, 生産工程によって組成が異なるので処理方法も複雑になるしたがって, めっき排水処理では発生工程を調査して予め組成を知ることが重要である組成が異なる排水を処理するには分別と濃度の均一化を図ることが大切である排水処理設備では連続式が多く採用されている連続式では原水濃度の均一化が重要であるそのために少なくとも 1 日分の排水を貯留できる流量調整槽を設けると定常水質の原水が反応槽に流れ込むので質が安定する 2

2 Vol. 65, 11, 214 めっきプラント ( 工場 ) からの排水処理とリサイクル重金属の処理重金属を含む排水は一般に酸性の場合が多いので, 水酸化ナトリウム (NaH) や水酸化カルシウム [(H) ] などのアルカリ薬剤を加えて値を調整すると金属イオンが水酸化物として析出するので金属が分離できる金属イオンの溶解度との関係を図 2に示すいずれの金属イオンもをあげると溶解度が低下するただし亜鉛 (Zn ) とクロム (Cr ) は上昇により再溶解する銅イオン, 有機キレート剤との関係例を図 3に示すここで,EDTA-2Na 以外は 2 以下にすれば銅 - 有機キレートの結合が切れることを示唆している銅イオンに限らず, 重金属イオンを含む排水処理では, 一旦を 2 以下に下げて金属イオンとキレート剤の結合を切ってから, アルカリ剤を加え所定のに調整すると凝集処理がうまく進む 3.2 シアン排水の処理シアンの排水処理フローシート例を図 4に示すシアン排水は一般にアルカリ塩素法で処理する NaCN + NaCl NaCN + NaCl (1) 2NaCN + 3NaCl + H 2C + N + 2NaH + 3NaCl (2) (1) 式 2 +( 2 ) 式 2NaCN + 5NaCl + H 2C + N + 2NaH + 5NaCl (3) (1) 式と (2) 式を組み合わせた処理は 2 段処理法と呼ばれ, これまでに確立された方法である (3) 式より,2 モルの CN を酸化するには 5 モルの NaCl が必要で, シアン (CN-)1 kg を酸化分解するのに必要な NaCl 量は約 7.2 kg となる実際のシアン排水には銅, 亜鉛, ニッケル, 鉄などが含まれている鉄分がない場合は 2 段反応槽の後に還元槽を設け, 亜硫酸水素ナトリウム (NaHS ) で過剰塩素を除去すると銅, 亜鉛の処理が確実となる上記に加えてニッケル, 鉄イオンが含まれていると凝集しにくいことがあるこの場合は NaHS に替えて硫酸第一鉄 (FeS ) を使った紺青法と呼ばれる方法で処理するここでの第一鉄イオン (Fe ) の役割りは過剰の塩素除去と水に難溶の鉄シアノ錯体生成による沈殿分離である処理のポイントは弱酸性 ( 5.5 ~6. ), RP-1 mv 程度で処理するところで, 反応は下記 (4)~(6) であるフェロシアン :[Fe(CN) ] +2Fe + Fe[Fe(CN) ] (4) フェロシアン :3[Fe(CN) ] +4Fe + Fe[Fe(CN) ] (5) フェリシアン :2[Fe(CN) ] +3Fe + Fe[Fe(CN) ] (6) 価クロムおよび 3 価クロム化成処理排水の処理 6 価クロム排水の処理フローシート例を図 5に示すこれ濃度 (mg/l) 1 1 Zn 2+ Fe 3+ Cr3+ Cu2+ Ni 2+ Zn 再溶解 Zn(H) 2 水和 [Zn(H) 4 ] Cr 再溶解 Cr(H) 3 水和 [Cr(H) 4 ] - NaHS 3 Fe H 2 NaCl NaH M NaH 高分子凝集剤 RP M RP M RP M M 沈殿槽 M 図 2 金属イオンの溶解度との関係 12 1 段反応槽 2 段反応槽還元槽調整槽凝集槽 1 以上 7.5~ ~6. 8.5~9.5 RP>3mV RP>65mV RP ~-1mV 図 4 シアン排水処理フローシート脱水機 1. Cu 2+ /Cu- キレートの比率.5 クエン酸 Na ロッセル塩 ( 酒石酸 K-Na) エチレンジアミングルコン酸 Na トリエタノールアミン NaH NaHS 3 H 2 高分子凝集剤 M RP M M 還元槽調整槽凝集槽沈殿槽 M EDTA-2Na ~3 8.5~9.5 RP 25~3mV 脱水機図 3 銅 - 有機キレート剤との関係例 3 図 5 6 価クロム排水処理フローシート

3 56 説表面技術もすでに確立された方法である還元剤には副生の懸念がない亜硫酸水素ナトリウム (NaHS ) が多く使われる 4H Cr + 6NaHS + 3H S 2Cr(S ) + 3Na S + 1H (7) 図 6に3 価クロム化成処理排水と既設のめっき排水処理を組み合わせたフローシート例を示す 3 価クロム化成処理液の組成は単純な 6 価クロムめっき液と異なり 3 価クロムを主成分にクロム (Ⅲ) 錯体を形成するために必要なキレート剤, コバルト, 塩類など, 成分不詳の物質が配合されているコバルトを含む 3 価クロム化成処理廃液を処理して生成したと6 価クロム廃液を亜硫酸水素ナトリウム (NaHS ) で還元した処理液がアルカリ側で接触すると時間の経過とともに 3 価クロムが 6 価クロムに変化することが知られているこうした不都合を除くために, 別途,3 価クロム化成処理液の処理工程を設けるとよい図 6の点線内上部は 3 価クロム化成処理排水の処理フローシート例である有機系 3 価クロム化成処理排水は1 水酸化カルシウムを加えて 6.5~7.,RP マイナス 15~ 2 mv にて一度硫化物処理を行う 2 次いで, 水酸化カルシウムで 11~12 に調整すると有機キレート剤,3 価クロム, コバルトなどが析出する 3 析出したは沈殿分離または脱水機にて全量ろ過分離後, を既設のめっき排水処理装置 ( 図 6の点線内下部の No.1 調整槽 ) に合流させるこれにより 3 価クロム化成処理液の処理が可能となる有機系 3 価クロム化成処理排水 Cr 6+ CN - 酸アルカリ重金属 2+ 添加 (H) 2 に Na 2 S 処理よる調整 6.5~ RPマイナス15~2mV 還元酸化 No.1 調整 2~3 No.2 調整 9~1 凝集 3 価クロム化成処理排水処理設備凝集沈殿沈殿既設のめっき排水処理設備図 6 3 価クロム化成処理排水と既設のめっき排水処理フローシート例 3.4 フッ素排水の処理排水中のフッ素は水酸化カルシウムや塩化カルシウムなどを用いて処理すれば (8) 式のようにフッ化カルシウム (F の溶解度 16 mg/l,f- として 7.8 mg/l) として分離できるとされている 2HF + (H) F +2H (8) ところが実際のフッ素排水中にはフッ素以外にカルシウム成分と反応する硫酸イオン, 炭酸イオンなども含まれており, これらが競ってカルシウム分を消費しようとするそのため, 実際のフッ素含有排水をカルシウムで処理しても 8 mg/l を達成できる場合とそうでないことを経験するこの場合は図 7に示す 2 段処理が有効である 1 段処理で水酸化カルシウムを用いてフッ素濃度を 15 mg/l 程度とし, 2 段処理で硫酸アルミニウムと水酸化カルシウムで処理すれば目標の 8 mg/l まで処理できる 3.5 ホウ素排水の中のホウ素は, 低域ではホウ酸 (H B ) またはフルオロホウ酸 (HBF ) になっていると考えられるホウ酸は値によって形が変わり, アルカリ域では式 (9) のようにテトラヒドロキシホウ酸イオン [B(H) ] になるといわれている H B + H B(H) + H (9) 図 8に表面処理で実際に使用したホウ素含有排水の凝集沈澱処理例を示すホウ素の 3 倍量のまたは Mg を添加して (H) で 5 に調整後,NaH で 1.2 にすればホウ素濃度は 1 mg/l となるこの反応は 1 以上のアルカリ下で, アルミニウムイオン, カルシウムイオン, 硫酸イオン, 水酸化物イオンが結合してできる不溶性のカルシウムアルミニウムトリサルフェート [ 一般名 : エトリンガイト : (S )(H) 26H ] 中の硫酸イオンとホウ素イオンが置換した結果と考えられる図 9にエトリンガイド中の硫酸イオンとホウ素イオン [B (H) ] が置換する模式を示すエトリンガイト中の硫酸イオン (S )1 モルがホウ素イオン [B(H) ]2 モルと置換されているホウ素排水は上記の方法で処理できるが発生量が多いので分別処理を心がけゆとりのある脱水設備が必要である 3.6 カドミウムの処理カドミウムを排出する表面処理には1カドミウムめっきと 2 溶融亜鉛めっきがあるカドミウムめっきは高張力鋼を多 1 段処理 (H)2 凝集剤 H2S4 F = 15mg/L 原水 F=6mg/L 反応槽凝集槽沈殿槽 2(S4)3 (H)2 凝集剤脱水機 H2S4 F= 8 mg/l 反応槽 1 反応槽 2 凝集槽沈殿槽返送 2 段処理ホウ素濃度 (B-mg/L) 1 5 () 3 18H 2 MgCl 2 6H /B -, Mg 2+ /B - 原水 2.4 T-Cr 7 mg/l Ni mg/l B - 8 mg/l (H) 2 で 5. NaH で 1.2 添加量図 7 フッ素含有排水の 2 段処理フローシート 4 図 8 ホウ素含有排水の凝集沈澱処理例

4 Vol. 65, 11, 214 めっきプラント ( 工場 ) からの排水処理とリサイクル 57 エトリンガイト : 6 2 ( ) 3 (H) 12 26H 2 硫酸イオンとホウ素イオンが置換する 2B(H) 4 - く使用する航空機部品などの表面処理に使われている現在, カドミウムめっきを行う事業者は国内に数社あるカドミウムめっきには1シアン浴,2ホウフッ化浴,3アミン浴などがある溶融亜鉛めっきは 44~46 に加熱した液状亜鉛槽に鋼材を浸漬する仕事の様態から俗にドブづけとも呼ばれる亜鉛とカドミウム ( 融点 32.9 ) は化学的性質がよく似ており, 亜鉛鉱石の中に常に含まれているそのため, 亜鉛精錬工場で生産される蒸留亜鉛 ( 純度 98.6%) には不純物としてカドミウム (.3%) と鉛 (1.~1.3%) が含まれる溶融亜鉛めっき工程排水の主たる成分は亜鉛, 鉄であるが, 原材料に蒸留亜鉛を使用している場合は排水中に少量のカドミウムが含まれると予測される表 1にカドミウム沈殿物の溶解度を示す表 1の値から, カドミウム含有排水は1 水酸化物処理,2 硫化物処理,3 炭酸塩処理のどれをとっても単独処理では新規制値に対応できそうにない図 1 に上記 1シアン浴,2ホウフッ化浴,3アミン浴排 + ホウ素イオン 2B(H) - 4 図 9 エトリンガイド中の硫酸イオンとホウ素イオンの置換表 1 カドミウム沈殿物の溶解度物質名溶解度 (mg/l) 水酸化カドミウム Cd(H) 硫化カドミウム CdS 1.3 炭酸カドミウム CdC 3.39 シアン系ホウフッ化物系アミン系シアンの分解 ( アルカリ塩素法 ) 沈殿分離ホウフッ化物の分解調整 ( 硫酸にて 2 以下 ) 水酸化カルシウムにて 2 5 硫化ナトリウムにて凝集 (5~7) 無機凝集剤ポリ硫酸鉄 (Fe 3+ ) または硫酸アルミニウム ( 3+ ) 炭酸ナトリウムにて 9.5~1.5 高分子凝集剤図 1 カドミウム排水の処理フローシート 5 水の前処理と硫化物処理を組み合わせたフローシート例を示すカドミウムは凝集処理だけでは.3 mg/l 以下になりにくいそこで, 硫化物処理をした後, 無機系凝集助剤 ( または Fe ) と高分子凝集剤の併用をお勧めする 4. 排水のリサイクル 4.1 イオン交換樹脂法によるめっき排水のリサイクルめっき工程から排出される排水には塩類をはじめ, 銅, ニッケル, クロムなどの重金属が含まれているめっき排水は塩分濃度が 1, mg/l 以下であればイオン交換樹脂によるリサイクル化の可能性があるイオン交換処理法は全部が脱塩水として使用できるという長所があるが, 樹脂が飽和に達したら再生しなければならないしたがって, イオン交換樹脂法は塩分濃度の低い水を処理するのに適している塩分濃度 1, mg/l 以上の排水については, 処理コストの面から逆浸透膜法を検討したほうがよい図 11 にイオン交換樹脂による表面処理排水のリサイクルフローシート例を示す飽和に達したイオン交換樹脂の再生は製造現場では行わず, ここでは再生専門の工場で再生する委託再生方式が工場規模で行われている図のリサイクルシステムは多くのめっき工場で採用されている 4.2 促進酸化法による 1,4 ジオキサン排水のリサイクル 1,4 ジオキサンは洗浄剤, 塩素系有機溶剤の安定剤, 塗料, 医薬品の原料などに用いられる有機溶剤である 1,4 ジオキサンは界面活性剤の製造工程で非意図的に不純物として副生するその結果, 非イオン系界面活性剤, シャンプー, 台所用洗剤などの製品にも含まれる 1,4 ジオキサンは水と任意に混ざり, 化学的に安定なことから従来法の活性汚泥, 凝集沈殿, 加圧浮上などでは処理できない促進酸化法 (AP:Advanced xidation Process) は紫外線, オゾン, 過酸化水素などを組み合わせて酸化力の強いヒドロキシルラジカル (H ) を生成させて有機物や還元性物質を酸化分解する方法である水中のオゾン ( ) に紫外線 (UV) を照射すると H ラジカルが発生する + UV [ ]+ (1) []+ H 2H (11) AP は塩素酸化と違って有機塩素化合物やの副 in 処理槽排水 No.1 水洗槽フィルター No.2 水洗槽活性炭塔 out No.3 水洗槽陽イオン交換塔飽和樹脂塔脱イオン水陰イオン交換塔再生樹脂塔委託再生工場で再生図 11 イオン交換樹脂による表面処理排水のリサイクル

5 58 説表面技術生がないしたがって, 用水処理, 排水のリサイクル分野で広く使用されている図 12 に AP 処理の実験フローシート例を示す図 13 は図 12 の装置を用いて 1,4 ジオキサン 1 mg/l 含有排水を AP 処理した結果例である循環タンク内の試料水 (6 L) は循環ポンプを用いて 1.2 L/min の流量で UV 反応槽 (4 L) に送り, 全量または一部が循環タンクに戻るか全量が槽に送れるように配管した循環タンクにはオゾンを 1. g/h, 流量 2 L/min で送入したオゾン発生器には PSA(Pressure Swing Adsorption) 装置が装備されており, 酸素濃度 92% にできるので発生オゾンの純度が高い点に特長がある UV 反応槽には 187 nm と 254 nm の紫外線を発生する低圧水銀ランプ (25 W) が設けてある実験経過を以下に要約する 1,4 ジオキサンは 1 mg/l に調整すると TC 値は 6 mg/l を示すが, 難分解性のためマンガン CD(Mn) では約 3 mg/l しか示さないところが,AP 1.5 時間処理で CD(Mn) は 55 mg/l に増え,TC は 45 mg/l に低下,1,4 ジオキサンはゼロとなるは6.2 から3.8 に下がった 6 時間処理後の CD(Mn) と TC はゼロとなりは4.7 に上昇したこれは, 1,4 ジオキサンがグリコール類, 低分子の有機酸を経て二酸化炭素と水に変化した結果と推察される図 14 に AP による 1,4 ジオキサンの分解経路を示す 1,4 ジオキサンは UV と H ラジカルにより酸化分解し, グリオゾン発生器オゾン量 1g/h 流量計 2L/min 冷却空気 UVランプ 25W 流量計 1L/min コール類, 有機酸を経て二酸化炭素と水に変わるこうして処理した水はそのまま公共水域に放流することもできるが, 図 15 に示すように陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂に通水すると捨てないで脱イオン水としてリサイクルできるこの方法は排水量の少ない (5 m /day 以下 ) 工場の 1,4 ジオキサン含有排水の処理に適している 4.3 有機物を含む酸アルカリ系排水の減圧蒸留と膜処理によるリサイクルめっき工場における酸アルカリ系排水の原水組成例を表 2に示す酸アルカリ系排水は一般に酸性で, 銅, ニッケル, 亜鉛などの金属イオンが 2~5 mg/l 含まれるこれ以外に有機酸, 界面活性剤, 有機溶剤などに由来する CD 成分が 2, mg/l 含まれる塩分が多いので EC(Electric Conductivity: 電気伝導率 ) は 1, μs/cm にもなるここでは上記の酸アルカリ系排水を原水として1 中和凝集処理,2 減圧蒸留,3 UF 膜ろ過,4 R 膜脱塩,5 AP 1,4-ジオキサン H H グリコールアルデヒド in Hラジカル紫外線 EGDF エチレングリコールジフォルメート H H グリコール酸 CH H グリオキシル酸 H EGMF エチレングリコールモノフォルメート CH CH シュウ酸 HCH ギ酸 H H エチレングリコール図 14 AP による 1,4 ジオキサンの分解経路 out C 2 + H 2 二酸化炭素 + 水脱イオン水表面処理槽 No.1 水洗槽 No.2 水洗槽 No.3 水洗槽循環タン循環ポンプ UV 反応槽ク 1L 2L/min 4L 槽 1L 排水フィルター UV オゾン酸化反応槽 UV ランプ陽イオン交換塔陰イオン交換塔図 12 AP 処理フローシート例 1,4 ジオキサン,TC,CD (Mn) (mg/l) CD:UV+ 3 ジオキサン :UV+ 3 1,4ジオキサン TC CD :UV+ 3 TC:UV オゾン発生器飽和樹脂塔再生樹脂塔委託再生工場で再生図 15 1,4 ジオキサン含有排水のリサイクルフローシート例表 2 酸アルカリ系排水の減圧蒸留と膜処理結果例工程 EC CD Cu Ni Zn (mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l) 原水 3.5 1, 2, 中和凝集処理 , 処理時間 (h) 減圧蒸留 9.8 2, 15 UF 膜ろ過 8.5 1,9 11 R 膜脱塩図 13 AP による 1,4 ジオキサンの分解 AP 処理

6 Vol. 65, 11, 214 めっきプラント ( 工場 ) からの排水処理とリサイクル 59 処理の順に処理して再利用する方法について要約する表 2の原水は塩化カルシウム (Cl ) を 2 mg/l 加えてから 1% NaH 溶液で 9.5~1. に調整して金属イオンを析出させた次いで, アニオン系高分子凝集剤を.5 mg/l 加えて凝集させた後, 全量を脱水機でろ過した中和凝集は金属イオン濃度が規制値以下になるのでを調整すれば下水道放流が可能であるしかし, この水質まで処理するのに処理薬品を多く使うので塩分濃度の目安となる電気伝導率が増加して 12, μs/cm にも達するこれでは水道水に代わる冷却水として使用できない CD 値は 3 mg/l もあり, 界面活性剤, 有機溶剤, 難分解性有機物などの残留が予測された図 16 に実際に稼動している有機物を含む酸アルカリ系排水の再利用装置フローシートを示す中和凝集はカルシウムイオン ( ) を多量に含むこれをそのまま濃縮すると蒸発缶内部や配管にカルシウムスケールとして付着するこれを防止するためにここでは中和凝集に 1% 炭酸ナトリウム (Na C ) 溶液を加えて 1.5 としを溶解度の低い C に変える方法を採用した + Na C C + 2Na (12) 中和凝集 R 減圧蒸留装置蒸気減圧装置濃縮液冷却水 R 膜装置スラグ化 R 膜透過水槽却冷水冷却器蒸留水蒸留水槽 R 濃縮水オゾン UV オゾン酸化装置 UF 膜装置 UVランプ再利用再利用水槽 UF 膜ろ過水 UF 濃縮水濃縮水槽蒸発装置へ図 16 有機物を含む酸アルカリ系排水の再利用装置フローシート Na C を添加したは蒸発缶にそのまま注入して減圧蒸留したこれにより, 不溶化されたはスラリー状の C として挙動するのでスケールとして付着することなく安定した減圧蒸留が継続できた減圧蒸留装置では蒸留水と濃縮液に分ける濃縮液はスラグ化して建設骨材として再資源化する蒸留水は UF 膜ろ過後,R 膜で脱塩して回収する膜処理の濃縮水は回収して減圧蒸留装置に返送した R 膜透過水は 2 時間の AP 処理により純度の高い精製水となり, 減圧蒸留装置の冷却水や別工程の水洗水としてリサイクルできる上記の処理による水質変化を表 2に示すこれにより, 重金属, 難分解性有機物,CD 成分などを含むめっき工程排水の再利用システムが確立できた図 16 の処理システムはめっき排水のリサイクルに限らず, 産業廃棄物の酸アルカリ系排水の処理など, 従来法では処理できなかった幅広い排水の処理と再利用に応用できる (Received August 28, 214) 文献 ₁ ) 日本表面処理機材工業会環境対策委員会 ; めっき排水処理施設の標準仕様指針 (212). ₂ ) 和田洋六 ; 用水排水の産業別処理技術, p.28( 東京電機大学出版局, 211). ₃ ) 表面技術協会環境部会 ( 編 ); 表面技術環境ハンドブック2, p.32(2). ₄ ) 渡邊和夫 ; 表面技術, 54,(11), 784(23). ₅ ) 和田洋六 ; 表面技術協会環境部会, 第 59 回講演会テキスト, 第 2 章物理化学的処理 (214). ₆ ) 日本プレーティング協会 ( 編 ); 現場技術者のための実用めっき (Ⅰ) 増補版, p.322( 槙書店, 1997). ₇ ) 和田洋六 ; ポイント解説水処理技術, p.246( 東京電機大学出版局, 214). ₈ ) 吉村孝一, 東出勝寿, 菅野政幸 ; Fragrance Journal, 26,(12)2 (1998). ₉ ) 和田洋六, 清水健, 黒田康弘 ; 表面技術, 64,(3), 185(213). 1) 和田洋六, 清水健, 黒田康弘, 石川英一, 荒川徹也, 荒川徹 ; 化学工学論文集, 37,(6), 563(211). 7

原水陽イオン塔出口水水質 6.0 EC:500μS/cm Cu 2+ Ni 2+ Ca 2+ Na + K + HCO 3 - SO 4 2- Cl - 水質 2.7 EC:620μS/cm HCO 3 - SO 4 2- Cl - SiO 2 (HSiO 3- ) SiO 2 (HSiO 3-

原水陽イオン塔出口水水質 6.0 EC:500μS/cm Cu 2+ Ni 2+ Ca 2+ Na + K + HCO 3 - SO 4 2- Cl - 水質 2.7 EC:620μS/cm HCO 3 - SO 4 2- Cl - SiO 2 (HSiO 3- ) SiO 2 (HSiO 3- 第 4 章排水のリサイクル 4.1 イオン交換樹脂法による重金属含有排水の再利用電気電子部品自動車部品機械部品などの表面処理工程から排出される排水には銅ニッケルクロムなどの重金属が含まれているこれらの排水は塩分濃度が 1,000 mg/l 以下であればイオン交換樹脂によるリサイクル化の可能性がある塩分濃度 1,000 mg/l 以上の排水のリサイクルについては処理コストの面から逆浸透膜処理法を検討したほうがよい

504 表面技術 小特集 : めっきプラントからの排水処理とリサイクル めっきプラント ( 工場 ) からの排水処理とリサイクル 和田洋六 a 日本ワコン ( 神奈川県平塚市東豊田 ) Recycling and Treatment of Waste Water in

504 表面技術小特集 : めっきプラントからの排水処理とリサイクルめっきプラント ( 工場 ) からの排水処理とリサイクル和田洋六 a 日本ワコン ( 神奈川県平塚市東豊田 ) Recycling and Treatment of Waste Water in