原水陽イオン塔出口水水質 6.0 EC:500μS/cm Cu 2+ Ni 2+ Ca 2+ Na + K + HCO 3 - SO 4 2- Cl - 水質 2.7 EC:620μS/cm HCO 3 - SO 4 2- Cl - SiO 2 (HSiO 3- ) SiO 2 (HSiO 3-

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ああすみやまる
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1 第 4 章排水のリサイクル 4.1 イオン交換樹脂法による重金属含有排水の再利用電気電子部品自動車部品機械部品などの表面処理工程から排出される排水には銅ニッケルクロムなどの重金属が含まれているこれらの排水は塩分濃度が 1,000 mg/l 以下であればイオン交換樹脂によるリサイクル化の可能性がある塩分濃度 1,000 mg/l 以上の排水のリサイクルについては処理コストの面から逆浸透膜処理法を検討したほうがよいここではイオン交換樹脂法による重金属 1) 含有排水のリサイクル事例について述べるイオン交換樹脂法による重金属イオンの除去図は表面処理排水に含まれる銅ニッケルなどの重金属イオンおよびシリカなどをイオン交換樹脂で除去する模式図である原水の水質は 6.0 電気伝導率 (E.C) 520μS/cm 全溶解固形分 (TDS)420 mg/l Cu 2+ 6 mg/l Ni 2+ 8 mg/l である一例として上記の排水を H 型陽イオン交換樹脂塔と OH 型陰イオン交換樹脂塔の順に直列に接続してゆっくり通水 (SV 5) すると銅ニッケルなどの陽イオンは陽イオンは樹脂に吸着しその代わりに水素イオン ( ) が放出されるこれにより H 型陽イオン塔出口水の水質は 2.7 の酸性水電気伝導率 620μS/cm となる上記の H 型陽イオン交換樹脂塔出口水を OH 型陰イオン交換樹脂塔に通水すると 8.3 電気伝導率 15μS/cm の脱イオン水が得られるここで値が 8.3 とややアルカリを示すのは陽イオン交換樹脂からわずかにリークしたナトリウムイオンが陰イオン交換樹脂に吸着されず陰イオン交換樹脂と作用して NaOH に変わったためである排水処理に使うイオン交換樹脂は汚染に抵抗性のあるマクロポアー型が適している通常水道水の水質は 7.3 電気伝導率 150μS/cm 程度であるから表面処理排水をイオン交換樹脂処理することによって水道水よりも純度の高い脱イオン水が回収できるこうして得られた脱イオン水は実際の表面処理の現場で水洗水として再利用されている 2 塔式と混床塔の違いイオン交換樹脂を用いた脱イオンの処理方式には図に示すように陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を異なる容器に充填する 2 塔式 ( 上段 ) と同一の容器に陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を混合して充填する混床式 ( 下段 ) が実用化されているそれぞれの処理水の水質例を表に示す表塔式と混床式の水質の相違項目原水 2 塔式混床式電気伝導率 (μs/cm) Cu N.D N.D Ni N.D N.D 2 塔式に比べて混床式の水質が良いのは混床塔の中では陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂が隣り合わせに無限段とも言うべき段数で接しており 2 塔式に相当する脱イオン反応が何回も繰り返されるうちに水質が向上したものと考えられる図は混床塔の水質例であるイオン交換樹脂法による排水のリサイクル図はイオン交換樹脂法による表面処理排水のリサイクルフローシート例である表面処理工場からは多くの工程で重金属含有排水が排出されるここではそれぞれの工程別に図のようなイオン交換樹脂塔による排水のリサイクルシステムが付設実用化されているこの工程で飽和となった樹脂の再生は生産現場では行わず別の再生専門の工場に運搬して工業規模で再生する委託再生方式が実用化されている委託再生方式の特長は生産現場で樹脂再生を行わないので再生廃液と廃液処理に伴うスラッジの発生がないところである写真は実際の委託再生方式によるイオン交換装置例であるボンベ型の樹脂塔は入り口出口の配管を接続するだけで直ちに脱塩を開始できるこれにより生産現場では樹脂の再生や排水処理をしなくても排水のリサイクル化が実現する写真は再生装置付きの混床塔式イオン交換装置例である生産現場で再生を行うので再生廃液が出る 43

3 電気伝導率 15μS/cm Cu 2+ N.D 原水の組成 Ni 2+ N.D 6.0 電気伝導率 500μS/cm Cu 2+ Ni 2+ 20mg/L 10mg/L 原水陽イオン交換樹脂陰イオン交換樹脂 7.2 電気伝導率 0.8μS/cm Cu 2+ Ni 2+ 図 4.1.2 2 塔式と混床塔式の水質の違い N.D N.D 写真 4.1.1 委託再生方式のイオン交換装置例原水 :EC 100μS/cm No.

2 原水陽イオン塔出口水水質 6.0 EC:500μS/cm Cu 2+ Ni 2+ Ca 2+ Na + K + HCO 3 - SO 4 2- Cl - 水質 2.7 EC:620μS/cm HCO 3 - SO 4 2- Cl - SiO 2 (HSiO 3- ) SiO 2 (HSiO 3- ) 陰イオン塔出口水水質 8.3 EC:15μS/cm H 2 O 図イオン交換樹脂による重金属イオン除去の模式図 Material in めっき槽排水原水槽 No.1 水洗槽フィルター No.2 水洗槽活性炭塔 Material out No.3 水洗槽陽イオン交換塔飽和樹脂塔脱イオン水陰イオン交換塔再生樹脂塔委託再生工場で再生図イオン交換法による表面処理排水のリサイクルフローシート陽イオン交換樹脂陰イオン交換樹脂 8.3 電気伝導率 15μS/cm Cu 2+ N.D 原水の組成 Ni 2+ N.D 6.0 電気伝導率 500μS/cm Cu 2+ Ni 2+ 20mg/L 10mg/L 原水陽イオン交換樹脂陰イオン交換樹脂 7.2 電気伝導率 0.8μS/cm Cu 2+ Ni 2+ 図塔式と混床塔式の水質の違い N.D N.D 写真委託再生方式のイオン交換装置例原水 :EC 100μS/cm No.1 脱イオン水 EC 10μS/cm Na + Na + Na + Na + Na + Na + Na + Na + No.2 脱イオン水 EC 1.0μS/cm No.3 脱イオン水 EC 0.1μS/cm Na + Na + Na + Na + Cl - Cl - No.4 脱イオン水 EC 0.05μS/cm 写真混床塔式のイオン交換装置例純水 :EC 0.05μS/cm 図混床塔の水質 1) 和田洋六 : 水処理技術の基本と仕組み ( 第 2 版 ) pp 秀和システム (2012) 44

3 第 4 章排水のリサイクル 4.2 RO 膜法による表面処理排水のリサイクル表面処理排水には重金属イオン懸濁物 COD 成分シリカおよびカルシウムなどの汚濁物質が含まれる従来表面処理排水は中和凝集沈殿法で処理し公共水域に放流していたが塩類濃度が高いので再利用には適さない表面処理排水を高度処理して再利用するには 1 逆浸透膜 ( 以下 RO 膜 ) 法 2 イオン交換樹脂法による脱塩精製が考えられるイオン交換樹脂で塩類濃度の高い排水を直接処理すると純度の高い水が得られるが樹脂が短時間で飽和に達するのですぐに再生しなければならず不経済な上に環境対策上も好ましくないところが RO 膜で塩類の大半を除去した後にイオン交換樹脂処理すれば樹脂の長寿命化が図れる RO 膜処理とイオン交換樹脂処理は元来清浄な水の高純度化に適用されてきた方法であるが適切な前処理を施せば汚濁排水の処理にも応用できるここでは表面処理排水を RO 膜処理し透過水をイオン交換樹脂処理してリサイクルする方法 1) について述べる RO 膜モジュール内の内部構造と流速管理スパイラル形 RO 膜の内部構造は図に示すようにのり巻き状の RO 膜メッシュスペーサー集水管などで構成されている原水はモジュール左側から流入し緻密な構造の膜断面の隙間をぬって流れる間に透過水と濃縮水に分けられ透過水はモジュール中心にある集水管に集まり濃縮水はモジュール右側から排出される緻密な構造のスパイラル形 RO 膜で排水の脱塩を行うには下記の 3 点に注意が必要である 1 原水は所定の濃度まで濃縮しても塩類が析出しないこと 2 原水の FI 値は 4~5 とする 3 モジュール内部の流速は懸濁物質が沈着しないように一定速度以上を確保すること RO 膜処理は図のように原水が狭い流路 (1~2 mm の隙間 ) をぬうようにして流れるしかも 8 インチスパイラル膜の膜面積はおよそ 36 m 2 4 インチ膜では 9 m 2 もあるので膜面の流路に堆積する成分や懸濁物は事前に取り除くか析出しないように管理することが重要であるそれでも膜面には濃縮界面が形成されるので 8 インチ膜では 1 本あたり 12 m 3 /h 程度の循環流量が必要である透過水は水温 22 で 20 L/m 2 h 程度 (8 インチ膜 1 本あたり 0.72 m 3/ h) 回収できる RO 膜とイオン交換樹脂による排水の処理表に表面処理排水の一例を示す表の原水を直接イオン交換樹脂処理すると塩分濃度が高いので樹脂はたちまちのうちに飽和に達するところが前段で RO 膜処理を行えば重金属イオンを含む溶解イオンの大半が分離できるそこで図に示すフローシートのように RO 膜装置の前段で砂ろ過活性炭処理を行い銅イオンニッケルイオンを含んだままで 5 程度の弱酸性に調整して RO 膜処理を行ったその結果表に示す透過水が安定して得られた原水濃縮水透過水の吸光度図は図の調整槽で 5.0 に調整した原水と回収率 50 % で RO 膜処理した濃縮水透過水の紫外線の吸光度を測定したものである水中に有機物が混在すると一般に 190~200 nm の紫外線領域に吸収が見られる原水は COD 成分を含むので 198 nm に吸収のピークが現れ濃縮水は原水の 2 倍の吸光度を示した透過水の COD 値は 1 mg/l 以下なので紫外線吸収はほとんど見られないこれらのことから RO 膜処理ではわずかのシリカや COD 成分を除いて大半の不純物を除去できることが確認できた RO 膜処理水のイオン交換樹脂処理表の RO 透過水を図の流れに従ってイオン交換樹脂処理すると電気伝導率 10μS/cm 以下の脱イオン水が安定して得られる図は原水と RO 膜処理水をイオン交換樹脂処理した水質比較である原水を直接イオン交換処理しても樹脂量の 24 倍しか脱イオン水が回収できないが RO 膜処理すると樹脂 1 リットルあたり 600 倍も脱イオン水を回収できるこの脱イオン水は表面処理の水洗水としてリサイクルできるこれによりそれまで排水処理して公共水域に廃棄していた排水がリサイクル可能となった写真は実際の RO 膜装置とイオン交換樹脂塔の外観である 45

電気伝導率 (μs/cm) 吸光度 1.0 8 インチ RO 膜 36m 2 メッシュスペーサー 4 インチ RO 膜 9m 2 濃縮水の流れ濃縮水 0.5 原水濃縮水透過水透過水原水のり巻き状の RO 膜透過水の流れ集水管 0.0 190 200 210 220 230 波長 (nm) 図 4.2.1 RO 膜内の水の流れ図 4.2.3 原水濃縮水透過水の吸光度 50 Material in Material out 40 原水 (RO 処理前 ) 表面処理槽砂ろ過塔 No.

4 電気伝導率 (μs/cm) 吸光度インチ RO 膜 36m 2 メッシュスペーサー 4 インチ RO 膜 9m 2 濃縮水の流れ濃縮水 0.5 原水濃縮水透過水透過水原水のり巻き状の RO 膜透過水の流れ集水管波長 (nm) 図 RO 膜内の水の流れ図原水濃縮水透過水の吸光度 50 Material in Material out 40 原水 (RO 処理前 ) 表面処理槽砂ろ過塔 No.1 水洗槽活性炭塔フィルター No.2 水洗槽 RO 膜装置 No.3 水洗槽脱イオン水イオン交換装置原水 (RO 処理後 ) H 2 SO 4 フィルターリターン水濃縮水透過水原水槽調整槽 RO 原水槽排水処理装置へ図 RO 膜とイオン交換樹脂処理による表面処理排水の再利用フローシート処理水量 (L/L-Resin) 図原水と RO 膜処理水をイオン交換樹脂処理した水質比較表原水と透過水の水質項目原水の水質透過水の水質電気伝導率 (μs/cm) 1, 全溶解固形分 (mg/l) 950 N.D SS (mg/l) 40 N.D Cu 2+ (mg/l) 4 N.D Ni 2+ (mg/l) 20 N.D Ca 2+ (mg/l) 25 N.D SiO 2 (mg/l) COD (mg/l) 写真 RO 膜装置とイオン交換樹脂塔の外観 1) 和田洋六ほか : 表面技術 Vol.50, No.12, pp (1999) 46

5 第 4 章排水のリサイクル 4.3 UV オゾン酸化とイオン交換樹脂法によるシアン排水のリサイクルシアン含有排水は従来からアルカリ塩素法で処理し処理水は公共水域に放流し発生スラッジは埋め立て処分されていたアルカリ塩素法はシアンを無害化できるがこの方法は化学薬品を多く使うので処理水中の塩類濃度が高く過剰塩素を含むため再利用には適さないオゾンは処理薬品を使うことなくシアンを分解できる過剰のオゾンは自己分解して酸素となるから処理水中に塩類や有害な塩素酸化物などの副生がない水中のオゾンに紫外線を照射するとシアンの分解が促進されるイオン交換樹脂法はシアン化物イオンを吸着溶離できるが陽イオン交換樹脂にシアン排水が接触すると酸性化してシアンガス (HCN) となり樹脂粒間に充満して処理効率を低下させ漏れ出ると作業環境が危険となるここでは UV オゾン酸化とイオン交換樹脂処理を組み合わせてシアン排水を再利用する方法について述べるシアン排水のオゾン酸化と UV オゾン酸化図は実際のめっき工場から排出されたシアン排水のオゾン酸化処理例である原水の組成は 10.5 CN - 130mg/L COD 79mg/L Cu 2+ 65mg/L であるオゾン酸化によりシアン COD 濃度は低下して 2.0 時間後に 10 mg/l となるがそれ以上処理しても変化しない銅イオンは 2.0 時間処理でゼロとなるしたがって実際の排水をオゾン単独で処理しシアン濃度をゼロにするには 2.5 時間以上を要すと思われる図は図と同じ試料水を UV オゾン酸化処理し CN - CNO - COD について測定した結果例であるは 0.4 時間あたりで 7.8 と極小値を示しそれ以後はゆっくり増加した COD は 1.0 時間で 1.0 mg/l となったこれは COD 成分の酸化に伴って有機成分が一時的に低分子の有機酸となりやがて二酸化炭素と水に分解したためであるシアン濃度は 0.4 時間でゼロとなったがその代わりシアン酸濃度 (CNO - ) が上昇し 190 mg/l となった更に酸化を継続すると CNO - は低下し始めたが 1.5 時間以上たってもあまり変化しなかったこれらのことから COD 成分や CN - は処理できても CNO - 濃度が一時的に増加し 2.5 時間処理してもあまり低下しないことがわかったそこでここではシアン濃度がゼロとなる 0.4 時間処理の水を陽イオン交換樹脂塔と陰イオン交換樹脂塔に通水したその結果陽イオン交換樹脂塔出口では CNO - が検出されなくなったこれは陽イオン交換樹脂塔の中で陰イオンの CNO - が陽イオンの N 4 に変わり樹脂に吸着したためと考えられる 1) 陽イオン交換樹脂塔出口水はそのまま陰イオン交換樹脂塔に通水したこのようにして得られた水は電気伝導率 10μS/cm 程度の脱イオン水となった UVオゾン酸化とイオン交換樹脂によるシアン排水処理システムシアン排水の UV オゾン処理とイオン交換樹脂処理実験に基づき図のフローシートと写真に示す UV オゾン酸化とイオン交換樹脂処理法を考案したシアンめっき No.1 水洗水はフィルターでろ過した後 UV オゾン酸化を行う UV オゾン酸化処理水はもう一度ろ過した後陽イオン交換樹脂塔と陰イオン交換樹脂塔に通水するこれによりシアン含有排水は電気伝導率 10μS/cm 程度の脱イオン水となるので水洗水としてリサイクルできる図のリサイクルシステムで飽和に達したイオン交換樹脂の再生は生産工場では行わず再生専門の工場に運搬して再生する委託再生方式を採用したこれにより生産現場では樹脂再生の手間が省け再生廃液やスラッジの発生がなくなる UV オゾン酸化処理水のイオン交換処理図は UV オゾン酸化処理前と処理後の水を陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂に通水し樹脂量の何倍の水が回収できたかを測定比較したものである UV オゾン酸化処理しないで直接イオン交換樹脂に通水すると樹脂量の 40 倍程度の回収率であるが UV オゾン酸化処理すると回収率が樹脂量の 90 倍に増加するこのように UV オゾン酸化処理とイオン交換樹脂処理の組み合わせにより脱イオン水が安定して回収できる 47

CN -,CNO -,Cu 2+,COD(mg/L) CN -,Cu 2+,COD(mg/L) 電気伝導率 (μs/cm) 160 11 1000 120 10 500 UV オゾン酸化処理前 UV オゾン酸化処理後 80 COD 9 100 40 CN - 8 Cu 2+ 0 7 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 時間 (h) 2) 図 4.3.

6 CN -,CNO -,Cu 2+,COD(mg/L) CN -,Cu 2+,COD(mg/L) 電気伝導率 (μs/cm) UV オゾン酸化処理前 UV オゾン酸化処理後 80 COD CN - 8 Cu 時間 (h) 2) 図シアン排水のオゾン酸化処理例処理量 (L/L- 樹脂量 ) 図陰イオン交換塔出口水の電気伝導率 CNO CN - COD 時間 (h) 2) 図シアン排水の UV オゾン酸化結果例写真 UV オゾン酸化装置例 Material in シアンめっき槽排水原水槽 No.1 水洗槽フィルターオゾン発生器 No.2 水洗槽 UV オゾン酸化反応槽 Material out UV ランプ No.3 水洗槽陽イオン交換塔飽和樹脂塔脱イオン水陰イオン交換塔再生樹脂塔委託再生工場で再生図 UV オゾン酸化とイオン交換樹脂処理によるシアン排水の処理フローシート 1) CNO - は下記 (1)~(3) の反応によりアンモニウムイオン (N 4 ) に変わり樹脂に吸着されたと考えられる R-SO 3 NaCNO R-SO 3 Na + + CNO - (1) CNO H 2 O CO 2 + NH 4 (2) R-SO 3H NH 4 R-SO 3 NH 4 + (3) 図のように UV オゾン酸化処理でシアンをシアン酸に変えてこの処理水を陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂で処理すればシアン排水から安定して脱イオン水が回収できリサイクルできる 2) 和田洋六ほか : 日本化学会誌 No.9 pp (1994) 48

7 第 4 章排水のリサイクル 4.4 減圧蒸留と RO 膜法による表面処理排水のリサイクル表面処理工程の酸アルカリ系排水は金属イオンをはじめ酸アルカリ界面活性剤有機溶剤塩分などを含むこれらの排水は通常凝集沈殿処理して公共水域に放流される凝集沈澱処理では金属イオンの大半が除去できるが原水の組成が変動すると処理水の水質が安定しないという欠点があるこれを改善するために凝集沈澱処理水をろ過してから減圧蒸留すると金属イオン塩分などが確実に分離できるので公共水域に安定した水質の処理水を放流でき環境保全に一役かうことができる蒸留工程では冷却水としての水道水を大量に使用するが大半は大気中に揮散してしまう現在下水道に廃棄している蒸留水を処理して冷却水として再利用する技術が開発できれば排水がなくなるうえに水道水の節約となり水質汚濁防止にも貢献でき一石二鳥である本項では下水道に放流している中和凝集処理水を減圧蒸留後 UF 膜ろ過し低圧 RO 膜と高圧 RO 膜で 2 段処理し 1) た処理水を UV オゾン酸化処理してリサイクルする事例について述べる本項記載の内容はほとんどの産業排水の処理に対応できる原水の調整と各工程の処理水水質酸アルカリ系排水は一般に酸性で Cu 2+ Ni 2+ Zn 2+ などの金属イオンが 10~100 mg/l 含まれるこれ以外に有機酸界面活性剤有機溶剤などに由来する COD 成分が最大 2,000 mg/l 含まれる塩類が多量に含まれるので電気伝導率 (E.C.: Electric Conductivity ) は 12,500μS/cm にもなるここでは上記の排水に塩化カルシウム (CaCl 2 ) を 200 mg/l 加えてから 10 % NaOH で 9.5~9.7 に調整して金属イオンを析出させた次いでアニオン系高分子凝集剤を 1 mg/l 加えて凝集させた後全量を脱水機でろ過した減圧蒸留図は減圧蒸留装置のフローシート写真は実際の減圧蒸留装置である原水槽の水は Ca 2+ を多く含むので炭酸ナトリウム (Na 2 CO 3 ) を加えてCaCO 3 として不溶化しそのまま減圧蒸留装置に送る蒸発缶内は 25kPa に減圧されており調整した原水を循環しながら 70 程度の温度で蒸留する蒸留水は熱交換器で冷却して蒸留水貯槽に貯留する冷却水として使用している水道水は冷却塔と熱交換器の間を環するうちに冷却塔で大半が蒸発して失われる濃縮液は回収してから結晶化しセメント骨材として再利用する図は UF 膜ろ過のフローシートである減圧蒸留した水は UF 原水槽に貯留する原水は循環ポンプにより 0.03 MPa の圧力で UF 膜 (PVDF 製分画分子量 150,000) に送りクロスフローろ過をしながら UF ろ過水槽に送る膜の洗浄は 1 時間ごとに膜モジュール下部から空気を送り洗浄を行なった後ろ過水に NaClO を数 mg/l 添加して間欠的に行なうこの操作により膜のバイオファウリング発生とフラックスの低下を防止できる PVDF 製の UF 膜は機械的強度があり耐塩素性があるので排水処理に適している RO 膜処理 UF 膜ろ過した水は UF ろ過水槽に貯留し供給ポンプフィルター RO 膜ポンプを経て 1 段目の低圧 RO 膜モジュールへ 1.0 MPa で送る 1 段目の RO モジュールは低圧 RO 膜 ( 直径 8 インチ ) が 2 本入ったハウジングが 3:2 の比率で配置されている UF ろ過水には NaClO が残留しているのでこれを還元する目的で亜硫酸水素ナトリウムを 50 mg/l 添加するこれにより水中の溶存酸素除去と膜に損傷を与える NaClO を除くことができる 1 段目の低圧 RO 膜処理水は No.1 透過水槽に貯留する濃縮水は濃縮水槽に貯留する No.1 透過水槽の水は供給ポンプフィルター 2 段式 RO ポンプを経て 2 段目の高圧 RO 膜モジュールへ 4.0 MPa で送る 2 段 RO モジュールは高圧 RO 膜 ( 直径 8 インチ ) が 2 本入ったハウジングが 3:2 の比率で配置されている高圧 RO 膜処理水は No.2 透過水槽に貯留する図は 2 段 RO 膜処理のフローシート写真は UF 膜と RO 膜装置ユニットの一部である RO 膜透過水は図の UV オゾン酸化装置に送りわずかに残った COD 成分を分解する処理水 (6.5, COD2.0, 電気伝導率 5μS/cm) は冷却水イオン交換樹脂の洗浄水として再利用している 49

2MPa) 蒸留水貯槽濃縮水 2 段 RO 膜モジュール No.2 透過水槽原水槽原水ポンプ濃縮液蒸留水ポンプ図 4.

8 UF ろ過水原水 ( 中和凝集処理水 ) 減圧蒸留装置真空ポンプ M 供給ポンプフィルター蒸気 UF ろ過水槽 RO ポンプ (2.0MPa) 濃縮水槽冷却水 NaHSO 3 1 段 RO 膜モジュール Na 2 CO 3 循環ポンプ熱交換器蒸留水供給ポンプフィルター M 冷却水循環ポンプ No.1 透過水槽 2 段 RO ポンプ (4.2MPa) 蒸留水貯槽濃縮水 2 段 RO 膜モジュール No.2 透過水槽原水槽原水ポンプ濃縮液蒸留水ポンプ図減圧蒸留装置のフローシート図段 RO 膜処理のフローシート写真実際の減圧蒸留装置写真 UF 膜と RO 膜装置ユニットの一部 RO 透過水濃縮水電源 UV ランプ空気出口 UF 膜 UF ろ過水蒸留水 NaClO RO 透過水槽供給ポンプオゾン発生機反応槽処理水槽 UF 原水槽水抜き循環ポンプコンプレッサー UF ろ過水槽図 UV オゾン酸化装置のフローシート図 UF 膜ろ過のフローシート 1) 和田洋六ほか : 化学工学論文集 Vol.37, No.6, pp (2011) 50

表活性汚泥法の運転条件項目 BOD 負荷空気量 MLSS 濃度 (m 3 /m 3 滞留時返送汚泥 BOD 除去容積負荷汚泥負荷排 (mg/l) 間 (h) 率 (%) 率 (%) (BOD-kg/m 3 日 ) (BOD-kg/kg-SS) 水量 ) 標準活性汚泥法

表活性汚泥法の運転条件項目 BOD 負荷空気量 MLSS 濃度 (m 3 /m 3 滞留時返送汚泥 BOD 除去容積負荷汚泥負荷排 (mg/l) 間 (h) 率 (%) 率 (%) (BOD-kg/m 3 日 ) (BOD-kg/kg-SS) 水量 ) 標準活性汚泥法第 1 部有機系排水の生物処理方法 1.1 活性汚泥法活性汚泥法はばっき槽の中に有機物 (BOD 成分 ) を吸着分解する活性汚泥を入れここに空気 ( 酸素 ) を送って汚濁水を浄化する方法である図 1.1.1 に活性汚泥法の基本フローシートを示す活性汚泥法の基本となる設備は次の 123 である 1 流量調整槽 : 活性汚泥法の処理は 24 時間連続処理を原則とするところが実際の排水は流量や濃度が変動する

原水陽イオン塔出口水 水質 6.0 EC:500μS/cm Cu 2+ Ni 2+ Ca 2+ Na + K + HCO 3 - SO 4 2- Cl - 水質 2.7 EC:620μS/cm HCO 3 - SO 4 2- Cl - SiO 2 (HSiO 3- ) SiO 2 (HSiO 3-

原水陽イオン塔出口水水質 6.0 EC:500μS/cm Cu 2+ Ni 2+ Ca 2+ Na + K + HCO 3 - SO 4 2- Cl - 水質 2.7 EC:620μS/cm HCO 3 - SO 4 2- Cl - SiO 2 (HSiO 3- ) SiO 2 (HSiO 3-