西松建設技報

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たかとしひろもり
6 years ago
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1 西松建設技報 VOL3 A Study on The Prediction Method of The Solid Borne Sound Caused by Blasting Vibrations Hiroaki Takamura Masaki Yoshida Humiaki Iwama Yoshihiko Shiba 要約,,,,,Hz~Hz,,, 3 はじめに, (),,,,,, ( ),, 予測理論式音響放射エネルギー,, () ),, () () (), [W],k, c [kg/s m ], [kg/m 3 ],c [m/s], [m/s], [], [],f [Hz],,,,,, ( )( )

2 西松建設技報 VOL3 振動伝搬予測 (3), ), (3), () (3) (), [m/s],, [kg], [m],( )[m], [], [] 3 振動測定結果を用いる固体伝搬音予測式, ( ),( ), () ()(),,, ASJ CN-Model 7 3),,, FAST, SLOW 3,, A () 最大速度予測からの固体伝搬音予測式, (,,), (3) (), (3),, (), ),,,,,, (), (6), [],, [kg], [m],, [m], [m ],T d [s],(fast:,slow: )[s],,,,, 3 測定結果との比較 3 音響放射面の測定条件および結果, ( ),, ( 8 m),td m, 写真 PV-87( :3 m/s,:~3, Hz) VM-83, 638L( :39~3 (Z ),:~, Hz), DA- khz

西松建設技報 VOL3 で記録した測定機器の設置状況を写真に示す切羽発破箇所と測定点音響放射面の離隔距離は回目 66 m 回目 63 m であった測定結果を以下に示す表に発破条件および測定した最大値一覧を図および図に物理波形の時刻歴波形を図 3 および図に単発暴露レベルとしてオクターブバンド解析を実施した結果を示す物理波形の経時変化より振動加速度

と予測を比較した結果を図に示すこれより放射係数ｋは岩盤面が同位相垂直振動したと仮定できる k と設定して問題ないと想定されるすなわち曲げ振動の混在または振動面の凹凸によるエネルギー損失の影響は無いと考えられるただし予測結果が測定結果より小さく危険側なった原因は放射面に対して測定器が正確に法線方向に設置できていないため振動測定結果を過小に評価したものと考えられる

3 西松建設技報 VOL3 で記録した測定機器の設置状況を写真に示す切羽発破箇所と測定点音響放射面の離隔距離は回目 66 m 回目 63 m であった測定結果を以下に示す表に発破条件および測定した最大値一覧を図および図に物理波形の時刻歴波形を図 3 および図に単発暴露レベルとしてオクターブバンド解析を実施した結果を示す物理波形の経時変化より振動加速度振動速度と音圧の相関が非常に高く固体伝搬音であることが確認できるオクターブバンド解析の結果から Hz より高周波数領域の音圧特性は暗騒音の影響を受けていないと考写真えられるこのため振動加速度の周波数特性がそのま出口側坑口法面の音響放射面測定時の状況ま音圧の周波数特性に変換されていることが確認できた式を用いて放射係数 k をパラメータに測定結果と予測を比較した結果を図に示すこれより放射係数ｋは岩盤面が同位相垂直振動したと仮定できる k と設定して問題ないと想定されるすなわち曲げ振動の混在または振動面の凹凸によるエネルギー損失の影響は無いと考えられるただし予測結果が測定結果より小さく危険側なった原因は放射面に対して測定器が正確に法線方向に設置できていないため振動測定結果を過小に評価したものと考えられるまた音圧の測定位置が地表から m の高さであり想定している音響放射面と異なる地盤面からの音響放射の影響を受けた可能性もある 3 振動測定結果を用いる予測式との比較写真坑口法面音響放射面に設置した測定機器の状況ここでは切羽との離隔距離が近接したときの固体伝搬音を上述した音響放射面での振動特性を用いて予測すると共に音圧測定の結果と比較し考察するただし音響放射面の特性把握は写真に示す状況下で実施し表起爆条件および音響放射面測定結果の最大値一覧たがその後坑口法面の安定を考慮して掘削ずりによる押さえ盛土が実施され音圧測定は写真 3 に示す状況で実施している固体伝搬音は放射面の物性が軟らかくなることで低減される効果を有しているこのため予測結果と測定結果には押さえ盛土の効果低減効果測定２回目総薬量 kg 3 3 最大斉発量 kg MS 雷管段 DS 雷管 3 8 段 MS 雷管段 DS 雷管 3 段使用雷管と段数の影響が反映される結果となった音圧の測定状況を写測定１回目真に示す音圧測定は坑口法面から押さえ盛土を離隔距離 m 挟んで 76 m 離れた敷地境界で実施しており放射面幅最大加速度 m/s 最大速度 m/s 73 3 最大音圧 Pa 33 最大振動加速度レベル時定数 FAST;sec) 8 最大音圧レベル時定数 FAST;sec) 最大騒音レベル時定数 FAST;sec) 87 8 m 高さ 8 m m からの距離減衰を考慮するため式を用いて最大レベルを算出した音圧の測定にはリオン製の低周波音レベル計 NA-8A およびリオン製の普通騒音計 NL- を用いた図 6 に騒音レベル図 7 に低周波音圧レベルの予測ならびに測定結果を示すただし横軸の離隔距離とは切羽から音響放射面までの距離 D で整理した岩ずりで構築された押さえ盛土は振動伝搬における減衰層に相当するため放射面の振動特性が変化し特 3

ᣲ ᗐ(m/s) ᣲ ຊ ᗐ(m/s ) 西松建設技報 8 ᣲ ຊ ᗐ 7 8 - -8 ᣲ ᗐ 㡚ᅸ 㡚ᅸ(Pa) 㡚ᅸ () - 7 6 6 ῼ ῼࠈK= ῼࠈK=7 ῼࠈK= - - 図 3 㐛㛣(sec) /3 ࢠࢰ ୯ᚨ ἴᩐ(hz) 図音圧特性の予測結果回目上半掘削物理量の経時変化回目上半掘削 ᣲ ᗐ(m/s) ᣲ ຊ ᗐ(m/s) VOL3 ᣲ ຊ ᗐ - 8 -

4 ᣲ ᗐ(m/s) ᣲ ຊ ᗐ(m/s ) 西松建設技報 8 ᣲ ຊ ᗐ ᣲ ᗐ 㡚ᅸ 㡚ᅸ(Pa) 㡚ᅸ () ῼ ῼࠈK= ῼࠈK=7 ῼࠈK= - - 図 3 㐛㛣(sec) /3 ࢠࢰ ୯ᚨ ἴᩐ(hz) 図音圧特性の予測結果回目上半掘削物理量の経時変化回目上半掘削 ᣲ ᗐ(m/s) ᣲ ຊ ᗐ(m/s) VOL3 ᣲ ຊ ᗐ ᣲ ᗐ 㡚ᅸ 㡚ᅸ(Pa) - 写真 3 - 図 3 㐛㛣(sec) 出口側坑口法面の音圧測定時の状況物理量の経時変化回目上下半掘削に高周波数側の振動成分が低減される比較結果から低 8 さえ盛土の低減効果により測定結果が予測結果に比べて図 3 ᣲ ຊ ᗐ () 周波音圧レベルの相関が高いものの騒音レベルでは押えて予測方法に問題がなかったものと考えられるただし詳細検討ができないものの音響放射面での振動測定結果が若干小さく危険側なっているため音圧の予測結果にも影響を及ぼしている可能性を否定できないオクターブバンド分析結果回目上半掘削 ᣲ ຊ ᗐ 㡚ᅸ ᬧ㥹㡚㸝 ḿ ࡊ㸞図約低減されており押さえ盛土の減衰効果を踏ま AP /3 ࢠࢰ ୯ᚨ ἴᩐ(hz) 8 㡚ᅸ () ᣲ ຊ ᗐ 㡚ᅸ ᬧ㥹㡚㸝 ḿ ࡊ㸞 9 㡚ᅸ () ᣲ ຊ ᗐ () AP /3 ࢠࢰ ୯ᚨ ἴᩐ(hz) オクターブバンド分析結果回目上下半掘削

西松建設技報 VOL3 7 6 6 7 ρ 3 3 7 3 3 7 8 3 3 写真 l o g 音圧測定の機器設置状況 l og ᢪ䛛䛎 ᅰ๑䛴 ῼ ᯕ / 9 6 ᢪ䛛䛎 ᅰᚃ䛴ῼ ᯕ 㻔㻕㻓㥹㡚䝰䝝䝯㻋㼇㻥㻌 l og 継続時間の設定は図に示される振動速度の波形㻔㻔㻓性状から卓越周波数 38 Hz の波分の時間 Td 㻔㻓㻓 6 s としたさらに A

5 西松建設技報 VOL ρ 写真 l o g 音圧測定の機器設置状況 l og ᢪ䛛䛎 ᅰ๑䛴 ῼ ᯕ / 9 6 ᢪ䛛䛎 ᅰᚃ䛴ῼ ᯕ 㻔㻕㻓㥹㡚䝰䝝䝯㻋㼇㻥㻌 l og 継続時間の設定は図に示される振動速度の波形㻔㻔㻓性状から卓越周波数 38 Hz の波分の時間 Td 㻔㻓㻓 6 s としたさらに A 特性補正値を考慮する騒音㻜㻓レベルは卓越周波数 38 Hz の補正値を代入㻛㻓したこれより最大速度に関する予測が正確であれば最大音圧を把握することができるまた最大騒音レベルは継続時間ならびに A 特性補正値の設定に難があるも㻓㻔㻓㻕㻓㻖㻓㻗㻓のの精度良く予測できる可能性があることがわかった ว 䛮㡚㡢ᨲᑏ㟻䛴㞫㝰㞫㻋㼐㻌図 6 発破固体伝搬音騒音レベルの比較結果提案する予測式 ᢪ䛛䛎 ᅰ๑䛴 ῼ ᯕ 式 6 を基に発破振動に起因する騒音レベルの坑外伝 ᢪ䛛䛎 ᅰᚃ䛴ῼ ᯕ ἴ㡚ᅸ䝰䝝䝯㻋㼇㻥㻌㻔㻕㻓搬予測式を構築するにあたり発破振動特性に影響を受㻔㻔㻓ける式の周波数特性を図 8 に示す㻔㻓㻓㻜㻓 β l og 㻛㻓 / β ただし Td は振動の継続時間卓越周期波分 [s] を㻓㻔㻓㻕㻓㻖㻓㻗㻓 / β l og を βは卓越周 τは音圧計の時定数 FAST [s] ว 䛮㡚㡢ᨲᑏ㟻䛴㞫㝰㞫㻋㼐㻌図 7 波数帯の A 特性補正値 [] を示している発破固体伝搬音低周波音圧レベルの比較結果これより予測結果を安全側とする騒音レベルを大 3 3 最大速度からの予測式の利用法検討きくする最大値を式 6 に代入し施工計画時に利用可能な発破振動に起因する騒音レベルの坑外伝搬ここでは音響放射面での測定結果を用いて式 6 に予測式を提案するただし提案する騒音レベル予測式示す予測式の継続時間などに関して考察するそのためは放射面からの距離減衰空気伝搬成分を考慮する表に示す測定された最大速度と最大音圧および最大場合ならびに考慮しない場合に分けて示した音圧レベルの関係を予測式との比較結果を表に示す予測では先ず式 7 から最大速度を算出するついで岩盤と空気の境界音響放射面では放射効率をと表音響放射面の測定および予測結果の比較測定すれば式 8 が成立しているため最大音圧を算出するさらに最大速度を用いて式 9 に示す最大音圧レベル最大速度最大音圧最大音圧レベル時定数考慮最大騒音レベル時定数考慮を算出した予測予測回目音圧から速度から Vmax Pmax m/s Pa LFmax LAmax

6 西松建設技報 VOL3,, Hz,,, () () (3), [], [m/s]( (3)),D [m],r [m],s [m ],K,W [kg],d () [m] まとめ図 8 補正値 β の周波数特性,,,,, Hz, ( Hz ),,,,,,,,,, ( ),,,,, ( ),,,,,, 6, 参考文献 ) : I,( ),p 7, ) :,p 3, 3 3) ( ) : ASJ CN-Model 7,p, 8 7 ),,, :, 39 VI-8,pp 3,

Microsoft Word - 泉南阪南火葬場生活環境影響調査報告書（pdf用）

Microsoft Word - 泉南阪南火葬場生活環境影響調査報告書（pdf用） 6.2 騒音 6.2.1 施設の稼働に伴う騒音 (1) 予測内容施設の稼働による騒音の予測内容は表 6.2.1のとおりである施設の配置計画に基づき予測計算に必要な条件を設定して騒音の伝播計算により事業計画地の敷地境界線およびその周辺地域における騒音レベルを算出した表 6.2.1 施設の稼働に伴う騒音の予測内容予測項目施設騒音レベル (L 5 ) 予測対象時期施設の稼働が最大となる時期予測対象地域