構 成 1. 塩害とのかかわり 2. 塩害の基礎知識 3. 実構造物の塩害劣化と塩分浸透状況 4. 塩害の調査 診断 対策 5. 塩害劣化事象の解明 6. 防錆剤を活用した塩害対策とその適用事例 7.RC 連結ジョイント 2
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- てるえ ひらみね
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1 土木学会技術功労賞受賞記念講演会 コンクリート構造物の塩害対策 平成 26 年 1 月 29 日 中日本ハイウエイ エンジニアリング名古屋 ( 株 ) 金沢支店 青山實伸 1
2 構 成 1. 塩害とのかかわり 2. 塩害の基礎知識 3. 実構造物の塩害劣化と塩分浸透状況 4. 塩害の調査 診断 対策 5. 塩害劣化事象の解明 6. 防錆剤を活用した塩害対策とその適用事例 7.RC 連結ジョイント 2
3 1. 塩害とのかかわり 塩害とは 塩害とのかかわり 北陸道 ( 上越 ~ 朝日間 ) 塩害対策指針 親不知海岸高架橋の塩害対策 3
4 コンクリート構造物の塩害とは コンクリート表面に付着した塩分は次第に内部に浸透して, 鋼材 ( 鉄筋,PC 鋼材 ) 位置である塩化物イオン濃度 ( 塩分 ) になると 鋼材は腐食を生じ, 腐食によって生じた錆は元の体積の約 2.5 倍になり その膨張圧によって コンクリートにひび割れが入り鉄筋との付着力低下 かぶりコンクリートの浮き はく離 鉄筋断面の減少を招き 構造物の耐荷力や安全性が低下する現象 コンクリート中の鉄筋 かぶり 表面 Cl - Cl - Cl - コンクリート 鉄筋 浮き はく離の発生 鉄筋断面の減少 Cl - Cl - 内部側鉄筋下面 腐食が少ない 表面側鉄筋下面 腐食が著しい 4
5 参考 橋梁での劣化し易い部位 桁端部 桁端部 桁端部 橋台 高欄 張出部 中間橋脚 掛違橋脚 鋼橋 RC 床版 橋面 床版 中間橋脚 橋台 赤枠 : 劣化が早い ( 水 + 塩分 ) 路面水や雨水による乾湿繰り返しの影響を受ける部位 劣化進行は 環境 コンクリート強度 かぶり厚によって異なる 5
6 塩害とのかかわり 年所属等調査 研究等成果等 1981 ~84 日本道路公団新潟建設局 北陸道 ( 上越 ~ 朝日間 ) の海岸部の橋梁の塩害対策 飛来塩分 塩分浸透量 北陸道 ( 上越 ~ 朝日間 ) 塩害対策指針 作成 1985 ~88 同上魚津工事事務所 親不知海岸高架橋を担当 各種塩害対策に係わる 塗装, エポ筋, 防食パネル 1998 ~ 28 ( 株 ) クエストエンジニア 金沢大学大学院 (22~23) 22 試験研究室を設置 海岸橋の塩害対策の評価 各種塩害調査 防錆剤混入モルタルによる塩害対策の研究凍結防止剤による塩害対策 塗装等の有効性を確認塩分浸透性を把握 海岸橋上部工の塩害予防保全対策への適用 NEXCO 設計要領への反映 28 ~ 中日本ハイウエイ エンシ ニアリンク 名古屋 ( 株 ) RC 連結ジョイント RC 部材の中性化対策 中小コンクリート橋のシ ョイントレス化 6
7 北陸道 ( 上越 ~ 朝日間 ) 塩害対策指針 7 塩害の原因である飛来塩分調査 ( 上越 ~ 小松間 ) 年間飛来塩分量 (g/ m2 / 年 ) 割合 (%) 年間 :1%(4 地点平均 ) 1, 2, 3, 4, 海岸からの距離 (m) 飛来塩分量は, 海岸付近で多く 1 km 程度まで影響 冬期間の飛来塩分量は, 約 7 割を占める 7
8 コンクリート橋の塩害対策と構造型式 工費指数 合成桁箱桁中空床版 L=3m W=1m 中空床版 かぶり (mm) 塩害対策 : 経済的な鉄筋かぶり厚の増による対策を適用 表面積の大きい多数桁はかぶり増に伴う工費増が大 維持管理段階に塗装を行っても, コスト削減を図れる表面積の小さい中空床版や単一箱桁型式を適用 8
9 既設構造物の塩害環境と塩分浸透状況の関係 コンクリート中への塩分浸透の分布状況 フイックの拡散方程式 C = Co (1-erf(X/ D T ) Co: 表面 Cl - 濃度 (kg/m 3 ),D: 拡散係数 (cm 2 /s),t : 経過時間 C = 環境条件の程度 D= 塩分浸透のしやすさの程度 C 値 (kg/m 3 ) コ示多項式 (1984 調査 ) Co= -.19x x Co= -.16x 2 + x 飛来塩分量 (mg/dm 2 /day)) 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 測定 Co 値 フイックの拡散方程式 C=Co(1-erf ( x/2 D/t ) D 値 表面からの深さ (mm) 飛来塩分量と C 値の関係を黒線で推定 ( 現示方書とほぼ同じ ) 既設構造物の W/C と D 値の関係 ( 現示方書 D 値は概ね包括する線 ) D 値 ( 1-8 cm 2 /s) 年調査 213 コ示普通 水セメント比 (W/C) 9
10 塩分浸透予測による鋼材かぶり厚の検討 橋梁計画地点の飛来塩分量の測定値 塩分浸透予測設計かぶり厚を検討 塩分浸透予測例 鉄筋腐食調査から腐食が発生する塩分濃度当時は 3.5kg/m 3 と推定 5 年間鋼材を腐食させない コンクリート中の塩分量 (%) 表面塩化物イオン濃度境界塩分濃度 Co(kg/m (kg/m 3 ) 3 ) T=5 年後 C=5g/ 年,Dc=1.6E-8 C=34g/ 年,Dc=1.6E-8 C=34g/ 年,Dc=5E-9 腐食発生塩化物イオン濃度 3.5kg/m 表面からの深さ (mm) (mm) 現コンクリート標準示方書の耐久性能照査の手法 1
11 親不知海岸橋 ( 海岸橋 ) の塩害対策 富山側 親不知 IC 海上部 汀線部 砂浜部 海上部 新潟側 11
12 主な塩害対策 海上部 :6m スパンの PC 箱桁 砂浜部 :3m スパンの PC 中空床版 設計上の対応 : かぶり増厚 ( 上部工 7mm, 橋脚 1mm) 橋脚基部に橋脚耐磨耗層 ( 鋼板 + ゴム ) の設置 施工上の対応 : 最小セメント量 3kg/m 3, コンクリートの水セメント比 ( 橋脚.55, 上部工.46,.41) 試験施工 ( 維持管理段階の塩害対策を想定 ) コンクリート塗装, エポキシ樹脂塗装鉄筋, 防食パネル 12
13 建設の状況 着手前 親不知 IC 付近 完成状況 13
14 富山側海上部橋脚は海上から施工 基礎の掘削 2,2 t / 基 耐磨耗層 ( 鋼板 + ゴム圧着 ) 浮力活用 1,2 t / 基 フーチング据付け 14
15 新潟側海上部橋脚の締切り工施工 締切り工 開削施工 1 開削施工 2 ニューチックケーソン工法 15
16 上部工の施工 張出し架設 大型移動支保工 IC 部の特殊支保工 設置式支保工 16
17 波浪の状況 工事中の大波 施工ヤードへの越波 富山側海上部 新潟側海上部 17
18 各種塩害対策の試験施工と評価 新潟 エホ キシ樹脂塗装鉄筋富山 曝露試験体置場 防食パネル コンクリート塗装 表面被覆工範囲 浸透型塗膜 IC ランプ橋で試験施工 & 曝露試験 コンクリート塗装 エポキシ樹脂塗装鉄筋 繊維補強ポリマーセメント モルタル板 ( 防食パネル ) 18
19 曝露試験の評価結果 表面被覆の効果 (2 年経過 ) エポキシ樹脂塗装鉄筋 (15 年経過 ) ひび割れ部 はつり調査 塗装 防食パネルは 2 年間塩分浸透を抑制している 15 年経過したエポキシ樹脂塗装鉄筋は良好な状態 19
20 2. 塩害の基礎知識 塩害発生のメカニズム 発生原因と塩害環境 塩害による劣化進行過程 2
21 塩害発生のメカニズム 外部からコンクリート内部への塩分移動 コンクリートの内部構造 細骨材未水和セメント気泡空隙 コンクリート断面の反射電子像 塩化物イオン 濃度差により塩分の拡散浸透 表面に付着 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 表面からの深さ (mm) 塩分分布 C=Co(1-erf(X/ D T ) フイックの拡散方程式で近似 空隙が繋がり, 溶液で満たされている 塩分濃度 : 表面部大 深部小 21
22 コンクリート中の鋼材腐食 コンクリート Cl - Cl - Cl - Cl - 鉄筋 錆 O 2 H 2 O Fe(OH) 2 O 2 H 2 O 不動態皮膜 カソード ( 陰極 ) OH - Fe + OH - e - e - Fe アノード ( 陽極 ) カソード ( 陰極 ) 腐食電池の形成 アノード反応 Fe Fe 2+ +2e - カソード反応 O 2 +2H 2 O+4e + 4OH - 健全なコンクリート : 高アルカリ (ph12~13 ): 不動態被膜 鋼材位置で腐食発生塩分濃度に達すると不動態皮膜が破壊され, 腐食電池が形成されて鋼材腐食がはじまる 22
23 腐食発生限界塩化物イオン濃度 鋼材の腐食発生 ( が始まる ) 塩分濃度 コ示 ( 普通 ) 以前のコ示 ( 普通 ) 腐食発錆限界塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 水セメント比 (%) コンクリート標準示方書従来 1.2kg/m 年見直し 維持管理では 現地調査結果から求めるのが原則 23
24 ひび割れ発生パターン 表面ひび割れ かぶり小 (2tp+φ)/φ<3. 浮き状ひび割れ 鉄筋間隔小 lp ほとんどが 浮き状ひび割れパターン ひび割れ進行は, 外観から確認できない 24
25 塩分の浸透 塩害発生原因と塩害環境 塩害の発生原因 海岸部 飛来塩分 内陸部 凍結防止剤 内在塩分 海砂の使用 25
26 海岸部の飛来塩分による塩害 CI - CI - 山側 調査箇所海側 T.P21m T.P14m CI - CI- CI 風波飛沫 - 風付着浸透 CI - T.P 8m 海水面 26
27 日本の地域による塩害の発生度合い 道路橋示方書 地域区分 B の塩害対策 海岸からの距離 (m) ~1 ~3 ~5 ~7 最小かぶり等 7mm+ 塗装等 7mm 5mm W/C 低減等 地域区分 A: 全域,B: 海岸から 7 m,c : 海岸から 2m 27
28 凍結防止剤中の塩分 凍結防止剤散布 2~3g/m 2 / 回 すべり抵抗値 (BPN) NaCl 散布 路面温度 ( ) 塩分濃度 水 NaCl 濃度 (%) 凍結防止剤 : 路面水が凍結して路面のすべり抵抗が急激に低下するギャップを解消し, 冬期路面の安全を確保するため散布される 路面塩分濃度の経時変化の測定例 Cl - イオン濃度 3kg/m 経過時間 ( 分 ) 路面水の塩分濃度 5~6% 塩化物イオン濃度 3~36kg/m 3 高濃度の塩化物イオンが路面水に含まれる 28
29 飛散塩分量 (g/m 2 ) 低盛土のリ尻部での飛散塩分量測定結果 凍結防止剤による塩害 年間飛散塩分量 16 g/m 2 y =.1 x R 2 = 散布回数 ( 回 ) 16g/m 2 年間飛来塩分量 (g/ m2 / 年 ) 参考 飛散量は海岸部の飛来塩分に比べ小さい値 ジョイント部の漏水による塩害発生 2, 4, 海岸からの距離 (m) 橋脚 伸縮装置の漏水伸縮装置部漏水 床版 漏水が床版や橋脚を伝劣化い, コンクリート表面に 塩分が付着し塩化物イ オンが浸透し塩害損傷 を発生させる. 凍結防止剤の大気飛散塩分が構造物に与える影響はない 塩害は 塩分を含む路面水が直接付着する部位のみに発生 29
30 塩害の劣化進行過程 部材の性能低下塩害による劣化 外観変状なし 鋼材の腐食開始 潜伏期 進展期 コンクリートに腐食ひび割れ発生 加速期 使用期間 劣化期 劣化進行過程期 Cl - 1.2~2.5 Kg/m 3 1 潜伏期 : 鋼材の腐食が開始するまで 2 進展期 : 腐食開始から腐食ひび割れ発生まで 3 加速期 : 腐食ひび割れの影響で腐食速度が増加する 4 劣化期 : 鋼材の断面減少などによって耐荷力が低下する 3
31 3. 実構造物における塩害劣化と 塩分浸透状況 海砂による塩害 飛来塩分による塩害 凍結防止剤による塩害 31
32 海砂による塩害 塩化物イオン濃度 大 中性化領域 移動 当初塩化物イオン混入量 除塩不足の海砂を使用 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) コンクリート表面からの距離 大 中 性 化 領 域 塩分濃度分布中性化深さ ( 平均 ) 中性化深さ ( 最大 ) 表面からの深さ (mm) 中性化による塩分移動の現象 深部まで一様な塩分濃度分布 32
33 飛来塩分による塩害 PC 橋 RC 橋 橋脚の浮き PC 鋼材の破断 飛来塩分による塩害は構造物表面全体に発生 33
34 海岸橋上部工の塩分濃度分布の事例 14 塩分量 (kg/m 3 ) 海上部 (W/C=.41) 護岸部 (W/C=.46) IC 部 (W/C=.46) 砂浜部 W/C=.46) 表面からの深さ (mm) 17 年経過 塩分浸透量 : 海上部 護岸部で多く, 砂浜部では少ない 同じ海岸でも塩害環境 ( C 値 ) が大きく異なる 同じ塩害環境 ( 同じ C 値 ) でも W/C の違いによって塩分浸透量が異なる 34
35 海岸橋海上部橋脚の塩分濃度分布事例 調査位置 海上部橋脚 :1 年経過時.21m 14m 8m 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 海面からの高さ 8m 海面からの高さ 14m 海面からの高さ 21m 海側海面 表面からの深さ (mm) 高さ ( 波飛沫の影響度合い ) によって塩分浸透量が異なる 35
36 海岸橋箱桁各部位の塩分濃度分布 海岸橋海上部箱桁の事例 2 壁高欄 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 張出 側面 底面 張出 側面 深さ (mm) 箱桁側面や底面の浸透量が大きく, 張出し部は少ない 壁高欄は 雨水の洗い流し作用によって浸透量は少ない 36
37 凍結防止剤による塩害 漏水跡 浮き 床版橋桁端部 鉄筋露出 張出部 漏水 ジョイント部の橋脚 橋台 トンネル側壁 鋼橋 RC 床版 発生経路 : ジョイントの漏水 車両等の飛散水 路面水の浸透 37
38 米原 伸縮装置部付近 (RC 中空床版橋端部 ) 5 1=5 4 1=4 A 橋脚部 追越車線 走行車線 A B C D E F G H I J K 1.7 % B C D E F G H I J K 劣化および漏水範囲 新潟 1 張出部下面 1 1 中空床版側面 中空床版下面 9 中空床版側面 張出部下面 米原 13 ( 隅角部 ) ( 隅角部 ) =14 8 1=8 2 7 =14 A B C D E F G H I J K 1 橋脚から 2m 以上 橋脚から 2m 以内 16 年平均散布量 15 18t/km 橋脚から 2m 以上 22 年経過 1.7 % 3. 以上 : データは参考値 JCI 24 青山他 表面部塩分浸透 = 漏水範囲 端部 2m 新潟 38
39 下部工 ( 橋脚 ) 橋脚の塩分濃度分布 16 年経過年平均散布量 37t/km 試料採取位置 上段 中段 下段 1~1.5m h/2 h/2 h 1~1.5m 12~ 13m 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 漏水範囲 : 多くの塩分が浸透している 表面からの深さ (mm) 浮 ( 劣化 ) 部の塩分浸透量は大きい 上段中段下段浮部 39
40 床版張出下面 1, @2=1,2 1 調査位置 1 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 表面部 (~2mm) 塩分濃度測定位置 張出床版下 下り下り上り上り 路肩中分中分路肩 地覆端部からの距離 ( mm ) 55 中空床版側面 ( 表面部の塩分浸透状況 ) 22 年経過年平均散布量 18t/km 塩分浸透範囲 = 漏水範囲 4
41 トンネル壁面 16 年経過年平均散布量 37t/km 調査位置 走行車線 追越車線 トンネル側面の高さごとの塩分濃度分布 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) m 2.5 m 4.2 m 天井 表面からの深さ (mm) 塩分浸透 : 路面付近大 天井小 ( 飛散水の影響度合が関係 ) 41
42 4 塩害の調査 診断 対策 調 診 対 査 断 策 42
43 塩害の調査 診断 対策の検討の流れ 調査試験 劣化状況の調査 鉄筋腐食範囲の調査 塩分浸透状況調査 塩害の劣化過程期の判定等 評価検討 塩害環境評価 コンクリート性能評価 塩分の浸透予測 対策検討 塩害劣化予測 対策工の検討 補修図作成 43
44 調 査 劣化範囲の調査 赤外線カメラ ひび割れ調査 打音点検 ひび割れ & 浮き はく離の劣化状況の把握 44
45 塩分浸透状況 コア採取 採取コアの分割 ドリル法による試料採取 塩分分析 コアの分割 粉砕 ドリルによる深さごとの試料を塩分分析 塩分浸透情報は 劣化過程期判定 補修設計に不可欠 45
46 携帯型成分分析計 測定原理 : 蛍光 X 線分析法検量線設定により直接読み取り 仕様 測定可能元素 : マグネシウムより重い元素塩素 : Clが測定可能表示 出力部 : カラー液晶タッチパネ対象試料寸法 : 直径 8mm 本体質量 : 本体 1.65kg 測定時間 : 約 2 秒 JIS 法測定塩分濃度 (kg/m 3 ) 点計測 ( 差 1.5 倍未満 ) 平均値 y =.44x R 2 = 成分分析計測定塩分濃度 (kg/m 3 ) 塩分濃度の概略値や塩分浸透範囲を現地で把握できる 46
47 鉄筋腐発生範囲の調査 ( 自然電位 ) 浮き範囲 自然電位測定値の分布図 自然電位 ECSE(mV) -2<E -35<E -2 E -35 鉄筋腐食の可能性 9% 以上の確率で腐食なし不確定 9% 以上の確率で腐食あり 鉄筋腐食範囲 : 補修範囲や工法決定に関する有用な情報 47
48 元素のマッピング EPMA 分析 EPMA 塩素などの劣化因子の分布を観察することができる 塩素の分布 劣化事象や補修材料の効果等の評価に有益な情報が得られる 未中性化領域への塩素の濃縮 拡散 48
49 診断 診断 : 現状の劣化過程期の判定 & 塩分浸透度を評価 部材の性能低下塩害による劣化 劣化進行過程期 鋼材の腐食開始 潜伏期 進展期 コンクリートに腐食ひび割れ発生 加速期 使用期間 劣化期 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 塩化物イオン濃度分布より Co 値 D 値を求める 測定 Co 値 11.8kg/m 3 フイックの拡散方程式 C=Co(1-erf ( x/2 D T ) D 値 cm 2 /s 概ね適用する対策工法を選定 表面からの深さ (mm) 塩分浸透度は Co D 値を求めて評価し, 劣化予測を行う 49
50 海岸橋の Co 値の分布状況 Co 値 (kg/m 3 ) 2 15 汀線部 1 砂浜部 5 W/C=.55: 海上部 W/C=.55: 砂浜部 海上部 W/C=.55: 汀線部 橋脚 近似曲線 W/C=.46: 汀線部 W/C=.41: 海上部 W/C=.41: 砂浜部橋桁側面 W/C=.46: 砂浜部 W/C=.41: 汀線部 海面からの高さ (m) 示方書の Co 値 (kg/m 3 ) 飛沫滞汀線部 1m 砂浜部 < 汀線部 < 海上部 高さ 15m まで大 同じ高さ : 橋桁 > 橋脚より大きい ( 雨水の影響 ) 5
51 海岸橋の D 値の分布状況 度数 6 4 W/C=.55(n=319) m: cm 2 /s s: cm 2 /s W/C=.46(n=184) m: cm 2 /s s: cm 2 /s W/C=.41(n=295) m: cm 2 /s s: cm 2 /s 6 4 累加比率 (%) Dc D 値 ( 1-8 cm 2 /s) 対数正規分布を示し W/C 小 D 値 ばらつき小 D 値の示方書との比較 W/C が大きい場合 示方書の D 値は小 D 値 ( 1-8 cm 2 /s) コ示 ( 普通 ) 213コ示 ( 高炉 ) 海岸橋 ( 平均値 ) 海岸橋 ( 高炉セメント ) W/C (%) 51
52 凍結防止剤散布量と Co 値の部位ごとの関係 15 主版部 平均 Co=4.5 kg/m 3 張出部 平均 Co=2.3 kg/m 3 1 Co 値 (kg/m 3 ) パラペット部 平均 Co=4.4 kg/m 3 橋脚 平均 Co=4.4 kg/m 3 張出部 5 主版部 ハ ラヘ ット部 橋台 凍結防止剤散布量 (ton/km 年 ) Co 値 : 張出し部 < パラペット部 < 主版部の順で大きくなる傾向 Co 値と凍結防止剤散布量との間には明確な相関が見られない 52
53 劣化予測 ( 各種イオンの移動予測 ) 予測例 差分法による予測 表面部 x x I(xi-1,t) I(xi,t) x ( 単位 :cm) x x I(xi+1,t) A I(xi,t+ t ) = D ( x )2 t +I(x,,t) ただし I : 各種イオン濃度 (kg/m 3 ) D 見かけの拡散係数 (cm 2 /s) 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 年後 2 年後 3 年後 5 年後 2 年後 ( 塗装 ) 3 年後 ( 塗装 ) 5 年後 ( 塗装 ) Co 値 : 1 kg/m 3 D 値 : cm 2 /s 表面からの深さ (mm) 塗装の有無による塩化物イオン濃度分布の変化 各種イオンのコンクリート中の移動予測は, 差分法を用いる 53
54 塩害対策工 各劣化過程期と標準的な塩害対策工法 部材の性能低下塩害による劣化 コンクリートに腐食ひび割れ発生鋼材の腐食開始 供用期間 潜伏期進展期加速期劣化期 補修工法 予防保全 表面被覆 事後保全表面被覆併用脱塩 電気防食断面修復 潜伏期 ~ 進展期の対策が予防保全, それ以降が事後保全に該当 54
55 標準的な塩害対策工法 予防保全 表面被覆工法 ( 塗装 ) Cl - 電気防食工法 +(D) Cl - e 事後保全 断面修復工法 +C 鉄筋周囲の劣化部除去 脱塩工法 +C+(D) Cl - 新しい補修材料に置換 ひび割れ注入 Cl- C : 表面被覆を併用 (D) : 部分的断面修復 鉄筋腐食なし 腐食開始 ひび割れ発生 浮き はく離 ( 潜伏期 ) ( 進展期 ) ( 加速期 ) ( 劣化期 ) 55
56 塩害対策の問題点 ( 補修後の再劣化 ) 海岸付近の PC 橋 健全度の程度 1 次補修 2 次補修 3 次補修 補修履歴 補修範囲劣化部のみ劣化部のみ全面鉄筋背面 断面修復材 塗装 経過年数 ブレーカーエポキシ樹脂等 ホ リフ タシ ェン + アクリルウレタン系 サント フ ラストホ リマー系無収縮モルタル エポキシ + ポリウレタン系 ウオータシ ェットホ リマーセメント系 エポキシ + ポリウレタン系 56
57 塩害対策後の再劣化 マクロセル腐食による再劣化 発さび部 マクロセル腐食電流 断面修復材 既設コンクリート せん断補強筋 残存塩分量が多いほど腐食電流大 断面修復による補修で, 既設コンクリートに残存する塩分により, 補修しなかった部分の鉄筋がマクロセル腐食を生じることが原因 補修後の再劣化リスクを小さくする対策が必要 ( 調査 設計が重要 ) 57
58 5. 塩害劣化事象の解明 試験研究室 実構造物での鉄筋腐食の進行 中性化した部位における塩分移動 鋼橋 RC 床版の凍結防止剤による塩害 58
59 弊社の試験研究室 22 年試験研究室を設置 塩害 ASR に関する各種試験の実施体制の構築 劣化診断技術の高度化 塩害事象の解明等の取組み EPMA 複合サイクル試験設備 試験研究室 登録番号 14358JP 電位差滴定装置 アルカリシリカ反応試験設備 59
60 実構造物での鉄筋腐食進行 劣化部 深くまで多くの塩分が浸透 腐食量 (mg/cm 2 ) 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 劣化過程期を模擬した分割鉄筋を用いた腐食実験 Co 表面 最大値最小値 内部側鉄筋 表面側鉄筋 進展期 時間 ( 年 ) 平均値腐食発生限界値 N= コンクリート表面からの深さ (mm) 表面側鉄筋下側 加速期 劣化期 内部側鉄筋下面 腐食が少ない 表面側鉄筋下面 腐食が著しい 実験結果 加速期以降は表面側鉄筋下面の腐食進行が激しい ( 鉄筋下面がアノード, 他の鉄筋がカソードとなる腐食回路が形成されることによると考える ) 鉄筋腐食は表面側鉄筋下面が著しく 内部の鉄筋腐食は小 劣化 ( ひび割れ 浮き ) は表面側鉄筋付近で発生している 6
61 中性化した部位における塩分移動 中性化の事象 コンクリート :PH12~13 炭酸ガスの作用 PH8.2~1 以下 ( 中性化 ) 中性化領域 25mm 北陸の実構造物の中性化速度係数 中性化深さ = 中性化速度係数 経過年数 中性化速度係数 (mm/ 年 ) 示方書 ( 雨水影響 ) 示方書 ( 乾燥環境 ) 桁 床版等 橋脚 橋台 高欄 水セメント比 雨水の影響を受けない RC 床版等の部位は, 雨水の影響を受ける部位に比べ, の中性化進行は約 3 倍と早い 61
62 中性化領域と塩分移動 濃縮現象 床版下面からの距離 (mm) 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) No.1 中性化領域 No.3 中性領域 No.2 塩分濃度 No.2 中性化領域 No.1 塩分濃度 No.3 塩分濃度 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) No.1 促進試験直後 No.1 曝露 1 ヶ月後平均中性化深さ最大中性化深さ 中性化深さ (mm) 貫通コア採取 No.2 促進試験直後 No.2 曝露 3 ヶ月後平均中性化深さ最大中性化深さ 未中性化領域 中性化領域中性化曝露面 塩分浸透促進試験 促進試験後断面を 2 分 自然曝露試験 自然曝露面 各 1,3,6 ヶ月 No.3 促進試験直後 No.3 曝露 6ヶ月後平均中性化深さ最大中性化深さ 表面からの平均深さ (mm) 劣化した RC 床版では, 下側鉄筋付近の塩分濃度が高い事例が多い 曝露 3 ヶ月後には, ほとんどの塩分が未中性化領域に移動する 62
63 水分移動性試験結果 飽和度の変化 非中性化領域 中性化領域 吸水 乾燥による質量変化から飽和度を算定 試験体の作成 試験体 試験体 38 年経過した RC 床版 (W/C=.51, セメント量 3kg/m 3 ) よりコア採取 空隙の飽和度 (%) 飽和度の変化 中性化部 吸水中性化部 水分逸散 非中性化部 吸水非中性化部 水分逸散 経過時間 (hr) 中性化部分 : 乾燥過程で水分が短時間に内部空隙から外に逸散する 非中性化部分 : 短時間に飽和状態になり, 内部空隙の水分が逸散しにくい 両者の水分の移動性状が大きく異なっている 63
64 塩分移動 濃縮現象のメカニズム 細孔の模式図による考察 コンクリート表面に付着した塩分は水分に溶けて細孔中に吸収される 乾燥過程で, 短時間に表面側から外部に順次水分は逸散し 残った細孔水に塩分が順次濃縮されながら非中性化領域に移動すると推察される 非中性化領域では常に飽和状態にあり 濃縮された塩分は中性化領域側に移動せず 内部に濃度差拡散すると推察される 64
65 鋼橋 RC 床版の凍結防止剤による塩害 疲労と塩害を受けた RC 床版の劣化 疲労劣化の進行 床版中の塩化物イオン濃度分布 床版下面からの距離 ( mm ) 健全な床版 上面劣化床版 中性化深さ 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 黒く変色した部分は, 硝酸銀に反応した塩分の浸透範囲 床版疲労が進行し塩分が RC 床版下面に到達すると, 中性化が進んだ状態で塩分は急速に内部の鉄筋付近に移動 濃縮して 鉄筋腐食を加速させる 65
66 6. 防錆剤を活用した塩害対策とその適用事例 防錆剤混入モルタルを活用した塩害対策工法 防錆混入モルタルの特徴 複合防食工法 適用事例 海岸橋での予防保全対策 C-Bx 構造トンネル壁面の事後保全 RC 中空床版橋桁端部の事後保全 66
67 防錆剤を活用した塩害対策工法 鉄筋腐食進行の特徴を踏まえた, 高濃度の防錆剤混入モルタルを活用する塩害対策工法 予防保全 防錆剤混入モルタルによる表面部の断面修復 P 防錆剤混入モルタル Cl - 表面側鉄筋背面までの断面修復 or 犠牲陽極材を組合せた複合防食工法 Cl - No 2 - 補修用モルタル 犠牲陽極材 防錆剤混入モルタル 事後保全 P P : 表面被覆 断面修復厚 ( 劣化期 ) 鉄筋腐食なし腐食ひび割れ発生浮き はく離 特徴 : 防錆成分を浸透させて鉄筋を防食し マクロセル腐食を防止できる 防錆材は 補修モルタルへの混入性や施工性より亜硝酸リチウム溶液を使用 67
68 工法と防錆機能 工法の基本 : 実験結果を基づく 断面修復深さ : 劣化グレードに応じて変化 高濃度の防錆剤混入モルタル ( 亜硝酸リチウム 55kg/m 3 を混入 ) 既設コンクリート塩化物イオン Cl - Cl - Cl - NO - 2 筋防錆剤混入モルタル Cl - 腐食環境下にある鉄筋に対して, 防錆成分を濃度差で拡散浸透させ, 鉄筋位置で防錆雰囲気 ( モル比 (NO 2- /Cl - ).8 程度を形成 鉄亜硝酸イオンは不導態被膜を修復 Fe 2+ +2OH - +2NO 2 - Fe 2 O 3 +H 2 O+2NO 防錆成分 NO 2 - NO 2 - NO 2 - 防錆成分は高濃度であるほど, 防錆雰囲気が早く形成できる 加速期では, ひび割れが発生している表面側鉄筋背面まではつり, 3 年未満に内部鉄筋で防錆雰囲気が形成できる場合に適用 68
69 防錆剤混入モルタルの特徴 ( 実験結果 ) 市販の補修用モルタルへの亜硝酸リチウム (LiNO 2 )55kg/m 3 および 7kg/m 3 混入した場合のコンシステンシーと強度に及ぼす影響 フロー値 (cm) JIS R 521 A B C D E 防錆剤量 kg/m 3 55 kg/m 3 7 kg/m 圧縮強度 (N/mm²) 材齢 28 日 (JIS A 1999) A B C D E 補修モルタル材料 付着強度 (N/mm²) JIS A 1171 A B C D E フロー値や圧縮強度, 付着強度に及ぼす影響は小さい 69
70 防錆成分の浸透性の定量的評価 モルタル中の塩化物 & 防錆成分 (37 ヶ月後の浸透量を比較 ) 5 塩化物イオン (5 kg/m 3 ) 混入モルタルモルタル W/C = 45 % コンクリート W/C = 5 % 防錆成分 (5 kg/m 3 ) 混入モルタル 鉄筋 D16mm 2 mm 1 mm 鉄筋 D16 mm 貼付面 : 下面と横面に配置 塩化物 防錆成分濃度 (kg/m 3 ) NO2- 下面 NO2- 横面 Cl- 下面 Cl- 横面 CI - 予測 D 値 cm 2 /s NO 2 - 予測 D 値 cm 2 /s コンクリート表面からの深さ (mm) 防錆成分は, 塩化物イオンと同様に濃度差によって浸透 貼付面の方向による差はない 防錆成分の浸透量は塩化物イオンより大きい (D 値が大 ) 7
71 防錆剤混入モルタルの防食効果 試験体 屋外曝露 37 ヶ月促進曝露 1 ヶ月 促進曝露条件 : 乾湿 繰り返し (4 4 日間乾燥 -3 日間湿潤 ) 屋外試験 No.3 試験体防錆剤混入モルタル (t=2mm) 鉄筋 D16 促進試験 8 ( 低濃度 Cl - 2.5kg/m 4 4 ( 高濃度 Cl - 7kg/m 2 (Cl - 2.5kg/m 3 )(Cl - 7kg/m 3 ) 試験後に解体した鉄筋の腐食状況 No.2 試験体のみ防錆剤混入 No.3 試験体 2 防錆剤混入モルタル 1 (t=15mm) 鉄筋ステンレス 15 8 試験の種類 No.1 低高防錆剤混入なし No. 低高防錆剤混入 No. 2 3 防錆剤混入モルタル貼付け 低高防錆剤混入なし No1 試験体 : 無混入は腐食が激しい No.2 試験体 :.8モル相当の防錆剤混入した場合, 防食効果を確認 No.3 試験体 : 防錆成分の浸透によって防食効果の発現が始まる 71
72 No.3 試験体曝露後の防錆成分の浸透状況 3 屋外曝露試験体 :37 ヶ月後 促進曝露試験体 :1 ヶ月後 25 防錆剤を混入した普通モルタル 亜硝酸イオン濃度 (kg/m 3 ) 鉄筋位置 NO 2-5kg/m 3 2mm 貼付け経過期間 37 ヶ月 鉄筋亜硝酸イオン浸透深さ ( 赤色の線 ) コンクリート表面からの深さ (mm) 両試験体とも, 防錆成分が鉄筋付近まで浸透しているこが確認 72
73 複合防食工法 防錆材と流電陽極方式の電気防食 ( 犠牲陽極材 ) を組合せた工法 犠牲陽極材 ( 亜鉛線 ) 既成品 ( 亜鉛 ) 犠牲陽極材の事例 亜鉛と鉄筋の電位差 亜鉛がなくなれば 効果なし (1 年程度 ) 多くの塩分がコンクリート中に浸透していて, 防錆剤混入モルタルのみでは防錆雰囲気形成に時間がかかる場合に適用する 補修後 ~ 短期 塩分鉄筋浸鉄筋透域犠牲陽極材防錆剤混入 断面修復材 コンクリート表面 鉄筋 鉄筋 長期 防錆成分浸透 犠牲陽極材防錆剤混入断面修復材 短期間有効 長期的 :NO 2 - 浸透による防錆機能持続 ハツリ深さ 表面側鉄筋背面まで ( 断面修復厚を最小 ( ひび割れ発生部 )) 鉄筋防食 補修後は犠牲陽極材で, 長期的には防錆成分で持続させる 73
74 亜鉛線の犠牲陽極材としての防食効果 試験体 補修前後の腐食速度 総腐食電流密度の最大値 (μa/cm 2 ) 試験の種類 12 Cl - 濃度 15kg/m 3 打設面 35 No.1 無対策 H 1 H 2 N 1 N No.1 対策無 No.2 高濃度防錆 No. 3 高濃度防錆剤混入モ 13.3 剤混入モルルタル+ 亜鉛線取付け Cl - 濃度 D19 D13 Cl - 濃度 D1 D13 Cl - 濃度 D1 1kg/m 3 D13 1kg/m 3 1kg/m y =.8x LiNO LiNO 2 混入 PCM 2 混入 PCM 表面 表面側 内部側鉄筋 D かぶり厚 12 表面 促進 8 週間後 + 補修 8 週間後 亜鉛線 φ2 No.2 高濃度防錆剤混入モルタル (LiNO 2 :55kg/m 3 ) H 1 H 2 N 1 N 2 鉄筋断面位置 表面側鉄筋 鉄筋断面位置の記 N 2 N 1 H 2 H 1 かぶり厚 12 表面 ph 値 No.3 高濃度防錆剤混入モルタル + 亜鉛線 H 1 H 2 N 1 N 2 防錆剤混入モルタル中の ph 防錆成分混入量 48 kg/m3 防錆成分混入量 kg/m 細孔溶液中の防錆成分濃度 (g/l) 亜鉛線が犠牲陽極材としての鉄筋防食効果を発現する 74
75 塩分 防錆成分量 (kg/m 3 ) 防錆雰囲気形成時期と犠牲陽極材の寿命の関係を検討する 適用性の検討事例 塩分防錆成分モル比.8 モル 7 年 塩分濃度分布 補修後の経過年数 ( 年 ) コンクリート (Co=15kg/m 3 D= cm 2 /s) 断面修復材 (D= cm 2 /s) 残存 Cl - 3.8kg/m 3 6.8kg/m 3 コンクリート表面 防錆剤混入モルタ 2mm (NO 2- :48kg/m 3 ) モル比 鉄筋 補修用モルタル 35mm 鉄筋 犠牲陽極材補修条件 : 断面修復厚 :55mm 結果 防錆雰囲気形成 7 年 < 犠牲陽極材推定寿命 1 年複合防食工法 OK 残存塩分濃度が高い環境にも対応できる
76 複合防食工法のコスト比較 電気防食複合防食工法 従来工法 補修コスト指数 施工面積 (m2) 犠牲陽極材 : 既成品 従来工法に比べ補修コストを大幅に削減 凍結防止剤による塩害 : 施工面積が小さい場合に特に適する 76
77 適用例 1 海岸橋での塩害予防保全対策 建設時の上部工の塩害対策かぶり 7mm モニタリングの結果 多くの塩分浸透量 予防保全対策 コンクリート塗装 基本 : 今後 1 年間鉄筋を腐食させない 塩化物イオン 予防保全対策 防錆剤混入モルタル (LiNO 2 55kg/m 3 )+ 塗装 貼り付け 防錆剤混入モルタル 亜硝酸イオン 表面部断面修復 防錆剤混入モルタル亜硝酸イオン 脱塩工法 + 塗装 Cl - 電解質溶液 Cl Cl - - 小塩化物イオン浸透総量大 77
78 予防保全対策工の設計方法とコスト評価 鉄筋位置での塩化物と防錆成分の移動予測 塩化物 防錆成分濃度 (kg/m 3 ) モル比塩化物イオン ( 無対策 ) 塩化物イオン ( 対策 ) かぶり5cm Co:4.9kg/m 3 D: コンクリート1 1-8 cm 2 /s モルタル cm 2 /s LiNO 2 混入量 55kg/m 3 鋼材腐食発生限界濃度 1.2kg/m 3 モル比.8 防錆成分 (NO2-) 補修 ( 建設後 19 年目 ) 後の経過年数 ( 年 ) 鉄筋位置で, 腐食発生塩分濃度に達する時期と防錆雰囲気が形成できる時期との関係から, 工法の適用性を判定する 防錆剤混入モルタルを活用 : 従来工法 ( 塗装工と脱塩工と ) のコストギャップを解消でき,LCC の低減を図ることができる NO2 - /Cl - モル比 補修コスト ( 千円 /m 2 ) 劣化過程 補修のライフサイクルコスト ( 千円 /m 2 ) 劣化過程期 塗装貼付表面脱塩工断面修 + 断面修 + 脱塩工 潜伏期 進展期加速期 塗装 貼付 表面断修 脱塩工 断修 + 脱塩 条件 :Co:4 kg/m 3 D:1 1-8 cm 2 / 建設後の経過年数 潜伏期 コスト評価 防錆剤の活用 進展期加速期 k 期 劣化期 78
79 海岸橋の予防保全対策の工種 対策部位の単位 海上部箱桁 :2 部位 / 径間 6m 張出部側面底面 側面張出部 海上部での対策工の適用例 径間長 6m 径間長 6m 径間長 6m 波飛沫の影響を受ける橋脚付近の塩分浸透量が多く 脱塩工や防錆剤混入モルタルによる対策が必要 対策範囲と対策工種 対策不要 今後実施 実施済み 45% 54% 橋体表面積 ( 千 m2) 14% 橋脚橋脚橋脚橋脚 3 6% 3 7% 箱桁表面の展解図 凡例 : コンクリート塗装 : 防錆剤混入モルタル吹付け1cm+コンクリート塗装 : 防錆剤モルタル断面修復 1cm+コンクリート塗装 : 脱塩工法 +コンクリート塗装 2 5% 1; 1% 対策実施済 44 千 m % 塗装工貼付け 1mm 表面断修 1mm 表面断修 2mm 脱塩工 予防保全は全体の 55%, 防錆剤混入モルタルによる対策は面積比で 14% 79
80 施工状況 防錆剤混入モルタルによる表面部断面修復 (1mm) (a) ウオータシ ェット (1mm 深さ ) によるはつり完了 (b) 防錆剤混入モルタル吹付け状況 (b) 塗装完了 脱塩工法 (a) 陽極材の取付け (b) セルローズファイバーの吹付け (b) 通電状況 8
81 適用例 2 C-Bx 構造トンネル壁面の事後保全 トンネル壁面の塩害による鉄筋腐食 浮きの発生 深さ別の塩化物イオン濃度分布 ( 単位 :kg/m 3 ) 4. m 深さ 3mm 3.5 m 3. m 2.5 m 2. m No.15 No.13 No.11 No.9 No.7 No.5 No.3 No.1 1. m 4. m 深さ 5mm 3.5 m 3. m 2.5 m 2. m 深さ 9mm の位置で高さ 4 m 程度まで,2 kg/m 3 程度の塩化物イオン濃度 No.15 No.13 No.11 No.9 No.7 No.5 No.3 No.1 1. m 4. m 深さ 9mm 3.5 m 3. m 2.5 m 2. m No.15 No.13 No.11 No.9 No.7 No.5 No.3 No.1 1. m 入口 車の流れ 出口 81
82 保全対策の修復断面の構造と施工高さ 4 mm 修復断面の構造 総はつり厚 9 mm 手はつり 5 mm WJ はつり 4 mm 実施高さ 壁面 ( 路面から高さ 4m) 断面増 躯体 4m 高流動コンクリート (12 mm) 総修復厚 13 mm 防錆剤混入モルタル吹付 1 mm 高さ 4m の範囲, はつり深さ 9mm,4mm の断面増を伴う断面修復 9mm 厚を表面を人力フ レーカと鉄筋周辺をウオータシ ェットではつり取り 防錆剤混入モルタル1mm 吹付け後, 鉄筋補強による厚さ12mm の高流動コンクリートを打設する 82
83 施工状況 ブレーカはつり主筋表面 1 cmまで 機械によるウオータジェットはつり主筋背面まで 人力ウオータジェト仕上 防錆剤混入モルタル吹付け 1 mm コンクリート打設完成 83
84 適用例 3 RC 中空床版橋桁端部の事後保全 桁端部の鉄筋配置 桁端部の劣化傾向 端部の劣化面積と箇所数 8 1 桁端部の数 劣化部 (1,31 箇所 ) 累加比率 (%) ~1 ~2 ~4 ~6 ~1~2 2~ 鉄筋断面減少率 (%) 鉄筋断面減少率 As= -.14x x R 2 = 桁端 2m の劣化発生率 (%) 桁端部の劣化面積 (m 2 ) 桁端部 : 軸方向 横方向 せん断の各補強鉄筋が配置 劣化端部数は多いが, 劣化面積は小さい 端部 2m の劣化発生面積率が大きくなると, 鉄筋断面減少率が大きくなる 84
85 RC 中空床版橋桁端部劣化の調査事例 軸方向鉄筋背面 ( 深さ 85mm) の塩化物イオン濃度は 4 kg/m 3 はく離 浮きの劣化が広範囲に発生し, 内部に多くの塩化物イオンが浸透 85
86 調査箇所の複合防食工法の検討 断面修復構造 (2 層 ) ( 既設コンクリート ) 表面側鉄筋 内部側鉄筋 防錆剤混入モルタル (t = 2 mm) 補修用モルタル (t = 35 mm) 床版下面 ( コンクリート表面 ) 55 mm 修復断面深さ 塩化物イオン濃度 (kg/m 3 ) 塩化物イオン : 鉄筋背面位置 ( 深さ 85 mm) モル比 コンクリート C = 21.4 kg/m 3,D = cm 2 /s モルタル LiNO 2 混入量 55 kg/m 3,D= cm 2 /s 犠牲陽極有効期間 腐食発生限界塩化物イオン濃度 2. kg/m 経過年数 ( 年 ) 移動予測結果 : 防錆雰囲気形成約 8 年 NO2 - /Cl - ( モル比 ) 犠牲陽極材配置量 :13 個 /m 2 犠牲陽極材の有効期間約 9 年 86
87 RC 橋桁端部での施工状況 ウオータジェットハツリ 犠牲陽極材 犠牲陽極材の設置 防錆剤混入モルタル吹付 87
88 7. RC 連結ジョイントの開発 橋台パラペットと上部工を RC 構造で連結するノージョイント工法 基本構造 温度変化による橋体の挙動 RC 連結構造舗装 7.RC 連結ジョイント コンクリート 盛土 鉄筋 上部構造 橋台 確実な漏水防止による塩害発生抑制 連結部の細部構造 けたの伸縮を基礎地盤の変位で吸収 適用範囲 1 桁長 3~5m 程度までのコンクリート橋 基礎が岩盤でないこと 88
89 RC 連結ジョイント化に伴う挙動 連結鉄筋の発生応力度 温度変化に伴う橋台傾斜角の変化 橋台傾斜角の変化 ( ) 6.m 可動支承側の橋台傾斜角 固定支承側の橋台傾斜角 固定側近似線 y =.15x R2 =.76 可動側近似線 y =.12x R2 = 上部構造の温度変化 ( ) 連結鉄筋の発生応力度は, 通過車両は僅かで, 温度変化が支配的温度変化による桁の伸縮に伴い, 橋台の傾きが変化する 89
90 RC 連結ジョイントの検討 21 年技術検討会 ( 委員長長岡技術科学大学長井教授 ) 審議実験 要求性能と照査法 1. 構造安全性能 2. 使用性能 3. 耐久性能 4. 社会 環境適合性 5. 施工性 6. 維持管理性 設計 I B I I I I J I P 施工 技術検討会の成果を 設計 施工の手引き ( 案 ) にまとまる 9
91 RC 連結ジョイントの効果 ジョイント止水 走行性の改善 Before After 手前車線を RC 連結ジョイント 確実な止水による桁端部 支承 下部工の塩害発生を抑制 走行性の改善 ( ジョイント付近の応答速度が低下 ) ジョイント本体のコスト削減と耐久性向上が図れる 91
92 施工状況 既設ジョイントの状況 既設ジョイント撤去 鉄筋配置 & 接着剤塗布 コンクリート打設 舗装による暫定復旧 完成 コンクリートは繊維入り超速硬コンクリートを使用 施工時間は, 約 1 時間 92
93 RC 連結ジョイント デザイン賞 を受賞 国際会議 ( イギリス ) Structural Faults & Repair -212 RC 連結ジョイント の論文 ( 弊社石川裕一氏発表 ) が デザイン賞 を受賞しました 93
94 終わり ご静聴ありがとうございました 94
図 維持管理の流れと診断の位置付け 1) 22 22
第 2 章. 調査 診断技術 2.1 維持管理における調査 診断の位置付け (1) 土木構造物の維持管理コンクリート部材や鋼部材で構成される土木構造物は 立地環境や作用外力の影響により経年とともに性能が低下する場合が多い このため あらかじめ設定された予定供用年数までは構造物に要求される性能を満足するように適切に維持管理を行うことが必要となる 土木構造物の要求性能とは 構造物の供用目的や重要度等を考慮して設定するものである
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平成 24 年度 SCOPE 研究開発助成成果報告会 ( 平成 22 年度採択 ) 塩害劣化した RC スラブの一例 非破壊評価を援用した港湾コンクリート構造物の塩害劣化予測手法の開発 かぶりコンクリートのはく落 大阪大学大学院鎌田敏郎佐賀大学大学院 内田慎哉 の腐食によりコンクリート表面に発生したひび割れ ( 腐食ひび割れ ) コンクリート構造物の合理的な維持管理 ( 理想 ) 開発した手法 点検
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作成日平成 年 月 日番号タイトル桟橋の現地調査についてキーワード内容答答後の対応維持管理に関する相談事例 桟橋上部コンクリートの防食 エポキシ鉄筋 鉄筋腐食調査 塩化物イオン濃度試験 圧縮強度試験 中性化試験 桟橋式岸壁は昭和 年に桟橋上部工に流電陽極 ( 亜鉛防食板 ) エポキシ樹脂 裸鉄筋を施しており 平成 年度までその防食効果をモニタリングしている これらの防食効果を確認 および鉄筋電位等と鉄筋腐食度及び塩化物イオン浸透状況との関係を整理し
本日の主な内容 1. はじめに 2. 塩害 中性化補修の基本的な考え方 塩害の劣化メカニズム 塩害の補修工法選定潜伏期 進展期 加速期 劣化期 3.ASR 補修の基本的な考え方 ASR の劣化メカニズム ASR の補修工法選定潜伏期 進展期 加速期 劣化期 4. 劣化機構に応じた補修工法の選定の考え
コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 広島 山口 大阪 福岡 東京会場 講演用資料 劣化機構に応じたコンクリート補修の基本的な考え方 一般社団法人コンクリートメンテナンス協会極東興和株式会社 江良和徳 1 本日の主な内容 1. はじめに 2. 塩害 中性化補修の基本的な考え方 塩害の劣化メカニズム 塩害の補修工法選定潜伏期 進展期 加速期 劣化期 3.ASR 補修の基本的な考え方 ASR
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P60 コンクリート構造物の耐久性 ( 設計編 5 章 ) 構造設計 終局耐力 かぶり 設計基準強度材料の特性値 鋼材腐食に関する環境条件 使用条件設計強度設計断面耐力設計断面力 ひび割れ幅の限界値 ひび割れ幅 設計作用荷重 荷重の特性値 環境条件 鋼材腐食に対する 大阪工業大学 三方 康弘 暴露試験場 ( 三重県熊野市 ) 1 中性化 塩害 凍害 化学的 侵食 アル骨 中性化速度 係数の特性値 塩化物イオン
第 7 章コンクリート部材の塩害対策 7.1 一 般 3-コ 適応範囲 3-コ 基本方針 3-コ 塩害の影響地域 3-コ 下部構造およびコンクリート上部構造に対する塩害対策 3-コ 路面凍結防止剤の散布による塩害および
第 7 章コンクリート部材の塩害対策 第 7 章コンクリート部材の塩害対策 7.1 一 般 3-コ7-1 7.2 適応範囲 3-コ7-1 7.3 基本方針 3-コ7-2 7.3.1 塩害の影響地域 3-コ7-2 7.3.2 下部構造およびコンクリート上部構造に対する塩害対策 3-コ7-3 7.3.3 路面凍結防止剤の散布による塩害および凍 塩害への対策 3-コ7-5 第 7 章コンクリート部材の塩害対策
本日の主な内容 1. はじめに 2. 塩害 中性化補修の基本的な考え方 塩害 中性化の劣化メカニズム 塩害 中性化の補修工法選定潜伏期 進展期 加速期 劣化期 健康寿命を延ばすための着目点 3.ASR 補修の基本的な考え方 ASR の劣化メカニズム ASR の補修工法選定進展期 加速期 劣化期 健康
コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 2018 講演用資料 コンクリート構造物の劣化と補修技術 ~ 劣化メカニズムを考慮して補修工法の選定を ~ 一般社団法人コンクリートメンテナンス協会極東興和株式会社 江良和徳 1 本日の主な内容 1. はじめに 2. 塩害 中性化補修の基本的な考え方 塩害 中性化の劣化メカニズム 塩害 中性化の補修工法選定潜伏期 進展期 加速期 劣化期 健康寿命を延ばすための着目点
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コンクリート構造物の 塩害劣化対策と電気防食技術の動向 ~ 電気の力で塩害を防ぐ ~ ( 基礎 原理 ) 日本エルガード協会 最も信頼できる塩害対策 電気防食大井コンテナ埠頭 ( 国内最大施工実績 ) 桟橋下面 土木学会誌 2010 年 10 月号 ; フォトレポート 内容 1. コンクリート構造物の塩害について 塩害のメカニズム 劣化進行過程 塩害劣化事例 鉄筋腐食のメカニズム 2. 塩害劣化対策工法とその考え方
京都大学博士 ( 工学 ) 氏名宮口克一 論文題目 塩素固定化材を用いた断面修復材と犠牲陽極材を併用した断面修復工法の鉄筋防食性能に関する研究 ( 論文内容の要旨 ) 本論文は, 塩害を受けたコンクリート構造物の対策として一般的な対策のひとつである, 断面修復工法を検討の対象とし, その耐久性をより
塩素固定化材を用いた断面修復材と犠牲陽極材を併用し Titleた断面修復工法の鉄筋防食性能に関する研究 ( Abstract_ 要旨 ) Author(s) 宮口, 克一 Citation Kyoto University ( 京都大学 ) Issue Date 2015-01-23 URL https://doi.org/10.14989/doctor.k18 Right Type Thesis
国土技術政策総合研究所研究資料
(Ⅰ) 一般的性状 損傷の特徴 1 / 11 コンクリート床版 ( 間詰めコンクリートを含む ) からコンクリート塊が抜け落ちることをいう 床版の場合には, 亀甲状のひびわれを伴うことが多い 間詰めコンクリートや張り出し部のコンクリートでは, 周囲に顕著なひびわれを伴うことなく鋼材間でコンクリート塊が抜け落ちることもある 写真番号 9.1.1 説明コンクリート床版が抜け落ちた例 写真番号 9.1.2
8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 (
8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 ( 塗装工法 ) 3-8-1 8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 旧高欄の撤去を含めた地覆コンクリートの撤去
第 1 部 講演内容 1. リハビリ工法とはリハビリ工法の概要亜硝酸リチウムとはリハビリ工法の適用範囲塩害 中性化 ASR 2. リハビリ工法の基本的な考え方 ひび割れ注入工法 リハビリシリンダー工法 表面含浸工法 プロコンガードシステム 表面被覆工法 リハビリ被覆工法 断面修復工法 リハビリ断面修
第 1 部 亜硝酸リチウムを用いたコンクリート補修工法 リハビリ工法 の基本的な考え方 ~ ひび割れ注入 表面含浸 表面被覆 断面修復 内部圧入 ~ 一般社団法人コンクリートメンテナンス協会 江良和徳 第 1 部 講演内容 1. リハビリ工法とはリハビリ工法の概要亜硝酸リチウムとはリハビリ工法の適用範囲塩害 中性化 ASR 2. リハビリ工法の基本的な考え方 ひび割れ注入工法 リハビリシリンダー工法
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5. 数量計算 5-74 5-75. 数量総括表項目断面修復工 ( その) 仕 様 単位 数 量 備 考 ケレン有りケレン無し 上部工補修工 修復面積 ( 左官工法 ) m 2 0.090 0.96 はつり面積 t=50mm( 推定値 ) m 2 0.090 0.96 修復材料ポリマーセメントモルタル m 3 0.005 0.02 m 3 0.04 殻運搬 処理無筋コンクリート殻 t 0.033 修復面積
改定対照表（標準単価）
目次 標準単価移行にともない 第 Ⅵ 編市場単価の 2 区画線工 3 高視認性区画線工 19 排水構造物工の 3 工種は廃止 目次 6-4 削除 頁 6-5 削除 6-13 削除 7-1 7-2 7-3 7-4 7-5 7-6 7-7 頁 7-8 7-9 7-10 7-11 頁 7-12 7-13 7-14 7-15 7-16 改定前 改定後 ( 平成 30 年 1 月 4 日以降適用 ) 7-17
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報告 凍結防止剤による鋼橋 RC 床版の塩害劣化に関する実橋調査 本荘淸司 *1, 横山和昭 *2, 藤原規雄 *3, 葛目和宏 *4, 牧博則 *5 Field Investigation of Deteriorated RC Slabs on Steel Girder by Chloride Attack of Deicing Salt Kiyoshi HONJO *1, Kazuaki YOKOYAMA
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
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名古屋高速道路の大規模修繕計画について 平成 27 年 7 月 8 日 名古屋高速道路公社 名古屋高速道路の大規模修繕計画について 策定経緯 H25.7.30 名古屋高速道路の長期維持管理及び大規模修繕等に関する技術検討委員会 を設置 名古屋高速道路を将来にわたって健全な状態で管理していくため 構造物の大規模な修繕等の必要性や実施に必要な環境整備などを含め 長期的な視点での維持管理のあり方について技術的観点から検討を行うため
主な内容 1. はじめに 亜硝酸リチウムとは 2. 亜硝酸リチウムを用いた補修技術 ひび割れ注入工法 リハビリシリンダー工法 表面含浸工法 プロコンガードシステム 内部圧入工法 リハビリカプセル工法 内部圧入工法 ASRリチウム工法 3. 構造物の健康寿命を延ばすための亜硝酸リチウム活用事例 塩害対
コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 2018 講演資料 亜硝酸リチウム補修技術と健康寿命 ~ 定量的な補修によって構造物の健康寿命を延ばす ~ 一般社団法人コンクリートメンテナンス協会極東興和株式会社 江良和徳 1 主な内容 1. はじめに 亜硝酸リチウムとは 2. 亜硝酸リチウムを用いた補修技術 ひび割れ注入工法 リハビリシリンダー工法 表面含浸工法 プロコンガードシステム 内部圧入工法
本日の主な内容 1. はじめに 2. 塩害 中性化補修の基本的な考え方 塩害 中性化の劣化メカニズム 塩害 中性化の補修工法選定潜伏期 進展期 加速期 劣化期 3. 亜硝酸リチウムを用いた補修技術 4. 建築分野での補修事例紹介 5. 劣化機構に応じた補修工法の選定の考え方 2
コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 建築フォーラムin 愛知 講演用資料 劣化機構に応じたコンクリート補修の基本的な考え方 一般社団法人コンクリートメンテナンス協会極東興和株式会社 江良和徳 1 本日の主な内容 1. はじめに 2. 塩害 中性化補修の基本的な考え方 塩害 中性化の劣化メカニズム 塩害 中性化の補修工法選定潜伏期 進展期 加速期 劣化期 3. 亜硝酸リチウムを用いた補修技術
強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着
コンクリートの強度 コンクリートの最も重要な特性は強度です ここでは まず コンクリート強度の基本的特性について解説し 次に 呼び強度および配合強度がどのように設定されるか について説明します 強度のメカニズム 強度の影響要因 強度性状 構造物の強度と供試体強度 配合 ( 調合 ) 強度と呼び強度の算定 材料強度のばらつき 配合強度の設定 呼び強度の割増し 構造体強度補正値 舞鶴市および周辺部における構造体強度補正値
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日本コンクリート技術株式会社 Japan Concrete Technology Co.LTD (JC-tech) JC-tech ) JC-tech ( 国土交通省中部地整発注 ) ( 国土交通省東北地整発注 ) 2 比較する従来技術 ( 従来工法 ) ひび割れ誘発目地の設置 新技術の概要及び特徴本工法は 壁状コンクリート構造物の構築において 水和熱抑制型超遅延剤 ND リターダー を添加したコンクリートを壁体下部に打ち込むことにより
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施工技術の動向 橋梁補修工の新規制定歩掛について 国土交通省総合政策局公共事業企画調整課 1. 国土交通省では平成 26 年度土木工事標準歩掛に 橋梁補修工 3 工種の歩掛を新規に制定した 本稿では, 調査状況や歩掛制定の検討内容について, その概要を紹介する 2. 近年の橋梁補修工事の増加により全国的に歩掛制定の要望があったことから, 施工実態調査を実施した 調査の規模としては, 国土交通省および都道府県ならびに政令市が行っている橋梁補修工事を対象としている
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2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
S28-1C1000Technical Information
Technical Information コンクリート用膜養生剤 リポテックス C-1000 < ご注意 > お取扱に際しては 弊社 SDS をご参照頂くようお願い申し上げます 機能化学品第 1 事業部 130-8644 東京都墨田区本所 1-3-7 TEL 03-3621-6671 FAX 03-3621-6557 1. はじめにリポテックスC-1000は アクリル樹脂を主成分とする樹脂膜系のコンクリート養生剤です
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河川コンクリート構造物の 劣化診断の要点 国立研究開発法人土木研究所先端材料資源研究センター古賀裕久 2 内容 1. 河川コンクリート構造物の維持管理に関する技術情報 2. 河川コンクリート構造物の変状の事例 3. 樋門 樋管に見られるひび割れ 3 河川コンクリート構造物の 維持管理に関する技術情報 4 維持管理に関する技術情報 河川法の改正 (H25.4) 河川管理施設等を良好な状態に保つよう維持
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
様式及び記入例 (3) 点検結果一覧表 ( その 1) 半田市橋梁点検 補修設計業務 橋梁諸元 定期点検結果 整理番号 橋梁 ID 橋梁名 橋梁形式 径間 長根橋 ( 上流側 ) PC 単純プレテンホロー桁橋 1 橋種 PC 橋 有効 橋長 幅員 橋面積 (m) (m) (m2) 供
名 形式 径間 00002 長根橋 ( 上流側 ) 2.05 3.85 66.9 H4.2 24 その他 ( 後打ちコンひびわれ ) e B 以外 その他 ( 型枠材剥がれ ) e B その他 ( 目地材はみだし ) e B 漏水 遊離石灰 d B 路面の凹凸 e M 舗装ひびわれ d B 土砂詰まり e M 中央分離帯 その他 ( フン害 ) e M 排水ます土砂詰まり e M 添架物その他 (
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3. 亜硝酸リチウムを用いた効果的な補修工法 3.1 亜硝酸リチウムとは (1) 亜硝酸リチウムとは亜硝酸リチウム (Lithium Nitrite;LiNO 2 ) とはコンクリート補修用混和剤として開発された工業用化学製品であり, その原料は ナフサ と リシア輝石 です. ナフサとは原油を蒸留して最初に出てくる物質で, 粗製ガソリンとも呼ばれます. リシア輝石とはリチウムの原料となる希少鉱物です.
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土木学会 コンクリート標準示方書 における塩害の取り扱い 第 2 回塩害等による構造物 環境影響に関するシンポジウム 2015 年 1 月 28 日 北海道大学大学院工学研究院 横田 弘 コンクリートの塩害進行のプロセス 1 コンクリートに塩分鉄筋が腐食し, 錆が膨張し, コンが浸入し始める錆を作り始めるクリートにひび割れを生じる さらに錆が増えると, かぶりを押し出す. 錆汁ひび割れ剥離 剥落 鉄筋破断
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一般社団法人コンクリートメンテナンス協会主催コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 2018 ~ コンクリート構造物の健康寿命を考える ~ 長寿命化のための点検要領について 十河茂幸 ( そごうしげゆき ) 略歴 1974 年 ~ 大林組技術研究所所属 2011 年 ~ 広島工業大学工学部教授 十河茂幸近未来コンクリート研究会代表一般社団法人コンクリートメンテナンス協会顧問工学博士コンクリート診断士
国土技術政策総合研究所研究資料
第 1 章 塗装鉄筋の性能に関する基礎的検討 1.1 はじめに 塗装鉄筋は鉄筋の防錆が本来求められる機能であり 各種試験によりその有効性 ( 性能 ) が確認されている 1) しかし その性能については 塗膜が健全であるという前提に立っ ており 例えば施工中に塗膜に大きな力を受けた場合 あるいは供用後に繰返し大きな荷重が作用した場合に 防食対策としての塗膜が健全であるかについては 十分な検討がなされていない
十河茂幸 ( そごうしげゆき ) 略歴 1974 年 ~ 大林組技術研究所所属 2011 年 ~ 広島工業大学工学部教授 2017 年 ~ 近未来コンクリート研究会代表
一般社団法人コンクリートメンテナンス協会主催コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 2018 ~ コンクリート構造物の健康寿命を考える ~ 長寿命化のための点検要領について 十河茂幸 近未来コンクリート研究会代表一般社団法人コンクリートメンテナンス協会顧問工学博士コンクリート診断士 十河茂幸 ( そごうしげゆき ) 略歴 1974 年 ~ 大林組技術研究所所属 2011 年 ~ 広島工業大学工学部教授
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第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
コンクリート工学年次論文集 Vol.25
論文 混和材がデサリネーションによる脱塩効果に与える影響 長尾賢二 *1 上田隆雄 *2 芦田公伸 *3 *4 宮川豊章 要旨 : 本研究は, 塩害単独, または, 塩害と中性化の複合劣化を想定した混和材を含む鉄筋コンクリート供試体を用いて, デサリネーションを適用した場合の脱塩効果を評価することを目的とした この結果, 混和材を用いた供試体では, コンクリートの中性化に伴う内在塩分の濃縮現象から,
アルカリ骨材反応の概要
沖縄県の特殊環境下に適したコンクリート構造物の品質確保に向けた取り組みについて 耐久性設計 ( 塩害 アルカリシリカ反応 ) の歴史 品質確保に向けた取り組み を紹介します. 1 かぶり 35mm の離島架橋野甫大橋 この橋は 沖縄県が復帰して最初の離島架橋である しかし 供用 22 年後には著しい塩害が発生し 撤去 架け替えに至った 写真は撤去直前状況である 主筋 フープ筋の腐食 断面欠損はもとより
第2章 長寿命化改修各論 ～耐久性向上編～（1）
24 第 2 章長寿命化改修各論 ~ 耐久性向上編 ~ 25 第 2 章長寿命化改修各論 ( 耐久性向上編 ) 目次 1. 躯体の老朽化対策 Q9 鉄筋コンクリートに生じる劣化現象にはどのようなものがありますか? Q10 鉄筋コンクリートの劣化対策はどのように行いますか? Q11 劣化状況の違いにより補修費用はどのように変わりますか? 2. 外壁 屋上の老朽化対策 Q12 外壁の劣化とその対策方法について教えてください
p02.p65
特集論文 コンクリート中の鉄筋の腐食速度に及ぼす気温の影響 飯島亨 * 工藤輝大 * 玉井譲 * Effect of Temperature on Corrosion Rate of Reinforcing Bar in Concrete Toru IIJIMA Teruhiro KUDO Yuzuru TAMAI It is necessary to grasp the present corrosion
コンクリート工学年次論文集 Vol.24
論文凍結防止剤の影響を受けた橋梁の ASR 損傷度の調査 鳥居和之 *1 笹谷輝彦 *2 久保善司 *3 杉谷真司 *4 要旨 : 凍結防止剤 ( 塩化ナトリウム ) が使用される環境下では, 塩害,ASR, 凍害などの複合的な劣化現象が発生する可能性がある 今回調査した2 橋梁は, コンクリートに反応性骨材 ( 安山岩砕石 ) が使用されており, 凍結防止剤の影響を直接に受けた, 橋脚の枕梁及び橋台にて,
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コンクリート橋の補修 補強 ~ 補修 補強技術とその事例 ~ 平成 28 年 1 月 ( 一社 ) プレストレスト コンクリート建設業協会中部支部 1 コンクリート橋の補修 補強 1 補修 補強の定義 2 補修技術の紹介 3 補強技術の紹介 4 機能向上技術の紹介 2 1 補修 補強の定義 コンクリート標準示方書 維持管理編 では 下記の通り定義 補修 : 第三者への影響の除去あるいは 美観 景観や耐久性の回復もしくは向上を目的とした対策
施工 安全管理対策部門 :No. すことにより, より安定した焼き付けを行うことが可能となった. () 促進試験による長期耐久性試験 a) NACE 法の概要 NACE 法 ) とは, 米国腐食防食協会 (NACE) で規格化される電気防食用陽極材の耐久性試験方法である. NACE 法では, 0 g
施工 安全管理対策部門 :No. 別紙 電気防食に用いる陽極材の長寿命化と LCC 山本誠 佐野清史 日本エルガード協会技術委員 ( 0-846 東京都千代田区六番町 6 番 8) 日本エルガード協会 LCM 委員長 ( 4-004 大阪市中央区高麗橋 4-- 東洋建設大阪本店 ). 社会インフラの長寿命化計画等に基づくコンクリート構造物の有効な塩害劣化対策の一つに電気防食工法がある. 電気防食工法は防食効果の信頼性が高く,
Taro-通知文
26. 土木コンクリート構造物の品質確保について 技第 198 号 平成 15 年 3 月 31 日 26-1 . 26-2 骨材のアルカリシリカ反応性試験 ( 化学法またはモルタルバー法 ) の結果で注無害と確認された骨材を使用する 土木コンクリート構造物の品質確保のための運用方針について 1. 土木コンクリート構造物の耐久性を向上させるため 一般の環境条件の場合のコンク リート構造物に使用するコンクリートの水セメント比は
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0 / 33 土研新技術ショーケース2012 in 熊本 2012.11.14 表面含浸工法によるコンクリートの耐久性向上技術 代表的な劣化因子 損傷 ( 寒冷地の事例 ) 沿岸部 ( 凍結融解 飛来塩分 ) 1 / 33 寒地土木研究所耐寒材料チーム 遠藤裕丈 山間部 ( 凍結融解 凍結防止剤 ) 凍害 塩害の複合劣化 社会基盤整備を取り巻く環境 課題 2 / 33 表面含浸工法 3 / 33 これまで多く蓄積された社会資本ストックの維持管理
第 15 章コンクリート補修工 15-1 ひび割れ補修工 (1) ひび割れ表面処理工 ( 研磨工 ) 15-1 (2) ひび割れ低圧注入工 15-1 (3) ひび割れ充填工 目地補修工 (1) 成型ゴム挿入工 15-4 (2) 充填工 既設水路断面修復 表面被
第 15 章コンクリート補修工 15-1 ひび割れ補修工 (1) ひび割れ表面処理工 ( 研磨工 ) 15-1 (2) ひび割れ低圧注入工 15-1 (3) ひび割れ充填工 15-3 15-2 目地補修工 (1) 成型ゴム挿入工 15-4 (2) 充填工 15-5 15-3 既設水路断面修復 表面被覆工 (1) 高圧洗浄工 15-6 (2) 断面修復工 15-7 (3) 表面被覆工 15-8 第
大学院維持管理工学特論 ローマンコンクリートと分析技術 芝浦工業大学伊代田岳史
大学院維持管理工学特論 ローマンコンクリートと分析技術 芝浦工業大学伊代田岳史 古代ローマコンクリート 発掘された遺跡は約 2000 年前のもの しかし いまだにコンクリートとして存在 これを学ぶことは超長期コンクリートの実現につながるもの 古代ローマコンクリートの研究 ローマ市内にあるフォロローマの遺跡 ナポリ近郊にあるポンペイ遺跡 エルコラーノ遺跡 ソンマ ヴェスヴィアーナ遺跡 東京大学ローマ時代遺跡調査プロジェクト
資料 2 輪荷重走行試験の既往データ 1. 概要 道路橋 RC 床版の損傷メカニズムの解明には, 輪荷重走行試験機を活用した研究が大きく寄与してきた. 輪荷重走行試験機は, 任意の荷重を作用させながら往復運動するもので国内に十数機が設置され, 精力的な研究が行なわれてきた. 輪荷重走行試験機はその構
資料 2 輪荷重走行試験の既往データ 1. 概要 道路橋 RC 床版の損傷メカニズムの解明には, 輪荷重走行試験機を活用した研究が大きく寄与してきた. 輪荷重走行試験機は, 任意の荷重を作用させながら往復運動するもので国内に十数機が設置され, 精力的な研究が行なわれてきた. 輪荷重走行試験機はその構造から, フライホイール等の回転力を往復運動に変換し鉄輪を介して載荷を行うクランク式試験機と移動台車に駆動装置を搭載しゴムタイヤを介して載荷を行う自走式試験機に大別される.
コンクリート構造物を長生きさせるための方策 1. コンクリート 鉄 表面保護 ( 樹脂 ) との出会い 2. コラボレーションによる構造物の長寿命化 3. 構造物の予防保全を目指して 2
コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 2018 2018.5.9 コンクリート構造物を長生きさせるための方策 コンクリート 鋼材 表面保護のコラボレーション 広島工業大学工学部環境土木工学科竹田宣典 1 コンクリート構造物を長生きさせるための方策 1. コンクリート 鉄 表面保護 ( 樹脂 ) との出会い 2. コラボレーションによる構造物の長寿命化 3. 構造物の予防保全を目指して 2
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ストックマネジメント ① 施設の状況 面バンド工法を採用しました 対象となる管水路は ダグタイル鋳鉄管で管経 本工法による施工は 以下の手順で行いました φ 700 1000 で昭和 42 年に完成し 40 年程が ⅰ ゴムの輪を継ぎ手に沿ってセットする 写 経過しています 近年 漏水事故が毎年のように 発生しており 畑かんの断水 周辺への浸水が発 真 3 ⅱ ステンレスの輪をゴムの輪に沿わせる 写
エポキシ樹脂塗装鉄筋・ステンレス鉄筋
エポキシ樹脂塗装鉄筋 ステンレス鉄筋 丸屋 * 剛 1 はじめにコンクリート構造物の耐久性を向上させる補強鋼材として, エポキシ樹脂塗装鉄筋とステンレス鉄筋を紹介する いずれも, 土木学会において設計, 施工に関する技術が基準化されているものであり, これら鉄筋の極めて高い耐食性を発揮させることにより, 厳しい腐食性環境下で供用されるコンクリート構造物の耐久性の大幅な向上が期待でき, また, 社会基盤構造物の長期的な維持管理費を大幅に低減させライフサイクルコスト
桑島濘岩 4 号線 1 号橋 上部工 数量計算書
桑島濘岩 4 号線 1 号橋 上部工 数量計算書 上部工数量総括表 工種 主桁工 中埋工 支承工 張出し床版工 地覆工 舗装工 型枠 種 樹脂注入工 ( その 1) 仕様単位数量備考 プレテンホロ - 桁本 7 σck=6n/mm m 1.57.8t/ 本 t 6.6 m 5..8 4. 7.1 SWPR7B15.mm kg 95.9 φ45 m 49. m 5. σck=n/mm m 1.74 PC
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
Microsoft Word - _新_橋梁補修調査費歩掛（香川県）.doc
橋梁補修調査設計委託標準歩掛 平成 24 年 7 月 香川県土木部 道路課 目 次 頁 1. 適用範囲 ------------------------------------------------- 1 2. 橋梁調査 補修設計等業務委託費の構成 ---------------------- 1 2.1 業務費の体系 -----------------------------------------
Microsoft Word 第7委資7-2マニュアル（案）080229
橋梁塩害対策検討委員会 塩害橋梁維持管理マニュアル ( 案 ) マニュアル ( 案 ) の目次構成 ( 案 ) page 塩害橋梁維持管理マニュアル ( 案 ) の作成の目的 -------------------------------------1 1. 総則 -----------------------------------------------------------------------3
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コンクリート構造物の設計の基本と最近の話題 テキスト : 設計編 1 章コンクリート構造物の設計と性能照査 2011 年 8 月 2 日大阪工業大学井上晋 構造物の設計とは? p.1 対象構造物の用途や機能から定められる要求性能とそのレベルを, 施工中および設計耐用期間のすべてを通じて満たすことができるように, その構造形式, 部材, 断面, 配筋等の諸元を定める行為 対象は耐荷力のみにとどまらない
§1 業務概要
48 号橋 ( 松の木橋 ) 平成 25 年度 松伏町 1. 橋梁長寿命化修繕計画の背景と目的 1.1 背景 一般的に橋梁の寿命は 50 年から 60 年と言われており 松伏町では 高度成長期 ( 昭和 30 年 ~ 昭和 48 年 ) に整備された多くの橋梁が近い将来に更新時期を迎え 今後 これらの橋梁に対する維持管理および架け替え費用が増加する傾向にある 橋梁の維持管理費や更新費が年々減少傾向にあるなかで
Microsoft PowerPoint 発表資料（PC) ppt [互換モード]
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空港エプロン PC 舗装版の補強構造に関する研究 空港研究部空港施設研究室坪川将丈, 水上純一, 江崎徹 ( 現 九州地整 ), 小林雄二 ( 株 ) ピーエス三菱吉松慎哉, 青山敏幸, 野中聡 1 研究の背景 目的 東京国際空港西側旅客エプロン15 番 16 番スポットのPC 舗装部において, 雨水の混入, 繰返し荷重の作用等により泥化したグラウト材のポンピング現象が発生ング現象 ( 航空機翼程度の高さにまで達する
電気防食の歴史について 日本を取り囲む海洋構造物に 塩害をうけているコンクリート構造物に 電気防食の起源は 1824 年イギリスが発祥です 日本では,1919 年に軍艦の防食が初採用となります 日本国内の鉄 ( 金属 ) を使用しているあらゆる施設で用いられています 大気中コンクリート構造物 ( 道
コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 2016 コンクリート構造物の 電気防食工法の紹介 平成 28 年 5 月 13 日 電気防食 電気防食の歴史について 日本を取り囲む海洋構造物に 塩害をうけているコンクリート構造物に 電気防食の起源は 1824 年イギリスが発祥です 日本では,1919 年に軍艦の防食が初採用となります 日本国内の鉄 ( 金属 ) を使用しているあらゆる施設で用いられています
コンクリート工学年次論文集 Vol.28
論文橋梁コンクリート部材の維持管理シナリオの策定 細江育男 * 加藤一郎 * 広瀬道夫 * 森本博昭 * 要旨 : 岐阜県における既設橋梁の最適な維持管理計画を策定するため, 岐阜県独自の橋梁点検マニュアルによる点検結果を活用して,LCC 型のマネジメントの考え方に基づいた維持管理シナリオを検討した その結果, 鉄筋コンクリート床版とプレストレストコンクリート上部工 ( 以下 PC 上部工と記す )
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平成 25 年度一般社団法人コンクリートメンテナンス協会 コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 講演資料 はじめに 本日の主な内容 コンクリートの劣化と補修工法選定の考え方 一般社団法人コンクリートメンテナンス協会 技術委員長 江良和徳 1. 塩害 中性化 ASR の劣化事例とメカニズム塩害 中性化 ASR とは劣化の進行とメカニズム劣化の進行 (10 年たったらどうなる?) 2. 劣化要因に応じた補修工法の考え方塩害の補修工法の考え方
市民皆様が安心して利用していただくために 佐伯市橋梁長寿命化修繕計画 佐伯市建設課 2018 年 12 月
市民皆様が安心して利用していただくために 佐伯市橋梁長寿命化修繕計画 佐伯市建設課 2018 年 12 月 目 次 これまでの橋梁維持管理の取り組み 1 1 橋梁長寿命化修繕計画の策定 ( 平成 25 年 3 月 ) 1 2 橋梁長寿命化修繕計画の対象橋梁 1 3 橋梁長寿命化修繕計画に沿った維持管理の実施状況 2 4 橋梁長寿命化修繕計画に沿った維持管理の結果 3 5 今後の橋梁の維持管理に向けて
の基準規制値などを参考に コンクリート構造物の長期的な耐久性を確保するために必要なフレッシュコンクリート中の塩化物量の規制値を主要な場合に対して示したものである 従って ここに示していない構造部材や製品に対する塩化物量規制値についてもここで示した値を参考に別途定めることが望ましい 第 3 測定 1.
1. コンクリート中の塩化総量規制 第 1 章コンクリート中の塩化総量規制基準 ( 土木構造物 ) 第 1 適用範囲国土交通省が建設する土木構造物に使用されるコンクリートおよびグラウトに適用する ただし 仮設構造物のように長期の耐久性を期待しなくてもよい場合は除く 第 2 塩化物量規制値フレッシュコンクリート中の塩化物量については 次のとおりとする 1. 鉄筋コンクリート部材 ポストテンション方式のプレストレストコンクリート部材
コンクリート工学年次論文集 Vol.25
22 報告継手部を有する連続繊維補強材により下面増厚補強した RC はりの疲労性状 小田切芳春 *1 辻幸和 *2 岡村雄樹 *3 小林朗 *4 要旨 : 性能が低下した道路橋 RC 床版の補修 補強対策は, 非常に重要な課題である この補強工法としては, 吹付け下面増厚補強工法がある 本研究では, 補強材に炭素繊維の連続繊維補強材 ( 以下 CFRP) を使用し, 継手部を有する CFRP と継手部が無い
2.4 中性化試験中性化深さは 2 回にわたって測定した 1 回目は 断面直交方向にコア (φ50) を採取し その外表にフェノールフタレン溶液を噴霧し 変色の有無により確認した 2 回目は 内側からの中性化深さを確認するために 断面直交方向に採取したコアの内側端部を割裂し 割裂面にフェノールフタレ
海岸環境下における RC 構造物の経年変化調査 -112mRC 造煙突における調査事例 - 竹内博幸 * 髙橋祐一 * 吉田孝光 ** 加藤俊之 *** 要旨築 37 年の高さ 112mの RC 造煙突を対象として 海岸環境下における構造物の鉄筋およびコンクリートの劣化進行状況を把握し 最終的には耐用期間の延長年数に応じた補修方法に反映することを目的として 自然電位 コンクリート中の全塩分量 コア圧縮強度試験
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微破壊 非破壊試験によるコンクリート構造物 の強度測定要領 ( 解説 ) 平成 24 年 3 月 国土交通省大臣官房技術調査課 目 次 1. 適用範囲... 1 2. 強度測定要領の解説事項... 1 (1) 測定要領 6.1 試験法について について... 1 (2) 測定要領 3.2 事前準備 (3) 検量線の作成 について... 2 (3) 測定要領 6.2 測定者 について... 2 (4)
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26. 1. テストハンマーによる強度推定調査要領 2. ひび割れ発生状況調査要領 3. 非破壊試験によるコンクリート構造物中の配筋状態及びかぶり測定要領 4. 微破壊 非破壊試験によるコンクリート構造物の強度測定要領 -799- ( 白紙 ) -800- 国官技第 61 号 平成 13 年 3 月 29 日 大臣官房技術調査課長から各地方整備局企画部長あて について 土木コンクリート構造物の耐久性を向上させる観点から
差替ファイル1
曲線橋 たわみによる影響 図 - 解 4.1.6 負反力が生じやすい構造および位置 (2) 都市内高速道路は架設条件や供用条件の厳しい場合が多いことから 死荷重の設定における不確かさや架設誤差の影響などを考慮して 道示 (Ⅰ 共通編 )4.1.2 に示される式よりも厳しい結果を与える式で負の反力を照査することを標準とした ただし 設計値通りの死荷重バランスとなるよう計測しながら支承を据える場合には
Microsoft Word - H2505暫定案-改訂点.doc
指針 ( 案 ) 及び手引書 ( 案 ) の主な改訂点 コンクリート標準示方書 ( 土木学会 ) の 212 年改訂をうけ 指針 ( 案 ) 及び手引書 ( 案 ) の 耐久性の照査 ( 中性化 塩害 ) について部分的な改訂を行った (1) 指針 ( 案 )[ 平成 23 年 1 月 ( 改訂版 )] からの改訂点 2.2.4 構造物の耐久性照査 p.2-6~p.2-12 について 212 年制定コンクリート標準示方書
1. 数量総括表種別材質 規格単位数量備考断面修復工ポリマーセメントモルタル m2 4.7 t=50mm m Co 殻処理 m3 0 表面含浸工 下向き ( 地覆 ) プロテクトシルCIT 同等品以上 m2 27 横向き ( 地覆 ) プロテクトシルCIT 同等品以上 m2 24 上向き
. 数量総括表種別材質 規格単位数量備考断面修復工ポリマーセメントモルタル m. t=mm m. Co 殻処理 m 表面含浸工 下向き ( 地覆 ) プロテクトシルCIT 同等品以上 m 横向き ( 地覆 ) プロテクトシルCIT 同等品以上 m 上向き ( 床版下面 ) プロテクトシルCIT 同等品以上 m 断面修復部 ( 床版下面 ) プロテクトシルCIT 同等品以上 m 水切り設置工水切り m.
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20180410 評価室事務局 インスペクションにおいて指摘された劣化事象についての考え方 Ⅰ インスペクションに基づく劣化事象への対応の考え方インスペクションで指摘された劣化事象は 様式 8 添付図面 維持保全計画の中で 今回補修するもの 維持保全計画に記載して将来対応とするもの に区別して 全ていずれかの対応を行う必要があります 評価基準 及び認定基準に規定されている構造耐力上主要な部分に著しい劣化事象が生じている部分及び雨漏りが生じている部分
Microsoft Word - ①背景説明の概要(丸山先生）
座長 : 長岡技術科学大学教授丸山久一 長寿命化と維持管理 ( 概要 ) 長岡技術科学大学 丸山久一 1960 年代後半からのわが国の高度経済成長期に 橋梁をはじめとする多数の社会基盤構造物が建造され 社会の発展を支えてきたが 厳しい環境下にある構造物に劣化が目立ち始め 不具合や事故が散見されるようになっている 国土交通省では 管理者に対して構造物の長寿命化修繕計画を立て 対策を講じるよう指導している
出来形管理基準及び規格値 単位 :mm 編章節条枝番工種測定項目規格値測定基準測定箇所摘要 1 共通編 2 土工 3 河川 海岸 砂防土工 2 1 掘削工 法長 ç 基準高 ±50 ç<5m -200 ç 5m 法長 -4% 施工延長 40m( 測点間隔 25m の場合は 50m) につき 1 ヶ所
河川 海岸 砂防 掘削工 基準高 ±50
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http://www.townkamiita.jp - 1 - - 2 - 補助事業(1/2)/2)長寿命化修繕計画 第 1 章業務概要 1.1 業務目的本業務は 板野郡上板町が管理する橋長 15m 以上の橋梁において 橋梁修繕工事に先立ち 橋梁の点検調査を行うものである また この調査結果は これら管理橋梁の 長寿命化修繕計画 を策定するための基礎資料となるものである 長寿命化修繕計画 について
橋梁伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 荷重支持型ゴム製伸縮装置 突合せ型伸縮装置 遊間部舗装連続化装置 縦目地用伸縮装置 鋼製歩道用伸縮装置
橋梁伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 荷重支持型ゴム製伸縮装置 突合せ型伸縮装置 遊間部連続化装置 縦目地用伸縮装置 鋼製歩道用伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 ST ジョイント NEXCO 対応型 2 ST ジョイント 2 スマートジョイント 3 AI ジョイント 3 グライディングジョイント GLH 型 4 荷重支持型ゴム製伸縮装置 3S-V ジョイント
3. リチウムイオン内部圧入による ASR 膨張抑制効果 本章の目的 ASR 劣化コンクリートにリチウムイオンを内部圧入 ASR 膨張を抑制することができるか? そのときの必要リチウムイオン量は? 4
広島県コンクリート診断士会サロン資料 (2012 年 3 月 13 日 ) リチウム内部圧入によるアルカリシリカ反応の抑制について ~ コンクリート工学テクニカルレポート (2012 年 2 月 ) ~ 極東興和 江良和徳 リチウムイオン内部圧入工 工法概要 コンクリートに削孔し, そこからリチウム化合物を加圧注入してコンクリート内部に浸透させる. コンクリート内部に浸透したリチウムイオンの作用により,
<4D F736F F F696E74202D F4C434392E18CB882F096DA934982C682B582BD8BB48B AAA97A782C482C982A882AF82E982D082D18A8482EA90A78CE490DD8C CC92F188C482C691CE8DF48CF889CA82CC8C9F8FD85F E7
LCC 低減を目的とした橋脚 RC 巻立てにおけるひび割れ制御設計法の構築と対策効果の検証 平成 28 年 9 月 15 日 ( 公財 ) 大分県建設技術センター大野禎亨 1 1 2 3 4 5 6 7 8 コンセプト背景 目的解決方法選定調査 解析方法調査 解析結果ひび割れ制御設計対策立案まとめ 2 建設時の品質不良 3 建設時の品質確保究極の予防保全 < 土木コンクリート構造物の劣化要因,3 省合同調査,1999
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微破壊 非破壊試験によるコンクリート構造物 の強度測定要領 ( 案 ) ( 解説 ) 平成 21 年 4 月 国土交通省大臣官房技術調査課 090518 目 次 1. 適用範囲 1 2. 強度測定要領 ( 案 ) の解説事項 (1) 測定要領 ( 案 )3 測定方法について 1 (2) 測定要領 ( 案 )4 測定者要件について 2 (3) 測定要領 ( 案 )5 事前準備について 2 (4) 測定要領
Microsoft Word - ＫＳスラブ 論文.doc
トラス筋を用いた軽量スラブ (KS スラブ ) 所属名 : 極東工業 ( 株 ) 発表者 : 牛尾亮太 1. はじめに都市再開発にともなうペデストリアンデッキ用床版, 歩道橋, 水路蓋といった比較的小さい荷重が作用する場所への適用を前提として, 軽量スラブ ( 以下 KS スラブ ) の開発 1) を行った.KS スラブは高流動コンクリートを使用した上下面の薄肉コンクリート版とトラス筋を結合した構造である.
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 3 1.1 FRP 材料 3 1.2 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 3 1.2.1 接合方法の種類 3 1.2.2 FRP 構造物における接合部 9 1.3 国内外における FRP 接合部の設計思想
国土技術政策総合研究所 研究資料
3 章 PC 橋と PRC 橋の概略比較設計本章では コンクリート桁橋で一般的と考えられる支間長 80mの3 径間連続ラーメン箱桁橋をモデルケースとし PC 構造と PRC 構造それぞれで概略設計を行うことにより それぞれの構造の特性と性能に及ぼす影響や 特に疲労損傷のリスクに対する比較分析を行った なお PC 構造は従来の道路橋示方書 1) に従った設計とし PRC 構造は土木学会コンクリート標準示方書
Microsoft Word - じょく層報告（三野道路用）_
ミノコートのじょく層に関する検討結果 三野道路株式会社 1. はじめにミノコート ( 以下,MK) は, 中温化剤, 改質剤, 植物繊維からなる特殊改質剤 ( ミノコートバインダ ) を添加した, 最大粒径 5mm のアスファルト混合物を平均厚 15mm 程度で敷均し, 締固めを行う表面処理工法である 本工法の特長として, 高いひび割れ抑制効果が期待できることから, 切削オーバーレイ工事や打換え工事等におけるじょく層
複合劣化を受ける RC 構造物のライフサイクルの評価 塩害が促進されると考えられる 中性化が塩害を促進する機構として 中性化による塩化物イオン濃度分布の変化 すなわち 中性化したコンクリート中において セメント水和物による塩化物イオンの固定化能が低下することによって生じる中性化領域以深における塩化物
大成建設技術センター報第 38 号 (005 複合劣化を受ける RC 構造物のライフサイクルの評価 LCC 算出によるコンクリート構造物の維持管理計画の試算 武田均 * 小山哲 * * 丸屋剛 Keywords : RC structure, combned deteroraton, chlorde attack, carbonaton, alkal slca reacton, LCC RC 構造物,
笹子トンネル天井板落下事故 2012 年 12 月 2 日中央自動車道上り線笹子トンネル天井板のコンクリート板が約 130m にわたって崩落死亡者 9 名負傷者 2 名 Wikipedia より 原因 : 複合的な要因ずさんな点検天井板の設計の未熟さ施工不良 老朽化したインフラ施設に対する維持管理の
2016 年 2 月 29 日道路の老朽化対策に関する講演会 構造物の維持管理における課題と展望 ( 本格的な維持管理の時代を迎えて ) 山梨大学工学部土木環境工学科地域防災 マネジメント研究センター斉藤成彦 笹子トンネル天井板落下事故 2012 年 12 月 2 日中央自動車道上り線笹子トンネル天井板のコンクリート板が約 130m にわたって崩落死亡者 9 名負傷者 2 名 Wikipedia より
出来形管理基準及び規格値 単位 :mm 編章節条枝番工種測定項目規格値測定基準測定箇所摘要 1 共通編 2 土工 3 河川 海岸 砂防土工 2 1 掘削工 基準高 ±50 法長 l l<5m -200 l 5m 法長 -4% 施工延長 40m( 測点間隔 25m の場合は 50m) につき 1 箇所
河川 海岸 砂防 掘削工 基準高 ±50 法長
国土技術政策総合研究所 研究資料
2. 調査結果の整理 2.1. 架替橋梁の内訳表 -2.1(a)(b)(c)(d) に 昭和 52 年度 昭和 61 年度 平成 8 年度 及び 平成 18 年度調査における架替橋梁の道路種別毎の橋種内訳を示す また 図 -2.1(a)(b) には 昭和 62 年から平成 18 年までの架替橋梁の橋種別内訳を示す 全架替橋梁数は 昭和 52 年度調査から平成 8 年度調査までそれぞれ 1545 橋
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パトロール時の異常発見 ( 案 ) ( 橋梁編 ) 日常巡回における橋梁異常の気づきと報告 平成 22 年 12 月 東北地方整備局 道路部道路管理課 橋の構成要素と損傷の特徴 P1 出展 ) 道路巡回のポイント ( 案 ) ( 社 ) 東北建設協会 日常巡回における橋梁の異常発見について パトロール車内からの目視及び走行時の異常音 振動により 下記の異常を発見することは可能です (1) 路面の異常
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1/8 温度応力解析についてアサヒコンサルタント 佃建一 1. はじめに解析は有限要素法 (FEM) と言われる数値解析手法で行ないます 一言で表現すれば 微分方程式で記述できるような物理現象 ( 熱現象 構造力学など ) に対して コンピュータを用いて近似解を求める手法です 右図のように解析する領域 ( 構造物 地盤 ) を 3 角形や 4 角形 ( 二次元や三次元 ) に細分割し ( 要素 )
鋼道路橋防食便覧 目次 A5 判 592 頁本体価格 7,500 円 平成 26 年 3 月 31 日初版第 1 刷発行平成 29 年 5 月 30 日第 3 刷発行 第 Ⅰ 編共通編 第 1 章総則 Ⅰ 総論 Ⅰ 適用の範囲 Ⅰ 用語 Ⅰ-4 第 2 章鋼
鋼道路橋防食便覧 目次 A5 判 592 頁本体価格 7,500 円 平成 26 年 3 月 31 日初版第 1 刷発行平成 29 年 5 月 30 日第 3 刷発行 第 Ⅰ 編共通編 第 1 章総則 Ⅰ-1 1. 1 総論 Ⅰ-1 1. 2 適用の範囲 Ⅰ-2 1. 3 用語 Ⅰ-4 第 2 章鋼道路橋の腐食 Ⅰ-5 2. 1 鋼の腐食 Ⅰ-5 2. 2 腐食の分類と形態 Ⅰ-6 2. 3 環境と腐食
Microsoft Word _ひび割れ抑制のための参考資料（案)
ひび割れ抑制のための参考資料 ( 案 ) ( 橋脚 橋台 函渠 擁壁編 ) 平成 29 年 1 月 国土交通省東北地方整備局 目次 1. 適用の範囲 ----------------------------------------------------------------------------- 1 2. ひび割れ抑制の考え方 --------------------------------------------------------------
焼津(名古屋方面)IC津工事箇所焼IC参考資料 1. 工事箇所東名高速道路静岡 IC~ 焼津 IC 間用宗高架橋 ( 下り線 ) 凡例 高速自動車国道 一般有料道路 建設中区間 国交省建設区間 ( 上り線 : 名古屋 東京方面下り線 : 東京 名古屋方面 ) 至至静岡(東京方面)用宗高架橋
焼津(名古屋方面)IC津工事箇所焼IC参考資料 1. 工事箇所東名高速道路静岡 IC~ 焼津 IC 間用宗高架橋 ( 下り線 ) 凡例 高速自動車国道 一般有料道路 建設中区間 国交省建設区間 ( 上り線 : 名古屋 東京方面下り線 : 東京 名古屋方面 ) 至至静岡(東京方面)用宗高架橋 橋梁の概要橋梁名 もちむねこうかきょう 用宗高架橋 開通日 1969( 昭和 44) 年 2 月 1 日 (
ウィンドブリック施工要領書 2018 年 7 月
ウィンドブリック施工要領書 2018 年 7 月 目次 1. 使用材料 3P 2. 施工手順 4P 3. 配筋図 5P 4. 注意事項 6P 5. 参考資料 7P 1) その他の使用材料 2) コンクリートブロックの配筋図 3) 基礎仕様 4) 注意事項 2 1. 使用材料 ウィンドブリック LO 型 ウィンドブリック LL 型 3 2. 施工手順 門柱施工 既存 CB 上施工 1 基礎コンクリート打設
コンクリート工学年次論文集 Vol.34
コンクリート工学年次論文集 Vol. No. 報告 東日本大震災における津波による住宅の塩害被害に関する調査 福山 智子* 呉 多英* 西脇 智哉* 野口 貴文* 要旨 東日本大震災によって各地で津波による浸水被害が発生しており 建物の直接的な構造被害の他に 塩害などによる耐久性の低下が懸念されている 本報では 浸水に伴う塩害の実態について 被災地域の住 宅基礎から採取した試料に対して塩化物イオン含有量の分析を行い調査した
Microsoft Word - 木材の塩素濃度報告110510_2.docx
木材の塩素濃度に関する報告 (2011 年 5 月 10 日 ) 北海道大学 ( 松藤, 東條, 黄, 松尾 ) 1. 木材の採取表 1に採取木材の概要を, 以下に採取場所等の写真を示す 表 1 採取木材の概要 ID 種類 種別 長さ 断面 採取場所 浸水状況 試料採取 (cm) (cm cm) 1 建材 大 225 15 11 久慈市集積場 集積場であるため不明, 被災域は長 端部 10cm, 中央
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付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
すぐに役立つセメント系補修 補強材料の基礎知識第 2 版 pp.1-8 第 1 章補修 補強対策の一般 第 1 章 補修 補強対策の一般 1.1 コンクリート構造物 の補修 補強とは 1.2 維持管理の流れ 1.3 補修 補強工法の分類 2
コンクリート構造物の補修 補強に関するフォーラム 2017 すぐに役立つセメント系補修 補強材料の基礎知識 のポイント ~ 断面修復工法と断面修復材を中心に ~ 一般社団法人セメント協会 セメント協会刊行物 (2011 年 8 月 ) 1 すぐに役立つセメント系補修 補強材料の基礎知識第 2 版 pp.1-8 第 1 章補修 補強対策の一般 第 1 章 補修 補強対策の一般 1.1 コンクリート構造物
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
平成２３年度
橋梁長寿命化修繕計画 公表版 平成 26 年 6 月 長野県伊那市 1931 1974 2013 1 長寿命化修繕計画策定の背景と目的 背景 長野県伊那市が管理する橋梁は平成 25 年 10 月現在 793 橋 (959 径間 ) あります ( 径間とは橋脚などで支えられている上部工の一跨ぎを意味します ) 今回はその中から 重要な道路網にかかる橋梁または経年劣化の比較的大きい橋梁 171 橋を選定して長寿命化修繕計画策定を行います
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
Microsoft PowerPoint - 02 関（ＨＰ用）.pptx
高速道路におけるアンカーの維持管理の状況 平成 25 年 7 月 30 日 高速道路総合技術研究所 ( ) 関茂和 内 容 1. 高速道路におけるアンカーの施工実績 2. アンカーの損傷事例 3. 高速道路におけるアンカーの維持管理 3.1 点検 3.2 調査 3.3 まとめ 3.4 課題など 2 1. 高速道路におけるアンカーの施工実績 3 アンカー施工本数と高速道路延長 140,000 120,000
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1. はじめに 図 -1 2. リサイクルの現状 数量 10 8 6 億 t 4 / 年 2 骨材総需要量 (1+2) コンクリート用骨材需要量 (1) 道路用骨材需要量 (2) コンクリート解体材発生量 0 1950 2000 2050 2100 年度 1) 図 -1 骨材需要量とコンクリート解体材発生量の将来予測 最終処分場 アスファルト廃棄物より再生砕石等 1,412 4 最終処分 87 2
< E EA90EC89CD90EC8E9696B18F8A91E63389F18C9A90DD8B5A8F708D758F4B89EF81408D758F4B312D32>
平成 25 年度遠賀川河川事務所第 3 回建設技術講習会講習 1 鉄筋コンクリート構造物の 劣化調査 試験 建設技術講習会 1 コンクリートはメンテナンスフリー? 2 コンクリートはメンテナンスフリー? コンクリートの歴史は古く 約 2000 年前にローマで使用されていた 古代コンクリート = ローマンコンクリート 我が国のコンクリートの歴史は約 100 年 消石灰 火山灰 ( ホ ソ ラン ) 岩石レンガ