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1 総合効率と H 排出の分析 報告書 平成 23 年 3 月 総合効率検討作業部会 財団法人日本自動車研究所

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3 目次 1. 調査の目的と概要 調査の背景と目的 本調査における基本的前提条件 調査内容 調査の最終目標 調査の推進体制 燃料の性状と発熱量 CO2 排出原単位 エネルギー単位換算表 燃料等の発熱量および CO2 排出原単位 基本的考え方 発熱量および CO2 排出原単位の一覧 Well to Tank 効率の検討 Well to Tank 効率の検討方針 利用データ 文献データ JHFC プロジェクト 燃料電池自動車用水素供給設備実証研究 データ Well to Tank 効率検討における前提条件 Well to Tank 効率の計算方法 検討対象とする基本的なエネルギーパス エネルギーパスの概念 検討対象エネルギーパス プロセス効率の設定 標準値の設定について HHV 効率値から HV 効率値への変換方法 引用文献 主要なプロセス効率値の設定 特別に考慮する事項 副生水素 一次エネルギーを固定する (no-mix) ケースにおける火力発電所の発電効率 発電所における CO2 排出量の考え方 P の生産構成について バイオマスパスにおける土地利用変化の取り扱い i

4 3-7-6 バイオマス由来エタノールや ETBE のガソリン混合割合について CCS について JHFC プロジェクトによる実証データ 本分析で対象とする水素ステーションデータ 分析対象水素ステーションデータの整理 Well to Tank 効率 CO2 算出結果 標準ケース 副生水素 バイオマス燃料および再生可能エネルギー起源電力等 JHFC ステーションケース 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) CCS 導入ケース Tank to Wheel 効率の検討 分析における基本的前提条件 Tank to Wheel 効率の算定方法 Tank to Wheel 効率の評価結果 Well to Wheel 総合効率の算定と評価 概要 Well to Wheel 総合効率 CO2 排出量の算出結果 標準ケース 副生水素 バイオマスおよび再生可能エネルギー起源電力等 一次エネルギーを固定したケース (no-mix) CCS 導入ケース まとめ まとめ 参考資料 < 参考資料 -1> 補足資料 < 参考資料 -2> さまざまなケースの計算結果 ii

5 英字略語索引 AN Argonne National aboratory アルゴンヌ国立研究所 BDF Bio Diesel Fuel バイオディーゼル バイオマス由来の油脂をメチルエステル化して生成した軽油代替燃料 BEV Battery Electric Vehicle 電気自動車 BO Boil Off as ボイルオフガス BP British Petroleum ブリティッシュペトロリアム 石油会社 BWR Boiling Water Reactor 沸騰水型原子炉 CCS Carbon dioxide Capture and Storage 工場や発電所で発生する CO2 を分離 回収し, 地中や海中に貯留する技術 CEV Clean Energy Vehicle クリーンエネルギー自動車 CH Compressed Hydrogen 圧縮水素 CH4 Methane メタン CH Compressed Hydrogen as 圧縮水素ガス CN Compressed Natural as 圧縮天然ガス CNV Compressed Natural as Vehicle 圧縮天然ガス自動車 CO Carbon monoxide 一酸化炭素 CO2 Carbon dioxide 二酸化炭素 CO Coke-oven as コークス炉ガス 石炭を乾留しコークスを製造するときに生成するガス CP Central Plant 中央プラント ここでは大規模プラントを指す CT Charge Tank ステーションでの燃料受入タンク Cd Drag Coefficient 空気抵抗係数 DICEV Diesel Internal Combustion Engine ディーゼル内燃機関自動車 Vehicle DME Dimethyl Ether ジメチルエーテル DOE U.S. Department of Energy アメリカエネルギー省 EC European Commision 欧州委員会 ENAA Engineering Advancement Association ( 財 ) エンジニアリング振興協会 of Japan ETBE Ethyl Tertiary Butyl Ether 自動車燃料用添加剤 トウモロコシやサトウキビなど植物由来のアルコールから製造可能 EUCAR The European Council for Automotive ユーカー R & D 欧州カーメーカーのうち 10 社 (M, Ford ヨーロッパを含む ) と 部品メーカー 1 社で構成 EVS International Battery, Hybrid and Fuel 国際電気自動車シンポジウム Cell Electric Vehicle Symposium EtOH Ethanol エタノール FC Fuel Cell 燃料電池 iii

6 FCC ガソリン FCC:Fluid Catalytic Cracking 残油や VO と呼ばれる重油分を FCC( 流動接触分解 ) 装置で分解して得られるガソリン留分 改質ガソリン ( 原油から直接得られるナフサから改質して作られる ) に比べ, 硫黄分がとても高い FCDIC Fuel Cell Development Information 燃料電池開発情報センター Center FCCJ Fuel Cell Commercialization 燃料電池実用化推進協議会 Conference of Japan FCV Fuel Cell Vehicle 燃料電池自動車 過年度調査報告書における FCHEV のこと 従前の FCV という車両 ( 二次電池を搭載しない燃料電池自動車 ) は今日ではないため, こちらに変更 FP Fuel Processor 改質器, 改質装置 FT Fuel Tank 車両の燃料タンク FT ナフサ Fisher-Tropsch Naphtha FT 合成法で作られたナフサ FT 軽油 Fisher-Tropsch Diesel oil FT 合成法でつくられた軽油 FT 合成法 Fisher-Tropsch 合成ガスから液体燃料を作る合成法 CV ross Calorific Value 総発熱量 (=HHV) H reen House ases 温室効果ガス M eneral Motors ゼネラルモーターズ REEN REET eneral Research for Energy Efficiency of New Technology Vehicles reenhouse gases, Regulated Emissions, and Energy use in Transportation JARI で開発の車両効率検討シミュレーションモデル AN 開発の輸送機関での温室効果ガス算定モデル T as to iquids 天然ガスから生産される軽油などの液 体燃料 ( を製造する技術 ) H2SO4 Sulfuric acid 硫酸 HEV HV Hybrid Electric Vehicle Hybrid Vehicle ハイブリッド車 H Hydrogen as 水素ガス HHV Higher Heating Value 高位発熱量 HP Home Page ホームページ ICE Internal Combustion Engine 内燃エンジン ICEV Internal Combustion Engine Vehicle 内燃機関自動車 IPCC Intergovernmental Panel on Climate Change 気候変動に関する政府間パネル ISO International Organization for 国際標準化機構 Standardization J-MIX Japan MIX 日本の平均電源構成 JARI Japan Automobile Research Institute ( 財 ) 日本自動車研究所 JC08 モード 日本の燃料消費測定走行モード モードに代わる新燃費測定基準 2011 年 4 月以降に発売される自動車は JC08 モード燃費表示が 義務付けられる iv

7 JEVA Japan Electric Vehicle Association ( 財 ) 日本電動車両協会 JHFC Japan Hydrogen & Fuel Cell 水素 燃料電池実証プロジェクト Demonstration Project JIS Japanese Industrial Standards 日本工業規格 BST -B-Systemtechnik mbh リブスト ドイツの非営利コンサルタント CA ife Cycle Assessment ライフサイクルアセスメント CCO2 ife Cycle CO2 ライフサイクル CO2 CI ife Cycle Inventory ライフサイクルインベントリ H iquid Hydrogen 液体水素 HV ower Heating Value 低位発熱量 N iquefied Natural as 液化天然ガス P iquefied Petroleum as 液化石油ガス (P ガス ) MAX Maximum 最大 MCH Methylcyclohexane メチルシクロヘキサン 有機ハイドライドのひとつで, 触媒反応によりトルエンに水素を添加したもの 常温常圧で保存が可能 MEA Membrane Electrode Assembly 膜 電極接合体 MH Metal Hydride 水素吸蔵 ( 合金 ) MIN Minimum 最小 MIT Massachusetts Institute of Technology マサチューセッツ工科大学 MOX 燃料 Mixed Oxide 燃料 ウラン プルトニウム混合酸化物燃料 ウラン 238 に, 再処理工場で使用済燃料から取り出したプルトニウムを ( ウラン 235 の代わりに ) 混ぜた燃料 MeOH Methanol メタノール N2O Nitrous Oxide 一酸化窒素 NCV Net Calorific Value 真発熱量 (=HV) NEDO New Energy and Industrial Technology Development Organization ( 独 ) 新エネルギー 産業技術総合開発機構 N Natural as 天然ガス NV Natural as Vehicle 圧縮天然ガス自動車 (=CNV) NH3 Ammonia アンモニア no-mix No Japan MIX 一次エネルギー源固定の電力 NOx Nitrogen oxides 窒素酸化物 NiMH Nickel Metal Hydride ニッケル水素 PEC Petroleum Energy Center ( 財 ) 石油産業活性化センター PEFC Polymer Electrolyte Fuel Cell 固体高分子形燃料電池 PEM Proton Exchange Membrane 固体高分子電解質膜 PHEV Plug-in Hybrid Vehicle プラグインハイブリッド車 PM Particulate Matter 粒子状物質 PNV Partnership for a New eneration of 次世代車共同開発計画 Vehicles PROX Preferential oxidation 選択酸化 v

8 PWR Pressurized Water Reactor 加圧水型原子炉 PSA Pressure Swing Adsorption 吸着式ガス分離装置 水素製造においては, 水素を含むガスから余分な成分を吸着除去して高純度水素ガスを精製する RITE Research Institute of Innovative ( 財 ) 地球環境産業技術研究機構 Technology for the Earth SAE The Society of Automotive Engineers 米国自動車技術協会 SMDS Shell Middle Distillate Synthesis シェルの開発した T プロセス技術 SNRA The Swedish スウェーデン道路庁 National Road Administration SOx Sulfur Oxides 硫黄酸化物 SS Service Station サービスステーション TES Transport Energy Strategy ドイツの交通エネルギー戦略 THS Toyota Hybrid System トヨタハイブリッドシステム TtW Tank to Wheel 車両の燃料タンクから車両走行まで USC Ultra Super Critical 超々臨界圧 本報告書では超高温高圧蒸気条件の高効率火力発電プラントを指す UTC-FC UTC Fuel Cell ユーティーシーエフシー VOC Volatile Organic Compound 揮発性有機化合物 VW VOKSWAEN フォルクスワーゲン WE-NET World Energy Network (International Clean Energy System Technology Utilizing Hydrogen) 水素利用国際クリーンエネルギーシステム技術研究 W Working roup ワーキンググループ WtT Well to Tank 一次エネルギーの採掘から車両の燃料タンクまで WtW Well to Wheel 一次エネルギーの採掘から車両走行ま で vi

9 1. 調査の目的と概要 1-1 調査の背景と目的 2002 年度から経済産業省の補助事業としてスタートし,2009 年度から新エネルギー産業技術開発機構 (NEDO) の助成事業 燃料電池システム等実証研究 として推進された JHFC プロジェクトでは, 燃料電池自動車を主とする各種の高効率低公害 ( 代替燃料 ) 乗用車の Well to Wheel 総合効率のデータを確定することにより, 燃料電池自動車の位置づけを明確にし, 燃料電池自動車および燃料電池自動車用燃料供給設備の普及促進を図ることが目的のひとつに掲げられている こうした取り組みの一環として, 財団法人日本自動車研究所では,2005 年度において燃料電池自動車を含む各種車両の Well to Wheel 総合効率を算定し, 結果を公表した 1 しかし, その後 5 年以上が経過し, 条件の変化および車両性能の向上の両方により見直しを行う必要が生じている そこで本調査では, 内燃機関自動車 ( ガソリン車およびディーゼル車 ), ハイブリッド車, 電気自動車, 燃料電池自動車, プラグインハイブリッド車等の最新技術の組み込まれた車両の燃費データ, 諸元等を用い,Tank to Wheel 部のデータを更新し, 同時にエネルギーパスに関する情報においてこれまでに更新されたことが明らかなものを組み込むことにより各車両の Well to Wheel 総合効率を新たに算出することを目的とする 1-2 本調査における基本的前提条件 (1) 分析の範囲本調査における分析の範囲としては, 燃料の製造から, 自動車の走行までにおけるエネルギー消費量および CO2 排出量を対象とした なお, 原料 燃料の輸送に必要な燃料 ( 重油, 軽油 ) については, その燃料の製造 輸送も加味することとした (2) 評価対象としたエネルギーパス本調査で対象としたエネルギーパスは,2005 年度に公表した調査 1( 以下過年度調査という ) で検討されたパスを基本としつつ, 最新の知見に基づいて一部見直しを行った 追加された主要なパスとしては Carbon dioxide Capture and Storage(CCS) や海外の自然エネルギー起源の水素を有機ハイドライドで輸送するパス等が挙げられる (3) 評価対象車本調査における評価対象車としては, ガソリン乗用車 (ICEV), ディーゼル乗用車 1 JHFC 総合効率特別検討委員会財団法人日本自動車研究所 JHFC 総合効率検討結果報告書 2006 年 3 月 -1-

10 (DICEV), ガソリンハイブリッド車 (HEV), プラグインハイブリッド車 (PHEV), 電気自動車 (BEV), 燃料電池自動車 (FCV) を評価対象とする また,FCV としては, 圧縮水素タンクを搭載した燃料電池ハイブリッド車のみを評価の対象とする なお, 参考として圧縮天然ガス自動車 (CNV) についても一定の仮定のもとでの評価を実施する (4) 走行モード評価対象とする走行モードとして JC08 モード,10 15 モードを評価対象とした なお, 走行モードに関しては, 現在, 全ての自動車カタログにおいて モード, JC08 モード燃費が併記されているが,2013 年 3 月以降は, 全ての自動車カタログにおいて JC08 モード燃費のみが表示され,10 15 モードは表示されなくなることが決定している そのため, 本来であれは JC08 モードでの評価をメインとし, 補足的に モードでの評価を行うことが妥当であると考えられるが, 本調査は, 過年度調査の更新という位置づけもあり, 過年度調査の検討結果との比較を容易にするため, あえて算出結果を モード,JC08 モードの順番で記載していることに留意されたい (5) 評価対象車の評価年次原則として, 現状 (2010 年 ) 時点における技術を前提とする 具体的には商用段階の車両が存在するものについてはこれを評価の対象とし, 商用段階の車両が実在しないものについては, 現状の実証車, あるいは現状の技術水準のもとでの仮想的な車両を想定することとした -2-

11 1-3 調査内容 本調査の調査内容は以下のとおりである (1) 評価対象車の諸元の設定過年度調査において設定した評価対象車の諸元を基に, 最新の車両の動向を踏まえ, 見直しを行う (2) エネルギー定数の設定エネルギー消費量や CO2 排出量算定の基本となる各種エネルギー定数について, 過年度調査で用いた値について再検討を行い, 必要に応じて更新, 見直しを行う (3)Well to Tank 効率の検討過年度調査において検討を行ったエネルギーパスに対し, 新たに有効と考えられるエネルギーパスを追加するなどの見直しを行うとともに, 各プロセス効率の設定値についても更新 見直しを実施し,Well to Tank 効率 ( エネルギー消費量,CO2 排出量 ) の算出を行う (4)Tank to Wheel 効率の検討 (1) で設定した評価対象車の諸元に基づき, 最新技術の組み込まれた車両の燃費データ, 諸元等を用いて,10 15 モード,JC08 モード走行時における評価対象車の単位走行距離当たりのエネルギー消費量 CO2 排出量を算出する なお, 過年度調査では,Tank to Wheel 効率算出シミュレーションモデルである REEN を用いてエネルギー消費量 CO2 排出量を算定したが, 本調査では, 算定対象が モード,JC08 モード走行時のみであることから, 最新技術が組み込まれた既存の車両における公表された モード,JC08 モード燃費や各種仕様から簡便な方法で算定することを基本とする (5)Well to Wheel 総合効率の算定と評価以上で設定した諸量を用いて, 過年度調査と同様に, 石谷久東京大学名誉教授の研究グループが開発したソフトウェアにより Well to Wheel 総合効率 ( 単位走行当たりのエネルギー消費量,CO2 排出量 ) を算定し, 評価対象車の評価を実施する 1-4 調査の最終目標本調査における最終目標は,FCV を含む現状の最新技術を有する小型乗用車について, 日本固有の条件を考慮し, 計算に用いる入力データは妥当性かつ透明性に配慮し, 外部研究者が検証可能な客観的な数値データとして評価結果を取りまとめることである 評 -3-

12 価項目は,Well to Wheel のエネルギー消費量および H(CO2) 排出量である 本調査の具体的な最終目標は, 以下のように整理される FCV のクリーンエネルギー車としての Well to Wheel 性能の検証 さまざまなタイプの水素製造パスに関する実証試験結果や他の信頼性の高い検討結果を用いた Well to Wheel 比較 ( 現状実現技術による評価 ) FCV のエネルギー効率,CO2 削減ポテンシャルの明確化 1-5 調査の推進体制 2005 年度における過年度調査においては,FCV を含む各種車両の Well to Wheel 総合効率を算定し,FCV の環境性能について第三者 ( 大学研究所などのエネルギー,FCV 専門家 ), ならびに FCV, 水素インフラ開発推進関係者による評価を実施した 本調査においても過年度調査と同様に,JHFC プロジェクトとは独立した各界の有識者による評価委員会として 総合効率検討作業部会 を組織した 本調査は, この 総合効率検討作業部会 からのデータ提供や助言を受けることによって推進した 総合効率検討作業部会 は, エネルギー,CA 分野の専門研究者に広く認知されるデータ, および評価結果の取得も目的の一つとして, 表 1-1, 表 1-2 に示す関係分野の研究者, 専門家などで構成した -4-

13 委員長副委員長委員実施者氏名石谷久岡崎健 山地憲治 表 年度 総合効率検討作業部会 委員名簿 (1) 会社 団体名所属 ( 社 ) 新エネルギー導入促進協議会東京工業大学大学院理工学研究科機械制御システム専攻 ( 財 ) 地球環境産業技術研究機構 役職名代表理事教授理事 内山洋司松橋隆治吉田好邦平井秀一郎本藤祐樹稲葉敦近藤美則赤井誠工藤祐揮工藤拓毅野村宏田和健次河津成之上野真大仲英巳松本幹雄青柳暁村上茂泰 筑波大学大学院システム情報工学研究科リスク工学専攻東京大学大学院新領域創成科学研究科環境システム学専攻東京大学大学院新領域創成科学研究科環境システム学専攻東京工業大学大学院理工学科機械制御システム専攻機械宇宙学科横浜国立大学環境情報研究院工学院大学環境エネルギー化学科 ( 独 ) 国立環境研究所社会環境システム研究領域交通 都市環境研究室 ( 独 ) 産業技術総合研究所エネルギー技術研究部門 ( 独 ) 産業技術総合研究所安全科学研究部門素材エネルギー研究グループ ( 財 ) 日本エネルギー経済研究所地球環境ユニット電気事業連合会東京電力 ( 株 ) 販売営業本部石油連盟 ( 社 ) 日本自動車工業会電動車両技術部会燃料電池自動車分科会燃料電池実用化推進協議会企画第 1 部トヨタ自動車 ( 株 ) FC 開発部日産自動車 ( 株 ) 総合研究所 EV システム研究所 ( 株 ) 本田技術研究所四輪開発センター第 1 技術開発室第 2 ブロックメルセデス ベンツ日本 ( 株 ) 商品企画 コンプライアンス部 教授 教授 准教授 教授 准教授 教授 主任研究員 招聘研究員 博士 副センター長 副本部長 技術環境安全部長 分科会長 部長 主査 主任研究員 マネージャー アシスタント マネジャー -5-

14 オブザーバー表 年度 総合効率検討作業部会 委員名簿 (2) 実施者氏名 ジョージハンセン 森本賢治 太田徹 斎藤健一郎 山田英永 吉田剛 池田修一 岡島裕一郎 外山雄二 盛興昌勝 松岡美治 江藤めぐみ 白根義和 後藤耕一郎 西哲幸 野村次生 小山利夫 縄田俊之 千田知宏 森大五郎 田中咲雄 田島正喜 会社 団体名所属 役職名 ゼネラルモーターズ アジア パシフィック ジャパン ( 株 ) ディレクターコミュニケーションズ /R&D サイエンスオフィス マツダ ( 株 ) 技術研究所 主幹研究員 スズキ ( 株 ) 開発部第 5 課 課長 JX 日鉱日石エネルギー ( 株 ) 研究開発本部研究開発企画部 部長 コスモ石油 ( 株 ) 研究開発部技術開発 3 グループ グループ長 出光興産 ( 株 ) 新規事業推進室事業開発グループ 担当課長 昭和シェル石油 ( 株 ) 研究開発部企画管理課 東京ガス ( 株 ) 技術戦略部水素ビジネスプロジェクトグループ 大阪ガス ( 株 ) エンジニアリング部 ECO エネルギーチーム 係長 東邦ガス ( 株 ) 総合技術研究所基盤技術研究部水素エネルギー技術グループ 課長 岩谷産業 ( 株 ) シニア 水素エネルギー部 マネージャー 日本エア リキード ( 株 ) ジャパン エア ガシズ社 工業事業本部アドバンスドテクノロジー事業部水素エネルギー部 大陽日酸 ( 株 ) 開発 エンジニアリング本部ガスエンジニアリング統括部 統括部長 新日鉄エンジニアリング ( 株 ) 事業開発センター 部長 栗田工業 ( 株 ) プラント事業本部プラント第一営業本部水処理部門 専門主任 シナネン ( 株 ) 営業本部営業推進部ソーラー FC チーム 課長 伊藤忠エネクス ( 株 ) エネルギーソリューション部 部長 経済産業省資源エネルギー庁省エネルギー 新エネルギー部新エネルギー対策課燃料電池推進室 課長補佐 経済産業省資源エネルギー庁省エネルギー 新エネルギー部新エネルギー対策課燃料電池推進室 係長 ( 独 ) 新エネルギー 産業技術総合開発機構燃料電池 水素技術開発部 主査 JX 日鉱日石リサーチ ( 株 ) シニア エネルギー技術調査第 1 部 マネジャー 東京ガス ( 株 ) グループ 技術戦略部水素ビジネスプロジェクトグループ マネジャー -6-

15 2. 燃料の性状と発熱量 CO 2 排出原単位 2-1 エネルギー単位換算表エネルギー単位換算表を表 2-1 に示す 定義式以外の基本変換数値は, 基本的に 総合エネルギー統計 に基づいている ただし kcal MJ の単位換算については国際蒸気表カロリーを採用する なお, 有効数字は 6 桁とした 国際蒸気表カロリー :1g の水の温度を 0 から 100 まで上げるために要する熱量の 1/100 と定義される平均カロリーに最も近い 計量法カロリー : 温度を指定しないときのカロリー 総合エネルギー統計で採用され ている 表 2-1 エネルギー単位換算表 MJ kcal( 国際表 ) kcal( 計量法 ) BTU kl oe t oe kwh MJ E E kcal( 国際表 ) * E E E E-03 kcal( 計量法 ) * E E E E-03 BTU E E E E-04 kl oe( 原油換算 kl) E E E E E+04 t oe( 石油換算 t) E E E E E+04 kwh E E E-05 1 *1 国際蒸気表カロリー : (MJ/kcal) *2 計量法カロリー : (MJ/kcal) 凡例 : 定義式基本変換数値誘導変換数値 -7-

16 2-2 燃料等の発熱量および CO 2 排出原単位 基本的考え方 (1) 対象とする燃料対象とする燃料は, 基本的に総合エネルギー統計の燃料に基づき設定した それ以外で本調査における総合効率の計算に必要な燃料については別途追加した (2) 対象とする燃料定数対象とする燃料定数は以下のとおりである 発熱量 CO2 排出係数 単位換算値 (Nm 3 kg,l kg) (3) 発熱量発熱量には, 燃焼によって生じる水分子のもつ潜熱 ( 凝縮時に放出 =600kcal/kgH2O) を含めた高位発熱量 (Higher Heating Value:HHV) と含めない低位発熱量 (ower Heating Value:HV) がある ここでは, 高位発熱量 (HHV) と低位発熱量 (HV) を併記することとした 1 また, 単位は燃料性状の違いによって, MJ/kg MJ/l MJ/Nm 3 を基本とし,HV/HHV 換算係数も併せて記載する (4) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は,MJ 当り (HHV,HV), 質量当りを併記する どちらか一方の数値しか得られない場合には単位換算値を用いて換算する (5) 単位換算値単位換算値は, 燃料性状によって異なる単位 (l,nm 3 ) を kg に換算する数値である 液体燃料の温度条件は JIS 規格 (K-2249) に基づき 15 を基本とする 1 HHV は, 政府のエネルギー統計, 電力会社の発電効率基準, 都市ガスの取引基準として広く用いられている 一方 HV は自動車の車両効率や民生用ボイラーのボイラー効率, 民生用ガスタービンの発電効率, コージェネの総合効率などの基準に慣用的に用いられてきた 発熱量の基準を各種エネルギー統計に用いられている HHV に統一することが合理的ではあるが, 自動車等では排出ガスの温度が 100 以上で生成水蒸気の潜熱は利用できないため,HV 基準で示すのが妥当との考えもあり, 統一はなされていない なお, 高位発熱量は総発熱量 (ross Calorific Value:CV), 低位発熱量は真発熱量 (Net Calorific Value:NCV) とも呼ばれる -8-

17 2-2-2 発熱量および CO 2 排出原単位の一覧燃料定数の一覧表を表 2-2 に示す 2 過年度調査から見直した部分を薄いハッチングで示す また, 各数値の出典については表 2-3 に整理する 表 2-2 発熱量および CO 2 排出原単位 単位換算値 *1 発熱量発熱量 (MJ/kg 換算値 ) *2 換算係数 CO2 排出係数単位単位 HV HHV 単位 HV HHV HV/HHV 単位 HV HHV 単位 石炭コークス用原料炭 - - MJ/kg MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 輸入一般炭 - - MJ/kg MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg コ-クス - - MJ/kg MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 製鉄副生ガスコ-クス炉ガス kg/nm MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 石油原油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg ナフサ kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg ガソリン kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 灯油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 軽油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 重油 ( 平均 ) kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg A 重油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg B 重油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg C 重油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 液化石油ガス (P) プロパン ( 民生用 ) kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg ブタン プロパン混合 ( 自動車用 ) kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 天然ガス輸入液化天然ガス (N) - - MJ/kg MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 国産天然ガス ( 気体 ) kg/nm3 - MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg - 2 都市ガス 13A kg/nm MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 合成燃料等メタノ-ル kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg DME kg/nm MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg FT 軽油 (T) kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg バイオマス関連燃料 BDF kg/l MJ/l 35.4 MJ/kg 39.8 g-co2/mj 76.2 kg-co2/kg メタン kg/nm MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg エタノ-ル kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg ETBE kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 水素水素 ( 液体 ) kg/l MJ/l MJ/kg 水素 ( 気体 ) kg/nm MJ/Nm MJ/kg 電力 *3 発電時原油発電 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj kg-co2/kwh 重油発電 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj kg-co2/kwh 天然ガス発電 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj kg-co2/kwh ( トップランナー ) g-co2/mj kg-co2/kwh 石炭発電 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj kg-co2/kwh ( トップランナー ) g-co2/mj kg-co2/kwh 原子力発電 *4 g-co2/mj kg-co2/kwh 太陽光発電 g-co2/mj kg-co2/kwh 風力発電 g-co2/mj kg-co2/kwh 水力発電 g-co2/mj kg-co2/kwh 消費時電力使用時 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj - - kg-co2/kwh - 1 表中の数値は 3 桁だが, 計算過程で有効数値が 2 桁しか得られなかったものを使う場合もあるため, 厳密な意味では有効数値 3 桁で統一されているわけではない *1 液体燃料の温度条件は 15 ただし水素 ( 液体 ) は -253 *2 単位換算値を用いて MJ/kg に換算した数値 もともと MJ/kg の場合, 電力の場合は換算を行っていない *3 発電時の発熱量は, 発電所で 1kWh の発電に必要となる投入熱量 消費時は電力を使用するときの 1kWh あたりの発熱量 *4 原子力発電の CO2 排出係数は BWR の場合 *5 見直しフラグ ;1 確認したが前と同じ数値,2 確認して値を更新,3 新しいデータがなかったため以前のデータを使用,4 諸般の理由により検討できなかったため, 以前のデータを使用 見直しフラグ *5 2 詳細については,< 参考資料 -1>1-1 節参照 -9-

18 表 2-3 発熱量および CO 2 排出原単位データの出典 燃料の種類 燃料定数 データの出典 石炭 発熱量資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討事務局 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について (2007/5) CO2 排出係数環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 (2010/3) 製鉄副生ガス 発熱量 総合エネルギー統計 の基礎データとなっている日本鉄鋼連盟調査の燃料単位換算値組成データを基に算出 CO2 排出係数 発熱量 資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討事務局 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について (2007/5) 石油 単位換算値 環境省 平成 17 年度温室効果ガス排出量算定方法検討会温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 ( 案 ) エネルギー 工業プロセス分科会報告書 ( エネルギー ( 燃料の燃焼 CO2) 分野 ) (2006/2) 原油, ナフサの単位換算値についてのみ, 環境省 平成 14 年度温室効果ガス排出量算定方法検討会エネルギー 工業プロセス分科会報告 ( 燃料 ) (2002/8) からの引用 CO2 排出係数 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 (2010/3) 液化石油ガス (P) 天然ガス 都市ガス (13A) 合成燃料等 T (FT 軽油 ) BDF ( ハ イオテ ィーセ ル ) 水素 電力 発熱量単位換算値 CO2 排出係数 発熱量 CO2 排出係数 発熱量単位換算値 CO2 排出係数 発熱量 単位換算値 CO2 排出係数 発熱量単位換算値 CO2 排出係数 発熱量 単位換算値 CO2 排出係数 P ガス協会資料 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 の燃料組成データを基に算出 (2001/4) 資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討事務局 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について (2007/5) 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 (2010/3) ( 社 ) 日本ガス協会による提供資料 (2010/10) メタノール ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 メタノール発電技術 (1997/3) DME, メタン, エタノール基本物性値から計算 ETBE 環境省再生可能燃料利用推進会議第 3 回検討会資料 3 ETBE について (2003/10) より設定 メタノール ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 メタノール発電技術 ( 平成 9 年 3 月 ) DME, メタン 理科年表 エタノール,ETBE 環境省再生可能燃料利用推進会議第 3 回検討会資料 3 ETBE について (2003/10) より設定 メタノール,DME, メタン, エタノール,ETBE 基本的物性値としての計算から算出 Emissions from Trucks using Fischer-Tropsch Diesel Fuel (SAE ) (1998/10) の SMDS 軽油の値を採用 循環型経済社会の形成を目指したバイオマスエネルギー活用促進に向けた調査 ~ 近畿地域におけるバイオマスエネルギー利用の展望 ~ 調査報告書 ( 近畿経済産業局資源エネルギー部エネルギー対策課 (2002/3) トヨタ自動車, みずほ総研 輸送用燃料の Well to Wheel 評価日本における輸送用燃料製造 (Well-to-Tank) を中心とした温室効果ガス排出量に関する研究報告書 (2004/12) 発熱量 理科年表 単位換算値発熱量電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - (2010/7), 電力需給の概要の最新 CO2 排出係数版から算出 -10-

19 3.Well to Tank 効率の検討 3-1 Well to Tank 効率の検討方針本調査においては, 文献から得られたプロセス効率を用いるとともに,JHFC プロジェクトによって実証された水素ステーションでの効率値を用いて,Well to Tank(WtT) 効率に関する分析を行う 検討の対象とするエネルギーパスについては, 最新の知見に基づいて一部見直しを行った 検討対象エネルギーパスにおける過年度調査からの変更点を表 3-1 に整理する 表 3-1 過年度調査における検討対象エネルギーパスからの変更点 具体的な内容 1CCS 注 ) を検討対象とする具体的に以下のプロセスにおける CCS を検討対象とする (1) 火力発電所での CCS (2) オフサイト大規模改質プラントでの CCS (3) オンサイト都市ガス改質装置での CCS 2 自然エネルギー起源からの電力から電解水素のパスの検討を充実させる 3オンボード改質のパスは検討対象から除外する 4バイオマスのパスにおいて, 土地利用変化を考慮する 5 電源構成比は現状の最新の状況を踏まえたものを採用する 6 新たな知見の追加 7 石炭発電のエネルギーパスを明示的に設定する注 )CCS:Carbon dioxide Capture and Storage 具体的に以下のパスを検討対象に加える (1) オーストラリアで太陽光 太陽熱を使って発電し, 水電解で水素を製造, 有機ハイドライドで日本に輸送するパス (2) パタゴニアで風力発電して, 水電解により水素を製造し, 有機ハイドライドで日本に輸送するパス (3) 国内において風力 水力等で発電し, 昇圧 送電線で直接送電するパスを明示的に評価オンボード改質のパスおよびオンボード H のパスを検討から除外する 土地利用変化の有無の両ケースで評価を行う 現状の電源構成比として以下を採用 最新の電源構成比 (2009 年の推定実績 ) 製油所でのオフサイト P 改質のパスを新たに追加する ( 過年度調査ではナフサ改質のみ ) 石炭の採掘や輸送等のエネルギーパスを明示的に設定する 3-2 利用データ本調査においては, 過年度調査ならびに新たに収集した文献から得られたプロセス効率を用いるとともに,JHFC プロジェクトによって実証された水素ステーションでの効率値を用いる -11-

20 日本3-2-1 文献データ本調査で入手 調査した文献資料の一覧を表 3-2~ 表 3-9 に示す 文献番号にハッチングがかかっているものが今年度調査で新しく入手 調査した資料である 表 3-2 エネルギー効率データ調査文献一覧 ( その 1) 文献番号 タイトル 著者名 国 地域 掲載誌等 発行元 発表 掲載年 概要 J-001 平成 12 年度成果報告書水素利用国際クリーンエネルギーシステム技術 (WE-NET) 第 Ⅱ 期研究開発タスク 1 システム評価に関する調査 研究 NEDO ( 委託先 : ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 ) 日本NEDO 2001/3 水素導入のための最適シナリオを検討し水素導入戦略を策定するために, 種々の水素利用システムについてエネルギー消費, 環境影響および経済性を評価し, 有望な技術を明らかにするとともに技術課題を明らかにすることを目標としている 平成 12 年度調査では, 候補システムの CA 解析 ( 具体的にはフューエルサイクル分析 ), システム検討 データ収集等を行っている J-002 平成 14 年度成果報告書水素利用国際クリーンエネルギーシステム技術 (WE-NET) 第 Ⅱ 期研究開発タスク 1 システム評価に関する調査 研究 NEDO ( 委託先 : ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 ) 日本NEDO 2003/3 各種代替燃料車の多様な走行条件における TtW 効率を比較分析するとともに, 多様なエネルギー供給パスにおける WtT 効率も同時に評価して, 全体として WtW 効率を分析している J-003 平成 10 年度成果報告書水素利用国際クリーンエネルギーシステム技術 (WE-NET) サブタスク 7 水素利用技術に関する調査 検討 NEDO ( 委託先 : ( 財 ) エンジニアリング振興協会 ) 日本NEDO 1999/3 水素利用技術のうち動力発生, 輸送機関, 燃料電池, 冷熱利用の分野毎に将来有望な技術の導入条件, 今後の見通しなどについて検討している J-004 燃料電池自動車導入に伴う運輸部門エネルギーシステムの影響 衣笠良, 中田俊彦 日本エネルギー 資源 VO24 NO エネルギー 資源学会 2003/3/ 5 燃料電池自動車の経済性とエネルギー効率を考慮するエネルギー 経済モデル ( エネルギーパス ) を定義している そして燃料電池自動車への燃料供給方式ごとにエネルギー効率を算出して, さらに旅客輸送コスト, 旅客輸送量, 原油消費量, エネルギー消費量, および CO2 排出量を算出して評価を行っている J-005 Shell による総合エネルギー効率の試算 ( 財 ) 日本電動車両協会 平成 13 年度燃料電池自動車に関する調査報告書 海外調査編 ( 財 ) 日本電動車両協会 2002/3 JEVA による平成 13 年度の海外ヒアリング調査の一部 Shell 訪問の目的は,FCV 総合エネルギー効率に関する意見交換 様々なエネルギーと車両について,WtW と H 排出量の試算を行っている J-006 UTC-FC による FCV と他のクリーンエネルギー自動車の比較 ( 財 ) 日本電動車両協会 日本平成 14 年度燃料電池自動車に関する調査報告書 海外調査編 ( 財 ) 日本電動車両協会 2003/3 JEVA による平成 14 年度の海外ヒアリング調査の一部 FC スタックメーカである UTC-Fuel Cells に訪問し,FC スタックの開発状況や FCV 普及に対する考え方についてヒアリングを行っている その中で,FCV と他のクリーンエネルギー自動車の効率, CO2 などの比較分析結果を示している J-007 輸送用燃料ライフサイクルインベントリーに関する調査報告書 - 燃料電池車と既存自動車の比較 - ( 財 ) 石油産業日活性化セン本ター 平成 13 年度石油産業技術開発基盤等整備事業の報告書 ( 財 ) 石油産業活性化センター 2002/3 燃料サイクルのライフサイクルインベントリー (CI) を作成し, 各エネルギーパスの TtW, エネルギー消費量,CO2 の評価を行っている さらに,reenModel で TtW を算出し, 最終的に WtW を算出している J-010 燃料電池コージェネレーションシステムのエネルギー転換効率評価に関する調査 NEDO ( 委託先 : ( 財 ) 日本エネルギー学会 ) 日本NEDO 2002/3 天然ガス起源の各種燃料を対象に, 開発途上にある PEFC による小型のコージェネレーションシステムと, 既存のコージェネレーションシステムを, エネルギー転換効率等の特性の観点から比較評価している -12-

21 表 3-3 エネルギー効率データ調査文献一覧 ( その 2) 文献番号 タイトル 著者名 国 地域 掲載誌等 発行元 発表 掲載年 概要 J-011 J-012 J-013 J-014 J-015 J-016 J-017 J-018 J-019 J-020 J-021 J-022 バイオマス燃料の CO2 排出等に関する CA( ライフ サイクル アセスメント ) 評価について 燃料電池自動車の実用化 普及に向けた課題 わが国における化石エネルギーに関するライフサイクルインベントリー分析 燃料電池技術データ集 - 各種効率の定義と計算例ー エネルギー資源とライフサイクルアセスメント パイプラインと N の温暖化効果ガス排出のライフサイクルアセスメント比較 天然ガスを燃料電池等に用いた場合の総合変換効率の算定に関する調査 第 2 回水素エネルギー専門部会資料 水素吸蔵合金に関する資料 Well to Wheel Efficiency of Fuel Cell Vehicles in Japanese Conditions 超クリーン石油系燃料製造技術に関する調査報告書 水素社会に向けたグローバルな水素サプライチェーン ( 製造と輸送 ) について 各種自動車の効率および CO2 排出の検討 井上 ( 三菱総合研究所 ), 松村幸彦 ( 広島大学 ) 燃料電池実用化推進協議会 ( 財 ) 日本エネルギー経済研究所 FCDIC 小林紀 (( 財 ) エネルギー総合工学研究所 ) 富士通総研経済研究所企画調査部 NEDO ( 委託先 : ( 財 ) 日本エネルギー学会 ) 馬場康子, 石谷久 ( 東大 ) ( 財 ) 石油産業日活性化セン本ター 坂口順一 ( 千代田化工建設 ( 株 )) 小林ら 日本日本日本日本日本日本日本日本日本日本日本総合資源エネルギー調査会石油分科会石油部会燃料政策小委員会 ( 第 9 回 ) 資料 4-1 燃料電池実用化推進協議会資料 4-1 自動車技術 Vol.56 No 石油 / 天然ガスレビュー 00 2 第 2 回水素エネルギー専門部会資料 EVS-18 発表論文 平成 13 年度石油産業技術開発基盤等整備事業の報告書 最新の水素技術 21 世紀 : 水素社会の展望と最新技術 ( 社 ) 自動車技術会学術講演会前刷集 1996 ( 財 ) 日本エネルギー経済研究所 2003/7/ /3/ /6 FCDIC 2001/6 ( 社 ) 自動車技術会 2002/7/ 1 石油公団 2000/2 NEDO 2001/3 ( 財 ) 石油産業活性化センター 水素技術編集委員会編 2002/3 2001/10 / /3 2003/6 1996/10 総合資源エネルギー調査会石油分科会石油部会燃料政策小委員会でのプレゼン発表資料 自動車燃料としてバイオ燃料を使用した場合の CA 的評価を行っている 燃料電池の実用化 普及に向けた課題についてのプレゼンテーション資料 化石エネルギーの CI 分析 委員会報告書 日本における化石エネルギー ( 石炭, 石油,P,N) に関する CI 分析を行っている 燃料電池 ( スタック ) に関する各種効率の計算式を定義し, 理論効率の計算方法を示している また, 効率計算に用いる熱力学データベースの検討も行っている エネルギー資源の評価に CA を用いる必要性を述べ, いくつかの CA 評価事例を紹介 日本向けにガスをパイプライン輸送する場合を対象とした環境負荷面からの検討を行っている 天然ガスに焦点を当て, 日本への輸送形態としてパイプライン,N, メタノール, DME,T を選定し, ガス田で採掘された天然ガス資源を日本国に輸送し燃料電池で消費するまでのプロセスや, エネルギー効率について調査している 水素エネルギー専門部会の資料 水素吸蔵合金, 液体水素, 圧縮水素による水素貯蔵の容積, 貯蔵能力 ( 質量密度, 容積密度 ) の比較を行っている 種々な燃料パスと車種についての WtW 効率を分析するための評価モデルの紹介と, このモデルによる日本についての分析結果 近年日欧米で活発に検討されているガソリンの硫黄分 10ppm 以下 ( サルファーフリー ) 化が将来導入されることを想定し,FCC ガソリンの選択的水素化脱硫技術を開発 実用化するための技術課題について, 特許調査等の結果から述べている 水素製造 輸送 貯蔵に到る水素サプライチェーンの技術動向とケミカルハイドライドによる水素輸送の提案について WtW のグローバルな視点で述べる 乗用車を対象に過去, 現在及び将来の 3 時点でのエネルギーフローに沿って各種エネルギー車の効率を評価し,CO2 排出を検討 単位走行距離で比較 -13-

22 表 3-4 エネルギー効率データ調査文献一覧 ( その 3) 文献番号 タイトル 著者名 国 地域 掲載誌等 発行元 発表 掲載年 概要 J-023 J-024 J-025 J-026 J-027 J-028 代替エネルギー車の受容性研究 (2) - 代替エネルギー車システムのエネルギー,CO2, 走行コスト - クリーンエネルギー自動車レポート ( 第 7 報 ) - 燃料電池自動車における燃料選択の問題 - エネルギー資源と自動車の将来展望 高効率クリーンエネルギー自動車の研究開発 - 通産省 /NEDO によるプロジェクト - ライフサイクル CO2 排出量による発電技術の評価 - 最新データによる再推計と前提条件の違いによる影響 - ( 抜粋 ) 電気事業便覧平成 15 年版 武石, 小林 蓮池 盛田, 小林 岩井 ( 財 ) 電力中央研究所 電気事業連合会統計委員会 日本日本日本日本日本日本第 14 回エネルギーシステム 経済 環境コンファレンス講演論文集エネルギー総合工学 Vol.23 (2) 自動車技術 Vol.53(5) 自動車技術会 No.9804 シンポジウム 電力中央研究所報告書 ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 ( 社 ) 自動車技術会 ( 財 ) 電力中央研究所 日本電気協会 1998/1 2000/ /6 2000/3 2003/ 年頃,2010 年頃の 2 時点について, エネルギー効率や CO2 排出量, コストを, ガソリン車をベースに HEV,EV,FCV などについて比較 FCV 用燃料の選択について, 水素 メタノール ガソリンを並べて比較 石油生産量の予測と石油代替が可能なエネルギーについての検討と CO2 排出制約下での自動車用エネルギー消費と CO2 排出が CA 的に最小となるような自動車用燃料と動力源システムの最適な組み合わせの検討 H9~7 年計画で NEDO 事業として発足 石油代替のクリーンエネルギーを用いて低公害性を維持しつつ, 走行エネルギー消費を少なくとも既存車の半分にし, 併せて CO2 排出を半分以下にする自動車を開発 各種発電による CO2 排出係数を分析 その中で各種発電の発電効率を算出している 電気事業関連の統計書 電力 10 社の送配電損失率の経年統計を掲載 J-029 J-030 J-031 J-032 J-033 J-034 Well to Wheel Efficiency of Advanced Technology Vehicles in Japanese Conditions 日本の条件における先端技術自動車の Well to Wheel 総合効率 液体水素の製造 輸送に係る効率について N 及び都市ガスの CCO2 分析における中東プロジェクトのインパクト評価 よくわかる P ガス & エネルギーセミナー P ガス販売事業者の未来を拓く - 平成 14 年度燃料電池自動車に関する調査報告書 平成 12 年度電気自動車等中長期普及計画報告書 馬場康子, 石谷久 ( 東大 ) 馬場康子, 石谷久 ( 慶大 ) 岩谷産業 ( 株 ) 岡村智仁, 古川道信, 多田進一, 石谷久 ( 財 ) エルピー日ガス振興セン本ター ( 財 ) 日本電動車両協会 ( 財 ) 日本電動車両協会 日本日本日本 日本日本日本EVS-20 発表論文 JARI 次世代自動車フォーラム 第 20 回エネルギーシステム 経済 環境コンファレンス ( 財 ) 日本自動車研究所 エネルギー 資源学会 ( 財 ) エルピーガス振興センター ( 財 ) 日本電動車両協会 ( 財 ) 日本電動車両協会 2003/11 / /1/ /12 / /1/ /9/ /3 2001/3 日本の条件において,FCV を含む種々の先進型自動車の WtW エネルギー効率を, 多様な車種と燃料パスに対して評価 分析を行っている 上記文献の日本語版 液体水素の製造 輸送にかかる効率について計算している 中東プロジェクト追加による N のライフサイクル CO2 排出量への影響度を定量化することと, 最新の国内実績データに基づく都市ガス 13A のライフサイクル CO2 排出量を分析することを目的とする 日本ガス協会よりバックデータも併せて入手 P ガス産業やエネルギー産業がおかれた現状と課題, 構造改善事業がなぜ必要なのか, どのように進めるかについてのまとめ 燃料電池に関する技術動向調査 その中で, FCV や他の ICEV の TtW のエネルギー効率,CO2 排出量の推計 比較のためのシミュレーションモデル REEN を開発し, TtW,WtW 総合効率の試算を行っている 鉛産電池, ニッケル水素電池, リチウムイオン電池を用いた EV の CI 分析を実施 電池の充放電効率等を加味して走行段階における CO2 排出量も算出 -14-

23 日本日本日本日本表 3-5 エネルギー効率データ調査文献一覧 ( その 4) 文献番号 タイトル 著者名 国 地域 掲載誌等 発行元 発表 掲載年 概要 J-035 輸送用燃料の Well-to-Wheel 評価日本における輸送用燃料製造 (Well-to-Tank) を中心とした温室効果ガス排出量に関する研究報告書 トヨタ自動車日( 株 ), 本みずほ情報総 ( 株 ) 2004/12 文献, ヒアリング調査より輸送用燃料の Well to Tank 評価している 既存燃料以外にもバイオマス起源の燃料,FT 軽油等多岐にわたり検討 J-036 平成 15 年度新エネルギー等導入促進基礎調査輸送用バイオマス燃料の導入可能性に関する調査研究報告書 ( 株 ) 三菱総合研究所サステナビリティ研究部 2003/12 バイオエタノール,BDF についてその供給可能量 供給安定性の視点, 供給コストの視点, ライフサイクルアセスメントの視点から評価を行っている J-037 ETBE について環境省日本再生可能燃料利用推進会議 ( 第 3 回 ) 資料 3 環境省 2003/10 ETBE の特徴, 毒性, 海外の動向, 製造方法およびコスト, エネルギー収支についてまとめられている J-040 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - ( 財 ) 電力中央研究所 日本( 財 ) 電力中央研究所 2010/7 J-027 の改定版 各種発電による CO2 排出係数を分析 その中で各種発電の発電効率を算出している J-041 電気事業便覧平成 21 年度版 電気事業連合会統計委員会 日本電気事業連合会 2009/10 J-028 の平成 21 年度版 電力事業関連の統計書 J-042 高岳製作所急速充電器カタログ ( 株 ) 高岳製作所 高岳製作所 2010 高岳製作所の急速充電器 EV QUICK CHARER のカタログ J-043 バイオ燃料導入に係る持続可能性基準等に関する検討会中間報告書 バイオ燃料導入に係る持続可能性基準等に関する検討会 日本資源エネルギー庁 2010/3 いろいろな起源からのバイオ燃料について,CA での CO2 削減効果の検証や食料競合等についての影響を評価している J-044 平成 17 年度 ~ 平成 18 年度成果報告書水素安全利用等基盤技術開発水素に関する共通基盤技術開発水素供給価格シナリオ分析等に関する研究 委託先 :( 財 ) エネルギー総合工学研究所 NEDO 2007/3 さまざまな水素供給スキームに対して, 水素供給価格や WtT エネルギー効率を試算している その中で, ケミカルハイドライドによる水素輸送の検討を行っている J-045 輸送用燃料の Well-to-Wheel 評価バイオ燃料を中心とした輸送用燃料製造 (Well-to-Tank) における温室効果ガス排出量に関する研究報告書 トヨタ自動車 ( 株 ) みずほ情報総研 ( 株 ) トヨタ自動車 ( 株 ) みずほ情報総研 ( 株 ) 2008/12 文献, ヒアリング調査により, 輸送用燃料 ( 主にバイオマス燃料 ) の WtT エネルギー効率および CO2 排出量を評価している J-046 エア ウォーター ハイドロ ( 株 ) WEB サイト上の水電気分解水素発生装置 IMET スペック エア ウォーター ハイドロ ( 株 ) 日本エ ア ウ ォ ー ター ハイ ドロ ( 株 ) 水電気分解水素発生装置 IMET のスペック J-047 商用水素ステーション使用 ( 想定値都市ガスオンサイト ) における 1 営業日のランニングコスト試算 エンジニアリング振興協会 日本エンジニアリング振興協会 2010/9 商用水素ステーション ( 都市ガスオンサイト ) に関する, 入出力燃料の試算 J-048 水素社会における製油所水素の位置づけに関する調査報告書 日本( 財 ) 石油産業活性化センター 2009/3 製油所より FCV 用に高純度水素として出荷する場合について, 製油所モデルを作成して環境面での評価を行っている J-049 平成 17 年度二酸化炭素地中貯留技術研究開発成果報告書 RITE 日本( 財 ) 地球環境産業技術研究機構 2006/3 CCS に関するさまざまな調査を行っている その中で, 様々な排出源からの CO2 の分離回収 昇圧 輸送や圧入にかかるエネルギーを試算している -15-

24 表 3-6 エネルギー効率データ調査文献一覧 ( その 5) 文献番号 J-050 W-001 W-002 W-003 W-004 W-005 W-006 W-008 W-009 W-010 タイトル 次世代 CO2 分離回収技術の動向と RITE の取り組み ON THE ROAD IN 2020:A life-cycle analysis of new automobile technologies Fuel Choices for Fuel-Cell Vehicles: Well-to-Wheels Energy and Emission Impacts Projected Energy, Cost, and H Emissions for Vehicles HYDROEN PRODUCTION AND DEIVERY RESEARCH Comparative Assessment of Fuel Cell Cars Well-to-Wheel Analysis of Energy Use and reenhouse as Emissions of Advanced Fuel/Vehicle Systems --A European Study-- Report WE-TO-WHEE EFFICIENCY for Alternative fuels from natural gas or biomass Assessment of Well-to-Wheels Energy Use and reenhouse as Emissions of Fischer-Tropsch Diesel Shell Middle Distillate Synthesis (SMDS) のデータ更新レポート 著者名 風間伸吾 A. Weiss, Heywood, 米M. Drake, 国Schafer, F. AuYeung Michael Wang (AN Transportation Research Center) TIAX,C DOE A. Weiss, 米B. Heywood, 国Schafer, K. Natarajan M,BST, BP, ExxonMobil, Shell, TotalFinaElf Ecotraffic Michael Wang (AN Transportation Research Center) Pricewaterho usecoopers P 国 地域 日本米国米国欧州掲載誌等 革新的環境技術シンポジウム Energy aboratory Report # MIT E Fuel Cell Seminar でのプレゼン発表資料 米国DOE でのディスカッション資料 スウェーデン米国米国研究公募資料 Publication No. FEE RP bst.de/gm-wt w からダウンロード DOE 報告書 Shell 資料 発行元 ( 財 ) 地球環境産業技術研究機構 発表 掲載年 2010/12 /2 MIT 2000/10 DOE 2002/11 / /12 / /7/ 24 MIT 2003/2 BST the Swedish National Road Administ-r ation DOE Shell 2002/9/ / /10 /4 2003/5/ 21 概要 次世代 CO2 分離回収技術の動向の紹介 2020 年の自動車技術を評価するための研究 全ライフサイクルにおけるコスト, エネルギー効率,H 排出量について計算している 様々な燃料と車両の WtW エネルギー効率および H 排出量を比較している Phase Ⅱ of Fuel Choice for Fuel Cell Vehicles project (75111) に基づいた WtW 効率および H ガスの試算結果 FreedomCAR を補完する水素イニシアティブのサポートのために, 水素の製造 供給に関する 10 トピックの研究開発を公募 各トピックには目標コスト, 目標効率が設定されている 2020 年に商用化されると見込まれている燃料電池自動車の技術の評価を, 燃費, 温室効果ガス排出量の観点から行っている 本文献の位置づけは文献 W-001 からの更新と考えられる Tank to Wheel の段階を対象として, 燃料電池関連の技術が更に向上するということを想定し, 文献 W-001 を更新している 化石 / 非化石燃料, 再生可能 / 非再生可能エネルギーをベースとした自動車用燃料のエネルギーと H について評価を行うことを目的としている 2010 年までに技術的に実現可能な燃料パスと車両システムについて,WtW 効率を算出している 本研究は, M と BST でモデルを作成し, 主な国際的エネルギー会社も参加してお互いに話し合いを行いながら進められている 石油代替燃料として, 天然ガスおよびバイオマスを 1 次エネルギーとする自動車の WtW 効率を検討している FT 軽油の WtW 効率と温室効果ガスの評価分析 SMDS と呼ばれるシェルの T プロセスについて, 2001 年に実施された CA 研究のデータ更新 SMDS で作られた燃料について,NOx や SOx などの環境汚染物質の含有量が従来燃料と比べてどれだけ削減されているのかを示している -16-

25 日本表 3-7 エネルギー効率データ調査文献一覧 ( その 6) 文献番号 W-011 タイトル Well-to-Wheels Analysis of Future Automotive Fuels and Powertrains in the European Context W-012 Hydrogen Fuel W-013 W-014 W-015 W-020 REET1.5--Transportat ion Fuel--Cycle Model as to iquids ife Cycle Assessment Synthesis Report Shell Middle Distillate Synthesis (SMDS) Update of a ife Cycle Approach to Assess the Environmental Inputs and Outputs and Associated Environmental Impacts of Production and Use of Distillates from a Complex Refinery and SMDS Route Well-to-Wheels analysis of future automotive fuels and powertrains in the European context Version 3 W-021 REET1-8d-1 著者名 European Council for Automotive R&D CONCAWE, Joint Research Centre Matthias Altmann (BST) M.Q.Wang (AN Transportati on Research Center ) 国 地域 欧州欧州米国掲載誌等 cec.eu.int/do wnload/eh からダウンロード プレゼン資料 ( w.lbst.de/ からダウンロード ) 発行元 EUCAR, ONCAWE, JRC BST 発表 掲載年 2003/11 詳細版は 2003/ /9/ 24 DOE DOE 1999/8 Shell 2004/4 Pricewater house Coopers P European Council for Automotive R&D, CONCAWE, Joint Research Centre Argonne National aboratory 欧州米国2003/5 EUCAR, ONCAWE, 2008/11 JRC Argonne National aboratory 2010/8 概要 2010 年の欧州において, 将来的に潜在可能性がある燃料パスとパワートレインを対象とし,WtW のエネルギー消費量と H 排出量, 経済性 ( コスト ) の分析 評価を行っている 水素燃料に関するプレゼン資料 水素の製造方法とパス, 各エネルギーのポテンシャルを考察している さらに, 各エネルギーパスにおける WtW のエミッションとコストを分析 評価し, ドイツを例にして将来の H のシナリオについて検討している 5 種類の基準汚染物質 (VOC CO NOx PM SOx),3 種類の温室効果ガス (CO2, NH3,N2O) の Fuel-Cycle emissions を計算 また, 全体のエネルギー消費量, 化石燃料消費量と石油消費量も計算している Shell, Sasol Chevron,ConocoPhillips の T 製造各社の研究結果より CA の比較を行っている SMDS と呼ばれるシェルの T プロセスについて, 2001 年に実施された CA 研究のデータ更新 SMDS で作られた燃料について,NOx や SOx などの環境汚染物質の含有量が従来燃料と比べてどれだけ削減されているのかを示している W-011 の改定版 W-013 の改定版 W-022 E IPCC uidelines for National reenhouse as Inventories Volume 4 Agriculture, Forestry and Other and Use 平成 14 年度温室効果ガス排出量算定方法検討会エネルギー 工業プロセス分科会報告書 ( 燃料 ) IPCC National reenhouse as -Inventories Programme Technical Support Unit 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 IPCC National reenhouse as Inventories Programme 2010/11 検討会報告書環境省 2002/8 国別温室効果ガス排出インベントリの作成に用いるためのガイドライン 第 4 部は 農業, 林業及びその他の土地利用 環境省 温室効果ガス排出量算定検討会エネルギー 工業プロセス分科会 において検討された燃料の温室効果ガス排出量の算定方法をまとめた報告書 基本的に 2001 年改訂後の総合エネルギー統計をベースとし, 燃料別の CO2 排出量が示されている -17-

26 表 3-8 エネルギー効率データ調査文献一覧 ( その 7) 文献番号 E-002 E-003 タイトル 総合エネルギー統計の解説 事業者からの温室効果ガス排出量算定方法ガイドライン ( 試案 )Ver E-004 メタノール発電技術 E-005 E-006 E-007 E-008 E-009 E-010 E-011 E-012 合成液化 (T) 燃料のディーゼルエンジン応用 ライフサイクル CO2 排出量による原子力発電技術の評価 平成 14 年度電力需給の概要 平成 17 年度温室効果ガス排出量算定方法検討会温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 ( 案 ) エネルギー 工業プロセス分科会報告書 ( エネルギー ( 燃料の燃焼 CO2) 分野 ) 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について 平成 22 年 3 月環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会エネルギー 工業プロセス分科会燃料の燃焼分野温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 総合エネルギー統計の解説 2007 年度改訂版 著者名 ( 独 ) 経済産業研究所戒能一成 環境省地球環境局 ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 塚越之弘 ( トヨタ自動車 ) ( 財 ) 電力中央研究所 経済産業省資源エネルギー庁電力 ガス事業部 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 P ガス協会 資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討会事務局 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 ( 独 ) 経済産業研究所 国 地域 日本日本日本日本日本日本日本日本日本日本日本掲載誌等 ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 HP ( w.iae.or.jp/) からダウンロード PETROTEC H 第 26 巻第 5 号 電力中央研究所報告書 平成 17 年度第 3 回検討会資料 2-1 発行元 ( 独 ) 経済産業研究所 環境省地球環境局 ( 財 ) 電力中央研究所 発表 掲載年 2003/2 2003/7 1997/ /8 2003/3 環境省 2006/2 P ガス協会 資源エネルギー庁 2001/4 2007/5 環境省 ( 独 ) 経済産業研究所 2009/6 概要 2001 年度に実施された総合エネルギー統計の改訂における各項目とその設定根拠, 推計過程の概要が具体的に示されている 民間事業所における温室効果ガス算定方法のガイドライン ただし, 試案 の段階であり, 本ガイドラインの利用者の意見を取り入れながら内容の充実を図っていくこととしている 石油の枯渇, 天然ガスの粗悪化という背景から, 将来の代替エネルギーとして考えられているメタノールについて, メリット, 製造技術, 発電技術などについての調査結果が示されている FT 軽油をディーゼルエンジンに利用した場合のエンジン性能, 排出ガスなどへの影響, 自動車用燃料としての燃料特性について調査した結果が示されている 原子力発電による CO2 排出係数を分析 また, 使用済み燃料を再処理して MOX 燃料として利用する核燃料サイクルがライフサイクル CO2 排出量に与える影響を分析している 電力需給の現状について紹介したもの 平成 13 年度の電力需給の実績と, 平成 14 年度の電力需給の計画がとりまとめられている E-001 の改訂版 平成 17 年度の環境省 温室効果ガス排出量算定検討会エネルギー 工業プロセス分科会 において検討された燃料の温室効果ガス排出量の算定方法をまとめた報告書 商業用プロパンや商業用ブタンの組成や, それを用いた自動車用 P の発熱量や密度の算出および, その明細 2005 年度の総合エネルギー統計実績値以降, 使用される標準発熱量について E-008 の改定版 平成 21 年度の環境省 温室効果ガス排出量算定方法検討会 の結果を取りまとめた報告書 E-002 の改訂版 総合エネルギー統計の標準発熱量が 2005 年に改訂されたことによる E-013 事業者からの温室効果ガス排出量算定方法ガイドライン ( 試案 ver1.6) 環境省地球環境局 日本環境省 2005/7 一部改定 E-003 の改定版 E-014 平成 20 年度電力需給の概要 資源エネルギー庁電力 ガス事業部 日本資源エネルギー庁 2010/1 E-007 の平成 20 年度版 -18-

27 日本日本日本実証ステーション実証ステーション表 3-9 エネルギー効率データ調査文献一覧 ( その 8) 文献番号 タイトル 著者名 国 地域 掲載誌等 発行元 発表 掲載年 概要 E-015 算定 報告 公表制度における算定方法 排出係数一覧 経済産業省, 環境省 E-016 ウェブサイト 石油便覧 JX 日鉱日石エネルギー H-001 エネルギー効率 CO2 排出の試算 日新日本製鐵本( 株 ) 日本日本経済産業省, 環境省 JX 日鉱日石エネルギー 新日本製鐵 ( 株 ) 2010/3 一部改訂 2010/1 一部改定 2004/3 地球温暖化対策の推進に関する法律 ( 温対法 ) の算定 報告 公表制度における算定方法 排出係数一覧国内外の石油産業の現況や歴史, 石油製品の用途, 関連産業の動向など, 石油に関する情報を掲載製鉄副生水素ガスの組成や,CO の精製, 水素の圧縮 輸送 貯蔵効率の試算 H-002 N 及び都市ガス 13A の CI データの概要 ( 社 ) 日本ガス協会 ( 社 ) 日本ガス協会 2003/1 都市ガスの製造に関する CI データ H-003 栗田工業の水電解装置日本栗田工業 2010 栗田工業の水電解装置について H-004 都市ガス 13A に関するデータの提供について ( 社 ) 日本ガス協会 ( 社 ) 日本ガス協会 2010/10 /21 都市ガス 13A の発熱量,CO2 排出係数, 密度 H-005 都市ガス 13A の原料投入割合 (HV 基準 ) について ( 社 ) 日本ガス協会 ( 社 ) 日本ガス協会 2010/11 /5 都市ガス 13A の原料投入割合 (N と P の比 ) H-006 火力発電所の効率 ( 現状のトップランナー ) について 電気事業連合会 日本電気事業連合会 2010/12 /15 現状および将来 (2030 年 ) の火力発電所の熱効率 H-007 製油所サイトにおける分散型 CCS の実現可能性調査に関するデータ 日本PEC 2010/12 PEC の 製油所サイトにおける分散型 CCS の実現可能性調査 におけるバックデータ JHFC プロジェクト 燃料電池自動車用水素供給設備実証研究 データ表 3-10, 図 3-1 に JHFC プロジェクトで実証研究を行っている水素ステーションの設備方式および設置場所を整理する 表 3-10 JHFC 水素ステーションの設備方式と充填圧力 設備方式ステーション名製造方式 35MPa 70MPa オンサイト方式 オフサイト方式 横浜 旭 ナフサ改質 横浜 大黒 脱硫ガソリン改質 千住 セントレア 都市ガス改質 - 大阪 - 相模原 アルカリ水電解 - 川崎 メタノール改質 - 九州大学 ( 協賛 ) 固体高分子水電解 - 将来試算 都市ガス改質 - 霞が関 - 船橋 高圧水素貯蔵 - 関西空港 - 有明 ( 移設後 ) 液体水素貯蔵 - 日光, 北九州 ( 協賛 ) 高圧水素貯蔵

28 図 3-1 運用中の水素ステーション ( 現在 ) 出典 : 平成 22 年度水素 燃料電池実証プロジェクト JHFC セミナー 水素インフラ W 発表資料 3-3 Well to Tank 効率検討における前提条件 Well to Tank 効率の算出における前提条件は以下のとおりである (1) 分析における想定年次の考え方 Well to Tank 効率の算出においては, 現状 (2010 年 ) 時点における技術を前提とすることを基本とする 具体的には, 商用プラントが現存する施設については現状のプロセス効率の適用を基本とし, 商用プラントが現存しない施設については, 現状の技術水準のもとでの商用プラントを仮に建設した場合を想定したプロセス効率を適用する バイオマスならびに CCS, 再生可能エネルギーについては, 例外的な取扱いとなる すなわち, これらの技術については, 仮に現状において, 商用プラントが導入されているという仮想的な状況を想定した上での評価の実施を基本とする -20-

29 (2) 電力電力については以下のとおりである 1 電力の消費を明示的に考慮するプロセスとしては, 水電解, 圧縮, 液化, 燃料充填とする その他のプロセスについては簡便のためこれを無視する 2 電力は, 日本の平均電源構成を加味した電力 (J-MIX) を標準ケースとする 現状の電源構成としては,2009 年度の推定実績電源構成比 ( 表 3-11) を用いる 表 3-11 電源構成比 構成比率 (%) 過年度調査 1 (2001) 最新年度 (2009) 3 石油発電 ( 原油火力 ) 2 (39.9) 4 (36.7) ( 重油火力 ) (60.1) (63.3) 天然ガス発電 石炭発電 原子力 水力 新エネルギー等 - - 計 : 経済産業省 電力需給の概要 2002 (2003.3) による 2001 年度の 10 電力会社の平均構成比 ( 発電電力量 kwh ベース ) 2: 経済産業省 電力需給の概要 2002 (2003.3) の 10 電力会社計の重油と原油の消費量比率 (MJ ベース ) 3: 経済産業省資源エネルギー庁 平成 22 年度電力供給計画の概要 (2010.3) による 2009 年度の発電電力量推計値 4: 資源エネルギー庁 電力調査統計 より 2009 年度の一般電気事業者計の重油と原油の消費量比量 (kl) を MJ ベースに変換して求めた比率 3 一次エネルギー間の比較を行うという観点から, 一次エネルギー源を固定したケースについても検討の対象とする その際に使用する電力は, 原油起源のパスでは石油発電, 天然ガス起源のパスでは天然ガス発電 (N) といったように, 一次エネルギー源を同じくする発電電力を用いる また, 使用する各火力発電所の効率および CO2 排出量は,2010 年現在におけるトップランナー値とする (3) 燃料輸送燃料輸送については以下のとおりである 1 国際海上輸送はタンカー輸送 ( または石炭輸送船輸送 ) とする 2 国内輸送には, 内航海上輸送およびローリー輸送があるが, 国内輸送として一本化し, 効率はこれらの単純平均とする 3 国際海上輸送用に使う燃料は重油とし, 国内輸送用に使う燃料は簡単のため全て軽油を用いるものとする その際, いずれも国内で精製された燃料を使用するものと仮定する ただし,N タンカーについては, ボイルオフガス (BO) の利用を考慮するものとする -21-

30 3-4 Well to Tank 効率の計算方法 Well to Tank(WtT と略記 ) 効率の計算には, 石谷久東京大学名誉教授監修の WtT 効率計算プログラムを適用する このプログラムは, 想定し入力したエネルギーパスにともない, その相互関係全体を考慮したエネルギー消費量ならびに CO2 排出量を 1 次エネルギーにさかのぼって計算するシステムである 具体的には, 自動車のタンクに入れられる単位燃料当り, どれだけの 1 次エネルギー ( 石油, 天然ガス,P など ) が必要なのかを計算する仕組みとなっている 具体的な計算は産業連関分析と同様な方法によって行う すなわち, 指定されたエネルギーパスにおける各プロセスを産業連関表の産業部門とみなし, エネルギーのフローを生産財のフローとみなす いま, 投入係数 a ij を j プロセスから単位 MJ のエネルギーを出力するための i プロセスからのエネルギー投入量 (MJ) と定義すると, 以下のバランス式が成り立つ a ij X j + Fi = X i (i=1,2, ) ( 式 3.1) j X i :i プロセスからのアウトプット量 F i :i プロセスからのアウトプットのうち, 直接自動車のタンクに入る量 (=1 と基準化 ) ここで,a ij X j は j プロセスに投入される i プロセスからのエネルギー量を表し, 全ての j に対してΣをとると,i プロセスからの全てのプロセスへの投入量を表す これに最終消費量に相当する F i を加えたものは,X i に等しくなることを示している 行列で表記すると, A X+F=X ( 式 3.2) a11 ただし,A a21 = an1 a 12 a ij a1 n ann X 1, X X 2 = M X n F1,F F2 = M F n ゆえに, X=(E-A) - 1 F ( 式 3.3) となる 本式より, 当該パスの各プロセスからのアウトプット量が求められる a ij は各プロセスにおける効率値, 投入エネルギー ( 燃料 ) の種類別の内訳 ( ジュール比 ) を与えることにより設定する ただし, この際, 出力されるエネルギーは 1 種類だけに限定することが必要となる -22-

31 3-5 検討対象とする基本的なエネルギーパス エネルギーパスの概念本分析では, 一次エネルギーを取得し, 必要な二次エネルギーを得るまでのエネルギーの変換 輸送 貯蔵等のプロセスのシリーズをエネルギーパスと呼ぶ 図 3-2 に Well to Tank,Tank to Wheel の評価範囲の概念図を示す Well 水素ステーション Station 車両タンク Tank Wheel 一次エネルギー採掘 精製 輸送 水素ステーションでの水素製造 圧縮 車両への水素充填 車両走行 Well to Wheel ( 一次エネルギー採掘 車両走行 ) Well to Tank ( 一次エネルギー採掘 車両タンク ) Tank to Wheel ( 車両タンク 車両走行 ) Station to Tank ( 水素ステーション 車両タンク ) 図 3-2 評価範囲の概念図 一次エネルギーの採掘から自動車の燃料タンクまで (Well to Tank) の典型的なエネルギーパスを図 3-3 に示す なお, 図 3-3 中の X00 番台 は,3-6-4 節の各プロセス効率の表に対応している 埋蔵 1 次エネルギー資源 Well 100 番台資源採掘 1 次エネルギー資源 200 番台現地プロセス ( 精製, 改質, 液化 )+ 貯蔵 300 番台長距離輸送 (PP, 船舶 ) 原燃料 ( 消費地 : 国内受け入れ基地 ) 400 番台国内大規模プロセス ( 精製, 気化, 改質, 高圧圧縮 ) 車両の燃料タンク Tank 900 番台燃料充填 800 番台オンサイトプロセス ( 圧縮, 改質, 液化 ) 700 番台 ( 水素生成前 ) 燃料貯蔵 600 番台国内短距離輸送 精製燃料 図 3-3 一般的な Well to Tank のパス 検討対象エネルギーパス既存のエネルギーパスや実現可能性が高いパスを基本とし, 文献調査やヒアリング結果によるデータの取得状況を踏まえて設定した 検討の対象とした主要なパスを図 3-4 に示す これらのパスにおける電力利用については, 例えば一次エネルギー源として原油を利 -23-

32 用するパスでは, 石油火力発電電力を用い, 一次エネルギー源が天然ガスのパスでは, N 火力発電電力を用いることとして表現されている 1 これらのパスについては日本の平均電源構成を加味したケースを標準ケースとして検討をしているが, エネルギーパスの図化は煩雑になるため省略している 従って, 図 3-4 に示す主要パスについては, 日本の平均電源構成加味した電力を用いるケース (J-MIX) と, 原油や天然ガスといった一次エネルギーを固定するケース (no-mix) での検討を行った 副生水素の利用 ( 図 3-5), バイオマス起源 ( 図 3-8), 再生可能エネルギー起源の電力を用いたケース ( 図 3-6, 図 3-7) における水素圧縮や充填に使用する電力については J-MIX を用いるものとした ( ただし, 国内再生可能エネルギー起源電力パスにおいては, いずれの場合も系統連系せずに電力を使用する ) また FT 軽油 2( 図 3-9) については, J-MIX,no-MIX(N 火力発電 ) の両方のケースを検討対象とした 図中の各プロセスにおける 3 桁の数値はデータベースに対応したコード番号であり, 添え字の大文字アルファベットは, 同一内容のプロセスでもパスが異なる場合があるため, 区別のために添えている ( 表 3-12) なお, 副生水素の代替燃料の種類によってパスが複数になるケースがあるが, パスの図では割愛している ( 図 3-5) 本分析において検討対象とした全エネルギーパスの一覧を表 3-13, 表 3-14 に示す 表 3-12 フロー図に記された数値 記号について 図中の数値 記号 3 桁の数値データベースとの対応を示す 大文字アルファベット ( およびギリシャ文字 ) 小文字アルファベット cr ng その他 意味 同じプロセスであってもパスが違うものを区別するためにつけたもの たとえば, 同じ電力送配電であっても石油火力発電により得られた電力と, 原子力発電で得られた電力を区別する Charge Tank を基本とし, 上から順番に A,B と振ってある これらを 3 桁の番号に付け加えることにより, 各プロセスにユニークな番号がつけられる なお,Z の次はギリシャ文字を使用してα,β とする P に関連するパスにある cr ng はそれが原油随伴 P(cr) のみに関連するパスなのか,N 随伴 P(ng) のみに関連するパスなのかを区別するためにつけたもの 副生水素発生の h/n/p/t: 副生水素に関しては, 代替燃料として重油 (h) N(n) P(p) 都市ガス (t) の 4 種類の燃料を検討することとなっている パスフロー上は絵を分けて描いていないが, 分析の際にはこれら 4 パターンが計算されるので, その区別のためにつけたもの 1 副生水素を利用するパスでの電力利用においては, 用いる代替燃料の起源となる一次エネルギーを利用した発電電力を用いるものと想定している 副生水素における効率の考え方については 節参照 2 T(as to iquids) 技術により製造される軽油 -24-

33 原油採掘 101 原油タンカー輸送 原油貯蔵 ガソリン精製 401 ガソリン国内輸送 601 ガソリン貯蔵 701(A) ガソリン改質 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) A ガソリン給油 CH CH 充填 A 軽油精製 402 軽油国内輸送 602 軽油貯蔵 702(B) 軽油給油 902 (101P) ナフサ精製 Ds ナフサ国内輸送 Ds ナフサ貯蔵 723Ds 703(C) ナフサ改質 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) C CH CH 充填 922C 421s ナフサ改質 H 圧縮 (1 20MPa) CH 国内輸送 (20MPa) H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 823Es 824Es CH CH 充填 922Ds +CCS オフ ション H 液化 443Es H 国内輸送 613Es H 貯蔵 725Es H 気化 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922Es 灯油精製 灯油国内輸送 灯油貯蔵 705(F) 灯油改質 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) F CH CH 充填 922F 重油精製 EV 充電 821H 824Hp 931H PEM +CCS オフ ション 石油火力発電電力送配電 H PEM 水電解 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922Hp P 製造 211cr P タンカー輸送 304cr 442ν 612ν 723ν アルカリ水電解 822H H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Ha CH CH 充填 922Ha 422 P 改質 H 圧縮 (1 20MPa) CH 国内輸送 (20MPa) H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 823ξ 824ξ CH CH 充填 922ν 405 H 液化 443ξ 604dm H 国内輸送 613ξ H 貯蔵 725ξ H 気化 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922ξ (102P) P 製造 211ng P タンカー輸送 304ng P 貯蔵 453 P 製造 P 輸入 国産 P 国内輸送 604 P 貯蔵 704() P 改質 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) P 給油 CH CH 充填 天然ガス採掘 102 N 液化 Nタンカー輸送 N 貯蔵 都市ガス製造 圧送 407 都市ガスパイプライン輸送 631(I) +CCS オフ ション 都市ガス圧縮充填 905 +CCS オフ ション 442Js 612Js 723Js 都市ガス改質 805 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824I CH CH 充填 922I 天然ガス改質 H 圧縮 (1 20MPa) CH 国内輸送 (20MPa) H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922Js 423s H 液化 443Ks H 国内輸送 613Ks H 貯蔵 725Ks H 気化 823Ks H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Ks CH CH 充填 922Ks +CCS オフ ション N 火力発電 電力送配電 PEM PEM 水電解 824p H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) EV 充電 CH CH 充填 p H H H O アルカリ水電解 822 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824a CH CH 充填 922a メタノール変換 212 メタノールタンカー輸送 メタノール貯蔵 メタノール国内輸送 607 メタノール貯蔵 706(M) メタノール改質 807 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824M CH CH 充填 922M DME 変換 213 DME タンカー輸送 306 DME 貯蔵 455 DME 国内輸送 608 DME 貯蔵 707(N) DME 改質 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) N CH CH 充填 922N 図 3-4 分析対象とする主要な個別エネルギーパス -25-

34 442O h/n/p/t 612O h/n/p/t 723O h/n/p/t CO 発生 水素回収 H 圧縮 (1 20MPa) CH 国内輸送 (20MPa) H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922O h/n/p/t 433 h/n/p/t ( 重油国内輸送 609) 重油代替 :h (Nタンカー輸送 302) N 代替 :n (Pタンカー輸送 304cr,304ng) P 代替 :p ( 都市ガスパイプ輸送 631) 都市ガス代替 :t 434 h/n/p/t H 液化 443P h/n/p/t 442Q h/n/p/t H 国内輸送 613P h/n/p/t 612Q h/n/p/t H 貯蔵 725P h/n/p/t 723Q h/n/p/t H 気化 823P h/n/p/t H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824P h/n/p/t CH CH 充填 922P h/n/p/t 苛性ソーダ製造による水素ガス発生 H 圧縮 (1 20MPa) CH 国内輸送 (20MPa) H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922Q h/n/p/t 重油代替 :h N 代替 :n P 代替 :p 都市ガス代替 :t 432 h/n/p/t H 液化 443R h/n/p/t H 国内輸送 613R h/n/p/t H 貯蔵 725R h/n/p/t H 気化 823R h/n/p/t H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824R h/n/p/t CH CH 充填 922R h/n/p/t 図 3-5 副生水素を利用するパス 海外 パタゴニア 風力発電 Station 232 PEM 水電解 222κ 有機ハイドライド化 244κp 有機ハイト ライト 国内輸送有機ハイト ライト タンカー輸送有機ハイドライド貯蔵 313bzp 460κp 617κp 有機ハイト ライト 貯蔵 H CH 貯蔵 ( 40MPa) 水素取り出し 714κp 812κp 824κp CH CH 充填 (35MPa) 922κp アルカリ水電解 223κ 有機ハイドライド化 244κa 有機ハイト ライト 国内輸送有機ハイト ライト タンカー輸送有機ハイドライド貯蔵 313bza 460κa 617κa 有機ハイト ライト 貯蔵 H CH 貯蔵 ( 40MPa) 水素取り出し 714κa 812κa 824κa CH CH 充填 (35MPa) 922κa 豪州 太陽光発電 231 PEM 水電解 222μ 有機ハイドライド化 244μ 有機ハイト ライト 国内輸送有機ハイト ライト タンカー輸送有機ハイドライド貯蔵 313osp 460μp 617μp 有機ハイト ライト 貯蔵 714μp 水素取り出し 812μp H CH 貯蔵 ( 40MPa) 824μp CH CH 充填 (35MPa) 924μp アルカリ水電解 223μ 有機ハイドライド化 244μa 有機ハイト ライト 国内輸送有機ハイト ライト タンカー輸送有機ハイドライド貯蔵 313osa 460μa 617μa 有機ハイト ライト 貯蔵 714μa 水素取り出し 812μa H CH 貯蔵 ( 40MPa) 824μa CH CH 充填 (35MPa) 924μp 図 3-6 海外で再生可能エネルギーにより発電し, 有機ハイドライドで輸入するパス -26-

35 国内 521T Station 太陽光発電 507 昇圧 電力送配電 EV 充電 931T PEM PEM 水電解 821T H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Tp CH CH 充填 922Tp 521U O アルカリ水電解 822T H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Ta CH CH 充填 922Ta 風力発電 昇圧 電力送配電 EV 充電 931U 508 PEM H2 PEM 水電解 821U H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Up CH CH 充填 922Up 442V 612V 723V H アルカリ水電解 822U H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Ua CH CH 充填 922Ua H 圧縮 (1 20MPa) CH 国内輸送 (20MPa) H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922V PEM 水電解 430 H 液化 443W H 国内輸送 613W H 気化 H 貯蔵 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 725W 823W 824W CH CH 充填 922W 442X 612X 723X H 圧縮 (1 20MPa) CH 国内輸送 (20MPa) H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922X アルカリ水電解 431 H 液化 H 国内輸送 H 貯蔵 443Y 613Y 725Y H 気化 823Y H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Y CH CH 充填 922Y 原子力発電 S 電力送配電 821S PEM H2 PEM 水電解 824Sp H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) EV 充電 CH CH 充填 931S 922Sp 521W O アルカリ水電解 822S H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Sa CH CH 充填 922Sa 水力発電 電力送配電 EV 充電 931W 507 PEM PEM 水電解 821W H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Wp CH CH 充填 922Wp アルカリ水電解 823W H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) 824Wa CH CH 充填 922Wa 図 3-7 再生可能エネルギー起源の電力 ( 国内発電 ) による燃料製造パス -27-

36 海外 国内 Station + 土地利用 廃食用油回収 BDF 製造 471 BDF 国内輸送 614 BDF 貯蔵 711(Z) BDF 給油 911 パーム栽培 パーム回収 パーム油抽出 BDF 製造 BDF 現地陸上輸送 BDFタンカー輸送 BDF 貯蔵 BDF 国内輸送 614θ BDF 貯蔵 711θ BDF 給油 911θ + 土地利用 243 サトウキビ栽培 サトウキビ回収 241( バガス ) or 242( 買電 ) EtOH 発酵 バガス :b 買電 :e EtOH タンカー輸送 311 b/e EtOH 貯蔵 457 b/e ETBE 製造 475β b/e EtOH 国内輸送 615αb/e ETBE 国内輸送 616β b/e EtOH 貯蔵 712αb/e ETBE 貯蔵 713β b/e EtOH& ガソリンブレンド 貯蔵 831αb/e ETBE& ガソリンブレンド 貯蔵 832β b/e EtOH 添加ガソリン給油 ETBE 添加ガソリン給油 912α b/e 913β b/e 廃材木回収 472 EtOH 発酵 EtOH 国内輸送 615γ EtOH 貯蔵 712γ EtOH& ガソリンブレンド 貯蔵 831γ EtOH 添加ガソリン給油 912γ ETBE 製造 475δ ETBE 国内輸送 616δ ETBE 貯蔵 713δ ETBE& ガソリンブレンド 貯蔵 832δ ETBE 添加ガソリン給油 913δ 家畜糞尿回収 473 メタン発酵 メタン圧送 476ε CH4 パイプライン輸送 633ε 805ε 824ε CH4 圧縮充填 905ε CH4 改質 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922ε 下水管 474 メタン発酵 メタン圧送 476ζ CH4 パイプライン輸送 633ζ 805ζ 824ζ CH4 圧縮充填 905ζ CH4 改質 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) CH CH 充填 922ζ 図 3-8 バイオマス起源の燃料製造パス 海外 国内 Station 天然ガス採掘 102 FT 軽油製造 215 FT 軽油タンカー輸送 308 FT 軽油貯蔵 458 FT 軽油国内輸送 610 FT 軽油貯蔵 709(η) T 給油 910 FT 軽油改質 H CH 貯蔵 ( 40/80MPa) η CH CH 充填 922η 図 3-9 FT 軽油 (T) のエネルギーパス -28-

37 SQN 記号一次エネルギー源 表 3-13 検討対象エネルギーパス一覧表 ( その 1) 中間投入電力 1 J-MIX no-mix 原油 ガソリン給油 出力燃料 2 922A 原油 ガソリン改質 (@SS) CH 充填 原油 軽油給油 原油 ナフサ給油 5 922C 原油 ナフサ改質 (@SS) CH 充填 6 922Ds 原油 ナフサ改質 (@CP) CH 充填 7 922Es 原油 ナフサ改質 (@CP) H 輸送 CH 充填 8 922F 原油 灯油改質 (@SS) CH 充填 9 922ν 原油 P@CP CH 充填 ξ 原油 P@CP H 輸送 CH 充填 H 原油 - 石油火力充電 Ha 原油 - 石油火力アルカリ (@SS) CH 充填 Hp 原油 - 石油火力 PEM(@SS) CH 充填 原油, 天然ガス P 充填 原油, 天然ガス P 改質 (@SS) CH 充填 天然ガス 都市ガス圧縮充填 I 天然ガス 都市ガス改質 (@SS) CH 充填 Js 天然ガス N 改質 (@CP) CH 充填 Ks 天然ガス N 改質 (@CP) H 輸送 CH 充填 天然ガス - N 火力充電 p 天然ガス - N 火力 PEM(@SS) CH 充填 a 天然ガス - N 火力アルカリ (@SS) CH 充填 M 天然ガス MeOH 改質 (@SS) CH 充填 N 天然ガス DME 改質 (@SS) CH 充填 Oh 副生 - CO( 重油 ) CH 充填 On 副生 - CO(N) CH 充填 Op 副生 - CO(P) CH 充填 Ot 副生 - CO( 都ガ ) CH 充填 Ph 副生 - CO( 重油 ) H 輸送 CH 充填 Pn 副生 - CO(N) H 輸送 CH 充填 Pp 副生 - CO(P) H 輸送 CH 充填 Pt 副生 - CO( 都ガ ) H 輸送 CH 充填 Qh 副生 - 塩電解 ( 重油 ) CH 充填 Qn 副生 - 塩電解 (N) CH 充填 Qp 副生 - 塩電解 (P) CH 充填 Qt 副生 - 塩電解 ( 都ガ ) CH 充填 Rh 副生 - 塩電解 ( 重油 ) H 輸送 CH 充填 Rn 副生 - 塩電解 (N) H 輸送 CH 充填 Rp 副生 - 塩電解 (P) H 輸送 CH 充填 Rt 副生 - 塩電解 ( 都ガ ) H 輸送 CH 充填 1 J-MIX: 日本の平均電源構成を加味した電力,no-MIX: 一次エネルギー源を同じくする電力 オンサイトステーションでの設備による,@CP: 大規模集中設備による -29-

38 SQN 記号一次エネルギー源 表 3-14 検討対象エネルギーパス一覧表 ( その 2) 中間投入電力 1 J-MIX no-mix S 原子力 - 原発充電 出力燃料 Sp 原子力 - 原発 PEM(@SS) CH 充填 Sa 原子力 - 原発アルカリ (@SS) CH 充填 W 水力 - 水力発電充電 Wa 水力 - 水力アルカリ (@SS) CH 充填 Wp 水力 - 水力 PEM(@SS) CH 充填 J - - 日本 MIX 充電 Jp - - 日本 MIXPEM(@SS) CH 充填 Ja - - 日本 MIX アルカリ (@SS) CH 充填 T 再生可能エネルギー - 太陽光充電 Tp 再生可能エネルギー - 太陽光 PEM(@SS) CH 充填 Ta 再生可能エネルギー - 太陽光アルカリ (@SS) CH 充填 U 再生可能エネルギー - 風力充電 Ua 再生可能エネルギー - 風力アルカリ (@SS) CH 充填 Up 再生可能エネルギー - 風力 PEM(@SS) CH 充填 V 再生可能エネルギー - 風力 PEM(@CP) CH 充填 W 再生可能エネルギー - 風力 PEM(@CP) H 輸送 CH 充填 X 再生可能エネルギー - 風力アルカリ (@CP) CH 充填 Y 再生可能エネルギー - 風力アルカリ (@CP) H 輸送 CH 充填 κa 再生可能エネルギー - パタゴアルカリ MCH 輸送 CH 充填 κp 再生可能エネルギー - パタゴ PEM MCH 輸送 CH 充填 λa 再生可能エネルギー - 豪州アルカリ MCH 輸送 CH 充填 λp 再生可能エネルギー - 豪州 PEM MCH 輸送 CH 充填 バイオマス - 廃食油 BDF 給油 θ バイオマス - パーム BDF 給油 αb バイオマス - サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 αe バイオマス - サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 βb バイオマス - サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 βe バイオマス - サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 γ バイオマス - 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 δ バイオマス - 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ε バイオマス - 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ε バイオマス - 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS) CH 充填 ζ バイオマス - 下水汚泥 CH4 圧縮充填 ζ バイオマス - 下水汚泥 CH4 改質 (@SS) CH 充填 天然ガス FT 軽油給油 η 天然ガス FT 軽油改質 (@SS) CH 充填 V 石炭 - 石炭火力充電 Vp 石炭 - 石炭火力 PEM(@SS) CH 充填 Va 石炭 - 石炭火力アルカリ (@SS) CH 充填 1 J-MIX: 日本の平均電源構成を加味した電力,no-MIX: 一次エネルギー源を同じくする電力 オンサイトステーションでの設備による,@CP: 大規模集中設備による -30-

39 3-6 プロセス効率の設定 標準値の設定について国内外の既存の研究 調査で得られているプロセス効率値には, 考え方の違いや前提条件の違い等によって複数の値が存在するため, 以下の基本方針に従って標準的な効率値を1つ設定した 1 国内文献の数値を優先する日本国内における分析を行うという観点から, 国内 海外の文献から数値が得られた場合には, 基本的には日本国内の状況を踏まえて検討されている国内文献の数値を優先して採用する 2 前提条件等の明確な文献の数値を引用する例えば石油製品の輸送実績など, 現状の効率が分かるものについては, 前提条件の明確な文献の値を用いる また, ヒアリング調査で得られた数値についてはそれを最優先とする 3 上記以外で複数データのある場合は中位値で設定する水素に関連する効率, とくに改質効率については, 現在研究 開発が進められている技術であり, 不確定な要素が多い そのため, 特定の文献を優先させることが難しい 本分析においては, そういった将来技術について複数データがある場合には, 中位値 ( 中央値 ) を使用することとする HHV 効率値から HV 効率値への変換方法ガソリン精製や改質など,1 種類の投入燃料からなるプロセス効率に関しては, 以下の変換式を用いて HV 効率値を求めた Conv( o) y = x Conv( i) ( 式 3.4) x:hhv 効率 y:hv 効率 Conv(i): 投入燃料の HV/HHV 換算係数 Conv(o): 出力燃料の HV/HHV 換算係数 また, 輸送や圧縮など, 投入燃料が 2 種類となる場合で自己消費のない場合については, 以下の変換式を用いた このケースにおいて, 投入燃料とは重油や軽油などの輸送用燃料や圧縮等に使用される電力を指し, 出力燃料とは輸送される燃料や圧縮される水素などを指す -31-

40 y 1 = Conv( i) 1 ( 式 3.5) Conv( o) x x:hhv 効率 y:hv 効率 Conv(i): 投入燃料の HV/HHV 換算係数 Conv(o): 出力燃料の HV/HHV 換算係数 自己消費のある場合については ( 式 3.5) は次式となる y 1 = ( 1 x)( 1 α ) Conv( i) α ( 式 3.6) + α + 1 x Conv( o) x α: 自己消費比率 α = 自己消費エネルギー ( HHV) 当該プロセスにおける全ロスエネルギー ( HHV) 引用文献対象とするエネルギーパスの各プロセスについて, 効率値を引用した文献を表 3-15, 表 3-16 に整理する 今年度調査で新しく入手した文献には文献番号にハッチングがかかっている -32-

41 文献番号 J-001 J-003 表 3-15 参考文献一覧 ( その 1) 略称文献名著者発行元 ( 発表年 ) H12 WE-NET H10 WE-NET J-007 PEC J-013 エネ研 J-017 日本エネルギー学会 J-027 電中研 スク 7 水素利用技術に関する調査 検討輸送用燃料ライフサイクルインベントリーに関する調査報告書 - 燃料電池車と既存自動車の比較 - わが国における化石エネルギーに関するライフサイクル インベントリー分析 天然ガスを燃料電池等に用いた場合の総合変換効率の算定に関する調査 ライフサイクル CO2 排出量による発電技術の評価 - 最新データによる再推計と前提条件の違いによる影響 - ( 抜粋 ) J-028 電事連電気事業便覧平成 15 年版 委託先 :( 財 ) エネルギー総合工学研究所 委託先 :( 財 ) エンジニアリング振興協会 ( 財 ) 石油産業活性化センター ( 財 ) 日本エネルギー経済研究所 委託先 :( 社 ) 日本エネルギー学会 ( 財 ) 電力中央研究所 電気事業連合会統計委員会 J-030 岩谷資料液体水素の製造 輸送に係る効率について岩谷産業 ( 株 ) J-031 ガス協資料 J-034 H12JEVA J-035 トヨタ みずほ調査 J-036 三菱総研調査 J-037 環境省 ETBE 資料 J-040 電中研 N 及び都市ガスの CCO2 分析における中東プロジェクトのインパクト評価 のバックデータ 平成 12 年度電気自動車等中長期普及計画報告書輸送用燃料の Well-to-Wheel 評価日本における輸送用燃料製造 (Well-to-Tank) を中心とした温室効果ガス排出量に関する研究報告書 平成 15 年度新エネルギー等導入促進基礎調査輸送用バイオマス燃料の導入可能性に関する調査研究報告書 ETBE について 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - J-041 電事連電気事業便覧平成 21 年度版 岡村, 古川, 多田, 石谷バックデータ : ( 社 ) 日本ガス協会より提供 ( 財 ) 日本電動車両協会 トヨタ自動車 ( 株 ) みずほ情報総研 ( 株 ) ( 株 ) 三菱総合研究所サステナビリティ研究部 環境省 ( 財 ) 電力中央研究所 電気事業連合会統計委員会 NEDO (2001/3) NEDO (1999/3) ( 財 ) 石油産業活性化センター (2002/3) ( 財 ) 日本エネルギー経済研究所 (1999) NEDO (2001/3) J-042 高岳カタログ高岳製作所急速充電器カタログ高岳製作所 WEB バイオ燃料導入に係バイオ燃料導入に係る持続可能性基準等に関す J-043 バイオ検討会る持続可能性基準等る検討会中間報告書に関する検討会 J-044 エネ研 J-045 J-046 トヨタ みずほ調査 エア ウォーター ハイト ロ 平成 17 年度 ~ 平成 18 年度成果報告書水素安全利用等基盤技術開発水素に関する共通基盤技術開発水素供給価格シナリオ分析等に関する研究 輸送用燃料の Well-to-Wheel 評価バイオ燃料を中心とした輸送用燃料製造 (Well-to-Tank) における温室効果ガス排出量に関する研究報告書 エア ウォーター ハイドロ ( 株 ) WEB サイト上の水電気分解水素発生装置 IMET スペック 委託先 :( 財 ) エネルギー総合工学研究所 トヨタ自動車 ( 株 ) みずほ情報総研 ( 株 ) 平成 12 年度成果報告書水素利用国際クリーンエネルギーシステム技術 (WE-NET) 第 Ⅱ 期研究開発タスク 1 システム評価に関する調査 研究平成 10 年度成果報告書水素利用国際クリーンエネルギーシステム技術 (WE-NET) サブタ エア ウォーター ハイドロ ( 株 ) ( 財 ) 電力中央研究所 (2000/3) ( 社 ) 日本電気協会 (2003/10) 岩谷産業 ( 株 ) (2003/12/29) エネルギー 資源学会 (2004/1/30) ( 財 ) 日本電動車両協会 (2001/3) トヨタ自動車 ( 株 ) みずほ情報総研 ( 株 ) (2004/12) 資源エネルギー庁 (2003/12) 環境省 (2003/10) ( 財 ) 電力中央研究所 (2010/7) ( 社 ) 日本電気協会 (2009/10) 資源エネルギー庁 (2010/3) NEDO (2007/3) トヨタ自動車 ( 株 ) みずほ情報総研 ( 株 ) (2008/12) WEB -33-

42 文献番号 J-047 エン振協 J-048 JPEC J-049 RITE J-050 RITE W-001 MIT W-004 DOE 研究公募 W-006 M/BST W-008 SNRA W-009 AN W-011 EUCAR W-020 EUCAR 表 3-16 参考文献一覧 ( その 2) 略称文献名著者発行元 ( 発表年 ) W-021 REET REET1-8d-1 W-022 H-001 H-002 IPCC ガイドライン 新日鐵ヒアリングガス協ヒアリング 商用水素ステーション使用 ( 想定値都市ガスオンサイト ) における 1 営業日のランニングコスト試算 水素社会における製油所水素の位置づけに関する調査報告書 平成 17 年度二酸化炭素地中貯留技術研究開発成果報告書 次世代 CO2 分離回収技術の動向と RITE の取り組み ON THE ROAD IN 2020:A life-cycle analysis of new automobile technologies HYDROEN PRODUCTION AND DEIVERY RESEARCH Well-to-Wheel Analysis of Energy Use and reenhouse as Emissions of Advanced Fuel/Vehicle Systems -A European Study- Report WE-TO-WHEE EFFICIENCY For Alternative fuels from natural gas or biomass Assessment of Well-to-Wheels Energy Use and reenhouse as Emissions of Fischer-Tropsch Diesel Well-to-Wheels Analysis of Future Automotive Fuels and Powertrains in the European Context Well-to-Wheels analysis of future automotive fuels and powertrains in the European context Version IPCC uidelines for National reenhouse as Inventories Volume 4 Agriculture, Forestry and Other and Use エンジニアリング振興協会 ( 財 ) 石油産業活性化センター ( 財 ) 地球環境産業技術研究機構 ( 財 ) 地球環境産業技術研究機構 Malcolm A. Weiss, ほか DOE エンジニアリング振興協会 (2010/9) ( 財 ) 石油産業活性化センター (2009/3) 2006/3 2010/12/2 MIT (2000/10) DOE (2003/7/24) M,BST,BP, BST ExxonMobil,Shell, (2002/9/27) TotalFinaElf Ecotraffic Michael Wang(ANTranspo rtation Research Center) European Council for Automotive R& D,CONCAWE, Joint Research Centre European Council for Automotive R& D,CONCAWE, Joint Research Centre Argonne National aboratory IPCC National reenhouse as Inventories Programme Technical Support Unit エネルギー効率 CO2 排出の試算新日本製鐵 ( 株 ) N 及び都市ガス 13A の CI データの概要 ( 社 ) 日本ガス協会 The Swedish National Road Administration (2001/10) DOE (2002/10/4) EUCAR, ONCAWE,JRC (2003/11 及び 2003/12) EUCAR, ONCAWE,JRC (2008/11) Argonne National aboratory (2010/8) IPCC National reenhouse as Inventories Programme (2010/11) 新日本製鐵 ( 株 ) (2004/3/4) ( 社 ) 日本ガス協会 (2003/1/30) H-003 クリタ栗田工業の水電解装置について (2010) H-005 ガス協 H-006 電事連 H-007 JPEC 都市ガス 13A の原料投入割合 (HV 基準 ) について火力発電所の効率 ( 現状のトップランナー ) について製油所サイトにおける分散型 CCS の実現可能性調査に関するデータ ( 社 ) 日本ガス協会 電気事業連合会 ( 財 ) 石油産業活性化センター ( 社 ) 日本ガス協会 (2010/11) 電気事業連合会 (2010/12) ( 財 ) 石油産業活性化センター (2010/12) -34-

43 3-6-4 主要なプロセス効率値の設定以下に, プロセスごとの採用文献の選択の考え方, 標準効率値設定の考え方と実際に採用した標準効率値を示すとともに, その値の前提条件を整理する なお, 過年度調査からのプロセス効率の見直し状況について, 以下の 更新フラグ を用いて分類した 更新フラグ 1 確認したが前と同じ数値 2 確認して値を更新 3 新しいデータがなかったため以前のデータを使用 4 諸般の理由により検討できなかったため, 以前のデータを使用 5 新規 (1) 資源採掘 ( 表 3-17 参照 ) 1) 原油採掘 (101) N 採取 (102) 原油採掘および天然ガス (N) 採取については, 過年度調査と同じ値を使用することとした 2) 石炭採掘 (103) 石炭採掘については,J-027/ 電中研および J-040/ 電中研のデータを用いて推計した すなわち, 石炭の輸入国別採掘方法の割合 ( 露天または坑内 ) および採掘方法別の使用エネルギー量が示されているため, これと石炭の国別輸入割合とを用いて算出を行った また, 当資料に掲載されている石炭採掘時のメタン漏洩量 0.117t-CO2/t については効率値にうまく反映できないため, 計算プログラム上で別途考慮した 表 3-17 資源採掘 効率値収集状況使用する分類国内海外効率値 (HV) 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献 資源採掘 更新 F 数値のあった文献 備考 101 原油採掘 J-007/PEC 4 J-001( 現 ),J-007( 現 ),W-001( 将 ), W-006 3( 将 ),W-009 3( 現 ) 102 N 採取 J-001( 現 ),J-003( 現 ),J-007( 現 ), J-031/ 4 ガス協資料 J-031( 現 ),W-006 3( 将 ), W-009 3( 現 ) J-001( 現 ),J-027( 現 ) J-027 の検討をもとにして, 輸入先を 103 石炭採掘 J-040 のものに更新して再計算 採掘時のメタン漏洩 0.117t-CO 2 /t については計算プログラム上で別途考慮 -35-

44 (2) 現地プロセス ( 表 3-18 参照 ) 1) N 液化 (201) 天然ガスの液化については過年度調査と同じ値を使用することとした 2) 石油随伴 P 液化 (211) N 随伴 P 液化 (211) 石油および天然ガスから随伴される P の液化効率についても, 過年度調査と同じ値を使用することとした 3) N MeOH 変換 (212) N DME 変換 (213) 天然ガスからメタノール (MeOH) や DME への変換についても, 過年度調査と同じ値を使用することとした 4) PEM 水電解 (222) オンサイト PEM 水電解と同値とした 詳細は同節の (8)3) 参照 5) アルカリ水電解 (223) オンサイトアルカリ水電解と同値とした 詳細は同節の (8)4) 参照 6) 太陽光発電 (231) 風力発電(232) 過年度調査と同様, エネルギー消費量は便宜上ゼロとした ただし,CO2 排出については発電所の設備運用に伴う排出を考慮した 詳細は 節を参照のこと 7) バイオ生産,EtOH 発酵 ( バガス )(241) バイオ生産,EtOH 発酵 ( 買電 )(242) ブラジルでサトウキビを生産しエタノール (EtOH) 発酵させる効率については, バガス使用のもの, 電力を使用するものともに, 過年度調査と同じ値を使用することとした 8) パーム椰子生産,BDF 製造 (243) BDF 現地輸送 (251) マレーシアでパーム椰子を生産して BDF を製造する効率, およびその BDF を現地輸送する効率についても, 過年度調査と同じ値を使用することとした 9) 水素 有機ハイドライド ( 水素添加 ) トルエンに水素を添加してメチルシクロヘキサンにする水添装置の効率は,J-044/ エネ研の数値を使用した 当該文献においては, シクロヘキサン製造装置の実績値よりスケールファクター等を考慮して推定している -36-

45 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献現地プロセス分類 表 3-18 現地プロセス 効率値収集状況国内海外 201 N 液化 P 製造 ( 液化 ) 石油随伴 N 随伴 使用する効率値 (HV) J-031/ ガス協資料 J-013/ エネ研 J-031/ ガス協資料 更新 F 4 4 数値のあった文献 備考 J-001( 現 ),J-003( 現 ),J-007( 現 ), J-013( 現 ),J-031( 現 ),W-006( 将 ) 2 J-007 は J-013 を引用しており, 同値 J-013( 現 ) P の製造効率は, 原油採掘 天然ガス採取の各効率に液化効率を乗じた値とする J-013( 現 ) J-013 の考え方に基づいて,N 液化と同等に設定するが, 値は J-031 のもの 212 N MeOH 変換 J-007/PEC 4 J-001( 現 ),J-003( 現 ),J-007( 現 ) 2, W-001( 将 ),W-006 2( 将 ),W-008( 将 ) J-001/ 213 N DME 変換 H12WE-NET 4 J-001( 現 ),W-008( 将 ) 215 N FT 軽油変換 W-006/BST 4 J-007 2( 将 ), W-001( 将 ),W-006 3( 将 ),W-008( 将 ) 222 PEM 水電解 J-001( 将 ),J-003( 将 ) オンサイト PEM 水電解と同値とする 223 アルカリ水電解 W-011 3( 将 ) オンサイトアルカリ水電解と同値とする 231 太陽光発電 便宜上 と設定 ( 設備運用に伴う CO 風力発電 排出については考慮 ) 国内電力と同様に設定 バイオ生産,EtOH 発酵 ( バガス ) バイオ生産,EtOH 発酵 ( 買電 ) パーム椰子生産, BDF 製造 水素 有機ハイト ライト ( 水素添加 ) J-035/ トヨ 3 タ みずほ調査 J-045/ トヨ 2 タ みずほ調査 J-036/ 三菱総研調査 J-044/ エネ研 5 J BDF 現地輸送 J-036/ 三菱総研調査 1 J-035( 将 ) 2 ブラジルでサトウキビを生産, エタノール発酵 J-035( 将 ) 2,J ブラジルでサトウキビを生産, エタノール発酵 J-036( 将 ) 2 マレーシアでパーム椰子を生産,BDF 製造 4 J-036( 将 ) 2 BDF プラントから輸出港までの 100km (3) 長距離輸送 ( 表 3-19 参照 ) 1) 原油 (301) N(302) P(304) MeOH(305) DME(306) FT 軽油 (308) EtOH (311) BDF タンカー輸送 (312) 原油,N,P, メタノール, ジメチルエーテル,FT 軽油, エタノール,BDF の各タンカー輸送については, 過年度調査と同じ値を使用することとした 2) 石炭輸送 (303) 石炭輸送については,J-027/ 電中研および J-040/ 電中研のデータを用いて推計した J-027 には石炭輸送船の消費エネルギー量が示されているため, これと J-040 石炭の国別輸入割合および国別の輸送距離とを用いて算出を行った 3) 有機ハイドライドタンカー輸送 (313) 有機ハイドライドタンカー輸送についてはデータが得られなかったため, -37-

46 J-007/PEC の 8 万トン型原油タンカーの燃料消費量と, 本検討において輸入を想定した地域 ( 欧州 南米 ) との往復距離から算出した 表 3-19 長距離輸送 効率値収集状況使用する分類国内海外効率値 (HV) 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献 長距離輸送 301 原油タンカー輸送 * J-007/PEC N タンカー輸送 * J-031/ ガス協資料 303 石炭輸送船輸送 J-027/ 電事連 5 更新 F 4 数値のあった文献 備考 J-001( 現 ),J-003( 現 ),J-007( 現 ), W-006( 将 ) 主に中東から輸入 J-001( 現 ),J-003( 現 ),J-007( 現 将 ), J-013( 現 ),J-031( 現 ),W-006( 将 ) 2 輸送用燃料の比は BO: 重油 =0.674:0.326(HV) 東南アジア 6 割強, 中東 2 割, その他オーストラリアカら輸入 J-001( 現 ),J-013( 現 ),J-027( 現 ) J-027 では海外 国内船輸送を別々に計算しているが, 簡便のためひとつにした 304 P タンカー輸送 * J-013/ エネ研 4 J-013( 現 ) 主に中東から輸入 MeOH タンカー輸送 *1 DME タンカー輸送 *1 FT 軽油タンカー輸 送 *1 EtOH タンカー輸送 * J-007/PEC 4 J-001( 現 ),J-003( 現 ),J-007( 現 ) 3, W-006( 将 ) J-007 の中位値を採用, 東南アジア, オーストラリア及び中東から均等に輸入 J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 将 ) 詳細不明 J-007/PEC 4 J-007 3( 将 ) MeOH タンカー輸送の効率値と同様 J-045/ トヨ 2 J-035( 将 ),J-045 タ みずほ調査 ブラジルから日本までの輸送を想定 312 BDF タンカー輸送 * J-036/ 三菱総研調査 313 有機ハイドライドタンカー輸送 *1 輸送用エネルギー源として重油を用いる *2 輸送用エネルギー源として重油,BO を用いる 4 J-036( 将 ) マレーシアからに日本までの輸送を想定 J-007 の 8 万トン型原油タンカーの燃料消費量と, 各地域までの往復距離から算出 上段 : 豪州, 下段 : 南米, から日本までの輸送を想定 (4) 国内大規模プロセス ( 表 3-20, 表 3-21 参照 ) 1) ガソリン (401) 軽油(402) ナフサ(403) 重油(404) P(405) 灯油精製(406) 石油製品の精製については, 過年度調査と同じ値を使用することとした 2) 都市ガス製造 圧送 (407) 都市ガスの製造 圧送効率についても, 過年度調査と同じ値を使用することとした ただし, 都市ガスの熱量調整のために N にブレンドされる P の割合は, 最新の状況を踏まえて 1.8% とした なお, 本プロセスの効率には, 都市ガスパイプラインへの圧送 (631) 効率も含まれている点に注意が必要である -38-

47 3) ナフサ (421) N 改質 (423) ナフサおよび天然ガスの大規模改質についても, 過年度調査と同じ値を使用することとした ただし, 今後の開発の方向性としてエクスポート蒸気を回収せず捨てるということは考えられないため, 蒸気エネルギーを有効利用するケースのみを検討し, 利用しないケースについては検討対象外とした 4) P 改質 (422) P の大規模改質については, ナフサおよび天然ガスの大規模改質の出典である日本エネルギー学会の 天然ガスを燃料電池等に用いた場合の総合変換効率の算定に関する調査 (J-017/ 日本エネルギー学会 ) の値を使用することとした 5) CO 利用 (432), 苛性ソーダ工場副生水素 (433) CO 利用, 苛性ソーダ工場副生水素についても過年度調査と同様に取り扱う 節に示すように, 基本的に現在燃料として利用されているものが FCV 用として供給されるものとし, その利用によるエネルギー消費量と H の排出量については, 燃料として代替燃料を利用した場合との差分によって計測するものとする 6) CO 水素 (434) CO からの水素製造については, 見直しを行った 過年度調査においては, 新日本製鐵へのヒアリング調査 (H-001/ 新日鐵ヒアリング ) を行い, 現在と将来のエネルギー効率値を入手, その将来値を採用していた しかし現状そこまでの技術進歩が見込めないとして, 本検討では H-001 の実績値を用いることとした 7) H 圧縮 (442) H 液化 (443) 水素の圧縮および液化については, 過年度調査と同じ値を使用することとした 8) 原油 (451) P(453) MeOH(454) DME(455) EtOH(457) FT 軽油 (458) BDF 貯蔵 (459) 石油製品およびその他液体燃料の貯蔵についても, 過年度調査と同様 を使用することとした 9) N 貯蔵 (452) N の貯蔵効率は, 過年度調査と同様に,N タンカー輸送 (302) 効率に含まれるとし, 便宜上 とする -39-

48 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献国内大規模プロセス10) H 貯蔵 (456) 液体水素の貯蔵についても, 過年度と同じ値を使用することとした 11) 有機ハイドライド貯蔵有機ハイドライド貯蔵については, 効率データが入手できなかったため, 他の液体燃料と同様と考え と仮定した 12) 廃食油回収 精製 BDF(471) 廃木材回収 EtOH(472) 家畜糞尿回収 CH4 (473) 下水汚泥回収 CH4(474) ゴミ資源を回収して BDF やエタノール, メタンなどを製造する効率は, 過年度調査と同じ値を使用することとした 13) ETBE 製造 (475) ETBE の製造効率についても, 過年度調査と同じ値を使用することとした 14) CH4 昇圧 圧送 (476) メタンの昇圧 圧送効率も過年度調査と同様, 都市ガス製造 圧送効率と同値とすることとした 分類 表 3-20 国内大規模プロセス ( その 1) 効率値収集状況国内海外 使用する効率値 (HV) 更新 F 数値のあった文献 備考 401 ガソリン精製 J-007/PEC 4 J-001( 現 ),J-007( 現 将 ), W-001( 将 ),W-006 3( 将 ),W-008( 将 ) J-001( 現 ),J-007( 現 将 ), 402 軽油精製 J-007/PEC 4 W-001 ( 将 ), W ( 将 ), W-008 ( 将 ), W-009( 現 将 ) ナフサ精製 J-007/PEC 4 J-001( 現 ),J-003( 現 ),J-007( 現 ), W-006 3( 将 ) 404 重油精製 J-001/H12 WE-NET 4 J-001( 現 ),J-007( 現 ) 405 P 精製 J-007/PEC 4 J-007( 現 ) 406 灯油精製 J-007/PEC 4 J-007( 現 ) 407 都市ガス製造 圧送 J-031/ ガス協資料 & H-005/ ガス協ヒアリンク 2 J-007( 現 ),J-013( 現 ),J-031( 現 ), H-002( 現 ) 効率値は J-031 を採用 N と P のブレンドにより作られる P ブレンド割合は H-005 より 1.8% を採用 421 ナフサ改質 ( 蒸気エネルギー回収 ) P 改質 J-017/ 日本エネルギー学会 J-017/ 日本エネルギー学会 4 5 J-001( 将 ),J-017( 机上検討 ) 3 蒸気エネルギーの取扱が明確な J-017 の値を採用 過年度調査における 蒸気エネルギーを回収しないケース については検討対象外とする J-017( 机上検討 ) 2,J-048 蒸気エネルギーを回収 -40-

49 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献国内大規模プロセス(続き)423 分類 N 改質 ( 蒸気エネルギー回収 ) 表 3-21 国内大規模プロセス ( その 2) 効率値収集状況国内海外 使用する効率値 (HV) J-017/ 日本エネルギー学会 更新 F 4 数値のあった文献 備考 J-001( 将 ),J-007( 将 ) 2, J-017( 机上検討 ) 2,W-006( 将 ) 3 蒸気エネルギーの取扱が明確な J-017 の値を採用 過年度調査における 蒸気エネルギーを回収しないケース については検討対象外とする 430 PEM 水電解 J-003( 将 ) オンサイト PEM 水電解と同値とする 431 アルカリ水電解 W-011 3( 将 ) オンサイトアルカリ水電解と同値とする 432 CO 利用 苛性ソーダ工場副生便宜上 1.0 と設定 水素利用 H-001/ 434 CO 水素 新日鐵ヒアリンク 2 H-001( 現 ) 2,( 将 ) 実績値を採用 442 H 圧縮 ( 約 20MPa) * H 液化 * H-001/ 新日鐵ヒアリンク 4 J-001( 将 ),H-001( 現 将 ) J-030/ 岩谷資料 4 J-001( 将 ),J-030( 将 ) 2, W-004( 現 将 ),W-006( 将 ) 3 J-030( 将 ) のうち, 処理量の大きい方 (36t/day) を採用 451 原油貯蔵 MeOH 貯蔵 オンサイト貯蔵と同様に 1.0 と設定 455 DME 貯蔵 N 貯蔵 N タンカー輸送効率に含まれていると見なす 453 P 貯蔵 EtOH 貯蔵 FT 軽油貯蔵 原油等の液体燃料と同等とする 459 BDF 貯蔵 H 貯蔵 J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 将 ),J-003( 将 ) J-001 の方が新しいのでこちらを採用 460 有機ハイドライド貯蔵 原油等の液体燃料と同等とする 471 J-035( 将 ) 廃食油回収 精製 J-035/ トヨ 回収に中型トラック使用 (1t 回収あたり BDF タ みずほ調査 3km 走行 ),BDF 製造の投入燃料は電力 廃木材回収 EtOH 家畜糞尿回収 CH4 下水汚泥回収 CH J-035/ トヨ 3 タ みずほ調査 J-035/ トヨ 3 タ みずほ調査 J-035/ トヨ 3 タ みずほ調査 J-035( 将 ) 回収に 10tトラック使用 ( 片道 50km), EtOH 発酵処理には都市ガスを投入 J-035( 将 ) 回収に 2tトラック使用 ( 片道 10km),CH4 発酵処理には電力を投入 J-035( 将 ) 下水汚泥の回収はパイプ輸送が中心のため, エネルギー消費量はゼロとする 475 ETBE 製造 J-037/ 環境省 4 J-037( 将 ) ETBE 資料 476 CH4 昇圧 圧送 都市ガス製造 圧送と同値とする *3 圧縮 液化用エネルギー源として電力を用いる -41-

50 (5) 国内電力 ( 表 3-22 参照 ) 1) 石油火力発電 (501) 過年度調査で採用した電力中央研究所 ( 電中研 ) の文献が更新されたため, 新しい文献である電中研 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - (J-040/ 電中研 ) の値に更新した なお J-040/ 電中研においては, 燃料を重油とする場合と原油とする場合での効率 (HHV 規準 ) は同じであるが, 本検討において HV 効率値へ変換する際に違いが生じている 1 2) N 火力発電 (502) N 火力発電についても石油火力発電と同様,J-040/ 電中研の検討結果を用いて更新した 当該検討においては数タイプの N 複合発電の検討を行っているため, 本分析においてはそれらの技術の加重平均を用いるものとした 3) 石炭火力発電 (503) 石炭火力発電についても石油火力発電と同様,J-040/ 電中研の検討結果を用いて更新した 当該検討においては従来型と複合型の検討を行っているため, 本分析においてはそれらの技術の加重平均を用いるものとした また, 過年度調査では採掘や輸送等にかかるエネルギー消費量も勘案して効率値を求めているが, 今回の検討から石炭のパスを明示的に設定しているため, そういった処理は行わないものとした 4) 石油火力発電 N 火力発電 石炭火力発電のトップランナー電気事業連合会より提供された 2009 年の各火力発電所のトップランナーの値 ( 実績値 ) を採用した 5) 太陽光 (507) 風力(508) 原子力(509) 水力発電(510) 過年度調査と同様, エネルギー消費量は便宜上ゼロとした ただし,CO2 排出については発電所における設備運用に伴う排出を考慮した 詳細は 節を参照のこと 6) 電力送配電 (521) 電力送配電の効率は, 電気事業便覧 (J-041/ 電事連 ) の電力会社 10 社 (2009 年度 ) の実績値を採用した 1 HHV 効率から HV 効率への変換方法については 節参照 -42-

51 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献国内電力 分類 石油火力発電 効率値収集状況国内海外 表 3-22 国内電力 使用する効率値 (HV) ( トップランナー ) 更新 F 数値のあった文献 備考 J-040/ 電中研 2 J-001( 現 ),J-027( 現 ),J-040( 現 ) 燃料として重油を用いる J-040/ 電中研 2 J-040( 現 ) 燃料として原油を用いる場合 H-006 H-006 は発電端効率のため, これに J-040 の所内率 (5.08%) を加味して算出 N 火力発電 J-040/ 電中研 2 J-001( 現 ),J-027( 現 ),J-040( 現 ) ( トップランナー ) H-006 H-006 は発電端効率のため, これに J-040 の所内率 (0.208) を加味して算出 石炭火力発電 J-040/ 電中研 2 J-027( 現 ),J-040( 現 ) ( トップランナー ) 太陽光発電 風力発電 原子力発電 水力発電 電力送配電 J-041/ 電事連 2 H-006 H-006 は発電端効率のため, これに J-040 の所内率 (0.506) を加味して算出便宜上 と設定 ( 発電所における設備運用に伴う CO2 排出については考慮 ) 便宜上 と設定 ( 発電所における設備運用に伴う CO2 排出については考慮 ) 便宜上 と設定 ( 設備建設 運用に伴う CO2 排出については考慮 ) 便宜上 と設定 ( 発電所における設備運用に伴う CO2 排出については考慮 ) J-001( 現 ),J-003( 将 ),J-028( 現 ), J-041 電力会社 10 社の実績値 (6) 国内短距離輸送 ( 表 3-23 参照 ) 1) ガソリン (601) 軽油(602) ナフサ(603) P(604) 灯油(605) N(606) MeOH (607) DME(608) 重油(609) FT 軽油 (610) BDF(614) EtOH(615) ETBE 国内輸送 (616) ガソリン, 軽油, ナフサ, 灯油,N,P, メタノール, ジメチルエーテル, 重油,FT 軽油,BDF, エタノール,ETBE の各国内輸送については, 過年度調査と同じ値を使用することとした 2) CH(612) H ローリー輸送 (613) 圧縮水素および液体水素のローリー輸送についても, 過年度調査と同じ値を使用することとした 3) 有機ハイドライド国内輸送 (617) 有機ハイドライドの国内輸送についてはデータが得られなかったため, 石油製品国内輸送と同様とすることとした 4) 都市ガス (631) CH4 国内パイプ供給 (633) 過年度調査と同様, 都市ガスおよびメタンの国内パイプ輸送の効率は, 都市ガス -43-

52 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献国内短距離輸送(407) およびメタン製造 圧送 (476) に含まれるために便宜上 とすることとする 分類 石油製品国内輸送 *4 ( ガソリン 軽油 ナフサ 灯油 ) 表 3-23 国内短距離輸送 効率値収集状況国内海外 使用する効率値 (HV) 更新 F J-007/PEC 4 数値のあった文献 備考 J-007( 現 ),J-013( 現 ),W-006( 将 ) 上記文献は 2 つとも同じように検討しているので, より新しいデータを計算に使用している J-007 を採用 陸上輸送 (0.998, 片道 53.7km) と海上輸送 (0.992, 片道 388km) の単純平均 604 P 国内輸送 * J-013/ エネ研 4 J-013( 現 ) 陸上輸送, 片道 250km J-001/ 606 N 国内輸送 * H12WE-NET 4 J-001( 現 ),W-006( 将 ) 陸上輸送の値, 詳細不明 607 MeOH 国内輸送 * J-007/PEC 4 J-001( 現 ),J-007( 現 ),W-006( 将 ) 石油製品国内輸送と同値 J-001/ 608 DME 国内輸送 * H12WE-NET 4 J-001( 現 ) 陸上輸送の値, 詳細不明 609 重油国内輸送 * ガソリンと同等に設定 610 FT 軽油国内輸送 J-007/PEC 4 J-007( 現 ) 石油製品国内輸送効率と同様とする H-001/ 612 CH ローリー輸送 * 新日鐵ヒアリンク 4 J-001( 将 ),J-007( 現 ),H-001( 現 ) 輸送距離は片道 50km 613 H ローリー輸送 * J-030/ 岩谷資料 4 J-001( 将 ),J-003( 将 ),J-007( 現 ), J-030( 現 将 ),W-006( 将 ) 輸送距離は片道 86km( 君津 有明 ), ボイルオフを含まない 614 BDF 国内輸送 * J-035/ トヨ 1 タ みずほ調査 J-035( 将 ),J EtOH 国内輸送 * J-035/ トヨ 1 タ みずほ調査 J-035( 将 ),J ETBE 国内輸送 * J-045 EtOH 国内輸送と同値とする 617 有機ハイドライド国内輸送 石油製品国内輸送効率と同様とする 631 都市ガス国内パイプ J-031/ 供給ガス協資料 4 都市ガス製造 圧送部分に含まれる 633 CH4 国内パイプ供給 都市ガス国内パイプ供給と同値とする *4 輸送用エネルギー源として軽油を用いる (7) オンサイト貯蔵 ( 表 3-24 参照 ) 1) ガソリン (701) 軽油(702) ナフサ(703) P(704) 灯油(705) MeOH(706) DME (707) FT 軽油 (709) BDF(711) EtOH(712) ETBE 貯蔵 (713) ガソリン, 軽油, ナフサ,P, 灯油, メタノール, ジメチルエーテル,FT 軽油, BDF, エタノール,ETBE の貯蔵についても, 過年度調査と同じ値を使用することとした 2) 有機ハイドライド貯蔵 (714) 有機ハイドライドの貯蔵についてはデータを入手することができなかったため, 他の液体燃料と同様に と仮定することとした -44-

53 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献オンサイト貯蔵(CT )3) H 貯蔵 (725) 液体水素の貯蔵については, 過年度調査と同じ値を使用することとした 分類 ガソリン貯蔵軽油貯蔵ナフサ貯蔵灯油貯蔵 MeOH 貯蔵 DME 貯蔵 表 3-24 オンサイト貯蔵 効率値収集状況国内海外 使用する効率値 (HV) 更新 F J-001/ H12WE-NET - J-001( 現 ) 数値のあった文献 備考 704 P 貯蔵 FT 軽油貯蔵 BDF 貯蔵 原油や MeOH などと同様に設定 712 EtOH 貯蔵 ETBE 貯蔵 有機ハイドライド貯蔵 他の液体燃料と同等に設定 725 H 貯蔵 J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 将 ) (8) オンサイトプロセス ( 表 3-25 参照 ) 1) ガソリン (801) P(802) ナフサ(803) 灯油(804) 都市ガス(805) MeOH(807) DME(808) FT 軽油改質 (810) ガソリン,P, ナフサ, 灯油, 都市ガス, メタノール, ジメチルエーテル,FT 軽油改質については, 過年度調査と同じ値を使用した 2) 脱水素化 (812) 有機ハイドライド ( メチルシクロヘキサン ) から水素を取り出す効率は,J-044/ エネ研の数値を使用した 当該文献においては, 脱水素反応の効率はラボ試験結果と机上検討値より設定している 3) PEM 水電解 (821) PEM 水電解の効率は過年度調査と同じ値を使用した 4) アルカリ水電解 (822) アルカリ水電解の効率は H-003/ クリタを用いて見直しを行った 5) H 気化 (823) 過年度調査と同じ値を使用した -45-

54 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献オンサイトプロセス6) EtOH& ガソリンブレンド (831) ETBE& ガソリンブレンド (832) エタノールや ETBE をガソリンにブレンドする効率は, 過年度調査と同様に とした また, それぞれどの程度ブレンドするかについては 節参照 分類 表 3-25 オンサイトプロセス 効率値収集状況国内海外 使用する効率値 (HV) 更新 F 数値のあった文献 備考 801 ガソリン改質 J-001( 将 ) J-001 の数値は用いず, ナフサ改質と同等に設定 802 P 改質 都市ガス改質と同等に設定 803 ナフサ改質 中位値 4 J-001( 将 ),J-007( 将 ) 2,J-017( 将 ) 804 灯油改質 ナフサ改質と同等に設定 805 都市ガス改質 中位値 1 J-001( 将 ),J-003( 将 ),J-007( 将 ) 2, J-017( 将 ),J-047( 将 ) 807 MeOH 改質 中位値 4 J-001( 将 ),J-003( 将 ),J-007( 将 ), J-017( 将 ) 808 DME 改質 中位値 4 J-001( 将 ),J-017( 将 ) 810 FT 軽油改質 ナフサ改質と同値とする 812 脱水素化 J-044/ エネ研 5 J PEM 水電解 中位値 4 J-003( 将 ),J-007( 将 ) 2, 822 アルカリ水電解 H-003/ クリタヒアリンク 2 J-003( 将 ),J-046( 現 ),H-003( 現 ) 823 H 気化 EtOH& ガソリンブレンド ETBE& ガソリンブレンド J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 現 ) ブレンドプロセスは,1.000 とする 貯蔵については, 原油や MeOH などと同様に とする EtOH の混合割合は 3% ブレンドプロセスは とする 貯蔵については, 原油や MeOH などと同様に とする ETBE の混合割合は 7% (9) オンサイトでの H 圧縮 貯蔵 ( 表 3-26 参照 ) 1) H 圧縮 貯蔵 (724) 19.6MPa でカードル輸送されてきた水素を 40MPa もしくは 80MPa へ昇圧して貯蔵するプロセスである 40MPa への圧縮貯蔵に関しては, 過年度調査と同じ値を使用することとした 80MPa での圧縮貯蔵に関してはデータが得られなかったたため,0.8MPa から 80MPa への昇圧 貯蔵 (824) と同じ値を使用することとした 2) H 圧縮 貯蔵 (824) オンサイト改質で製造した水素 (0.8MPa) を 40MPa もしくは 80MPa へ昇圧して貯蔵するプロセスである 40MPa への圧縮貯蔵に関しては, 過年度調査と同じ値を使用することとした 80MPa での圧縮貯蔵に関しては J-047/ エン振協による水素ステーションの商用化段階での予想値を使用した -46-

55 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献オンサイトでのH 圧縮 貯824 蔵723 分類 H 圧縮 貯蔵 *5 H 圧縮 貯蔵 *5 19.6MPa 40MPa 19.6MPa 80MPa 0.8MPa 40MP 表 3-26 オンサイトでの H 圧縮 貯蔵 効率値収集状況国内海外 MPa 80MPa *5 圧縮用エネルギー源として電力を用いる 使用する効率値 (HV) 更新 F H-001/ 新日鐵ヒアリンク W-006/BST を基に算出 J-047/ エン振協 4 数値のあった文献 備考 J-001( 将 ),H-001( 現 将 ), W-004( 現 将 ),W-006( 将 ) MPa 40MPa を想定 19.6MPa 80MPa を想定 下記 824(0.8MPa 80MPa) と同じと想定 J-001( 将 ) W-004( 現 将 ),W-006( 将 ) 3 0.8MPa 40MPa W-006/BST は吸入圧力が 1.5MPa であるため, BST の効率値をベースに, 吸入圧力を 1.5MPa から 0.8MPa へ変更した場合の効率値を算出し, 設定 5 J-047( 将 ) 0.8MPa 80MPa (10) 燃料充填 ( 表 3-27 参照 ) 1) ガソリン (901) 軽油(902) ナフサ(903) P(904) 都市ガス(905) MeOH(907) DME(908) FT 軽油改質 (910) BDF(911) EtOH 添加ガソリン (912) ETBE 添加ガソリン (913) ガソリン, 軽油, ナフサ,P, 都市ガス, メタノール, ジメチルエーテル,FT 軽油,BDF, エタノールおよび ETBE 添加ガソリンの給油 ( 充填 ) については, 過年度調査と同じ値を使用した 2) CH 車上 CH 充填 40MPa で貯蔵されている圧縮水素を 35MPa で車両に充填する効率は, 過年度調査と同じ値を使用した 80MPa で貯蔵されている圧縮水素を 70MPa で車両に充填する効率は,35MPa 充填時の消費電力に, プレクールによる電力消費を加味して算出した プレクールに使用する電力は J-047/ エン振協による商用時の予測値を使用した 3) BEV への充電電気自動車への充電効率は, 過年度調査と同様に 86% を使用した この値は, 現状における BEV メーカごとの充電効率値の概ね中央値となっていることを確認している -47-

56 分類番号プロセス名数 MIN MAX 数 MIN MAX 値文献燃料充填分類 効率値収集状況国内海外 表 3-27 燃料充填 使用する効率値 (HV) 更新 F 数値のあった文献 備考 901 ガソリン給油 J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 現 ) 902 軽油給油 J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 現 ) 903 ナフサ給油 J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 現 ),J-003( 現 ) 904 P 充填 ガソリン ナフサ 軽油給油と同等と設定 905 都市ガス圧縮充填 J-035/ トヨ タ みずほ調査 J-007( 現 ),J-035( 現 ) 907 MeOH 給油 J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 現 ),J-003( 現 ) 908 DME 給油 J-001/ H12WE-NET 4 J-001( 現 ) 910 FT 軽油充填 軽油燃料充填効率と同様とする 911 BDF 給油 軽油給油効率と同値とする 912 EtOH 添加ガソリン給油 ETBE 添加ガソリン給油 ガソリン給油効率と同値とする 914 EtOH 給油 他の液体燃料と同値とする 922 CH 車上 CH 充填 35MPa MPa EV への充電 J-047/ エン振協 5 J-001( 将 ),J-035( 将 ) W-004( 現 ),W-004( 将 ) 40MPa の CH を 35MPa で充填 ガソリン等と同等と設定 J-047( 現 ) 80MPa の CH を 70MPa で充填 プレクールをおこなう J-001/ H12WE-NET 3 J-001( 現 ),J-034( 現 ) WtT 効率計算に使用 -48-

57 3-7 特別に考慮する事項 副生水素副生水素としては, 製鉄所におけるコークス炉ガス (CO) からの水素製造と苛性ソーダ工場からの副生水素を対象とする これらの副生水素については基本的に現在燃料として利用されているものが FCV 用として供給されるものとし, その利用によるエネルギー消費量と CO2 の排出量については, 燃料として代替燃料を利用した場合と現状の差分によって計測するものとする 代替燃料として検討するのは, 重油,N, 都市ガス, P とし, それぞれが工場に運ばれるまでのエネルギー消費についても考慮する 以上の考え方は, 過年度調査と同様である 一次エネルギーを固定する (no-mix) ケースにおける火力発電所の発電効率一次エネルギー源を固定して行うケースでは, 表 3-28 に示す 2010 年現在の各発電所のトップランナーの効率値の送電端効率を採用した 電気事業連合会から提供を受けた数値は発電端効率値であるため,J-040/ 電中研における各発電設備の所内率を用いて送電端効率に変換を行った 表 年現在における火力発電所の最大発電効率 発電端効率 1 所内率 2 送電端効率 3 石油火力発電 N 火力発電 石炭火力発電 電気事業連合会提供資料 (H-006) 2 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 2009 年に得られたデー タを用いた再推計 (2010.7) (J-040) 3 送電端効率 = 発電端効率 (1- 所内率 ) 発電所における CO 2 排出量の考え方 (1) 見直しの考え方電力関係の CO2 排出係数の考え方については, 表 3-29 のように見直しを行った 表 3-29 発電起源別 CO 2 排出量の考え方 今回調査 過年度調査 全ての発電設備において継時的な発生となる 燃料の燃焼 設備運用 (= 維持補修 < 発電所 >) の CO2 排出をカウントする 原子力および再生可能エネルギー起源の発電については 設備建設 設備運用 に係る CO2 排出をカウントするが, 火力発電系については無視する -49-

58 (2) 日本の平均電源構成比 (J-MIX) を使うケース J-MIX ケースの電力関係 CO2 排出量の見直し結果を表 3-30 に示す J-040/ 電中研における発電起源別発電所の平均値である 表 3-30 発電起源別の CO 2 排出量 (J-MIX ケース )(g-co 2 /kwh) 発電起源石炭原油重油 N 原子力水力太陽光風力 燃料の燃焼 設備建設 燃料の輸送 設備運用 維持補修 ( 発電所 ) 維持補修 ( その他 ) 採掘時のメタン漏洩 設備廃棄 0.48 合計 カウントするCO2 排出量 g-co2/mj データ元 :( 財 ) 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 注 1) ハッチング部分は考慮しない値 注 2) 原子力の 燃料の輸送 維持補修 ( その他 ) は,WtT 計算上のパスを別途考慮してないため, ここでカ ウントするものとする (3) 一次エネルギーを固定する (no-mix) ケース no-mix ケースで採用した電力関係 CO2 排出量を表 3-31 に示す J-040/ 電中研における評価対象発電所の発電起源別の最大発電効率を有する発電所の値を用いた なお, 表 3-30 と表 3-31 とでは, 石炭発電と N 発電の値のみが異なっている 表 3-31 発電起源別の CO 2 排出量 (no-mix ケース )[g-co 2 /kwh] 発電起源 石炭 原油重油 N 燃料の燃焼 設備建設 燃料の輸送 設備運用 維持補修 ( 発電所 ) 維持補修 ( その他 ) 採掘時のメタン漏洩 設備廃棄 合計 カウントするCO2 排出量 g-co2/mj 資料 : 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 2009 年に得ら れたデータを用いた再推計 (2010.7) (J-040) 注 ) ハッチング部分は考慮しない値 -50-

59 3-7-4 P の生産構成について P は1N 随伴,2 原油随伴,3 石油精製の 3 種類の生産起源をもつ 日本において1と2は P タンカーで輸入され,3 は国内の石油化学工場で生産されるものとする P の生産構成については, 日本 P ガス協会の提供資料に基づき以下のように設定した 2006 年の P の輸入量は 14,102 千トン, 国内生産量は 4,647 千トンであることから, 日本に供給される P のうち, 輸入が 75.2%, 国産が 24.8% となる また,P ガスの世界的な生産構成 (N 随伴 35%, 原油随伴 24%, 石油精製 41%) から, 日本に輸入される P の内訳については,N 随伴が 59.3%, 原油随伴が 40.7% とみなす (2007 年 ) このとき, 海外で石油精製によって得られた P は輸入対象外であると想定する 以上より, 日本に供給される P の生産構成は,1N 随伴 44.6%,2 原油随伴 30.6%, 3 石油精製 24.8% であると想定した ( 図 3-10) 原油随伴輸入 30.6% 国内石油精製 24.8% 天然ガス随伴輸入 44.6% 図 3-10 P の生産構成比の設定注 ) 日本 P ガス協会提供資料 バイオマスパスにおける土地利用変化の取り扱い (1) ブラジル産サトウキビ由来エタノール J-043/ バイオ検討会では, ブラジル産サトウキビ由来エタノールの検討において CO2 の排出源として土地利用変化として, サトウキビ畑が草地から転換, 森林から転換した場合の H 排出量 1の変化を考慮しており, 本検討においてもこの考えを採用することとした ( 表 3-32) ここでは, サトウキビを単年生植物と仮定して,W-022/IPCC ガイドラインデフォルト値に基づいて 1ha あたりの土地利用変化に伴う炭素ストックの変化を試算している この値を 20 年間で按分したあと, サトウキビ収穫量 (72.6t/ha) やエタノール収率 1 CO2 排出量だけではなく,CH4 や N2O についても地球温暖化係数を用いて CO2 相当排出量として計上している -51-

60 ( m 3 /t), エタノール発熱量 (2MJ/l) を用いてエタノール 1MJ あたりの土地利用変化の値を算出している 表 3-32 ブラジル産サトウキビ由来エタノールの土地利用変化 H 排出量 [g-co2/mj] 土地利用変化無し ( 既存農地 ) 0 土地利用変化 草地から転換 55.5 有り 森林から転換 出典 : バイオ燃料導入に係る持続可能性基準等に関する検討会 バイオ燃料 導入に係る持続可能性基準等に関する検討会中間報告書 (2) 東南アジア産パーム椰子由来 BDF パーム椰子栽培にあたって東南アジアで草地を開墾することは考えられないため, 既存農地と森林 ( 熱帯雨林 ) からの転換のみを検討することする J-043/ バイオ検討会では, パーム椰子の土地利用変化は特別に検討していないが, W-022/IPCC ガイドラインのデフォルト値を用いた土地利用変化に伴う炭素ストックの変化の計算方法が掲載されているため, 本検討ではこの考え方を踏襲してマレーシア産パーム椰子の土地利用変化に伴う H 排出を算出した 計算の前提条件として設定したのは以下の項目である 気候 :Tropical wet 森林 :Tropical rain forest 栽培作物 :Perennial/ Tree crops 耕起状態 :Reduced tillage (J-036/ 三菱総研によると, パーム椰子は 3 年目から収穫が始まり,25 年目に伐採するという ) 施肥状態 :Medium その他 : パーム椰子の収穫量は 18.8t/ha,1kg の BDF を作るのに必要なパーム椰子は 1.047kg(J-036/ 三菱総研より ) これらの前提条件を用いて W-022/IPCC ガイドラインのデフォルト値から求めた土地利用変化にかかる H 排出量は, 以下のようになる 土地利用変化にかかる H 排出量 = 1 地上における炭素ストックの変化 +2 枯死有機物量に含まれる炭素ストックの変化 +3Mineral soils における炭素ストックの変化 +Organic soils における炭素ストックの変化 = (-165)+(-3.65) = -162t-C/ha -52-

61 算出結果を 20 年で割り 1,1MJ あたりの CO2 排出量に変換すると 41.6g-CO2/MJ となる この結果を表 3-33 に示す 本検討ではこの値を使用するものとする 表 3-33 東南アジア産パーム椰子由来 BDF の土地利用変化 H 排出量 [g-co2/mj] 土地利用変化無し ( 既存農地 ) 0 土地利用変化有り ( 森林から転換 ) バイオマス由来エタノールや ETBE のガソリン混合割合についてバイオマス由来エタノールや ETBE の混合ガソリンの評価におけるガソリン混合割合は, 過年度調査と同じとする ( 表 3-34) また, 参考としてバイオマス由来エタノールをガソリンにブレンドせず,100% のままで使用するケースについても試算を行うこととする (WtT のみ ) 表 3-34 バイオマス由来エタノールと ETBE のガソリン混合割合混合割合エタノール 3 vol% ETBE 7 vol% CCS について (1) 検討対象とする CCS プロセス WtT 効率検討において検討対象とする CCS(Carbon dioxide Capture and Storage) プロセスは以下の 3 プロセスとする 1 火力発電所 (N 火力発電および石炭火力発電 2) 2 製油所での大規模水素製造 ( ナフサ改質および P 改質 ) 3 水素ステーションでの水素製造 ( 都市ガスを燃料とするもの ) いずれも, 水素製造装置から排出される CO2 を回収して貯留サイトまで輸送し, 枯渇した油田や深部の塩水帯水層などに閉じ込める事を想定している (2) 火力発電所での CCS 火力発電所の燃焼排ガスから化学吸収法等により CO2 を回収し, 貯留サイトまで輸送して, 枯渇した油田や深部の塩水帯水層などに閉じ込める方法が検討されている 日本 1 J-043 では土地利用変化に伴う H 排出量変化を 20 年で均等配分する方式をとっているため, それにならうこととした 2 オイルショック以降, わが国では 脱石油政策 を推進するため原則として石油火力発電所の新たな建設は行わないこととしており, 既設の石油火力発電に対しても石炭または N 等への転換が促進されている ( 出典 : 石油連盟 わが国における 石油火力発電 の扱いと石油業界の考え方について ) ため, 本検討においては石油火力発電所への CCS 導入は検討対象外とした -53-

62 では経済産業省の 二酸化炭素削減技術実証試験事業 (H21~H25 年度 ) をはじめとして,NEDO プロジェクトにおいてもフィージビリティスタディが実施されているほか, 三菱重工業, 東芝, 日立製作所などが CCS 技術の実用化を進めている 2010 年 12 月に行われた RITE 革新的環境技術シンポジウムでの発表資料 次世代 CO2 分離回収技術の動向と RITE の取り組み (J-050/RITE) によると, COCS プロジェクト 1 での成果として CO2 分離回収エネルギーは 2,500MJ/t- CO2( 最適化した場合, 推算値 ) となっている また,CO2 の昇圧 輸送や圧入にかかるエネルギーについては,RITE の 平成 17 年度二酸化炭素地中貯留技術研究開発成果報告書 (2006.3) (J-049/RITE) の数値を使用する ここでは,CO2 は超臨界状態 (7MPa,30 以上 ) でパイプライン輸送されることが想定されている 分離回収された CO2 はコンプレッサにて昇圧され, プラント近傍まで伸びたパイプラインを通って各坑井元まで送られる 圧入地点で再度昇圧 (10MPa) して, 貯留層に圧入するものとしている 図 3-11 に火力発電所における CCS 観念図を, 表 3-35 に火力発電所での CCS に必要なエネルギーを整理する 燃焼排ガス CO2 火力発電所 CO2 回収プラント ( 化学吸収法 ) 圧送 7MPa パイプライン 貯留サイト 圧入 10MPa 図 3-11 火力発電所における CCS の概念図 地下貯留層 表 3-35 火力発電所での CCS に必要なエネルギー 発電所の燃焼排ガスからの CO2 分離 回収 *1 1t の CO2 を処理するのに必要なエネルギー 2,500 MJ/t- CO2 CO2 パイプライン圧送 *2 414 MJ/t- CO2 ( 7MPa) (115 kwh/t- CO2) CO2 圧入 *2 54 MJ/t- CO2 (5.5 10MPa) (16 kwh/t- CO2) 出典 :*1 RITE 次世代 CO2 分離回収技術の動向と RITE の取り組み ( ) ( 革新的環境技術シンポジウム発表資料 ) および *2 RITE 平成 17 年度二酸化炭素地中貯留技術研究開発成果報告書 (2006.3) このうち, 発電所の燃焼排ガスからの CO2 分離 回収に必要なエネルギーについては, 発電所におけるそれぞれの一次エネルギーを投入し,CO2 パイプライン圧送と圧入につ 1 COCS(Cost-Saving CO2Capture System) プロジェクト ;RITE, 新日鉄, 新日鉄エンジニアリング, 関電, 三菱重工による新吸収液開発プロジェクト 2004~2008 年度 -54-

63 いては当該発電所で発電された電力を投入すると想定した 結果, 火力発電所の発電効率が表 3-36 のように低下する 表 3-36 CCS を導入した場合の発電効率試算結果 ( 送電端 ;HV) J-MIX no-mix 導入無し CCS 導入 導入無し CCS 導入 N 火力発電 46.1% 38.5% 58.6% 49.4% 石炭火力発電 38.8% 27.9% 45.2% 32.9% なお火力発電所への CCS 導入割合としては, 現実的にどの程度導入が進むのかについて不確実性が大きいため, 以下の 3 パターンを想定して試算を行うこととした 10%( 初期の CCS 導入割合 ) 50%( 中間的な導入割合として設定 ) 100%( 実現不可能と考えられるがケーススタディとして設定 ) (3) 製油所の水素製造装置からの CCS 1 ( オフサイト大規模改質プラントでの CCS) 製油所の水素製造装置から排出される CO2 を回収し, プラント地下の浅層の帯水層等に CO2 を注入する方法が検討されている 石油産業活性化センター (JPEC) では, この製油所サイトにおける CCS の実現可能性について, 技術課題, 経済性および社会的受容性の検討を行っている (H-007/JPEC) この検討によると, 製油所の水素製造装置にはもともと水蒸気改質器から出てきたガスから CO2と H2 を分離する工程が入っているため,CO2 回収のために追加でエネルギーを投入する必要はなく, そのため製油所の水素製造装置からの CCS では,CO2 の輸送と貯留のエネルギーのみを考慮すればよい 表 3-37 および図 3-12 に H-007/JPEC において検討されている CO2 地下貯留ケースを整理する 表 3-37 製油所水素製造装置における CO 2 地下貯留設備にかかるエネルギー消費 ケース 貯留層の深度 1t の CO2 を貯留するのに必要なエネルギー 1 製油所地下を想定した気体 CO2 の注入 地下 500m 390 MJ/t-CO2 2 製油所地下を想定した CO2 溶解水の注入 地下 200~600m 330 MJ/t-CO2 3 集中型 CCS で用いられる CO2 臨界条件での注入 地下 1100m 480 MJ/t-CO2 注 ) 今年度末 (2011 年 3 月 ) に公開予定の石油産業活性化センターの検討から引用 1 製油所の CCS については石油産業活性化センターの検討から引用した なお, この検討は今年度末 (2011 年 3 月 ) の公開を予定している -55-

64 本検討においては, 上記のうち実用性が高いと考えられる3のケースを検討対象として採用した CO2 >98% ケース 1 圧縮 60 気圧 ケース 2 気体 CO2 >98% 地下 500m 製油所水素製造装置 圧縮 20 気圧 CO2 溶解槽 CO2 溶解水 地下 200~600m ケース 3 圧縮 110 気圧 パイプライン 超臨界 CO2 >98% 地下 1100m 図 3-12 製油所でのオフサイト改質プラントにおける CCS の概念図 注 ) 今年度末 (2011 年 3 月 ) に公開予定の石油産業活性化センターの検討から引用 なお,H-007/JPEC では製油所水素製造装置の燃料として P を想定しているが, ナフサや天然ガスについても同様に取り扱うこととした (4) オンサイト都市ガス改質装置での CCS ガス供給会社により, 水素ステーションにおける分散型水素製造と CO2 回収のシステムの検討が行われている 回収した CO2 は火力発電所などの大規模 CCS を行っている施設までローリーで輸送され, そこから一緒に貯留されるものと想定する また, カードルの充填圧を用いて圧送するため, 貯留サイトにおいて新たに昇圧する必要はないものとする 図 3-13 にオンサイト都市ガス改質での CCS 観念図を, 表 3-38 に CCS に必要なエネルギーを整理する CO2 都市ガス改質装置 液化 貯留サイト サイトでの昇圧は無し 地下貯留層 図 3-13 オンサイト都市ガス改質ステーションでの CCS 概念図 -56-

65 表 3-38 オンサイト都市ガス改質ステーションでの CCS に必要なエネルギー CO2 回収 *1 液化炭酸ガスローリー輸送 *2 1t の CO2を処理するのに必要なエネルギー 1,170 MJ/t- CO2 180 MJ/t- CO2 出典 :*1 JHFC2009 年度 FS(ENAA) *2 輸送距離 50km, 積載量 7.5 トン, 燃費 2.5km/l( ガソリン ) と想定 (5) CCS にかかる条件のまとめ検討対象となるそれぞれの CCS にかかる条件について, 表 3-39 にとりまとめる 表 3-39 検討対象とする CCS プロセス 火力発電所 オフサイト大規模改質 CCS 導入プロセス 502:N 火力発電 503: 石炭火力発電 421: ナフサ改質 422:P 改質 423:N 改質 各サイトでの CO2 回収率 90% CCS 導入割合 10%,50%, 100% 分離回収から圧入までに必要なエネルギー 2,972 MJ/t- CO2 69.4% 100% 480MJ/t- CO2 オンサイト改質 805: 都市ガス改質 50% 100% 1,350MJ/t- CO2 3-8 JHFC プロジェクトによる実証データ 本分析で対象とする水素ステーションデータ JHFC 実証水素ステーションにおいて, 実証試験によって得られたプロセス効率値を用いて Well to Tank 効率 CO2 排出量を算出し, 文献値によるプロセス効率値を用いた算出結果との比較を行う 具体的には, 水素ステーションの実証データおよび商用段階での 70MPa 水素ステーション予想値 ( オンサイト都市ガス改質ステーション ) に対して分析を行う ただし, オフサイト型ステーションについては, ステーションに運ばれてくる水素がどういった方法で作られたものなのか明確ではないため, 分析対象から除外した 分析対象水素ステーションデータの整理本分析で対象とする JHFC 実証水素ステーションのエネルギー収支を表 3-40 に整理する また, オフサイト型ステーションについては今回分析対象としていないが 1, これについても表 3-41 に整理する なお, 本分析における水素のエネルギーについては, 圧力による保有エネルギーを考慮していない点に注意が必要である 1 オフサイト方式の JHFC 実証ステーションについては, 水素がステーションに運ばれるまでのパスが明確ではないため, 試算対象から外すこととした -57-

66 ステーション 横浜 : 旭 横浜 : 大黒 千住 表 3-40 水素 1kg あたりのステーション投入エネルギー ( オンサイト改質 ST) 水素製造方式 ナフサ改質 脱硫ガソリン改質 都市ガス改質 充填圧力 水素製造装置圧縮装置フ レクール 燃料 [kg] 電力 [kwh] 電力 [kwh] 電力 [kwh] 70MPa ナフサ MPa MPa 脱硫ガソリン MPa MPa 都市ガス MPa セントレア 都市ガス改質 35MPa 都市ガス 大阪 都市ガス改質 35MPa 都市ガス 相模原 アルカリ水電解 35MPa 水 川崎 メタノール改質 35MPa メタノール 九州大 PEM 水電解 35MPa 水 将来試算 都市ガス改質 70MPa 都市ガス ユーティリティー電力は, 水素製造装置に含める 最下段の 試算 以外のステーションは実績の値資料 :ENNA 提供資料 ステーション 表 3-41 水素 1kg あたりのステーション投入エネルギー ( オフサイト ST) 水素製造方式 充填圧力 受け入れ燃料 装置 ステーション機器 電力 [kwh] プレクール 霞が関 オフサイト 70MPa 36.6MPa 水素 圧縮機 1.66 液体窒素冷熱 1.04[MJ] 船橋 オフサイト 35MPa 19.6MPa 水素 圧縮機 関西空港 オフサイト 35MPa 36.6MPa 水素 ディスペンサ 有明 オフサイト 35MPa 液体水素 液体水素ポンプ 有明液体水素ポンプオフサイト 35MPa 液体水素 ( 移設後 ) BO 圧縮機 北九州 オフサイト 35MPa 製鉄副生水素 圧縮機 日光 オフサイト 35MPa 19.6MPa 水素 圧縮機 資料 :ENNA 提供資料 -58-

67 1 3-9 Well to Tank 効率 CO 2 算出結果 標準ケース石谷久東京大学名誉教授監修の分析ツールを用いて,Well to Tank 効率 (Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量 ) の算出を行った 各プロセスで投入されるエネルギーについても, 全て一次エネルギーまでさかのぼって利用エネルギーを計上している 図 3-14 では, 代表的なパスについての標準ケース ( 日本の平均電源構成を加味した電力を用いた場合 :J-MIX) における燃料 1MJ 製造時の Well to Tank でのエネルギー消費量, および燃料 1MJ 製造時に排出される CO2 排出量を示している Well to Tank でのエネルギー消費量は上軸で,CO2 排出量は下軸で表現している なお, ここでの圧縮水素の車両充填圧力は 70MPa とした 2 以下に結果を整理する 1 水素を製造するためには, 現行のガソリンおよびディーゼル燃料を精製する以上のエネルギーを必要とする 2 日本の平均電源構成を用いた水の電気分解による水素製造および電力発電は, 現行のガソリンおよびディーゼル燃料以上に多くのエネルギーを必要とし,CO2 排出量も多い 3 現行のガソリンおよびディーゼル燃料以外で比較的必要エネルギーが少なく,CO2 排出量も少ないのは, オフサイトで N 改質して圧縮水素 (CH) で輸送するパスと, オンサイトでの都市ガス改質のパスである 4 オフサイト改質で製造した水素を液体水素 (H) にして輸送すると,CH を輸送 充填するケースと比較して多くのエネルギーを必要とし,CO2 排出量も多い 5 FT 軽油は, 現行のガソリンおよびディーゼル燃料より, 必要エネルギー,CO2 排出量とも多い 6 日本の平均電源構成における電力 1MJ を BEV に充電するのに必要なエネルギー量は 2.5MJ である 3 図 3-15 には, 水素ステーションにかかる効率について JHFC 水素ステーションでの実証データ,JHFC による商用化段階での水素ステーション試算値, 文献値を用いた場合の Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量を比較している ここで, 水素の発熱量 (HV) には圧力エネルギーを含まない 120MJ/kg を用いて計算を行っている点に注意が必要である 1 以下算出結果の有効数字については, 利用しているプロセス効率等の有効数字を考慮すると,2 桁程度と考えられる 2 35MPa で充填するケースについては,< 参考資料 -2>2-1 節に取りまとめる 3 前提となる火力発電の発電端投入熱量は,2005 年度に改訂された総合エネルギー統計の 8.8MJ/kWh に対し, 本調査では 8.1MJ/kWh となる -59-

68 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : ガソリン給油 902: 軽油給油 905: 都市ガス圧縮充填 :FT 軽油給油 J: 日本 MIX 充電 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 水電解オフサイト改質オンサイト改質 922:P 改質 (@SS)CH 充填 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 図 3-14 標準ケースにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] 単位車載エネルギーあたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 0 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 文献値 JHFC 実証データ JHFC 商用化段階試算値 200 図 3-15 JHFC プロジェクトによる実証ステーションデータとの比較 -60-

69 参考 : 過年度調査結果 ( 注 ) 過年度調査における高圧水素充填パスのトップランナー値は副生水素 ( 塩電解 N 代替パス ) であった 本検討では副生水素パスは標準ケースとして取り扱っていないため, 対比する際には注意が必要である 最終燃料高圧水素液体水素ガソリンディーゼル CN 電力 一次燃料投入原単位 ( 単位車載エネルギ当り ) 凡例 : 文献等データ : JHFC 実用化段階試算結果トップ値 (CO 起源 ) ( 注 ) 電力構成 : 日本の平均電源構成 (J-MIX2001) 水素パス : 水電解パスを除く水素エネルギー (HV)=120MJ/kg( 大気圧 25 ) <WtT エネルギー消費量 ( 一次燃料投入原単位 ) 算出結果まとめ ( 高圧水素 35MPa)> 最終燃料高圧水素液体水素ガソリンディーゼル CN 電力 CO2 排出量 / 車載燃料エネルギ単位 :g-co2/mj 凡例 : 文献等データ : JHFC 実用化段階試算結果トップ値 (CO 起源 ) ( 注 ) 電力構成 : 日本の平均電源構成 (J-MIX2001) 水素パス : 水電解パスを除く水素エネルギー (HV)=120MJ/kg( 大気圧 25 ) <WtT CO 2 排出量算出結果まとめ ( 高圧水素 35MPa)> -61-

70 3-9-2 副生水素苛性ソーダ工場の副生水素および製鉄所のコークス炉ガス起源副生水素の Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を図 3-16 に示す これらの副生水素の算出においては, 副生という考え方から水素製造時の Well to Tank でのエネルギー消費および CO2 排出が計上されないため, 他のパスとの比較においてはこの点に十分留意する必要がある 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 塩電解副生水素コークス炉ガスからの副生水素 922Op:CO(P)CH 充填 922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 図 3-16 副生水素パスにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) -62-

71 3-9-3 バイオマスおよび再生可能エネルギー起源電力等バイオマス起源の燃料パスの Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を図 3-17 に, 再生可能エネルギー起源電力を用いたパスの算出結果を図 3-19 に示す また, 参考としてバイオ燃料 100% のケースを図 3-18 に示す バイオマス起源のエタノール (EtOH) および ETBE についてはガソリンに添加して使用することを想定している ( 添加割合については 節参照 ) また, ブラジル産サトウキビや東南アジア産パーム椰子由来の燃料については土地利用変化を考慮している (3-7-5 節参照 ) なお, バイオマスの WtT では, 原材料生育時における CO2 の固定が含まれているため,CO2 排出量がマイナスになる場合があることに注意が必要である 以下に結果を整理する 1 廃食油から作られるバイオディーゼル燃料 (BDF) は, 軽油より CO2 排出量が少ない 2 パーム椰子から作られる BDF については, 土地利用変化を考慮しても CO2 排出量はマイナスとなる 3 家畜糞尿や下水汚泥からの水素製造では, 都市ガス改質と比較して CO2 排出量は少なくなる -63-

72 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : ガソリン給油 16 廃材起源 水素製造 サトウキビ ETBE 添加ガソリン サトウキビ EtOH 添加ガソリン パーム BDF 廃材起源 内燃機関 参考値 902: 軽油給油 905: 都市ガス圧縮充填 905ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 905ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 911: 廃食油 BDF 給油 913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 911θ: パームBDF 給油 森林転換 912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 002: 天然ガス 004:P 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 021: ハ イオマス原料 ( ハ ーム サトウキヒ ) 031: 現地投入電力等 022: 廃食油 廃木材起源ハ イオマス 024: 家畜糞尿起源ハ イオマス 026: イソブチレン CO2 図 3-17 バイオマス関連パスにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] サトウキビ由来 EtOH 100% 914αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 給油 草地転換 森林転換 914αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 給油 草地転換 森林転換 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 002: 天然ガス 003: 石炭 006: 原子力ペレット 021: ハ イオマス原料 ( ハ ーム サトウキヒ ) 031: 現地投入電力等 CO2 図 3-18 フ ラシ ル産サトウキヒ 由来 100%EtOH パスにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) -64-

73 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] J: 日本 MIX 充電 海外水電解 MCH 輸送大規模電解再生可能電力 水電解再生可能電力 充電参考値 922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 931W: 水力発電充電 931U: 風力充電 931T: 太陽光充電 931S: 原発充電 922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 922κa: 風力アルカリ (@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 922κp: 風力 PEM(@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 002: 天然ガス 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 007: 太陽光 008: 風力 CO2 図 3-19 再生可能エネルギー関連パスにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) -65-

74 3-9-4 JHFCステーションケース JHFC ステーションの実証データおよび商用化段階における水素ステーションの試算設計値の Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を図 3-20 に示す 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入原単位 [MJ/MJ] < 旭ステーション > ナフサ改質 (@SS) MPa 70MPa < 大黒ステーション> ガソリン改質 (@SS) < 千住ステーション> 都市ガス改質 (@SS) < 将来設計 > 都市ガス改質 (@SS) < 旭ステーション> ナフサ改質 (@SS) < 大黒ステーション> ガソリン改質 (@SS) < 千住ステーション> 都市ガス改質 (@SS) <セントレアステーション> 都市ガス改質 (@SS) < 大阪ステーション > 都市ガス改質 (@SS) < 相模原ステーション > アルカリ水電解 (@SS) < 川崎ステーション > MeOH 改質 (@SS) < 協賛 : 九州大ステーション > PEM 水電解 (@SS) 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 図 3-20 JHFC ステーションの WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 一次エネルギー間の比較を行うという観点から, 一次エネルギー源を原油や天然ガス, 石炭に固定したパス (no-mix) についての算出を行った これらのパスで使用する電力 ( 例えば水素圧縮などで使用する電力 ) は, 例えば一次エネルギー源として天然ガスを利用するパスでは天然ガス火力発電電力を用い, 一次エネルギー源が原油のパスでは石油火力発電による電力を用いている 図 3-21 に天然ガス系の, 図 3-22 に石油系の, 図 3-23 に石炭系の Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を示す ここで,no-MIX ケースでは各火力発電所の効率および CO2 排出量は現状 (2010 年 ) におけるトップランナー発電所の値を使用していることに注意が必要である (J-MIX ケースでは各火力発電所の平均値を採用 ) 以下に結果を整理する -66-

75 1 N 系, 石油系のどちらについても, 水素を製造するためには都市ガスの圧縮 充填やガソリン給油などといった燃料給油 充填のパスと比較して多くのエネルギーを必要とし,CO2 排出量も多い 2 N 火力発電や石油火力発電を用いた水の電気分解による水素製造および電力についても, 都市ガスの圧縮 充填やガソリン給油などといった燃料給油 充填のパスと比較して多くのエネルギーを必要とし,CO2 排出量も多い 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : 都市ガス圧縮充填 :FT 軽油給油 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 N 系電力 - 水電解 N 電力 N 系大規模改質 N 系オンサイト改質 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 931:N 火力充電 922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 単位車載エネルギーあたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 図 3-21 一次エネルギー源固定ケースにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix)n 系 -67-

76 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : ガソリン給油 902: 軽油給油 石油電力 - 水電解 石油電力 石油系大規模改質 石油系オンサイト改質 922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 922:P 改質 (@SS)CH 充填 922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 931H: 石油火力充電 922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 単位車載エネルギーあたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 004ng: P(N 随伴 ) CO2 図 3-22 一次エネルギー源固定ケースにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix) 石油系 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] V: 石炭発電充電 石炭関連パス 922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 単位車載エネルギーあたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 図 3-23 一次エネルギー源固定ケースにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix) 石炭系 -68-

77 3-9-6 CCS 導入ケース (1) 標準ケース+CCS 代表的なパスについて,CCS を導入した場合の試算を行った CCS 検討ケースを表 3-42 に示す 火力発電所 オフサイト大規模改質 502:N 火力発電 503: 石炭火力発電 421: ナフサ改質 422:P 改質 423:N 改質 表 3-42 CCS の検討ケース CCS ケース 1 CCS ケース 2 CCS ケース 3 導入割合 10% 導入割合 50% 導入割合 100% 導入割合 100% オンサイト改質 805: 都市ガス改質導入割合 100% 図 3-24~ 図 3-26 に CCS ケース 1~ケース 3 の Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を示す Well to Tank でのエネルギー消費量は上軸で,CO2 排出量は下軸で表現している 以下に結果を整理する 1 CCS を導入すると,CO2 排出量は減少するが必要エネルギーが増加する 2 10% の火力発電所へ CCS を導入する場合と比較して,50%,100% の火力発電所へ CCS を導入する場合は必要エネルギーの増加が大きく,CO2 排出量の削減効果も大きくなる 3 50% の火力発電所へ CCS を導入するケース 2 について BEV に着目すると, 必要エネルギーは 8% 増加するが,CO2 排出量は 21% 減少する なお, 現行のガソリンおよびディーゼル, 都市ガスを給油 充填するパスについても, 電力が用いられているため,CCS の導入によってわずかに Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量が変化していることに注意されたい -69-

78 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : ガソリン給油 901: ガソリン給油 : 軽油給油 902: 軽油給油 : 都市ガス圧縮充填 905: 都市ガス圧縮充填 :FT 軽油給油 910:FT 軽油給油 J: 日本 MIX 充電 931J: 日本 MIX 充電 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 水電解オフサイト改質オンサイト改質 922:P 改質 (@SS)CH 充填 922:P 改質 (@SS)CH 充填 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 車両積載エネルギーあたり単位車載エネルギーあたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 1> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 10% 大規模オフサイトト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 3-24 標準 +CCS ケース 1 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) -70-

79 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : ガソリン給油 901: ガソリン給油 : 軽油給油 902: 軽油給油 : 都市ガス圧縮充填 905: 都市ガス圧縮充填 :FT 軽油給油 910:FT 軽油給油 931J: 日本 MIX 充電 931J: 日本 MIX 充電 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 水電解オフサイト改質オンサイト改質 922:P 改質 (@SS)CH 充填 922:P 改質 (@SS)CH 充填 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 車両積載エネルギーあたり単位車載エネルギーあたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 2> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 50% 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 3-25 標準 +CCS ケース 2 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) -71-

80 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : ガソリン給油 901: ガソリン給油 : 軽油給油 902: 軽油給油 : 都市ガス圧縮充填 905: 都市ガス圧縮充填 :FT 軽油給油 910:FT 軽油給油 931J: 日本 MIX 充電 931J: 日本 MIX 充電 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 水電解オフサイト改質オンサイト改質 922:P 改質 (@SS)CH 充填 922:P 改質 (@SS)CH 充填 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 車両積載エネルギーあたり単位車載エネルギーあたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 3> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 100% 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 3-26 標準 +CCS ケース 3 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX) -72-

81 (2) 一次エネルギー源固定 +CCS 1) 天然ガス系パス一次エネルギー源を天然ガス系に固定したパスについて,CCS を導入するケースの試算を行った 図 3-27~ 図 3-29 に CCS ケース 1~ケース 3 の Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を示す Well to Tank でのエネルギー消費量は上軸で,CO2 排出量は下軸で表現している また, ここでの CCS 導入ケース ( ケース 1~ケース 3) は前節の表 3-42 に示したものである 以下に結果を整理する 1 CCS を導入すると,CO2 排出量は減少するが必要エネルギーの消費が増加する 2 10% の火力発電所へ CCS を導入する場合と比較して,50%,100% の火力発電所へ CCS を導入する場合は必要エネルギーの増加が大きく,CO2 排出量の削減効果も大きくなる 3 50% の火力発電所へ CCS を導入するケース 2 について BEV に着目すると, 必要エネルギーは 8% 増加するが,CO2 排出量は 29% 減少する -73-

82 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : 都市ガス圧縮充填 905: 都市ガス圧縮充填 910:FT 軽油給油 910:FT 軽油給油 N N 系電力 - 水 N 電力系 - 電解 N 電力 BEV N 系大規模改質系オフサイト改質 N N 系オンサイト改質 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 :N 火力充電 931:N 火力充電 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 1> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 10% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 3-27 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 1 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix)n 系 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : 都市ガス圧縮充填 905: 都市ガス圧縮充填 910:FT 軽油給油 910:FT 軽油給油 N N 系電力 - 水 N 電力系 - 電解 N 電力 BEV N 系大規模改質系オフサイト改質 N N 系オンサイト改質 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 :N 火力充電 931:N 火力充電 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 2> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 50% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 3-28 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 2 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix)n 系 -74-

83 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : 都市ガス圧縮充填 905: 都市ガス圧縮充填 910:FT 軽油給油 910:FT 軽油給油 N N 系電力 - 水 N 電力系 - 電解 N 電力 BEV N 系大規模改質系オフサイト改質 N N 系オンサイト改質 922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 :N 火力充電 931:N 火力充電 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 3> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 100% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 3-29 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 3 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix)n 系 -75-

84 2) 石油系パス一次エネルギー源を石油ガス系に固定したパスについて,CCS を導入するケースの試算を行った 図 3-30 に結果を示す 火力発電所への CCS 導入は想定されていないため, 製油所へのみ CCS が導入されたケースである 製油所での大規模改質への CCS 導入は,CCS に必要とするエネルギーに比べて CO2 排出量削減効果が大きいことがわかる 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] : 901: ガソリン給油ガソリン給油 902: 902: 軽油給油軽油給油 石油電力 - 石油電力 - 水電解石油電力 BEV 石油系オフサイト改質石油系大規模改質石油系オンサイト改質 922A: 922A: ガソリン改質ガソリン改質 (@SS)CH (@SS)CH 充填充填 C: 922C: ナフサ改質ナフサ改質 (@SS)CH (@SS)CH 充填充填 F: 922F: 灯油改質灯油改質 (@SS)CH (@SS)CH 充填充填 :P 922:P 改質改質 (@SS)CH (@SS)CH 充填充填 Ds: 922Ds: ナフサ改質ナフサ改質 (@CP)CH (@CP)CH 充填充填 ν:P 922ν:P 改質改質 (@CP)CH (@CP)CH 充填充填 Es: 922Es: ナフサ改質ナフサ改質 (@CP)H (@CP)H 輸送輸送 CH CH 充填充填 ξ:P 922ξ:P 改質改質 (@CP)H (@CP)H 輸送輸送 CH CH 充填充填 H: 931H: 石油火力充電石油火力充電 Ha: 922Ha: 石油火力アルカリ石油火力アルカリ (@SS)CH (@SS)CH 充填充填 Hp: 922Hp: 石油火力石油火力 PEM(@SS)CH PEM(@SS)CH 充填充填 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース > 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P) で 70% 回収 ; 導入割合 100% 注 )CCS 導入の有無に関係のないパスについては非 CCS 導入ケースを白抜きで示している 図 3-30 一次エネルギー源固定 +CCS ケースにおける WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix) 石油系 -76-

85 3) 石炭系パス一次エネルギー源を石炭系に固定したパスについて,CCS を導入するケースの試算を行った 図 3-31~ 図 3-33 に CCS ケース 1~ケース 3 の Well to Tank でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を示す 石炭火力発電所へ CCS を導入すると,CO2 排出量は減少するが必要エネルギー量が増加することがわかる 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] 石炭関連パス 931V: 石炭発電充電 931V: 石炭発電充電 922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] <CCS 導入ケース1> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 10% 図 3-31 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 1 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix) 石炭系 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] 石炭関連パス 931V: 石炭発電充電 931V: 石炭発電充電 922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] <CCS 導入ケース2> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 50% 図 3-32 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 2 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix) 石炭系 単位車載エネルギーあたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] 石炭関連パス 931V: 石炭発電充電 931V: 石炭発電充電 922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 単位車載エネルギーあたりCO2 排出量 [g CO2/MJ] <CCS 導入ケース3> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 100% 図 3-33 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 3 における WtT エネルギー消費量 CO 2 排出量 (no-mix) 石炭系 -77-

86 -78-

87 4.Tank to Wheel 効率の検討 本章では多種多様なエネルギーパスによって得られる燃料を使用することが可能な燃料電池自動車と, ガソリン内燃機関自動車や電気自動車等を対象とした走行時の燃料消費性能 (Tank to Wheel 効率 ) を評価した結果について整理する 過年度調査では Tank to Wheel 効率 ( 走行時の燃料消費量,CO2 排出量 ) をシミュレーションモデル REEN を用いて算出したが, 本年度調査では現状の最新の燃費性能を有する車両の諸元と モードおよび JC08 モード燃費データを用いて, より簡便な方法によって評価対象車の諸元のもとでの Tank to Wheel 効率を算出する 4-1 分析における基本的前提条件 (1) 評価対象車評価対象車については, 以下のように設定する 1) 想定年次原則として内燃機関自動車, ハイブリッド自動車, 電気自動車, 燃料電池自動車等すべての車種について 2010 年の現状技術を想定する 2) 評価対象とする車種燃料電池自動車の特性を勘案し, 評価の対象とする車両は小型乗用車とする バスやトラックは評価対象外とする 駆動方式や燃料の種類違いからみた対象車種は表 4-1 のとおりとする すべて 1,500cc クラスのガソリン小型乗用車と同等性能, 同等グレードの乗用車を想定している -79-

88 表 4-1 評価対象とする車種の想定 駆動方式 燃料等 備考 1) 内燃機関自動車 (ICEV) ガソリン(asoline) ディーゼル(Diesel) CN 車についてはガソリン車と同等燃費を仮定 CN 2) 内燃機関ハイブリッド車 (HEV) ( ニッケル水素電池搭載 ) ガソリン(asoline) THS( トヨタハイブリッドシステム ), ホンダ IMA システムを評価対象とする 3) プラグインハイブリッド車 (PHEV) ガソリン(asoline) トヨタのプラグインプリウスと同等性能を想定する ( リチウムイオン電池搭載 ) 4) 電気自動車 (BEV) リチウムイオン電池 5) 燃料電池自動車 (FCV) ( リチウムイオン電池搭載 ) 圧縮水素搭載型 なお,CN 車については 2005 年度調査と同様に Tank to Wheel の評価を行わず, ガソリン ICEV のエネルギー消費率 (MJ/km) と等価であることを仮定する これは, CN 車はガソリン車と同等のパワートレーンのもとでは, 一般により高いエネルギー効率を発揮できると考えられるものの,CN タンク等のため車両重量が重くなり, エネルギー消費率 (MJ/km) でみた場合ほぼガソリン車と同等になると推測されるからである ただし, 現在, 我が国においては, ここで想定するような高性能な CN 車が市販されておらず, あくまでも CN 車がガソリンと同等のエネルギー消費率 (MJ/km) となるポテンシャルを有しているにすぎないことに留意する必要がある 3) 基本性能にかかる前提条件評価対象車の基本性能にかかる主要な前提条件として以下を設定した 1 すべての車種の基本性能は原則として同等とする ( 例外として BEV の航続距離と最高速度 ) 2 搭載する二次電池は市販車段階にある HEV のみニッケル水素電池とし, その他の車両はすべてリチウムイオン二次電池を想定する 3 車室内スペースも全車種共通とする 4 車の形状も共通とする すなわち, 前面投影面積,Cd 1 値を共通とする 1 Cd:Drag Coefficient( 空気抵抗係数 ) -80-

89 4) 評価対象車の諸元設定する評価対象車の諸元を表 4-2 に示す 表 4-2 評価対象車の諸元 ICEV HEV PHEV FCV ガソリンディーゼルガソリンガソリン CH 定員人 5 最高速度 km/hr 150 以上 100 以上 航続距離 (10 15 モードを想定 ) km 400 以上 160 走行抵抗 空気抵抗係数 (Cd) 前面投影面積 m2 2.0 転がり摩擦係数 (μ) トランスミッション - AT 固定 エンジン モータ 二次電池 燃料電池 燃焼方式 - MPI *1 CDI *2 MPI *1 MPI *1 - - 排気量 cc 1,500 1,800 1,200 1, 最高出力 kw 種類 PM 同期 *3 PM 同期 *3 最高出力 kw 種類 NiMH i-ion 容量 kwh 出力 kw 車両重量 kg 1,120 1,200 1,240 1,350 1,350 1,350 内二次電池重量 kg *1 MPI:Multi-Point Injection *2 CDI:Common rail Direct Injection *3 PM 同期 : 永久磁石 (Permanent Magnet) 式同期モータ BEV 参考として過年度調査における評価対象車の諸元を表 4-3 に示す -81-

90 表 4-3 参考 2005 年度調査の評価対象車の諸元 ICEV HEV FCV ガソリンディーゼルガソリン CH 定員人 5 最高速度 km/hr 150 以上 100 以上 航続距離 (10 15 モードを想定 ) km 400 以上 300 走行抵抗 空気抵抗係数 (Cd) 前面投影面積 m2 2.0 転がり摩擦係数 (μ) トランスミッション - AT 固定 エンジン モータ 二次電池 燃焼方式 - MPI *1 CDI *2 MPI *1 - - 排気量 cc 1,500 1,800 1, 最高出力 kw 種類 PM 同期 *3 最高出力 kw 種類 NiMH 容量 kwh 燃料電池出力 kw 車両重量 kg 1,120 1,200 1,239 1,501 1,549 うちわけ基本重量 kg 1,000 1,000 1,015 1, FC 重量 kg 電池重量 kg モータ重量 kg エンジン重量 kg *1 MPI:Multi-Point Injection *2 CDI:Common rail Direct Injection *3 PM 同期 : 永久磁石 (Permanent Magnet) 式同期モータ BEV -82-

91 (2) 分析ドライブサイクル分析の対象とするドライブサイクルは モード,JC08 モードの 2 種類とする ( 図 4-1, 図 4-2) 速度 (km/h) 経過時間 (s) 図 モードの走行パターン 速度 (km/h) 経過時間 (s) 図 4-2 JC08 モードの走行パターン -83-

92 4-2 Tank to Wheel 効率の算定方法 (1) Tank to Wheel 効率の算定方針過年度調査においては各種車両における評価対象車の諸元を設定し, 本諸元における TtW 効率 ( 燃料消費量,CO2 排出量 ) を, シミュレーションモデル REEN を用いて算定した 本年度調査では, 現状の最新の燃費性能を有する車両の諸元と モードおよび JC08 モード燃費データを用いて,REEN を用いずに簡便な方法により, 評価対象車の諸元のもとでの TtW 効率を算出する すなわち, 現状の最新の燃料消費効率性能を持ち, 想定する評価対象車の諸元を有する仮想的な車両の TtW 効率を算出する ( 図 4-3) 具体的には, 最新車 ( 代表車両 ) の実際の車両効率と同じ車両効率のもとでの評価対象車におけるモードエネルギー消費量を算定する 計算対象とする 代表車両 の諸元 10 15/JC08 モード燃費 車両重量, 形状パラメータ等 m : 車両重量 μ : 転がり摩擦抵抗 Cd : 空気抵抗係数 S : 前面投影面積 10 15/JC08 モード走行時のモード別エネルギー消費量 代表車両 評価対象車の諸元 車両重量, 形状パラメータ等 m : 車両重量 μ : 転がり摩擦抵抗 Cd : 空気抵抗係数 S : 前面投影面積 同じ車両効率のもとでの評価対象車のエネルギー消費量を算出 評価対象車の 10 15/JC08 モードエネルギー消費量 図 4-3 Tank to Wheel 簡易算定の概念フロー -84-

93 (2) 簡易算定式まず先述のとおり, 評価対象車の車両効率を代表車両の車両効率と等しいとおくことから, 評価対象車の車両効率 = 代表車両の車両効率 ( 式 4.1) であり, これは以下のように置き換えられる 評価対象車のE R[ MJ ] 代表車両のE R[ MJ ] = 評価対象車の燃料消費量 [ MJ ] 代表車両の燃料消費量 [ MJ ] ( 式 4.2) ER: 車による総駆動仕事 ( モード走行において走行抵抗に抗して走行するのに要するエネルギー )[MJ] 2 以上から, 次式の算定式となる 評価対象車のE R 評価対象車の燃料消費量 [ MJ ] = 代表車両の燃料消費量 [ MJ ] ( 式 4.3) 代表車両のE R (3) 車両効率の定義車両効率は, モード走行において消費される燃料消費量 (MJ) に対する走行抵抗に打ち勝って成し得る仕事の比と定義される ( 式 4.4) [ MJ ] [ MJ ] 車両による総駆動仕事車両効率 = ( 式 4.4) 車両への投入エネルギー 従来, 自動車の場合, エンジンの効率は一般に燃料エネルギー入力に対するエンジン軸出力の比で定義される このとき, 減速時にエンジン軸トルクが負となった場合, エンジンが非可逆なため, これを無視する したがって, 本検討においても上式の分子 車両による総駆動仕事 が正の場合のみ加算することとした 2 自動車における総駆動仕事の考え方については < 参考資料 -1>1-3-1 節を参照 -85-

94 4-3 Tank to Wheel 効率の評価結果 4-1 節で示した前提条件のもと,4-2 節の方法によってエネルギー消費率 (MJ/km) を推計した結果を以下に示す 3 なお, 結果は複数の代表車両の諸元, 燃費データを基に推計した評価対象車のエネルギー消費率のトップランナーで示している (1) モード 4-2 節の評価方法により算定した モード単位走行距離あたりのエネルギー消費量は図 4-4 のとおりである エネルギー消費率 (10 15 モード ) MJ/km FCV 0.65 ICEV 1.52 DICEV 1.39 HEV PHEV BEV ハイブリッド走行 0.50 プラグインハイブリッド走行 0.37 プラグイン走行 0.37 参考値 CNV 1.52 図 4-4 単位走行距離あたりのエネルギー消費量 (10 15 モード ) 注 1)PHEV はプラグインハイブリッド走行, ハイブリッド走行, プラグイン走行の 3 パターンのエネルギー消費率 (MJ/km) を表示した プラグイン走行とハイブリッド走行の比率は 1:1 と想定した ( 算出方法は < 参考資料 -1> の 節参照 ) 注 2) 車種については, 以下に示すように市販車段階のもの, 実証車両等異なるフェーズにあるものについての比較には注意が必要である ICEV,DICEV,HEV,BEV FCV,PHEV CNV 市販車段階実証車段階わが国では, 実際に製造されておらず, 現状技術を想定したポテンシャル性能を評価したもの 注 3) 前述のとおり,CNV については参考値とした 3 DICEV,BEV(PHEV) については具体的な代表車両としてのデータが得られなかったため, 別途評価対象車のエネルギー消費率や CO2 排出量を推計した 詳細は < 参考資料 -1>1-3-3 節,1-3-4 節を参照 -86-

95 2005 年度調査の TtW 効率の検討では,BEV として評価に耐え得る市販車両がないため, 想定値として諸元やエネルギー消費性能を設定した 一方, 本年度調査では, 実車における性能に基づき諸元や燃料消費率を設定している 今回,BEV のエネルギー消費率が 2005 年度調査と比較して向上しているが,2005 年度調査と本年度調査では設定している諸元が異なっていること ( 表 4-2, 表 4-3 参照 ) に注意する必要がある 本年度調査において, 初めて実車に基づいた評価を実施できたことに大きな意味があると考えられる 車両種類 FCVJHFC 実証平均 1km 走行時燃料消費エネルギ ( モード ) 単位 :MJ/km FCVJHFC 実証トップ FCV 将来 ( 効率 60%) ガソリン 2.23 ガソリン HV 1.42 ディーゼル 1.80 ディーゼル HV 1.11 CN 2.23 BEV 0.40 FC システム効率 図 4-5 参考 2005 年度調査における TtW エネルギー消費率推計結果 (10 15 モード ) -87-

96 (2) JC08 モード JC08 モード単位走行距離あたりのエネルギー消費量算定結果を図 4-6 に示す エネルギー消費率 (JC08 モード ) MJ/km FCV 0.73 ICEV 1.69 DICEV 1.63 HEV 1.09 PHEV BEV プラグイン走行 1.17 プラグインハイブリッド走行 ハイブリッド走行 0.36 参考値 CNV 1.69 図 4-6 単位走行距離あたりのエネルギー消費量 (JC08 モード ) 注 1)PHEV はプラグインハイブリッド走行, ハイブリッド走行, プラグイン走行の 3 パターンのエネルギー消費率 (MJ/km) を表示した プラグイン走行とハイブリッド走行の比率は 1:1 と想定した ( 算出方法は < 参考資料 -1> の 節参照 ) 注 2) 車種については, 以下に示すように市販車段階のもの, 実証車両等異なるフェーズにあるものについての比較には注意が必要である ICEV,DICEV,HEV,BEV FCV,PHEV CNV 市販車段階実証車段階わが国では, 実際に製造されておらず, 現状技術を想定したポテンシャル性能を評価したもの 注 3) 前述のとおり,CNV については参考値とした -88-

97 5.Well to Wheel 総合効率の算定と評価 5-1 概要本章では,FCV を含む各車の Well to Wheel 総合効率を算出し,FCV のエネルギー消費効率,CO2 排出量からみた環境性能の評価を行う Well to Tank 効率の検討においては,3 章に示したとおり既存の文献等により標準プロセス効率値を設定し, 車上タンクに充填する燃料 1MJ を製造するために必要な一次エネルギー量の算出を行った また,Tank to Wheel 効率の検討においては, 車両の性能や重量, 燃料電池スタックシステムの効率などの諸条件を設定し,1km 走行に必要なエネルギー消費量の算出を行った 本章では, これらの算出結果を用い 1km 走行時における一次エネルギー消費量と CO2 排出量を井戸元までさかのぼって算出する また,JHFC 実証ステーションの実証データおよび商用化段階データと Tank to Wheel 効率とを用いて計算した Well to Wheel におけるエネルギー消費量および CO2 排出量と, 文献値によって設定した標準プロセス効率によるエネルギー消費量と CO2 排出量との比較も併せて行う 5-2 Well to Wheel 総合効率 CO 2 排出量の算出結果以下,Well to Wheel 総合効率 (Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量 ) の算出結果を示す Tank to Wheel 効率は モードおよび JC08 モードでの計算結果を用いた また, 圧縮水素の車両充填圧は 70MPa とした 1 1 水素の車両充填圧 35MPa のケースについては < 参考資料 -2>2-1 節に整理する -89-

98 5-2-1 標準ケース標準ケース (J-MIX) における Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を図 5-1(10 15 モード ), 図 5-3(JC08 モード ) に示す Well to Wheel でのエネルギー消費量は上軸で,CO2 排出量は下軸で表現している また, 図 5-2, 図 5-4 には JHFC ステーションでの実証データおよび商用化段階での水素ステーションの予想値を用いた結果と文献値との比較を示す こちらは左軸がエネルギー消費量, 右軸が CO2 排出量となっている 以下に結果を整理する 1 水電解を除くすべての FCV パスで,ICEV より必要エネルギー,CO2 排出量とも改善される 2 FCV と HEV を比較すると, 必要エネルギーは HEV の方が少ないが,CO2 排出量については FCV の方が少ない場合もある 3 オフサイト大規模 N 改質 CH 輸送の FCV は HEV より CO2 排出量が少なくなっている 4 オンサイト都市ガス改質およびオンサイト P 改質の FCV は, ガソリン HEV に比べて CO2 排出量が下回る 5 CH 輸送と H 輸送の FCV を比較すると, 必要エネルギー,CO2 排出量の両方で H 輸送の方が大きい 6 必要エネルギー,CO2 排出量とも最も少ないのは BEV および PHEV(EV) である -90-

99 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] 10 15モード ICEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 87 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 84 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 85 水電解オフサイト改質オンサイト改質 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 図 5-1 標準ケースにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;10 15 モード ) モード 200 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 文献値 JHFC 実証データ JHFC 商用化段階試算値 図 5-2 JHFC プロジェクトによる実証ステーションデータとの比較 (10 15 モード ) -91-

100 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08モード ICEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 水電解オフサイト改質オンサイト改質 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 図 5-3 標準ケースにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;JC08 モード ) JC08 8 モード 200 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/MJ] FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/MJ] 文献値 JHFC 実証データ JHFC 商用化段階試算値 図 5-4 JHFC プロジェクトによる実証ステーションデータとの比較 (JC08 モード ) -92-

101 参考 : 過年度調査結果 ( 注 ) 過年度調査における FCV パスのトップランナー値は副生水素 ( 塩電解 N 代替パス ) であった 本検討では副生水素パスは標準ケースとして取り扱っていないため, 対比する際には注意が必要である 車両種類 FCV 現状 FCV 将来ガソリンガソリン HV ディーゼルディーゼル HV CN BEV 1km 走行当り一次エネルギ投入量 (10 15 モード ) 単位 :MJ/km FCV 現状 水素ステーション FCV データ :JHFC 実証結果トップ値その他データ : 文献トップ値 FCV 将来 FCV の将来 FC システム効率 60% と文献トップ値 電力構成 日本の平均電源構成 <WtW エネルギー消費量 ( 一次燃料投入原単位 ) 算出結果まとめ ( 高圧水素 35MPa)> 車両種類 FCV 現状 FCV 将来ガソリンガソリン HV 1km 走行当り CO2 総排出量 (10 15 モード ) 単位 :g-co2/km ディーゼルディーゼル HV CN BEV FCV 現状 水素ステーション FCV データ :JHFC 実証結果トップ値その他データ : 文献トップ値 FCV 将来 FCV の将来 FC システム効率 60% と文献トップ値 電力構成 日本の平均電源構成 <WtW CO 2 排出量算出結果まとめ ( 高圧水素 35MPa)> -93-

102 5-2-2 副生水素 副生水素を用いたケースにおける Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を図 5-5, 図 5-6 に示す 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 塩電解副生水素コークス炉ガスからの副生水素 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 図 5-5 副生水素関連パスにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;10 15 モード ) -94-

103 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08 7 モード FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 69 塩電解副生水素コークス炉ガスからの副生水素 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 図 5-6 副生水素関連パスにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;JC08 モード ) -95-

104 5-2-3 バイオマスおよび再生可能エネルギー起源電力等 バイオマス起源の燃料および再生可能エネルギー起源の電力の Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果をそれぞれ図 5-7~ 図 5-10 に示す 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード バイオ BDF バイオ ETBE 添加カ ソリン バイオ EtOH 添加カ ソリン ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 森林転換 廃材起源 BDF DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 廃材起源 EtOH 添加カ ソリン ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 廃材 ETBE 添加カ ソリン 廃材 水素製造 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 002: 天然ガス 004:P 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 021: バイオマス原料 ( ハ ーム サトウキヒ ) 031: 現地投入電力等 022: 廃食油 廃木材起源ハ イオマス 024: 家畜糞尿起源ハ イオマス 026: イソブチレン CO2 図 5-7 バイオマス関連パスにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;10 15 モード ) -96-

105 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC モード バイオ BDF バイオ ETBE 添加カ ソリン バイオ EtOH 添加カ ソリン ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 草地転換 森林転換 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 森林転換 廃材起源 BDF DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 廃材起源 EtOH 添加カ ソリン ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 廃材 ETBE 添加カ ソリン 廃材 水素製造 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 002: 天然ガス 004:P 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 021: バイオマス原料 ( ハ ーム サトウキヒ ) 031: 現地投入電力等 022: 廃食油 廃木材起源ハ イオマス 024: 家畜糞尿起源ハ イオマス 026: イソブチレン CO2 図 5-8 バイオマス関連パスにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;JC08 モード ) -97-

106 1km 走行あたり一次エネルギ投入量 [MJ/km] 10 15モード BEV<=931W: 水力発電充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931T: 太陽光充電 海外水電解 MCH 輸 送 風力 大規模電解 再生可能電力ーオンサイト水電解 再生可能電力 EV BEV<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 002: 天然ガス 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 007: 太陽光 008: 風力 CO2 図 5-9 再生可能エネルギー関連パスにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;10 15 モード ) -98-

107 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08モード BEV<=931W: 水力発電充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931T: 太陽光充電 海外水電解 MCH 輸送風力 大規模電解再生可能電力ーオンサイト水電解再生可能電力 EV BEV<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 002: 天然ガス 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 007: 太陽光 008: 風力 CO2 図 5-10 再生可能エネルギー関連パスにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;JC08 モード ) -99-

108 5-2-4 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 一次エネルギー間の比較を行うという観点から,Well to Wheel についても一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) についての計算を行った なお, これらのパスで水素圧縮などに使用する電力については, 例えば一次エネルギー源として天然ガスを利用するパスでは天然ガスによる火力発電電力を用い, 一次エネルギー源が原油のパスでは石油火力発電電力を用いている (1) 天然ガス系パス一次エネルギーを天然ガスに固定した場合の Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を図 5-11, 図 5-12 に示す 以下に結果を整理する 1 一次エネルギーを天然ガスに固定した場合では,BEV および PHEV(EV) が必要エネルギー,CO2 排出量とも最も少ない 2 FCV パスで必要エネルギー,CO2 排出量が低いのは, 天然ガスをオフサイト大規模改質して圧縮水素として輸送するパスや, オンサイト都市ガス改質のパスである 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=910:FT 軽油給油 N 系電力 - N 系オフサイト改水電解 N 電力系 -BEV 質 N 系オンサイト改質 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 70 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 69 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 図 5-11 一次エネルギー源を固定したケースにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;10 15 モード ) -100-

109 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08 7 モード CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=910:FT 軽油給油 N 系電力 - N 系オフサイト改水電解 N 電力系 -BEV 質 N 系オンサイト改質 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 図 5-12 一次エネルギー源を固定したケースにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;jc08 モード ) (2) 石油系パス一次エネルギーを石油に固定した場合の Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を図 5-13, 図 5-14 に示す 一次エネルギーを石油に固定した場合では,BEV および PHEV(EV) が, 必要エネルギーと CO2 排出量の両面で最も優れている -101-

110 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード ICEV<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 88 石油電力 - 水電解 石油電力 石油系オフサイト改質石油系オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 004ng: P(N 随伴 ) CO2 図 5-13 一次エネルギー源を固定したケースにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石油系 (no-mix;10 15 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08 7 モード ICEV<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 石油電力 - 水電解 石油電力 石油系オフサイト改質石油系オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 004ng: P(N 随伴 ) CO2 図 5-14 一次エネルギー源を固定したケースにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石油系 (no-mix;jc08 モード ) -102-

111 (3) 石炭系パス一次エネルギーを石炭に固定した場合の Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を図 5-15, 図 5-16 に示す 一次エネルギーを天然ガスに固定した場合, 石油に固定した場合と比べると,CO2 排出量は天然ガスに固定した場合の約 2 倍, 石油に固定した場合の約 25% 増加になっている 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード BEV<=931V: 石炭発電充電 石炭関連パス PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 図 5-15 一次エネルギー源を固定したケースにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石炭系 (no-mix;10 15 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08 7モード BEV<=931V: 石炭発電充電 石炭関連パス PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 図 5-16 一次エネルギー源を固定したケースにおける WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石炭系 (no-mix;jc08 モード ) -103-

112 5-2-5 CCS 導入ケース (1) 標準ケース+CCS 代表的なパスについて,CCS を導入した場合の試算を行った CCS 検討ケースは Well to Tank 効率の検討で行ったものと同じである ( 表 5-1) 表 5-1 CCS の検討ケース ( 再掲 ) CCS ケース 1 CCS ケース 2 CCS ケース 3 火力発電所 502:N 火力発電 503: 石炭火力発電 導入割合 10% 導入割合 50% 導入割合 100% 421: ナフサ改質オフサイト 422:P 改質大規模改質 423:N 改質 導入割合 100% オンサイト改質 805: 都市ガス改質 導入割合 100% 図 5-17~ 図 5-22 に標準ケースに表 5-1 に示す割合で CCS を導入した場合の Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を示す CCS を導入することにより, 必要エネルギーの増加に比較して大きな CO2 排出量削減効果が期待できる -104-

113 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] 10 15モード ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 水電解オフサイト改質オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 : 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 1> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 10% 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 図 5-17 標準 +CCS ケース 1 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;10 15 モード ) -105-

114 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] 10 15モード ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 水電解オフサイト改質オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 : 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 2> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 50% 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 図 5-18 標準 +CCS ケース 2 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;10 15 モード ) -106-

115 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] 10 15モード ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 水電解オフサイト改質オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 : 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 3> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 100% 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 図 5-19 標準 +CCS ケース 3 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;10 15 モード ) -107-

116 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08モード ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 水電解オフサイト改質オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 : 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 1> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 10% 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 図 5-20 標準 +CCS ケース 1 における WtW 総合効率 CO 2 排出量 (J-MIX;JC08 モード ) -108-

117 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08モード ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 水電解オフサイト改質オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 : 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 2> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 50% 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 図 5-21 標準 +CCS ケース 2 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;JC08 モード ) -109-

118 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08モード ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 水電解オフサイト改質オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 : 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) 003: 石炭 006: 原子力ペレット 011: 発電用水 CO2 <CCS 導入ケース 3> N および石炭火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 100% 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] 図 5-22 標準 +CCS ケース 3 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;JC08 モード ) -110-

119 (2) 一次エネルギー源固定 +CCS 1) 天然ガス系パス一次エネルギー源を天然ガス系に固定したパスについて,CCS を導入するケースの試算を行った 図 5-23~ 図 5-28 に CCS を導入した場合の Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を示す CCS を導入することにより, いずれの CCS を直接導入するパスにおいても必要エネルギーの増加に比較して大きな CO2 排出量削減効果が期待できる 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=910:FT 軽油給油 N 系電力 - N 系オフサイト改水電解 N 電力系 -BEV 質 N 系オンサイト改質 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 1> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 10% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 5-23 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 1 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;10 15 モード ) -111-

120 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=910:FT 軽油給油 N 系電力 - N 系オフサイト改水電解 N 電力系 -BEV 質 N 系オンサイト改質 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質改質 (@SS)CH 充填充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 2> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 50% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 5-24 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 2 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;10 15 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=910:FT 軽油給油 N 系電力 - N 系オフサイト改水電解 N 電力系 -BEV 質 N 系オンサイト改質 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質改質 (@SS)CH 充填充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 3> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 100% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 5-25 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 3 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;10 15 モード ) -112-

121 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC モード CNV<=905: CNV<=905: 都市ガス圧縮充填都市ガス圧縮充填 DICEV<=910:FT 軽油給油 質 N 系オンサイト改質 N 系電力 - N 系オフサイト改水電解 N 電力系 -BEV FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質改質 (@SS)CH 充填充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 1> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 10% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 5-26 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 1 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;jc08 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC モード CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=910:FT 軽油給油 N 系電力 - N 系オフサイト改水電解 N 電力系 -BEV 質 N 系オンサイト改質 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質改質 (@SS)CH 充填充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 2> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 50% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 5-27 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 2 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;jc08 モード ) -113-

122 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC モード CNV<=905: CNV<=905: 都市ガス圧縮充填都市ガス圧縮充填 DICEV<=910:FT 軽油給油 N 系電力 - N 系オフサイト改水電解 N 電力系 -BEV 質 N 系オンサイト改質 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質改質 (@SS)CH 充填充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 002: 天然ガス 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース 3> N 火力電所で 90% 回収 ; 導入割合 100% 大規模オフサイト改質 (N) で 70% 回収 ; 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 ; 導入割合 100% 図 5-28 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 3 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;jc08 モード ) 2) 石油系パス一次エネルギー源を石油系に固定したパスについて,CCS を導入するケースの試算を行った 火力発電所への CCS 導入は想定されていないため, 製油所へのみ CCS が導入されたケースである 図 5-29, 図 5-30 に Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を示す CCS を導入することにより, いずれのパスにおいても必要エネルギーの増加に比較して大きな CO2 排出量削減効果が期待できる -114-

123 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=902: 軽油給油 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 88 石油電力 - 水電解石油電力 -BEV 石油系オフサイト改質石油系オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 90 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 91 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース > 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P) で 70% 回収 ; 導入割合 100% 注 )CCS 導入の有無に関係のないパスについては非 CCS 導入ケースを白抜きで示している 図 5-29 一次エネルギー源固定 +CCS における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石油系 (no-mix;10 15 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08 7 モード ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=902: 軽油給油 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 石油電力 - 水電解石油電力 -BEV 石油系オフサイト改質石油系オンサイト改質 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] 001: 原油 004cr: P( 原油随伴 ) 004ng: P(N 随伴 ) CO2 <CCS 導入ケース > 大規模オフサイト改質 ( ナフサ P) で 70% 回収 ; 導入割合 100% 注 )CCS 導入の有無に関係のないパスについては非 CCS 導入ケースを白抜きで示している 図 5-30 一次エネルギー源固定 +CCS における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石油系 (no-mix;jc08 モード ) -115-

124 3) 石炭系パス一次エネルギー源を石炭系に固定したパスについて,CCS を導入するケースの試算を行った 図 5-31~ 図 5-36 に CCS 導入ケースの Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を示す CCS を導入することにより CO2 排出量削減効果が期待できることがわかる 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード BEV<=931V: 石炭発電充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 石炭関連パス PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 1km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] <CCS 導入ケース1> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 10% 図 5-31 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 1 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石炭系 (no-mix;10 15 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード BEV<=931V: 石炭発電充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 石炭関連パス PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 1km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] <CCS 導入ケース2> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 50% 図 5-32 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 2 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石炭系 (no-mix;10 15 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] モード BEV<=931V: 石炭発電充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 石炭関連パス PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 1km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] <CCS 導入ケース3> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 100% 図 5-33 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 3 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石炭系 (no-mix;10 15 モード ) -116-

125 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08 7モード BEV<=931V: 石炭発電充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 石炭関連パス PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 1km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] <CCS 導入ケース1> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 10% 図 5-34 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 1 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石炭系 (no-mix;jc08 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08 7モード BEV<=931V: 石炭発電充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 石炭関連パス PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 1km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] <CCS 導入ケース2> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 50% 図 5-35 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 2 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石炭系 (no-mix;jc08 モード ) 1km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] JC08 7モード BEV<=931V: 石炭発電充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 石炭関連パス PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 : 原油 003: 石炭 CO2 1km 走行あたりCO2 排出量 [g CO2/km] <CCS 導入ケース3> 石炭火力電所で90% 回収 ; 導入割合 100% 図 5-36 一次エネルギー源固定 +CCS ケース 3 における WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石炭系 (no-mix;jc08 モード ) -117-

126 5-2-6 まとめ (1) 標準ケース (J-MIX) 標準ケース (J-MIX) における Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を散布図としてまとめたものを図 5-37, 図 5-38 に示す ここで, 図中の CCS 導入に伴う矢印の向きが真下に向くほど, 必要エネルギーのわずかな増加で大きな CO2 排出量削減効果が期待できることを示している 以下に結果を整理する 1 CO2 排出量が最も少ないのは風力 水力発電電力を用いて水の電気分解により生成した水素を用いる FCV である 2 次に CO2 排出量が少ないのは BEV であり, また 1km 走行当たりに必要なエネルギーは最も少ない 3 CCS が導入される場合, オフサイト大規模改質の CO2 排出量は BEV に匹敵するほど小さくなる可能性がある モード ICEV<= ガソリン給油 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] DICEV<= HEV<= ガソリン給油 FCV<=P FCV<=CO(N 代替 ) FCV<= 都市カ BEV<= 日本 MIX 充電 FCV<= 日本 MIX PEM 20 FCV<= 風力 PEM@CP FCV<=N 0 FCV<= 水力 PEM@SS km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] CCS 導入なし CCS 導入 N 石炭火力発電所で 90% 回収 : 導入割合 100% 大規模改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 : 導入割合 100% 図 5-37 代表的なパスの WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;10 15 モード ) 図 5-1 と図 5-19 の組み合わせ -118-

127 160 ICEV<= ガソリン給油 140 JC モード DICEV<= 軽油給油 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] HEV<= ガソリン給油 FCV<= FCV<=CO(N 代替 ) FCV<=P FCV<= 都市カ FCV<= 日本 MIX PEM 40 BEV<= 日本 MIX 充電 20 FCV<= 風力 PEM@CP FCV<=N 0 FCV<= 水力 PEM@SS km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] CCS 導入なし CCS 導入 N 石炭火力発電所で 90% 回収 : 導入割合 100% 大規模改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 : 導入割合 100% 図 5-38 代表的なパスの WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 (J-MIX;JC08 モード ) 図 5-3 と図 5-22 の組み合わせ (2) 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) における Well to Wheel でのエネルギー消費量 CO2 排出量の算出結果を散布図としてまとめたものを図 5-33~ 図 5-36 に示す 図中の CCS 導入に伴う矢印の向きが真下に向くほど, 必要エネルギーのわずかな増加で大きな CO2 削減効果が期待できることを示している 以下に結果を整理する <no-mix:n 系 > 1 必要エネルギー量,CO2 排出量とも最も小さいのは,N 火力発電電力を充電する BEV である 2 N 火力発電所およびオンサイト オフサイト改質設備に CCS を導入するケースでは, 必要エネルギー量は増加するが CO2 排出量は減少する <no-mix: 石油系 > モードでは,CO2 排出量が最も小さいのは HEV で, 次いで小さいのは石油火力発電電力を充電する BEV である 一方 JC08 モードでは, 必要エネルギー,CO2 排出量ともに石油火力発電電力を充電する BEV が最も小さく, 次いで HEVである 2 製油所の大規模改質設備に CCS が導入されたケースでは,HEV よりも必要エネルギー量は増加するが, CO2 排出量が小さくなる -119-

128 モード DICEV<=FT 軽油給油 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] BEV<=N 火力充電 CCS 導入時 CNV<= 都市ガス充填 FCV<= 都市カ FCV<=N km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] CCS 導入時 : N 火力発電所で 90% 回収 : 導入割合 100% 大規模改質 ( ナフサ P) で 70% 回収 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 : 導入割合 100% BEV<=N 火力充電 CNV<=905: 都市ガス充填 DICEV<=FT 軽油給油 FCV<= FCV<=N 図 5-39 一次エネルギー源固定ケースの WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;10 15 モード ) 図 5-11 と図 5-25 の組み合わせ JC モード DICEV<=FT 軽油給油 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] BEV<=N 火力充電 CNV<= 都市ガス充填 FCV<= 都市カ BEV<=N 火力充電 CNV<=905: 都市ガス充填 20 0 CCS 導入時 FCV<=N km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] CCS 導入時 : N 火力発電所で 90% 回収 : 導入割合 100% 大規模改質 ( ナフサ P) で 70% 回収 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質で 50% 回収 : 導入割合 100% DICEV<=FT 軽油給油 FCV<= FCV<=N 図 5-40 一次エネルギー源固定ケースの WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量 N 系 (no-mix;jc08 モード ) 図 5-12 と図 5-28 の組み合わせ -120-

129 モード ICEV<= ガソリン給油 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] DICEV<= 軽油給油 FCV<= BEV<= 石油火力充電 FCV<=P HEV<= ガソリン給油 CCS 導入時 BEV<= 石油火力充電 ICEV<= ガソリン給油 HEV<= ガソリン給油 DICEV<= 軽油給油 FCV<= FCV<=P km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] CCS 導入時 : 大規模改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 : 導入割合 100% 図 5-41 一次エネルギー源固定ケースの WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石油系 (no-mix;10 15 モード ) 図 5-13 と図 5-29 の組み合わせ JC モード DICEV<= 軽油給油 ICEV<= ガソリン給油 1km 走行あたり CO2 排出量 [g CO2/km] FCV<= HEV<= ガソリン給油 FCV<=P BEV<= 石油火力充電 CCS 導入時 BEV<= 石油火力充電 ICEV<= ガソリン給油 HEV<= ガソリン給油 DICEV<= 軽油給油 FCV<= FCV<=P km 走行あたり一次エネルギー投入量 [MJ/km] CCS 導入時 : 大規模改質 ( ナフサ P N) で 70% 回収 : 導入割合 100% 図 5-42 一次エネルギー源固定ケースの WtW エネルギー消費量 CO 2 排出量石油系 (no-mix;jc08 モード ) 図 5-14 と図 5-30 の組み合わせ -121-

130

131 6. まとめ 本調査では, FCV を中心とした各種の高効率低公害車 ( 乗用車 ) について, わが国固有の条件を考慮した専門家の評価 利用に耐えうる客観的な情報を収集, 整理することにより, 最新の動向や技術進歩を踏まえた Well to Wheel 総合効率および CO2 排出量について,2005 年度に公表した調査からの見直しを行うことができた また,JHFC 実証データに基づいた, 最新の現状技術を踏まえた総合効率を算出することができた その結果, 次のことが明らかとなった エネルギー投入量に差はあるが,FCV は様々なエネルギーパスで CO2 削減のポテンシャルが高く,BEV と同レベルであることが分かった また, 化石燃料からの水素製造は CCS と組み合わせることで, 豊富な燃料を供給でき,CO2 削減を実現できる可能性を示すことができた さらなる省エネルギー性の向上,CO2 排出量削減のためには, 水素製造 圧縮過程における各プロセスの高効率化を図っていくことが今後も重要な課題である -123-

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133 < 参考資料 -1> 補足資料 1-1 燃料定数の設定方法 1-2 Well to Tank 効率,Well to Wheel 総合効率の算出結果の詳細 1-3 Tank to Wheel 効率に関する補足資料

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135 1-1 燃料定数の設定方法 燃料定数 ( 発熱量および CO 2 排出原単位 ) の基本的考え方 (1) 対象とする燃料対象とする燃料は, 基本的に総合エネルギー統計の燃料に基づき設定した それ以外で本調査における総合効率の計算に必要な燃料については別途追加した (2) 対象とする燃料定数対象とする燃料定数は以下のとおりである 発熱量 CO2 排出係数 単位換算値 (Nm 3 kg,l kg) 1) 発熱量発熱量には, 燃焼によって生じる水分子のもつ潜熱 ( 凝縮時に放出 = 600kcal/kgH2O) を含めた高位発熱量 (Higher Heating Value:HHV) と含めない低位発熱量 (ower Heating Value:HV) がある ここでは, 高位発熱量 (HHV) と低位発熱量 (HV) を併記することとした 1 また, 単位は燃料性状の違いによって, MJ/kg MJ/l MJ/Nm 3 を基本とし,HV/HHV 換算係数も併せて記載する 2) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は,MJ 当り (HV,HHV), 質量当りを併記する どちらか一方の数値しか得られない場合には単位換算値を用いて換算する 3) 単位換算値単位換算値は, 燃料性状によって異なる単位 (l,nm 3 ) を kg に換算する数値である 液体燃料の温度条件は JIS 規格 (K-2249) に基づき 15 を基本とする 1 HHV は, 政府のエネルギー統計, 電力会社の発電効率基準, 都市ガスの取引基準として広く用いられている 一方 HV は自動車の車両効率や民生用ボイラーのボイラー効率, 民生用ガスタービンの発電効率, コージェネの総合効率などの基準に慣用的に用いられてきた 発熱量の基準を各種エネルギー統計に用いられている HHV に統一することが合理的ではあるが, 自動車等では排出ガスの温度が 100 以上で生成水蒸気の潜熱は利用できないため,HV 基準で示すのが妥当との考えもあり, 統一はなされていない なお, 高位発熱量は総発熱量 (ross Calorific Value:CV), 低位発熱量は真発熱量 (Net Calorific Value:NCV) とも呼ばれる 参考 1-1

136 1-1-2 発熱量および CO 2 排出原単位の一覧燃料定数の一覧表を表 に示す 過年度調査から見直した部分を薄いハッチングで示す また, 各数値の出典については表 に整理する 表 発熱量および CO 2 排出原単位 単位換算値 *1 発熱量発熱量 (MJ/kg 換算値 ) *2 換算係数 CO2 排出係数単位単位 HV HHV 単位 HV HHV HV/HHV 単位 HV HHV 単位 石炭コークス用原料炭 - - MJ/kg MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 輸入一般炭 - - MJ/kg MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg コ-クス - - MJ/kg MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 製鉄副生ガスコ-クス炉ガス kg/nm MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 石油原油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg ナフサ kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg ガソリン kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 灯油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 軽油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 重油 ( 平均 ) kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg A 重油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg B 重油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg C 重油 kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 液化石油ガス (P) プロパン ( 民生用 ) kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg ブタン プロパン混合 ( 自動車用 ) kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 天然ガス輸入液化天然ガス (N) - - MJ/kg MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 国産天然ガス ( 気体 ) kg/nm3 - MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg - 2 都市ガス 13A kg/nm MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 合成燃料等メタノ-ル kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg DME kg/nm MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg FT 軽油 (T) kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg バイオマス関連燃料 BDF kg/l MJ/l 35.4 MJ/kg 39.8 g-co2/mj 76.2 kg-co2/kg メタン kg/nm MJ/Nm MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg エタノ-ル kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg ETBE kg/l MJ/l MJ/kg g-co2/mj kg-co2/kg 水素水素 ( 液体 ) kg/l MJ/l MJ/kg 水素 ( 気体 ) kg/nm MJ/Nm MJ/kg 電力 *3 発電時原油発電 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj kg-co2/kwh 重油発電 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj kg-co2/kwh 天然ガス発電 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj kg-co2/kwh ( トップランナー ) g-co2/mj kg-co2/kwh 石炭発電 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj kg-co2/kwh ( トップランナー ) g-co2/mj kg-co2/kwh 原子力発電 *4 g-co2/mj kg-co2/kwh 太陽光発電 g-co2/mj kg-co2/kwh 風力発電 g-co2/mj kg-co2/kwh 水力発電 g-co2/mj kg-co2/kwh 消費時電力使用時 - - MJ/kWh MJ/kWh g-co2/mj - - kg-co2/kwh - 1 表中の数値は 3 桁だが, 計算過程で有効数値が 2 桁しか得られなかったものを使う場合もあるため, 厳密な意味では有効数値 3 桁で統一されているわけではない *1 液体燃料の温度条件は 15 ただし水素 ( 液体 ) は -253 *2 単位換算値を用いて MJ/kg に換算した数値 もともと MJ/kg の場合, 電力の場合は換算を行っていない *3 発電時の発熱量は, 発電所で 1kWh の発電に必要となる投入熱量 消費時は電力を使用するときの 1kWh あたりの発熱量 *4 原子力発電の CO 2 排出係数は BWR の場合 *5 見直しフラグ ;1 確認したが前と同じ数値,2 確認して値を更新,3 新しいデータがなかったため以前のデータを使用,4 諸般の理由により検討できなかったため, 以前のデータを使用 見直しフラグ *5 参考 1-2

137 表 発熱量および CO 2 排出原単位データの出典 燃料の種類 燃料定数 データの出典 石炭 発熱量資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討事務局 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について (2007/5) CO2 排出係数環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 (2010/3) 製鉄副生ガス 発熱量 総合エネルギー統計 の基礎データとなっている日本鉄鋼連盟調査の燃料単位換算値組成データを基に算出 CO2 排出係数 発熱量 資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討事務局 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について (2007/5) 石油 単位換算値 環境省 平成 17 年度温室効果ガス排出量算定方法検討会温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 ( 案 ) エネルギー 工業プロセス分科会報告書 ( エネルギー ( 燃料の燃焼 CO2) 分野 ) (2006/2) 原油, ナフサの単位換算値についてのみ, 環境省 平成 14 年度温室効果ガス排出量算定方法検討会エネルギー 工業プロセス分科会報告 ( 燃料 ) (2002/8) からの引用 CO2 排出係数 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 (2010/3) 液化石油ガス (P) 天然ガス 都市ガス (13A) 合成燃料等 T (FT 軽油 ) BDF ( ハ イオテ ィーセ ル ) 水素 電力 発熱量単位換算値 CO2 排出係数 発熱量 CO2 排出係数 発熱量単位換算値 CO2 排出係数 発熱量 単位換算値 CO2 排出係数 発熱量単位換算値 CO2 排出係数 発熱量 単位換算値 CO2 排出係数 P ガス協会資料 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 の燃料組成データを基に算出 (2001/4) 資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討事務局 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について (2007/5) 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 (2010/3) ( 社 ) 日本ガス協会による提供資料 (2010/10) メタノール ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 メタノール発電技術 (1997/3) DME, メタン, エタノール基本物性値から計算 ETBE 環境省再生可能燃料利用推進会議第 3 回検討会資料 3 ETBE について (2003/10) より設定 メタノール ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 メタノール発電技術 ( 平成 9 年 3 月 ) DME, メタン 理科年表 エタノール,ETBE 環境省再生可能燃料利用推進会議第 3 回検討会資料 3 ETBE について (2003/10) より設定 メタノール,DME, メタン, エタノール,ETBE 基本的物性値としての計算から算出 Emissions from Trucks using Fischer-Tropsch Diesel Fuel (SAE ) (1998/10) の SMDS 軽油の値を採用 循環型経済社会の形成を目指したバイオマスエネルギー活用促進に向けた調査 ~ 近畿地域におけるバイオマスエネルギー利用の展望 ~ 調査報告書 ( 近畿経済産業局資源エネルギー部エネルギー対策課 (2002/3) トヨタ自動車, みずほ総研 輸送用燃料の Well to Wheel 評価日本における輸送用燃料製造 (Well-to-Tank) を中心とした温室効果ガス排出量に関する研究報告書 (2004/12) 発熱量 理科年表 単位換算値発熱量電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - (2010/7), 電力需給の概要の最新 CO2 排出係数版から算出 参考 1-3

138 1-1-3 燃料定数の設定方法の詳細 (1) 文献等燃料定数の設定に使用した文献等の略称表記を表 に示す ハッチングがかかっているのが今年度新たに入手した文献である 文献の詳細については, 本編表 3-2 を参照のこと 表 文献一覧 文献番号略称文献名発行元 発表年 資源エネルギー庁長官官房総 - 総エネ統計総合エネルギー統計合政策課 E-001 H14 環境省検討会報告書 平成 14 年度温室効果ガス排出量算定方法検討会エネルギー 工業プロセス分科会報告書 ( 燃料 ) 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 2002/8 E-002 総エネ統計の解説総合エネルギー統計の解説 ( 独 ) 経済産業研究所 2003/2 E-004 メタノール発電技術 メタノール発電技術 E-005 T の応用合成液化 (T) 燃料のディーゼルエンジン応用 E-009 E-010 E-011 E-012 E-013 E-014 P ガスの標準仕様と物性値 2005 年度以降の総エネ統の発熱量 H22 環境省検討結果 総エネ統計の解説 2007 改訂版環境省ガイドライン改定版 H20 年度電力需給の概要 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について 平成 22 年 3 月環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会エネルギー 工業プロセス分科会燃料の燃焼分野温室効果ガス排出量算定に関する検討結果 ( 財 ) エネルギー総合工学研究所 1997/3 PETROTECH 第 26 巻第 5 号 2003 ( 財 )P ガス協会 2001/4 資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討会事務局 2007/5 環境省温室効果ガス排出量算定方法検討会 総合エネルギー統計の解説 2007 年度改訂版 ( 独 ) 経済産業研究所 2009/6 事業者からの温室効果ガス排出量算定方法ガイドライン ( 試案 ver1.6) 平成 20 年度電力需給の概要 E-016 JX 石油便覧ウェブサイト 石油便覧 J-014 燃料電池技術データ集 J-027 発電技術の評価 J-031 ガス協資料 J-035 トヨタ みずほ調査 燃料電池技術データ集 - 各種効率の定義と計算例 - J-037 環境省 ETBE 資料 ETBE について J-040 発電技術の評価 2009 ライフサイクル CO2 排出量による発電技術の評価 - 最新データによる再推計と前提条件の違いによる影響 - ( 抜粋 ) N 及び都市ガスの CCO2 分析における中東プロジェクトのインパクト評価 のバックデータ 輸送用燃料の Well-to-Wheel 評価日本における輸送用燃料製造 (Well-to-Tank) を中心とした温室効果ガス排出量に関する研究報告書 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - 環境省地球環境局 2005/7 一部改定 資源エネルギー庁電力 ガス事業部 2010/1 JX 日鉱日石エネルギー 2010/1 一部改定 燃料電池開発情報センター (FCDIC)2001/6 ( 財 ) 電力中央研究所 2000/3 エネルギー 資源学会 2004/12 トヨタ自動車 ( 株 ), みずほ情報総研 ( 株 ) 2004/12 環境省再生可能燃料利用推進会議 ( 第 3 回 )2003/10 ( 財 ) 電力中央研究所 2010/7 H-004 H22 都市ガス 13A 都市ガス 13A に関するデータの提供について ( 社 ) 日本ガス協会 2010/10 総合エネルギー統計は, 経済産業省資源エネルギー庁総合エネルギー統計検討会事務局 2005 年度以降適用する標準発熱量の検討結果と改訂値について 平成 19 年 5 月 の値を使用する 参考 1-4

139 (2) 石炭石炭で対象とする燃料を以下に示す コークス用原料炭 輸入一般炭 コークス 1) コークス用原料炭 a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 29.1MJ/kg を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 総エネ統計の解説 2007 改訂版 から引用した換算係数 (HV と HHV の比 ) をこれに乗じて算出した HHV:29.1 MJ/kg HV:28.4 MJ/kg (= ) HV/HHV 換算係数 :0.975 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 24.51tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :89.9 g-co2/mj (= ) HV ベース :92.2 g-co2/mj (= ) 2) 輸入一般炭 a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 25.7MJ/kg を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 総エネ統計の解説 2007 改訂版 から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:25.7 MJ/kg HV:25.1 MJ/kg (= ) HV/HHV 換算係数 :0.975 参考 1-5

140 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 24.71tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :90.6 g-co2/mj (= ) HV ベース :92.9 g-co2/mj (= ) 3) コークス a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 29.4MJ/kg を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 総エネ統計の解説 2007 改訂版 から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:29.4 MJ/kg HV:29.4 MJ/kg (= ) HV/HHV 換算係数 :1.000 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 29.38tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :108 g-co2/mj (= ) HV ベース :108 g-co2/mj (= ) 参考 1-6

141 (3) 製鉄副生ガス製鉄副生ガスで対象とする燃料を以下に示す コークス炉ガス 燃料定数の設定に用いるガス組成を表 に示す この組成は, 日本鉄鋼連盟調査の数値であり, 総エネ統計 で発熱量等の計算に用いられている組成と同じものである 表 製鉄副生ガスの組成 CO CO 2 H 2 CH 4 C 2H 2 C 2H 6 O 2 N 2 コークス炉ガス 6.9% 2.4% 56.1% 27.6% 2.8% 0.4% 0.2% 3.6% 100% 高炉ガス 24.1% 20.5% 2.7% 52.7% 100% 転炉ガス 64.4% 15.0% 1.8% 18.8% 100% 日本鉄鋼連盟調査出典 : 新日本製鐵株式会社提供資料 組成 合計 1) コークス炉ガス a) 発熱量発熱量は, 新日本製鐵による提供資料から引用した ( 表 1-1-5) コークス炉ガスの組成と各成分の発熱量から算出している 表 コークス炉ガスの発熱量 CO CO 2 H 2 CH 4 C 2 H 2 C 2 H 6 O 2 N 2 コークス炉ガス組成 6.9% 2.4% 56.1% 27.6% 2.8% 0.4% 0.2% 3.6% 単位発熱量 :HHV(kcal/Nm 3 ) 3, ,050 9,520 15,290 16, 組成別発熱量 :HHV(kcal/Nm 3 ) * ,711 2, ,043 (MJ/Nm 3 ) * 単位発熱量 :HV(kcal/Nm 3 ) 3, ,570 8,550 14,320 15, 組成別発熱量 :HV(kcal/Nm 3 ) * ,442 2, ,473 (MJ/Nm 3 ) * *1: 単位発熱量 (kcal/nm 3 ) 組成 (%) *2: KJ/kcal で換算出典 : 新日本製鐵株式会社提供資料 組成 合計 HHV:21.1 MJ/Nm 3 HV:18.7 MJ/Nm 3 HV/HHV 換算係数 :0.886 (= ) 参考 1-7

142 b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 発熱量と同様, 新日本製鐵による提供資料から引用した ( 表 1-1-6) コークス炉ガスの組成と各成分の CO2 排出量から算出している 表 コークス炉ガスの CO 2 排出係数 CO CO 2 H 2 CH 4 C 2 H 2 C 2 H 6 O 2 N 2 コークス炉ガス組成 6.9% 2.4% 56.1% 27.6% 2.8% 0.4% 0.2% 3.6% CO 2 排出量 (CO 2 -Nm 3 /Nm 3 ) 組成別 CO 2 排出量 (CO 2 -Nm 3 /Nm 3 ) * (CO 2 -kg/nm 3 ) * HHV (CO2-g/MJ) * HV (CO2-g/MJ) * 組成 *1:CO2 排出量 (CO2-Nm 3 /Nm 3 ) 組成 (%) *2: 組成別 CO2 排出量合計 (CO2-Nm 3 /Nm 3 ) CO2 密度 1.964(kg/Nm 3 ) *3: 組成別 CO2 排出量合計 (CO2-kg/Nm 3 )/ 発熱量 (MJ/Nm 3 ) 出典 : 新日本製鐵株式会社提供資料 合計 HHV ベース :40.3 g-co2/mj HV ベース :45.4 g-co2/mj c) 単位換算値単位換算値は, 発熱量と同様, 新日本製鐵による提供資料から引用した ( 表 1-1-7) コークス炉ガスの組成と各成分の分子量から算出している 表 コークス炉ガスの単位換算値 CO CO 2 H 2 CH 4 C 2 H 2 C 2 H 6 O 2 N 2 コークス炉ガス組成 6.9% 2.4% 56.1% 27.6% 2.8% 0.4% 0.2% 3.6% 分子量 (g/mol) 組成別分子量 (g/mol) * 密度 (kg/nm 3 ) * 組成 *1: 分子量 (g/mol) 組成 (%) *2: 組成別分子量を完全気体の体積 (0,1atm) (m 3 /mol) で換算出典 : 新日本製鐵株式会社提供資料 合計 単位換算値 :0.470 kg/nm 3 参考 1-8

143 (4) 石油石油で対象とする燃料を以下に示す 原油 ナフサ ガソリン 灯油 軽油 A 重油 B 重油 C 重油 重油 ( 平均 ) 1) 原油 a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 38.2MJ/l を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 同文献から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:38.2 MJ/l HV:36.3 MJ/l (= ) HV/HHV 換算係数 :0.950 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 18.66tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :68.4 g-co2/mj (= ) HV ベース :72.0 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値石油燃料の単位換算値 ( 液密度 ) については, 総エネ統計の解説 のものを用いたかったのだが, 原油に関する記載がなかったので, H14 環境省検討会報告書 のサンプルデータ ( 表 1-1-8) を単純平均した値を用いることとした 参考 1-9

144 産油国 ( 原油名 ) 炭素分 (%) 表 原油のサンプルデータ 水素分 (%) 窒素分 (%) 硫黄分 (%) 発熱量 HHV (MJ/l) 発熱量 HV (MJ/l) 密度 (kg/l) 排出係数 (gco2/mj) A 国 ( 銘柄 a) A 国 ( 銘柄 b) A 国 ( 銘柄 c) B 国 ( 銘柄 d) B 国 ( 銘柄 e) B 国 ( 銘柄 f) C 国 ( 銘柄 g) C 国 ( 銘柄 h) D 国 ( 銘柄 i) E 国 ( 銘柄 j) F 国 ( 銘柄 k) 国 ( 銘柄 l) 国 ( 銘柄 m) H 国 ( 銘柄 n) I 国 ( 銘柄 o) 単純平均値 *1 密度の温度条件は 15 *2 発熱量, 排出係数は HHV *3 密度は石油連盟提供値, それ以外は実測値 *4 単純平均値は独自に算出出典 :H14 環境省検討会報告書 単位換算値 :0.854 kg/l 参考 1-10

145 2) ナフサ a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, JX 石油便覧 より軽質ナフサの発熱量 32.25MJ/l を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:32.3 MJ/l HV:30.6MJ/l (= ) HV/HHV 換算係数 :0.950 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 18.17tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :66.6 g-co2/mj (= ) HV ベース :70.1 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値 ( 液密度 ) は, JX 石油便覧 の軽質ナフサの液密度 0.65~0.70 g/cm 3 より, この中間の値を引用した 単位換算値 :0.675 kg/l 参考 1-11

146 3) ガソリン a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 34.6MJ/l を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 同文献から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:34.6 MJ/l HV:32.9 MJ/l (= ) HV/HHV 換算係数 :0.950 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討会報告書 から 2003 年度の炭素排出係数 18.29tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :67.1 g-co2/mj (= ) HV ベース :70.6 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値 ( 液密度 ) は, 総エネ統計の解説 の値を用いて算出した 1998 年度に石油連盟 日本自動車工業会が実測したプレミアム, レギュラー別のガソリン密度の実測値 ( 表 1-1-9) より, レギュラーガソリンの単純平均より算出した 2 なお, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 にも同一データが掲載されている 表 ガソリン密度の実測値 15 での密度 (g/cm 3 ) 最大 最小 平均 レギュラーガソリン加重平均値 冬季 夏期 出典 : 総合エネルギー統計の解説 単位換算値 :0.730 kg/l 2 過年度調査においては, レギュラーガソリンとプレミアムガソリンの加重平均値を算出 (0.733g/cm 3 ) している しかし, 本検討で対象としているのが 1500cc クラスの小型乗用車であり, このクラスの乗用車でプレミアムガソリンを指定している車両はほとんどないことから, 今回の検討ではレギュラーガソリンについてのみ考慮することとした 参考 1-12

147 4) 灯油 a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 36.7MJ/l を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 同文献から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:36.7 MJ/l HV:34.9 MJ/l (= ) HV/HHV 換算係数 :0.950 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 18.51tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :67.9 g-co2/mj (= ) HV ベース :71.4 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値 ( 液密度 ) は, 総エネ統計の解説 に記載されている, 石油連盟が 1996 年に実測した灯油密度を引用し, この単純平均より算出した ( 表 ) 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 において, 試料調査を行ったとあるが, 具体的なものは得られなかった 表 灯油密度の実測値 15 での密度 (g/cm 3 ) 最大最小平均上期 灯油下期 単純平均値 * 単純平均のみ独自に計算出典 : 総合エネルギー統計の解説 単位換算値 :0.792kg/l 参考 1-13

148 5) 軽油 a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 37.7MJ/l を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 同文献から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV: 37.7 MJ/l HV: 35.8 MJ/l (= ) HV/HHV 換算係数 :0.950 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 18.73tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :68.7 g-co2/mj (= ) HV ベース :72.3 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値 ( 液密度 ) は, 総エネ統計の解説 に記載されている, 石油連盟 日本自動車工業会が 1998 年度に実測した軽油密度を引用し, この単純平均より算出した ( 表 ) 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 において, 試料調査を行ったとあるが, 具体的なものは得られなかった 表 軽油密度の実測値 15 での密度 (g/cm 3 ) 最大最小平均冬季 軽油夏期 単純平均値 * 単純平均のみ独自に計算出典 : 総合エネルギー統計の解説 単位換算値 :0.833 kg/l 参考 1-14

149 6) A 重油 a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 39.2MJ/l を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 総エネ統計の解説 から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:39.2 MJ/l HV:37.2 MJ/l (= ) HV/HHV 換算係数 :0.950 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 18.90tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :69.3 g-co2/mj (= ) HV ベース :72.9 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値 ( 液密度 ) は, 総エネ統計の解説 から引用した 1992~1996 年度に石油連盟が実測した密度の総平均値である 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 において, 試料調査を行ったとあるが, 具体的なものは得られなかった 単位換算値 :0.860 kg/l 参考 1-15

150 7) C 重油 a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 41.9MJ/l を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 総エネ統計の解説 から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:41.9 MJ/l HV:40.9 MJ/l (= ) HV/HHV 換算係数 :0.975 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2005 年度の炭素排出係数 19.54tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :71.6 g-co2/mj (= ) HV ベース :73.5 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値 ( 液密度 ) は, 総エネ統計の解説 から引用した 1992~1996 年度に石油連盟が実測した一般用 C 重油の密度の総平均値である 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 において, 試料調査を行ったとあるが, 具体的なものは得られなかった 単位換算値 :0.940 kg/l 参考 1-16

151 8) B 重油 a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 40.4MJ/l を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 総エネ統計の解説 から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:40.4 MJ/l HV:39.4 MJ/l (= ) HV/HHV 換算係数 :0.975 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 19.22tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :70.5 g-co2/mj (= ) HV ベース :72.3 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値 ( 液密度 ) については,A 重油と C 重油の単純平均値とした 単位換算値 :0.900 kg/l (=( ) 2) 参考 1-17

152 9) 重油 ( 平均 ) 重油平均の各燃料定数は, 各重油の国内販売量 ( 平成 20 年実績 )( 表 ) を用いて加重平均して算出した 2001 年度以降, エネルギー生産 需給統計では B 重油を B C 重油 として統合が行われており, また B 重油の販売量は他に比べてごく少量であることから,A 重油と C 重油の加重平均として計算をした 表 重油の販売量 (2008 年実績 ) A 重油 25,774,887 kl B C 重油 24,467,131 kl 出典 : 経済産業省 エネルギー白書 2009 各燃料定数の算出結果を以下に示す a) 発熱量 HHV:40.5 MJ/l HV:39.0 MJ/l HV/HHV 換算係数 :0.962 b) CO 2 排出係数 HHV ベース :70.4 g-co2/mj HV ベース :73.2 g-co2/mj c) 単位換算値 単位換算値 :0.899 kg/l 参考 1-18

153 (5) 液化石油ガス (P) 液化石油ガス (P) で対象とする燃料を以下に示す 民生用 P はプロパンガス, タクシーなどの自動車用 P はブタン プロパン混合ガスである プロパンガス ( 民生用 ) ブタン プロパン混合ガス ( 自動車用 ) P の燃料組成を表 に示す 自動車用に用いられるブタン プロパン混合ガスは, P ガスの標準仕様と物性値 よりプロパンとブタンを 24%:76% で混合したものである 表 P の燃料組成 混合率 組成 mol% (wt%) C 2 H 6 C 3 H 8 i-c 4 H 10 n-c 4 H 10 C 5 H 12 計 プロパン組成 24.0% 1.0% 98.1% 0.7% 0.2% 0.0% 100.0% ブタン組成 76.0% 0.0% 1.5% 28.9% 69.0% 0.6% 100.0% 混合組成 100.0% 0.2% 24.7% 22.1% 52.5% 0.5% 100.0% 出典 :P ガス協会提供資料 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 1) プロパンガス a) 発熱量発熱量は, P ガスの標準仕様と物性値 の商業用プロパンガスの組成をもとに, 各成分の発熱量から算出した ( 表 ) プロパン組成単位発熱量 :HHV(MJ/mol) 組成別発熱量 :HHV(MJ/mol) *1 単位発熱量 :HV(MJ/mol) 組成別発熱量 :HV(MJ/mol) *1 分子量 (g/mol) 組成別分子量 (g/mol) *2 発熱量 :HHV(MJ/kg) *3 発熱量 :HV(MJ/kg) *3 表 プロパンガスの発熱量 C 2 H 6 C 3 H 8 i-c 4 H 10 n-c 4 H 10 C 5 H 12 計 1.0% 98.1% 0.7% 0.2% 0.0% 100.0% *1: 単位発熱量 (MJ/mol) 組成 (%) *2: 分子量 (g/mol) 組成 (%) *3: 組成別発熱量合計 (MJ/mol)/ 組成別分子量合計 (g/mol) 1,000 *4: プロパンガスの組成は 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 より引用 組成 参考 1-19

154 HHV:50.4 MJ/kg HV:46.4 MJ/kg HV/HHV 換算係数 :0.921 (= ) b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, P ガスの標準仕様と物性値 の商業用プロパンガスの組成と, 各成分の水素 炭素原子数から算出した ( 表 ) プロパン組成分子当たり炭素原子数組成別分子当たり炭素原子数 分子当たり水素原子数 *1 組成別分子当たり水素原子数 *2 水素 / 炭素原子数比 CO 2 排出量 (CO 2 -g/g) *3 CO 2 排出係数 (CO 2 -g/mj) *4 HHV CO 2 排出係数 (CO 2 -g/mj) *4 HV 表 プロパンガスの CO 2 排出係数 *1 組成 C 2 H 6 C 3 H 8 i-c 4 H 10 n-c 4 H 10 C 5 H 12 計 1.0% 98.1% 0.7% 0.2% 0.0% 100.0% *1: 分子当たり原子数 組成 (%) *2: 分子当たり水素原子数 / 分子当たり炭素原子数 *3:44[CO2]/(12[C]+2.667[H/C]) *4:CO2 排出量 (CO2-g/g)/ 発熱量 (MJ/g) *5: プロパンガスの組成は 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 より引用 HHV ベース :59.5 g-co2/mj HV ベース :64.7 g-co2/mj c) 単位換算値単位換算値は, P ガスの標準仕様と物性値 の商業用プロパンガスの組成と, 各成分の分子量から算出した ( 表 ) 表 プロパンガスの単位換算値 プロパン組成 組成 C 2H 6 C 3H 8 i-c 4H 10 n-c 4H 10 C 5H 12 計 1.0% 98.1% 0.7% 0.2% 0.0% 100.0% 分子量 (g/mol) 組成別分子量 (g/mol) * 分子量 (ml/mol) 組成別分子量 (ml/mol) *1 単位換算値 (kg/l) * *1: 分子量 (g/mol or ml/mol) 組成 (%) *2: 組成別分子量合計 (g/mol)/ 組成別分子量合計 (ml/ mol) *3: プロパンガスの組成は 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 より引用 参考 1-20

155 単位換算値 :0.507 kg/l 2) ブタン プロパン混合ガス a) 発熱量発熱量は, P ガスの標準仕様と物性値 から引用した ( 表 ) ブタン プロパン混合ガスの組成と各成分の発熱量から算出している ブタン プロパン混合組成単位発熱量 :HHV(MJ/mol) 組成別発熱量 :HHV(MJ/mol) *1 単位発熱量 :HV(MJ/mol) 組成別発熱量 :HV(MJ/mol) *1 分子量 (g/mol) 組成別分子量 (g/mol) *2 発熱量 :HHV(MJ/kg) *3 発熱量 :HV(MJ/kg) *3 表 ブタン プロパン混合ガスの発熱量 組成 C 2 H 6 C 3 H 8 i-c 4 H 10 n-c 4 H 10 C 5 H 12 計 0.2% 24.7% 22.1% 52.5% 0.5% 100.0% *1: 単位発熱量 (MJ/mol) 組成 (%) *2: 分子量 (g/mol) 組成 (%) *3: 組成別発熱量合計 (MJ/mol)/ 組成別分子量合計 (g/mol) 1,000 出典 :P ガス協会提供資料 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 HHV:49.7 MJ/kg HV:45.8 MJ/kg HV/HHV 換算係数 :0.922 (= ) b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, P ガスの標準仕様と物性値 のブタン プロパン混合ガスの組成と, 各成分の水素 炭素原子数から算出した ( 表 ) 参考 1-21

156 分子当たり水素原子数 表 ブタン プロパン混合ガスの CO 2 排出係数 ブタン プロパン混合組成 分子当たり炭素原子数 *1 組成別分子当たり炭素原子数 組成別分子当たり水素原子数 *2 水素 / 炭素原子数比 CO 2 排出量 (CO 2 -g/g) *3 CO 2 排出係数 (CO 2 -g/mj) *4 CO 2 排出係数 (CO 2 -g/mj) *4 *1 HHV HV 組成 C 2 H 6 C 3 H 8 i-c 4 H 10 n-c 4 H 10 C 5 H 12 計 0.2% 24.7% 22.1% 52.5% 0.5% 100.0% *1: 分子当たり原子数 組成 (%) *2: 分子当たり水素原子数 / 分子当たり炭素原子数 *3:44[CO2]/(12[C]+2.667[H/C]) *4:CO2 排出量 (CO2-g/g)/ 発熱量 (MJ/g) *5: ブタン プロパン混合ガスの組成は 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 より引用 HHV ベース :60.9 g-co2/mj HV ベース :66.1 g-co2/mj c) 単位換算値単位換算値は, P ガスの標準仕様と物性値 から引用した ( 表 ) ブタン プロパン混合ガスの組成と各成分の分子量から算出している 表 ブタン プロパン混合ガスの単位換算値 ブタン プロパン混合組成 組成 C 2H 6 C 3H 8 i-c 4H 10 n-c 4H 10 C 5H 12 計 0.2% 24.7% 22.1% 52.5% 0.5% 100.0% 分子量 (g/mol) 組成別分子量 (g/mol) * 分子量 (ml/mol) 組成別分子量 (ml/mol) *1 単位換算値 (kg/l) * *1: 分子量 (g/mol or ml/mol) 組成 (%) *2: 組成別分子量合計 (g/mol)/ 組成別分子量合計 (ml/mol) 出典 :P ガス協会提供資料 自動車用 P ガス燃料に関する標準仕様とその物性値の算出 単位換算値 :0.563 kg/l 参考 1-22

157 (6) 天然ガス天然ガスで対象とする燃料を以下に示す 輸入液化天然ガス (N): 液体 国産天然ガス : 気体 1) 輸入液化天然ガス (N) a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 54.6MJ/kg を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 総エネ統計の解説 から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV:54.6 MJ/kg HV:49.1 MJ/kg (= ) HV/HHV 換算係数 :0.900 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素排出係数 13.47tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :49.4 g-co2/mj (= ) HV ベース :54.9 g-co2/mj (= ) 2) 国産天然ガス a) 発熱量高位発熱量 (HHV) は, 2005 年度以降の総エネ統計の発熱量 から発熱量 43.5MJ/Nm 3 を引用した また, 低位発熱量 (HV) については, 同文献から引用した換算係数をこれに乗じて算出した HHV: 43.5 MJ/Nm 3 HV: 39.2 MJ/Nm 3 (= ) HV/HHV 換算係数 :0.900 b) CO 2 排出係数 HHV ベースの CO2 排出係数は, H22 環境省検討結果 から 2007 年度の炭素 参考 1-23

158 排出係数 13.9tC/TJ を引用し,MJ あたりの CO2 排出係数に換算した HV ベースの排出係数も同様に, これと換算係数から算出した HHV ベース :51.0 g-co2/mj (= ) HV ベース :56.6 g-co2/mj (= ) 参考 1-24

159 (7) 都市ガス都市ガスはカロリーによって種類が多岐にわたって分類されているが, 平成 21 年度における都市ガス販売量の約 98% が 13A ガスとなっている ( 表 ) 13A 以外はシェアが少なく, データの取得も困難なため, 都市ガスで対象とする燃料は 13A とする 種類 表 国内ガス販売量の推移 平成 14 年度 (2002) 平成 21 年度 (2009) 販売量 (TJ) 構成比 (%) 販売量 (TJ) 構成比 (%) 4A B C 2, 計 3, AN A 3, B 3, 計 7, C 9, A 6, B 6, C 14, C 3, 計 24, A 35, , A 13A 13A 1,053, ,394, PA13A 7, A 13A 計 1,096, ,414, その他 P 直接 みなし P 合計 1,148, ,416, 出典 : 日本ガス協会提供資料 1) 発熱量 13A の標準的な熱量は,2003 年以前は 46 MJ/Nm 3 (=11000 kcal/nm 3 )(HHV) であったが,2003 年度に大阪ガス,2006 年度には東京ガスが都市ガスの標準熱量を 45 MJ/Nm 3 に変更した これを受け,13A の発熱量を 45 MJ/Nm 3 (HHV) とした また, 日本ガス協会からの提供資料 H22 都市ガス 13A による都市ガスの換算係数をこれに乗じて低位発熱量 (HV) を算出した HHV:45.0 MJ/Nm 3 HV:40.6 MJ/Nm 3 (= ) HV/HHV 換算係数 :0.902 参考 1-25

160 2) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 日本ガス協会提供資料 H22 都市ガス 13A の値を用いた 都市ガスの熱量, 排出係数はガス会社毎に異なる 省エネ法では, 都市ガスについては供給されているガスの実質値を用いることになっている ここでは, 東京ガス, 大阪ガスから公表されている排出係数を使用するものとする ( 東京ガス, 大阪ガスともに共通の値 ) HHV ベース :50.9 g-co2/mj HV ベース :56.4 g-co2/mj 3) 単位換算値単位換算値は, 日本ガス協会提供資料 H22 都市ガス 13A の値を用いた 単位換算値 :0.818 kg/nm 3 参考 1-26

161 (8) 合成燃料等合成燃料等で対象とする燃料を以下に示す メタノール DME FT 軽油 1) メタノール a) 発熱量発熱量は, メタノール発電技術 から引用した HHV:5,420 kcal/kg HV:4,745 kcal/kg この発熱量は kcal ベースなので, 国際蒸気表カロリー ( MJ/kcal) を用いて MJ ベースに換算した HHV:22.7 MJ/kg (=5, ) HV:19.9 MJ/kg (=4, ) HV/HHV 換算係数 :0.877 (=4,745 5,420) b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 燃焼反応式と分子量から算出した 燃焼反応式を参考に,kg 当りの CO2 排出係数は分子量を用いて以下のように算出することができる CH 3 OH + 1/2O 2 2H 2 O + CO 2 CO 2 排出係数 = [CO 2 ] [CH 3 OH] = 1.37 kg-co 2 /kg さらに,MJ 当りの CO2 排出係数に換算した HHV ベース :60.4g-CO2/MJ (= ) HV ベース :68.9 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値は, メタノール発電技術 から引用した 単位換算値 :0.796kg/l 参考 1-27

162 2) DME a) 発熱量発熱量は, 分式式と分子量, 燃焼反応熱量から算出した 燃焼反応熱量は, 燃料電池技術データ集 から引用した 表 DME の発熱量 分子量標準発熱量 * 発熱量分子式 (g/mol) (kj/mol) (MJ/kg) HHV (CH3)2O HV 換算係数 (HV/HHV) * 標準発熱反応は, 燃料電池開発情報センター 燃料電池技術データ集 ( 平成 13 年 6 月 ) から引用 HHV:31.7 MJ/kg HV:28.8 MJ/kg HV/HHV 換算係数 :0.909 (= ) b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 燃焼反応式と分子量から算出した 燃焼反応式を参考に,kg 当りの CO2 排出係数は分子量を用いて以下のように算出することができる (CH 3 ) 2 O + 3O 2 3H 2 O + 2CO 2 CO 2 排出係数 = [2CO 2 ] [(CH 3 ) 2 O] = 1.91 kg-co 2 /kg さらに,MJ 当りの CO2 排出係数に換算した HHV ベース :60.3 g-co2/mj (= ) HV ベース :66.3 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値は, 理科年表 から引用した 単位換算値 : 2.108kg/Nm 3 参考 1-28

163 3) FT 軽油 (T) a) 発熱量 トヨタ みずほ調査 で引用している Emissions from Trucks using Fischer-Tropsch Diesel Fuel (SAE ) における Shell の SMDS 軽油の値を採用した 当該資料においては,1kg 当たりと 1 当たりの低位, 高位の各発熱量が記載されている HV/HHV 換算係数については, 記載されている高位発熱量と低位発熱量の比とする HHV:37.0 MJ/l (47.2MJ/kg) HV:34.5 MJ/l (44.0MJ/kg) HV/HHV 換算係数 :0.932 (= ) b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は,Emissions from Trucks using Fischer-Tropsch Diesel Fuel (SAE ) における Shell の SMDS 軽油の値を採用する 当該資料においては, Shell の SMDS 軽油における炭素, 水素, 窒素, 酸素の構成比 (wt%) が記載されているため, 含まれる炭素が全て完全燃焼し, 二酸化炭素となると仮定し,kg 当りの CO2 排出係数を算出する CO 2 排出係数 = [C] [CO 2 ] = 3.11 kg-co 2 /kg さらに, 発熱量を用いて MJ 当りの CO2 排出係数に換算した HHV ベース :65.9 g-co2/mj ( ) HV ベース :70.7 g-co2/mj ( ) c) 単位換算値単位換算値は,Emissions from Trucks using Fischer-Tropsch Diesel Fuel (SAE ) における Shell の SMDS 軽油の値を採用する 単位換算値 :0.785 kg/l 参考 1-29

164 (9) 水素 a) 発熱量発熱量は, 分子式と分子量, 燃焼反応熱量から算出した 算出結果を以下に示す 燃焼反応熱量は, 燃料電池技術データ集 から引用した 表 水素の発熱量 分子量標準発熱量 * 発熱量換算係数分子式 (g/mol) (kj/mol) (MJ/kg) (HV/HHV) HHV H HV * 標準発熱反応は, 燃料電池開発情報センター 燃料電池技術データ集 ( 平成 13 年 6 月 ) から引用 HHV:142 MJ/kg HV:120 MJ/kg HV/HHV 換算係数 :0.845 (= ) ここで, 液体水素, 気体水素の各単位換算値 ( 後述 ) を用いて,kg 当りの発熱量から体積当りの発熱量を算出した 液体 HHV:10.1 MJ/l (= ) HV:8.50 MJ/l (= ) 気体 HHV:12.8 MJ/ Nm 3 (= ) HV:10.8 MJ/ Nm 3 (= ) b) 単位換算値単位換算値は, 理科年表 から引用した 単位換算値 : kg/l ( 液体 ) 単位換算値 : kg/nm 3 ( 気体 ) 参考 1-30

165 (10) 電力対象とする発電種類を以下に示す 原油発電 重油発電 天然ガス発電 石炭発電 原子力発電 太陽光発電 風力発電 水力発電 電力関係の CO2 排出係数の考え方については, 表 のように見直しを行った 見直した結果を表 に示す 表 発電起源別 CO 2 排出量の考え方 見直し案 過年度調査 全ての発電設備において継時的な発生となる 燃料の燃焼 設備運用 (= 維持補修 ( 発電所 )) の CO2 排出をカウントする 原子力および再生可能エネルギー起源の発電については 設備建設 設備運用 に係る CO2 排出をカウントするが, 火力発電系については無視する 表 発電起源別の CO 2 排出量 (g-co 2 /kwh) 発電起源石炭原油重油 N 原子力水力太陽光風力 燃料の燃焼 設備建設 燃料の輸送 設備運用 維持補修 ( 発電所 ) 維持補修 ( その他 ) 採掘時のメタン漏洩 設備廃棄 0.48 合計 カウントするCO2 排出量 g-co2/mj データ元 :( 財 ) 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 注 1) ハッチ部分は考慮しない値 注 2) 原子力の 燃料の輸送 維持補修 ( その他 ) は,WtT 計算上のパスを別途考慮してないため, ここでカ ウントするものとする 参考 1-31

166 1) 石油発電 ( 原油 重油 ) a) 発熱量発熱量は, 発電技術の評価 2009 から引用した 2009 年の総発熱量 (HHV) と発電量をもとにして算出している HV については, 発電に使用する燃料それぞれの換算係数を用いて算出した 算出結果を以下に示す ここでは, 原油発電と重油発電は分かれていない 総発熱量 : HHV *1 (cal/ 年 ) 表 石油 ( 原油 重油 ) 発電の発熱量 発電量 *1 (MWh/ 年 ) 発熱量 : HHV (Mcal/kWh) 発熱量 : HHV (MJ/kWh) 換算係数 *2 HV/HHV 発熱量 : HV (MJ/kWh) 13,754,617 6,132, 計算式 A B C(=A/B) D(=C ) *3 E F(=D E) *1 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - (2010 年 7 月 ) による 2009 年のデータ *2 換算係数 : 石油は原油, 天然ガスは液化天然ガス, 石炭は輸入原料炭の数値を使用 *3 国際蒸気表カロリーを用いて Mcal MJ へ換算 HHV: 9.39 MJ/kWh HV: 8.92 MJ/kWh b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 発電技術の評価 2009 から, 燃料の燃焼 発電所における設備運用 による CO2 排出係数を引用した 原油発電, 重油発電の CO2 排出係数はそれぞれ kg-CO2/kWh および kg-CO2/kWh である 原油発電 190 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) 重油発電 198 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) 参考 1-32

167 2) 天然ガス発電 a) 発熱量発熱量は, 発電技術の評価 2009 から引用した 2009 年の総発熱量 (HHV) と発電量をもとにして算出している HV については, 発電に使用する燃料それぞれの換算係数を用いて算出した 算出結果を以下に示す 総発熱量 : HHV *1 (cal/ 年 ) 表 天然ガス発電の発熱量 発電量 *1 (MWh/ 年 ) 発熱量 : HHV (Mcal/kWh) 発熱量 : HHV (MJ/kWh) 換算係数 *2 HV/HHV 発熱量 : HV (MJ/kWh) 12,450,915 6,132, 計算式 A B C(=A/B) D(=C ) *3 E F(=D E) *1 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - (2010 年 7 月 ) による 2009 年のデータ *2 換算係数 : 石油は原油, 天然ガスは液化天然ガス, 石炭は輸入原料炭の数値を使用 *3 国際蒸気表カロリーを用いて Mcal MJ へ換算 HHV: 8.50 MJ/kWh HV: 7.65 MJ/kWh b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 発電技術の評価 2009 から, 燃料の燃焼 発電所における設備運用 による CO2 排出係数を引用して平均値とトップランナー値を算出した 表 天然ガス発電の CO 2 排出係数 汽力 複合火力複合火力複合火力 ( 従来 ) (1300 ) (1500 ) 平均 各種発電の加重平均割合 * 57.9% 17.2% 16.2% 8.6% - CO2 排出係数 (g-co2/kwh)* CO2 排出係数 (g-co2/mj) * 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - (2010 年 7 月 ) から引用 平均 122 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) トップランナー ( 複合火力 1500 ) 96 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) 参考 1-33

168 3) 石炭発電 a) 発熱量発熱量は, 発電技術の評価 2009 から引用した 2009 年の総発熱量 (HHV) と発電量をもとにして算出している HV については, 発電に使用する燃料それぞれの換算係数を用いて算出した 算出結果を以下に示す 総発熱量 : HHV *1 (cal/ 年 ) 表 石炭発電の発熱量 発電量 *1 (MWh/ 年 ) 発熱量 : HHV (Mcal/kWh) 発熱量 : HHV (MJ/kWh) 換算係数 *2 HV/HHV 発熱量 : HV (MJ/kWh) 13,068,625 6,132, 計算式 A B C(=A/B) D(=C ) *3 E F(=D E) *1 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - (2010 年 7 月 ) による 2009 年のデータ *2 換算係数 : 石油は原油, 天然ガスは液化天然ガス, 石炭は輸入原料炭の数値を使用 *3 国際蒸気表カロリーを用いて Mcal MJ へ換算 HHV: 8.92 MJ/kWh HV: 8.70 MJ/kWh b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 発電技術の評価 2009 から, 燃料の燃焼 発電所における設備運用 による CO2 排出係数を引用して平均値とトップランナー値を算出した 表 天然ガス発電の CO 2 排出係数 石炭火力石炭火力 ( 従来 ) (600 級 USC 3 ) 平均 各種発電の加重平均割合 * 70.7% 29.3% - CO2 排出係数 (g-co2/kwh)* CO2 排出係数 (g-co2/mj) * 電力中央研究所 日本の発電技術のライフサイクル CO2 排出量評価 年に得られたデータを用いた再推計 - (2010 年 7 月 ) から引用 平均 242 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) トップランナー (600 級 USC) 226 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) 3 USC:Ultra Super Critical 参考 1-34

169 4) 原子力発電 a) 発熱量発熱量は, 便宜上, 総エネ統計 の電力消費時の発熱量を引用した HHV:3.60 MJ/kWh HV:3.60 MJ/kWh b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 発電技術の評価 2009 から,BWR( 沸騰水型原子力発電 ) の設備運用による CO2 排出係数 kg-CO2/kWh を引用した 4.38 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) 5) 太陽光発電 a) 発熱量自然エネルギーを利用する電力においては, 消費時の電力を起源とするため, 設定しない b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 発電技術の評価 2009 から, 設備運用による CO2 排出係数 kg-CO2/kWh を引用した 2.47 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) 6) 風力発電 a) 発熱量自然エネルギーを利用する電力においては, 消費時の電力を起源とするため, 設定しない b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 発電技術の評価 2009 から, 設備運用による CO2 排出係数 kg-CO2/kWh を引用した 1.73 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) 参考 1-35

170 7) 水力発電 a) 発熱量自然エネルギーを利用する電力においては, 消費時の電力を起源とするため, 設定しない b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 発電技術の評価 2009 から, 設備運用による CO2 排出係数 kg-CO2/kWh を引用した 1.01 g-co2/mj (= kg-co2/kwh) 8) 消費時発電発熱量は, 総エネ統計 の電力消費時の発熱量を引用した HHV:3.60 MJ/kWh HV:3.60 MJ/kWh 参考 1-36

171 (11) バイオマス起源燃料等バイオマス起源で対象とする燃料を以下に示す BDF メタン エタノール ETBE 1) BDF a) 発熱量低位発熱量 (HV) は, トヨタ みずほ調査 で引用している 循環型経済社会の形成を目指したバイオマスエネルギー活用促進に向けた調査 ~ 近畿地域におけるバイオマスエネルギー利用の展望 ~ 調査報告書 ( 近畿経済産業局資源エネルギー部エネルギー対策課,2002.3) の値を採用した HV:35.4 MJ/l (39.8MJ/kg) b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, トヨタ みずほ調査 から引用した HV ベース :76.2 g-co2/mj c) 単位換算値単位換算値は, トヨタ みずほ調査 で引用している 循環型経済社会の形成を目指したバイオマスエネルギー活用促進に向けた調査 ~ 近畿地域におけるバイオマスエネルギー利用の展望 ~ 調査報告書 ( 近畿経済産業局資源エネルギー部エネルギー対策課,2002.3) の値を採用した 単位換算値 :0.890kg/l 2) メタン a) 発熱量発熱量は, 分子式と分子量, 燃焼反応熱量から算出した 燃焼反応熱量は, 燃料電池技術データ集 から引用した 参考 1-37

172 表 メタンの発熱量 分子量標準発熱量 * 発熱量分子式 (g/mol) (kj/mol) (MJ/kg) HHV CH HV 換算係数 (HV/HHV) * 標準発熱反応は, 燃料電池開発情報センター 燃料電池技術データ集 ( 平成 13 年 6 月 ) から引用 HHV:55.5 MJ/kg HV:50.0 MJ/kg HV/HHV 換算係数 :0.901 (= ) b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 燃焼反応式と分子量から算出した 燃焼反応式を参考に,kg 当りの CO2 排出係数は分子量を用いて以下のように算出することができる CH 4 + 2O 2 2H 2 O + CO 2 CO 2 排出係数 = [2CO 2 ] [CH 4 ] = 2.74 kg-co 2 /kg さらに,MJ 当りの CO2 排出係数に換算した HHV ベース :54.8 g-co2/mj (= ) HV ベース :49.4 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値は, 理科年表 から引用した 単位換算値 : 0.717kg/Nm 3 3) エタノール a) 発熱量発熱量は, 分子式と分子量, 燃焼反応熱量から算出した 燃焼反応熱量は, 燃料電池技術データ集 から引用した 表 エタノールの発熱量 分子量標準発熱量 * 発熱量分子式 (g/mol) (kj/mol) (MJ/kg) HHV C2H5OH HV 換算係数 (HV/HHV) * 標準発熱反応は, 燃料電池開発情報センター 燃料電池技術データ集 ( 平成 13 年 6 月 ) から引用 参考 1-38

173 HHV:29.7 MJ/kg HV:26.8 MJ/kg HV/HHV 換算係数 :0.902 (= ) b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 燃焼反応式と分子量から算出した 燃焼反応式を参考に,kg 当りの CO2 排出係数は分子量を用いて以下のように算出することができる C 2 H 5 OH + 3O 2 3H 2 O + 2CO 2 CO 2 排出係数 = [2CO 2 ] [C 2 H 5 OH] = 1.91 kg-co 2 /kg さらに,MJ 当りの CO2 排出係数に換算した HHV ベース :64.3 g-co2/mj (= ) HV ベース :71.3 g-co2/mj (= ) c) 単位換算値単位換算値は, 環境省 ETBE 資料 の値を引用した 単位換算値 :0.79 kg/l 4) ETBE a) 発熱量低位発熱量 (HV) は, 環境省 ETBE 資料 の値を引用した また,1mol の ETBE を燃焼させたときに発生する水が 7mol であるので (b) の燃焼反応式参照 ), その潜熱ぶん (44MJ/mol) を加えることにより HHV を求めた 計算は, 以下のようになる HV: 35.2[MJ/kg HV ] [g/mol] = [kJ/mol HV ] HHV: [kJ/mol HV ] [kJ/mol:H 2 O] = [kJ/mol HHV ] [kJ/mol HHV ] [g/mol] = 38.2[MJ/kg HHV ] HHV:38.2 MJ/kg HV:35.2 MJ/kg HV/HHV 換算係数 :0.921 (= ) 参考 1-39

174 b) CO 2 排出係数 CO2 排出係数は, 燃焼反応式と分子量から算出した 燃焼反応式を参考に,kg 当りの CO2 排出係数は分子量を用いて以下のように算出することができる C 2 H 5 OC 4 H 9 + 9O 2 7H 2 O + 6CO 2 CO 2 排出係数 = [6CO 2 ] [C 2 H 5 OC 4 H 9 ] = 2.58 kg-co 2 /kg さらに,MJ 当りの CO2 排出係数に換算した HHV ベース : 67.5g-CO2/MJ (= ) HV ベース : 73.3g-CO2/MJ (= ) c) 単位換算値単位換算値は, 環境省 ETBE 資料 の値を引用した 単位換算値 :0.75 kg/l 参考 1-40

175 1-2 Well to Tank 効率,Well to Wheel 総合効率の算出結果の詳細 Well to Tank 効率 CO 2 排出量算出結果 (1) 標準ケース (J-MIX) 1) 水素充填圧力 70MPa 表 WtT 計算結果 (J-MIX;70MPa) Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 : 廃食油 BDF 給油 θ: パームBDF 給油 αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 給油 αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETEB 給油 βe: サトウキヒ ( 買電 )ETEB 給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 Op:CO(P)CH 充填 Ot:CO( 都ガ )CH 充填 Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 Qn: 塩電解 (N)CH 充填 Qp: 塩電解 (P)CH 充填 Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 κa: 風力アルカリ (@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 κp: 風力 PEM(@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 J: 日本 MIX 充電 S: 原発充電 T: 太陽光充電 U: 風力充電 W: 水力発電充電 3 3 パーム椰子生産投入 参考 1-41

176 表 WtT 計算結果 (J-MIX; バイオマス土地利用変化考慮 ) Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 土地利用変化考慮 ---- 草地転換 912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 給油 αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETEB 給油 βe: サトウキヒ ( 買電 )ETEB 給油 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃イ食オ油マ ス廃木材起源 バ家イ畜オ糞マ尿ス 下水汚泥起源 パーム椰子生産投入 土地利用変化考慮 ---- 森林転換 911θ: パームBDF 給油 αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 給油 αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETEB 給油 βe: サトウキヒ ( 買電 )ETEB 給油 参考 1-42

177 表 WtT 計算結果 (J-MIX;70MPa)CCS ケース 1 Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 : 廃食油 BDF 給油 θ: パームBDF 給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETEB 給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETEB 給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 Op:CO(P)CH 充填 Ot:CO( 都ガ )CH 充填 Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 Qn: 塩電解 (N)CH 充填 Qp: 塩電解 (P)CH 充填 Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 λp: 豪州太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 J: 日本 MIX 充電 S: 原発充電 T: 太陽光充電 U: 風力充電 W: 水力発電充電 3 3 パーム椰子生産投入 参考 1-43

178 表 WtT 計算結果 (J-MIX;70MPa)CCS ケース 2 Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 : 廃食油 BDF 給油 θ: パームBDF 給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETEB 給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETEB 給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 Op:CO(P)CH 充填 Ot:CO( 都ガ )CH 充填 Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 Qn: 塩電解 (N)CH 充填 Qp: 塩電解 (P)CH 充填 Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 λp: 豪州太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 J: 日本 MIX 充電 S: 原発充電 T: 太陽光充電 U: 風力充電 W: 水力発電充電 3 3 パーム椰子生産投入 参考 1-44

179 表 WtT 計算結果 (J-MIX;70MPa)CCS ケース 3 Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 : 廃食油 BDF 給油 θ: パームBDF 給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETEB 給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETEB 給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 Op:CO(P)CH 充填 Ot:CO( 都ガ )CH 充填 Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 Qn: 塩電解 (N)CH 充填 Qp: 塩電解 (P)CH 充填 Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 λp: 豪州太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 J: 日本 MIX 充電 S: 原発充電 T: 太陽光充電 U: 風力充電 W: 水力発電充電 3 3 パーム椰子生産投入 参考 1-45

180 2) 水素充填圧力 35MPa 表 WtT 計算結果 (J-MIX;35MPa) Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :35MPa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 : 廃食油 BDF 給油 θ: パームBDF 給油 αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 給油 αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETEB 給油 βe: サトウキヒ ( 買電 )ETEB 給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 Op:CO(P)CH 充填 Ot:CO( 都ガ )CH 充填 Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 Qn: 塩電解 (N)CH 充填 Qp: 塩電解 (P)CH 充填 Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 κa: 風力アルカリ (@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 κp: 風力 PEM(@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 J: 日本 MIX 充電 S: 原発充電 T: 太陽光充電 U: 風力充電 W: 水力発電充電 3 3 パーム椰子生産投入 参考 1-46

181 表 WtT 計算結果 (J-MIX;35MPa)CCS ケース 1 Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :35MPa <CCS 導入ケース1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 : 廃食油 BDF 給油 θ: パームBDF 給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETEB 給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETEB 給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 Op:CO(P)CH 充填 Ot:CO( 都ガ )CH 充填 Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 Qn: 塩電解 (N)CH 充填 Qp: 塩電解 (P)CH 充填 Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 λp: 豪州太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 J: 日本 MIX 充電 S: 原発充電 T: 太陽光充電 U: 風力充電 W: 水力発電充電 3 3 パーム椰子生産投入 参考 1-47

182 表 WtT 計算結果 (J-MIX;35MPa)CCS ケース 2 Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :35MPa <CCS 導入ケース2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 : 廃食油 BDF 給油 θ: パームBDF 給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETEB 給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETEB 給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 Op:CO(P)CH 充填 Ot:CO( 都ガ )CH 充填 Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 Qn: 塩電解 (N)CH 充填 Qp: 塩電解 (P)CH 充填 Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 λp: 豪州太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 J: 日本 MIX 充電 S: 原発充電 T: 太陽光充電 U: 風力充電 W: 水力発電充電 3 3 パーム椰子生産投入 参考 1-48

183 表 WtT 計算結果 (J-MIX;35MPa)CCS ケース 3 Well to Tank 算出結果標準ケース (J-MIX) 水素の車両充填圧力 :35MPa <CCS 導入ケース3> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 ε: 家畜糞尿 CH4 圧縮充填 ζ: 下水汚泥 CH4 圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 : 廃食油 BDF 給油 θ: パームBDF 給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 給油 αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 給油 βb: サトウキビ ( バガス )ETEB 給油 βe: サトウキビ ( 買電 )ETEB 給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Oh:CO( 重油 )CH 充填 On:CO(N)CH 充填 Op:CO(P)CH 充填 Ot:CO( 都ガ )CH 充填 Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 Qn: 塩電解 (N)CH 充填 Qp: 塩電解 (P)CH 充填 Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 λp: 豪州太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 J: 日本 MIX 充電 S: 原発充電 T: 太陽光充電 U: 風力充電 W: 水力発電充電 3 3 パーム椰子生産投入 参考 1-49

184 (2) 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 1) 70MPa 表 WtT 計算結果 (no-mix;70mpa) Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし > CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 (伴) P 原油随 P (N 随 P (原油随伴)生用伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 H: 石油火力充電 :N 火力充電 V: 石炭発電充電 参考 1-50

185 表 WtT 計算結果 (no-mix;70mpa)ccs ケース 1 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース 1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 H: 石油火力充電 :N 火力充電 V: 石炭発電充電 表 WtT 計算結果 (no-mix;70mpa)ccs ケース 2 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース 2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 H: 石油火力充電 :N 火力充電 V: 石炭発電充電 参考 1-51

186 表 WtT 計算結果 (no-mix;70mpa)ccs ケース 3 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース 3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 ν:P 改質 (@CP)CH 充填 ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 H: 石油火力充電 :N 火力充電 V: 石炭発電充電 参考 1-52

187 2) 35MPa 表 WtT 計算結果 (no-mix;35mpa) Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入なし > CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 (伴) P 原油随 P (N 随 P (原油随伴)生用伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 ν: P 改質 (@CP) CH 充填 ξ: P 改質 (@CP) H 輸送 CH 充填 H: 石油火力充電 :N 火力充電 V: 石炭発電充電 参考 1-53

188 表 WtT 計算結果 (no-mix;35mpa)ccs ケース 1 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 ν: P 改質 (@CP) CH 充填 ξ: P 改質 (@CP) H 輸送 CH 充填 H: 石油火力充電 :N 火力充電 V: 石炭発電充電 表 WtT 計算結果 (no-mix;35mpa)ccs ケース 2 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 ν: P 改質 (@CP) CH 充填 ξ: P 改質 (@CP) H 輸送 CH 充填 H: 石油火力充電 :N 火力充電 V: 石炭発電充電 参考 1-54

189 表 WtT 計算結果 (no-mix;35mpa)ccs ケース 3 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Tank 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 901: ガソリン給油 : 軽油給油 : ナフサ給油 :P 充填 : 都市ガス圧縮充填 :MeOH 給油 :DME 給油 :FT 軽油給油 A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 :P 改質 (@SS)CH 充填 Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 Js:N 改質 (@CP)CH 充填 Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 N:DME 改質 (@SS)CH 充填 Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 ν: P 改質 (@CP) CH 充填 ξ: P 改質 (@CP) H 輸送 CH 充填 H: 石油火力充電 :N 火力充電 V: 石炭発電充電 参考 1-55

190 1-2-2 Well to Wheel 総合効率 CO 2 排出量算出結果 (1) 標準ケース (J-MIX) 1) モード a) 70MPa 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;70MPa)(1) Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-56

191 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;70MPa)(2) Input Primery Energy[MJ/km] Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 パーム椰子生産投入 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ; バイオマス土地利用変化考慮 ) Input Primery Energy[MJ/km] Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 土地利用変化考慮 ---- 草地転換 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 生 P 用 (N 随伴)民 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃イ食オ油マ ス廃木材起源 バ家イ畜オ糞マ尿ス 下水汚泥起源 パーム椰子生産投入 土地利用変化考慮 ---- 森林転換 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 参考 1-57

192 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;70MPa)CCS ケース 1 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-58

193 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;70MPa)CCS ケース 2 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-59

194 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;70MPa)CCS ケース 3 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :70Mpa <CCS 導入ケース3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-60

195 b) 35MPa 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;35MPa) Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-61

196 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;35MPa)CCS ケース 1 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-62

197 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;35MPa)CCS ケース 2 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-63

198 表 WtW 計算結果 (J-MIX;10 15 モード ;35MPa)CCS ケース 3 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) 10 15モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-64

199 2) JC08 モード a) 70MPa 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ;70MPa)(1) Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ ハ タコ ニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-65

200 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ; バイオマス土地利用変化考慮 ) Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 土地利用変化考慮 ---- 草地転換 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃イ食オ油マ ス廃木材起源 バ家イ畜オ糞マ尿ス 下水汚泥起源 パーム椰子生産投入 土地利用変化考慮 ---- 森林転換 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 参考 1-66

201 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ;70MPa)CCS ケース 1 CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-67

202 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ;70MPa)CCS ケース 2 CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-68

203 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ;70MPa)CCS ケース 3 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :70Mpa <CCS 導入ケース3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキビ ( バガス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキビ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキビ ( バガス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキビ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-69

204 b) 35MPa 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ;35MPa) Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入なし> CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-70

205 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ;35MPa)CCS ケース 1 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-71

206 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ;35MPa)CCS ケース 2 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-72

207 表 WtW 計算結果 (J-MIX;JC08 モード ;35MPa)CCS ケース 3 Well to Wheel 算出結果標準ケース (J-MIX) JC08モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質: 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/km] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 Input Primery Energy[MJ/km] 原子力ペレット 太陽光 風力 発電用水 サトウキビ生産投入 サトウキビ生産原料 イソブチレン 現地 C O 2 レス電力 現地 C O 2 あり電力 バ廃バ家イ食イ畜オ油オ糞マ マ尿ス廃ス 木下材水起汚源泥起源 BEV<=931J: 日本 MIX 充電 BEV<=931S: 原発充電 BEV<=931T: 太陽光充電 BEV<=931U: 風力充電 BEV<=931W: 水力発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 DICEV<=911: 廃食油 BDF 給油 DICEV<=911θ: パームBDF 給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ja: 日本 MIXアルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Jp: 日本 MIXPEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Oh:CO( 重油 )CH 充填 FCV<=922On:CO(N)CH 充填 FCV<=922Op:CO(P)CH 充填 FCV<=922Ot:CO( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Ph:CO( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pn:CO(N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pp:CO(P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Pt:CO( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Qh: 塩電解 ( 重油 )CH 充填 FCV<=922Qn: 塩電解 (N)CH 充填 FCV<=922Qp: 塩電解 (P)CH 充填 FCV<=922Qt: 塩電解 ( 都ガ )CH 充填 FCV<=922Rh: 塩電解 ( 重油 )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rn: 塩電解 (N)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rp: 塩電解 (P)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Rt: 塩電解 ( 都ガ )H 輸送 CH 充填 FCV<=922Sa: 原発アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Sp: 原発 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ta: 太陽光アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Tp: 太陽光 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922Ua: 風力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Up: 風力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922V: 風力 PEM(@CP)CH 充填 FCV<=922W: 風力 PEM(@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922Wa: 水力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Wp: 水力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922X: 風力アルカリ (@CP)CH 充填 FCV<=922Y: 風力アルカリ (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922ε: 家畜糞尿 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ζ: 下水汚泥 CH4 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922κa: 風力アルカリ (@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922κp: 風力 PEM(@ パタゴニア )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λa: 太陽光アルカリ (@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922λp: 太陽光 PEM(@ 豪州 )MCH 輸送 CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 HEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 HEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 HEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 ICEV<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 ICEV<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(EV)<=931J: 日本 MIX 充電 PHEV(EV)<=931S: 原発充電 PHEV(EV)<=931T: 太陽光充電 PHEV(EV)<=931U: 風力充電 PHEV(EV)<=931W: 水力発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αb: サトウキヒ ( ハ カ ス )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912αe: サトウキヒ ( 買電 )EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=912γ: 廃材 EtOH 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βb: サトウキヒ ( ハ カ ス )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913βe: サトウキヒ ( 買電 )ETBE 添加ガソリン給油 PHEV(HV)<=913δ: 廃材 ETBE 添加ガソリン給油 パーム椰子生産投入 参考 1-73

208 (2) 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) 1) モード a) 70MPa 表 WtW 計算結果 (no-mix;10 15 モード ;70MPa) Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし > CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 (伴) P 原油随 P (N 随 P (原油随伴)生用伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-74

209 表 WtW 計算結果 (no-mix;10 15 モード ;70MPa)CCS ケース 1 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース 1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 表 WtW 計算結果 (no-mix;10 15 モード ;70MPa)CCS ケース 2 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース 2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-75

210 表 WtW 計算結果 (no-mix;10 15 モード ;70MPa)CCS ケース 3 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) モード水素の車両充填圧力 :70Mpa <CCS 導入ケース 3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-76

211 b) 35MPa 表 WtW 計算結果 (no-mix;10 15 モード ;35MPa) Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入なし > CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 (伴) P 原油随 P (N 随 P (原油随伴)生用伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-77

212 表 WtW 計算結果 (no-mix;10 15 モード ;35MPa)CCS ケース 1 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 表 WtW 計算結果 (no-mix;10 15 モード ;35MPa)CCS ケース 2 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-78

213 表 WtW 計算結果 (no-mix;10 15 モード ;35MPa)CCS ケース 3 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-79

214 2) JC08 モード a) 70MPa 表 WtW 計算結果 (no-mix;jc08 モード ;70MPa) Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) JC08 モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入なし > CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 (伴) P 原油随 P (N 随 P (原油随伴)生用伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-80

215 表 WtW 計算結果 (no-mix;jc08 モード ;70MPa)CCS ケース 1 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) JC08 モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース 1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 表 WtW 計算結果 (no-mix;jc08 モード ;70MPa)CCS ケース 2 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) JC08 モード水素の車両充填圧力 :70MPa <CCS 導入ケース 2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-81

216 表 WtW 計算結果 (no-mix;jc08 モード ;70MPa)CCS ケース 3 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) JC08 モード水素の車両充填圧力 :70Mpa <CCS 導入ケース 3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-82

217 b) 35MPa 表 WtW 計算結果 (no-mix;jc08 モード ;35MPa) Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) JC08 モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入なし > CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 (伴) P 原油随 P (N 随 P (原油随伴)生用伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-83

218 表 WtW 計算結果 (no-mix;jc08 モード ;35MPa)CCS ケース 1 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) JC08 モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 1> N 及び火力発電所 : 導入割合 10% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 表 WtW 計算結果 (no-mix;jc08 モード ;35MPa)CCS ケース 2 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) JC08 モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 2> N 及び火力発電所 : 導入割合 50% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-84

219 表 WtW 計算結果 (no-mix;jc08 モード ;35MPa)CCS ケース 3 Well to Wheel 算出結果 一次エネルギー源を固定したケース (no-mix) JC08 モード水素の車両充填圧力 :35Mpa <CCS 導入ケース 3> N 及び火力発電所 : 導入割合 100% 大規模 ( ナフサ P N) 改質 : 導入割合 100% オンサイト都市ガス改質 : 導入割合 100% CO2 emission [g- CO2/MJ (Fuel)] 合計 Input Primery Energy/Fuel final[mj/mj] 原油 天然ガス 石炭 P 原油随 P (N 随 生 P 用 原油随 伴)民 生 P 用 (N 随伴)民 BEV<=931H: 石油火力充電 BEV<=931:N 火力充電 BEV<=931V: 石炭発電充電 CNV<=905: 都市ガス圧縮充填 DICEV<=902: 軽油給油 DICEV<=910:FT 軽油給油 FCV<=922A: ガソリン改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922C: ナフサ改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ds: ナフサ改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Es: ナフサ改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922F: 灯油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922:P 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Ha: 石油火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Hp: 石油火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922I: 都市ガス改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Js:N 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922Ks:N 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 FCV<=922a:N 火力アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922p:N 火力 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922M:MeOH 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922N:DME 改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922Va: 石炭アルカリ (@SS)CH 充填 FCV<=922Vp: 石炭 PEM(@SS)CH 充填 FCV<=922η:FT 軽油改質 (@SS)CH 充填 FCV<=922ν:P 改質 (@CP)CH 充填 FCV<=922ξ:P 改質 (@CP)H 輸送 CH 充填 HEV<=901: ガソリン給油 ICEV<=901: ガソリン給油 PHEV(EV)<=931H: 石油火力充電 PHEV(EV)<=931:N 火力充電 PHEV(EV)<=931V: 石炭発電充電 PHEV(HV)<=901: ガソリン給油 参考 1-85

220 1-3 Tank to Wheel 効率に関する補足資料 車両による総駆動仕事の考え方モード走行における車両の総駆動仕事 (ER) は, モード走行時において走行抵抗に打ち勝って走行するための仕事量と定義される なお, 減速時において, 計算上この仕事量が負になる場合には, これをゼロとみなして計算する (1) 走行抵抗算定基本式走行時のエネルギー消費効率を計算するために必要な走行抵抗 FR(kgf) は, 次式によって表される F R = Fr + FA + Fa ( 式 1) Fr: 転がり摩擦抵抗 [kgf] FA: 空気摩擦抵抗 [kgf] Fa: 加減速抵抗 [kgf] ここで Fr,FA,Fa は以下のように定義される F r = μm 2 F A = αv ( 式 2) ( 式 3) F a = Ma / g ( 式 4) m: 車両重量 (kg) 4 v: 走行速度 (m/s) M: 等価慣性重量 (kg)(m の一定倍とする 5 ) a: 加速度 (m/s 2 ) g: 重力加速度 (=9.8 m/s 2 ) μ,α: パラメータ 1 α = ρ Cd S 2 ρ: 空気密度 (=0.125 kg s 2 /m 4 ) Cd: 空気抵抗係数 ( 無次元 ) S: 前面投影面積 (m 2 ) (2) 車両による総駆動仕事の算定式以上から, 走行に要するエネルギー ER(kgf m) は以下のようになる E R = = F vdt F vdt + r R F vdt + A F vdt これより定速の場合の走行エネルギーは, a ( 式 5) 4 計算時には, 車両重量に対して乗員 2 名に相当する重量 110kg を加算する 5 JIS では, 乗用車の等価慣性重量は m に対して空車時の車両重量 0.05 を加えることとしている 参考 1-86

221 E r = F vdt = F vδt = μms ( 式 6) r r E A = F vdt = α v vδt = αv s ( 式 7) A 2 2 E = = vδt a Fa vdt Ma = 0 ( 式 8) g E R = E + E + E = μ ms +αv s ( 式 9) r Δt: 走行時間 (s) s: 走行距離 (m) 定加速度の場合は, E E E r A a ( v ) te 1 ve 1 = μ m vdt = m vdv = m ve 0 t0 a μ μ ( 式 10) v0 2a te v 2 E A = v vdt = t 0 v0 a 4 4 ( v v ) 1 3 α α αv dv = E 0 ( 式 11) a 4a te 1 v = Ma vdt / g = t0 ag v 0 E M Ma vdv = 2g 1 E R = Er + E A + Ea = μ m v α E 0 2a 4a t0,v0: 初期時刻 (s), 速度 (m/s) te,ve: 最終時刻 (s), 速度 (m/s) 2 2 ( v v ) E M 2 2 ( v ) + ( v v ) + ( v v ) E 0 0 2g E 0 ( 式 12) 定加速度の場合の車両による総駆動仕事 ER は以下のとおりとなる E R ER: E = 0 : E R R 0 < 0 ( 式 13) 以上から車両による総駆動仕事 ER は, 定速の場合, 定加速度の場合について Er,EA, Ea を加算することによって算出する 車両効率の定義車両効率は,( 式 14) に示すようにモード走行において消費される燃料消費量 (MJ) に対する走行抵抗に打ち勝って成し得る仕事の比と定義される [ MJ ] [ MJ ] E R : 車両による総駆動仕事車両効率 = ( 式 14) 車両への投入エネルギー 参考 1-87

222 1-3-3 ディーゼル車の諸元の考え方ディーゼル車に関しては, わが国において代表車両となりうる小型乗用車が市販されておらず, また, 該当するものは欧州仕様の車両のみであり,10 15 および JC08 モード燃費の把握が不可能であった そこで, ディーゼル車に関しては, 評価対象車の燃費を推計する回帰モデルを既存の市販車データから推定することとした モデル式は以下のとおりである 燃料消費率 (l / km)a = 1 x1 + a2 x2 + a3 x3 x i :i 番目の説明変数 a : パラメータ i 回帰モデルの推定結果を表 に示す ここで, 四輪駆動ダミーとは, 当該車種が四輪駆動の場合 1, その他の場合に 0 となるダミー変数である 表 ディーゼル車燃料消費率推計モデルパラメータ推定結果 定数項 車両重量自由度調整済四輪駆動ダミー kg 決定係数 サンプル数 モード (-1.897) (9.288) (2.413) JC08 モード (-1.057) (9.843) (1.790) 注 : 括弧内の数値は t 値 以上のモデルを用いて, ディーゼル車の評価対象車の モード,JC08 モードの燃料消費率, 車両効率を推計した 結果を図 に整理する 燃料消費率 (MJ/km) 車両重量 (kg) 市販車評価対象車推計 ( 四輪駆動 ) 推計 ( 二輪駆動 ) 燃料消費率 (MJ/km) 車両重量 (kg) 市販車評価対象車推計 ( 四輪駆動 ) 推計 ( 二輪駆動 ) 図 ディーゼル車燃料消費率推計結果 ( 左 :10 15 モード, 右 :JC08 モード ) 参考 1-88

223 1-3-4 BEV の Tank to Wheel 効率推計方法 BEV については, 小型乗用車に相当する代表車両の諸元値の取得を試みたが JC08 モードのみとなった 一方, 軽乗用車クラスの BEV については,10 15 モードおよび JC08 モードの両方のデータの取得が可能であった そこで, 本検討では小型乗用車と軽乗用車のデータを活用して,10 15 モードおよび JC08 モードともに BEV の評価対象車の電費 (MJ/km) を推定することとした 具体的には以下のとおりである (1) JC08 モードにおける推計小型乗用車 軽乗用車クラスの市販 BEV の車両重量およびエネルギー消費率 (MJ/km) の関係から BEV 評価対象車の車両重量に相当する JC08 モードのエネルギー消費率 (MJ/km;Plug to Wheel) を補間推計した ( 図 1-3-2) その結果, 評価対象車 1,350kg に相当する JC08 モードエネルギー消費率 (Plug to Wheel) は 0.421MJ/km と推計された また, この値に充電効率 86% 6 を乗じた Tank to Wheel のエネルギー消費率は 0.362MJ/km となる エネルギー消費率 (MJ/km) 車両重量 (kg) BEV 軽乗用車 BEV 小型乗用車評価対象車 図 JC08 モードのエネルギー消費率の補間推計 (2) モードにおける推計軽乗用車クラス BEV の モードと JC08 モードの Tank to Wheel エネルギー消費率比を用いて, 上記で推計した BEV 評価対象車の JC08 モードエネルギー消費率から モードエネルギー消費率を推計した その結果,10 15 モードエネルギー消費率 (Tank to Wheel) は 0.369MJ/km と推計された 6 各自動車メーカから入手した充電効率値の平均的な値として 86% を採用した 参考 1-89

224 1-3-5 プラグインハイブリッド車のエネルギー消費率推定国土交通省のプラグインハイブリッド車排出ガス 燃費測定方法策定検討会による検討 7により, プラグインハイブリッド車の燃費性能表示項目として表 のように規定されている 代表燃費値 表 プラグインハイブリッド車の燃費性能表示項目 複合燃料消費率 ( プラグインハイブリッド燃料消費率 ) km/l プラグイン燃料消費率とハイブリッド燃料消費率を複合して算出する代表燃料消費率 この場合において, 各燃料消費率の複合は 全体の走行に占めるプラグイン走行の貢献割合 ( ユーティリティファクター ) を勘案して行う ハイブリッド走行 (Charge Sustaining 走行 ) 時の燃料消費率プラグイン走行 ( 外部充電による電力を用いた走行 Charge Depleting 走行 ) 時の燃料消費率 その他のエネルギー消費効率, 個々のユーザーの実態に応じた燃費値の概算等に必要な基本性能値 ハイブリッド燃料消費率 km/l プラグイン燃料消費率 ( 充電電力使用時燃料消費率 ) km/l プラグインレンジ ( 充電 外部充電による電力を用いて走行可能な距離 電力使用時走行距離 ) km 電力消費率 km/kwh プラグイン走行時の電力消費率 その他の参考諸元 等価 EV レンジ (EV 走 プラグインレンジのうち, バッテリーに蓄電した外部 値 : 年間目安電力 行換算距離 ) km 電力により行った仕事量に相当する部分 ( 仮に外部電 使用量及び電気料 力のみをエネルギー源とした場合にこれにより走行 金の概算, 性能比 可能な距離 ) 較等に必要な諸元 一充電消費電力量 kwh/ 一回の充電において消費する電力量 値 回 注 ) 国土交通省 プラグインハイブリッド車排出ガス 燃費測定方法策定検討会 別紙より引用 なお, 上記におけるプラグイン走行, ハイブリッド走行については図 のとおり定義されている 7 国土交通省 プラグインハイブリッド車排出ガス 燃費測定方法策定検討会 ( 参考 1-90

225 制御方式 1: オール エレクトリック タイプの制御方式 ( プラグイン走行時にモーターのみで走行 ) 制御方式 2: ブレンド タイプの制御方式 ( プラグイン走行時にモーターとエンジンを組み合わせて走行 ) 図 プラグインハイブリッド自動車の走行に関する概念図 注 ) 国土交通省 プラグインハイブリッド車排出ガス 燃費測定方法策定検討会 別紙より引用 代表燃費値 プラグインハイブリッド燃料消費率 はプラグイン走行時の燃料消費率とハイブリッド走行時の燃料消費率を複合した値として, 全体の走行に占めるプラグイン走行の貢献割合 ( ユーティリティファクター ) を勘案して算定するものとされている ここで, プラグインハイブリッド燃料消費率 (MJ/km) は上記の規定によると以下の式で算定される プラグインハイブリッド燃料消費率 MJ/km = プラグイン燃料消費率 MJ/km UF + ハイブリッド燃料消費率 MJ/km (1-UF) UF: ユーティリティファクター 上式において, プラグイン走行がプラグイン走行時にモーターのみで走行される場合, 右辺の第 1 項はゼロとなる 参考 1-91