FUKU404-55

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そよひろき
5 years ago
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58 MPa 120 割した内の 2 枚とフィルム状接着剤を用いとし測定間隔は 2,000μm とした測定点数は 961 点とてコアであるロハセルを挟みホットプレスで温度割し 4 なっている表面形状測定は作製直後と温度 70 C 湿度圧力 0.

3 日本複合材料学会誌 172 さみ温度 80 圧力 0.58 MPa にて 30 間第 40巻第 4号 (2014) 保持したと自動 XY ステージ KS 駿河精機株式会社か間保持することで加熱ら成る 3 次元形状測定装置により測定した測定範囲は加圧形成した成形したスキンを 70mm 70mm に 4 70 mm 70 mm のパネル表面の内側の 60 mm 60 mm 後 MPa 120 割した内の 2 枚とフィルム状接着剤を用いとし測定間隔は 2,000μm とした測定点数は 961 点とてコアであるロハセルを挟みホットプレスで温度割し 4 なっている表面形状測定は作製直後と温度 70 C 湿度圧力 0.05MPa にて間保持することで加熱 90%RH で 1 か月間保持し飽和吸湿させた後および再加圧形成しサンドイッチパネルを作製した CFRP スキ乾燥後に行ったまた比較として作製直後から温度ンおよびサンドイッチパネルの作製にはオプティカルフ 70 乾燥状態で 1 か月間保持したものの表面形状も測ラット成形型 OFPXP-150S20-1 シグマ光機株式会社定したと離形フィルム Aflex 旭硝子を用いフィルム状接着剤は厚さ 240μm のエポキシ製のものを 2.3 表面形状測定結果用した作作製したサンドイッチパネルの表面形状の測定結果を製したサンドイッチパネルの概略図を Fig.1(b)に完成 Fig.3 に示す Fig.4 には各サンドイッチパネルの表面したサンドイッチパネルを Fig.1(c)に示すの変形の程度を数値として表す RMS 値を示した作製 2.2 パネル表面形状測定方法直後における表面形状はどのサンドイッチパネルにお作製したサンドイッチパネルの表面形状を Fig.2 にいても端部に反りが生じ中央部が凹んだ形状を示した示したレーザー変位計 LK-G155 キーエンス株式会社コアの種類による表面形状の違いはあまりみられないがコアの厚さの増加に伴い変形が大きくなっているパネル表面の細かな凹凸は測定の際のステージなどのノイズによるものパネルの表面についた傷や小さなゴミによるものである作製直後と 1 か月間 70 乾燥状態で保持したもの 70 湿度 90%RH で吸湿させたパネルの表面形状を比較したところ吸湿後のパネル表面は作製直後から大きく変形しておりどのコアを用いたサンドイッチパネルにおいても最外層繊維に直行する方向に中央部に凸な形状へ変形しているこれに対して乾燥 1 か月後のパ Fig. 2 3D surface profiler. ネル表面形状は作製直後からほとんど変化せず作製直 Fig. 3 Surface profiles of sandwich panels immediately after fabrication, after moisture absorption, and after moisture desorption. (40)

石川色川向後神谷宇都宮ロハセルを用いた CFRP サンドイッチパネルの経時変形 175 Fig. 7 Displacement and strain distribution in y-direction identified by DIC measurement. Fig. 9 Fig.

解反応が生じている可能性も考えられるポリイミドはイミド基の極性が大きいことから高い吸湿性を持ちさらにメタクリル樹脂もエステル結合を有し親水性が高りヤング率はセル径に依存していることがわかるまいたいずれの試験片についても吸湿後に傾きが低下し吸湿による大きな弾性率低下が生じたと考えられる塑性降伏も早まっていることから吸湿による機械的特性の変化が確認された一般的に吸湿性高

6 石川色川向後神谷宇都宮ロハセルを用いた CFRP サンドイッチパネルの経時変形 175 Fig. 7 Displacement and strain distribution in y-direction identified by DIC measurement. Fig. 9 Fig. 8 Stress-strain relations for ROHACELLs for tensiletests obtained bydic measurement. Mesh and boundary conditions for finite element analyses. 解反応が生じている可能性も考えられるポリイミドはイミド基の極性が大きいことから高い吸湿性を持ちさらにメタクリル樹脂もエステル結合を有し親水性が高りヤング率はセル径に依存していることがわかるまいたいずれの試験片についても吸湿後に傾きが低下し吸湿による大きな弾性率低下が生じたと考えられる塑性降伏も早まっていることから吸湿による機械的特性の変化が確認された一般的に吸湿性高に水子が入り込むことで高 4. F E M 子は水を含むと柔軟性が増し弾性率が低下するこれは高ことから PMI においても高い吸湿性を持つため子鎖解析 4.1 解析方法子間の水素結合を弱め引張試験の結果を踏まえて有限要素法解析ソフト塑性変形抵抗が低下したことによると考えることができ ANSYS Ver (ANSYS Inc.) を用いてサンドイッるまた子は一種の可塑剤チパネルの変形解析を行った解析モデルを Fig.9 に示として働き機械的性質を低下させることが知られていすモデルはサイズを作製した試験片と同様に 70 る通常の条件ではポリイミドは加水解しないものと mm 70 mm スキン厚さ 1 mm 1 層につきされているが沸水中では徐々に加水解が進行し強度 mm の ( 45/0/ 45/90)s の擬似等方性 8 層積層と低下などが起こるポリイミドの加水解による機械的しコア厚は WF では 10mm および 20mm RIST 性質の低下は残存するアミド結合の解列に起因すると RIMA では 10mm としたまたスキンとコアの間はコ推測されている吸湿試験は温度 70 湿度 90%RH とアの種類ごとに厚さの異なる接着剤を設定し WF では比較的高温の環境下に長時間保持しているため加水 240 μm RIST では 180 μm RIMA では 120 μm とし子鎖間に入り込んだ水 (43)

8 石川色川向後神谷宇都宮ロハセルを用いた CFRP サンドイッチパネルの経時変形 177 Fig. 10 Numerical results for sandwich panel deformations in z-direction. これを受けて吸湿によるロハセルコアの弾性率の変化がパネル変形におよぼす影響を調べるため実験から取得した吸湿後の弾性率と乾燥状態での弾性率の値を用いた吸湿解析を行ったがいずれのパネルにおいても解析結果に大きな差が生じなかったためここでは割愛するこのことから本研究におけるサンドイッチパネルではコアの弾性率の変化はパネルの変形量に大きく影響しないといえるこれはロハセルの変形量が小さいため弾性率が変化してもパネル全体の変形へ影響が小さいためであると考えられるロハセルの塑性変形の影響ロハセルの塑性変形がサンドイッチパネルの表面形状に与える影響を調査するため引張試験の結果を踏まえ Fig. 11 Numerically-obtained RMS of surface flatness for thermal, moisture, and core shrinkage-induced deformations. た弾塑性解析とロハセルを弾性体とみなした弾性解析を行いそれぞれのコアに生じる応力と表面形状を比較した解析の結果作製温度から室温まで冷却した際の温みが高くなっているような形状を示した変形量につい度変化による変形では両者に違いはなかった結果を割てみてみると熱変形ではどのパネルについてもあまり愛するこれより熱変形に関してはいずれのパネル大きな差はみられないが吸湿変形ではロハセルの種類においても塑性変形が生じないことが確認された一方によって吸湿膨張率が異なるためこれに起因する変形吸湿による変形については最も塑性降伏点が低い WF 量の違いが生じているのみわずかに塑性変形の影響が生じていたが表面の変吸湿によるコア弾性率変化の影響形量の差は数 nm のオーダーでありパネルの全体の変引張試験の結果からロハセルを吸湿させると弾性率形に大きく寄与するものではないことが示されたしかが低下し塑性変形を生じやすくなることがわかったしながら WF のサンドイッチパネルにおいて 1%およ (45)

PowerPoint プレゼンテーション

PowerPoint プレゼンテーション不飽和土の力学を用いた締固めメカニズムの解明締固めとは土に力を加え間隙中の空気を追い出すことで土の密度を高めること不飽和土圧縮性の減少透水性の減少せん断変形抵抗の増大などに効果あり締固め土は土構造物の材料として用いられている研究背景現場締固め管理締固め必須基準 D 値施工含水比施工層厚水平まきだし ( ρdf ) 盛土の乾燥密度 D値 = 室内締固め試験による最大乾燥密度