建設材料鋼コンクリートれんが木材 2

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つかさたにしき
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1 コンクリート構造物の設計に関する新しい動き阪田憲次 1

2 建設材料鋼コンクリートれんが木材 2

3 コンクリートの特徴世界のあらゆる地域において製造可能多種多様な強度形状寸法の構造物に適用信頼性耐久性の高い材料価格低廉 ( セメント砂砂利水 ) 圧縮には強いが引張には弱いアルカリ性鉄筋の腐食を防ぐ線膨張係数が鋼の線膨張係数と同一付着力 ( 接着力 ) が大きい鋼とともに主要な建設材料である 3

4 コンクリート構造物の設計構造物が具備すべき条件 1) 安全性 : 自重自動車列車群衆地震風雪土圧水圧波圧潮流圧温度変化収縮差等の種々の荷重作用に対して安全である 2) 耐久性 : 凍結融解繰り返し荷重高温中性化等の作用および海水 ( 硫酸塩 ) 塩化物イオン酸アルカリ等の環境作用に抵抗し長年月にわたって使用に耐える 3) 使用性 : 通常の使用に際し過度のたわみ振動等の不都合を生じない 4) 環境性 : 景観環境負荷などが問題になることもある 5) 経済性 4

5 鉄筋コンクリートの原理曲げモーメントが作用 C/L 荷重 ( 作用 ) 圧縮応力はコンクリートが負担中立軸引張応力は鉄筋が負担鉄筋とコンクリートとは付着力によって一体化している 5

6 許容応力度法 M 1) つり合い条件 : C = T (C = bxσc/2 T = σsas) 2) 平面保持の仮定 : σc/σs/n = x/(d-x) 3) モーメントのつり合い条件 : M = CZ = TZ σc = M/αbd 2 σca σs = M/βbd 2 σsa 4) 許容応力度 : σca = fc /3 σsa = 180 N/mm2 fy/1.5 6

7 許容応力度の意味コンクリートの応力ひずみ曲線鉄筋の応力ひずみ曲線ひび割れ幅と鉄筋応力との関係応力応力ひび割れ幅 fca fsa ひび割れ発生 0.2 mm ひずみひずみ fsa 鉄筋の応力 7

8 許容応力度法における耐久性への対応水セメント比の制限 1) 耐凍害性 : 表 1 の値以下でなければならない 1 8

9 2) 海洋構造物 ( 塩分環境下 ) に用いるコンクリートの水セメント比は表 2 の値以下とする 2 3) 耐化学薬品性 : 1 SO2として0.2% 以上の硫酸塩を含む土や水に接するコンクリートは表 2の (C) の値以下とする 2 融氷剤を用いることが予想される場合は (b) の値以下とする 4) 水密性 : 普通および軽量コンクリートで55% 以下ダムの外部コンクリートで60% 以下とする 9

10 仕様規定から性能規定への移行仕様規定が構造物の材料や工法寸法を具体的に規定するのに対して性能規定は構造物に要求される性能を規定するものです性能規定化の効果 1 社会への説明性の向上 2 基準類など国際標準との整合を確保 3 設計施工の自由度の増加が新技術の採用を促進 4 技術競争力の向上による品質の向上とコスト縮減 ( 国土交通省ホームページより ) 10

11 性能規定の効果 ( 国土交通省 HP より ) 鉄筋が過密鉄筋組立が複雑コンクリート打設が大変鋼管を活用して鉄筋を少量化鉄筋加工組立の省力化コンクリートの打設が容易 11

12 ブロック積み擁壁工法道路土工 - 擁壁工指針擁壁の設計に当たっては原則として想定する作用に対して要求性能を設定しそれを満足することを照査する擁壁の設計は論理的な妥当性を有する方法や実験等による検証がなされた手法これまでの経験実績から妥当とみなせる手法等適切な知見に基づいて行うものとする通常のブロック積擁壁では経験に基づく設計法によりブロックの積み方は原則として練積で水平方向の目地が直線とならない谷積にするものとする ( 仕様規定 ) 12

13 土木学会コンクリート標準示方書要求性能安全性限界状態設計法性能照査型設計 (1986 年 ) (2002 年 ) 耐久性耐久性照査 (1999 年 ) 許容応力度設計法 (1931 年 ) 仕様規定 13

14 安全性の照査 ( 限界状態設計法 ) 断面力の決定構造解析 ( 荷重 ) 作用の特性値 γ f : 作用係数設計作用 γ a : 構造解析係数設計断面力断面耐力の決定設計断面耐力終局強度の計算 γ b : 部材係数設計強度 γ m : 材料係数材料強度の特性値設計基準強度照査設計断面力照査設計断面耐力 γ i : 構造物係数 14

15 耐久性の照査設計の段階で耐久性を保証する予測式コンクリートの配合条件等 ( 安全係数 )X( 劣化現象の設計値 ) ( 制限値 ) 実験実績 15

16 中性化の照査構造物係数 :1.0( 重要構造物 1.1) γ i y d y lim <1.0 中性化深さの設計値 = γ cb α d t α k β e γ c 鋼材腐食発生限界深さ =C-C k C: かぶりの期待値 ( 設計かぶり ) C k : 中性化残り通常環境 ;10mm 塩分環境下 ;10~25mm とするのがよい α k : 中性化速度係数の特性値 β e : 環境作用の程度を表す係数 γ c : コンクリートの材料係数中性化に対する耐用年数 ( 年 ) 16

17 説明図 CO 2 CO 2 かぶり ;C 中性化残り ;C k コンクリート鉄筋 ph=12.5 ph=8.5 Ca(OH) 2 + CO 2 = CaCO 3 + H 2 O 16

18 各種係数等予測値中性化速度係数 : p = W/B 塩化物イオンに対する拡散係数 : 普通ポルト ; log Dp = -3.9(W/C) 2 7.2(W/C) 高炉シリカ ; log Dp = -3.0(W/C) 2 5.4(W/C) 相対動弾性係数 : 試験 JIS A 1148(A 法 ) で求めてよい最大 W/C を表で与える耐化学的侵食性 : 最大 W/C を表で与えるコンクリートの透水係数 : 試験で求める log Kp = 4.3(W/C)

19 地震による構造物の破壊阪神高速道路 3 号神戸線 8 径間 PC 高架橋 (1969 年完成 ) 設計震度 : 0.2( 水平方向 ) 0.1( 上下方向 ) 土木ウォッチング東京都市大学吉川弘道教授より 19

20 耐震設計 20

21 震度とはモーメントのつり合い kw H/2 = W B/2 k=b/h ウエストの公式 H/2 G B/2 W kw 地盤が α ガルの加速度で振動した時その重力の加速度 g(980 ガル ) との比は k = α/g k: 震度震度法 = 静的横力法 + 許容応力度法 21

耐震設計 ( 続 ) 1971 年 : 道路橋耐震設計指針 ( 耐震基準 ) 標準震度を 0.2 としこれに地域地盤重要度の補正係数をかけて設計震度を求める震度は地盤の揺れではなく橋の揺れ ( 応答加速度 ) に基づいて定める応答を考慮した修正震度法 ( 動的概念 ) 橋の固有周期に基づく修正係数は最大で 1.

22 耐震設計 ( 続 ) 1971 年 : 道路橋耐震設計指針 ( 耐震基準 ) 標準震度を 0.2 としこれに地域地盤重要度の補正係数をかけて設計震度を求める震度は地盤の揺れではなく橋の揺れ ( 応答加速度 ) に基づいて定める応答を考慮した修正震度法 ( 動的概念 ) 橋の固有周期に基づく修正係数は最大で 1.5( 過少評価 )<2.5( 神戸 ) 液状化対策落橋防止装置 1990 年 : 地震時保有耐力法設計地震動 : 関東地震の加速度応答スペクトル ; 最大 1g 0.2 or 年 : 兵庫県南部地震土木学会コンクリート標準示方書 ( 後述 ) 2011 年 : 東北地方太平洋沖地震津波に対する備え ( 後述 ) 長周期地震動 22

23 土木学会コンクリート標準示方書 (2012 年制定 ) 4.2 地震の影響 ( 設計編 : 標準 ) (2) レベル1 地震動は設計供用期間中に生じる可能性が比較的高い地震動としてよい (3) レベル2 地震動は設計供用期間中に生じる確率は小さいが非常に強い地震動とし一般に以下の地震動のうちその影響の大きい方としてよい (ⅰ) 直下もしくは近傍における内陸の活断層による地震動 ( 兵庫県南部地震における神戸ポートアイランド強震計の記録 ) (ⅱ) 陸地近傍で発生する大規模なプレート境界地震による地震動 ( 中央防災会議が提唱している想定東海地震の断層モデル ;MW=8.0) 23

24 津波による橋梁の破壊 (2011 年 : 東北地方太平洋沖地震 ) 北リアス線島越駅付近ラーメン高架橋 24

25 土木学会コンクリート標準示方書 (2012 年制定 ) 6.4 作用の種類 ( 設計編 : 本編 ) 一般性能照査にあたっては一般に以下に示す荷重を考慮することとする死荷重活荷重土圧水圧流体力波力プレストレスト力風荷重収縮およびクリープによる影響温度の影響日射の影響地震の影響施工時荷重その他 25

26 土木学会コンクリート標準示方書 (2012 年制定 ) 水圧流体力および波力 ( 設計編 : 本編 ) (1) 静水圧地震時動水圧流体力および波力は構造物の種類環境条件部材の寸法等に応じて定めるものとする解説流れによる流体力の特性値 P w は次式により求めてよい P w = 0.5 ρ ν 2 C ν A (N) ここに ρ: 水の密度 ν: 流速 C ν : 抵抗係数 A: 構造物を流れ方向に投影した面積 26

27 津波に対する備え ( 土木学会提言 ) 津波防護レベル : 海岸保全施設の設計に適用するもので数十年から百数十年に一度の津波を想定し人命および財産を守るハード対策津波減災レベル : 津波防護レベルを上回る津波に対して人命を守るために必要な最大限の措置を行う数百年から数千年に一度の大地震を想定しそれに伴う地盤変動から発生する最も大規模な津波を数値シミュレーションを用いて決定するハード対策 + ソフト対策 27

28 コンクリート構造物の劣化アルカリ骨材反応によるひび割れ塩害による鉄筋の腐食 : 国総研木村嘉富氏提供 28

29 インフラの老朽化と維持管理 ( 国土交通省 HP) 29

30 ( 国土交通省 HP) 30

31 インフラメンテナンス社会基盤 ( インフラ ) の長寿命化長期効用メンテナンスの時代 2013 年 : メンテナンス元年 * メンテナンスマネジメントシステムの構築 1) データベースカルテの整備 2) 予防保全 ( 劣化が進む前にこまめに補修して長寿命化を図る更新投資額の削減と維持管理費の増加 : アセットマネジメントで評価 ) 3) メンテナンス技術の開発劣化度検査の頻度 ( 道路構造物 :5 年に 1 度近接目視 ) 検査箇所およびその方法 ( どこをどう検査するか ) 31

32 インフラメンテナンス ( 続 ) 劣化度の判定 ( 診断の標準化 ) 劣化度に応じた補修あるいは補強の程度と方法 * 社会構造および環境変化に応じたメンテナンスの高度化高機能化人口減少 ( インフラの廃棄 or 更新 ) 異常気象 ( ゲリラ豪雨に対応する貯水量の増加 ) * メンテナンスを担う人材の育成と資格認定 1~2 週間程度の技術講習会受講者を検査員に認定する ( 既存資格の活用シニアの活用 ) * 財源の確保 : ガソリン税等 32

33 ダムの総合点検ダムの長寿命化計画の策定について ( ) 施設の適切な維持管理更新について状態監視に基づく予防保全の導入を図りつつ計画的に施設の長寿命化や更新を図っていくこととあわせて的確な記録を蓄積するとともに長寿命化に関する計画を策定し適切な維持管理を行うダムの総合点検実施要領について ( ) 長期的視点を踏まえたより効果的効率的な維持管理を推進するためダム総合点検実施要領に基づきダム総合点検を適正に実施する * 管理開始後 30 年までに着手以降 30 年程度に 1 回の頻度で行う * 健全度評価及び維持管理方針の作成はダム管理者が行い専門家からの意見助言を聴取する 33

34 コンクリート構造物のライフサイクル施工供用設計維持管理除却更新補修補強検査評価 34

35 まとめコンクリート構造物の設計はその施工および維持管理等そのライフサイクル全体を考慮したものでなければならないコンクリート構造物の設計は従前の仕様規定型から性能規定型に移行する従前の仕様規定型も過去の実績経験の蓄積の中で目的とする性能を満足することが確認されたもので要求性能に至る一つの方法であるコンクリート構造物の性能照査の方法すなわち設計法は基準や示方書等に取り上げられることによってはじめて普及する津波がコンクリート構造物へ及ぼす影響については今後解決すべき設計上の課題である 35

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05設計編-標準_目次.indd 2012 年制定コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目次 1 章総則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記号 7 2 章要求性能 13 2.1 一般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章構造計画 16 3.1 一般 16 3.2 要求性能に関する検討

建設材料 鋼 コンクリート れんが 木材 2

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