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こうきなかじゅく
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1 2013 年度都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号氏名

2 目次 1 章設計条件形状寸法上部工反力設計水平震度単位重量他柱使用材料鉄筋柱躯体自重章柱の設計 ( レベル 1 地震動に対する許容応力度法による照査 ) 柱基部の断面力柱基部断面の検討章柱の設計 ( レベル 2 地震動に対する保有水平耐力法による照査 ) 橋軸方向結果一覧水平耐力および水平変位せん断耐力破壊形態の判定ならびに地震時保有水平耐力及び許容塑性率作用荷重水平耐力の照査残留変位による判定 (B 種橋 ) オプション... 17

3 章設計条件 1.1 形状寸法形式 RC 矩形柱橋脚 ( 新設検討 ) はり形状タイプはり式 ( 矩形 ) 基礎形式直接基礎重要度の区分 B 種の橋 ( 右側が背面側となります ) 上部工反力上部工死荷重反力 R D 上部工慣性力の作用位置 h I (m) 1.3 設計水平震度地域区分 A 地域 (c z =1) 地盤種別 II 種地盤許容応力度法 ( レベル 1 地震動に対する許容応力度法による照査 ) 保有耐力法 ( レベル 2 地震動に対する保有耐力法による照査 ) タイプ I の設計震度分担重量タイプ II の設計震度分担重量 T = 0.32 ( 秒 ) T = 0.32 ( 秒 ) k h W u k hco W u k hco W u T: 照査に用いる固有周期 ( 秒 ) c z : 地域別補正係数 k h : 許容応力度法による設計に用いる設計水平震度 k hco : 地震時保有水平耐力法による設計に用いる設計水平震度の標準値 W u : 橋脚が支持している上部工重量 1.4 単位重量他断面設計のヤング係数比 15( 許容応力度法用 ) 鉄筋コンクリートの単位重量 γ c 24.50(kN/m 3 ) 1 1 FORUM8

4 1.5 柱使用材料コンクリートの設計基準強度 σ ck 21.0(N/mm 2 ) コンクリートのヤング係数 E c 23.5(kN/mm 2 ) 主鉄筋 SD345 帯鉄筋 SD345 鉄筋のヤング係数 E s 200(kN/mm 2 ) 鉄筋 (1) 基部主鉄筋引張側かぶり径鉄筋本数縁端配筋縁端圧縮側 120 D @ かぶり径鉄筋本数縁端配筋縁端右側面 120 D @ かぶり径鉄筋本数縁端配筋縁端左側面 120 D @ かぶり径鉄筋本数縁端配筋縁端 120 D @ 鉄筋量合計 mm 2 (2) 帯鉄筋 1) 横拘束筋帯鉄筋高さ間隔 s 横拘束筋の断面積 A h (mm 2 ) 横拘束筋の有効長 d 帯張鉄筋の総断面積 A w (mm 2 ) ) せん断耐力算定条件断面幅 b 有効高 d 引張主鉄筋比 p t (%) FORUM8

5 1.6 柱躯体自重 (1) はり部 No ブロック名称左高さ H 1 (m) 右高さ H 2 (m) 幅 B (m) 部材長 L(m) 体積 V(m 3 ) 左側絞り部はり中央右側絞り部 No 体積 V(m 3 ) 直角図心 X g (m) 高さ図心 Y g (m) 橋軸図心 Z g (m) V X g (m 4 ) V Y g (m 4 ) V Z g (m 4 ) Σ 表中の図心 (X g,y g,z g ) ははり下端位置の柱中心を (0,0,0) としたときの座標柱基部からはり下端までの高さ P H = 7.500(m) W = ΣV γ c = = Y = Σ(V Y g )/ΣV + P H = 8.896(m) X c = Σ(V X g )/ΣV = 0.000(m) (2) 柱部 No ブロック名称直角上幅 B r1 (m) 直角下幅 B r2 (m) 橋軸上幅 B a1 (m) 橋軸下幅 B a2 (m) 柱高 H(m) 体積 V(m 3 ) 1 矩形柱 No 体積 V(m 3 ) 直角図心 X g (m) 高さ図心 Y g (m) 橋軸図心 Z g (m) V X g (m 4 ) V Y g (m 4 ) V Z g (m 4 ) Σ 表中の図心 (X g,y g,z g ) は柱基部の柱中心を (0,0,0) としたときの座標 W = ΣV γ c = = Y = Σ(V Y g )/ΣV = 3.750(m) X c = Σ(V X g )/ΣV = 0.000(m) (3) 重量合計 ΣW = (4) 重心位置 Y = (W Y) W X c = (W X c) W = 5.830(m) = 0.000(m) 3 3 FORUM8

6 2 章柱の設計 ( レベル 1 地震動に対する許容応力度法による照査 ) 2.1 柱基部の断面力ケース : 地震時鉛直力水平力作用高 (m) 曲げモーメント (MN-m) 上部工反力躯体合計柱基部断面の検討断面形状および鉄筋配置断面幅 B = (m) 断面高さ H = (m) 曲げ応力の照査に用いる主鉄筋 ( 側方鉄筋を考慮しない ) 番号鉄筋位置鉄筋径本数 ( 本 ) 鉄筋量 (mm 2 ) 圧縮引張 D38 D 鉄筋量合計 ΣA s = τa1 算出時に引張鉄筋比に算入する主鉄筋番号鉄筋位置鉄筋径本数 ( 本 ) 鉄筋量 (mm 2 ) 1 2 左側方右側方 D38 D 鉄筋量合計 ΣAss = FORUM8

7 2.2.2 断面照査 (1) 曲げモーメントおよびせん断力に対する照査軸力 N 曲げモーメント M せん断力 S 部材断面幅断面高有効高 B H d MN MN-m MN mm mm 橋軸方向圧縮縁 ~ 中立軸 x mm 830 曲げモーメントに対する照査圧縮応力度 σ c 引張応力度 σ s 許容圧縮応力度 σ ca の基準値許容引張応力度 σ sa の基準値許容応力度の割増し係数 α 許容圧縮応力度 σ ca 許容引張応力度 σ sa 判定 N/mm N/mm N/mm 2 N/mm N/mm 2 N/mm σ c σ ca OK σ s σ sa OK 平均せん断応力度 τ m =S/(B d) N/mm せん断力に対する照査許容せん断応力度 τ a1 の基準値許容せん断応力度 τ a2 の基準値許容せん断応力度の補正係数 c e c pt c N 許容応力度の割増し係数 α 許容せん断応力度 τ a1 許容せん断応力度 τ a2 N/mm N/mm N/mm 2 N/mm 判定許容せん断応力度 τa1 =α ce cpt cn [τa1 の基準値 ] 許容せん断応力度 τa2 =α [τa2 の基準値 ] τ m τ a1 OK (2) 最小最大鉄筋量の照査 ( オプション [ 道路橋示方書 Ⅳ7.3]) 橋軸方向最小鉄筋の量照査曲げを受ける部材軸方向力を受ける部材ひび割れ防止ひびわれモーメント限界状態モーメント 1.7M A' 0.008A' 全鉄筋量 ΣA s 判定判定 M c M ls2 m あたり 500mm 2 の鉄筋量 As* 全鉄筋量 ΣAs 判定 MN-m MN-m MN-m mm 2 mm 2 mm M c M ls2 OK A' ΣA s OK mm mm A s * ΣA s OK 最大鉄筋量の照査曲げを受ける部材軸方向力を受ける部材初降伏モーメント限界状態モーメント部材断面積 A 0.06A 全鉄筋量 ΣA s 判定判定 M y0 M ls2 MN-m MN-m mm 2 mm 2 mm My0 M ls2 OK A ΣA s OK 5 5 FORUM8

8 c e c pt c N τ a1 τ a2 : 有効高 dに関する許容せん断応力度の補正係数 : 引張鉄筋比に関する許容せん断応力度の補正係数 : 軸方向圧縮力による補正係数 : コンクリートのみでせん断力を負担するときの許容せん断応力度 : スターラップと共同でせん断力を負担するときの許容せん断応力度 A' : 計算上必要なコンクリート断面積課題 2 では, c e,c pt, c N については全て 1 と扱ってよい. 課題 3 では道路橋示方書に従い計算すること. 6 6 FORUM8

9 3 章柱の設計 ( レベル 2 地震動に対する保有水平耐力法による照査 ) 3.1 橋軸方向結果一覧地震動の種類耐震性能 2タイプⅠ 耐震性能 2タイプⅡ 耐震性能 3タイプⅠ 耐震性能 3タイプⅡ 耐震性の判定 OK NG OK OK 終局位置基部基部基部基部地震時保有水平耐力 P a 破壊形態終局水平耐力 P u せん断耐力 P s0 せん断耐力 P s k hc W 設計水平震度 k hc 構造物特性補正係数 c s 許容塑性率 μ a c z k hco 等価重量 W 等価重量算出係数 c p 曲げ破壊型曲げ破壊型曲げ破壊型曲げ破壊型 P a / k hc W 水平耐力に対する判定 P a > k hc W OK P a > k hc W NG P a > k hc W OK P a > k hc W OK 許容残留変位 δ Ra 慣性力作用位置 h (m) 残留変位 δ R 残留変位補正係数 c R 最大応答塑性率 μr 降伏剛性に対する2 次剛性の比 r 降伏変位 δ y 変位残留変位に対する判定 δ R > δ Ra OK δ R > δ Ra OK 降伏変位限界状態時変位 δ y δ ls FORUM8

10 3.1.2 水平耐力および水平変位 (1) 柱基部の応力度 -ひずみ曲線横拘束筋の断面積 A h = (mm 2 ) 横拘束筋の間隔 s = 150 横拘束筋の有効長 d = 横拘束筋の体積比 ρ s = 横拘束筋の降伏点強度 σ sy = (N/mm 2 ) コンクリートの設計基準強度 σ ck = 21.0 (N/mm 2 ) コンクリートのヤング係数 E c = (N/mm 2 ) 下降勾配 E des = (N/mm 2 ) 断面補正係数 α = 0.20,β = 0.40 ( 矩形 ) 最大圧縮応力時ひずみ ε cc = 帯鉄筋で拘束されたコンクリートの強度 σ cc = (N/mm 2 ) n = 終局ひずみ ε ccl = ただしタイプIの地震動では ε ccl = ε cc とする ρ s = 4 A h / (s d) E des = 11.2 σ 2 ck / (ρ s σ sy ) ε cc = β ρ s σ sy / σ ck σ cc = σ ck α ρ s σ sy n = E c ε cc /(E c ε cc - σ cc ) ε ccl =ε cc +(0.5 σ cc ) / E des 8 8 FORUM8

11 (2) 柱基部の曲げモーメント ~ 曲率関係 1) 耐震性能 2 モーメント (MN-m) 曲率 (1/m) ひび割れ時 C 初降伏時 Yo 限界状態時 ls 軸力 N = ) 耐震性能 3 モーメント (MN-m) 曲率 (1/m) ひび割れ時 C 初降伏時 Yo 限界状態時 ls 軸力 N = 柱基部の曲げモーメント ~ 曲率関係について, 課題 2 では, 課題 1 の結果を用いればよい. 課題 3 では, 正しい軸力を用いて再度計算すること. 9 9 FORUM8

12 (3) 水平耐力よって各水平耐力は次のようになるひび割れ水平耐力 P c = M c / h = 初降伏時水平耐力 P y0 = M y0 / h = 終局水平耐力 P u = M ls2 / h = 耐震性能 2 = M ls3 / h = 耐震性能 3 (4) ひび割れ変位初降伏変位 δ c = φ c ydy = Σ(φ ci y i + φ ci-1 y i-1 ) Δy i / = δ y0 = φ y0 ydy = Σ(φ y0i y i + φ y0i-1 y i-1 )Δy i / = δ c : ひび割れ変位慣性力の作用位置にひび割れ水平耐力 Pcを作用させたときの曲率分布より求める δ y0 : 初降伏変位慣性力の作用位置に初降伏水平耐力 Py0を作用させたときの曲率分布より求める y i : 各断面から慣性力作用位置までの高さ m φ ci : 慣性力作用位置にひび割れ水平力 Pcを載荷したときの各断面の曲率 1/m φ y0i : 慣性力作用位置に初降伏水平力 Py0を載荷したときの各断面の曲率 1/m 課題 2 3とも, 以下の略算式を用いてよい. ひび割れ変位の略算式( 等断面片持ち梁の弾性解 ) δ c = P c h 3 /( 3 E c I) = h 2 φ c /3 初降伏変位の略算式 δ y0 = h 2 φ y0 /3 この例では, 次のようになる. δ c = h 2 φ c /3 δ y0 = h 2 φ y0 /3 = /3 = = = /3 = = FORUM8

13 (5) 限界状態 δ ls2 : 耐震性能 2の限界状態に相当する変位 ( 道示 V 式 (10.3.7) により求める ) δ ls3 : 耐震性能 3の限界状態に相当する変位 ( 道示 V 式 ( ) により求める ) L p : 塑性ヒンジ長 = D : 断面高さ = 2200 h : 橋脚基部から上部工慣性力作用位置までの距離 = φ yo : 橋脚基部断面における初降伏曲率 = (1/m) δ yo : 橋脚の初降伏変位 = M yo : 橋脚基部断面における初降伏モーメント = (MN-m) M ls2 : 耐震性能 2の限界状態における橋脚基部断面の曲げモーメント = (MN-m) 耐震性能 2 M ls3 : 耐震性能 3の限界状態における橋脚基部断面の曲げモーメント = (MN-m) 耐震性能 3 1) 耐震性能 2タイプII 地震動 δ ls2 = δ y + (φ ls2 - φ y )L p (h - L p / 2) = ここに φ ls2 : 橋脚基部断面における耐震性能 2 の限界状態に相当する許容曲率 = (1/m) φy: 橋脚基部断面における降伏曲率 = ( M ls2 M y0 ) φ yo = (1/m) δy: 橋脚の降伏変位 2) 耐震性能 3 タイプ II 地震動 δ ls3 = δ y + (φ ls3 - φ y )L p (h - L p / 2) = ここに = ( M ls2 M y0 ) δ yo = φ ls3 : 橋脚基部断面における耐震性能 3 の限界状態に相当する許容曲率 φy: 橋脚基部断面における降伏曲率 = (1/m) = ( M ls3 M y0 ) φ yo = (1/m) δy: 橋脚の降伏変位 = ( M ls3 M y0 ) δ yo = 11 FORUM8

14 (6) 水平力 - 水平変位の関係 1) 耐震性能 2 水平力変位ひび割れ時 C 初降伏時 Yo 降伏時 Y 限界状態時 ls ) 耐震性能 3 水平力変位ひび割れ時 C 初降伏時 Yo 降伏時 Y 限界状態時 ls FORUM8

15 3.1.3 せん断耐力 (1) 破壊形態の判定に用いるせん断耐力 P s : せん断耐力 P so : 正負交番作用の影響に関する補正係数を1.0として求めたせん断耐力 S c : コンクリートが負担するせん断耐力 S co : 正負交番作用の影響に関する補正係数を1.0とした場合のコンクリートが負担するせん断耐力 σ ck : コンクリートの設計基準強度 = 21.0 (N/mm 2 ) τ c : コンクリートが負担できる平均せん断応力度 ( 小数点 3 桁目を切り捨て ) = (N/mm 2 ) σ sy : 帯鉄筋の降伏点強度 = (N/mm 2 ) h p : 橋脚の高さ ( 基部から天端 ) = c e : 有効高さdに関する補正係数 = c pt : 引張主鉄筋比に関する補正係数 = p t : 引張主鉄筋比 ( 図心から引張側 ) = (%) b : 部材断面幅 = d : 部材断面の有効高 = S s : 帯鉄筋が負担するせん断耐力 = d / 1.15 hp Ss = Aw σ sy d / (1.15 a) σ sy の値の上限は345.0 (N/mm 2 ) までとする d / 1.15 > hp Ss = Aw σ sy h p / a A w : 帯鉄筋の総断面積 = (mm 2 ) a : の部材軸方向の間隔 = 150 1)P so P so = S co + S s = S co = c e c pt τ c b d = ) 1 耐震性能 2タイプⅠ 地震動 P s = S c + S s = S c = c c c e c pt τ c b d = c c : 正負交番作用による補正係数 = 耐震性能 2タイプII 地震動 P s = S c + S s = S c = c c c e c pt τ c b d = c c : 正負交番作用による補正係数 = 0.8 3) 1 耐震性能 3タイプⅠ 地震動 P s = S c + S s = S c = c c c e c pt τ c b d = c c : 正負交番作用による補正係数 = 耐震性能 3タイプII 地震動 P s = S c + S s = S c = c c c e c pt τ c b d = c c : 正負交番作用による補正係数 = FORUM8

16 3.1.4 破壊形態の判定ならびに地震時保有水平耐力及び許容塑性率 (1) 1 耐震性能 2 タイプ Ⅰ 地震動 P u P s より P a = P u = μ a2 = δ ls2 =3.407 α 2 δ y とする曲げ破壊型となるよって 2 耐震性能 2 タイプ II 地震動 P u P s より P a = P u = μ a2 = δ ls2 =3.407 α 2 δ y とする曲げ破壊型となるよって (2) 1 耐震性能 3 タイプ Ⅰ 地震動 P u P s より P a = P u = μ a3 = δ ls3 =4.499 α 3 δ y とする曲げ破壊型となるよって 2 耐震性能 3 タイプ II 地震動 P u P s より P a = P u = μ a3 = δ ls3 =4.499 α 3 δ y とする曲げ破壊型となるよって P a : 鉄筋コンクリート橋脚の地震時保有水平耐力 μ a : 鉄筋コンクリート橋脚の許容塑性率 α : 安全係数 α 2 = 1.2 α 3 = 1.2( 道示 Vより ) 破壊形態の判定について P u P s : 曲げ破壊型 P s <P u P s0 : 曲げ損傷からせん断破壊移行型 P s0 <P u : せん断破壊型地震時保有水平耐力 Paについて P a = P u : 曲げ破壊型 P u : 曲げ損傷からせん断破壊移行型 P s0 : せん断破壊型鉄筋コンクリート橋脚の許容塑性率 μ a について μ a = 1 ( せん断破壊型, 曲げ損傷からせん断破壊移行型 ) δ ls /(α δ y ) ( 曲げ破壊型 ) 14 FORUM8

17 3.1.5 作用荷重 (1) 設計水平震度 k hc : 設計水平震度 ( 0.4 c z ) c z : 地域別補正係数 = 1.00(A 地域 ) 1) 1 耐震性能 2タイプⅠ 地震動 k hc = c s c z k hco = c z c z k hco : 地域別補正係数設計水平震度の標準値 = 1.30 c s : 6.4.4に規定する構造物特性補正係数 = 1 / ( ( 2 μ a2-1)) = μ a2 : 許容塑性率 = 耐震性能 2タイプII 地震動 k hc = c s c z k hco = c z c z k hco : 地域別補正係数設計水平震度の標準値 = 1.51 c s : 6.4.4に規定する構造物特性補正係数 = 1 / ( ( 2 μ a2-1)) = μ a2 : 許容塑性率 = ) 1 耐震性能 3タイプⅠ 地震動 k hc = c s c z k hco = cz c z k hco : 地域別補正係数設計水平震度の標準値 = 1.30 c s : 6.4.4に規定する構造物特性補正係数 = 1 / ( ( 2 μ a3-1)) = μ a3 : 許容塑性率 = 耐震性能 3タイプII 地震動 k hc = c s c z k hco = cz c z k hco : 地域別補正係数設計水平震度の標準値 = 1.51 c s : 6.4.4に規定する構造物特性補正係数 = 1 / ( ( 2 μ a3-1)) = μ a3 : 許容塑性率 = (2) 等価重量 W : 地震時保有水平耐力法に用いる等価重量 W p : 橋脚の重量 W p = ) 1 耐震性能 2タイプⅠ 地震動 W = W u + c p W p = W u : 当該橋脚が支持している上部構造部分の重量 W u = c p : 等価重量算出係数 = 0.5( 曲げ破壊型 ) 耐震性能 2タイプII 地震動 W = W u + c p W p = W u : 当該橋脚が支持している上部構造部分の重量 W u = c p : 等価重量算出係数 = 0.5( 曲げ破壊型 ) FORUM8

18 2) 1 耐震性能 3タイプⅠ 地震動 W = W u + c p W p = W u : 当該橋脚が支持している上部構造部分の重量 W u = c p : 等価重量算出係数 = 0.5( 曲げ破壊型 ) 耐震性能 3タイプII 地震動 W = W u + c p W p = W u : 当該橋脚が支持している上部構造部分の重量 W u = c p : 等価重量算出係数 = 0.5( 曲げ破壊型 ) 等価重量算出係数 cp について c p = 0.5( 曲げ破壊型 ) = 1.0( せん断破壊型, 曲げ損傷からせん断破壊移行型 ) 水平耐力の照査 (1) 1 耐震性能 2タイプⅠ 地震動 P a = > k hc W = なので耐力は満足している P a : 地震時保有水平耐力 k hc : 設計水平震度 = W : 等価重量 = 耐震性能 2タイプII 地震動 P a = > k hc W = なので耐力は満足していない P a : 地震時保有水平耐力 k hc : 設計水平震度 = W : 等価重量 = (2) 1 耐震性能 3タイプⅠ 地震動 P a = > k hc W = なので耐力は満足している P a : 地震時保有水平耐力 k hc : 設計水平震度 = W : 等価重量 = 耐震性能 3タイプII 地震動 P a = > k hc W = なので耐力は満足している P a : 地震時保有水平耐力 k hc : 設計水平震度 = W : 等価重量 = FORUM8

19 3.1.7 残留変位による判定 (B 種橋 )( オプション ) δ Ra : 橋脚の許容残留変位 = c R : 残留変位補正係数で鉄筋コンクリート橋脚なので = 0.6 r : 橋脚の降伏剛性に対する2 次剛性の比で鉄筋コンクリート橋脚なので = 0.0 (1) 耐震性能 2 タイプ Ⅰ 地震動 δ R < δ Ra なので残留変異による照査を満足している δ R : 橋脚の残量変位 =C R (μ r 1)(1 r)δ y =49.02 μ r : 橋脚の応答塑性率 = 1 2 {(C z k hco W Pa )2 + 1} =2.702 δ y : 橋脚の降伏変位 = (2) 耐震性能 2 タイプ II 地震動 δ R < δ Ra なので残留変異による照査を満足している δ R : 橋脚の残量変位 =C R (μ r 1)(1 r)δ y =71.17 μ r : 橋脚の応答塑性率 = 1 2 {(C z k hco W Pa )2 + 1} =3.471 δ y : 橋脚の降伏変位 = なお耐震性能 3 に関しては残留変位による判定は実施しない 17 FORUM8

20 課題 2 課題 3 結果比較課題 2 配筋図主鉄筋 D29@125 主鉄筋比 p t (%) 帯鉄筋中間帯鉄筋 D13ctc150 横拘束筋の体積比 ρs(%) 照査結果地震動の種類耐震性能 2 タイプII 耐震性能 3 タイプII 耐震性の判定 NG NG 終局位置基部基部地震時保有水平耐力 P a k hc W 破壊形態終局水平耐力 P u せん断耐力 P s0 ( 係数 1.0) せん断耐力 P s 設計水平震度 k hc 構造物特性補正係数 c s 許容塑性率 μ a c z k hco 等価重量 W 曲げ破壊型曲げ破壊型 P a / k hc W 水平耐力に対する判定 P a < k hc W NG P a < k hc W NG 許容残留変位 δ Ra 慣性力作用位置 h (m) 残留変位 δ R 残留変位補正係数 c R 最大応答塑性率 μr 降伏剛性に対する2 次剛性の比 r 降伏変位 δ y 残留変位に対する判定 δ R δ Ra NG 変位降伏変位 δ y 終局変位 δ ls FORUM8

21 課題 3 19 配筋図 19 主鉄筋 D38@125 主鉄筋比 p t (%) 帯鉄筋中間帯鉄筋 D19ctc150 横拘束筋の体積比 ρs(%) 照査結果地震動の種類耐震性能 2 タイプII 耐震性能 3 タイプII 耐震性の判定 NG OK 終局位置基部基部地震時保有水平耐力 P a k hc W 破壊形態終局水平耐力 P u せん断耐力 P s0 ( 係数 1.0) せん断耐力 P s 設計水平震度 k hc 構造物特性補正係数 c s 許容塑性率 μ a c z k hco 等価重量 W 曲げ破壊型曲げ破壊型 P a / k hc W 水平耐力に対する判定 P a >k hc W NG P a > k hc W OK 許容残留変位 δ Ra 慣性力作用位置 h (m) 残留変位 δ R 残留変位補正係数 c R 最大応答塑性率 μr 降伏剛性に対する2 次剛性の比 r 降伏変位 δ y 残留変位に対する判定 δ R > δ Ra OK 変位降伏変位 δ y 終局変位 δ ls FORUM8

道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会橋梁委員会耐震設計小委員会平成 24 年 5 月

道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会橋梁委員会耐震設計小委員会平成 24 年 5 月目次本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例

目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震

目次 1 章設計条件形状寸法上部工反力設計水平震度単位重量他柱使用材料鉄筋柱躯体自重章柱の設計 ( レベル 1 地震