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- ひでか いくのや
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1 001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800)
2 略図 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x
3 P 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱 L m 梁主材 STK-400- φ165. * 4.5 補材 STK-400- φ 76.3 *.8 柱主材 STK-400- φ67.4 * 荷重条件 (1) 風荷重設計風速は 50 m/sec = V /16 = kg/m 風力係数は板 = 1. (188.00) 支柱 = 0.7 (109.00) () 標識板単位重量 0.00 kg/m 標識板単位重量 0.00 kg/m ( 規制, 警戒, ルート等 ) 1-3 基礎条件 コンクリ-トの単位重量.35 t/m 3 土の単位重量 1.70 t/m 3 N 値 10 受動土圧係数 地震時の係数 地耐力 直風時 10 t 地耐力 斜風時 10 t 地耐力 常時 5 t 1-4 材料の許容応力度 (kg/cm ) 鋼管 (STK-400): 鋼材 (SS-400) < 長 期 > < 短 期 > 引張応力度 圧縮応力度 曲げ応力度 せん断応力度 許容曲げ応力度 ボルト < 長 期 > < 短 期 > 引張 せん断 引張 せん断 SS 鉄筋 コンクリ-ト < 長 期 > < 短 期 > 圧縮支圧せん断 圧縮支圧せん断 無筋コンクリ-ト (160) 鉄筋コンクリ-ト (10) 付着 < 丸 鋼 > < 形 鋼 >
4 P.. 梁の算定 -1 荷重の算定 -1-1 固定荷重 ( フランジ部は無視する ) 1. 主路線 < 標識板 > 標識板 3.80m * 1.40 m * 0.00kg/m = kg 標識板 3.80m * 1.40 m * 0.00kg/m = kg < 補材 > 0.900m * 5.08kg/m * 本 = 9.14 kg W1 = 1.94 kg < 梁材 > ω1 = kg/m -1- 風荷重 ( フランジ部は無視する ) 1. 主路線 < 標識板 > 標識板 3.80m * 1.40 m * kg/m = 1, kg P1 = 1, kg < 梁材 > ω3 = kg/m -1-3 斜風時荷重 ( フランジ部は無視する ) 1. 主路線 < 標識板 > 標識板 3.80 m * 1.40 m * kg/m = 707. kg P'1 = 707. kg
5 P. 3 - 梁応力の算定 W3(P3) ω1(ω3) l l3 l1 1. 鉛直荷重 W kg W3 = = = kg ω1 = 17.8 kg/m. 水平荷重 P kg P3 = = = kg ω3 = 18.0 kg/m 3. 斜風時荷重 P' kg P'3 = = = kg 4. 梁応力 ( 梁材の支柱取付け部 ) 固定時反力 Ry1 = W3 + ω1 l1 = kg kg/m * 5.70 m = 1.43 kg 固定時曲げモーメント My1 = 17.8 kg/m * 5.70 m + 1 ( kg * 3.90m kg * 3.90m) + 1 ( 9.1 kg * 3.90m) = kg m 風時反力 Rx1 = P3 + ω3 l = kg kg/m *.00 m = kg 風時曲げモーメント Mx1 = 18.0 kg/m *.00 m 1 + ( kg * 3.90m) = 1, kg m
6 P. 4 斜風時反力 ω3 l 18.0 kg/m *.00 m Rx'1 = P'3 + = kg + = kg 斜風時曲げモーメント Mx'1 = 18.0 kg/m *.00 m ( = kg m 3.80 m 707. kg * ( +.00 m)) 1, kg m kg m より 風時応力, 風時モーメントは 直風時を採用する
7 P. 5-3 梁断面の算定 主路線の応力にて STK φ165. * 4.5を採用する 断面積 A1 =.7 cm 断面係数 Z1 = 88.9 cm 3 1. 合成応力 せん断力 Q1 = Ry1 + Rx1 = 0.1 t t = t 曲げモーメント M1 = My1 + Mx1. 断面算定曲げ応力度 = 0.7 t m t m =.113 t m M t cm cδb = = =.377 t/cm Z cm 3 cδb.377 t/cm = = < 1 OK fb t/cm * 1.5 せん断応力度 Q1 * t τ = = = t/cm A1.7 cm τ t/cm = = < 1 OK fs t/cm * 1.5
8 P 柱の算定 3-1 荷重の算定 1. 固定荷重梁反力 Ry1 = Ry = 1.43 kg 梁曲げモーメント My1 = My = kg m 柱材 ω5 = 4.4 kg/m. 風荷重梁 反 力 Rx1 = Rx = kg 梁曲げモーメント Mx1 = Mx = 1, kg m 柱 材 ω6 = m * kg/m = 9.1 kg/m 3. 斜風時荷重梁反力 Rx'1 = Rx' = kg 梁曲げモーメント Mx'1 = Mx' = kg m
9 P 柱応力の算定 Ry1 Rx1 Rx L1 Ry L ω5 (ω6) L3 鉛直力 N1 = Ry1 + Ry + ω5 L1 = 1.43 Kg Kg kg/m * 6.75 m = kg 水平力 H1 = Rx1 + Rx + ω6 L1 = Kg Kg kg/m * 6.75 m = 1,68.93 kg 水平力 ( 斜風時 ) Rx'1 + Rx' ω6 L1 Hy1 = Kg Kg 9.1 kg/m * 6.75 m = + = kg 固定時曲げモーメント My3 = My1 + My = Kg m Kg m = 1, kg m 風時曲げモーメント Mx3 = Rx1 L + Rx L3 + ω6 L1 = Kg * 6.45 m Kg * 5.55 m + = 7,097.1 Kg m 9.1 kg/m * 6.75 m
10 P. 8 風時曲げモーメント ( 斜風時 ) Rx'1 L + Rx' L3 ω6 L1 M'y3 = My Kg * 6.45 m Kg * 5.55 m = kg m kg/m * 6.75 m + = 5,19.98 kg m 風時回転モーメント Mt1 = Mx1 + Mx = 1986 Kg m Kg m = 3,973 kg m 風時回転モーメント ( 斜風時 ) Mt'1 = Mx'1 + Mx' = 993 Kg m Kg m = 1,986 kg m 3-3 柱断面の算定 STK φ67.4 * 6.6 を採用する 断面積 A = cm 断面係数 Z = 344 cm 3 断面極 次モーメント Ip = 9,00 cm 4 断面積 次半径 i = 9. cm 1. 座屈長 ( 上下梁の中心距離とする ) lk = 600 * = 1,00 cm 圧縮材の細長比許容圧縮応力度 lk 100 cm λ = = = 130. ===> fc = t/cm i 9. cm. 合成応力曲げモーメント M = My3 + Mx3 = t m t m = 7.43 t m
11 P 断面算定圧縮応力度 N t σc = = = t/cm A cm 曲げ応力度 M 74.3 t cm cσb = = =.105 t/cm Z 344 cm 3 組合わせ応力度 σ = σc + cσb = t/cm t/cm =.119 t/cm σc cσb t/cm.105 t/cm 1 ( + ) * = ( + ) * fc fb t/cm 1.60 t/cm 1.5 ねじれせん断応力度 = < 1 OK Mt1 φ t cm 6.74 cm τ = * = * = t/cm Ip 900 cm 4 最大せん断応力度 τmax = 1 * σ + 4 * τ = 1 *.119 t/cm + 4 * t/cm = 1.06 t/cm τmax 1.06 t/cm = fs t/cm * 1.5 = < 1 OK 最大合成応力度 σ.119 t/cm σmax = + τmax = t/cm =.66 t/cm σmax.66 t/cm = = < 1 OK fb t/cm * 1.5
12 P 柱と梁の仕口の算定 φ165.x4.5 Fl.PL t = 16 Rib.PL t = 9 φ67.4x ボルトの算定 M - 0 断面積 A3 = 3.14 cm ボルト数 n = 8 本を採用する フランジ D = 330 mm ボルト間 D1 = 50 mm フランジ厚 t = 16 mm リブ枚数 n = 8 1. 存在合成応力せん断力曲げモーメント Q1 = t M1 =.113 t m. 断面算定ボルト 1 本当り引張力 T = 4 M1 4 * 11.3 t cm n D1 = 8 * 5 cm = 4.7 t ボルト 1 本当りせん断力 Q t S = = = 0.07 t n 8 引張応力度 T 4.7 t σt = = = t/cm A cm σt t/cm = = < 1 OK fto t/cm * 1.5
13 P フランジプレート 1. 形状算定 リブプレートに囲まれた部分を長方形とする三辺固定版として算定する 自由辺長 ly = D1 sin ( ) = 5.0 cm * sin ( ) = 9.6 cm n 8 固定辺長 1 1 lx = (D - φ0) = * (33.0 cm cm) = 8. cm. 応力算定単位圧縮応力度 T 4.7 t ω7 = = = t/cm ly lx 9.6 cm * 8. cm 三辺固定版 ly 9.6 cm = = 1.16 lx 8. cm α0 = 0.1 自由辺曲げモーメント Mo = ω7 lx α0 = t/cm * 8. cm * 0.1 = 0.46 t cm/cm 3. 断面算定プレート厚さ t1 = 6 Mo fb * 0.46 t cm/cm = = 0.96 cm < P.L - 16 mm OK 1.85 t/cm * 1.5
14 P リブプレート 1. 応力算定せん断力 Qo = ω7 lx = t/cm * 8.4 cm * = 7.8 t. 断面算定 R.P.L - 9 (to = 0.9cm), 長さ ho = 15.0 cm を採用する せん断応力度 τ = Qo 7.8 t to ho = 0.9 cm * 15.0 cm = t/cm τ t/cm = = < 1 OK fs t/cm * 溶接 1. 断面算定すみ肉 S1 = 5 mm 両側溶接を採用する のど厚 a1 = 0.7 * 0.5 cm = 0.35 cm 溶接長 l4 = 15 cm としてせん断応力度 Qo 7.8 t τs = = = t/cm (a1 l4) * (0.35 cm * 15 cm) τs t/cm = = < 1 OK fs t/cm * 1.5
15 P 柱脚部の算定 dt = 75 Do = 600 d = 55 8-Anc.Bolt-M30 Base PL -t b = 600 Rib PL -t1 5-1 存在応力鉛直力水平力曲げモーメント回転モーメント N1 = t H1 = 1.69 t M = 7.43 t m Mt1 = t m 5- 中立軸の算定アンカーボルト M-30 n = 8 (As = 7.07 cm ボルト一本当り ) M 74.3 t cm 偏心距離 eo = = = 1,019 cm N t ベース断面寸法 Do = 60 cm, b = 60 cm, dt = 7.5 cm, d = 5.5 cm ヤング係数比 no = 15 引張側ボルト断面積 at = As * 3 本 = 7.07 cm * 3 本 = 1.1 cm Do 6 no at Do Xn (eo - ) Xn - (eo + - dt) (d - Xn) = 0 b 60 cm 6 * 15 * 1.1 cm Xn * ( 1019 cm - ) * Xn cm 60 cm * ( 1019 cm cm) * (5.5 cm - Xn) = 0 Xn * Xn * Xn = 0 中立軸 Xn = 19. cm 5-3 コンクリート最大圧縮応力度の算定 Do N1 (eo + - dt) σc = Xn b Xn (d - ) 3 60 cm * 711 kg * ( 1019 cm cm) = = 7.9 kg/cm 19. cm 60 cm * 19. cm * (5.5 cm - ) 3 σc 7.9 kg/cm = = 0.66 < 1 OK fc kg/cm * 1.5
16 P アンカーボルトの算定 1. 断面算定引張力 T1 = N1 (eo - Do Xn + 3 ) d - Xn 3 = 60 cm 19. cm t * ( 1019 cm - + ) cm 5.5 cm - 3 = t 引張応力度 T t σt = = = 0.74 t/cm at 1.1 cm σt 0.74 t/cm = = 0.48 < 1 OK fto t/cm * 1.5. 埋込長の算定埋込長 l = σt φ3 1 * 6 σa 1.5 = 74 kg/cm * 3.0 cm 1 * 6 * 7.5 kg/cm 1.5 = 3. cm < 85 cm OK 5-5 ベースプレートの算定 lx1= ly1= ly= 5.98 ly1= 形状算定リブプレートに囲まれた部分を長方形とする二辺固定版及び三辺固定版として算定する 自由辺長自由辺長固定辺長 ly1 = cm ly = 5.98 cm lx1 = cm
17 P. 15. 応力算定 Xn lx1 σ'c σc 圧縮反力を平均等分布で作用させて単位圧縮応力度 σc + σ'c 7.9 kg/cm kg/cm ω8 = = = 15.8 kg/cm 二辺固定版 ly1 lx cm = = 1.0 =====> α = cm 三辺固定版 ly lx1 6.0 cm = = 1.56 =====> α3 = cm よって二辺固定版にて決定する α = α = 0.95 自由辺曲げモーメント M3 = ω8 lx1 α = 15.8 kg/cm * 16.6 cm * 0.95 = 1,89 kg cm/cm 3. 断面算定プレート厚さ t3 = 6 M3 fb * 1.89 t cm/cm = = 1.67 cm < P.L -. cm OK 1.85 t/cm * 1.5
18 P リブプレート 1. 応力算定せん断力 Q = ω8 * lx1 * = t/cm * cm * = 8.74 t. 断面算定 R.P.L - 1(t4 = 1. cm), 長さ h4 = 5.0 cm を採用する せん断応力度 τ = Q 8.74 t t4 h4 = 1. cm * 5.0 cm = 0.91 t/cm τ 0.91 t/cm = = 0.16 < 1 OK fs t/cm * 溶接 1. 断面算定すみ肉 S = 6 mm 両側溶接を採用する のど厚 a1 = 0.7 * 0.6 cm = 0.4 cm 溶接長 l6 = 5 cm としてせん断応力度 Q 8.74 t τs = = = t/cm (a1 l6) * (0.4 cm * 5 cm) τs t/cm = = < 1 OK fs t/cm * たわみ梁材のたわみ y1 = 1 1 W1 (l + l3) (3 l1 - (l + l3)) ω1 l1 4 * * ( + E I 3 4 ) = 1 1 * * kg/cm * 734 cm 4 * ( kg * ( ) cm * (3 * 570 cm - ( ) cm) 3 + * kg/cm * cm 4 ) = 3.93 cm 支柱のたわみ角 L + L3 My3 i = E I kg cm * 600 cm = = * kg/cm * 4600 cm 4 支柱のたわみによる梁材のたわみ y = l1 * i = 570 cm * Σy = y1 + y = 3.93 cm +.56 cm =.56 cm 6.5 cm
19 P 基礎の算定 ( 直接基礎 ) N1 N1 Hx1 Mx3 Hy1 M'y3 D = 1400 B = 3000 L = 100 1) 基礎寸法の仮定 側面幅 B = 300 cm 偏心量 EX = 0 cm 前面幅 L = 10 cm 偏心量 EY = 0 cm 深さ D = 140 cm かぶせ d = 30 cm 有効根入長 D'f = 140 cm ) 脚柱応力 ( 直風時 ) ( 斜風時 ) 鉛直力 N1 = t N = t 水平力 Hx1 = 1.69 t Hy1 = t 曲げモーメント Mx3 = t m M'y3 = t m 転倒モーメント Mx3' = t m My3' = t m 常時モーメント My3 = t m
20 P. 18 3) 直風時 ( 道路平行方向 ) a) 底面地盤反力度水平方向の地盤反力係数 Bh = (L D'f) 1/ = ( 10 * 140) 1/ = 19.6 cm 10 Kho = * 8 * = 18.7 Kg/cm 3 30 Kh = 1.8 Kho Bh -3/4 = 1.8 * 18.7 * /4 = 6.0 Kg/cm 3 = 6,0 t/m 3 鉛直方向の地盤反力係数 Bv = (L B) 1/ = ( 10 * 300) 1/ = cm 10 Kvo = * 8 * = 18.7 Kg/cm 3 30 Kv = 1.8 Kvo Bv -3/4 = 1.8 * 18.7 * /4 = Kg/cm 3 根入れ部分と底面に作用するモーメントの分担比 = 4,674 t/m 3 βm = Kh D'f Kv ( B ) 3 = 4674 * ( 3.0 ) 3 = 基礎底面における全作用モーメント M = Mx3' + Hx1 D = * 1.40 = t m 基礎底面に作用するモーメント 1 1 Mb = M = * = t m 1 + βm 基礎底面を中心とする根入れ部分に作用するモーメント βm Ms = M = * = t m 1 + βm 基礎底面に作用する鉛直荷重 V = N1 + rc B L D + r B L d = * 3.00 * 1.0 * * 3.00 * 1.0 * 0.30 = t 荷重の偏心距離 Mb e = = = m V B 3.0 = = m e OK 3 3
21 P. 19 底面反力の作用幅 B 3.0 x = 3 * ( - e ) = 3 * ( ) =.871 m x<b より 三角形分布基礎底面における最大地盤反力度 V * qmax = = L x 1.0 *.871 b) 底面地盤のせん断抵抗力水平方向のせん断バネ定数 = t/m < t/m OK 1 Ks = λ Kv = * 4674 = 1,168 t/m 3 4 根入れ部分と底面に作用する水平力の分担比 Kh D'f 60 * 1.4 βh = = = 1.4 Ks B * 1168 * 3.0 基礎底面に作用する水平力 1 1 Hb = Hx1 = * 1.69 = t 1 + βh 基礎の根入れ部分に作用する水平力 βh 1.4 Hs = Hx1 = * 1.69 = t 1 + βh 許容せん断抵抗力の安全率 V μ * 0.4 Nh1 = = Hb c) 側面地盤の水平抵抗力 基礎側面の水平抵抗力 = nh = 1. OK Kp r D L 3.53 * 1.7 * 1.4 * 1. np1 = = Hs * 基礎側面の曲げモーメント抵抗力 = np = 1.1 OK Kp r D 3 L 3.53 * 1.7 * * 1. np = = 6 Ms 6 * = 3.1 np = 1.1 OK
22 P. 0 4) 斜風時 ( 道路直角方向 ) a) 底面地盤反力度水平方向の地盤反力係数 Bh = (B D'f) 1/ = ( 300 * 140) 1/ = 04.9 cm 10 Kho = * 8 * = 18.7 Kg/cm 3 30 Kh = 1.8 Kho Bh -3/4 = 1.8 * 18.7 * /4 = Kg/cm 3 = 4,411 t/m 3 鉛直方向の地盤反力係数 Bv = (L B) 1/ = ( 10 * 300) 1/ = cm 10 Kvo = * 8 * = 18.7 Kg/cm 3 30 Kv = 1.8 Kvo Bv -3/4 = 1.8 * 18.7 * /4 = Kg/cm 3 根入れ部分と底面に作用するモーメントの分担比 = 4,674 t/m 3 βm = Kh D'f Kv ( L ) 3 = 4674 * ( 1. ) 3 = 基礎底面における全作用モーメント M = My3' + Hy1 D = * 1.40 = t m 基礎底面に作用するモーメント 1 1 Mb = M = * =.431 t m 1 + βm 基礎底面を中心とする根入れ部分に作用するモーメント βm Ms = M = * = t m 1 + βm 基礎底面に作用する鉛直荷重 V = t 荷重の偏心距離 Mb.431 e = = = m V L 1. = = m e OK 3 3
23 P. 1 底面反力の作用幅 L 1. x = 3 * ( - e ) = 3 * ( ) = 1.93 m x>l より 台形分布基礎底面における最大地盤反力度 V 6 Mb *.431 qmax = + = + B L B L 3.00 * * 1.0 b) 底面地盤のせん断抵抗力水平方向のせん断バネ定数 Ks = 1,168 t/m 3 = t/m < t/m OK 根入れ部分と底面に作用する水平力の分担比 Kh D'f 4411 * 1.4 βh = = =.0 Ks L * 1168 * 1. 基礎底面に作用する水平力 1 1 Hb = Hy1 = * = 0.11 t 1 + βh 基礎の根入れ部分に作用する水平力 βh.0 Hs = Hy1 = * = t 1 + βh 許容せん断抵抗力の安全率 V μ * 0.4 nh1 = = Hb 0.11 c) 側面地盤の水平抵抗力 基礎側面の水平抵抗力 = 7.30 nh = 1. OK Kp r D B 3.53 * 1.7 * 1.4 * 3.0 np3 = = Hs * 基礎側面の曲げモーメント抵抗力 = np = 1.1 OK Kp r D 3 B 3.53 * 1.7 * * 3.0 np4 = = 6 Ms 6 * =.6 np = 1.1 OK
24 P. 5) 常時 ( 道路直角方向 ) a) 底面地盤反力度根入れ部分と底面に作用するモーメントの分担比 βm = 基礎底面における全作用モーメント M = My3 = t m 基礎底面に作用するモーメント 1 1 Mb = M = * = t m 1 + βm 基礎底面を中心とする根入れ部分に作用するモーメント βm Ms = M = * = t m 1 + βm 基礎底面に作用する鉛直荷重 V = t 荷重の偏心距離 Mb e = = = m V L 1. = = 0.00 m e OK 6 6 底面反力の作用幅 L 1. x = 3 * ( - e ) = 3 * ( ) = m x>l より 台形分布基礎底面における最大地盤反力度 V 6 Mb * qmax = + = + B L B L 3.00 * * 1.0 = t/m < t/m OK
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
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GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
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Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix3+2 鉄道標準 慣用法と弾塑性法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix+ 鉄道標準 慣用法と塑法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ 目次 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 )検討条件 )地盤条件 ()根入れ長の計算 )結果要旨 ()断力の計算 )結果要旨 4 4 )土留め壁の剛の検討 (4)支保工反力の計算 5 8 )結果要旨 )外力表 8 8.. 壁体応力度 章 塑法 0. 右壁の設計..
構造計算書 門扉 H2.5m W4m 両開き門扉 Wonder Loof Top Sample
構造計算書 門扉 H2.5m W4m 両開き門扉 目 次 1. 総則 --------------------------------------------------- 1 1) 適用範囲 --------------------------------------------------- 1 2) 工事名 ---------------------------------------------------
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477>
無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
道路標識柱の設計計算 Ver.2 Operation Guidance 操作ガイダンス
道路標識柱の設計計算 Ver.2 Operation Guidance 操作ガイダンス 本書のご使用にあたって 本操作ガイダンスは おもに初めて本製品を利用する方を対象に操作の流れに沿って 操作 入力 処理方法を説明したものです ご利用にあたって最新情報は 製品添付のHELP のバージョン情報をご利用下さい 本書は 表紙に掲載時期の各種製品の最新バージョンにより ご説明しています ご利用いただく際には最新バージョンでない場合もございます
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
<30382D348E6C95D392508F838E788E9D939995AA957A89D78F642E786C73>
4 辺単純支持版等分布荷重の構造検討このソフトは 集水桝の蓋のようにただコンクリート版を被せるだけの版の構造計算書です 通常 集水桝の蓋は車が乗る場合はグレーチングを使い 1m 角程度の集水桝であれば標準図集にあります また 大きなサイズになると人力では持ち上がらず 分割しますから単純梁により計算できます しかるに 集水桝蓋の構造計算 で検索してこられる方が数多くいらっしゃいます 多少はお役に立てるかと思い
1.500 m X Y m m m m m m m m m m m m N/ N/ ( ) qa N/ N/ 2 2
1.500 m X Y 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.000 m 1.200 m m 0.150 m 0.150 m m m 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 30.0 0.60 ( ) qa 50.79 N/ 2 0.0 N/ 2 20.000 20.000 15.000 15.000 X(m) Y(m) (kn/m 2 ) 10.000
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>
降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () m/s : : a) b) kg/m kg/m k
63 3 Section 3.1 g 3.1 3.1: : 64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () 3 9.8 m/s 2 3.2 3.2: : a) b) 5 15 4 1 1. 1 3 14. 1 3 kg/m 3 2 3.3 1 3 5.8 1 3 kg/m 3 3 2.65 1 3 kg/m 3 4 6 m 3.1. 65 5
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤
1 砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤 目次 2 1 設計条件 1 2 設計流量の算出 2 2-1 渓床勾配 2 2-2 土石流濃度 2 2-3 土石流ピーク流量 2 3 水通しの設計 3 3-1 開口部の設定 3 3-2 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深 6 3-3 設計水深 8 4 水通し断面 8 5 越流部の安定計算 9 5-1 安定条件 9 5-2 設計外力の組合せ 9 5-3
<95F18D908F912E4F5554>
1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
Microsoft PowerPoint - 構造設計学_2006
構造設計学 講義資料 構造設計は 建築物に作用すると思われる荷重によって生じる構造物内部の抵抗力 ( 応力 ) を 各構造要素 ( 柱 はり 床 壁など ) が安全に支持するために 各構造要素の部材断面を具体的に決定するためのプロセスを言います 本講義では 1 鉛直荷重 ( 固定荷重 積載荷重 積雪荷重 ) に対するはりや柱の設計条件を解説します 2その設計条件を踏まえて 鉄筋コンクリート構造と鋼構造はりの構造原理を解説します
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
構造番号質疑回答 3 講習会資料 P5 判定事例の対応集 横補剛材について屋根ブレース等により水平移動が拘束された大梁に対して 例えば図 1 のよう下図 a 又は b 又は a b 材共に ( 梁に ) 対する横補剛材として c の火打ち材をに大梁せいの中心位置に横補剛材を設け 補剛材
S 造 1 講習会資料 P6 露出柱脚設計フロー 14の基礎コンクリート破壊防止等の検討について (a) 柱脚のアンカーボルトがせん断力を負担しない場合 (a) 柱脚の終局せん断力 (Ds 算定時 ) をベースプレート下面の摩擦で処理できる 柱軸力による B.PL 底面の摩擦力でせん断力を負担できる場合は アンカーボ 場合はアンカーボルトによる基礎立上がり部側面のコーン状破壊の検討を省略 ルトにせん断力が作用しないとして基礎立上がり部のコーン状破壊の検討を省
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
untitled
( ) c a sin b c b c a cos a c b c a tan b a b cos sin a c b c a ccos b csin (4) Ma k Mg a (Gal) g(98gal) (Gal) a max (K-E) kh Zck.85.6. 4 Ma g a k a g k D τ f c + σ tanφ σ 3 3 /A τ f3 S S τ A σ /A σ /A
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文 RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 酒井悟 *2 *3 中野克彦 要旨 : 本研究は,RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能 ( 支持耐力, 抜出し性状および破壊性状 ) を実験的に把握することを目的としている ここでは, 梁幅が 1 mm の薄厚 RC 梁に, 現在, 使用されている種々のアンカーボルトを定着した場合の曲げ せん断実験を実施し,
<926E906B8E9E2D958282AB8FE382AA82E882CC8C9F93A22E626376>
ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT
第 2 章 CLT 制震壁部材構成の検討 2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 2-1.1 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT パネル 鉄骨造柱 極低降伏点鋼材ダンパー < 鋼材ダンパー
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
益永八尋 2013 年 11 月 24 日 管体構造計算 益永八尋 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える
管体構造計算 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える 例えば 掘削 埋戻し土量 の計算も 縦断図のデータと標準断面図のデータから可能であり 各管種別の工事費積算も容易に行え る また 筆者が作成したスラストブロックの計算ソフト
多自然 河川護岸自然 環境に調和する擁壁工ブランチブロック工法設計マニュアル - 2018 年度版 - 平成 30 年 4 月 ブランチブロック工法協会 ***** 目次 ***** 1. 適用範囲 1 2. 適用基準 1 3. 設計条件 1 (1) 擁壁の形式 1 (2) 荷重 1 (3) 荷重の組合せ 1 (4) 許容応力度 1 (5) 土圧 2 (6) せん断抵抗角 ( 内部摩擦角 ) 3
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]
![平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]](/thumbs/97/131337752.jpg "平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]")
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ] と [2 格子モデルによる微小変位理論 ( 棒部材の簡易格子モデル )] および [3 簡易算出式による方法
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 5. 前各項の算定のほか, 梁は次の限度に従うこと. () 長期荷重時に正負最大曲げモーメントを受ける部分の引張鉄筋断面積は,0.004 bd または存在応力によって必要とされる量の 4/3 倍のうち, 小
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 3 条梁の曲げに対する断面算定 本文案 下線部は改定箇所を示す. 重取消線は削除した部分を示す. 梁の設計用曲げモーメントは, 以下の方法で計算する. () 使用性検討用の長期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重が作用した場合の最大曲げモーメントとする. () 修復性検討用の短期設計用曲げモーメントは,
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第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
第 2 章 構造解析 8
第 2 章 構造解析 8 2.1. 目的 FITSAT-1 の外郭構造が, 打ち上げ時の加速度等によって発生する局所的な応力, 及び温度変化によってビスに発生する引っ張り応力に対して, 十分な強度を有することを明らかにする. 解析には SolidWorks2011 を用いた. 2.2. 適用文書 (1)JMX-2011303B: JEM 搭載用小型衛星放出機構を利用する小型衛星への構造 フラクチャコントロール計画書
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円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
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許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
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3.H 形断面柱を用いた柱梁接合部 本章では,H 形断面柱を用いた柱梁接合部に関して,6 つの部位の接合部ディテールを紹介し, それらについて, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) 柱梁接合部の標準ディテール 対象部位の概要 H 形柱を用いた柱梁接合部の標準ディテール 検討対象とする接合部ディテール 検討課題 各接合形式における柱梁接合部の各部位の材質 板厚を検討する. 34 検討課題に対応した接合部ディテールの例
1. 背景 目次 2. 鋼製下地材の耐震に対する考え方 3. 耐震用天井下地の組み方 ( ブレースが引張材の場合 ) 4. 耐震用天井下地の組み方 ( ブレースが圧縮材の場合 ) 5. 耐震用天井下地の各部材の接合方法と使用部品一覧表 部品の写真 6. 全体及び取り合い部写真 7. 計算例 8. 耐
鋼製下地材の耐震に対する考え方 関包スチール株式会社 1. 背景 目次 2. 鋼製下地材の耐震に対する考え方 3. 耐震用天井下地の組み方 ( ブレースが引張材の場合 ) 4. 耐震用天井下地の組み方 ( ブレースが圧縮材の場合 ) 5. 耐震用天井下地の各部材の接合方法と使用部品一覧表 部品の写真 6. 全体及び取り合い部写真 7. 計算例 8. 耐震天井静的実験 1. 背景 ( 阪神 淡路大震災以降の主な地震
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- はじめに - 平成 29 年 12 月記事更新 ( 株 )SIP システム 長方形板 (RC 鋼 鋳鋼 鋳鉄 ) の断面解析を 有限要素法 または 級数解 ( 理論解 ) で行います 支持条件は 12 タイプ 有限要素 の場合は 三辺固定一辺自由支持を含め 全ての支持条件で検討可能な他 四辺の支持条件を個別に指定した手法も可能です また 級数解 では 構造力学公式集 に基づいた公式により断面力を求めます
. 軸力作用時における曲げ耐力基本式の算定 ) ここでは破壊包絡線の作成を前提としているので, コンクリートは引張領域を無視した RC 断面時を考える. 圧縮域コンクリートは応力分布は簡易的に, 降伏時は線形分布, 終局時は等価応力ブロック ( 図 -2) を考えることにする. h N ε f e
課題 軸力と曲げモーメントの相互作用図. はじめに 骨組構造を形成する梁 柱構造部材には, 一般に軸力, 曲げモーメント, せん断力が作用するが, ここでは軸力と曲げモーメントの複合断面力を受ける断面の相互作用図 (interation urve) を考える. とくに, 柱部材では, 偏心軸圧縮力や, 地震 風などの水平力を受け ( 図 -), 軸力 + 曲げ荷重下の検討は, 設計上不可欠となる.
(1) 1.1
1 1 1.1 1.1.1 1.1 ( ) ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) { ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 2 1 1.1.2 (1) 1.1 1.1 3 (2) 1.2 4 1 (3) 1.3 ( ) ( ) (4) 1.1 5 (5) ( ) 1.4 6 1 (6) 1.5 (7) ( ) (8) 1.1 7 1.1.3
ブレースの配置と耐力
システム天井グリッドタイプ耐震基準 (2016 年版 ) 2015 年 3 月制定 2016 年 3 月改訂 平成 26 年 4 月に改定された建築基準法施行令による技術基準等の動向を踏まえ制定しました 1 はじめに 平成 13 年芸予地震 平成 15 年十勝沖地震 および平成 1 7 年宮城沖地震において 天井の脱落被害が発生し 1 ) 2 ) 3 大規模空間の天井の崩落対策についての技術的助言
材料の力学解答集
材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
(1) (kn/m 3 )
1 1 1.1 1.1.1 (1) 1.1 1.2 1.1 (kn/m 3 ) 77 71 24.5 23 21 8.0 22.5 2 1 1.2 N/m 2 2 m 3 m 2000 2200 2500 3000 (2) 1 A B B 1.3 1.5 1.1 T cm 1.1 3 1.3 L m L 4 L > 4 1.0 L 32 + 7 8 1.2 T 4 1 2 5.0 kn/m 2 3.
4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照
鋼道路橋の疲労設計資料 4. 疲労設計計算例 の横桁計算の修正 横桁の主桁への連結部の溶接にて 腹板部にすみ肉溶接を フランジ部に完全溶込溶接を採用した設計事例を掲載していますが 溶接部の応力計算の方法を修正いたします 異なる種類の溶接を混在させた場合には 母材の全断面を効とした場合に比べ 各部位の応力の分担が変わるわるため 溶接部の断面を用いて断面性能を計算し 応力を計算しました 詳細については
(3) 基準強度 a) 鋼材 平成 12 年建設省告示第 2464 号 ( 平成 19 年国土交通省告示 623 号改正 ) による (N/mm 2 ) 種類 基準強度 鋼材 SS400 板厚が 40mm 以下 235 SM490 板厚が 40mm 以下 325 鋼材の材料強度の基準強度は 表中の値
2. 工法標準仕様 2.1 使用材料及び材料強度 (1) 使用材料 a. 基礎部コンクリート : 設計基準強度 Fc 21 N/mm 2 b. 杭頭中詰コンクリート : 設計基準強度 Fc 24 N/mm 2 c. PC リング 1コンクリート : 設計基準強度 Fc 36 N/mm 2 ( 現場製作の場合 基礎の設計基準強度以上かつ 21 N/mm 2 以上 ) 2 定着筋 :SD295A SD345
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(B タイプ ) H=1900~2500 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 H H1 H2 B 各部寸法 (mm) B1 B2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL( タイプ ) =10~0 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 1 2 各部寸法 (mm) 1 2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (kn/m2) 連結穴 M16 背面 正面 -10-10 1295 1295 945 945 155 155 155 155 80 80 1 1 1825 1882
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橋工学 : 授業の目的 橋の設計 施工に関する基本的な考え方を学習する. 特に, 道路橋の上部工 ( 鋼製橋桁 ) の設計について学習することに主眼をおく. 橋工学 : 達成目標 1. 橋の基本的機能と構成を説明できること. 2. 道路橋の設計における基本的な考え方と手順を説明できること. 3. 単純な道路橋上部工 ( 鋼製橋桁 ) について具体的な設計作業が行えること. 橋工学 : 関連する学習教育目標
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9-1 第 9 章静定梁のたわみ ポイント : 梁の微分方程式を用いて梁のたわみを求める 静定梁のたわみを計算 前章では 梁の微分方程式を導き 等分布荷重を受ける単純梁の解析を行った 本節では 導いた梁の微分方程式を利用し さらに多くの静定構造物の解析を行い 梁の最大たわみや変形状態を求めることにする さらに を用いて課題で解析した構造を数値計算し 解析結果を比較 検討しよう 9.1 はじめに キーワード梁の微分方程式単純梁の応力解析片持ち梁の応力解析
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
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-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
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第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
Microsoft Word - 仮設防護柵計算解説書V2.doc
MS-EXCEL による 仮設防護柵の計算 (Ver 2.2) 解説書 ( 有 ) シビルテック 2005.01.20 目 次 ➊ プログラムの概要 機能 ------------------------- 1 ➋ プログラム使用上の注意 ----------------------- 2 ➌ 落石編プログラムについて ----------------------- 4 ➍ 盛土編プログラムについて
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11-1 第 11 章不静定梁のたわみ ポイント : 基本的な不静定梁のたわみ 梁部材の断面力とたわみ 本章では 不静定構造物として 最も単純でしかも最も大切な両端固定梁の応力解析を行う ここでは 梁の微分方程式を用いて解くわけであるが 前章とは異なり 不静定構造物であるため力の釣合から先に断面力を決定することができない そのため 梁のたわみ曲線と同時に断面力を求めることになる この両端固定梁のたわみ曲線や断面力分布は
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
(1.2) T D = 0 T = D = 30 kn 1.2 (1.4) 2F W = 0 F = W/2 = 300 kn/2 = 150 kn 1.3 (1.9) R = W 1 + W 2 = = 1100 N. (1.9) W 2 b W 1 a = 0
1 1 1.1 1.) T D = T = D = kn 1. 1.4) F W = F = W/ = kn/ = 15 kn 1. 1.9) R = W 1 + W = 6 + 5 = 11 N. 1.9) W b W 1 a = a = W /W 1 )b = 5/6) = 5 cm 1.4 AB AC P 1, P x, y x, y y x 1.4.) P sin 6 + P 1 sin 45
第1章 単 位
H. Hmno 問題解答 問題解答. 力の釣合い [ 問題.] V : sin. H :.cos. 7 V : sin sin H : cos cos cos 上第 式より これと第 式より.. cos V : sin sin H : coscos cos 上第 式より これと第 式より.98. cos [ 問題.] :. V :. : 9 9. V :. : sin V : sin 8.78 H
untitled
8- My + Cy + Ky = f () t 8. C f () t ( t) = Ψq( t) () t = Ψq () t () t = Ψq () t = ( q q ) ; = [ ] y y y q Ψ φ φ φ = ( ϕ, ϕ, ϕ,3 ) 8. ψ Ψ MΨq + Ψ CΨq + Ψ KΨq = Ψ f ( t) Ψ MΨ = I; Ψ CΨ = C; Ψ KΨ = Λ; q
http://www.ike-dyn.ritsumei.ac.jp/ hyoo/wave.html 1 1, 5 3 1.1 1..................................... 3 1.2 5.1................................... 4 1.3.......................... 5 1.4 5.2, 5.3....................