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みそらふじがわ
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1 6 鉄筋コンクリート造擁壁の標準断面図

2 1. 鉄筋コンクリート造擁壁の設計諸元 (1) 設計条件 1 上載荷重 (kn/ m2 ) :q= 9.8 (2) 裏込め土の性質 1 壁背面と鉛直面とのなす角 ( 度 ) :α= 0 2 地表面と水平面とのなす角 ( 度 ) :β= 0 3 裏込め土の内部摩擦角 ( 度 ) :φ= 25 4 壁面摩擦角 ( 安定計算時 ) :δ= 0 ( 部材計算時 :2φ/3) :δ= 16.6 (3) 基礎地盤の許容支持力及び摩擦係数 1 許容支持力 ( 地震時 )=1.5 許容支持力 ( 常時 ) 2 摩擦係数 :μ= 粘着力は考慮しないただし突起を設ける場合は :c= 0 資料 7-12により粘着力を考慮することができる (kn/ m2 ) (4) 地震の震度 ( 地上高 ( 見え高 )5m を超える場合 ) 1) 水平震度 :kh= 0.2 2) 鉛直震度 :kv= 0 (5) 安全率 ( 常時 ) 1 転倒 ( 重心の位置 = 底版幅の中心から 1/6 以内 ) :Fo= 滑動 :Fs= 1.5 (6) 材料強度等 1 コンクリート 1) 設計基準強度 (N/mm 2 ) :σck= 24 2) 許容曲げ圧縮応力度 (N/mm 2 ) :σca= 8 3) 許容せん断応力度平均せん断応力度 (N/mm 2 ) :τca= 鉄筋 1) SD295の許容引張応力度 (N/mm 2 )(D28 以下 ) :σsa= ) SD345の許容引張応力度 (N/mm 2 )(D28 以下 ) :σsa= ) SD345の許容引張応力度 (N/mm 2 )(D28 超 ) :σsa= ( なお他の鋼材種類を使用する場合は別途建築基準法施行令第 90 条を満たす適切な許容応力度を設定すること ) 3 ヤング係数比 :n = 15 資 6-1 八王子市

3 (7) 単位体積重量 1 無筋コンクリート (kn/m 3 ) :γc= 23 2 鉄筋コンクリート (kn/m 3 ) :γc= 裏込め土 (kn/m 3 ) :γ = 18 (8) 構造細目 ( 鉄筋かぶり厚 ) 1 竪壁については再外縁鉄筋 ( 組立鉄筋 ) において最小かぶり厚さ4cm 以上となるように主鉄筋位置を決定する 2 底盤については再外縁鉄筋 ( 配力筋 ) において最小かぶり厚さ6cm 以上となるように主鉄筋位置を決定する本編の標準断面図の設計にあたっては土木構造物設計ガイドライン土木構造物設計マニュアル ( 案 )[ 土木構造物橋梁編 ] 土木構造物設計マニュアルに係わる設計施工の手引き ( 案 )[ ボックスカルバート擁壁編 ] 監修建設大臣官房技術調査室建設省土木研究所等を参考としている資 6-2 八王子市

4 鉄筋コンクリート造擁壁標準断面図他データなし後日 (1/28) CD にて受取予定資 6-3 ~ 22 資 6-3

5 2. その他の構造の擁壁 Ⅰ 施行上の注意事項国土交通大臣の認定する擁壁を設置する場合はカタログに示す設計条件等 ( 必要地耐力必要根入長 ) を満足するよう十分に注意して施行すること Ⅱ 標準構造図国土交通大臣の認定する擁壁については別途カタログなどを参照することまた東京都では重量ブロック上端と背後の土が水平の場合に限り地上高 ( 見え高 ) 60cm までの重量ブロック三段積み構造の断面を標準化している資 6-23

6 重量ブロック 3 段積み単位 ;mm 縮尺 ;1/10 資 6-24

7 資 6-25

8 7 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例

9 Ⅰ 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1. 設計条件 1.1 形状寸法躯体形状寸法 [ 単位 :mm] 1.2 使用材料 1.3 載荷荷重 1.4 土砂奥行方向幅 ( ブロック長 ) B = 1000(mm) コンクリート竪壁 ( 鉄筋コンクリート ):σck = 24 (N/mm 2 ) 底版 ( 鉄筋コンクリート ):σck = 24 (N/mm 2 ) 鉄筋種類 : SD345 内部摩擦角背面土砂 : ( 度 ) 単位体積重量 (kn/m 3 ) 荷重状態躯体鉄筋コンクリート水浮力算出用土砂湿潤重量飽和重量背面前面載荷位置載荷幅荷重強度 (kn/m 2 ) 始端側終端側安定有効な検討竪壁常時背面土砂形状擁壁天端と地表面始点のレベル差前面土砂高さ荷重状態土砂の取扱い ( 前面土砂 ) 高さ常時荷重状態安定計算時鉛直力水平力つま先版設計時常時無視無視底版資 7-1

10 1.5 土圧土圧の作用面の壁面摩擦角 ( 度 ) 荷重状態主働土圧安定計算時断面計算時切土受働土圧常時土圧を考慮しない下面からの高さ安定計算時の土圧の仮想背面はかかと端( かかとから鉛直に伸ばした線 ) 安定計算時の土圧作用面が鉛直面となす角度 ( 度 ) 竪壁設計時の土圧作用面が鉛直面となす角度 ( 度 ) 粘着力(kN/m 2 ) 荷重状態すべり面用粘着高さ用常時水位以下の土圧算出時の地震時慣性力は設計水平震度を適用 1.6 基礎の条件許容せん断抵抗算出用データ照査に用いる底版幅全幅基礎底面と地盤との間の付着力 CB (kn/m 2 ) 基礎底面と地盤との間の摩擦係数 tanφ B 安定計算の許容値及び部材の許容応力度安定計算の許容値荷重状態部材の許容応力度 (1) 鉄筋コンクリート部材 1) 竪壁 ( 一般部材 ) 許容偏心量 e B / B 転倒安全率滑動安全率最大地盤反力度 (kn/m 2 ) 常時 1/ 荷重状態 2) 底版 ( 一般部材 ) 割増係数コンクリートの圧縮応力度 σ ca 鉄筋の引張応力度 σ sa (N/mm 2 ) せん断応力度 τ a1 τ a2 常時荷重状態割増係数コンクリートの圧縮応力度 σ ca 鉄筋の引張応力度 σ sa (N/mm 2 ) せん断応力度 τ a1 τ a2 常時ここに τ a1 : コンクリ - トのみでせん断力を負担する場合のせん断応力度 τ a2 : 斜引張鉄筋と協同して負担する場合のせん断応力度 2. 安定計算 2.1 水位を考慮しないブロックデータ (1) 躯体自重 1) ブロック割り 2) 自重重心 1 区分 1 2 計算式幅高さ奥行体積 Vi(m 3 ) 重心位置 Σ Xi Yi Vi Xi Vi Yi 備考重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = 1.403/ = YG = Σ(Vi Yi)/ΣVi = 1.902/ = (2) 背面土砂 1) ブロック割り 2) 体積重心 1 区分計算式幅高さ奥行体積 Vi(m 3 ) 重心位置 Xi Yi Vi Xi Vi Yi 備考 Σ 重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = / = YG = Σ(Vi Yi)/ΣVi = / = 資 7-2

11 2.2 躯体自重, 土砂重量による鉛直力水平力 (1) 躯体自重による作用力 [1] 常時位置 (2) 土砂重量, 浮力 [1] 常時 1) 土砂重量による作用力水位位置による分割 (3) 自重集計 [1] 常時鉛直力 W = γ V 資 7-3 作用位置 X 躯体 = 位置体積 V(m 3 ) 全体積重心位置水位より下の体積重心位置重心位置体積重心位置 X Y Vl(m 3 ) Xl Yl 土砂 ( 背面 ) 位置水位より上の体積重心位置体積 Vu(m 3 ) 重心位置土砂 ( 背面 ) 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = (V X-Vl Xl)/Vu Yu = (V Y-Vl Yl)/Vu 土砂による作用力位置 Xu Yu 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 土砂 ( 背面 ) = = 位置 2.3 地表面の載荷荷重鉛直力重量 W Wu + Wl 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W 土砂 ( 背面 ) N = 1 2 (q1+q2) L ここに q : 載荷荷重強度 L : 載荷荷重長さ X : つま先位置から合力作用点までの距離荷重状態 q1 (kn/m 2 ) q2 (kn/m 2 ) L 鉛直力 N 作用位置 X 常時土圧 [1] 常時土圧は試行くさび法により求める仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) xp = m yp = m 仮想背面の高さ H = m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 壁面摩擦角 δ = β = すべり角の変化範囲 ωi = ~ すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 重量 Ni 土砂重量 W 水平力 Hi 水位以上水位以下上載荷重合計作用位置土圧力 P モーメント (kn.m) Xi Yi Ni Xi Hi Yi 躯体背面土砂合計

12 土圧力が最大となるのは ω = のとき P = kn である土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) sin( ) = cos( ) = kn このときの土圧力の水平成分鉛直成分作用位置は次のようになる水平成分 Ph = P cos(α+δ) = cos( ) = kn 鉛直成分 Pv = P sin(α+δ) = sin( ) = kn 作用位置 Ho = H 3 = = m x = xp-ho tanα = tan0.000 = m y = yp+ho = = m 土圧図作用力の集計 (1) フーチング前面での作用力の集計 [1] 常時項目鉛直力 N i 水平力 H i アーム長回転モーメント (kn.m) X i Y i M xi = N i X i M yi = H i Y i 自重載荷雪土圧合計荷重状態 ( 水位 ) N o H o M o (kn.m) 常時 (2) フーチング中心での作用力の集計鉛直力 :N c = N o 水平力 :H c = H o 回転モーメント :M c = N o B j /2.0-M o (kn.m) ここにフーチング土圧方向幅 :B j = 単位幅当り荷重状態 ( 水位 ) N c H c M c (kn.m) 常時全幅 (1.000m) 当り荷重状態 ( 水位 ) N c H c M c (kn.m) 常時資 7-4

13 2.6 安定計算結果転倒に対する安定 (1) 合力作用点及び偏心量の算出 d = ΣMr-ΣMt ΣV ここに d : 底版つま先から合力の作用点までの距離 ΣMr: 底版つま先回りの抵抗モーメント (kn.m) ΣMt: 底版つま先回りの転倒モーメント (kn.m) ΣV : 底版下面における全鉛直荷重 e = B 2 -d ここに e : 合力の作用点の底版中央からの偏心距離 B : 底版幅, B = e a = B/n ここに e a : 許容偏心距離 n : 安全率荷重状態 ( 水位 ) ΣMr (kn.m) ΣMt (kn.m) ΣV 常時 (2) 安全率の算出 F = Mr Mo ΣV x0-σh y0 = PAH ya-pav xa ここに Mr : 抵抗モーメント Mo : 転倒モーメント ΣV: 土圧の鉛直成分を除いた鉛直力の合計 x 0 : 土圧の鉛直成分を除いた鉛直力の合計の作用位置 ΣH: 土圧の水平成分を除いた水平力の合計 y 0 : 土圧の水平成分を除いた水平力の合計の作用位置 P AH : 土圧の水平成分 y A : 土圧の水平成分の作用位置 P AV : 土圧の鉛直成分 x A : 土圧の鉛直成分の作用位置 d e e a 荷重状態 ( 水位 ) ΣV x 0 (kn.m) ΣH y 0 (kn.m) P AH y A (kn.m) P AV x A (kn.m) 常時荷重状態 ( 水位 ) Mr (kn.m) Mo (kn.m) F = Mr/Mo 安全率許容値常時滑動に対する安定 ΣV μ+cb B Fs= ΣH ここに ΣV: 底版下面における全鉛直荷重 ΣH: 底版下面における全水平荷重 μ: 底版と支持地盤の間の摩擦係数, μ=0.400 C B : 底版と支持地盤の間の付着力 (kn/m 2 ), C B = B : 底版幅, B = 荷重状態 ( 水位 ) 鉛直荷重 ΣV 水平荷重 ΣH 安全率 F s 必要安全率常時地盤反力度の計算 1) 合力作用点が底版中央の底版幅 1/3( ミドルサード ) の中にある場合 q1 = ΣV B 6e ( 1+ B ) q2 = ΣV B 1-6e ( B ) 2) 合力作用点が底版中央の底版幅 2/3の中にある場合 2ΣV q1 = 3 (B/2-e) ここに ΣV : 底版下面に作用する全鉛直荷重 B : 底版幅, B = e : 偏心量 F sa 資 7-5

14 [1] 常時地盤反力の作用幅 x 及び B 地盤反力の形状地盤反力度 (kn/m 2 ) qmin qmax 最大値台形竪壁の設計 3.1 竪壁基部の設計水位を考慮しないブロックデータ (1) ブロック割り (2) 体積重心区分計算式幅高さ奥行体積 Vi(m 3 ) 重心位置 Xi Yi Vi Xi Vi Yi 備考 Σ 重心 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = 0.142/ = YG = Σ(Vi Yi)/ΣVi = 1.488/ = 躯体自重 (1) 躯体自重 [1] 常時位置 W = γ V 資 7-6 作用位置 X 躯体 ( 鉄筋 ) = 土圧 [1] 常時土圧は試行くさび法により求める仮想背面の位置 ( 断面中心からの距離 ) xp = m yp = m 仮想背面の高さ H = m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 壁面摩擦角 δ = 2/3φ = すべり角の変化範囲 ωi = ~85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計土圧力 P 土圧力が最大となるのは ω = のとき P = kn である土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) sin( ) = cos( ) = kn このときの土圧力の水平成分鉛直成分作用位置は次のようになる水平成分 Ph = P cos(α+δ) = cos( ) = kn

15 鉛直成分 Pv = P sin(α+δ) = sin( ) = kn 作用位置 Ho = H 3 = = m x = Ho tanα-xp = tan = m y = yp+ho = = m 土圧図断面力の集計 ( 偏心モーメント及び軸力を無視するため鉛直力は集計されません ) [1] 常時項目 N i H i X i Y i M =M xi +M yi (kn.m) 自重土圧合計 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ断面計算 (1) 鉄筋配置 1' 前面背面 (2) 曲げ応力度の照査 ( 参考 ) 中立軸の算出前面背面位置かぶり (cm) 鉄筋径鉄筋面積 (cm 2 / 本 ) 本数鉄筋量 (cm 2 ) 1 2 1' 8.0 D ' 引張側必要鉄筋量 (cm 2 ) x b n {As' (x-d')+as (x-d)}=0.0 よりxを求める応力度の算出 M σc = b x ( 2 h 2 - x +n As' (x-d') (h/2-d') +n As (x-d) (h/2-d) 3 ) x x σs = n σc d-x x ここに x : コンクリートの圧縮縁から中立軸までの距離 (mm) h : 部材断面の高さ (mm),h = b : 部材断面幅 (mm),b = d : 部材の有効高 (mm) d' : 鉄筋のかぶり (mm) As : 引張側鉄筋の全断面積 (mm 2 ) As': 圧縮側鉄筋の全断面積 (mm 2 ) n : 鉄筋とコンクリートのヤング係数比,n = e : 部材断面の図心軸から軸方向力の作用点までの距離 (mm) σc: コンクリートの曲げ圧縮応力度 (N/mm 2 ) σs: 鉄筋の引張応力度 (N/mm 2 ) M : 曲げモーメント (N.mm) 荷重状態 ( 水位 ) M (kn.m) [ 単位 :mm] N x (cm) 圧縮応力度 (N/mm 2 ) 引張応力度 (N/mm 2 ) 計算値許容値計算値許容値常時資 7-7

16 (3) せん断応力度の照査 τm = τa1' Sh b d' ここに τ m : コンクリートのせん断応力度 (N/mm 2 ) S h : 作用せん断力 d' : 部材断面の有効高 (mm) b : 部材断面幅 (mm) S : 部材断面に作用するせん断力荷重状態 ( 水位 ) せん断力 S h 有効高 d'(cm) せん断応力度 (N/mm 2 ) 計算値 τ 許容値 τ a1 許容値 τ a2 常時かかと版の設計 4.1 かかと版付け根位置の設計水位を考慮しないブロックデータ (1) 躯体自重 1) ブロック割り 2) 自重重心区分計算式幅高さ奥行体積 Vi (m 3 ) 重心位置 Xi Vi Xi Σ 備考重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = 1.014/ = (2) 背面土砂 1) ブロック割り 2) 体積重心 1 区分計算式幅高さ奥行体積 Vi (m 3 ) 重心位置 Xi Vi Xi Σ 備考重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = / = 躯体自重, 土砂重量による鉛直力 (1) 躯体自重による作用力 [1] 常時位置 (2) 土砂重量, 浮力 [1] 常時 1) 土砂重量による作用力水位位置による分割位置鉛直力 W = γ V 作用位置 X 躯体 = 全体積重心位置体積 V (m 3 ) 重心位置 X 水位より下の体積重心位置体積 Vl (m 3 ) 重心位置 Xl 土砂 ( 背面 ) 位置水位より上の体積重心位置体積 Vu (m 3 ) 重心位置 Xu 土砂 ( 背面 ) 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = ( V X-Vl Xl )/Vu 資 7-8

17 (3) 自重集計 [1] 常時 2) 土砂による作用力位置水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 資 7-9 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 土砂 ( 背面 ) = = 位置地表面の載荷荷重鉛直力重量 W Wu + Wl 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W 土砂 ( 背面 ) 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯体背面土砂合計 N = 1 2 (q1+q2) L ここに q : 地表面載荷荷重強度 L : 地表面載荷荷重長さ X : 設計断面位置から合力作用点までの距離荷重状態 q1 (kn/m 2 ) q2 (kn/m 2 ) L 鉛直力 N 作用位置 X 常時土圧 [1] 常時土圧は試行くさび法により求める仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) xp = m yp = m 仮想背面の高さ H = m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 壁面摩擦角 δ = β = すべり角の変化範囲 ωi = ~85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計土圧力 P 土圧力が最大となるのは ω = のとき P = kn である土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) sin( ) = cos( ) = kn このときの土圧力の水平成分鉛直成分作用位置は次のようになる水平成分 Ph = P cos(α+δ) = cos( ) = kn 鉛直成分 Pv = P sin(α+δ) = sin( ) = kn 作用位置 Ho = H 3 = = m y = yp+ho = = m 土圧の鉛直成分はこれと等価の三角形分布荷重とする pv= 2 L Pv = = kn/m ここに pv: 等価の三角形分布荷重 Pv: 土圧の鉛直成分 L : かかと版の長さ鉛直力 N = 1 2 pv L = Pv = kn

18 作用位置土圧図 x = 2 3 L = = m 地盤反力鉛直力 N = 1 2 (q1+q2) L 作用位置 X = 2 q1+q2 3 (q1+q2) L ここに q1 : かかと版前面位置の地盤反力度 q2 : かかと版設計位置の地盤反力度 L : かかと版設計張出長 L = [1] 常時地盤反力度 (kn/m 2 ) q1 q2 鉛直力 N 作用位置 X 断面力の集計 [1] 常時項目 N i X i M =N i X i (kn.m) 自重載荷雪地盤反力合計竪壁基部の断面力 M1 = kn.m かかと版付け根の断面力 M3 = kn.m M3 > M1 となったので付け根の断面力として M1 を適用します断面計算 (1) 鉄筋配置 1 上面下面 [ 単位 :mm] 上面下面位置かぶり (cm) 鉄筋径鉄筋面積 (cm 2 / 本 ) 本数引張側必要鉄筋量 (cm 2 ) 鉄筋量 (cm 2 ) D ' 2' 資 7-10

19 (2) 曲げ応力度の照査 ( 参考 ) 中立軸の算出 x b n {As' (x-d')+as (x-d)}=0.0 よりxを求める応力度の算出 M σc = b x ( 2 h 2 - x +n As' (x-d') (h/2-d') +n As (x-d) (h/2-d) 3 ) x x σs = n σc d-x x ここに x : コンクリートの圧縮縁から中立軸までの距離 (mm) h : 部材断面の高さ (mm),h = b : 部材断面幅 (mm),b = d : 部材の有効高 (mm) d' : 鉄筋のかぶり (mm) As : 引張側鉄筋の全断面積 (mm 2 ) As': 圧縮側鉄筋の全断面積 (mm 2 ) n : 鉄筋とコンクリートのヤング係数比,n = e : 部材断面の図心軸から軸方向力の作用点までの距離 (mm) σc: コンクリートの曲げ圧縮応力度 (N/mm 2 ) σs: 鉄筋の引張応力度 (N/mm 2 ) M : 曲げモーメント (N.mm) 荷重状態 ( 水位 ) M (kn.m) x (cm) 圧縮応力度 (N/mm 2 ) 引張応力度 (N/mm 2 ) 計算値許容値計算値許容値常時せん断検討位置 [1] の設計付け根からの距離 = m 断面力の集計 [1] 常時項目 N i X i M =N i X i (kn.m) 自重載荷雪地盤反力合計断面計算 (1) せん断応力度の照査 τm = τa1 b Sh d ここに τ m : コンクリートの平均せん断応力度 (N/mm 2 ) S h : 作用せん断力 (N) d : 部材の有効高 (mm) b : 部材断面幅 (mm) τ a1 : コンクリートのみでせん断力を負担する場合の許容せん断応力度 (N/mm 2 ) 荷重状態 ( 水位 ) せん断力 S h 有効高 d(mm) せん断応力度 (N/mm 2 ) 計算値 τ 許容値 τ a1 常時資 7-11

20 Ⅱ 突起の計算突起の設置については突起が無い形状でも滑動の安全率を1.0 以上確保すること (μ=0.4 C=0で試算 ) 突起にかかる地盤反力たて壁 qt=q1-{(q1-q2) Bt/B} 突起の高さ GL 背面土 Ht= 底版幅の10~15% とする底版 (qt q1 q2は地盤反力 Bは底版幅 ) 突起の位置 Rt 突起 Ht 底板の中央 ( 原則として1/3 以内 ) に Bt 入るよう設置する q2 滑動の安全率 (Fs ) Fs={(q1+q2)/2 B tanφ+c Bt }/PH (φは基礎地盤の内部摩擦角 Cは粘着力 ) この時 Fs 1.5であること突起に加わる水平力 Rt={(q1+qT)/2 Bt tanφ+c Bt }/ Fs q1 B qt 1/3B 1/3B( 中央 ) 1/3B M=Ht Rt/2 S=Rt 部材厚さ :t 鉄筋のかぶり :d=c+1cm=6cm+1cm=7cm において必要鉄筋量 Aso=M/{σsa 7/8 (t-d)} As( 設計鉄筋量 ) を満たすことさらに p=as/(b d) k={2 p n+(p n) 2 }1/2-p n j=1-k/3 において σs ( 引張り応力度 ) =M/(As j d) σsa σc ( 曲げ圧縮応力度 )=2M/(k j b d 2 ) σca これらを満たすこと τ ( せん断応力度 ) =S/(j b d) τa 1 φ Cは三軸試験等の室内試験により得られた数値を採用すること ( ボーリング調査に基づく推定値の採用は不可 ) 2 突起を設ける場合には必要地耐力の大小に関わらず床付け時及び配筋時の中間検査を受けること参考文献道路橋示方書同解説下部構造編日本道路協会編宅地防災マニュアルの解説宅地防災研究会編資 7-12

21 8 盛土全体の安定性の検討

22 盛土全体の安定性の検討 1 検討を要する大規模盛土造成地谷や沢を埋めて造成したことにより盛土内に水の浸入を受け易く形状的に盛土側面に谷部の傾斜が存在することが多い谷埋め盛土また傾斜地盤上の高さの高い腹付け盛土などの以下に該当する大規模盛土造成地について盛土全体の安定性 ( 地震時 ) の検討を行うこととする 1) 谷埋め型大規模盛土造成地盛土をする土地の面積が3,000 平方メートル以上でありかつ盛土をすることにより当該盛土をする土地の地下水位が盛土をする前の地盤面の高さを超え盛土の内部に侵入することが想定されるもの 2) 腹付け型大規模盛土造成地盛土をする前の地盤面が水平面に対し20 度以上の角度をなしかつ盛土の高さが5 メートル以上となるもの 3) のり高が特に大きい場合上記 1) 2) に該当しない場合で盛土の高さが9mを超えるもの 2 最小安全率等最小安全率地震時の法面の安定に必要な最小安全率 (Fs) は Fs 1.0 を原則とする設計水平震度 (kh) 地震時の安定計算に必要な水平震度は 0.25に建築基準法施行令第 88 条第 1 項に規定するz の数値 ( 東京都内は1.0) を乗じて得た数値とする強度定数安定計算に用いる強度定数は現地における土質調査及び既存データから総合的に判断し定めるものとする 3 安定計算法 (1) 谷埋め型大規模造成盛土の安定性の検討安定計算は二次元の分割法 ( 図 -1 参照 ) のうち下記の方法により検討することを標準とする二次元の分割法は土塊の表面が曲線であっても滑り面が複雑であっても適用できる実用性の高い計算法である地震力及びその土地の自重による当該盛土の滑り出す力及びその滑り面に対する最大摩擦抵抗力その他の抵抗力は以下の通り計算する滑り面が複数の円弧又は直線の場合盛土の滑り面に対する最大摩擦抵抗力その他の抵抗力は地盤の特性に応じ全応力法または有効応力法により求めることができる全応力法で解析する場合には地震時に土中に発生する間げき水圧を考慮しないで土の透水性に見合った排水条件による静的試験から求めた設計強度定数を用いる有効応力法で解析する場合には地質時に土中に発生する間げき水圧は間げき水圧の測定を伴う繰り返し三軸試験などから求められる資 8-1

23 図 -1 二次元の分割法における各分割片に働く力 ( 地震時 ) 有効応力法による場合 M R M R Fs= = M D C W W Rw W cos k h sin U tan Rt P cos k h sin Rr k h W R e 式 1 間げき水圧の測定を伴う繰り返し三軸試験による場合には式 2 を用いることができる M R M R Fs= = M W Rw W D Rt Cu P cos k h sin Rr k h W R e 式 2 全応力法による場合 M R M R C W Fs= = M W Rw W D cos k h sin tan Rt P cos k h sin Rr k h W R e 式 3 ここにFs : 安全率 ( 地震時 ) M R : 地震時の土塊の抵抗モーメント (kn m/m) ΔM R : 抵抗モーメントの増分 M D : 地震時の土塊の滑動モーメント (kn m/m) Rw : 各分割片の滑り面上の自重によるモーメントの腕の長さ Rr : 各分割片の滑り面上の底面反力によるモーメントの腕の長さ Re : 各分割片の滑り面上に作用する地震力によるモーメントの腕の長さ Rt : 分割されたそれぞれの滑り面のモーメントの腕の長さ P : 対策工の抵抗力 ( 抑止力 )(kn /m) 注 ) 地滑り抑止杭クラウントアンカー工地下水排除工等の対策によって異なる W : 各分割片の単位長さ重量 (kn /m) 資 8-2

24 U : 各分割片の滑り面上に働く間げき水圧 (kn/ m2 ) k h : 設計水平震度 ( 地震力の作用位置は分割片の重心位置 ) α : 次の式によって計算した各分割片の滑り面の勾配 ( ラジアン ) α=tan -1 (H/L) この式においてH 及びLはそれぞれ次ぎの数値を表すものとする H: 各分割片の滑り面の最下流端の標高差を計測した数値 L: 各分割片の滑り面の標高差を計測した二地点間の水平距離を計測した数値 l : 各分割片の滑り面の長さ φ : 盛土の内部摩擦角 ( ) φ : 有効応力に関する盛土の内部摩擦角 ( ) C : 盛土の粘着力 (kn/ m2 ) C : 有効応力に関する盛土の粘着力 (kn/ m2 ) C u : 各分割片の滑り面の非排水せん断動的強度 (2) 腹付け型大規模盛土造成地及び盛土の高さが9mを超える場合の安定性の検討安定計算は二次元の分割法のうち円形すべり面法 ( 簡便法 ( 図 -2 参照 )) によるものとし震度法による安定計算式を用いることとするまた法面の状況から判断して必要と認められる場合には複合すべり面法その他の方法によりさらに検討を加えるものとするこの方法は滑り面を円弧とし分割法により計算を行うもので最小の安全率に近づけるよういくつかの断面を仮定し試算する必要がある地震と豪雨が重なることは少ないので地震時には豪雨による浸透水を考慮しないのが一般的であるしかし盛土内に地下水が存在する等の場合常時のみでなく地震時においてものり面の安定性を著しく損なう恐れがあるため地下水位の設定には十分注意する必要がある地震時の安定計算では全応力法又は有効応力法により行うことができる全応力法で解析する場合には地震時に土中に発生する間げき水圧を考慮しないで土の透水性に見合った排水条件による静的試験から求めた強度定数を用いる有効応力法で解析する場合には地震時に土中に発生する間げき水圧を考慮する地震時に土中に発生する間げき水圧は測定を伴う繰返し三軸試験などから求めることができる図 -2 円形すべり面法における各分割片に働く力 ( 地震時 ) 資 8-3

25 < 有効応力法による場合 > M R M R Fs= = M D r C W cos k sin U h r W sin k W h h tan P 式 6 間げき水圧の測定を伴う繰り返し三軸試験による場合には式 7 を用いることができる M R M R Fs= = M D r Cu P r W sin k W h h 式 7 全応力法による場合 M R M R Fs= = M D h r C W cos k h W sin tan P r W sin k W h 式 8 ここに Fs : 安全率 ( 地震時 ) M R : 地震時の土塊の抵抗モーメント (kn m/m) ΔM R : 抵抗モーメントの増分 M D : 地震時の土塊の滑動モーメント (kn m/m) P : 対策工の抵抗力 ( 抑止力 )(kn /m) 注 ) 地滑り抑止杭クラウントアンカー工地下水排除工等の対策によって異なる r : すべり面の半径 W : 各分割片の単位長さ重量 (kn /m) U : 各分割片の滑り面上に働く間げき水圧 (kn/ m2 ) k h : 設計水平震度 ( 地震力の作用位置は分割片の重心位置 ) α : 各分割片の滑り面の中心と滑り面を円弧とする円の中心とを結ぶ直線が鉛直となす角度 ( 度 ) h : 各分割片の滑り面を円弧とする円の中心と各分割片の重心との鉛直距離 l : 各分割片の滑り面の長さ φ : 盛土の内部摩擦角 ( ) φ : 有効応力に関する盛土の内部摩擦角 ( ) C : 盛土の粘着力 (kn/ m2 ) C : 有効応力に関する盛土の粘着力 (kn/ m2 ) C u : 各分割片の滑り面の非排水せん断動的強度資 8-4

26 (3) その他の安定解析上記のように安定計算は (1) については二次元の分割法 (2) については二次元の分割法のうち円形すべり面法 ( 簡便法 ) による計算を基本とするあわせて三次元効果等を取り入れた以下に示す安定解析による計算を行うことも可能であるなお近年は地震時の盛土変形量を推定する手法として有限要素法などの手法が研究されているところである以下の各解析方法はそれぞれに特徴等を有しており適用にあたっては盛土全体の設計条件地盤条件等を勘案し適切な方法を選定する必要があるなお各解析法の詳細については大規模盛土造成地の変動予測調査ガイドラインの解説 Ⅳ.2 安定計算 (p69~8 2) を参照するものとする 1) 残留変形解析 ( 動的解析 ) 大地震における盛土全体の安定性に対する検討について円弧滑り面法の適用限界を考慮し変形解析等を適用できるものとする地震時における盛土全体の変状を予測する方法にはいくつかあり代表的なものを以下に示す 1ニューマーク法盛土内に滑り土塊を設定しその滑り土塊が剛体でありかつ滑り面における応力ひずみ関係が剛塑性と仮定して地震時の滑り土塊の滑動変位量を算定する方法である 2 擬似永久変形解析法地盤の軟化や塑性ひずみの発生を考慮しない地震応答解析等により地盤内に生じる応力履歴を求め別途室内試験等に基づき整理した残留ひずみ量の予測式と組み合わせることにより見かけ上低下した地震時の変形係数を推定するその後有限要素法に基づく自重変形解析を行って地震後の地盤の変形を算定する方法である 3 動的弾塑性有限要素解析法土の繰り返し応力ひずみ関係をモデル化しそれを有限要素解析法に組み込み全体の地震応答を時刻歴で解析し変形等を直接算定する方法である 2) 三次元効果を取り入れた安定解析三次元効果を導入する方法にはいくつかの提案があり一般的に使用されている分割法による三次元解析には Fellenius 法簡易 Bishop 法簡易 Janbu 法 Spencer 法 Hovland 法などがあり一般的には以下の1~6について注意が必要であるなお二次元安定解析で算出される安全率と比較して一般的に三次元安定解析で算出される安全率は1.0~1.3 倍程度に大きくなる傾向がある 1 解析に使用する地盤物性値の精度を高めること 2 解析条件となる三次元形状を正確に把握することと形状が単純なこと 3 側面効果の評価の妥当性に留意すること 4 二次元解析をもとに地震時の水平震度が検討されてきた経緯からそのまま水平震度を用いると三次元効果を導入する際には相対的にやや低めの数値となりかねないこと 5 解析対象に見合った地盤調査箇所数を決定すること 6 滑動時の滑り線位置が盛土底部などのように比較的明らかなこと資 8-5

27 9 宅地造成等規制法に基づく国土交通大臣認定擁壁一覧表

28 宅地造成等規制法施行令第 14 条に基づく認定擁壁一覧表平成 25 年 4 月現在大臣認定擁壁名称認定取得者名設定年月日認定書番号 1 三段ブロック東新コンクリート工業株式会社昭和 38 年 1 月 26 日建設省東住第 10 号 2 スクラム式間知ブロックスクラム式間知ブロック全国代表特殊高圧コンクリート研究所昭和 39 年 9 月 1 日建設省東住第 93 号 3 佐々木式安定三角ブロック佐々木セメント技術研究所昭和 39 年 9 月 1 日建設省東住第 94 号 4 特許中本式強力ブロック中本禎造昭和 39 年 9 月 1 日建設省広住第 5 号 5 藤式 V 型ブロック近畿建材株式会社昭和 39 年 9 月 1 日建設省奈住第 30 号 6 π( パイ ) 型ブロック有限会社不二設計所昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省東住第 114 号 7 Δ( デルタ ) 型ブロック有限会社不二設計所昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省東住第 115 号 8 東横防災ブロック東横セメント工業株式会社昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省神住第 156 号間知コンクリートブロック SK-1 型京阪式安全ブロック第 1 型京阪式安全ブロック第 6 型京阪式安全ブロック第 8 型相鉄興業株式会社京阪コンクリート工業株式会社京阪コンクリート工業株式会社京阪コンクリート工業株式会社昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省神住第 151 号昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省阪住第 271 号昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省阪住第 271 号昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省阪住第 271 号 13 新日本式ブロック A 型新日本コンクリート工業株式会社昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省阪住第 303 号 14 小牧式 T 型ブロック南日コンクリート株式会社昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省鹿住第 51 号 15 共和式間知ブロック共和コンクリート工業株式会社昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省北住第 162 号 16 盃型コンクリートブロック共和コンクリート工業株式会社昭和 40 年 2 月 18 日 39 建設省北住第 162 号 17 改良型三段ブロック東新コンクリート工業株式会社昭和 40 年 2 月 28 日建設省東住第 43 号 18 本州式コンクリートブロック Ⅰ 型本州コンクリート工業株式会社昭和 40 年 2 月 28 日建設省東住第 43 号 19 東興ブロック全日東興ブロック協会昭和 40 年 2 月 28 日建設省東住第 43 号キングブロックを用いる鉄筋コンクリート造斜め格子梁型目地モルタルを使用する大谷石積み造擁壁キングコンクリート工業株式会社大谷石材協同組合 22 草竹式扶壁付ブロック 3 号草竹コンクリート工業株式会社昭和 44 年 5 月 15 日 23 草竹式扶壁付ブロック 4 号草竹コンクリート工業株式会社昭和 44 年 5 月 15 日 24 DT ブロック ( 凸型 2 号 ) 東奥プレコン振興株式会社昭和 44 年 10 月 24 日昭和 42 年 11 月 1 日建設省計宅開発第 61 号昭和 43 年 11 月 20 日建設省計宅開発第 73 号建設省奈計宅開発第 11 号建設省奈計宅開発第 11 号建設省形計宅開発第 3 号 25 野田式 N S ブロック株式会社野田組昭和 44 年 10 月 24 日建設省広計宅開第 3 号資 9-1

29 大臣認定擁壁名称認定取得者名設定年月日認定書番号 26 小牧式 (I-H 型 ) コンクリートブロック南日コンクリート株式会社昭和 44 年 10 月 24 日建設省鹿計宅開発第 6 号 27 太洋式安定カンニューブロック太洋興行建設株式会社昭和 44 年 10 月 24 日 28 草竹式扶壁付ブロック 5 号草竹コンクリート工業株式会社昭和 44 年 10 月 24 日 29 ニューブロック坂本産業株式会社昭和 44 年 10 月 24 日建設省長計宅開発第 12 号建設省奈計宅開発第 3-1 号建設省栃計宅開発第 5 号 30 Δ( デルタ ) 型ブロック有限会社不二設計所昭和 45 年 3 月 6 日建設省計宅開発第 45 号 31 π( パイ ) 型ブロック有限会社不二設計所昭和 45 年 3 月 6 日建設省計宅開発第 47 号 32 盃型ブロック共和コンクリート工業株式会社昭和 45 年 3 月 6 日建設省計宅開発第 49 号 33 スプリットン間知ブロックスプリットン工業株式会社昭和 45 年 7 月 16 日 34 緑化ウォール用コンクリートブロック日建工学株式会社建設省計宅開発第 126 号昭和 51 年 2 月 18 日建設省計宅発第 11 号 35 ポトロアー技研興業株式会社昭和 51 年 2 月 18 日建設省計宅発第 13 号 36 S P ブロック株式会社建設企画コンサルタント昭和 51 年 2 月 18 日建設省計宅発第 15 号 37 緑化ウォール用コンクリートブロック (G100 50) 日建工学株式会社昭和 55 年 1 月 22 日建設省徳計民発第 2 号 38 ポトロア -A 型技研興業株式会社昭和 55 年 1 月 22 日建設省北計民発第 10 号 39 グリーンフヘキ小型草竹コンクリート工業株式会社昭和 55 年 11 月 10 日建設省奈計民発第 26 号 40 グリーンフヘキ 100 草竹コンクリート工業株式会社昭和 55 年 11 月 10 日建設省奈計民発第 26 号 41 ヘイペック山富産業株式会社昭和 56 年 11 月 16 日建設省岐計民発第 12 号 42 グリーンウォール共和コンクリート工業株式会社昭和 58 年 6 月 30 日建設省北計民発第 25 号 43 法止ブロック藤林コンクリート工業株式会社 [ 有限会社藤商事 ] 44 ニューウォルコン京阪コンクリート工業株式会社昭和 59 年 1 月 28 日 45 ザウォール羽田コンクリート工業株式会社昭和 59 年 6 月 11 日昭和 58 年 12 月 23 日建設省新計民発第 18 号建設省京計民発第 3 号 ( 標準部 ) 建設省東計民発第 33 号 ( 標準部 ) 46 CP 型枠株式会社トーホー昭和 59 年 6 月 15 日建設省神計民発第 21 号 47 ML ウォール前田製管株式会社昭和 60 年 5 月 27 日 48 法止ブロック L 型 49 YT-32 ニューノーマルクリフ藤林コンクリート工業株式会社 [ 有限会社藤商事 ] 建設省形経民発第 4 号 ( 標準部 ) 昭和 60 年 7 月 12 日建設省新経民発第 6 号株式会社ヤマウ昭和 60 年 7 月 30 日建設省丘経民発第 22 号 50 エルコン株式会社ワールドメディア昭和 60 年 12 月 27 日建設省愛経民発第 28 号 51 ザウォール羽田コンクリート工業株式会社昭和 61 年 4 月 7 日建設省東経民発第 71 号 ( 標準部 ) 資 9-2

30 大臣認定擁壁名称認定取得者名設定年月日認定書番号 52 KL ウォール興建産業株式会社昭和 61 年 7 月 7 日 53 フジムラ L 型藤村ヒューム管株式会社昭和 61 年 7 月 7 日 54 ニューウォルコン京阪コンクリート工業株式会社昭和 61 年 12 月 12 日建設省東経民発第 45 号 ( 標準部 ) 建設省新経民発第 6 号 ( 標準部 ) 建設省京経民発第 30 号 ( 標準部追加 ) 55 ML ウォール前田製管株式会社昭和 62 年 7 月 22 日建設省形経民発第 4 号 56 法止ブロック L 型藤林コンクリート工業株式会社 [ 有限会社藤商事 ] 昭和 62 年 8 月 18 日建設省新経民発第 3 号 ( 標準部 ) 57 CP 型枠株式会社トーホー昭和 62 年 11 月 18 日建設省神経民発第 16 号 58 ML ウォール Ⅱ 型前田製管株式会社昭和 62 年 12 月 14 日 59 L 形よう璧システム C タイプ建設省形経民発第 7 号 ( 標準部 ) 丸栄コンクリート工業株式会社昭和 63 年 1 月 8 日建設省岐経民発第 12 号 60 フジムラ L 型藤村ヒューム管株式会社昭和 63 年 1 月 13 日 61 YT-32 ニューノーマルクリフ株式会社ヤマウ昭和 63 年 3 月 7 日 62 ML ウォール Ⅱ 型前田製管株式会社昭和 63 年 10 月 26 日 63 フジムラ L 型藤村ヒューム管株式会社昭和 63 年 10 月 26 日 64 エルコン Ⅱ 型 WML エルコン Ⅱ 型建設省新経民発第 7 号 ( 標準部追加 ) 建設省丘経民発第 2 号 ( 標準部 ) 建設省形経民発第 3 号 ( 標準部追加 ) 建設省新経民発第 3 号 ( 標準部追加 ) 株式会社ワールドメディア昭和 63 年 10 月 26 日建設省愛経民発第 7 号 65 緑化ウォール L 型日建工学株式会社平成 1 年 9 月 6 日建設省東経民発第 28 号 66 ニューウォルコンⅡ 型京阪コンクリート工業株式会社平成 2 年 7 月 12 日建設省京経民発第 2 号 67 ニュー CPL 株式会社カイエーテクノ平成 3 年 3 月 15 日建設省群経民発第 2 号 68 KLウォール2 型興建産業株式会社平成 3 年 3 月 15 日建設省東経民発第 8 号 69 L 型擁壁システムA 丸栄コンクリート工業株式会社平成 3 年 3 月 15 日建設省岐経民発第 1 号 70 昭和式 SL 擁壁昭和コンクリート工業株式会社平成 3 年 6 月 12 日建設省岐経民発第 3 号 ( 標準部 ) 71 ハイタッチウォール全国宅地擁壁協会平成 3 年 10 月 23 日建設省京経民発第 5 号 72 昭和式 SL 擁壁昭和コンクリート工業株式会社平成 3 年 10 月 23 日 73 法止ブロック (L 型 ) (FL-A B) 藤林コンクリート工業株式会社平成 4 年 3 月 18 日建設省岐経民発第 5 号 ( 標準部 ) 建設省新経民発第 2 号 74 ML ウォール Ⅲ 型前田製管株式会社平成 4 年 3 月 18 日建設省形経民発第 2 号 75 ニューウォルコン Ⅲ 型京阪コンクリート工業株式会社平成 4 年 3 月 18 日建設省京経民発第 2 号 76 ザウォール Ⅱ 羽田コンクリート工業株式会社平成 4 年 3 月 18 日建設省東経民発第 6 号 77 YT-32 ニューノーマルクリフ Ⅱ 株式会社ヤマウ平成 4 年 3 月 18 日建設省丘経民発第 3 号資 9-3

31 大臣認定擁壁名称認定取得者名設定年月日認定書番号 78 KL ウォール 3 型興建産業株式会社平成 4 年 3 月 18 日建設省東経民発第 7 号 79 L 型擁壁型システム A1 丸栄コンクリート工業株式会社平成 4 年 3 月 18 日建設省岐経民発第 2 号 80 ニュー CPLⅢ 株式会社カイエーテクノ平成 5 年 3 月 15 日建設省群経民発第 1 号 81 SL 擁壁 Ⅲ 型 SL 擁壁 Ⅳ 型昭和コンクリート工業株式会社平成 5 年 3 月 15 日建設省岐経民発第 1 号 82 FL ウォール藤村ヒューム管株式会社平成 5 年 3 月 15 日建設省新経民発第 1 号 83 T 型ブロック山一窯業株式会社平成 5 年 3 月 15 日建設省梨経民発第 1 号 84 緑生擁壁日本緑生株式会社平成 5 年 3 月 15 日建設省東経民発第 13 号 85 ハイタッチウォール社団法人全国宅地擁壁技術協会平成 6 年 6 月 15 日建設省東経民発第 94 号 86 垂直積み擁壁ゴールコン株式会社ゴールコン平成 8 年 3 月 1 日建設省沖経民発第 1 号 87 T 型ブロックWタイプ山一窯業株式会社平成 9 年 10 月 21 日建設省梨経民発第 1 号 88 オリロック積み擁壁第一ブロック株式会社平成 9 年 11 月 18 日建設省東経民発第 6 号 89 植栽ブロックみどりくん株式会社ヤマウ平成 10 年 3 月 24 日建設省丘経民発第 1 号 90 テールアルメ擁壁 91 エルコン Ⅲ.Ⅳ 型 WML エルコン Ⅲ Ⅳ 型川鉄商事株式会社ヒロセ株式会社平成 10 年 3 月 24 日建設省阪経民発第 1 号株式会社ワールドメディア平成 11 年 3 月 3 日建設省東経民発第 7 号 92 CLP-V 東洋ヒューム管株式会社平成 11 年 5 月 27 日建設省山経民発第 1 号 93 CLP-VⅡ 東洋ヒューム管株式会社平成 11 年 5 月 27 日建設省山経民発第 2 号 94 YT-32 ニューノーマルクリフ Ⅱ 株式会社ヤマウ平成 12 年 12 月 27 日建設省丘経民発第 1 号 95 CP 型枠 Ⅲ 型株式会社トーホー平成 15 年 3 月 27 日国関整住整第 498 号 96 RECOM システムエスビック株式会社平成 20 年 6 月 11 日国関整計管第 20 号 97 TY 型枠 MU 東洋工業株式会社平成 20 年 7 月 31 日国四整建第 78 号 98 HD ウォール株式会社ホクコン平成 22 年 4 月 21 日国近整計管第 6 号 99 ニューウォルコン Ⅳ-1 型及び Ⅳ-2 型ケイコン株式会社平成 23 年 9 月 28 日国近整都整第 32 号資 9-4

32 大臣認定擁壁名称認定取得者名設定年月日認定書番号 100 ML ウォール Ⅳ 型前田製管株式会社平成 24 年 10 月 22 日国東整都住第 1009 号 101 ニューノーマルクリフ Ⅲ 型株式会社ヤマウ平成 24 年 12 月 28 日国九整都住第 90 号資 9-5

33 10 都市計画法第 33 条の規定に基づく条例の制定状況

34 多摩地区における都市計画法第 33 条の規定に基づく条例の制定状況 (H 現在 ) 東京都所管課市条例制定施行日第 3 項第 4 項第 5 項開発指導第一課開発指導第二課青梅市 H ( 道路公園等 ) 国分寺市 H ( 道路公園等 ) ( 改 H23.8.1) 武蔵村山市 H ( 公園等 ) 武蔵野市 H ( 公園等 ) 小平市 H ( 公園等 ) 清瀬市 H ( 公園等 ) 東久留米市 H ( 公園 ) 稲城市 H 西東京市 H ( 公園等 ) ( 備考 ) 第 33 条第 3 項 : 技術的細目で定められた制限を強化又は緩和することができる第 33 条第 4 項 : 敷地面積の最低限度を定めことができる第 33 条第 5 項 : 景観計画に定められた内容を定めることができる資 10-1

35 第 33 条第 3 項 ( 技術的細目の制限の強化等 ) 詳細については各市の条例による市道路公園 1 延長 35m 以下は幅員 4.5m 以上 2 延長 1 開発面積 3000 m2以上は 6% の公園等が 35m を超え 60m 以下は幅員 4.5m 以上必要青梅市ただし行き止まり道路は 5.0m 以上 3 延長 60m を超え 120m 以下は幅員 5.0m 以上ただし行き止まり道路で転回広場を 2 か所以上設けないときは 6.0m 以上 4 延長 120m を超えるとき幅員 6.0m 以上国分寺市武蔵村山市武蔵野市小平市清瀬市東久留米市西東京市 1 道路の幅員は 6.0m 以上とする 22 以上の開発区域外の道路に接続し延長 60m 以下は幅員 5.0m 以上 32 以上の開発区域外の道路に接続し 60m を超え 120m 以下は幅員 5.5m 以上 1 開発面積 3000 m2以上は 6% 以上の公園等が必要 m2以上 m2未満は 1 箇所当たりの最低限度を 180 m2とする 1 開発面積 3000 m2以上は 6% 以上の公園緑地又は広場が必要 m2以上は 1 箇所当たりの最低限度を 180 m2とする 1 公園等の面積の合計は当該開発行為に係る開発面積の 6% に相当する面積以上とする m2以上 m2未満は 1 箇所当たりの最低限度を 180 m2とする 1 開発面積 3000 m2以上は 6% の公園等が必要 m2以上 m2未満は 1 箇所当たりの最低限度を 180 m2とする 1 開発面積 3000 m2以上は 6% の公園等が必要 1 開発面積 3000 m2以上は 6% の公園が必要 1 開発面積 3000 m2以上は 6% 以上の公園等が必要 m2以上 m2未満は 1 箇所当たりの最低限度を 180 m2とする資 10-2

36 法第 33 条第 4 項 ( 敷地面積の最低限度 ) 詳細については各市の条例による市市街化区域市街化調整区域青梅市 120 m2 165 m2 市国分寺市 5000 m2未満国分寺市 5000 m2以上第一種低層住居専用地域 125 m2 第 1 種中高層住居専用地域第 2 種中高層住居専用地域第 1 種住居地域第 2 種住居地域準工業地域 125 m2 (120 m2 ) ( ) は開発面積が 1000 m2未満の場合 135 m2 135 m2 125 m2 近隣商業地域 115 m2 (110 m2 ) ( ) は開発面積が 1000 m2未満の場合市第 1 種低層住居専用地域第 2 種低層住居専用地域又は工業地域左記に掲げる用途地域以外の用途地域武蔵村山市 115 m2 100 m2 市武蔵野市近隣商業地域商業地域準工業地域 100 m2 市第一種低層住居専用地域その他の地域小平市 3000 m2未満小平市 3000 m2以上 110 m2 100 m2 ア.120 m2ある敷地の数が全敷地数の 70 パーセントあることイ. 一の敷地の最低面積が 110 m2あることウ. 全敷地の平均面積が 120 m2あること市清瀬市第 1 種中高層住居専用地域第 2 種中高層住居専用地域第 2 種住居地域 120 m2ただし敷地の状況によりやむを得ないと市長が認めた場合は 3 区画を上限として 110 m2以上とすることができる市第一種低層住居専用地域その他の地域東久留米市 110 m2 100 m2 市稲城市 100 m2以上資 10-3

37 市第一種低層住居専用地域その他の地域西東京市 110 m2 100 m2 この他より具体的な事項が定められている場合があるため市の担当部署と十分協議を行うこと資 10-4

目次章設計条件適用基準形式形状寸法地盤条件使用材料土砂載荷荷重その他荷重浮力土圧水圧基礎の条件..

目次章設計条件適用基準形式形状寸法地盤条件使用材料土砂載荷荷重その他荷重浮力土圧水圧基礎の条件.. 3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..