海洋温度差発電設置のための
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- きょういち あくや
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1 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 45 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 *1 中岡勉水谷壮太郎 *3 松下稔 *2 Tim PICKERING *4 *1 西田哲也 *2 巽重夫 池上康之 *2 長友洪太 *2 一瀬純弥上原春男 *5 *5 Investigation of marine meteorology off the coast of the Fiji island for ocean thermal energy conversion Tsutomu NAKAOKA Tetsuya NISHIDA Kohta NAGATOMO Sohtaro MIZUTANI Shigeo TATSUMI Junya ICHINOSE Minoru MATSUSHITA Tim PICKERING Yasuyuki IKEGAMI And Haruo UEHARA Summary In order to determine suitable Ocean Thermal Energy Conversion (OTEC) power plant sited in the Fiji island, the investigation of marine meteorology carried out off the coast of the Fiji island in the Pacific Ocean using a training ship of the National Fisheries University on 5-7 December 1996, 3-4 December 1997, 3-5 December 1998 and 4-6 December Salinity, sea water temperature and dissolved oxygen rate is measured from surface to bottom of the oceans. At site 31 on 7 December 1996 in the coast of the Fiji ocean the temperature of surface sea water is 27.7 while the temperature of sea water at a depth of about 8 m is 5.2. For example, the mean salinity is about 34.4 and the dissolved oxygen is 4.38 ml/l at a depth of about 8 m. For example 1, the energy rate use ocean thermal energy become about 12 times as much as electric power on the republic of Fuji. Key words : OTEC, Ocean, Investigation, Marine Meteorology, Fiji 1. 緒言 フィジー共和国は 南太平洋の中心部 ( メ ラネシア海域 ) に位置し 約 33 の諸島から 成り 多くは火山活動又は珊瑚礁の隆起に よりできている 気候は 熱帯性気候でも っとも暑い 2 月を中心に雨量が多く 首都ス ヴァの年間降雨量は 3 mm となっている 面積は 四国とほぼ同じ km 2 で 人口 *1 水産大学校海洋機械工学科 ( 山口県下関市永田本町 2-7-1) *2 水産大学校練習船耕洋丸 ( 山口県下関市永田本町 2-7-1) *3 水産大学校水産学研究科 ( 山口県下関市永田本町 2-7-1) *4 The University of the South Pacific(P. O. Box 1168, Suva, Republic of Fiji) *5 佐賀大学海洋エネルギー研究センター ( 佐賀県佐賀市本庄町 1 番地 ) は約 81.1 万人である 経済面では 砂糖生産と観光が二大産業となっている フィジー共和国の 1 年間の総発電量は 51 GWh (1999 年 ) 1) である フィジー共和国の電力源は 水力が % % が化石燃料に頼っている しかし 化石燃料の輸送費用が高く 電気もすべての島へ行き渡っていない現状である また 化石燃料の使用で二酸化炭素の排出による地球温暖化による海面上昇も懸念されている そのために フィジー共和国を含めた南太平洋諸国では 海洋温度差発電を建設する
2 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 46 ための計画が進んでいる 2) 海洋温度差発電を陸上設置で多目的で使用する場合は 建設費は建設場所の気候 地形 設置地域の社会基盤などに大きく影響される そのため プラントを設置する場合には 海象データの十分な調査を実施し 設置場所にあった最適設計やフィージビリティスタディを行う必要がある 現在 OTECの設置場所の選定や概念設計については 日本および世界各国で行われている 3) 上原らは 候補地の1つである島根沖でOTECの発電実験を行った 4) また フィリピン海域での海洋調査を行い この海域での概念設計を行った 5) また 日本での最も有力な候補地である沖永良部海域では 3 回の海洋調査を行った 6) そして この調査結果を参照し 1 MWのOTECプラントと海水淡水化装置を組み合わせたハイブリットサイクルについて報告を行っている 7) 現在 フィジー共和国を含んだ南太平洋諸国では 海洋温度差発電の計画が進められているが フィジー共和国海域での海洋 データは日本海洋データセンタ (JODC) 等で調べられたものはなく この海域での海洋温度差発電のためのデータは極めて不足している そこで 本研究は 南太平洋のフィジー海域に適した OTEC システムの設計を行うために 調査船を利用して海洋調査を行い その結果について解析するとともにこの海域の特性について明らかにする さらに この海域での利用再生エネルギー量についても推算を行う 2. 調査 2.1 調査場所図 1は 調査を行った海域を示す 調査海域は フィジー共和国周囲である 図 2 は 1996 年, 1997 年, 1998 年, 1999 年に海洋調査を行った海域を示す 図中の (a) は 1996 年の Kadave 島の南西側 (b) は Beqa 島の東側 (c) は 1997 年の Beqa 島と One 島のスヴァの南側 (d) は 1998 年の Beqa 島の間のカンダブ水路 図 1 調査海域 ( フィジー共和国周辺 )
3 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 47 図 2 年毎の調査海域 (e) は 1999 年の Beqa 島のスヴァの東南側である 図 3(a)~(e) は 図 2 に示した年度毎の調査海域の測定個所を詳細に示したものである 図中の ( ) 印と番号は 測定点を示す 1996 年の調査は Kadave 島の南西側 測定箇所は 8 点 Beqa 島の東側 測定箇所は 31 である 測定範囲は 南緯 ~ 東経 ~ 南緯 ~ 東経 ~ の 2 ヶ所である 1997 年は Beqa 島のスヴァ南側 測定個所は 14 点である 測定範囲は 南緯 ~ 東経 ~ である 1998 年は Beqa 島と Ono 島の間のカンダブ水路 測定個所は 12 点である 測定範囲は 南緯 ~ 東経 ~ である 1999 年は Beqa 島のスヴァ東南側 測定個所は 14 点である 測定範囲は 南緯 ~ 東経 ~ である 2.2 調査船図 4は 調査に使用した水産大学校の練習船耕洋丸を示す 図 5は 調査船の概観のレイアウトを示す 表 1は 調査船の仕様を示す この調査船は 全長 81.4 m 幅 13. m 総トン数 tである 主エンジンは 38 PS 回転数は23 rpmである 航海速力は 14 ktである 2.3 調査方法 塩分濃度 海水温度 水深図 6は 電気伝導度水温水深計 (CTD-O 2 ) センサーおよび (CTD-O 2 ) 測定装置の写真を示す
4 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 48 図 3(a) 調査海域 (1996 年 ) 図 3(c) 調査海域 (1997 年 ) 図 3(b) 調査海域 (1996 年 ) 図 3(d) 調査海域 (1998 年 )
5 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 49 塩分濃度 海水温度 水深 溶存酸素量の測定は 図 3(a)~(e) に示す各測定点で調査船を漂泊させ 電気伝導度水温水深計 (CTD-O 2 ) ( 電気伝導度 :( 範囲 : 1~65 mmho, 精度 : ±.5 mmho) 温度:( 範囲 : -32~ +32 精度:±.5 (-3~+32 )) 圧力 : ( 範囲 精度 : ~32 db, ±.5 db, ~65 db, ±1. db, ~16 db, ±1.6 db, ~32 db, ±3.2 db, ~65 db, ±6.5 db)) を海に投入し水深 mから海底までを1 m 毎に行った 電気伝導度センサーは 電極式 (.4 cm x.4 cm x 3 cm) である 温度センサーは サーミスター型 (2 ) である 圧力センサーは 歪みゲージ型 (35Ω) である 塩分濃度は 15, 1 気圧におけるKCl 標準溶液 (1kg 中に g KClを含んだ水溶液 ) の電気伝導度に対する水圧及び温度の補正を行った測定時の電気伝導比により求められる 温度は 水は圧力を加えると温度が上がるので 深層の水を比較する場合に ポテンシャル水温を用いる この水温は 各水 表 1 調査船 ( 耕洋丸 ) の仕様 Length 81.4 m Breadth 13. m Gross Tonnage t Sea Speed 14. kt Main Engine 38 PS x 23 rpm 図 4 調査船 ( 耕洋丸 ) 図 3(e) 調査海域 (1999 年 ) 図 5 調査船のレイアウト
6 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 5 深の水を熱収支なしに 海表面 ( 水圧 db) に移動した時 ( 断熱上昇 ) の値である 水深は 鉛直方向の指標に水圧 (db) を用いている 水圧と水深の関係式より算出した 溶存酸素量溶存酸素量は 酸素センサーにより測定された電流値を用いて 水圧 水温の補正を行い酸素飽和率を求め その酸素飽和率に海水中の酸素飽和量を掛け合わせて求めた 3. 調査結果 表 2は 調査年度毎の測定数 測定範囲 温度 ( 最大 最小 ) 深さ( 最大 ) 塩分濃度( 最大 最小 ) 溶存酸素量( 最大 最小 ) を示す 図 7(a)(b)(c) は 1996 年度の測定データの一例を示す 図 7(a)(b)(c) は 図 3(a) 中の測定点 8( 赤点 ) kadavu 島の南西側の海域の海水温度 塩分濃度 溶存酸素量分布を示す 測定点 8 の位置は 南緯 , 東経 である 最大深さは 678 m である 図 7(a) よりわかるように 表層の海水温度は 27.3 深さ 678 m で 6.4 となる 表層と深層の温度差は 2.9 である 温度分布は 表層から約 3 m まで一定である その後 温度降下する 図 7(b) よりわかるように 表層の塩分濃度は 34.8 深さ 678 m で 34.4 となる 塩分濃度分布は 表層より約 2 m まで増加している その後 深さ 2 m 以上になると約 6 m まで減少する 図 7(c) よりわかるように 表層の溶存酸素量は 3.83 ml/l 最大深さ 678 m で 4.73 ml/l となる 溶存酸素量は 表層より約 3 mまで減少し その後 1 mまで増加する その後 約 2 mまで減少し約 6 mまで増加する 図 8(a)(b)(c) は 1996 年度の測定データの一例を示す 図 8(a)(b)(c) は 図 3(b) 中の測定点 31 図 6 電気伝導度水温水深計 (CTD-O 2 ) センサー及び (CTD-O 2 ) 測定装置の写真 ( 赤点 ) Beqa 島の東側の海域の海水温度 塩分濃度 溶存酸素量分布を示す 測定点 31 の位置は 南緯 東経 である 最大深さは 944 m である 図 8(a) よりわかるように 表層の海水温度は 27.7 深さ 944 m で 4.2 となる 表層と深層の温度差は 23.5 である 温度分布は 表層から約 6 m まで温度降下する 約 6 m 以上になると傾きが大きくなり降下する 図 8(b) よりわかるように 表層の塩分濃度は 34.7 最大深さ 944 m で 34.5 となる 塩分濃度分布は 表層より約 2 m
7 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 51 まで増加する 深さ約 2 m から 6 m までは減少し 約 6 m 以上になるとほぼ一定である 図 8(c) よりわかるように 表層の溶存酸素量は 3.36 ml/l 最大深さ 944 m で 4.6 ml/l となる 溶存酸素量は 表層より 1 m まで増加する 約 1 m から 2 m までは減少する 約 2 m から 6m までは増加して その後 約 6 m 以上になると減少する 図 9(a)(b)(c) は 1997 年度の測定データの一例を示す 図 9(a)(b)(c) は 図 3(c) 中の測定点 5( 赤点 ) フィジー沖 首都スヴァ南の海域の海水温度 塩分濃度 溶存酸素量分布を示す 測定点 5 の位置は 南緯 東経 である 最大深さは 846 m である 図 9(a) よりわかるように 表層の海水温度は 26.7 最大深さ 846 m で 4.8 となる 表層と深層の温度差は 21.9 である 温度分布は 表層より約 5 m まではほぼ一定で その後 温度降下する 約 6 m 以上で傾きが大きくなり温度降下する 図 9(b) よりわかるように 表層の塩分濃度は 35.3 最大深さ 846 m で 34.4 となる 塩分濃度分布は 表層より約 5 m まで増加し 約 5 m から 15 m までは ほぼ一定である 約 15 m から 2 m まで増 加する 約 2 m から 6 m までは減少し 約 6 m 以上では少し増加する 図 9(c) よりわかるように 表層の溶存酸素量は 4.59 ml/l 最大深さ 846 m で 7.15 ml/l となる 溶存酸素量は 表層より約 6 m までは増加する その後は傾きが大きくなって増加する 図 1(a)(b)(c) は 1998 年度の測定データの一例を示す 図 1(a)(b)(c) は 図 3(d) 中の測定点 1( 赤点 ) フィジー沖 Beqa 島南西の海域の海水温度 塩分濃度 溶存酸素量分布を示す 測定点 1 の位置は 南緯 東経 である 最大深さは 795 m である 図 1(a) よりわかるように 表層の海水温度は 28.5 最大深さ 795 m で 5.3 となる 表層と深層の温度差は 23.2 である 温度分布は 表層から約 2 m までほぼ一定である その後約 6 m まで温度降下する 約 6 m 以上になると傾きが大きくなり降下する 図 1(b) よりわかるように 表層の塩濃度は 35.3 最大深さ 795 m で 34.4 となる 塩分濃度分布は 表層より約 3 m まで一定である その後約 1 m まで増加する 深さ約 1 m から 6 m まで減少して 約 6 m 以上になると一定となる 図 1(c) よりわかるように 表層の溶存 表 2 測定数 測定範囲 温度 最大深さ 塩分濃度 溶存酸素量 (1996~1999 年 ) Date Site number Latitude (S) Longitude (E) Temperature ( ) (MAX) (MIN) Depth (m) (MAX) Salinity ( ) Dissolved Oxygen Rate (ml/l) (MAX) (MIN) (MAX) (MIN) DATA 1996/ 12/ ~ ~ Appen / 12/ ~ ~ Appen / 12/ ~ ~ Appen / 12/ ~ ~ Appen / 12/ ~ ~ Appen. 5
8 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 52 Temperature( ) (a) Temperature( ) (a) Salinity( ) (b) Salinity( ) (b) Dissolved Oxygen(ml/l) Dissolved Oxygen(ml/l) (c) (c) 図 7 測定データ (1996 年,Site 8) 図 8 測定データ (1996 年,Site 31)
9 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 53 Temperature( ) (a) Temperature( ) (a) Salinity( ) Salinity( ) (b) (b) Dissolved Oxygen(ml/l) Dissolved Oxygen(ml/l) (c) 図 9 測定データ (1997 年,Site 5) (c) 図 1 測定データ (1998 年,Site 1)
10 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 54 Temperature( ) (a) Salinity( ) (b) Dissolved Oxygen(ml/l) 酸素量は 2.9 ml/l 最大深さ 795 m で 2.89 ml/l となる 溶存酸素量は 表層より約 3 m までは変動している その後 約 3 m まで減少し 約 3 m から 65 m までは増加する 約 65 m 以上になると減少する 図 11(a)(b)(c) は 1999 年度の測定データの一例を示す 図 11(a)(b)(c) は 図 3(e) 中の測定点 4( 赤点 ) フィジー沖 首都スヴァ南東の海域の海水温度 塩分濃度 溶存酸素量分布を示す 測定点 4 の位置は 南緯 東経 である 最大深さは 84 m である 図 11(a) よりわかるように 表層の海水温度は 26.6 最大深さ 84 m で 5.2 となる 表層と深層の温度差は 21.4 である 温度分布は 表層から 84 m まで温度降下する 図 11(b) よりわかるように 表層の塩分濃度は 32.3 最大深さ 84 m で 34.5 となる 塩分濃度分布は 表層より約 15 m まで増加する 約 15 m から 6 m までは減少する 約 6 m 以上になるとほぼ一定である 図 11(c) よりわかるように 表層の溶存酸素量は 3.15 ml/l 最大深さ 84 m で 3.9 ml/l となる 溶存酸素量は 表層で増加し その後 約 15 m までは減少する 約 15 m から 6 m まで増加する 約 6 m 以上になると 少し減少する (c) 図 11 測定データ (1999 年,Site 4) 4. 海水温度 塩分濃度 溶存酸素量の検討 4.1 海水温度の変化図 12(a)~(e) は 1996 年 ~1999 年の海水温度の変化を示したものである 縦軸は深さ 横軸は緯度を示す 図 12(a) は 測定日は 1996 年 12 月 5 日である 最大深さは 678 m である また 測定範囲は 東経 ~ である 図 12(b) は 測定日は 1996 年 12 月 5~ 7 日である 最大深さは 192 m である
11 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 55 また 測定範囲は 東経 ~ である 図 12(c) は 測定日は 1997 年 12 月 3~ 4 日である 最大深さは 1793 m である また 測定範囲は 東経 ~ である 図 12(d) は 測定日は 1998 年 12 月 3~ 5 日である 最大深さは 1983 m である また 測定範囲は 東経 ~ である 図 12(e) は 測定日は 1999 年 12 月 4~ 6 日である 最大深さは 28 m である また 測定範囲は 東経 ~ である 図 12(a)~(e) よりわかるように 深さが深くなるに従って温度が下がる 表層の温度は 26.4~28.9 の範囲である 深さ約 5 m~1 m で約 25. 深さ約 2~25 m で約 2. 深さ約 35 m~4 m で約 15. 深さ約 5 m で約 1. 深さ約 8 m で 5. となる 深さ約 5 m を越え 約 5. が存在する深さ約 8 m までは 深さ 3 m の差がある 以上 海水温度の変化は 深さに対する冷海水の分布がわかり 熱源の温度差を決める際に重要となる また OTEC が可能な場所としては 表層と深層の海水温度差が最低約 15 以上必要であるので 海水取水管の長さは 海水温度が 1. である水深約 5 m まで必要である また 海水温度 5. を使用する場合は 深さ約 8 m まで必要となる 4.2 塩分濃度の変化図 13(a)~(e) は 1996 年 ~1999 年の塩分濃度の変化を示したものである 縦軸は深さ 横軸は緯度を示す 図 13(a) より 塩分濃度は深さ約 5 mで 35. である 深さ約 25 m まで増加し 35.7 となる それ以降は 水深が増すと減少する 図 13(b) より 塩分濃度は深さ約 1 m で 35. である 深さ約 15 m~2 m まで増加して 35.7 となる それ以降は 水深が増すと減少する 図 13(c) より 塩分濃度は深さ約 1 m で 35.5 である 深さ約 15 m~2 m まで増加して 35.7 となる それ以降は 水深が増すと減少する 図 13(d) より 塩分濃度は深さ約 2 m で 35.5 である 深さ約 2 m まで増加して 35.7 となる それ以降は 水深が増すと減少する 図 (e) より 塩分濃度は深さ約 5 m で 35. である 深さ約 2 m まで増加して 35.7 となる それ以降は 水深が増すと減少する 以上 この塩分濃度の変化は OTEC の海水取水管内の表層と深層との塩分濃度差による圧力損失を算出する際に重要であり この塩分濃度の分布を考慮して算出する必要がある 4.3 溶存酸素量の変化図 14(a)~(e) は 1996 年 ~1999 年の溶存酸素量の変化を示したものである 縦軸は深さ 横軸は緯度を示す 図 14(a) より 溶存酸素量は深さ約 1 m で 4. ml/l である 深さ約 2 m まで減少して 3.5 ml/l となる それ以降は 水深が増すと増加する 図 14(b) より 溶存酸素量は深さ約 1 m で 4. ml/l となる 深さ約 2 m まで減少して 3.5 ml/l となる 深さ約 75 m まで増加して 4.5 ml/l となる それ以降は 水深が増すと減少する 図 14(c) より 溶存酸素量は表層で 4.6 ml/l である 深さ約 3 m で 5.5 ml/l で 深さ約 5 mまで増加して 6.5 ml/lとなる それ以降は 深さが増すと増加する この海域の溶存酸素量は 他の海域に比べて大きな値となる 図 14(d) より 溶存酸素量は表層から約 15 m で 3. ml/l となる 深さ約 2 m まで減少して 2.7 ml/l となる 深さ約 6 m ~65 m まで増加して 3.3 ml/l となる それ以降は 水深が増すと減少する 図 14(e) より 溶存酸素量は約 1 m で
12 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 ( ) 25. ( ) 2. ( ) 15. ( ) 1. ( ) '96,12,5 Longitude (E) ~ '~ ' km 27. ( ) 25. ( ) 2. ( ) 15. ( ) 1. ( ) 5. ( ) (a) '96,12,5~12,7 ~192 Longitude (E) '~ ' km (b) ( ) 25. ( ) 2. ( ) 15. ( ) 1. ( ) 5. ( ) 1 2 km 27. ( ) 25. ( ) 2. ( ) 15. ( ) 1. ( ) 5. ( ) '98,12,3~12,5 ~1983 Longitude (E) '~ ' (d) '99,12,4~12,6 ~28 Longitude (E) '~ ' km (e) 図 12(a)~(e) 海水温度の変化 ( ) 25. ( ) 2. ( ) 15. ( ) 1. ( ) 5. ( ) 1 2 km '97,12,3~12,4 ~1793 Longitude (E) '~ ' (c) 2.7 ml/l である 深さ約 7 m~8 m まで増加して 3.2 ml/l となる それ以降は 水深が増すと減少する この海域は 図 14(d) と同様な溶存酸素量の値となる 以上 この溶存酸素量の変化は ハイブリッド OTEC システムの中の海水淡水化システムで海水をフラッシュ蒸発させて 造水用凝縮器で凝縮して淡水を作る過程で真空ポンプが必要であるが その真空ポンプの動力を見積もる際に必要となる また この溶存酸素量の変化は 養殖に関係するプランクトンの量や栄養塩に関係しているものと考えられる この溶存酸素量につい
13 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 ( ) 35.5 ( ) 35. ( ) 1 2 km 35.7 ( ) 35.5 ( ) 35. ( ) 34.5 ( ) 19.1 '96,12,5 Longitude (E) ~ '~ ' (a) km 35.7 ( ) 35.5 ( ) 35. ( ) 34.5 ( ) 1 2 km '96,12,5~12,7 ~192 Longitude (E) '~ ' '97,12,3~12,4 ~1793 Longitude (E) '~ ' (c) ては さらに検討が必要である 4.4 海底地形の検討 図 15 は 調査海域 ( 図 3(b), 1996 年 ) の 海底地形を示す X 軸に経度 Y 軸に水深 Z 軸に緯度を示す 図 15 よりわかるように 緯度が大きくな ると水深が深くなっている しかし 環礁 に近いところの測定点 5, 2, 21, 22, 23 は 他の測定点と異なって水深が浅くなっ ている ( ) 35.5 ( ) 35. ( ) 34.5 ( ) 1 2 km ( ) 35.5 ( ) 35. ( ) 34.5 ( ) 1 2 km '98,12,3~12,5 ~1983 Longitude (E) '~ ' (d) '99,12,4~12,6 ~28 Longitude (E) '~ ' (e) 図 13(a)~(e) 塩分濃度の変化 以上 この海底地形は OTEC システムで 利用する海洋深層海水を取水する管の設置 方法や長さを決定する際に重要なものとなる
14 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 (ml/l) 4. (ml/l) 3.5 (ml/l) 1 2 km 4.5 (ml/l) 4. (ml/l) 3.5 (ml/l) '96,12,5 Longitude (E) ~ '~ ' (a) km '96,12,5~12,7 ~192 Longitude (E) '~ ' (b) (ml/l) 3. (ml/l) 2.7 (ml/l) 2.4 (ml/l) 1 2 km 3.2 (ml/l) 3. (ml/l) '98,12,3~12,5 ~1983 Longitude (E) '~ ' (d) 16 '99,12,4~12,6 2.7 (ml/l) ~ (ml/l) Longitude (E) km (e) '~ ' 図 14(a)~(e) 溶存酸素量の変化 '97,12,3~12,4 Longitude (E) 7.5 (ml/l) 6.5 (ml/l) 5.5 (ml/l) 4.6 (ml/l) km ~ '~ ' (c) 4.5 利用再生エネルギー量現在 海洋温度差エネルギー量の推定値としては確立されたものはない 以下 このエネルギー量の推定のための推算について示す 表 2 は フィジー共和国のエネルギー事情を示す 1 年間の総発電量は 51 x 1 8 kwhである 1) その内訳は 化石燃料が 17.65% 水力が 82.35% であり大部分を占めている 調査結果より フィジー共和国では 水深 8 m 以下の海域で約 5. であり この海域で海洋温度差発電が可能と考えられる そこで 本研究では フィジー共和国
15 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 59 の海域でOTECに利用可能な面積 A F は 8.9 x 1 11 m 2 として そのエネルギー量を推算する なお フィジー共和国の水面上の国界の面積は 1.13 x 1 12 m 2 であり 全海域に占める割合は 79 % である また この海域の表面温度は 調査結果より 平均温度の約 27. とする 1) 推算 1 高野は 海洋温度差のエネルギー量を次式で見積もっている 8) フィジー海域の利用再生エネルギー量 E F は これらを参考にして見積ると次のようになる ここで 海水の循環期間 1 年は 次式となる (1 x ) x 24 x 36 3 x 1 1 [s] (3) この利用再生エネルギー量 E FR をランキンサイクル熱効率が 2.5% のOTECにより変換すると仮定すると OTECに利用再生エネルギー量 E FO は 7. x 1 6 kwとなる このエネルギー量 E FO は フィジー共和国の発電出力が 5.82 x 1 4 kwであるので約 12 倍となる E F = c p x m x T (1) = 4.2 x 9.17 x 1 16 x 22. = 8.47 x 1 18 [kj] ここで c p : 海水の定圧比熱 (4.2 kj/(kg K)) m : 海水の質量 (8.9 x 1 11 x 1 2 x 1.3 x 1 3 = 9.17 x 1 16 kg) T : 温度差 (22. K) ここで mは 海水の質量である mは OTECに利用可能な面積 (A F = 8.9 x 1 11 m 2 ) 表層海水平均深さ 1 mと海水の密度 (1.3 x 1 3 kg/m 3 ) を掛けて得られる ここで 温度差 T は 平均表層温度の約 27. と水深 8 m の約 5. との差である さらに このエネルギー量の連続的な利用を考える場合には エネルギー量としては再生可能なエネルギー供給量でなければならない その値は この海洋温度差エネルギー量を海水の循環に要する時間で除することで求められる 海水の循環期間を 1 年とすれば 利用再生エネルギー量 E FR は 次式のようになる E FR = 8.47 x 1 18 / 3 x 1 1 = 2.8 x 1 8 [kw] (2) 2) 推算 2 海面から海中への太陽エネルギーの単位面積当たりの熱量 qは 次式より算出される 9) c h T q = (4) π k T ' T ここで c : 太陽定数 (1.35 x 1 3 W/m 2 ) h : 蒸発のモル熱量 (438.4 J/mol) k : 気体定数 (8.314 J/(mol K)) T : 表面温度 (27. ) T : 表面絶対温度 (3.85 K) T : 温度差 (1. ) 利用再生エネルギー量 E FR は 海面から海中への太陽エネルギーの単位面積当たりの熱量 qに このフィジー海域の利用可能な面積 A F を乗じたものである 太陽エネルギー量の大半は海洋表層部で吸収され 蒸発 熱放射 対流を通じて大気との間でのエネルギー交換および海流による輸送に費やされ 海洋深層への熱拡散は極めて小さい そのために このエネルギー量 E FR のうち 2 % を利用すると次式となる E FR =.2 x q x A F (5) =.2 x x 8.9 x 1 11
![Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 6 = 4.57 x 1 9 [kw] ここで A F はフィジー海域のOTECに利用可能な面積 (= 8.9 x 1 11 m 2 ) である この利用再生エネルギー量 E FR (= 4.57 x 1 9 kw) をランキンサイクル熱効率が 2.](/docs-images/91/106391149/images/16-0.jpg "5 % のOTECにより変換すると仮定すると OTEC の利用再生エネルギー量 E FO は 1.14 x 1 8 kw となる このエネルギー量 E FO は フィジー共和国の発電出力が 5.")
16 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 6 = 4.57 x 1 9 [kw] ここで A F はフィジー海域のOTECに利用可能な面積 (= 8.9 x 1 11 m 2 ) である この利用再生エネルギー量 E FR (= 4.57 x 1 9 kw) をランキンサイクル熱効率が 2.5 % のOTECにより変換すると仮定すると OTEC の利用再生エネルギー量 E FO は 1.14 x 1 8 kw となる このエネルギー量 E FO は フィジー共和国の発電出力が 5.82 x 1 4 kwであるので約 1959 倍となる 付表 1 は 図 2 中の (a) の測定点 1 ~8 の水深 海水温度 塩分濃度 溶存酸素量の測定データを示す 測定日は 1996 年 12 月 5 日である 付表 2 は 図 2 中の (b) の測定点 1~31 の水深 海水温度 塩分濃度 溶存酸素量の測定データを示す 測定日は 1996 年 12 月 5~7 日である 付表 3 は 図 2 中の (c) の測定点 1~14 の水深 海水温度 塩分濃度 溶存酸素量の測定データを示す 測定日は 1997 年 12 月 3~4 日である 付表 4 は 図 2 中の (d) の測定点 1~12 の水深 海水温度 塩分濃度 溶存酸素量の測定データを示す 測定日は 1998 年 12 月 3~5 日である の水深 海水温度 塩分濃度 溶存酸素量の測定データを示す 測定日は 1999 年 12 月 4~6 日である 5. 結論南太平洋のフィジー海域に適した OTEC システムの最適設計を行うために海洋調査を行った また この海域の利用再生エネルギー量について検討を行った 以下の結果を得た (1) 表層温度は 1996 年 ~1999 年の調査範囲内では 26.4~28.9 である 深層温度は 海底地形によって異なるが 深さが約 8 で約 5 である (2) 1996 年の (a),(b) の場合 塩分濃度は 深さが約 5 m~1 mで約 35.7 となる 深さが約 15~25 mまで増加して約 35.7 となり 深くなると減少する 1997 年 1998 年 1999 年の場合 塩分濃度は 深さが約 2 m~1 mで約 35.5 となる 深さが約 15 m~2 mまで増加して約 35.7 となり 深くなると減少する (3) 1996 年の (a),(b) の場合 溶存酸素量は 深さが約 1 mで約 4. ml/lとなる 深さ約 2 mまで減少して3.5 ml/lとなる 図 15 海底地形 (1996 年 ) 付表 5 は 図 2 中の (e) の測定点 1~14 深さ約 75 mまでは 水深が増すと増加
17 Vol. 9 (23), 45~11 海洋温度差発電設置のためのフィジー海域の海象調査 61 する 1997 年の (c) の場合 溶存酸素量は 表層で4.6 ml/lである 深さ約 3 mで約 5.5 ml/l 深さ約 5 mまで増加して6.5 ml/lとなる それ以降は 深さが増すと増加する この海域は 溶存酸素量は 他の海域に比べて大きな値となる 1998 年 1999 年の場合 溶存酸素量は 表層から約 1 m~15 mで約 2.7~3. ml/lである 深さ2 mで約 2.7 ml/l となる 深さ約 6 m~8 mで約 3. ~3.2 ml/lとなり それ以降は 水深が増すと減少する (4) 推算 1 の場合 フィジー海域の OTEC に利用再生エネルギー量は 発電出力の約 12 倍となる 以上 フィジー海域は ハイブリッドOTEC システムの設置場所としては最適と考えられる 今後 調査結果を参照して 海洋深層水を利用するハイブリッドOTECシステムについて性能解析を行う予定である フィジー共和国は 人口 社会状況 海象等から考えると年間の総発電量に相当する海洋深層水を利用するハイブリッドOTECシステムが考えられる まず 第一段階としては 実現の可能性がある1~3 kw 級のパイロットプラントの建設が望まれる Ocean Energy Conf., (198), ) H. Uehara, C. O. Dilao and T. Nakaoka, Conceptual Design of Ocean Thermal Energy Conversion (OTEC) Power Plants in the Philippines, J. of Solar Energy Engineering, 41-5 (1988), ) 乾栄一, 長友洪太, 中岡勉, 西田哲也, 上原春男, 宮良明男, 海洋温度差発電設置のための沖永良部海域の海象調査,OTEC, 3. (199), ) H. Uehara, A. Miyara, T. Nakaoka and T. Nishida, A Study of an Ocean Thermal Energy Conversion Plant Using Integrated Hybrid Cycle in the Oki-no-Erabu Island, Proc. of the Second International Offshore and Polar Engineering Conf., (1992), ) 海洋深層水利用研究会ニュース, 第 6 巻, 第 1 号, (2), ) エネルギー変換懇話会編, エネルギー資源工学, (1991), 文献 1) factbook 2) 佐賀大学理工学部海洋温度差エネルギー実験施設, 南太平洋諸国発展のための海洋温度差発電システム, (21), ) W.A.Wolff, W. E. Hubert and P.M. Wolff, OTEC World Thermal Resource, Proc. Ocean Conf., (1979), ) H. Uehara, T. Nakaoka, S.Nagasaki and H. Yokoyama, Deployment of Cold Water Pipe in the Japan Sea, Proc. of 7th
2010.2.20 2. 1) 1 2 1. Origins. 2. History. 3. Earth Structure and Plate Tectonics. 4. Ocean Basins. 5. Sediments. 6. Water and Ocean Structure. 7. Ocean Chemistry. 8. Circulation of the Atmosphere.
ような塩の組成はほとんど変化しない 年平均した降水量 (CMAP データを用いて作成 ) 2.2 海水の密度海水の密度は水温だけでなく 塩分にも依存する 一般に塩分が多いほど密度は高くなる 真水と海水について 温度変化に伴う密度の変化を計算すると以下のようになる 真水は 4 付近で密度が最大になるが
2 水温と塩分の鉛直構造 海面付近の海水は太陽放射によって暖められ また 風や波によってよく混合されている このため 水温が高く 上下の温度差が小さい 一方で 深海の水は一般に低温であることが多い 実は 海洋の鉛直構造を考えるときには水温だけでなく塩分の変動にも注目する 海水の密度は水温だけでなく 塩分によっても変化するからである 塩分は 降水や蒸発などの影響で変動する そこで 海水の水温と塩分に着目して海洋の鉛直構造を論じる
1
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日団協技術資料 地下埋設式バルク貯槽の発生能力 1. 制定目的 バルク貯槽を地下埋設し自然気化によってLPガスを消費しようとする場合 需要家の消費量に対して十分な量のLPガスを供給することのできる大きさのバルク貯槽を設置しなければならないが バルク貯槽の設置状況 ( 地中温度 充填時液温等 ) 需要家の消費パターン( 連続消費時間等 ) 及びLPガス供給側のバルク運用状況 ( 残液量等 ) などの設計条件が個々の設置ケースで異なるので
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3-3 現地調査 ( カレイ類稚魚生息状況調査 ) 既存文献とヒアリング調査の結果 漁獲の対象となる成魚期の生息環境 移動 回遊形態 食性などの生活史に関する知見については多くの情報を得ることができた しかしながら 東京湾では卵期 浮遊期 極沿岸生活期ならびに沿岸生活期の知見が不足しており これらの成長段階における生息環境 生息条件についての情報を把握することができなかった そこで 本年度は東京湾のイシガレイならびにマコガレイの極沿岸生活期
IPCC 第1作業部会 第5次評価報告書 政策決定者のためのサマリー
IPCC 第 5 次評価報告書第 1 作業部会 政策決定者向け要約 (SPM) の概要 2013 年 10 月 9 日合同勉強会 桑原清 2013/10/09 NPO 法人アース エコ 1 Box SPM.1 代表濃度シナリオ (Representative Concentration Pathways, RCP) WGI における気候変動予測は 温室効果ガスの将来の排出量や濃度 エアロゾルやその他の気候変動要因に関する情報を必要とする
2. エルニーニョ / ラニーニャ現象の日本への影響前記 1. で触れたように エルニーニョ / ラニーニャ現象は周辺の海洋 大気場と密接な関わりを持つ大規模な現象です そのため エルニーニョ / ラニーニャ現象は周辺の海流や大気の流れを通じたテレコネクション ( キーワード ) を経て日本へも影響
トピックス エルニーニョ / ラニーニャ現象 2009 年 7 月 10 日に気象庁から エルニーニョ現象が発生しているとの発表がありました 本 Express では 日本の気候にも大きな影響を与えるエルニーニョ / ラニーニャ現象 ( キーワード ) のメカニズムと日本への影響およびその予測可能性と温暖化について説明します 1. エルニーニョ / ラニーニャ現象とはエルニーニョ現象とは 太平洋赤道域の日付変更線付近から南米のペルー沿岸にかけての広い海域で
Hanako-公式集力学熱編.jhd
熱分野 ================================================= E-mail yamato@my.email.ne.j ホームページ htt://www.ne.j/asahi/hanako/hysics/ ================================================= 公式集力学熱編.jhd < 1 > 気体の法則 気体の状態変化
図 1 COBE-SST のオリジナル格子から JCDAS の格子に変換を行う際に用いられている海陸マスク 緑色は陸域 青色は海域 赤色は内海を表す 内海では気候値 (COBE-SST 作成時に用いられている 1951~2 年の平均値 ) が利用されている (a) (b) SST (K) SST a
平成 22 年 2 月 JCDAS における 内海の海面水温の取り扱いの不具合について 気象庁地球環境 海洋部気候情報課 気候データ同化システム (JCDAS) では COBE-SST 累年値データを境界条件とする 6 時間予報及び客観解析を行っておりますが 25 年 1 月の JCDAS のルーチン運用開始以降 一部の内海において SST 観測値ではなく気候値が適用されていることが判明しました 原因
淀川水系流域委員会第 71 回委員会 (H20.1 審議参考資料 1-2 河川管理者提供資料
淀川水系流域委員会第 71 回委員会 (H2.1 審議参考資料 1-2 河川管理者提供資料 -4- -5- -6- -7- -8- -9- -1- -11- 45 197 1 7 1967 19761977 7 69 H19.12.27 1-2-2P.93 34 1975 1977 1976 1967 1975 1-12- 1967 19761977 2-13- 別紙 -159-23-
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第 5 章気象庁の取り組み 気象庁では 世界気象機関 (WMO) を始めとする国内外の関係機関と連携し 地球温暖化に関する観測 監視 その要因の解明や将来予測を推進しており これらの最新の成果をもとに 地球温暖化の緩和策 適応策の基礎となる地球温暖化に関する科学的知見の公表 普及を行っている 5.1 長期的な観測の継続 5.1.1 大気 海洋を対象とした観測気象庁では 地上における気圧 気温 湿度
物理学 II( 熱力学 ) 期末試験問題 (2) 問 (2) : 以下のカルノーサイクルの p V 線図に関して以下の問題に答えなさい. (a) "! (a) p V 線図の各過程 ( ) の名称とそのと (& きの仕事 W の面積を図示せよ. # " %&! (' $! #! " $ %'!!!
物理学 II( 熱力学 ) 期末試験問題 & 解答 (1) 問 (1): 以下の文章の空欄に相応しい用語あるいは文字式を記入しなさい. 温度とは物体の熱さ冷たさを表す概念である. 物体は外部の影響を受けなければ, 十分な時間が経過すると全体が一様な温度の定常的な熱平衡状態となる. 物体 と物体 が熱平衡にあり, 物体 と物体 が熱平衡にあるならば, 物体 と物体 も熱平衡にある. これを熱力学第 0
高 1 化学冬期課題試験 1 月 11 日 ( 水 ) 実施 [1] 以下の問題に答えよ 1)200g 溶液中に溶質が20g 溶けている この溶液の質量 % はいくらか ( 整数 ) 2)200g 溶媒中に溶質が20g 溶けている この溶液の質量 % はいくらか ( 有効数字 2 桁 ) 3) 同じ
![高 1 化学冬期課題試験 1 月 11 日 ( 水 ) 実施 [1] 以下の問題に答えよ 1)200g 溶液中に溶質が20g 溶けている この溶液の質量 % はいくらか ( 整数 ) 2)200g 溶媒中に溶質が20g 溶けている この溶液の質量 % はいくらか ( 有効数字 2 桁 ) 3) 同じ](/thumbs/94/118405200.jpg "高 1 化学冬期課題試験 1 月 11 日 ( 水 ) 実施 [1] 以下の問題に答えよ 1)200g 溶液中に溶質が20g 溶けている この溶液の質量 % はいくらか ( 整数 ) 2)200g 溶媒中に溶質が20g 溶けている この溶液の質量 % はいくらか ( 有効数字 2 桁 ) 3) 同じ")
高 1 化学冬期課題試験 1 月 11 日 ( 水 ) 実施 [1] 以下の問題に答えよ 1)200g 溶液中に溶質が20g 溶けている この溶液の質量 % はいくらか ( 整数 ) 2)200g 溶媒中に溶質が20g 溶けている この溶液の質量 % はいくらか ( 有効数字 2 桁 ) 3) 同じ溶質の20% 溶液 100gと30% 溶液 200gを混ぜると質量 % はいくらになるか ( 有効数字
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第 3 章海洋の気候変動 3.1 海面水温の変動 3.1.1 100 年スケールの長期変動気象庁では 海洋の変動を監視するために 船舶等で直接観測した海面水温データを解析して 1891 年から現在までの 100 年以上にわたる海面水温データを作成している その海面水温データから 日本近海を海面水温の長期変化傾向が類似した複数の海域に区分し それぞれの海域における海面水温の上昇率を求めた ここでは 近畿
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Top Interview ! Top Interview " # $ % & ' 1108_本文.qxd 11.11.8 16:48 ページ 10 先進環境技術紹介 Eco Frontiers 去が困 しやす 題があ 海水淡水化の前処理コストを低減する TT TEP Trap 処理技術 去でき 膜の性 る その 世界的な水不足が懸念される中 逆浸透膜 RO 法を用いた海水淡水化技術への関心が高まっている
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アジアの石炭火力発電からの排出増大に起因する疾病の問題 国際シンポジウム 気候変動とエネルギー : 石炭火力発電の問題に迫る 2015 年 5 月 29 日 シャノン コプリッツ 1 ダニエル ヤコブ 1 ラウリ ミリビルタ 2 メリッサ サルプリツィオ 1 1 ハーバード大学 2 グリーンピース インターナショナル 石炭火力発電からの排出は人間の健康に有害 微細粒子状物質 (PM 2.5 ) 二酸化硫黄
環境科学部年報（第16号）－04本文-学位論文の概要.indd
琵琶湖におけるケイ素画分の特徴とそれに影響を及ぼす要因 安積寿幸 環境動態学専攻 はじめに近年 人間活動の増大が 陸水や海洋において栄養塩 ( 窒素 リン ケイ素 ) の循環に影響を与えている この人間活動の増大は 河川や湖沼 海洋の富栄養化を引き起こすだけでなく ケイ素循環にも影響をおよぼす 特に陸水域における富栄養化やダムの建造は 珪藻生産 珪藻の沈降 堆積を増加させ 陸域から海洋へのケイ素の輸送を減少させる
不確かさ 資料 1/8
不確かさ 資料 /8 天びんの校正の不確かさの目安 表 に 代表的な電子天びんの校正の不確かさ ( 目安 ) 示します 表 校正の不確かさ ( 目安 ) 最小表示 機種 校正ポイント拡張不確かさ ( 風袋なし ) (k=2) 0.00mg BM-20 g 0.09 mg GH-202 50 g 0.7 mg 0.0mg GH-252 00 g 0.3 mg BM-252 00 g 0.29 mg GR-20/GH-20
A Study about the Oscillation of the Water Pistons of the Fluidyne Heat Machine ( A Study about the Oscillation of the Water Pistons of the Fluidyne Heat Machine (II) For the teaching materials of the
湿度計算の計算式集 湿度計算を分かりやすく理解するために B210973JA-F
湿度計算の計算式集 湿度計算を分かりやすく理解するために B210973JA-F 出版元 Vaisala Oyj Phone (int.): +358 9 8949 1 P.O. Box 26 Fax: +358 9 8949 2227 FI-00421 Helsinki Finland Visit our Internet pages at www.vaisala.com Vaisala 2013
5 11 3 1....1 2. 5...4 (1)...5...6...7...17...22 (2)...70...71...72...77...82 (3)...85...86...87...92...97 (4)...101...102...103...112...117 (5)...121...122...123...125...128 1. 10 Web Web WG 5 4 5 ²
平成 25 年度新エネルギー技術フィールドテスト事業太陽光発電新技術等フィールドテスト事業に関する運転データ分析評価等業務 発電量等シミュレーター説明書 平成 26 年 2 月株式会社三菱総合研究所 目次 1. 発電量等シミュレーターの構成... 1 1.1 発電量等シミュレーターの概要... 1 1.2 発電量算出機能... 2 1.3 設置面積算出機能... 3 1.4 フィールドテスト事業実績データの表示機能...
電解水素製造の経済性 再エネからの水素製造 - 余剰電力の特定 - 再エネの水素製造への利用方法 エネルギー貯蔵としての再エネ水素 まとめ Copyright 215, IEEJ, All rights reserved 2
国内再生可能エネルギーからの水素製造の展望と課題 第 2 回 CO2フリー水素ワーキンググループ水素 燃料電池戦略協議会 216 年 6 月 22 日 日本エネルギー経済研究所 柴田善朗 Copyright 215, IEEJ, All rights reserved 1 電解水素製造の経済性 再エネからの水素製造 - 余剰電力の特定 - 再エネの水素製造への利用方法 エネルギー貯蔵としての再エネ水素
データ解析
データ解析 ( 前期 ) 最小二乗法 向井厚志 005 年度テキスト 0 データ解析 - 最小二乗法 - 目次 第 回 Σ の計算 第 回ヒストグラム 第 3 回平均と標準偏差 6 第 回誤差の伝播 8 第 5 回正規分布 0 第 6 回最尤性原理 第 7 回正規分布の 分布の幅 第 8 回最小二乗法 6 第 9 回最小二乗法の練習 8 第 0 回最小二乗法の推定誤差 0 第 回推定誤差の計算 第
p r: 定格エネルギー消費量 [kw] p x: 試験機器の最大エネルギー消費量 [kw] ε p: 試験機器の最大エネルギー消費量と定格エネルギー消費量の差 [%] 試験機器の最大エネルギー消費量試験機器の最大エネルギー消費量 p x[kw] は 適用範囲の品目ごとに規定された条件において エネ
![p r: 定格エネルギー消費量 [kw] p x: 試験機器の最大エネルギー消費量 [kw] ε p: 試験機器の最大エネルギー消費量と定格エネルギー消費量の差 [%] 試験機器の最大エネルギー消費量試験機器の最大エネルギー消費量 p x[kw] は 適用範囲の品目ごとに規定された条件において エネ](/thumbs/92/108191070.jpg "p r: 定格エネルギー消費量 [kw] p x: 試験機器の最大エネルギー消費量 [kw] ε p: 試験機器の最大エネルギー消費量と定格エネルギー消費量の差 [%] 試験機器の最大エネルギー消費量試験機器の最大エネルギー消費量 p x[kw] は 適用範囲の品目ごとに規定された条件において エネ")
8.4 立体炊飯器 小型炊飯器 性能測定マニュアル ( 電気機器 ) 試験機器は 自動炊飯機能を持つものに限る なお 二段式や三段式の立体式炊飯器のように複数の同じ性能とみなすことができる 独立部位を持つ試験機器は 一つの独立部位において試験を実施する 準備試験機器の他に次のものを用意する 1 精白米 ( 一回の最大炊飯量 ) 2 給水及び排水設備 ( 洗米作業が可能な環境 ) 3 撹拌羽根 ( 材質は
豊田通商株式会社 CSR Report 2011
CSR Report 2011 Contents 200 171 185 158 111 150 146 102 93 85 110 120 124 135 125 77 100 67 68 72.5 60 85 60.3 60.0 60 50 47.4 50.1 50 53 56 52.5 58 61 65 69 74 25 30.3 0 2006 2007 2008 2009 2010
参 考 1. 工事請負契約書 2. 建設分野で使われるおもな単位 3.SI 単位換算率表
参 考 1. 工事請負契約書 2. 建設分野で使われるおもな単位 3.SI 単位換算率表 - 287 - - 288 - - 289 - - 290 - - 291 - - 292 - - 293 - - 294 - - 295 - - 296 - - 297 - - 298 - - 299 - - 300 - - 301 - - 302 - - 303 - - 304 - - 305 - - 306
横浜市環境科学研究所
周期時系列の統計解析 単回帰分析 io 8 年 3 日 周期時系列に季節調整を行わないで単回帰分析を適用すると, 回帰係数には周期成分の影響が加わる. ここでは, 周期時系列をコサイン関数モデルで近似し単回帰分析によりモデルの回帰係数を求め, 周期成分の影響を検討した. また, その結果を気温時系列に当てはめ, 課題等について考察した. 気温時系列とコサイン関数モデル第 報の結果を利用するので, その一部を再掲する.
(Microsoft Word - \230a\225\266IChO46-Preparatory_Q36_\211\374\202Q_.doc)
問題 36. 鉄 (Ⅲ) イオンとサリチルサリチル酸の錯形成 (20140304 修正 : ピンク色の部分 ) 1. 序論この簡単な実験では 水溶液中での鉄 (Ⅲ) イオンとサリチル酸の錯形成を検討する その錯体の実験式が求められ その安定度定数を見積もることができる 鉄 (Ⅲ) イオンとサリチル酸 H 2 Sal からなる安定な錯体はいくつか知られている それらの構造と組成はpHにより異なる 酸性溶液では紫色の錯体が生成する
第 3 章隠岐の島町のエネルギー需要構造 1 エネルギーの消費量の状況 ここでは 隠岐の島町におけるエネルギー消費量を調査します なお 算出方法は資料編第 5 章に詳しく述べます (1) 調査対象 町内のエネルギー消費量は 電気 ガス 燃料油 ( ガソリン 軽油 灯油 重油 ) 新エ ネルギー (
第 3 章のエネルギー需要構造 1 エネルギーの消費量の状況 ここでは におけるエネルギー消費量を調査します なお 算出方法は資料編第 5 章に詳しく述べます (1) 調査対象 町内のエネルギー消費量は 電気 ガス 燃料油 ( ガソリン 軽油 灯油 重油 ) 新エ ネルギー ( 太陽光 太陽熱 ) について 資源エネルギー庁から出される公式統計 総合 エネルギー統計 での最終エネルギー消費量 28
01-01-05海洋_野崎.indd
56!"#!"#!$%&'()*+,--...$/ "01!21!3..."45"4 第 5 節 海洋生物の分布とその特殊性 日本海岸 満潮線 干潮線 潮位 平均潮位 太平洋 満潮線 平均潮位 干潮線 図 1 日本近海の海流 黒矢線は暖流 細破線は寒流の流路を示す 色域は表層において暖流系の水の卓越する範囲 色域は寒流 系の水の卓越する範囲 文献 1 をもとに作図 図 2 非調和型 上 金沢 と調和型
第６２巻 第１号 平成２４年４月／石こうを用いた木材ペレット
Bulletin of Japan Association for Fire Science and Engineering Vol. 62. No. 1 (2012) Development of Two-Dimensional Simple Simulation Model and Evaluation of Discharge Ability for Water Discharge of Firefighting
Microsoft Word - 資料2-2
) 底質中の有機物の増加主要な要因を中心とした連関図における現状の確認結果を表.. に示す その結果をまとめて図.. に示す 表及び図中の表記は ) 底質の泥化と同様である 表.. 底質中の有機物の増加についての現状の確認結果 ( 案 ) ノリの生産活動 底質中の有機物の増加 検討中である 栄養塩の流入 有機物の流入 底質中の有機物の増加 ベントスの減少 底質中の有機物の増加 堆積物食者である底生生物が減少することで底質中の有機物が多くなると考えられる
1 はじめに /m /m Ken-ichi. Tatsumi and Lingling Fan, An analysis of the Japanese solar hours for the past years ~ Foundamentals for solar photovoltaic sys
1 はじめに /m /m Ken-ichi. Tatsumi and Lingling Fan, An analysis of the Japanese solar hours for the past years ~ Foundamentals for solar photovoltaic system. -TEL DI-- Fax - - E-mail:Kenichi.Tatsumi gakushuin.ac.jp
様式１
東京都低 NOx 低 CO 2 小規模燃焼機器認定に係る 申請時の留意事項について 最終改正平成 29 年 1 月 18 日 申請書 1 申請書はエクセル型式のものを使用し 正本 1 部 写し 8 部及び電子データを提 出してください ( 申請書の様式は東京都環境局ホームページからダウンロードでき ます ) 図面 計量証明書の写し 校正証明書等の写し及び補足説明資料等についても可 能な範囲で電子データ化してください
南太平洋におけるマグロ類とマカジキの体長と体重の関係について
NAOSITE: Nagasaki University's Ac Title 南太平洋におけるマグロ類とマカジキの体長と体重の関係について Author(s) 古賀, 重行 Citation 長崎大学水産学部研究報告, v.21, pp.23-31; 1966 Issue Date 1966-11 URL http://hdl.handle.net/10069/31460 Right This document
CKTB-3103 東芝スーパー高効率菜種油入変圧器 2014 スーパー高効率菜種油入変圧器 シリーズ
CKTB-313 東芝 21 シリーズ 東芝 は 環境への配慮 地球温暖化防止を目 指して 菜種油を採用した地球にやさしい変 圧器です 省エネ法特定機器の使命である地球環境保護のための省エネはもとより 化石燃料を使用しない 環境 調 和性 環境調和性と安全性を追求しました CO の削減 (カーボンニュートラル) ² 土壌汚染の防止 (生分解性があり 毒性がない) 難燃性に優れている 安全性 長寿命化が期待できる
NJM78L00S 3 端子正定電圧電源 概要 NJM78L00S は Io=100mA の 3 端子正定電圧電源です 既存の NJM78L00 と比較し 出力電圧精度の向上 動作温度範囲の拡大 セラミックコンデンサ対応および 3.3V の出力電圧もラインアップしました 外形図 特長 出力電流 10
端子正定電圧電源 概要 は Io=mA の 端子正定電圧電源です 既存の NJM78L と比較し 出力電圧精度の向上 動作温度範囲の拡大 セラミックコンデンサ対応および.V の出力電圧もラインアップしました 外形図 特長 出力電流 ma max. 出力電圧精度 V O ±.% 高リップルリジェクション セラミックコンデンサ対応 過電流保護機能内蔵 サーマルシャットダウン回路内蔵 電圧ランク V,.V,
Xamﾃｽﾄ作成用ﾃﾝﾌﾟﾚｰﾄ
気体の性質 1 1990 年度本試験化学第 2 問 問 1 次の問い (a b) に答えよ a 一定質量の理想気体の温度を T 1 [K] または T 2 [K] に保ったまま, 圧力 P を変える このときの気体の体積 V[L] と圧力 P[atm] との関係を表すグラフとして, 最も適当なものを, 次の1~6のうちから一つ選べ ただし,T 1 >T 2 とする b 理想気体 1mol がある 圧力を
木村の理論化学小ネタ 理想気体と実在気体 A. 標準状態における気体 1mol の体積 標準状態における気体 1mol の体積は気体の種類に関係なく 22.4L のはずである しかし, 実際には, その体積が 22.4L より明らかに小さい
理想気体と実在気体 A. 標準状態における気体 1mol の体積 標準状態における気体 1mol の体積は気体の種類に関係なく.4L のはずである しかし, 実際には, その体積が.4L より明らかに小さい気体も存在する このような気体には, 気体分子に, 分子量が大きい, 極性が大きいなどの特徴がある そのため, 分子間力が大きく, 体積が.4L より小さくなる.4L とみなせる実在気体 H :.449
2011 Winter TOPIC C O N T E N T S TOPIC
2011 WINTER NMRI Newsletter Science of Ships and the Sea www.nmri.go.jp 2011 Winter TOPIC C O N T E N T S 3 4 10 13 18 24 27 TOPIC 2 21 21 22 22 23 23 32 2 3 NMRI CO2 CO NO 2 PM HC SO 2 4 5 6 7 8 9 P PC
伝熱学課題
練習問題解答例 < 第 9 章熱交換器 > 9. 入口温度 0 の kg/ の水と 入口温度 0 の 0 kg/ の水の間で熱交換を行 う 前者の出口温度が 40 の時 後者の出口温度はいくらか 解 ) 式 (9.) を使う,,,, において どちらの流体も水より に注意して 0 40 0 0, これを解いて, 9. 0 の水を用いて 0.MPa の飽和蒸気 kg/ と熱交換させ 蒸気を復水させること
技術資料 JARI Research Journal OpenFOAM を用いた沿道大気質モデルの開発 Development of a Roadside Air Quality Model with OpenFOAM 木村真 *1 Shin KIMURA 伊藤晃佳 *2 Akiy
技術資料 176 OpenFOAM を用いた沿道大気質モデルの開発 Development of a Roadside Air Quality Model with OpenFOAM 木村真 *1 Shin KIMURA 伊藤晃佳 *2 Akiyoshi ITO 1. はじめに自動車排出ガスの環境影響は, 道路沿道で大きく, 建物など構造物が複雑な気流を形成するため, 沿道大気中の自動車排出ガス濃度分布も複雑になる.
IPCC 第 5 次評価報告書第 1 作業部会報告書概要 ( 気象庁訳 ) 正誤表 (2015 年 12 月 1 日修正 ) 第 10 章気候変動の検出と原因特定 : 地球全体から地域まで 41 ページ気候システムの特性第 1 パラグラフ 15 行目 ( 誤 ) 平衡気候感度が 1 以下である可能性
IPCC 第 5 次評価報告書第 1 作業部会報告書概要 ( 気象庁訳 ) 正誤表 (2015 年 12 月 1 日修正 ) 第 10 章気候変動の検出と原因特定 : 地球全体から地域まで 41 ページ気候システムの特性第 1 パラグラフ 15 行目 ( 誤 ) 平衡気候感度が 1 以下である可能性が極めて低いことについて高い確信度があり ( 正 ) 平衡気候感度が 1 未満である可能性が極めて低いことについて高い確信度があり
C A B A = B (conservation of heat) (thermal equilibrium) Advanced m A [g], c A [J/(g K)] T A [K] A m B [g], c B [J/(g K)] T B [K] B T E [K] T
![C A B A = B (conservation of heat) (thermal equilibrium) Advanced m A [g], c A [J/(g K)] T A [K] A m B [g], c B [J/(g K)] T B [K] B T E [K] T](/thumbs/91/107012357.jpg "C A B A = B (conservation of heat) (thermal equilibrium) Advanced m A [g], c A [J/(g K)] T A [K] A m B [g], c B [J/(g K)] T B [K] B T E [K] T")
27 (2015 ) 5 5.1 1 1 0 C 100 C 100 C 0.01 0.006 3 (phase diagram) (triple point) 1: Topic 0.64 88 C 1.5 57 1.5 115 C A B A = B (conservation of heat) (thermal equilibrium) Advanced m A [g], c A [J/(g K)]
太平洋全域における海表面二酸化炭素フラックス変動および海洋酸性化の評価 I_1287 図 -3 CO 2 F CO2 CO 2 図 -4 F CO2 24 El Niño La Niña 2006 SST SSS CO 2 SOCAT public domain 表 -1 CO 2 ph CO 2
土木学会論文集 B2( 海岸工学 ) Vol. 70, No. 2, 2014, I_1286-I_1290 太平洋全域における海表面二酸化炭素フラックス変動および海洋酸性化の評価 Analysis of Ocean Acidification in the Pacific Ocean Based on the Data-driven Evaluation of the Air-sea Carbon
Microsoft Word - basic_15.doc
分析の原理 15 電位差測定装置の原理と応用 概要 電位差測定法は 溶液内の目的成分の濃度 ( 活量 ) を作用電極と参照電極の起電力差から測定し 溶液中のイオン濃度や酸化還元電位の測定に利用されています また 滴定と組み合わせて当量点の決定を電極電位変化より行う電位差滴定法もあり 電気化学測定法の一つとして古くから研究 応用されています 本編では 電位差測定装置の原理を解説し その応用装置である
Microsoft PowerPoint - 第7章(自然対流熱伝達 )_H27.ppt [互換モード]
![Microsoft PowerPoint - 第7章(自然対流熱伝達 )_H27.ppt [互換モード]](/thumbs/94/118222251.jpg "Microsoft PowerPoint - 第7章(自然対流熱伝達 )_H27.ppt [互換モード]")
第 7 章自然対流熱伝達 伝熱工学の基礎 : 伝熱の基本要素 フーリエの法則 ニュートンの冷却則 次元定常熱伝導 : 熱伝導率 熱通過率 熱伝導方程式 次元定常熱伝導 : ラプラスの方程式 数値解析の基礎 非定常熱伝導 : 非定常熱伝導方程式 ラプラス変換 フーリエ数とビオ数 対流熱伝達の基礎 : 熱伝達率 速度境界層と温度境界層 層流境界層と乱流境界層 境界層厚さ 混合平均温度 強制対流熱伝達 :
運動方程式の基本 座標系と変数を導入 (u,v) ニュートンの第一法則 力 = 質量 加速度 大気や海洋に加わる力を, 思いつくだけ挙げてみよう 重力, 圧力傾度力, コリオリ力, 摩擦力 水平方向に働く力に下線をつけよう. したがって水平方向の運動方程式は 質量 水平加速度 = コリオリ力 + 圧
2. 潜水方程式系の導出 見延庄士郎 ( 海洋気候物理学研究室 ) minobe@mail.sci.okudai.ac.jp 第 1 回まとめ 1/2 二つの変数の関係の強さを表す統計量は相関であり, 最小値は -1, 最大値は +1, 無相関は である. 過去数十年間の ( 気象庁は 3 年 ) 月ごとの平均値を, 月平均データの平年値または気候値という. 観測値から平年値を引いたものが, 偏差である.
コロイド化学と界面化学
環境表面科学講義 http://res.tagen.tohoku.ac.jp/~liquid/mura/kogi/kaimen/ E-mail: mura@tagen.tohoku.ac.jp 村松淳司 分散と凝集 ( 平衡論的考察! 凝集! van der Waals 力による相互作用! 分散! 静電的反発力 凝集 分散! 粒子表面の電位による反発 分散と凝集 考え方! van der Waals
Taro-40-11[15号p86-84]気候変動
![Taro-40-11[15号p86-84]気候変動](/thumbs/94/118499750.jpg "Taro-40-11[15号p86-84]気候変動")
資 料 鹿児島県における気候変動に関する考察 1 福田哲也仮屋園広幸肥後さより東小薗卓志四元聡美満留裕己 1 はじめに近年地球上では気候変動, とりわけ気温上昇が多くの地域で観測されている その現象は我が国においても例外ではなく, 具体的に取りまとめたレポートとして, 文部科学省 気象庁 環境省が, 日本における地球温暖化の影響について現在までの観測結果や将来予測を2013 年に, 日本の気候変動とその影響
<4D F736F F D B4389F D985F F4B89DB91E88250>
電気回路理論 II 演習課題 H30.0.5. 図 の回路で =0 で SW を on 接続 とする時 >0 での i, 並びに を求め 図示しなさい ただし 0 での i, 並びに を求めなさい ただし 0 とする 3. 図 3の回路で =0 で SW を下向きに瞬時に切り替える時 >0 での i,
伝熱学課題
練習問題解答例 < 第 章強制対流熱伝達 >. 式 (.9) を導出せよ (.6) を変換する 最初に の微分値を整理しておく (.A) (.A) これを用いて の微分値を求める (.A) (.A) (.A) (.A6) (.A7) これらの微分値を式 (.6) に代入する (.A8) (.A9) (.A) (.A) (.A) (.9). 薄い平板が温度 で常圧の水の一様な流れの中に平行に置かれている
正誤表 ( 抜粋版 ) 気象庁訳 (2015 年 7 月 1 日版 ) 注意 この資料は IPCC 第 5 次評価報告書第 1 作業部会報告書の正誤表を 日本語訳版に関連する部分について抜粋して翻訳 作成したものである この翻訳は IPCC ホームページに掲載された正誤表 (2015 年 4 月 1
( 抜粋版 ) 気象庁訳 (2015 年 7 月 1 日版 ) 注意 この資料は IPCC 第 5 次評価報告書第 1 作業部会報告書のを 日本語訳版に関連する部分について抜粋して翻訳 作成したものである この翻訳は IPCC ホームページに掲載された (2015 年 4 月 17 日版 ) http://www.climatechange2013.org/images/report/wg1ar5_errata_17042015.pdf
スライド 1
劣化診断技術 ビスキャスの開発した水トリー劣化診断技術について紹介します 劣化診断技術の必要性 電力ケーブルは 電力輸送という社会インフラの一端を担っており 絶縁破壊事故による電力輸送の停止は大きな影響を及ぼします 電力ケーブルが使用される環境は様々ですが 長期間 使用環境下において性能を満足する必要があります 電力ケーブルに用いられる絶縁体 (XLPE) は 使用環境にも異なりますが 経年により劣化し
等温可逆膨張最大仕事 : 外界と力学的平衡を保って膨張するとき 系は最大の仕事をする完全気体を i から まで膨張させるときの仕事は dw d dw nr d, w nr ln i nr 1 dw d nr d i i nr (ln lni ) nr ln これは右図 ( テキスト p.45, 図
物理化学 Ⅱ 講義資料 ( 第 章熱力学第一法則 ) エネルギーの保存 1 系と外界系 : 注目している空間 下記の つに分類される 開放系 : 外界との間でエネルギーの交換ができ さらに物資の移動も可能閉鎖系 : 外界との間でエネルギーの交換はできるが 物質の移動はできない孤立系 : 外界との間でエネルギーも物質も移動できない外界 : 系と接触している巨大な世界 例えば エネルギーの出入りがあっても
(2) ベースラインエネルギー使用量 それぞれの排出起源のベースラインエネルギー使用量の算定方法は以下のとおり 1) 発電電力起源 EL BL = EL ( 式 1) 記号定義単位 ELBL ベースライン電力使用量 kwh/ 年 EL 事業実施後のコージェネレーションによる発電量 kwh/ 年 2)
1. 方法論番号 007-A 2. 方法論名称 コージェネレーションの新設 3. 適用条件本方法論は 次の条件の全てを満たす場合に適用することができる 条件 1: コージェネレーションを新設すること 1 条件 2: 新設したコージェネレーションでは複数の種類の燃料を使用しないこと 条件 3: コージェネレーションを新設した事業者が コージェネレーションで生産した蒸気又は温水 及び電力を自家消費すること
ACモーター入門編 サンプルテキスト
技術セミナーテキスト AC モーター入門編 目次 1 AC モーターの位置付けと特徴 2 1-1 AC モーターの位置付け 1-2 AC モーターの特徴 2 AC モーターの基礎 6 2-1 構造 2-2 動作原理 2-3 特性と仕様の見方 2-4 ギヤヘッドの役割 2-5 ギヤヘッドの仕様 2-6 ギヤヘッドの種類 2-7 代表的な AC モーター 3 温度上昇と寿命 32 3-1 温度上昇の考え方
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酸性雨研究センター 2 アジアで増え続けるNOxとVOCs 増え続けるNO2濃度 衛星観測結果 アジアでは 急速な経済発展に伴って オゾ ンの原因物質であるNOx排出量が著しく増え ていると考えられる これを示す証拠として 最 近 対流圏観測衛星GOMEによるNO 2の対 流圏カラム濃度分布の結果が発表された (Richterら, 2005) 図2-1は 東アジアにおけ る1996年と2002年の1月のNO2対流圏濃度
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37 70,500 135,000 27,700 11 37,400 60,400 8,900 5 40,900 64,900 26,600 4 40,100 47,200 29,700 2 30,500 37,100 24,000 36 62,800 132,000 4,800 20 50,800 72,300 10,800 60 2 7 12 17 67,900 74,872 80,133 83,500
ＰＤＦ変換用（報告書）帯広市新エネルギービジョ
12 1 (260 3)(800 3 40 (800 3 1,300 3 ) 40 60 40 22 18 3738 1 10 1 2 11 5 24 12 8 1 2 15 () 3 26 3 13 6 8 12 3 70 4 16 1 6 4 12 9 30 6,000 70 3,500 5 1,000kw 20 45 27 100 12 11 11 20 1 45 17 11 60 6 20
A.3 排出削減量の算定方法 A.3.1 排出削減量 ER EM BL EM PJ ( 式 1) 定義単位 数値 4 ER 排出削減量 1 kgco2/ 年 0 t<1 年 年 t<2.5 年 年 <t EM BL ベースライン排出量 2 kgco2/
A.2 追加性の評価 本プロジェクトについては家庭部門を対象としており 経済的障壁を有する蓋然性が高いため 追加性の評価は不要とする 注 ) 投資回収年数の算定式などを記載すること 本プロジェクトについては家庭部門を対象としており 経済的障壁を有する蓋然性が高いため 追加性の評価は不要とする (2) 追加性評価に必要な情報の入手方法 注 )(1) の評価に必要な情報の入手方法について記載すること全削減活動について同一の想定値などを用いる場合は
(Microsoft Word - \224M\203R\203\223\203\214\203|\201[\203g\212\256\220\254.doc)
第 5 回八光熱の実験コンテスト 太陽光で水を冷やそう! チーム名 : エネルギーと動力研究室代表者名 : 吉田千廣所属先 : 滋賀県立大学工学部機械システム工学科エネルギーと動力研究室 目次 1 まえがき 1.1 背景 1 1.2 実験目的 2 2 実験装置および実験方法 2.1 ペルチェ素子の冷却性能確認試験 3 2.2 ゼーベック素子の性能確認試験 4 2.3 ゼーベック ペルチェ両素子を用いた冷水製造実験
Microsoft Word - ME-webGIS使用マニュアル_160615
Marine Energy-webGIS(ME-webGIS) 使用マニュアル 2016 年 6 月 15 日版 目次 1 ME-webGIS へのアクセス方法... 1 2 波浪時系列情報... 3 2.1 NOWPAHS 観測地点波浪時系列表示... 3 2.2 波浪エネルギー発電の主要候補地波浪時系列表示... 12 3 波浪情報マップ... 19 3.1 波浪情報マップ ( 気候値 )...
Microsoft PowerPoint - 第11回海洋の構造と循環.ppt
第 11 回 海洋の構造と循環 海洋の水は 大陸河川が運搬してきた岩石の風化物質を溶かし込んで 1l 当たり平均 35g の塩類が溶け込んでいる それと同時に 大気中の気体をも溶かし込んでいる 海水中に溶け込んだ気体の 36% は酸素で 海洋表層の植物プランクトンによる一次生産に寄与している また海水には大気に含まれる量の 60 倍もの二酸化炭素が含まれており 深海底堆積物および海洋生物とともに炭素の巨大な貯留槽となっている
Ｈ１９年度
Ⅲ-6. 津波高及び津波浸水の分布 1. 元禄型関東地震の津波数値シミュレーション ( 東京湾 ) 1.1 津波数値シミュレーションの計算条件 津波の影響も考慮すべき地震として採用した元禄型関東地震行谷ほか (2011) モデルについて 以下の計算条件で津波遡上の数値シミュレーションを実施した 使用した断層モデル ( 波源モデル ) 元禄型関東地震行谷ほか (2011) モデル計算条件 メッシュサイズ
フォト IC ダイオード S SB S CT 視感度に近い分光感度特性 視感度特性に近い分光感度特性をもったフォトICダイオードです チップ上には2つの受光部があり 1つは信号検出用受光部 もう1つは近赤外域にのみ感度をもつ補正用受光部になっています 電流アンプ回路中で2
S9066-211SB S9067-201CT 視感度に近い分光感度特性 視感度特性に近い分光感度特性をもったフォトICダイオードです チップ上には2つの受光部があり 1つは信号検出用受光部 もう1つは近赤外域にのみ感度をもつ補正用受光部になっています 電流アンプ回路中で2つの受光部の出力を減算し ほぼ可視光域にのみ感度をもたせています また従来品に比べ 同一照度における異なる色温度の光源に対しての出力変化を低減しています
ンゴ類及びその他底生生物 ) の生息状況を観察した ジグザグに設置したトランセクト ( 交差することのないよう, かつ, 隣り合う調査線の視野末端が重複するように配置された調査線 ) に沿って ROV を航走させ トランセクト上に宝石サンゴがあった場合は 位置 種 サイズ等を記録した 同時に海底の操
平成 26 年度小笠原諸島周辺海域宝石サンゴ緊急対策事業報告書 1. 背景と目的宝石サンゴは 日本国内では 東京都 ( 小笠原諸島 ) や高知県等の小規模漁業者にとって重要な収入源となっているところであるが 非常に成長が遅く乱獲に弱い資源であることから 東京都や高知県等では知事が定める漁業調整規則により許可制とし 許可隻数や漁具 操業時間に規制を設ける等 漁業の管理を行ってきた しかしながら 中国市場における宝石サンゴの価格上昇を背景に
運動方程式の基本 ニュートンの第一法則 力 = 質量 加速度 大気や海洋に加わる力を, 思いつくだけ挙げてみよう 重力, 圧力傾度力, コリオリ力, 摩擦力 水平方向に働く力に下線をつけよう. したがって水平方向の運動方程式は 質量 水平加速度 = コリオリ力 + 圧力傾度力 + 摩擦力 流体の運動
2. 浅水方程式系の導出 見延庄士郎 ( 海洋気候物理学研究室 ) 第 1 回まとめ 1/2 二つの変数の関係の強さを表す統計量は相関であり, 最小値は -1, 最大値は +1, 無相関は である. 過去数十年間の ( 気象庁は 3 年 ) 月ごとの平均値を, 月平均データの平年値または気候値という. 観測値から平年値を引いたものが, 偏差である. 連続する n 個のデータを平均して, 中央のデータの値に置き換える平滑化が,
CW テレメトリフォーマットについて SPROUT の CW テレメトリは, 衛星局コールサイン, 衛星名,8 種類のモード,6 種類のデータ群から構成されています. CW テレメトリフォーマット構成 CW モード一覧 G0 初期動作モード G1 ( 停波モード ) G2 省電力モード G3 通常モ
CW Telemetry Data Format For "SPROUT" Revision C Date:2014/6/5 Authored Nihon University CubeSat Project Yusuke Takuro Kento Kento Yamaguchi Uehara Ohinata Ohinata 2014/4/25 2014/5/14 2014/5/22 2014/6/5