K119_鋼管杭・鋼管矢板工法

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ひろとうえや
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まえがき適用分野工法名技術名は安定した品質と高い強度変形性能を有するとともに長尺施工が容易工期短縮など施工性にも NSエコパイル優れています

擁壁港湾壁防波堤建築分野河川護建築基礎宅地擁壁 P2 港湾河川建築各分野の基礎杭壁構造に広く利用されていますさらに

環境への配慮がますます重要となってきており基礎構造に求められる性能も多様化してきています P4 当社ではこのような状況を踏まえ大深度軟弱地盤対応工期短縮

といった様々なニーズに応える各種の矢板工法を取り揃えていますここに紹介する TN-X工法 TNX工法 P8 ジャイロプレス工法 P10 水中ストラット工法

ガチカムジョイント P18 RSプラス水中ストラット工法 TN-X工法周辺技術高強度ジャイロプレス工法機械式継手ラクニカンジョイント P19

製品の代表的な特性や性能を説明するためのものであり規格の規定事項として明記したもの以外は保証を意味するものではありません本資

今後予告なしに変更される場合がありますので最新の情報については担当部署にお問い合せください本資料に記載された内容の無断転載や複製はご遠慮ください

2 まえがき適用分野工法名技術名は安定した品質と高い強度変形性能を有するとともに長尺施工が容易工期短縮など施工性にも NSエコパイル優れていますそのため我が国特有の地盤地震条件に適合する材料として高い評価を得道路鉄道港湾河川分野道路鉄道分野港湾構造物基礎道路橋基礎鉄道橋基礎擁壁港湾壁防波堤建築分野河川護建築基礎宅地擁壁 P2 港湾河川建築各分野の基礎杭壁構造に広く利用されていますさらに近年では建設コスト縮減耐震性向上の他都市部での狭隘地空頭制限など厳しい建設条件へのガンテツパイルガンテツパイ対応環境への配慮がますます重要となってきており基礎構造に求められる性能も多様化してきています P4 当社ではこのような状況を踏まえ大深度軟弱地盤対応工期短縮に加え高支持力省スペース RSプラス P6 法工法がみなさまのご要望に対するソリューションを提供しお役に立つことができれば幸いです工環境配慮といった様々なニーズに応える各種の矢板工法を取り揃えていますここに紹介する TN-X工法 TNX工法 P8 ジャイロプレス工法 P10 水中ストラット工法 P12 矢板基礎ガンテツパイル P14 杭頭合成構造ハイブリッド工法 P16 杭頭拡張構造拡頭リング工法 P17 矢板基礎機械式継手 NSエコパイルガチカムジョイント P18 RSプラス水中ストラット工法 TN-X工法周辺技術高強度ジャイロプレス工法機械式継手ラクニカンジョイント P19 機械式継手 Hi-SHJ P19 突起付き圧延突起付き P20 突起付きご注意とお願い本資料に記載された技術情報は製品の代表的な特性や性能を説明するためのものであり規格の規定事項として明記したもの以外は保証を意味するものではありません本資料に記載されている情報の誤った使用または不適切な使用等によって生じた損害につきましては責任を負いかねますのでご了承くださいまたこれらの情報は今後予告なしに変更される場合がありますので最新の情報については担当部署にお問い合せください本資料に記載された内容の無断転載や複製はご遠慮ください本資料に記載された製品または役務の名称は当社および当社の関連会社の商標または登録商標或いは当社および当社の関連会社が使用を許諾された第三者の商標または登録商標ですその他の製品または役務の名称はそれぞれ保有者の商標または登録商標です溶接成型突起付き P20 高強度 NSPP540 P21 高強度 570N級高強度 P21 1

ちきいパル NSエコパイ新日鐵住金株式会社うにやさ建設発生土を現場から搬出できない排土量が少ない水源汚染の懸念があるエコマーク認定番号第04131010号近接構造物への影響が懸念される

セメントミルク等による水質汚染の懸念被圧地下水がある建設残土の発生しないため周辺環境対策に最適です振動低騒の発生様々な環境問題をクリア先端抵抗力が大きいため周面摩擦が期待できない軟弱地盤に適しますただし

らせん状の羽根を設けたを回転圧入する工法です羽根のくさび効果で地盤を上方に押上げその反力を推進力とすることで地盤へのスムーズな貫入が可能となりますまた羽根の拡底効果により高い押込み引抜き支持力を発揮します反力

全周旋回機や小型杭打機等を用います施工管理は全数の杭について施工トルク等と地盤のＮ値の変化を対比することにより支持層への到達を確認します施工トルクは計測管理システムを用いてリアルタイムに測定します施工事例

道路橋示方書回転圧入のイメージ反力建材事業部し道路鉄道橋建築基礎ゅ一財国土技術研究センタ建設技術審査証明取得 2004年1月建技審証第5号国土交通省 NETIS登録工法 No.

周辺環境に優しい周辺環境対策駅周辺部の環境対策総合的コスト削減逆回転による引抜撤去が可能狭隘地への対応道路基礎への近接施工軌道への近接施工引抜き方向の許容支持力評定一財ベターリビング 2006年8月

斜杭は直杭に比べて水平抵抗特性に優れます新名神高速道路 φ800 900mm L7 10m 鉄道九州新幹線博多西部BL増設他 φ1,200/1,300mm L12.0 14.

3 ちきいパル NSエコパイ新日鐵住金株式会社うにやさ建設発生土を現場から搬出できない排土量が少ない水源汚染の懸念があるエコマーク認定番号第号近接構造物への影響が懸念される無排土施工の実現により残土や汚水が発生せず土砂搬出ダンプが走行既設構造物脇等の狭隘な現場での施工が可能ですまた高架橋下や架空線下等の空頭制限のある現場にも対応できます適用効果事例環境問題に対するリスク低減効果セメントミルク等による水質汚染の懸念被圧地下水がある建設残土の発生しないため周辺環境対策に最適です振動低騒の発生様々な環境問題をクリア先端抵抗力が大きいため周面摩擦が期待できない軟弱地盤に適しますただし支持層は砂砂礫風化花崗岩を基本とします 4 斜杭施工により杭本数の低減が可能です建設発生土ゼロセメントミルク等による水質汚染なし周辺地盤への影響小水質汚染の心配なし建設残土ゼロ NS エコパイルは先端にらせん状の羽根を設けたを回転圧入する工法です羽根のくさび効果で地盤を上方に押上げその反力を推進力とすることで地盤へのスムーズな貫入が可能となりますまた羽根の拡底効果により高い押込み引抜き支持力を発揮します反力圧入適用範囲杭径 φ400 1,600mm 杭長 80m程度以下施工可能地盤砂質土粘性土礫径Dp/3以下かつ 300mm以下の砂礫軟岩風化岩支持層砂砂礫風化花崗岩 NS エコパイルの施工は全周旋回機や小型杭打機等を用います施工管理は全数の杭について施工トルク等と地盤のＮ値の変化を対比することにより支持層への到達を確認します施工トルクは計測管理システムを用いてリアルタイムに測定します施工事例施工管理システム工事車両台数増加による交通渋滞が懸念工事後に引抜撤去が困難公財鉄道総合技術研究所鉄道構造物等設計標準同解説 2012年1月回転 NSエコパイルの施工低振動低騒音工法公社日本道路協会道路橋示方書回転圧入のイメージ反力建材事業部し道路鉄道橋建築基礎ゅ一財国土技術研究センタ建設技術審査証明取得 2004年1月建技審証第5号国土交通省 NETIS登録工法 No. TH VE 準推奨技術活用推進技術旧建設大臣認定建設省東住指発第238号 2000年5月技術指導証明杭径羽根径比羽根材料の追加一社建築研究振興協会 2003年10月工事車輌台数の大幅軽減周辺環境に優しい周辺環境対策駅周辺部の環境対策総合的コスト削減逆回転による引抜撤去が可能狭隘地への対応道路基礎への近接施工軌道への近接施工引抜き方向の許容支持力評定一財ベターリビング 2006年8月中小径の引抜方向の許容支持力評定一財日本建築総合試験所 2017年2月実績 2018年3月現在国土交通省自治体東京空港整備事務所羽田空港アクセス道路橋基礎 φ500 1,200mm L50 78m 中部地整伊豆縦貫八ツ溝高架橋仁田下部工他 φ1,200mm L m 高速道路名古屋第二環状自動車道名古屋西ジャンクション他 φ1,200mm L42 53m 斜杭によるコスト縮減設計事例エコパイル斜杭場所打ち杭直杭東海環状自動車道養老IC他 φ1,000mm L40m 斜杭は直杭に比べて水平抵抗特性に優れます新名神高速道路 φ mm L7 10m 鉄道九州新幹線博多西部BL増設他 φ1,200/1,300mm L m 京急蒲田 φ700 1,200mm L10 23m 成田空港アクセス線 φ1,200 1,300mm L18 39m 提供鉄道運輸機構 2 軟弱地盤の基礎や橋台基礎のコンパクト化に効果を発揮しますその他発電所鉄塔基礎等合わせて土木分野で約800件ビルマンション等合わせて建築基礎分野で約650件の工事実績があります斜杭施工状況 φ1,500 フーチング体積 486m 杭本数 36本 3 φ1,200/φ1, 倍径斜杭角度 10C フーチング体積 408m3 杭本数 24本 16%減 12本減 3

新日鐵住金株式会社建材事業部ガンテツパイル工法協会道路鉄道橋基礎ガンテツパイルのじん性 ( 変形性能 ) とソイルセメント固化体の摩擦抵抗の良さを併せ持つ合成であるため荷重地盤条件に合った優れた経済性を発揮します大きな支持力周面摩擦力変形性能杭径 ( 径と固化体径 ) の自由度を活かした設計環境問題に対応 ( 低排土低騒音低振動施工 )

4 新日鐵住金株式会社建材事業部ガンテツパイル工法協会道路鉄道橋基礎ガンテツパイルのじん性 ( 変形性能 ) とソイルセメント固化体の摩擦抵抗の良さを併せ持つ合成であるため荷重地盤条件に合った優れた経済性を発揮します大きな支持力周面摩擦力変形性能杭径 ( 径と固化体径 ) の自由度を活かした設計環境問題に対応 ( 低排土低騒音低振動施工 ) 排土量が少ないエコマーク認定番号第号設計条件 ( 荷重地盤 ) に適した経済性を追求したい杭列数が少ない中小規模荷重が増える中更なるコスト縮減を図りたい場外排土を削減したい更なるコスト縮減杭の小径化杭本数の削減杭長の削減フーチングのコンパクト化場外排土の削減適用効果事例許容変位を緩和した設計ガンテツパイルは高い曲げ剛性と高い支持力性能を有する杭であるため水平変位の制限を緩和した設計を行うことで経済的な設計が可能になります設計条件杭配置橋軸方向場所打ち杭 8,400 11,400 橋軸方向ガンテツパイル許容変位量緩和 ( ソイルセメント径の 3.5%) 6,600 6,600 ガンテツパイルの高い支持力機構 1 鉛直支持力先端支持力度 (kn/m 2 ) ガンテツパイルは外面突起付と地盤にセメントミルクを注入混合攪拌し構築したソイルセメントとの合成杭です先端支持力度砂層 :190N( 9,500)kN/m 2 砂礫層 :240N( 12,000)kN/m 2 15,000 10,000 5,000 ソイル杭 ( 砂 ) ソイル杭 ( 砂礫 ) 場所打ち杭 ( 砂 ) 場所打ち杭 ( 砂礫 ) N 値杭頭部に作用する荷重の伝達杭一般部杭先端外面の突起により固化体へ伝達され固化体の外面から地盤へ摩擦力として伝達外面の突起と先端付着金物 ( 内面部 ) によりと固化体は一体挙動固化体外面の摩擦力先端部の圧縮力として地盤に伝達部2 水平支持力 3 曲げ水平荷重は固化体を介して固化体径で地盤に伝達されます周面摩擦力度周面摩擦力度 (kn/m 2 ) 杭先端部築造例 ( 杭径 1,400mm 径 1,000mm の堀起こしカットサンプル ) 地震時にはが高いじん性を発揮します砂質土 :9N( 300)kN/m 2 粘性土 :C または 10N( 200)kN/m 2 ソイル杭 ( 砂質土 ) ソイル杭 ( 粘性土 ) 場所打ち杭 ( 砂質土 ) 場所打ち杭 ( 粘性土 ) N 値 ( 公社 ) 日本道路協会道道路橋示方書 (2017 年 11 月 ) 杭基礎設計便覧 (2015 年 3 月 ) ( 一財 ) 国土技術研究センター建設技術審査証明 (2006 年 1 月 ) ( 公財 ) 鉄道総合技術研究所鉄道構造物等設計標準同解説 (2012 年 1 月 ) 旧建設大臣認定建設省東住指発第 485 号 (2000 年 5 月 ) 実績 (2018 年 3 月現在 ) 支持杭国土交通省関東地整 / 横浜環状南線栄 IC JCT 下部 Φ1,400/φ1,200mm L18.0~20.5m 近畿地整 / 大和御所道路東坊城地区下部工事 φ1,200/1,000mm L13.5~28.0m 中部地整 / 平成 21 年度東海環状飯積北地区高架橋下部工事 φ1,200/1,000mm L24.0~24.5m 高速道路第二東名高速道路 / 高森第一高架橋 φ1,200/1,000mm L34.5~47.5m 首都圏中央自動車道 / 久喜白岡ジャンクション φ1,500/1,200mm L11.5~16.5m 京都縦貫自動車道 / 長岡京高架橋南下部工事 (Ⅰ 期 ) φ1,400/1,200mm L9.0~18.0m 自治体愛媛県 / 市道松山外環状線中央公園高架橋整備工事 φ1,200/1,000mm L8.5~13.5m 鉄道北海道新幹線 / 大野川橋梁他 φ1,500/1,300mm L24.5m 北陸新幹線 / 滑川有金高架橋 φ1,500/1,300mm L34.0~35.5m 摩擦杭東北地整 / 野呂川道路改良工事 φ1,000/800mm L25.5m 佐賀県 / 国道 444 号道路改良工事 φ1,000/800mm L25.0m その他合わせて橋梁高架橋基礎分野で 560 件以上建築基礎分野で 49 件の工事実績があります杭径の自由度を活かしたコスト縮減杭径は径 +200mm が標準ですが設計支持力を増加させるため径 +300mm + 400mm とすることが可能です杭径 ( ソイルセメント柱径 ) と径の組合せ適用範囲 (: 実績有 ) 杭径 ( ソイルセメント柱径 ) 1,200 1,300 1,400 1,500 1,600 1,700 径 (Dsp) ( ガンテツパイル : 杭径 / 径 ) (mm) ,000 1,100 1,200 1,300 1,400 1,500 レベル1 地震時水平変位量 (mm) 許容値材工比率 1,000 1,100 摩擦杭としての適用杭基礎設計便覧の参考資料 3. 工法の適用性では摩擦杭として適用性が高いとされています摩擦杭とすることでより経済的な設計が可能となります低騒音低振動で施工可能騒音レベル (db-a) 市街地などの騒音振動の規制が厳しいところでも周辺環境に配慮した施工が可能です打撃工法騒音測定例ガンテツパイル 1,200 鉄筋 SD345 D set 橋軸方向場所打ち杭 ( オールケーシング ) 規制値音源からの距離 (m) 振動レベル (db) 橋軸直角方向 ,000/ 800 t18/12/9 SKK 490-OR 9set 橋軸方向振動測定例打撃工法 0.82 場所打ち杭 ( オールケーシング ) 橋軸直角方向硬質地盤の掘削能力向上施工機械の能力アップや掘削撹拌ヘッドの改良など硬質地盤対応への改良を行い N 値 300 一軸圧縮強度 15N/mm 2 を超える岩で所定長の根入れができることを施工試験で確認していますまた同杭で静的載荷試験を実施し先端支持力度 15,000kN/m 2 を超えることを確認しましたソイル径 : 荷重 (kn) 礫混じり砂質粘土礫混じり砂シルト質粘土玉石混じり砂礫砂岩値径 : :300~ 一般部先端部規制値 40 ガンテツパイル振源からの距離 (m) 杭頭荷重 So/ ソイル径 Dsc(%) ソイルセメント杭極限支持力度 12000kN/m 2 (=240N) 杭頭先端基準変位 Weibull 曲線先端荷重 Pp/ ソイル断面積 Asc(kN/m 2 ) 4 5

国立研究開発法人海上港湾航空技術研究所大口径杭 RSプラス RSプラスとは杭先端の内面あるいは外周部に数枚のリブプレートを事前に工場で取り付けたを用いてこのの先端に取り付けたノズルから高圧で水を噴射ウォータージェットし

杭と周辺地盤との一体化を図り大きな支持力が得られる工法ですウォータージェット併用バイブロハンマで杭を打設することにより打撃工法より大幅な低騒音低振動施工が可能です先端部の根固め部と杭周面部に充填されたセメントミルクにより打撃工法以

発揮できるか周辺に民家や施設等があり騒音振動を低減したいＲＳプラスは港湾空港技術研究所新日鐵住金(株) 調和工業(株)の３者共同開発工法です特許特許第3850802号特許第6093923号他拡大根固め球根築造用の杭先端仕様上部工

1196 2006年6月港湾空港技術研究所報告第53巻第3号 2014年12月施工試験鉛直載荷試験 φ1,000-l19m 9本ソイルセメント拡大根固め部ソイルセメントセメントミルク充填外側リブプレート某風車基礎 φ600-l19m 8本

セメントミルクを杭周面に充填 ❸ Type Ⅲ ❹ 杭周面充填のみ施工完了 ❼ ❷ Type Ⅱ ❽ 杭先端根固めのみ地盤面杭建込み後バイブロハンマ装着高圧ウォーターバイブロハンマを取り外しジェ施工完了ジェット併用に

固定配管による埋め殺しも可能工法打撃工法バイブロハンマ工法土質砂質土粘性土砂質土粘性土砂質土粘性土砂質土粘性土適用効果事例中間層硬質地盤がある場合砂置換建設費の縮減中間層工程の短縮支持層周面摩擦力 2N C

5C or 5N 5N C or 10N 5N C or 10N 150NAp 300NAp 3D 杭根入れ2D R S プラス従来工法オーガー先行掘り施工完了他工法との支持力比較 R 杭の支持力 kn ウォータージェット併用 α

5 バイブロハンマ工法 β 杭先端形状による補正係数外側リブプレート付きの場合 β 2 それ以外 β 1 N 杭先端地盤のN値 N 50 内側リブプレート仕様 Ap 先端閉塞面積 m2 RSプラス 2 rﬁ ｉ層の杭周面抵抗力度 kn/m [砂質土 5N

伏木富山港新湊大橋エレベーター塔 φ400-l8.5m 4本 φ400-l12.5m 4本ソイルセメント根固め部 ❺ ❹ 建材事業部定着深度兵庫県姫路市支持層内側リブプレート支持層 NETIS登録工法 NO.

5 国立研究開発法人海上港湾航空技術研究所大口径杭 RSプラス RSプラスとは杭先端の内面あるいは外周部に数枚のリブプレートを事前に工場で取り付けたを用いてこのの先端に取り付けたノズルから高圧で水を噴射ウォータージェットしバイブロハンマで所定の深度まで打設しますその後ウォータージェットをセメントミルクに切り替えて高圧噴射を行い杭先端部に根固め球根を築造しますさらにジェット用配管を回収する際に杭周面部にもセメントミルクを充填することで杭と周辺地盤との一体化を図り大きな支持力が得られる工法ですウォータージェット併用バイブロハンマで杭を打設することにより打撃工法より大幅な低騒音低振動施工が可能です先端部の根固め部と杭周面部に充填されたセメントミルクにより打撃工法以上の高支持力特性を発揮します打撃工法と同程度の優れた施工性を発揮します打込み杭工法で打ち抜き困難な地盤が存在する支持層が岩で根入れが困難ウォータージェットを使用して地盤の打ち抜き能力を上げたいが支持力がでるか大口径杭を施工したいが支持力が発揮できるか周辺に民家や施設等があり騒音振動を低減したいＲＳプラスは港湾空港技術研究所新日鐵住金(株) 調和工業(株)の３者共同開発工法です特許特許第号特許第号他拡大根固め球根築造用の杭先端仕様上部工コンクリートずれ止め筋国立研究開発法人海上港湾航空研究所港湾空港技術研究所港湾空港技術研究所資料 No 年6月港湾空港技術研究所報告第53巻第3号 2014年12月施工試験鉛直載荷試験 φ1,000-l19m 9本ソイルセメント拡大根固め部ソイルセメントセメントミルク充填外側リブプレート某風車基礎 φ600-l19m 8本 ❼ ❻ ❽ Dp 2Dp 杭建込み後バイブ高圧ウォータージェット併用にて杭を打込切削ロハンマ装着打込掘削深度で水をセメントミルクに切替えセメントミルクを高圧噴射しながら杭を引き抜く再度打込み定着ジェット用配管を巻上げながら深度で打止めセメントミルクを杭周面に充填 ❸ Type Ⅲ ❹ 杭周面充填のみ施工完了 ❼ ❷ Type Ⅱ ❽ 杭先端根固めのみ地盤面杭建込み後バイブロハンマ装着高圧ウォーターバイブロハンマを取り外しジェ施工完了ジェット併用にット用配管を巻上げながらセメて杭を打込切削ントミルクを杭周面に充填支持力実大杭での載荷試験結果より以下の設計式から支持力を算定します R 300 αn βap Σ rﬁ Asi 岩国臨港道路 φ1,200-l42m 16本ジェット用配管を巻上げる固定配管による埋め殺しも可能工法打撃工法バイブロハンマ工法土質砂質土粘性土砂質土粘性土砂質土粘性土砂質土粘性土適用効果事例中間層硬質地盤がある場合砂置換建設費の縮減中間層工程の短縮支持層周面摩擦力 2N C or 10N 先端支持力支持層の掘削長さ 300NAp 5D ーー N 0.5C or 5N 5N C or 10N 5N C or 10N 150NAp 300NAp 3D 杭根入れ2D R S プラス従来工法オーガー先行掘り施工完了他工法との支持力比較 R 杭の支持力 kn ウォータージェット併用 α 支持層の地盤強度の低減係数載荷試験等を実施しない場合 α 0.5 バイブロハンマ工法 β 杭先端形状による補正係数外側リブプレート付きの場合 β 2 それ以外 β 1 N 杭先端地盤のN値 N 50 内側リブプレート仕様 Ap 先端閉塞面積 m2 RSプラス 2 rﬁ ｉ層の杭周面抵抗力度 kn/m [砂質土 5N 粘性土 C または10N] 外側リブプレート仕様 Asi ｉ層において地盤と接している周面積 m2 北陸地方整備局中国地方整備局支持層調和工業株式会社定着深度 1Dp 打込掘削深度九州地方整備局唐津港壁 φ1,300-l20m 62本伏木富山港新湊大橋エレベーター塔 φ400-l8.5m 4本 φ400-l12.5m 4本ソイルセメント根固め部 ❺ ❹ 建材事業部定着深度兵庫県姫路市支持層内側リブプレート支持層 NETIS登録工法 NO.KTK A 施工試験鉛直載荷試験 φ1,600-l20m 2本 φ1,300-l20m 5本 φ800-l19m 5本 φ600-l19m 5本中間層 ❸ 地盤面低騒音低振動の杭施工法高い支持力特性優れた施工性千葉県富津市 ❷ ❶ 実績 2013年10月現在ソイルセメントセメントミルク充填バイブロハンマ新日鐵住金株式会社杭先端根固め + 杭周面充填国土交通省上部工コンクリート ❶ Type Ⅰ 杭のイメージ中間層施工手順港湾構造物基礎港湾空港技術研究所杭仕様の低減支持力アップなど補助工法費の縮減中間層二工程一工程支持層オーガーにて中間層を緩めた後 BH等でケーシング内を砂に置換えした杭を打設します二工程必要後杭を打設します二工程必要施工実績根固め球根の掘起し事例 : φ1,000杭外側リブプレートによる拡大根固め球根 6 内側リブプレートの設置例外側リブプレートの設置例唐津港壁伏木富山港新湊大橋エレベーター塔岩国港臨港道路 7

ちきい TN-X - 工法 TNX 工法 -X 新日鐵住金株式会社うにやさ支持層が深く長尺の杭が必要コストの縮減が可能環境問題をクリア 600 1,200mm 1,300 1,400mm 同時沈設方式 75m 70m 後沈設方式 50m ⑤仕様規格 SKK400 SKK490 NSPP540(国土交通大臣認定材料認定番号 :

径1,400mmの施工を実現したことでより大きな曲げモーメントに抵抗することができます支持力例国土交通大臣認定 2005年6月認定番号 TACP-0171 TACP-0172 径 φ600 φ1,200mm 基礎杭の先端Ｎ値 60の場合長期先端許容支持力技術評定 2014年3月一財ベターリビング評定番号0 CBL

00 600 1,700 2,500 3,400 4,400 800 3,100 4,400 6,000 7,900 1,000 4,800 6,900 9,500 12,400 1,200 6,900 10,000 13,700 17,900 1,400 9,500 13,700 17,900 1.

根固め拡大部の築造をリアルタイムに管理します基礎杭周囲の地盤の種類砂質地盤粘土質地盤 ④最大施工深さ市街地等で騒音振動が気になる支持力性能 ③適用する地盤の種類基礎杭先端付近の地盤の種類砂質地盤礫質地盤建設発生残土を低減させたい TN-X工法とは拡縮掘削ヘッドにより杭先端に築造した拡大根固め部とが

00倍(最大2,400mm) 建築基礎を設計中であるが 1柱1杭の設計をしたいエコマーク認定番号第09131004号施工管理システムマンション文教施設ホテルなど縮翼時同時沈設方式中掘り方式ーは根固め部径の上限2,400mmから決まる根固め倍率地中における拡縮掘削ヘッドの拡翼/ 縮翼を油圧制御により確実にコント

中間層拡翼拡大根固め部長根固め液注入 ❶杭心セット ❷❸杭軸部掘削杭の圧入沈設 ❹一次掘削 ❽の定着施工完了拡大翼縮翼 ❼根固め終了 ❾掘削装置の引抜き回収 ❻根固め部築造 ❺拡大翼拡翼適用効果事例本工法は柱荷重7,000 15,000kN程度で特に競争力を発揮することができます大型物流倉庫を想定した荷重条件のもと

6 ちきい TN-X - 工法 TNX 工法 -X 新日鐵住金株式会社うにやさ支持層が深く長尺の杭が必要コストの縮減が可能環境問題をクリア 600 1,200mm 1,300 1,400mm 同時沈設方式 75m 70m 後沈設方式 50m ⑤仕様規格 SKK400 SKK490 NSPP540(国土交通大臣認定材料認定番号 : MSTL-0356 MSTL-0411 MSTL-0412) 従来のJIS規格であるSKK400 SKK490に加えて建築基礎構造用高強度NSPP540を使用することができます耐震性能は品質に優れかつ高い靭性をもつことから優れた耐震性能を有する杭基礎を構築することが可能ですまた中掘り工法として最大となる径1,400mmの施工を実現したことでより大きな曲げモーメントに抵抗することができます支持力例国土交通大臣認定 2005年6月認定番号 TACP-0171 TACP-0172 径 φ600 φ1,200mm 基礎杭の先端Ｎ値 60の場合長期先端許容支持力技術評定 2014年3月一財ベターリビング評定番号0 CBL FP003-08号径 φ1,400mm 最大杭径の追加を用いて一財ベターリビング評定番号 CBL FP002-10号 TN-X工法における適用範囲の拡大施工法の追加環境に配慮した中掘り工法であり低排土低騒音低振動を実現しました実績 2018年7月現在 ,700 2,500 3,400 4, ,100 4,400 6,000 7,900 1,000 4,800 6,900 9,500 12,400 1,200 6,900 10,000 13,700 17,900 1,400 9,500 13,700 17, 品質管理重量 13万t以上物件数 70件以上拡縮掘削ヘッド適用物件物流施設医療施設商業施設施工手順単位 : kn 根固め倍率径技術評定 2015年8月環境性径施工方法杭先端に築造した拡大根固め部により長期先端許容支持力 17,900kNを実現しました独自に開発した施工管理システム根固め拡大部の築造をリアルタイムに管理します基礎杭周囲の地盤の種類砂質地盤粘土質地盤 ④最大施工深さ市街地等で騒音振動が気になる支持力性能 ③適用する地盤の種類基礎杭先端付近の地盤の種類砂質地盤礫質地盤建設発生残土を低減させたい TN-X工法とは拡縮掘削ヘッドにより杭先端に築造した拡大根固め部とが一体となり鉛直荷重に抵抗することで高い支持力性能を発揮できる低騒音低振動低排土の先端拡大根固め工法です品質管理 ②拡大根固め部径の1.25倍 1.50倍 1.75倍 2.00倍(最大2,400mm) 建築基礎を設計中であるが 1柱1杭の設計をしたいエコマーク認定番号第号施工管理システムマンション文教施設ホテルなど縮翼時同時沈設方式中掘り方式ーは根固め部径の上限2,400mmから決まる根固め倍率地中における拡縮掘削ヘッドの拡翼/ 縮翼を油圧制御により確実にコント拡翼時ロールし設計通りに強固な根固め部を築造します拡縮掘削ヘッドフーチング株式会社テノックス ①径 600 1,400mm 軟弱地盤で杭が施工できるか心配排土量が少ない建材事業部適用範囲し建築基礎ゅ拡翼径掘削深度掘削速度セメントミルク注入量などをリアルタイムに杭頭鉄筋モニタリングし一元管理が可能です中間層拡翼拡大根固め部長根固め液注入 ❶杭心セット ❷❸杭軸部掘削杭の圧入沈設 ❹一次掘削 ❽の定着施工完了拡大翼縮翼 ❼根固め終了 ❾掘削装置の引抜き回収 ❻根固め部築造 ❺拡大翼拡翼適用効果事例本工法は柱荷重7,000 15,000kN程度で特に競争力を発揮することができます大型物流倉庫を想定した荷重条件のもと他工法との比較設計を行いました TN-X杭の優位性範囲 80 内側ずれ止め径拡大根固め部出来形杭長 m 支持層砂または砂礫施工状況根固め部径 PHC拡大根固め工法 40 高支持力フーチング概略図 PHC 20 10,000 15,000 柱荷重 kn φ1,400 PHC φ1,000 場所打ち杭 5,000 TN-X工法径 1,400mm フーチング 60 0 拡大工法名 TN-X 上記は施工手順の一例であり拡大根固め部の築造は杭径杭長地盤等の設計条件に応じた方法にて行います外側ずれ止め拡大根固め部縮翼拡大根固め径 φ2,400 20,000 材工費 TN-X工法は新日鐵住金株式会社と株式会社テノックスの共同開発商品です 8 9

新日鐵住金株式会社先端リングビット付きの自走式回転圧入工法法右 CL 化粧型枠形状図コンクリートを列状に次々と回転圧河川護東京都大横川南支川護建設工事 φ800mm L17.0 17.

5m 姫路市準用河川中島川改修工事 φ1,100mm L17.0m 道路擁壁近畿地整加古川BP溝之口BOX改良工事 φ900mm L16.5 19.0m 大阪府大阪中央環状線道路改良工事 φ1,500mm L31.5 33.7m H.W.

0ヶ月短い延長150m 16.6ヶ月作業工程は熕雑であり施工性が悪く工期が長い 200 陸側部土留め部詳細図例作業工程が単純工種が少なく施工性は良い仮設工撤去工の簡略化 1.

15 厳しい施工条件に対応可能環境問題をクリア回転圧入の採用によりの低騒音低振動施工を実現しています杭径護 R.W.

近接構造物への影響が懸念されるの施工が可能です形式比較 L 型擁壁杭基礎市街地等で周辺環境への特別な配慮が必要硬質地盤への圧入や鉄筋コンクリートや障害物の貫通など広範囲都市河川護整備工事 1,250 250 空頭制限がある場所で施工できるか

89 コスト工期 25%減 11%減作業工程が単純であり工期が短く施工性に優れ経済的である空頭制限場所への適用近接施工への適用システム全体は反力として既に圧入された堅固なを掴む機構なので転倒等の危険性のない安全な施工法として既設

5m 既設鉄筋コンクリート構造物の貫通既設鉄筋コンクリート構造物の貫通 NEXCO中日本東名高速道路今里工事 φ900mm L14.5 18.

7 新日鐵住金株式会社先端リングビット付きの自走式回転圧入工法法右 CL 化粧型枠形状図コンクリートを列状に次々と回転圧河川護東京都大横川南支川護建設工事 φ800mm L m 入し河川護や道路擁壁など護や道路擁壁など壁構造を構築する工法です 4,250 東京都妙正寺川整備工事 φ1,000mm L m 経済性東京都善福寺川整備工事 φ1,000mm L m 姫路市準用河川中島川改修工事 φ1,100mm L17.0m 道路擁壁近畿地整加古川BP溝之口BOX改良工事 φ900mm L m 大阪府大阪中央環状線道路改良工事 φ1,500mm L m H.W.L 価法 PCパネルコンクリート計画河床高右 CL 計画護高 H.W.L 線法護線 R.W.L 4,000 現況河床高 L.W.L 計画河床高 φ1,000 φ1,000 t11 L=17.50m 11.5/6.0 4,250 長い延長150m 22.0ヶ月短い延長150m 16.6ヶ月作業工程は熕雑であり施工性が悪く工期が長い 200 陸側部土留め部詳細図例作業工程が単純工種が少なく施工性は良い仮設工撤去工の簡略化 1.00 等辺山形鋼河側 750 作業工程は熕雑工種が多く施工性は悪い材工費率評 L.W.L 護 4, 計画護高 4, 施工性工期基礎杭工 φ500 t9 L=5.5m 山留め SPⅢw型 L=14.00m 東京都石神井川整備工事 φ900 1,000mm L m 左線法護 4,000 現況河床高実績 2018年7月現在先端にリングビットを取付けた 1,500 1, , ,000 先端リングビット付き自立式擁壁ジャイロ施工線 1:0.15 厳しい施工条件に対応可能環境問題をクリア回転圧入の採用によりの低騒音低振動施工を実現しています杭径護 R.W.L 杭先端に特殊リングビットを設けて回転圧入による貫入を行うため排土を抑える施工を実現しました先端リングビット形状建設発生土を現場から搬出できない狭隘な場所空頭制限場所の施工に最適ですまた仮設桟橋等も必要としませんジャイロプレス工法はの左近接構造物への影響が懸念されるの施工が可能です形式比較 L 型擁壁杭基礎市街地等で周辺環境への特別な配慮が必要硬質地盤への圧入や鉄筋コンクリートや障害物の貫通など広範囲都市河川護整備工事 1, 空頭制限がある場所で施工できるか心配エコマーク認定番号第号適用効果事例株式会社技研製作所 800 排土量が少ない 4,700 既設のコンクリート擁壁捨石岩盤等が打ち抜けるか心配 500 ジャイロプレス工法 1:0.15 河川護道路擁壁土留め壁建材事業部 0.89 コスト工期 25%減 11%減作業工程が単純であり工期が短く施工性に優れ経済的である空頭制限場所への適用近接施工への適用システム全体は反力として既に圧入された堅固なを掴む機構なので転倒等の危険性のない安全な施工法として既設構造物に近接した施工ができます桁下施工など空頭制限のある場所でもコンパクトな機械が杭頭部を自走しの搬入動力の供給等がシステム化されているので容易に施工が可能です名古屋市平子橋改築工事 φ800mm L m 既設鉄筋コンクリート構造物の貫通既設鉄筋コンクリート構造物の貫通 NEXCO中日本東名高速道路今里工事 φ900mm L m 鉄筋コンクリート厚さ80cm σck=24n/mm2 D16@250 3段を回転圧入により鉄筋を切断して貫通させた状況その他関東地整さがみ縦貫中沢跨道下部工事その他 φ800mm L m 北九州市八幡まるやま団地C D地区造成工事 φ1,500mm L m 河川護道路擁壁を中心に400件程度の工事実績があります特殊リングビットn個施工手順代表例チャッククランプが杭を掴んでいる状態 ❶ クランプが反力として ① ③をつかみ ④を回転圧入ジャイロパイラー ❷ ④を圧入天端まで回転圧入し圧入完了 ❸ リーダーマストを前進させ ⑤を建込みチャックでつかむリーダーマスト ❹法線および鉛直度を確認後 ⑤を圧入開始 ❺⑤を自走に必要な支持力が得られるまで回転圧入 ❼サドルを前進させる ❻クランプを開放し機械本体を上昇させ自走開始リーダーマスト ⑤ ❽機械本体を下降させ自走完了後 ⑤を引き続き回転圧入サドルクランプ圧入天端 ① ② ③ ④ 反力杭 ① ② ③ ④ ① ② ③ ④ クランプチャック ① ② ③ ④ ⑤ ① ② ③ ④ ⑤ ① ② ③ ④ ⑤ ① ② ③ ④ ⑤ ① ② ③ ④ ⑤ ジャイロプレス工法は新日鐵住金株式会社と株式会社技研製作所の共同開発商品です 10 11

護壁防波堤水中ストラット工法 4 壁更新への高い適用性があります水平外力を斜材軸力に変換し地盤の鉛直水平支持力を有効に活用することで構造性能の向上を達成しました省スペース施工が可能となります杭本数の減少や地盤改良範囲の縮小などにより急速施工が可能となり経済性も向上します水中ストラット工法とはや矢板等により構成された根入れ式ラーメン構造を海中部において水中ストラット部材

: 第 2139864 号第 2548634 号 1 矢板打設 2 打設 3 水中ストラット部材取付矢板 4 コンクリート打設 5 格点部グラウト材注入 6 埋立 / 完成コンクリート打設 5 4の場合もありますグラウト材注入護背後施設はそのままで壁を増深補強したい杭本数の減少小断面化による施工能率と経済性を向上させたい地盤改良の範囲を縮小したい構造占有幅を減少したい

0m 石狩湾新港 14m 壁室蘭港築地地区 8m 壁室蘭港築地地区 10m 壁他改良工事函館港中央ふ頭地区壁改良工事設計水深 : 9.1m 名古屋港管理組合名古屋港稲永埠頭物揚場築造工事設計水深 : 4.0m 中国地方整備局徳山下松港新南陽地区 12m 壁九州地方整備局唐津港東港地区壁 9m 改良耐震工事自治体北海道 / 虻田漁港 3.

8 護壁防波堤水中ストラット工法 4 壁更新への高い適用性があります水平外力を斜材軸力に変換し地盤の鉛直水平支持力を有効に活用することで構造性能の向上を達成しました省スペース施工が可能となります杭本数の減少や地盤改良範囲の縮小などにより急速施工が可能となり経済性も向上します水中ストラット工法とはや矢板等により構成された根入れ式ラーメン構造を海中部において水中ストラット部材で補強した工法で護壁防波堤等に適用が可能です施工手順前方海底面格点 ( メカニカルグラウト接合 ) 上方連結材水中ストラット部材裏込材矢板壁上方結合部 R.W.L. 裏埋土特許 No.: 第号第号 1 矢板打設 2 打設 3 水中ストラット部材取付矢板 4 コンクリート打設 5 格点部グラウト材注入 6 埋立 / 完成コンクリート打設 5 4の場合もありますグラウト材注入護背後施設はそのままで壁を増深補強したい杭本数の減少小断面化による施工能率と経済性を向上させたい地盤改良の範囲を縮小したい構造占有幅を減少したい耐震性を向上させたい水中ストラット部材省スペースで施工短工期で経済的に施工耐震性を向上実績 (2013 年 10 月現在 ) 係留施設 ( 壁 ) 北海道開発局釧路港東港区中央埠頭 7.5m 壁苫小牧港西港商港地区改良工事設計水深 : 14.0m 室蘭港入江地区壁設計水深 : 9.0m 石狩湾新港 14m 壁室蘭港築地地区 8m 壁室蘭港築地地区 10m 壁他改良工事函館港中央ふ頭地区壁改良工事設計水深 : 9.1m 名古屋港管理組合名古屋港稲永埠頭物揚場築造工事設計水深 : 4.0m 中国地方整備局徳山下松港新南陽地区 12m 壁九州地方整備局唐津港東港地区壁 9m 改良耐震工事自治体北海道 / 虻田漁港 3.5m 壁改良工事虻田漁特定漁港漁場整備工事設計水深 : 7.3m 北海道 / 標津漁港 4.0m 耐震壁小樽市 / 小樽港北浜 7.5m 壁小樽市 / 小樽港北浜 5.5m 壁改良工事福井県美浜町 / 広域漁港整備事業日向漁港設計水深 : 9.5m 島根県隠岐の島町 / 加茂漁港地域水産物供給基盤整備工事設計水深 : 8.4m 高知県 / 高知港潮江埠頭耐震強化壁設計水深 : 7.5m 宮崎県延岡市 / 北浦漁港 4.0m 壁改良工事宮崎県日南市 / 目井津漁港 5.0m 壁係留施設 ( 桟橋 ) 中国電力 ( 株 ) 広島県 / 大崎 ( 発 )1 号系列揚炭他桟橋工事設計水深 : 7.5m 防波堤北海道開発局小樽港色内地区防波堤建設工事設計水深 : 8.3m 橋梁北海道開発局室蘭市 / 追直漁港建設工事設計水深 : 10.5m 適用効果事例壁更新への高い適用性背後施設はそのままで壁の増深補強が可能構造性能の向上斜材を配置し水平外力を軸力へ変換地盤の鉛直水平支持力を有効に活用した合理的な構造耐震性が向上し大水深構造への適用が可能杭本数の減少杭の小断面化が可能格点部の構造と固定方法作用外力水平支持力鉛直支持力と鞘管の二重管構造 ( メカニカルグラウト接合 ) と鞘管の間にグラウトを充填し一体化水中ストラット部材鞘管シアキー方式グラウト材シアキー鉄筋等をシアキーとして使用引張圧縮既設護押込軸力に変換水中ストラット部材格点部押抜き試験上屋省スペース施工が可能控え工が不要になるため構造占有幅が減少必要幅 = 大タイロッド矢板地盤改良範囲 = 大必要幅 = 小急速施工が可能杭本数の減少小断面化による施工能率の向上工場製作部材の使用による施工の簡略化地盤改良の省略範囲縮小が可能実績例 H 港中央ふ頭地区壁改良工事新日鐵住金株式会社建材事業部地盤改良範囲 = 小水中ストラット部材 12 13

新日鐵住金株式会社都市部で高架橋が計画されているが工事占有面積が限られており基礎形状を小さくしたい仮締切り兼用とすることで工期工費の削減が可能です大きな水平剛性

工期の短縮を図ることができます矢板基礎場所打ち杭高耐力の継手を採用しさらに基礎形状を小さくしたい周辺地盤への影響が少なく近接施工が可能です 14,400 大水深

短工期低コストの施工法を適用したい 30,000 道路鉄道橋基礎 14,400 7,500 φ1,200 矢板基礎は矢板を閉鎖形状に組合せて設置し矢板群が一体となって挙動することで

2012年3月矢板基礎設計施工便覧 1997年12月公財鉄道総合技術研究所腹起し実績 2018年7月現在大型橋梁の基礎を中心として約2,000基以上の施工実績があります φ800

2m2 占有面積基礎面積仮締切り部面積基礎面積高耐力継手の採用による基礎のコンパクト化基礎形状が変位により決定する場合はせん断耐力の高い継手を用いることで

常時耐力レベル1 底盤コンクリート (kn/m) レベル2 敷砂 200 せん断常時剛性レベル1 600,000 (kn/m ) レベル2 1,200,000 2 630,000

8 11236.8 矢板基礎の施工仮締切り兼用型 ③仮締切り部の撤去支保工平面形状頂版結合バイブロハンマ建込み用中詰コンクリート 12156.

9 新日鐵住金株式会社都市部で高架橋が計画されているが工事占有面積が限られており基礎形状を小さくしたい仮締切り兼用とすることで工期工費の削減が可能です大きな水平剛性支持力が得られると同時に占有面積を小さくすることが可能です占有面積の低減矢板基礎は杭基礎に比べて剛性が大きいことから基礎寸法を小さくすることができ建設残土の低減工期の短縮を図ることができます矢板基礎場所打ち杭高耐力の継手を採用しさらに基礎形状を小さくしたい周辺地盤への影響が少なく近接施工が可能です 14,400 大水深軟弱地盤でも施工が可能です適用効果事例基礎のコンパクト化コスト工期を縮減 5 既設橋梁の耐震補強としても適用できます形状図 30,000 矢板基礎河川海上内の橋脚基礎において短工期低コストの施工法を適用したい 30,000 道路鉄道橋基礎 14,400 7,500 φ1,200 矢板基礎は矢板を閉鎖形状に組合せて設置し矢板群が一体となって挙動することで高い水平抵抗鉛直支持力が得られますまた仮締切り兼用とすることで工事占有面積を小さくし工期工費を低減できます躯体公社日本道路協会道路橋示方書同解説Ⅳ 下部構造編 2012年3月矢板基礎設計施工便覧 1997年12月公財鉄道総合技術研究所腹起し実績 2018年7月現在大型橋梁の基礎を中心として約2,000基以上の施工実績があります φ800 基礎面積 207.4m2 44.2m2 占有面積基礎面積仮締切り部面積基礎面積高耐力継手の採用による基礎のコンパクト化基礎形状が変位により決定する場合はせん断耐力の高い継手を用いることで平面形状をコンパクトにすることができます鉄道構造物等設計標準同解説基礎構造物 2012年1月切り梁外周矢板建材事業部縞高耐力継手従来継手項目施工事例頂版結合部せん断常時耐力レベル1 底盤コンクリート (kn/m) レベル2 敷砂 200 せん断常時剛性レベル1 600,000 (kn/m ) レベル2 1,200, ,000 設計事例矢板継手形状例 P-P継手 φ165.2mm 165.2mm t11mm 縞高耐力継手従来継手 ①各矢板の施工油圧ハンマ中掘り等 ②頂版の施工矢板基礎の施工仮締切り兼用型 ③仮締切り部の撤去支保工平面形状頂版結合バイブロハンマ建込み用中詰コンクリート中打ち単独杭 760 1, 水中切断箇所プレカット部頂版クローラクレーン矢板本数 175本基礎面積 1,432m 2 100% 61% 106本 100% 70% 1,007m2 地盤条件軟弱地盤 N 2 30m程度荷重条件長大橋スパン450m程度 14 15

新日鐵住金株式会社建材事業部新日鐵住金株式会社建材事業部建築基礎周辺技術ハイブリッド工法ハイブリッド工法は施工後のの上部中空部にコンクリートを充填しコンクリート充填とした杭体を構築する工法ですコンクリートを充填する区間の内部にずれ止め ( 杭頭ずれ止め突起

広い適用性コンクリートを充填できればの施工方法による制約はありません杭上部の耐力が不足して大きな曲げモーメントに抵抗できないの板厚を落とした経済的な設計がしたい鋼コンクリートの合成により杭体耐力 UP 経済的な設計可能 ( 一財 ) 日本建築総合試験所性能証明取得

杭に大きな引張軸力が作用する場合には杭内鉄筋を併用することもできます高耐力と優れた変形性能地震力に対して大きな耐力と高い変形性能を有する杭頭接合構造です杭頭過密配筋の解消杭より大径の拡頭リングを介して基礎へ定着するため過密配筋を解消できます

現場での鉄筋組立作業に時間がかかってしまう杭頭部の耐力 UP 過密配筋を解消現場作業性を改善 ( 一財 ) 日本建築総合試験所性能証明取得 (2009 年 7 月 7 日 ) GBRC 性能証明第 06-22 号改国土交通省 NETIS 登録工法 No.

国土交通大臣認定取得材料認定番号 :MSTL-0356 MSTL-0411 MSTL-0412 充填長さ 3.

5 倍径 ) ( 径 1,200mm) 杭頭リング外 ( 径 1,800mm 板厚 12mm) ダイアフラム ( 板厚 22mm) 定着鉄筋 (D35-28 @195) 現場打ち充填コンクリートコンクリート止め板施工手順 ❶ 打設部杭頭ずれ止め鉄筋下端突起 (

曲げモーメント M(kN m) 度式で算定杭体の耐力が大幅に向上し経済的な設計が可能 M-N 図 7,000 6,000 5,000 4,000 3,000 2,000 短期荷重時 1,000 t16 19 25mm 0-30,000-20,000-10,000 0

5D 1.35D 1.5D 1.35D ( 仮想 RC 柱径 ) 杭外周突起 7,000 曲げモーメント M(kN m) 6,000 5,000 4,000 3,000 2,000 1,000 施工状況短期荷重時 ( 仮想 RC 柱径 ) 拡頭リング D35-28

10 新日鐵住金株式会社建材事業部新日鐵住金株式会社建材事業部建築基礎周辺技術ハイブリッド工法ハイブリッド工法は施工後のの上部中空部にコンクリートを充填しコンクリート充填とした杭体を構築する工法ですコンクリートを充填する区間の内部にずれ止め ( 杭頭ずれ止め突起ならびに下端突起 ) を設けてとコンクリートの一体化を図ります高い経済性上部を合成構造部材とし板厚を低減することが可能です優れた耐震性能地震力に対して大きな耐荷能力と変形性能を有する杭体構造です確かな品質コンクリートは気中施工するため安定した品質が得られます広い適用性コンクリートを充填できればの施工方法による制約はありません杭上部の耐力が不足して大きな曲げモーメントに抵抗できないの板厚を落とした経済的な設計がしたい鋼コンクリートの合成により杭体耐力 UP 経済的な設計可能 ( 一財 ) 日本建築総合試験所性能証明取得 (2013 年 5 月 8 日 ) GBRC 性能証明第号改建築基礎周辺技術拡頭リング工法拡頭リング工法は外ダイアフラム定着鉄筋から構成される工場製作の拡頭リングを施工後の杭に設置し内部にコンクリートを充填する杭頭剛接合構造です杭に大きな引張軸力が作用する場合には杭内鉄筋を併用することもできます高耐力と優れた変形性能地震力に対して大きな耐力と高い変形性能を有する杭頭接合構造です杭頭過密配筋の解消杭より大径の拡頭リングを介して基礎へ定着するため過密配筋を解消できます品質の向上と工期の短縮定着鉄筋の現場溶接が不要なため品質が向上しかつ現場工期の短縮も図れます高い構造信頼性耐力性能や構造ディテール適用範囲等が明確であり高い構造信頼性を有しています軸力曲げモーメントが大きく杭頭接合部の耐力が足りない杭頭鉄筋が過密になってしまう現場での鉄筋組立作業に時間がかかってしまう杭頭部の耐力 UP 過密配筋を解消現場作業性を改善 ( 一財 ) 日本建築総合試験所性能証明取得 (2009 年 7 月 7 日 ) GBRC 性能証明第号改国土交通省 NETIS 登録工法 No.KK A パイルキャップ杭頭ずれ止め鉄筋コンクリート充填部適用範囲対象鋼材杭径 D 板厚 t 径厚比 D/t SKK400 SKK490 1,600mm 9mm 80 NSPP 540 コンクリート設計基準強度 21~40 N/mm 2 国土交通大臣認定取得材料認定番号 :MSTL-0356 MSTL-0411 MSTL-0412 充填長さ 3.5D 中詰コンクリート充填コンクリート定着鉄筋外適用効果事例 ( 杭径 1,200mm Fc=27N/mm 2 鉄筋 SD390) 従来の杭頭接合 ( 杭外周溶接鉄筋 ) 杭外周溶接鉄筋 D35-28(@138) ( 径 1,200mm) 拡頭リング工法 (1.5 倍径 ) ( 径 1,200mm) 杭頭リング外 ( 径 1,800mm 板厚 12mm) ダイアフラム ( 板厚 22mm) 定着鉄筋現場打ち充填コンクリートコンクリート止め板施工手順 ❶ 打設部杭頭ずれ止め鉄筋下端突起 ( 溶接成型突起 ) ❷ 中空部確保 ❸ 杭頭ずれ止め設置 ( 必要により掘削洗浄 ) コンクリート止め設置 ❹ コンクリート打設現場打ち充填コンクリート適用効果事例 ( 杭径 1,000mm Fc=27N/mm 2 ) コンクリート充填の設計耐力は一般化累加強曲げモーメント M(kN m) 度式で算定杭体の耐力が大幅に向上し経済的な設計が可能 M-N 図 7,000 6,000 5,000 4,000 3,000 2,000 短期荷重時 1,000 t mm 0-30,000-20,000-10, ,000 20,000 30,000 施工状況軸力 N(kN) ハイブリッド t16mm 適用範囲杭種ただし 2,400mm 以下適用杭場所打ちコンクリート杭 SC 杭標準寸法例杭杭径 D 1,800mm 1,200mm 水平ダイアフラム外径 1.5D 1.35D 1.5D 1.35D ( 仮想 RC 柱径 ) 杭外周突起 7,000 曲げモーメント M(kN m) 6,000 5,000 4,000 3,000 2,000 1,000 施工状況短期荷重時 ( 仮想 RC 柱径 ) 拡頭リング D35-28 杭外周溶接筋 D , ,000 40,000 軸力 N(kN) 拡頭リング寸法 (mm) 管内土杭外径 (mm) 800 外ダイアフラム外径板厚内径板厚 1, コンクリート止め板 900 1,000 1,350 1, , ,100 1, , コンクリート打設状況 1,200 1, , 拡頭リング設置状況拡頭リング設置後 ( 過密配筋の解消 ) 16 17

ボックス継手機械式継手ガチカムジョイント矢板の現場接合に代わる機械式継手です継手にある 4 段のギアが噛み合うことで荷重を伝達しますギア構造の採用により部品数を大幅に削減しコンパクトな継手を実現しました施工時間の短縮従来の溶接継手に比べ施工時間を大幅に短縮天候や施工者の技量に左右されません本体と同等以上の耐力本体と同等以上の圧縮耐力引張耐力曲げ耐力せん断耐力を有しています

施工能率が上がらない天候技能に左右される溶接検査に時間と費用を要する施工時間を短縮新日鐵住金株式会社建材事業部厳しい施工条件をクリア ( 一財 ) 土木研究センタ - 建設技術審査証明 (2016 年 2 月 ) 建技審証第 1601 号 ( 一財 ) 沿開発技術研究センタ - 港湾関連民間技術の確認審査 (2017 年 3 月 ) 第 16003 号継手材料は JIS G

接合作業が簡単継手を挿入してセットボルトを締め込むだけで特別な技量や資格が不要施工管理が簡単締め込み深さをゲージで確認するだけで特別な検査機器が不要全強の現場継手構造概念図標準型工場溶接部ボックス継手荷重伝達キーセットボルトピン継手工場溶接部回転抑止キー一段型工場溶接部ボックス継手荷重伝達キーセットボルトピン継手工場溶接部回転抑止キー

11 ボックス継手機械式継手ガチカムジョイント矢板の現場接合に代わる機械式継手です継手にある 4 段のギアが噛み合うことで荷重を伝達しますギア構造の採用により部品数を大幅に削減しコンパクトな継手を実現しました施工時間の短縮従来の溶接継手に比べ施工時間を大幅に短縮天候や施工者の技量に左右されません本体と同等以上の耐力本体と同等以上の圧縮耐力引張耐力曲げ耐力せん断耐力を有しています大径高強度に対応径は φ1600mm まで引張強さは 570N/mm2 まで対応可能です施工性に優れた構造ギア構造なので部品数が少なく接合作業に優れており施工管理も容易です外面側管内面側ピン継手鋼ピン継手回転抑止キーギアギア溝ギア幅 ❷ 回転 ❶ 挿入工場溶接部回転抑止キー使用材料大径厚肉化で溶接時間とコストが増加限られた時間内で短尺杭を継がざるを得ず施工能率が上がらない天候技能に左右される溶接検査に時間と費用を要する施工時間を短縮新日鐵住金株式会社建材事業部厳しい施工条件をクリア ( 一財 ) 土木研究センタ - 建設技術審査証明 (2016 年 2 月 ) 建技審証第 1601 号 ( 一財 ) 沿開発技術研究センタ - 港湾関連民間技術の確認審査 (2017 年 3 月 ) 第号継手材料は JIS G 3221( クロムモリブデン鋼鍛鋼品 ) に規定される SFCM880R を使用ピン継手機械式継手ラクニカンジョイント現場溶接接合に代わる機械式継手です接合作業と施工管理の簡単化で工場製品による安定した品質の確保施工工期の短縮作業負荷の軽減が図れ全強の現場継手が全天候で施工できます大径厚肉でも簡単接合サイズによらず短時間施工が可能 ( 嵌合時間 15 分程度 ) 接合作業が簡単継手を挿入してセットボルトを締め込むだけで特別な技量や資格が不要施工管理が簡単締め込み深さをゲージで確認するだけで特別な検査機器が不要全強の現場継手構造概念図標準型工場溶接部ボックス継手荷重伝達キーセットボルトピン継手工場溶接部回転抑止キー一段型工場溶接部ボックス継手荷重伝達キーセットボルトピン継手工場溶接部回転抑止キー新日鐵住金株式会社建材事業部大径厚肉化で溶接時間とコストが増加限られた時間内で短尺杭を継がざるを得ず施工能率が上がらない天候技能に左右される溶接検査に時間と費用を要する施工時間を短縮厳しい施工条件をクリア国土交通省 NETIS 登録工法 No. KT ( 一財 ) 土木研究センタ - 建設技術審査証明 (2017 年 1 月 ) 建技審証第 0115 号 ( 一財 ) 沿開発技術研究センタ - 港湾関連民間技術の確認審査 (2014 年 4 月 ) 第号実績道路鉄道橋基礎港湾施設基礎河川護等を中心に多数の実績使用材料継手材料は JIS G 3221( クロムモリブデン鋼鍛鋼品 ) に規定される SFCM880R を使用ボックス継手ボックス継手嵌合手順工場溶接部 ❶ 位置合わせボックス継手 ❷ 挿入 ❸ セットボルト締め込み ❹ 接合完了 ❺ 接合確認 ( 全数検査 ) 荷重伝達キー六角レンチ深さゲージ荷重伝達機構嵌合手順 1 ボックス継手のギア溝にピン継手のギアを挿入 2 ピン継手をギア幅長だけ回転 3 回転抑止キーの取付により接合完了セットボルトピン継手回転圧縮力伝達部圧縮力伝達部ボックスピン継手引張力伝達部荷重伝達キー製造範囲径板厚鋼種 φ400mm ~φ1600mm( インチサイズは mm 以下 ) 9mm~30mm SKK400(SKY400) SKK490(SKY490) SM490Y 引張強さ570N/mm 2 大径厚肉サイズの場合は事前のご相談をお願いします適用工法打撃工法バイブロハンマ工法埋め込み杭工法ガンテツパイル ( ソイルセメント杭工法 ) ジャイロプレス工法 ( 回転切削圧入工法 ) NS エコパイル ( 回転杭工法 ) 適用検討においては事前のご相談をお願いします製造範囲径板厚鋼種標準型 φ400mm ~φ1600mm 9mm~30mm SKK400 SKK490 大径厚肉サイズの場合は事前のご相談をお願いします一段型 φ400mm ~φ1200mm 9mm~19mm(SKK400) 9mm~14mm(SKK490) SKK400 SKK490 適用工法打撃工法バイブロハンマ工法埋め込み杭工法ガンテツパイル ( ソイルセメント杭工法 ) ジャイロプレス工法 ( 回転切削圧入工法 ) NS エコパイル ( 回転杭工法 ) 適用検討においては事前のご相談をお願いします 18 19

突起付き圧延突起付き片面に突起が付くように圧延した鋼帯を用いてスパイラル状の突起を全長に持たせたですとコンクリートの合成構造や地盤改良体の芯材として活用できます外面突起内面突起のいずれでもスパイラル造管が可能です製品仕様規格外径板厚内面突起外面突起 SKK400-IR SKK490-IR SKK400-OR SKK490-OR 外径長さにより事前協議を要する場合があります

5mm 以上 4mm 以上 20mm 以下 30mm 以上 40mm 以下ただしスパイラルシーム溶接部を挟んだ突起間隔 (L ) については 230mm 以下とする 40 度以下ガンテツパイル工法 ( ソイルセメント杭工法 ) コンクリート充填場所打ちコンクリート杭等幅広い用途に適用できます突起の仕様突起 A 断面 A 断面素管の成形 ( 外面突起の例 ) 突起突起間隔 (L)

12 突起付き圧延突起付き片面に突起が付くように圧延した鋼帯を用いてスパイラル状の突起を全長に持たせたですとコンクリートの合成構造や地盤改良体の芯材として活用できます外面突起内面突起のいずれでもスパイラル造管が可能です製品仕様規格外径板厚内面突起外面突起 SKK400-IR SKK490-IR SKK400-OR SKK490-OR 外径長さにより事前協議を要する場合があります上記以外の仕様については別途ご相談下さい突起の標準仕様用途項目突起高さ (h) 突起幅 (B) 突起間隔 (L) 突起方向角度 (θ) 700~2,500mm 9~22mm 標準仕様 2.5mm 以上 4mm 以上 20mm 以下 30mm 以上 40mm 以下ただしスパイラルシーム溶接部を挟んだ突起間隔 (L ) については 230mm 以下とする 40 度以下ガンテツパイル工法 ( ソイルセメント杭工法 ) コンクリート充填場所打ちコンクリート杭等幅広い用途に適用できます突起の仕様突起 A 断面 A 断面素管の成形 ( 外面突起の例 ) 突起突起間隔 (L) 突起幅 (β) 突起付きに用いる鋼帯スパイラルシーム部を挟んだ突起間隔 (L ) スパイラルシーム部突起高さ (h) 突起方向角度 (θ) 鋼帯建築基礎構造用高強度 NSPP 540 設計基準強度 F=400N/mm 2 を実現した建築基礎構造用の高強度です従来の SKK490 と比較して最大で 20% の鋼重量低減が可能です材料強度の基準強度を取得し二次設計への適用が可能です化学成分 C 0.18% 機械的性質外径板厚 Si 0.55% Mn 1.65% 400mm~1,600mm 6mm~25mm 仕様については別途ご相談下さい P 0.035% S 0.035% 炭素当量は溶接割れ感受性組成炭素当量 Ceq 0.44% 以下溶接割れ感受性組成 Pcm 0.29% 以下降伏点又は 0.2% 耐力引張強さ降伏比伸び溶接部引張強さ母材部シャルピー吸収エネルギー 400N/mm 2 以上 580N/mm 2 以下適用範囲 540N/mm 2 以上 90% 以下国交省大臣認定番号 MSTL-0356( 鹿島製鐵所 ) MSTL-0411( 君津製鐵所 ) MSTL-0412( 八幡製鐵所 ) 厚さ 6mm 厚さ 6mm を超え 9mm 以下厚さ 9mm を超え 12mm 以下厚さ 12mm を超え 16mm 以下厚さ 16mm を超え 19mm 以下厚さ 19mm を超え 22mm 以下厚さ 22mm を超え 25mm 以下 19% 以上 22% 以上 24% 以上 27% 以上 29% 以上 31% 以上 33% 以上 540N/mm 2 以上 27J 以上 (0 ) 突起付き溶接成型突起付き溶接ビードを成型した突起を取り付けたです溶接成型突起はとコンクリートの合成構造等のずれ止めとして活用できます設計上必要な位置範囲に必要な数の突起を取り付けることが可能です製品仕様規格 SKK400 SKK490 高強度 (NSPP N 級 ) 外径板厚内面突起の場合 :800~2,500mm 外面突起の場合 :400~1,600mm 9~25mm 外径長さにより事前協議を要する場合があります上記以外の仕様については別途ご相談下さい突起の標準仕様用途項目突起高さ (h)- 突起幅 (B) の組合せ突起間隔 (L) 突起配置使用材料標準仕様 h13mm-b11mm h8mm-b6mm h6mm-b5mm 100mm 200mm 円環 ( 内面外面 ) 螺旋 ( 外面 ) JIS Z 3312 に規定される YGW11 YGW18 G59JA1UC3M1T 上記以外の仕様については別途ご相談下さいコンクリート充填 TN-X 工法ガンテツパイル等の先端根固め部ずれ止め場所打ちコンクリート杭等幅広い用途に適用できます ( 一財 ) 土木研究センター試験証明 (2017 年 2 月 ) 第 2801 号溶接成型突起付き溶接成型突起の仕様突起幅 (B) 突起高さ (h) 突起ピッチ (L) 溶接成型突起土木構造用高強度 570N 級高強度 SKK490に比べて降伏点が1.4 倍向上したですや矢板等の土木構造物に適用可能です従来品のSKK490と比較して高耐力化や鋼重量低減が可能です化学成分 C Si Mn P S 0.18% 0.55% 1.70% 0.035% 0.035% 炭素当量又は溶接割れ感受性組成炭素当量 Ceq 溶接割れ感受性組成 Pcm 0.44% 以下 0.28% 以下機械的性質板厚 (t) 降伏点又は0.2% 耐力引張強さ t 16mm 460N/mm 2 以上 16mm<t 450N/mm 2 以上 570N/mm 2 以上適用範囲現場溶接 JIS G 3106 溶接構造用圧延鋼材で規定されている SM570 と同一です JIS G 3106 溶接構造用圧延鋼材で規定されている SM570 と同等です仕様については別途ご相談ください 570N 級高強度同士を現場で溶接接合する場合には降伏点または0.2% 耐力が460N/mm 2 以上で引張強さが570N/mm 2 以上の溶接材料を選定しますまた従来品のSKK と溶接接合する場合には従来品の強度を満足する溶接材料を選定することも可能です 20 21

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PDF.p_doboku.qxd (Page 1) 特長 NSエコパイルの概要杭の構成吊金具 NSエコパイルとは施工における従来の杭工法との比較日の主要都市のほとんどは河川下流の沖積層平野部に発達し鋼管回転用金具従来の杭上杭A ています沖積層は軟弱地盤であることが多く高層建築や高速道路などを建設する際には強固な地盤に到達する杭によって構上杭工場円周溶接* 不等厚溶接造物を支持する必要があります従来の杭施工法においては