(3) 基準強度 a) 鋼材 平成 12 年建設省告示第 2464 号 ( 平成 19 年国土交通省告示 623 号改正 ) による (N/mm 2 ) 種類 基準強度 鋼材 SS400 板厚が 40mm 以下 235 SM490 板厚が 40mm 以下 325 鋼材の材料強度の基準強度は 表中の値
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- しじん しのしま
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1 2. 工法標準仕様 2.1 使用材料及び材料強度 (1) 使用材料 a. 基礎部コンクリート : 設計基準強度 Fc 21 N/mm 2 b. 杭頭中詰コンクリート : 設計基準強度 Fc 24 N/mm 2 c. PC リング 1コンクリート : 設計基準強度 Fc 36 N/mm 2 ( 現場製作の場合 基礎の設計基準強度以上かつ 21 N/mm 2 以上 ) 2 定着筋 :SD295A SD345 SD390(JIS G 3112) 3スパイラル筋 : ウルボンスパイラル筋 ( 国土交通大臣認定品 :MSRB-9009) 4 鋼板 :SS400(JIS G 3101) SM490A (JIS G 3106) SN400A SN400B SN400C SN490B SN490C (JIS G 3136) d. 杭頭接合部 1 引張定着筋 :SD345 SD390 (JIS G 3112) 2 定着工法 :FRIP 定着工法 ( 日本建築総合試験所技術審査証明 GBRC 性能証明第 号改 5) および同等工法 (2) 材料強度 a) コンクリートの材料強度 平成 12 年建設省告示 1450 号による (N/mm 2 ) 圧縮 せん断 付着 普通 コンクリート Fc 3 (0.49+Fc/100) 3 (1.35+Fc/25) ただし Fc は設計基準強度 b) 鋼材の材料強度 建築基準法施行令第 96 条による (N/mm 2 ) 圧縮 引張 曲げ せん断 F F F F/ 3 ただし F は基準強度 c) 鉄筋の材料強度 建築基準法施行令第 96 条 平成 13 年国土交通省告示第 1024 号 ( 平成 27 年国土交通省告示 910 号改正 ) による (N/mm 2 ) 圧縮 引張 せん断補強筋以外に用いる場合 せん断補強筋に用いる場合 異形鉄筋 F F F ( 当該数値が 490 を超える場合は 490) ただし F は基準強度 2-1
2 (3) 基準強度 a) 鋼材 平成 12 年建設省告示第 2464 号 ( 平成 19 年国土交通省告示 623 号改正 ) による (N/mm 2 ) 種類 基準強度 鋼材 SS400 板厚が 40mm 以下 235 SM490 板厚が 40mm 以下 325 鋼材の材料強度の基準強度は 表中の値とする ただし JIS 適合品についてはそれぞれの 1.1 倍以下の数値とすることが できる b) 鉄筋 平成 12 年建設省告示第 2464 号 ( 平成 19 年国土交通省告示 623 号改正 ) による (N/mm 2 ) 種類 基準強度 SD295A SD295B 295 異形鉄筋 SD SD ウルボン筋 SBPD1275/ 異形鉄筋の材料強度の基準強度は 表中の数値とする ただし JIS 適合品についてはそれぞれの 1.1 倍以下の数値とすることができる ウルボン筋の材料強度は建築基準法第 37 条第二号の規定による指定建築材料の大臣認定品の数値とする (4) 許容応力度 a) コンクリートの許容応力度 1パイルキャップ及び PC リング 建築基準法施行令第 91 条 平成 12 年建設省告示第 1450 号による (N/mm 2 ) 長期 短期 圧縮引張せん断付着圧縮引張せん断付着 Fc/ Fc/ Fc/25 長期の 2 倍 ただし Fc は設計基準強度 2 杭頭部中詰コンクリート 平成 13 年建設省告示第 1113 号第 8 第一号による (N/mm 2 ) 長期 短期 圧縮せん断付着圧縮せん断付着 掘削時に水, 泥水を 使用しない場合 Fc/4 Fc/40 かつ 3/4 (0.49+Fc/100) 以下 3Fc/40 かつ 3/4 (1.35+Fc/25) 以下 長期の 2 倍 長期の 1.5 倍 2-2
3 b) 鋼材の許容応力度 建築基準法施行令第 90 条による (N/mm 2 ) 長期 圧縮引張曲げせん断 F/1.5 F/1.5 F/1.5 F/1.5 3 短期 長期の 1.5 倍 ただし F は基準強度 c) 鉄筋の許容応力度 建築基準法施行令第 90 条 平成 12 年建設省告示第 2464 号 ( 平成 19 年国土交通省告示 623 号改正 ) による (N/mm 2 ) 長期 短期 引張 引張 種類 圧縮 せん断補強筋以外に用いる場合 せん断補強筋 に用いる場合 圧縮 せん断補強筋以外に用いる場合 せん断補強 筋に用いる 場合 SD295A,SD295B SD (195) 215(195) SD (195) 215(195) SBPD1275/ () 内は鉄筋径が 28 mmを超えるもの 2-3
4 2.2 PC リング仕様 (1) PC リング概要杭頭部でせん断力を負担させる PC リングは 杭径と必要せん断力に合わせて用意されている 対応する杭径は 300φ~1200φ で 杭径ごとに許容せん断力の異なる 3 種類ずつ (N S1 S2) が対応している PC リングは主にコンクリートで構成されており 断面内には高強度せん断補強筋 PC リング内側には鋼板リングが設置されており 高いせん断耐力と靱性を確保している また PC リングから上方に向けて定着筋が配筋され 基礎とは一体化する PC リングの製作は 原則として工場製造とするが 現場製造も可能である なお PC リングのせん断耐力 ( 短期及び終局 ) の算定法は 原則として既評定 (BCJ 評定 -FD ) にて示された方法に従って行う PC リング概要を図 2-1 に示す 定着筋 鋼板リング ( 内側のみ ) PC リング 図 2-1 PC リング概要 2-4
5 (2) PC リングのせん断抵抗力 PC リングのせん断抵抗力 Q r は 図 2-2 示すように杭頭せん断力を受ける加力前面のせん断抵抗力 R a と加力側面のせん断抵抗力 R b に分けて算定した和とする Q r=r a+r b (2-1) 加力側面 Rb/2 加力前面 Ra 90 度 杭頭せん断力 加力側面 Rb/2 図 2-2 PC リングのせん断抵抗力 1) 加力前面のせん断抵抗力 R a 加力前面の部分は円弧形であるが 図 2-3 に示すように円弧の中心線を長辺とする等価な矩形断面に置き換え (2-2) 式で R a を算定する R a=n a min[t y T b1 T b2 T c] (d-x n/3)/h a+0.5τ p B p t s (2-2) 右辺第一項は図 2-4 に示す PC リング定着筋による水平抵抗力を表す n a は加力前面の PC リング定着筋本数 X n はコンクリート圧縮縁から中立軸までの距離 H a は PC リングせいである T y 短期許容引張力 T b1 は PC リング内短期許容付着力 T b2 はパイルキャップ内短期許容付着力 T c はコンクリート圧縮応力度が短期許容値に達する時の引張力であり これらの最小値が PC リング定着筋の引張力である 右辺第二項は鋼板リングのせん断抵抗力を表す τ p は鋼板リングの短期許容引張応力度 B p は加力前面における鋼板リングの弧長 t s は鋼板リング肉厚である 0.5 は図 2-5 に示すようにせん断応力が三角形に分布すると仮定した補正係数である σc (2/3)Fc d PC リング定着筋引張力 Xn τ p Ha ( 加力前面部分 ) ( 等価断面 ) 図 2-3 加力前面の等価断面置換図 2-4 第一項図 2-5 第二項 2-5
6 2) 加力側面のせん断抵抗力 R b 加力側面では 杭体からの水平力が鋼板リング及びスパイラル筋の引張力で側面に伝達 (R b1) した後 PC リング定着筋及び PC リング内コンクリートのせん断によってパイルキャップへ伝達 (R b2) されるとし 両者の小さな値を R b とする R b=min[r b1 R b2] (2-3) R b1=2(σ p t s H s+n u σ u a u) (2-4) R b2=1.65a d σ B σ y /1.5+(3/4)τ c A c (2-5) ここで H s は PC リングと杭頭との重なり σ p は鋼板リングの短期許容引張応力度 N u はH s 範囲におけるウルボンスパイラル筋量 σ u はウルボンスパイラル筋の応力度でσ p とする a u はウルボンスパイラル筋の断面積である a d は加力側面の PC リング定着筋の全断面積 σ B はコンクリートの圧縮強度 σ y は定着筋の短期許容引張応力度 τ c はパイルキャップコンクリートの短期許容せん断応力度 A c はPCリング内径を直径とする円の面積である なお (2-5) 式の 3/4 は形状係数である コンクリートのせん断 PC リング定着筋のせん断 スパイラル筋の引張力鋼板リングの引張力 PC リング内コンクリートの圧縮力 B B (2)A-A 断面図 (R b1) A A (1) 立断面図 一体化される PC リング内コンクリート 90 度 せん断抵抗に寄与する PC リング定着筋 (3)B-B 断面図 (R b2) 図 2-6 R b の評価モデル 3)PC リングの長期許容せん断力の算定 PC リングの長期許容せん断力 LQ a は (2-6) 式に示すように PC リングのせん断抵抗力 Q a の 1/2 とする LQ a=(r a+r b)/ (2-6) 2-6
7 4)PC リングの短期許容せん断力の算定 PC リングの短期許容せん断力 sq a は (2-7) 式に示すように PC リングのせん断抵抗力 Q a とする sq a=r a+r b (2-7) 5)PC リングの終局せん断耐力の算定終局時のせん断耐力は (2-2) 式 ~(2-5) 式において 鋼板リング及び PC リング定着筋では短期許容引張応力度を引張強度に コンクリートは短期許容応力度を圧縮強度に ウルボンスパイラル筋の引張応力度を降伏点強度に読み替え (2-5) 式の第一項を 1.5 倍して算定する 上記によって算定した R a をR a' R b をR b' とおくと (2-8) 式で表現できる uq r =R a'+r b' (2-8) なお 終局時に圧縮軸力を受ける杭頭においては (2-9) 式に示すように杭頭の摩擦を考慮しても良い なお, 摩擦係数 μはせん断における軸圧縮の効果を参考に 0.1 とする uq r=r a'+min[r b1'+μ N R b2'] (2-9) PC リングの終局せん断力についての補足説明本工法でいう PC リングのせん断抵抗力は PC リングが有するせん断抵抗力だけでなく PC リング上端レベルからパイルキャップへ伝達可能な抵抗力を有しているので PC リングを含んだ接合部のせん断抵抗力に対応している したがって 終局時に加算できる杭 -コンクリート間の摩擦抵抗によって PC リングの終局せん断耐力は設計上高めることができるが 接合部の最大せん断抵抗力である式 2-9 の最大値を超えることはできない 以上から PC リングの終局せん断耐力値には 短期時と同様に摩擦を無視した最小値と上述した最大値の 2 つがあり 設計では式 2-8 を用 1 いる なお 摩擦係数はせん断における軸圧縮の効果を参考に 0.1 としている 1 広沢他 : 軸力を受ける鉄筋コンクリート部材の強度と粘り ( その 2 既往の資料に関する検討 ) 日本建築学会大会
8 (3) PC リング標準仕様以下に記載するPC リング標準仕様は具体的に例示したものである 1 既製杭用標準タイプ (N タイプ ) D rd1 rd2 sd hr 定着筋 tc ts L2(mm) タイプ (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 本数 L1(mm) (mm) (mm) スパイラル筋 D N (SS400) U7.1(6 巻 ) D N (SS400) U7.1(6 巻 ) D N (SS400) U7.1(6 巻 ) D N (SS400) U7.1(6 巻 ) D N (SS400) U7.1(6 巻 ) D N (SS400) U7.1(6 巻 ) D N (SS400) U7.1(6 巻 ) , D N (SS400) U7.1(6 巻 ) ,112 1, D N (SS400) U7.1(6 巻 ) 1,000 1,020 1,212 1, D ,000N (SS400) U7.1(6 巻 ) 1,100 1,120 1,348 1, D ,100N (SS400) U9.0(8 巻 ) 1,200 1,220 1,448 1, D ,200N (SS400) U9.0(8 巻 ) 2 既製杭用高せん断耐力タイプ 1(S1 タイプ ) D rd1 rd2 sd hr 定着筋 tc ts L2(mm) タイプ (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 本数 L1(mm) (mm) (mm) スパイラル筋 D S (SS400) U9.0(6 巻 ) D S (SS400) U9.0(6 巻 ) D S (SS400) U9.0(6 巻 ) D S (SS400) U9.0(6 巻 ) D S (SS400) U9.0(6 巻 ) D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) , D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) ,112 1, D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) 1,000 1,020 1,212 1, D ,000S (SM490A) U9.0(6 巻 ) 1,100 1,120 1,348 1, D ,100S (SM490A) U12.6(8 巻 ) 1,200 1,220 1,448 1, D ,200S (SM490A) U12.6(8 巻 ) 3 既製杭用高せん断耐力タイプ 2(S2 タイプ ) D rd1 rd2 sd hr 定着筋 tc ts L2(mm) タイプ (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 本数 L1(mm) (mm) (mm) スパイラル筋 D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) , D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) ,118 1, D S (SM490A) U9.0(6 巻 ) 1,000 1,020 1,218 1, D ,000S (SM490A) U9.0(6 巻 ) 1,100 1,120 1,354 1, D ,100S (SM490A) U12.6(8 巻 ) 1,200 1,220 1,454 1, D ,200S (SM490A) U12.6(8 巻 ) 2-8
9 (4) PC リング許容せん断力と終局せん断耐力終局せん断耐力は 摩擦無視 を用いる ただし 終局時圧縮軸力を受ける杭頭では (2-9) 式を用い 摩擦考慮上限 まで使用可能 1 既製杭用標準タイプ (N タイプ ) D 許容せん断力 (kn) 終局せん断耐力 (kn) (mm) 長期 短期 Ra' Rb1' Rb2' 摩擦無視摩擦考慮上限 , , , , ,280 1,040 1,730 1, , ,550 1,080 2,040 1, ,100 1,270 1,090 1,810 1,630 2,360 1, ,150 1,610 1,090 2,100 1,680 2,700 2 既製杭用高せん断耐力タイプ 1(S1 タイプ ) D 許容せん断力 (kn) 終局せん断耐力 (kn) (mm) 長期 短期 Ra' Rb1' Rb2' 摩擦無視 摩擦考慮 ,070 1, , ,360 1, , ,060 1,430 1, ,160 1, ,280 1,500 1,900 1, ,220 1, ,550 1,560 2,230 1, , ,880 1,810 2,560 2,560 1, ,740 1,040 1,880 2,100 2,700 2,920 3 既製杭用高せん断耐力タイプ 2(S2 タイプ ) D 許容せん断力 (kn) 終局せん断耐力 (kn) (mm) 長期 短期 Ra' Rb1' Rb2' 摩擦無視 摩擦考慮 , , , , , , ,200 1, , , ,520 1, , ,020 1,060 1,760 1, ,510 1,080 1,020 1,280 1,850 2,100 1, ,600 1,440 1,020 1,550 1,930 2,460 1,100 1,060 2,130 1,000 2,080 1,810 2,810 2,810 1,200 1,110 2,220 1,110 2,080 2,100 3,170 3,
10 2.3 引張定着筋仕様 (1) 引張抵抗力引張定着筋のある場合 定着筋の引張抵抗力 (T 1 T 2) を評価し 杭頭接合部の短期許容引張力 (T a) を以下の式で算定する なお 終局時引張抵抗力は f t に引張強度 f b に付着強度 f is に 1.0N/mm 2 をそれぞれ用いて算定する T a=min[t 1 T 2] (2-10) 1 引張定着筋の引張に対する短期許容引張抵抗力 T 1=f t Σa s (2-11) ft : 鉄筋の短期許容引張応力度 (N/mm 2 ) as : 鉄筋の断面積 (mm 2 ) 2 引張定着筋の付着に対する短期許容引張抵抗力 T 2=f b Σ(φ r) (2-12) 3 fb = (1.35+Fc/25) 1.5(N/mm 2 ) 4 φ : 鉄筋の周長 (mm) r : 鉄筋の中詰コンクリート部への定着長 (mm) 但し 中詰コンクリート長さは下式を満足させるものとする p T a/(f is pφ) (2-13) fis : 短期せん断抵抗応力度 (=0.67 N/mm 2 ) pφ : 杭の内面周長 (mm) p : 中詰コンクリートの埋込み長さ (mm) PC リング 配置径 引張定着筋 配置径 引張定着筋 杭頭レベル 杭内径 杭径 PC リング 定着長 (lr) 埋込み長さ (lp) 形状保持鉄筋 杭径 図 2-7 杭頭接合部配筋要領 2-10
11 (2) 検討方針 (2-10) 式 ~(2-13) 式にて 設計用の短期引張抵抗力を設定する 設計上の明快さ 取扱いの簡便化等を考慮し 引張定着筋の付着ではなく引張力で決まる場合 (T 1<T 2) を採用範囲とする なお これ以降に示す配筋は例であり他の配筋を用いることもできる (3) 検討条件 1 対象杭径 :300φ~1200φ 2 鉄筋タイプ :No.1~No.10 3 鉄筋の種類 :SD345 SD390 4 中詰めコンクリート設計基準強度 :Fc 24 N/mm 2 (4) 検討結果 短期設計用引張抵抗力 (kn) 引張抵抗力 (kn) 適用杭径 No. 配筋 SD345 SD390 SD345 SD D19 300φ~1200φ 350φ~1200φ 2 4-D19 400φ~1200φ 400φ~1200φ 3 5-D19 450φ~1200φ 500φ~1200φ 4 6-D19 600φ~1200φ 600φ~1200φ 5 4-D φ~1200φ 600φ~1200φ 6 5-D25 700φ~1200φ 800φ~1200φ 7 6-D25 800φ~1200φ 900φ~1200φ 8 5-D32 900φ~1200φ 1000φ~1200φ 9 6-D φ~1200φ 1200φ 10 5-D φ 注 ) シアプレ-ト機能 : 杭頭接合部の引張抵抗力及び曲げ回転性能の安定性確保の重要な場合 フェ-ルセイフとして杭頭端板の幅を杭内面へ15mm ~25mm 突出させてもよい ( 基準図参照のこと ) 定着板仕様 : パイルキャップ側への定着はストレート定着を基本とするが 定着 板方式の定着工法 (FRIP 定着工法等 ) を用いてもよい FRIP 定着板の形状は下記とする 尚 材質は非調質高強度鋼とする 形状 鉄筋 D19 D25 D32 D38 直径 (mm) 厚さ (mm) ( 基準図参照のこと ) 2-11
12 (5) 引張定着筋短期許容引張力一覧 引張定着筋鋼種 SD D19 4-D19 5-D19 6-D19 4-D25 5-D25 6-D25 5-D32 6-D32 5-D38 配筋 配置径 (mm) 帯筋外径 (mm) 定着長さ ハ イルキャッフ 側定着板あり (mm) ハ イルキャッフ 側定着板なし 杭体側 (mm) 350 (230) 400 (270) 450 (310) 500 (340) 600 (420) 700 (500) 800 (580) 900 (660) 1000 (740) 1100 (820) 1200 (900) 上 : 杭径 300 下 : 杭内径 (180) 引張定着筋鋼種 SD D19 4-D19 5-D19 6-D19 4-D25 5-D25 6-D25 5-D32 6-D32 5-D38 配筋 配置径 (mm) 帯筋外径 (mm) 定着長さ ハ イルキャッフ 側定着板あり (mm) ハ イルキャッフ 側定着板なし 杭体側 (mm) 350 (230) 400 (270) 450 (310) 500 (340) 600 (420) 700 (500) 800 (580) 900 (660) 1000 (740) 1100 (820) 1200 (900) 上 : 杭径 300 下 : 杭内径 (180) 注 :No.1 で杭径 400mm 以上の場合には配置径は 180mm 帯筋外径は 220mm とする 2-12 ( 単位 :kn)
13 (6) パイルキャップへの定着検討 1) 検討方針パイルキャップへの定着にはストレート定着を基本とするが 定着板方式の定着工法 (FRIP 定着工法等 ) を用いてもよい 本項では 必要定着長の短い定着板方式の定着について FRIP 定着工法を例に検討する なお 定着耐力は引張定着筋の引張強度を上回る定着長を確保することとする 2) 検討方法付着耐力とシアコーン耐力の両方を満足する付着長さを確保する すなわち付着耐力上 必要な定着長さを求めた後 シアコーン耐力が引張定着筋の引張強度を上回っていることを確認する FRIP 定着工法の構造規定から 付着耐力によって求まる定着長さは下式となる r F=MAX[ r 1 r 2] (2-14) ここで r 1=0.3 f t a t/(f r φ r) r 2=12d b ただし f t=345 又は 390 N/mm 2 とする シアコーン耐力 T c の評価には 日本建築学会編 各種合成構造設計指針 に準拠した下式を用いる T -3 c=0.313a c Fc 10 φ (2-15) この T c が (2-11) 式で算定される T 1 を上回ることを確認する ここで 中詰コンクリートの設計基準強度 Fc 24 N/mm 2 であるので Fc=24 N/mm 2 とする また φ 1=0.6 ( 短期用低減係数 ) とする Ac の定義は下式に示す A D c p d D 2 p 2 t 2 L 1 d 引張定着筋 配置径 tl1 45 tl 1 杭頭レベル 3) 算定結果 T c T 1 である定着長を下記に示す 鉄筋径 D p tl1 D D D D PC リング 2-13 杭径 (D)
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
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スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
付着割裂破壊の検討の概要と取り扱いの注意点
付着割裂破壊の検討の概要と取り扱いの注意点 2014 年 2 月 株式会社構造ソフト 保有水平耐力計算における付着割裂破壊の検討について お客様や審査機関から様々な質問が寄せられています ここでは その付着割裂破壊の検討の概要や取り扱いの注意点について説明します 1. 付着割裂破壊の検討の必要性はじめに なぜ 保有水平耐力計算において付着割裂破壊の検討が必要かを説明します RC 造の柱 梁の種別区分に関しては
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63>
6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
表 6.3 鉄筋のコンクリートに対する許容付着応力度 (N/mm 2 ) 長 期 短 期 異形鉄筋 かつ 5 上端筋 Fc 以下 75 0 その他の鉄筋 かつ.35 + Fc 以下 25 < 表を全面差し替えた > 長期に対する値の.5 倍 丸鋼 4 Fc かつ 0.9 以下 00
6 条許容応力度 下線部は修正した改定箇所 2 重取消線は削除した箇所を示す 本文案 鉄筋とコンクリートの許容応力度は, 通常の場合, 表 6.,6.2 および表 6.3 による. 普通コンクリート 軽量コンクリート 種および 2 種 表 6. コンクリートの許容応力度 (N/mm 2 ) 長期短期 圧縮引張せん断圧縮引張せん断 3-30 かつ 0.49 + Fc 以 00 下 普通コンクリートに対する値の
鋼管コンクリート部本体部体部KCTB場所打ち鋼管コンクリート杭継手部継手部 主筋本数が異なる場合 鋼管 ート部KCTB 場所打ち鋼管コンクリート杭の頭部を内面全長突起付き鋼管により評定を取得しました ( 補強した場所打ちコンクリート杭 ) 耐震杭協会 8 社は 一般財団法人日本建築センターの評定を
大洋基礎株式会社 KCTB 場所打ち鋼管コンクリート杭 BCJ 評定 -FD0356-06 鋼管コンクリート部本体部体部KCTB場所打ち鋼管コンクリート杭継手部継手部 主筋本数が異なる場合 鋼管 ート部KCTB 場所打ち鋼管コンクリート杭の頭部を内面全長突起付き鋼管により評定を取得しました ( 補強した場所打ちコンクリート杭 ) 耐震杭協会 8 社は 一般財団法人日本建築センターの評定を 更新致しました
材料の力学解答集
材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第二面 ) 基礎根入れ深さ深さ ( mm ) 住宅工事仕様書 適 基礎の 立上り部分 高さ ( mm ) 厚さ ( mm ) 基礎伏図 不適 各部寸法底盤の寸法厚さ ( mm ) 幅 ( mm ) 基礎詳細図 基礎の配筋主筋 ( 径 mm ) 矩計図
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第一面 ) 在来木造住宅において フラット35Sを利用する場合に記入してください 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合には Ⅰに記入してください 免震建築物の基準に適合する場合には Ⅱに記入してください Ⅰ 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合 説明欄項目評価方法基準記載図書確認 目標等級
BCJ - LC -209 昭和 61 年 1 月 23 日 JL ボルト工法 ジャパンライフ株式会社
BCJ - LC -209 昭和 61 年 1 月 23 日 JL ボルト工法 ジャパンライフ株式会社 BCJ - LC - 209 昭和 61 年 1 月 23 日 評定報告書 工業化住宅評定委員会 コンクリート系構造分科会主査工学博士園部泰寿 当委員会において 下記の構造材料について検討した結果 構造耐力上支障ないものと評定したので報告する 記 1. 評定申込者会社名ジャパンライフ株式会社代表社名代表取締役神吉祐輔所在地東京都葛飾区新小岩一丁目
構造番号質疑回答 3 講習会資料 P5 判定事例の対応集 横補剛材について屋根ブレース等により水平移動が拘束された大梁に対して 例えば図 1 のよう下図 a 又は b 又は a b 材共に ( 梁に ) 対する横補剛材として c の火打ち材をに大梁せいの中心位置に横補剛材を設け 補剛材
S 造 1 講習会資料 P6 露出柱脚設計フロー 14の基礎コンクリート破壊防止等の検討について (a) 柱脚のアンカーボルトがせん断力を負担しない場合 (a) 柱脚の終局せん断力 (Ds 算定時 ) をベースプレート下面の摩擦で処理できる 柱軸力による B.PL 底面の摩擦力でせん断力を負担できる場合は アンカーボ 場合はアンカーボルトによる基礎立上がり部側面のコーン状破壊の検討を省略 ルトにせん断力が作用しないとして基礎立上がり部のコーン状破壊の検討を省
2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT
第 2 章 CLT 制震壁部材構成の検討 2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 2-1.1 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT パネル 鉄骨造柱 極低降伏点鋼材ダンパー < 鋼材ダンパー
. 軸力作用時における曲げ耐力基本式の算定 ) ここでは破壊包絡線の作成を前提としているので, コンクリートは引張領域を無視した RC 断面時を考える. 圧縮域コンクリートは応力分布は簡易的に, 降伏時は線形分布, 終局時は等価応力ブロック ( 図 -2) を考えることにする. h N ε f e
課題 軸力と曲げモーメントの相互作用図. はじめに 骨組構造を形成する梁 柱構造部材には, 一般に軸力, 曲げモーメント, せん断力が作用するが, ここでは軸力と曲げモーメントの複合断面力を受ける断面の相互作用図 (interation urve) を考える. とくに, 柱部材では, 偏心軸圧縮力や, 地震 風などの水平力を受け ( 図 -), 軸力 + 曲げ荷重下の検討は, 設計上不可欠となる.
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
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技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
技術基準改訂による付着検討・付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準改訂による付着検討 付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説 2016 年 6 月 株式会社構造ソフト はじめに 2015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が2007 年版から改訂されて 付着検討および付着割裂破壊検討に関して 2007 年版と2015 年版では記載に差がみられ お客様から様々な質問が寄せられています ここでは 付着検討や付着割裂破壊検討に関して
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
スライド 1
第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
杭の事前打ち込み解析
杭の事前打ち込み解析 株式会社シーズエンジニアリング はじめに杭の事前打込み解析 ( : Pile Driving Prediction) は, ハンマー打撃時の杭の挙動と地盤抵抗をシミュレートする解析方法である 打ち込み工法の妥当性を検討する方法で, 杭施工に最適なハンマー, 杭の肉厚 材質等の仕様等を決めることができる < 特徴 > 杭施工に最適なハンマーを選定することができる 杭の肉厚 材質等の仕様を選定することができる
untitled
2014 年 2-1 - 目次 1. 概要 1 2 5 2. 設計マニュアル 7 7 8 10 13 17 18 3. 施工マニュアル 27 28 31-2 - 1. 概要 技術の概要 (1)SRパイルアンカー工法の概要 本工法の概要を図 1.1.1 に示す 本工法は 既製コンクリート杭の杭頭端板に定着筋 ( 丸鋼 ) と定着板からなるSRパイルアンカーを接合することにより 杭頭接合部を半剛接合にする工法である
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
アンカーボルトの扱いとルート３における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説
アンカーボルトの扱いとルート 3 における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説 2014 年 10 月株式会社構造ソフトはじめにアンカーボルトには 建て方用アンカーボルトと構造用アンカーボルトがあります 建て方用アンカーボルトも構造用アンカーボルトもJIS 規格 ( 日本工業規格 ) 品があり 建築基準法第 37 条では建築物の主要構造部に使用する材料は日本工業規格又は日本農林規格に適合するものとされています
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
<4D F736F F D2095BD90AC E8D918CF08D9091E D862E646F63>
建築基準法施行令第 36 条の 2 第五号の 国土交通大臣が指定指定するする建築物建築物を定めるめる件 平成 19 年国土交通省告示第 593 号改正 ) 平成 23 年国土交通省告示第 428 号 建築基準法施行令 ( 昭和 25 年政令第 338 号 以下 令 という ) 第 36 条の 2 第五号の規定に基づき その安全性を確かめるために地震力によって地上部分の各階に生ずる水平方向の変形を把握することが必要であるものとして
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文ポリマーセメントモルタルを用いて補強した RC 造基礎梁の補強効果に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 田中卓 *2 *3 中野克彦 要旨 : 現在, 戸建住宅直接基礎における開口部補強工法,RC 造基礎梁の曲げおよびせん断補強工法が注目されている 阪神淡路大震災や新潟県中越沖地震等の大地震が発生する度に, 基礎の強度の弱い部分からひび割れや破断等の被害が生じている そこで, 補強工法として,
3- 製造可能寸法 標準製造可能寸法をに示します 各規格の適用板厚は 個別の規 格をご参照下さい 幅 mm 1,000以上 3,400超 3,600 3,800 4,000 4,00 4,400 4,600 4,800 5,000 厚 mm 3,400 3,600 3,800 4,000 4,00
3-1 工場の優秀な設備を駆使して 豊富な経験とたゆまぬ研究により 培われた優れた技術をもって JIS 外国規格をはじめ 当社が開発 した独自の規格体系のを製造していますので 幅広くご使用いた だけます 製造品種一覧 規格 新日鉄住金規格 BT-HT35B C 建築構造用 鋼板 BT-HT355B C BT-HT385B C BT-HT440B C BT-HT440B-SP BT-HT440C-SP
Microsoft Word - 09根本
安藤建設技術研究所報 Vol.15 29 既製コンクリート杭杭頭部の半剛接合工法 SR パイルアンカー工法 * 根本恒 * 崎浜博史 * 森清隆 ** 八ツ繁公一 Semi-rigid Connection System for Pile Head Condition on Pre-cast Concrete Piles Semi-Rigid pile anchor system by Hisashi
事例に基づく耐震性能の評価と被災度区分判定および復旧計画
被災した建物を実例とした日本の応急復旧技術の紹介 東北大学 Tohoku University 迫田丈志 Joji Sakuta 京都大学 Kyoto University 坂下雅信 Masanobu Sakashita 日本の応急復旧の流れ 1 応急危険度判定 危険 2 応急措置 軸力支持 水平抵抗力の確保 3 被災度区分判定 大破 4 準備計算 図面作成 建物重量 5 構造特性係数 Is の算定
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
1.2 耐荷力の算定対象となる柱部材の危険断面における耐荷力を算定する場合, 曲げ耐力 ( 課題 1にて学習した方法 ) およびせん断耐力 ( 課題 2の方法 ) を求め, 両者のうち小なる耐荷力がその部材の終局耐荷力となる. 別途設定された設計外力に対して十分な耐荷力を有することはもちろんのこと,
課題 3 柱部材の破壊モードと耐荷力の算定 ( 耐震設計入門 ). はじめに / 1. 単柱部材の構造特性 1.1 変形モードと断面力分布単柱形式の垂直柱部材には, 基本的に, 上載死荷重 ( 軸力 N として働く ) と地震力による水平荷重 P( 曲げモーメント, せん断力として働く ) が同時に作用し, 図 1のようにまとめることができる. 図 1では,(a) 上端自由片持ち梁形式 ( 土木橋梁構造物
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63>
-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
Super Build／MC1 - Ｓ梁継手の計算
*** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** 70-899180 [Sample 01/10/10 10:7 PGE- 1 基本事項 工事名 : 設計例略称 : Sample 日付 : 01/06/08 1:00:00 担当者 : Union System 解析結果 : 表示桁未満で切り捨てを行った 計算条件 検討内容 : 全強接合 保有耐力接合 部材耐力計算 全強接合の設計用応力は
Microsoft Word - 01_はじめに
25 構造基準等の合理化関係 1. 鉄骨造及び鉄筋コンクリート造の建築物等の構造基準の合理化 (1) 鉄骨造等の小規模建築物等の構造耐力上主要な部分である鋼材の接合方法 ( 令第 67 条第 1 項 ) 改正の内容 主旨 鉄骨造の建築物又は建築物の構造部分における構造耐力上主要な部分である 鋼材の接合について 滑り挙動による影響の大きい大規模建築物 ( 延べ面積が3, 000 平方メートルを超える建築物又は軒の高さが9メートルを超え
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
コンクリート工学年次論文集 Vol.31
論文一面せん断を受ける孔あき鋼板ジベルのせん断破壊性状 佐藤悠史 * * 西村泰志 要旨 : 鉄骨骨組にプレキャストコンクリート壁板を組込む工法の合理化を意図して, 鉄骨骨組とRC 壁板との接合部に 枚の孔あき鋼板ジベルを用いた接合部を提案し, その接合部のせん断破壊性状について, 実験的に検討を行った 実験結果から, 一面せん断を受ける孔あき鋼板ジベルのせん断耐力は, モルタルの破断によると定義すると,
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文 RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 酒井悟 *2 *3 中野克彦 要旨 : 本研究は,RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能 ( 支持耐力, 抜出し性状および破壊性状 ) を実験的に把握することを目的としている ここでは, 梁幅が 1 mm の薄厚 RC 梁に, 現在, 使用されている種々のアンカーボルトを定着した場合の曲げ せん断実験を実施し,
第 2 章 構造解析 8
第 2 章 構造解析 8 2.1. 目的 FITSAT-1 の外郭構造が, 打ち上げ時の加速度等によって発生する局所的な応力, 及び温度変化によってビスに発生する引っ張り応力に対して, 十分な強度を有することを明らかにする. 解析には SolidWorks2011 を用いた. 2.2. 適用文書 (1)JMX-2011303B: JEM 搭載用小型衛星放出機構を利用する小型衛星への構造 フラクチャコントロール計画書
Microsoft Word - （23）久保田淳.doc
2 3 82-36 2-9- E-mail:jkubota@kajima.com 2 82-36 2-9- E-mail:fukumoto-to@kajima.com 3 7-852 6-5-3 E-mail:fukudath@kajima.com SCSC.4 ) SC Key Words : steel reinforced concrete column,steel beam, beam-column
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
形鋼 形鋼 3-1 有効断面のとり方 b b 幅厚比のとり方 t t 形鋼寸法および断面性能表 幅厚比のとり方 d フランジ /t ウェブ -t / フランジ /t ウェブ -t / d t 3- 広幅系列 寸法 SM SS材は異なります 断面二次モーメント k /m 寸法 lx l 断面二次半径
形鋼 3-15 形鋼 形鋼は 豊富なサイズメニューの外法一定形鋼 ハイパービーム をはじめとして 建築構造用TMCP極厚形鋼 NSG 建築構造 用耐火鋼 NSFR など 様々なメニューを取り揃えております また 建築構造用圧延鋼材や一般構造用圧延鋼材などの各種規格にも 対応しております 材質および規格 建築構造用圧延鋼材 JIS G SNA SN 一般構造用圧延鋼材 JIS G 3101 SS 溶接構造用圧延鋼材
を 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
技術基準およびRC規準改訂による開口補強筋の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準および RC 規準改訂による開口補強筋の取り扱いについてわかりやすく解説 017 年 11 月 株式会社構造ソフト はじめに 015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が007 年版から改訂されて 鉄筋コンクリート構造計算規準 ( 以下 RC 規準と表記 ) の010 年版が本格的に運用されるようになり 耐震壁の開口補強筋の計算についても RC 規準 (010)
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
Microsoft PowerPoint - zairiki_7
許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
じるとする考え方とは異なり, 曲げモーメントに対する抵抗機構の最大抵抗モーメントにより接合部の終局強度が決まる je De De C M e = ( ) + C (1) 2 2 2bbσ cb T T C + N 0 (2) b = M b Lb = M e (3) L D b c σ
論文柱 RC 梁 S 混合構造柱梁接合部の終局強度および破壊モードの曲げ抵抗機構モデルによる解析 楠原文雄 *1 *2 塩原等 要旨 : 柱 RC 梁 S 混合構造の内部柱梁接合部について,RC 造柱梁接合部についての四重曲げ抵抗機構のモデルを拡張して適用し, 既往の実験における試験体について終局強度および破壊モードの解析を行う 梁が S 造の場合についても同モデルを用いることが可能であり, 解析結果は実験結果ともよく適合している
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許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
補強計算は構造担当者様のサポートとしてサービスで行うものです 計算検討書の結果については設計担当者様または監理者様の御承認を得たうえで御使用頂きますようお願い致します 目次 第 1 章 総 則 1 1. 適用範囲 1 2. 記 号 1 第 2 章 設計上の基本事項 2 1. スーパーハリー Z M
高強度梁貫通孔補強筋 意匠登録済 M タイプ 一般財団法人日本建築センター評定 BCJ 評定 -RC 0224-06 設計マニュアル 補強計算は構造担当者様のサポートとしてサービスで行うものです 計算検討書の結果については設計担当者様または監理者様の御承認を得たうえで御使用頂きますようお願い致します 目次 第 1 章 総 則 1 1. 適用範囲 1 2. 記 号 1 第 2 章 設計上の基本事項 2
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 3 1.1 FRP 材料 3 1.2 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 3 1.2.1 接合方法の種類 3 1.2.2 FRP 構造物における接合部 9 1.3 国内外における FRP 接合部の設計思想
<874B91E631308FCD976995C78D5C91A2907D8F572E707562>
第 10 章 擁壁構造図集 95 第 10 章擁壁構造図集 第 1 節間知 等練積み擁壁標準構造図 1 標準構造図使 上の留意点 (1) 本指針に示す標準構造図は 背面土の土質が関東ローム 硬質粘土その他これらに類する土質の強度以上を有し かつ 設置地盤の許容地耐力が各図の条件を満足する場合に使用することができる なお 設置地盤に必要な長期許容応力度が100kN/ m2 (10 tf/ m2 ) を超えるものを使用する場合には
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
戸田建設 技術研究報告
技術研究報告第 41 号 215.1 戸田建設株式会社 杭頭接合工法の開発 ( その 1) 杭頭接合筋の配置方法の改善とその性能確認のための構造実験および解析 DEVELOPMENT OF PILE HEAD CONNECTION SYSTEM Part1 Experiments and analysis for investigation of structural performance for
７ 鋼材試験
7 鋼材試験 鋼材の試験では, 鉄筋コンクリート用棒鋼 (JIS G 3112), ガス圧接継手 (JIS Z 312) および一般構造用圧延鋼材 (JIS G 311) 等についての引張試験 (JIS Z 2241), 曲げ試験 (JIS Z 2248) を中心にその他機械継手, 溶接継手等の引張試験, 河川工事等に使用される亜鉛めっき鉄線製じゃかごやかごマットの溶融亜鉛めっき付着量試験等を行っている
<8BC882B082A882E682D18EB297CD82F08EF382AF82E CD82E882CC90DD8C E93E7817A2E786477>
コンクリート構造設計の基本 第 6 章曲げおよび軸力を受ける鉄筋コンクリートはりの設計 P7~P96 ( 株 ) 国際建設技術研究所真鍋英規 はじめに 土木学会 コンクリート標準示方書 昭和 6 年版 限界状態設計法 を導入 許容応力度設計法 から 限界状態設計法 へ 7 年版安全性の照査使用性の照査曲げひび割れ幅の制御 変位 変形等耐久性の照査に関する記述が追加 /8/ 鉄筋コンクリート Reinforced
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
公開小委員会 鉄筋コンクリート構造計算規準の改定案
2012 年 8 月 24 日高知 耐震壁の設計法の過去, 現在 および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 新潟大学工学部建設学科建築コース 教授 加藤大介 耐震壁の設計法の過去, 現在および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 1. 耐震壁の設計法等の歴史 2.2010 年の RC 規準 11 次改定について 3.2013 年 (?) 発刊予定の保有水平耐力規準の作業について
コンクリート工学年次論文集,Vol.36,No.2,2014 論文低強度コンクリート RC 部材の合理的なせん断設計法の構築 根口百世 *1 *2 南宏一 要旨 : 本論では, 圧縮強度 13.5N/mm 2 未満の低強度コンクリート RC 部材のせん断強度を, 合理的に評価する手法を提案する 提案
コンクリート工学年次論文集,Vol.36,No.,4 論文低強度コンクリート RC 部材の合理的なせん断設計法の構築 根口百世 * * 南宏一 要旨 : 本論では, 圧縮強度 3.N/ 未満の低強度コンクリート RC 部材のせん断強度を, 合理的に評価する手法を提案する 提案手法は, トラス機構とアーチ機構の累加によってせん断強度を評価するもので, トラス機構では, 主筋の付着強度, 主筋の降伏強度,
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があ
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があるために 高さ方向の型枠工事に制限が生じ コンクリートの水平打ち継ぎを余儀なくされる可能性が考えられる
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文部分的に主筋の付着を切った RC 梁 RC 有孔梁に関する研究 真田暁子 *1 *2 丸田誠 要旨 : 危険断面からの一定区間の主筋の付着を切った, 部分アンボンド梁 RC 部材, 部分アンボンド RC 有孔梁部材の基本的な構造性能を把握するために, アンボンド区間長, 開孔の有無を因子とした部材実験を実施した 実験結果から, 主筋をアンボンド化することにより, 危険断面に損傷が集中してひびわれ本数が減少し,
要 約 本件建物は 構造上の安全性に問題がある 前回裁判で提出されている本件の問題点に加え 現地調査書 (( 株 ) 日本建築検査研究所岩山氏作成 ) 施工図及び竣工図をもとに再検討を行なった その結果下記に示すように建物の安全性を損なう重要な問題点が発覚した 発覚した問題点を反映し構造の再計算を行
要 約 本件建物は 構造上の安全性に問題がある 前回裁判で提出されている本件の問題点に加え 現地調査書 (( 株 ) 日本建築検査研究所岩山氏作成 ) 施工図及び竣工図をもとに再検討を行なった その結果下記に示すように建物の安全性を損なう重要な問題点が発覚した 発覚した問題点を反映し構造の再計算を行った 本件建物の問題点 1 屋上の増し打ち荷重が元設計の想定の限度を超えて打設されている 2 基礎梁の施工不良があり柱と基礎梁の接合部のコンクリートが一体化していない
Microsoft Word MDCR 建築構造用耐火鋼材ver02.r（村上修正）.doc
1998 年制定 2014 年 9 月改正 日本鉄鋼連盟製品規定 MDCR 0001-2014 建築構造用耐火鋼材 Fire resistant steels for building structure 一般社団法人日本鉄鋼連盟 目 次 1. 適用範囲 1 2. 引用規格 1 3. 定義 1 4. 種類及び記号 1 5. 鋼材の化学成分および常温時の機械的性質等 1 6. 高温時の機械的性質 2
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計算書番号 :01710014655 日付 :017 年 10 月 0 日 14:6:55 面材張り大壁 詳細計算書 仕様名 新グレー本モデルプラン 大壁 1. 計算条件 1. 1 概要情報 仕様名仕様詳細 特記事項 新グレー本モデルプラン 大壁 壁面を構成する面材数階高 H(mm) 壁長 (mm) 1 枚 730 910 1. 面材 釘情報 面材寸法 (mm) 730 910 面材厚さ t(mm)
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
. 柱の断面計算式柱は軸方向力と曲げモーメントを同時に受けるので, 許容軸方向力 N と許容曲げモーメント M は連成して, 解図 14.3, 解図 14.4 に示すような M - N 曲線として得られる. よって, この曲線を求めるには, 軸方向力 ( 縦軸の値 ) を先に定めて許容曲げモーメント
14 条柱の軸方向力と曲げに対する断面算定 本文案 下線部は改定箇所を示す. 重取消線は削除した部分を示す 1. 柱の設計用曲げモーメントは, 以下の方法で計算する. (1) 使用性検討用の長期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重が作用した場合の最大曲げモーメントとする. () 修復性検討用の短期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重と水平荷重が同時に作用した場合の最大曲げモーメントとする..
1
鉄筋コンクリート柱のせん断破壊実験 1 2 2-1 4 CS- 36N 2% CS-36A2 4% CS-36A4 2 CS-36HF -1 F C28 =36N/mm 2-1 CS-36N 普通コンクリート 36NC 2-3 CS-36A2 石炭灰 2% コンクリート 36CA2 2-4 2% CS-36A4 石炭灰 4% コンクリート 36CA4 2-5 4% CS-36HF 高流動コンクリート
極厚H形鋼・NSGH®鋼・NS-TWH®鋼
極厚 NSG 鋼 NS-T 鋼 極厚 400 400 シリーズ ( 板厚 30 以上のサイズ ) 500 500 シリーズ ( 全てのサイズ ) より構成される 主に 柱に使用される です (NS-T 鋼のサイズを除く ) NSG 鋼 400 400シリーズ 500 500シリーズの内 国土交通大臣認定材の総称です 490N 級 520N 級については フランジまたはウエブの板厚が 40を超えるものが対象です
破壊の予測
本日の講義内容 前提 : 微分積分 線形代数が何をしているかはうろ覚え 材料力学は勉強したけど ちょっと 弾性および塑性学は勉強したことが無い ー > ですので 解らないときは質問してください モールの応力円を理解するとともに 応力を 3 次元的に考える FM( 有限要素法 の概略 内部では何を計算しているのか? 3 物が壊れる条件を考える 特に 変形 ( 塑性変形 が発生する条件としてのミーゼス応力とはどのような応力か?
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 5. 前各項の算定のほか, 梁は次の限度に従うこと. () 長期荷重時に正負最大曲げモーメントを受ける部分の引張鉄筋断面積は,0.004 bd または存在応力によって必要とされる量の 4/3 倍のうち, 小
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 3 条梁の曲げに対する断面算定 本文案 下線部は改定箇所を示す. 重取消線は削除した部分を示す. 梁の設計用曲げモーメントは, 以下の方法で計算する. () 使用性検討用の長期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重が作用した場合の最大曲げモーメントとする. () 修復性検討用の短期設計用曲げモーメントは,
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 133
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 33 第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 標準図の種類標準図は 次の 切土用 盛土用 の2 種類とする 本標準図による場合は 設置条件及び構造は全く同一のものとすること なお 標準図の組積みは 平積みで表現しているが 谷積みを基本とし 施工を行うこと 標準図リスト地上高さ (m).0 2.0 3.0 4.0.0 前面土羽付法面勾配 7 図 C 図 C4
第三号の二様式 ( 第一条の三関係 ) 構造計算概要書 ( 保有水平耐力計算 / 許容応力度等計算 / 令第 82 条各号及び令第 82 条の 4 に定めるところによる構造計算 ) 1 建築物の概要 1. 建築物の名称 2. 構造計算を行つた者 イ. 資格 ( ) 建築士 ( ) 登録第 号 ロ.
第三号の二様式 ( 第一条の三関係 ) 構造計算概要書 ( 保有水平耐力計算 / 許容応力度等計算 / 令第 82 条各号及び令第 82 条の 4 に定めるところによる構造計算 ) 1 建築物の概要 1. 建築物の名称 2. 構造計算を行つた者 イ. 資格 ( ) 建築士 ( ) 登録第 号 ロ. 氏名 ハ. 建築士事務所 ( ) 建築士事務所 ( ) 知事登録 号 ニ. 郵便番号 ホ. 所在地 ヘ.
(1) (kn/m 3 )
1 1 1.1 1.1.1 (1) 1.1 1.2 1.1 (kn/m 3 ) 77 71 24.5 23 21 8.0 22.5 2 1 1.2 N/m 2 2 m 3 m 2000 2200 2500 3000 (2) 1 A B B 1.3 1.5 1.1 T cm 1.1 3 1.3 L m L 4 L > 4 1.0 L 32 + 7 8 1.2 T 4 1 2 5.0 kn/m 2 3.
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文鉄筋コンクリート柱のせん断ひび割れ幅制御によるせん断力の評価に関する研究 大浜設志 *1 中村佳史 *2 篠原保ニ *3 林靜雄 *4 要旨 : 本研究では, せん断ひび割れ幅を制御するという観点から許容できるせん断耐力を評価する方法を提案することを目的とした ピーク時最大せん断ひび割れ幅と平均せん断応力の関係から求める損傷評価方法を提案し, 評価式として実験値から導いた 提案した評価式は実験値と良い適合性を示した
コンクリート工学年次論文集 Vol.32
論文連層耐震壁のせん断強度に及ぼす枠柱の影響 田内浩喜 *1 中村聡宏 *1 勅使川原正臣 *2 *3 神谷隆 要旨 : 枠柱は, 連層耐震壁のせん断ひび割れの拡がりを抑制するために有効であると考えられているがその効果は明らかにされていない そこで, 連層耐震壁のせん断抵抗機構に及ぼす枠柱の影響を検証するために枠柱の有無と壁板の横筋量をパラメータとした実験を行い, 以下の知見を得た 1. 枠柱が無い場合には,