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- うのすけ ますはら
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1 新技術 孔内局部載荷試験 を用いた コンクリート構造物の劣化診断手法 NETIS 登録 KT-956-A 川崎地質株式会社 皿井剛典 1
2 発表内容 1. はじめに - 新技術開発の背景 経緯 2. 孔内局部載荷試験の概要 - 装置 試験方法 3. 室内実験の結果 - 試験装置開発時の検討結果 4. 実構造物での試験事例紹介 - 樋門 堰堤 海岸堤防 5. まとめと今後の展開 2
3 1. はじめに コンクリート構造物の健全度建設後長期間の使用により ひび割れや鉄筋腐食等の劣化が発生することで低下 港湾構造物では海水の影響による鉄筋腐食 波浪による表層劣化 東北地方の特徴 東北地方の特徴冬期の凍結融解作用により 凍害 が発生コンクリート表面の断面欠損 進行し 鉄筋位置まで到達 鉄筋腐食の原因となる
4 1. はじめに 凍害などによりコンクリート表面から劣化が進行した構造物の補修 補強を行う際には 劣化の 深さ や 範囲 を的確に把握する必要がある 最適な 補修 補強スペックの決定 補修 補強を最小限とすることが可能 例えば はつり深さを最小とすることができれば 補修コストを縮減できる 環境面への配慮... 建設廃棄物の発生をより少なくすることができる 4
5 1. はじめに 凍害による構造物の劣化深さや程度の診断手法 従来の方法超音波伝搬速度測定 ( コア孔内 採取コア コンクリート表面 ) 微細ひび割れや細孔径分布測定 ( 採取試料 ) 改良プルオフ法 ( 現地 ) 小径コア等による強度測定 ( 採取コア試料 ) 従来法の問題点定量的な評価が難しい深度方向の評価が深さ数 cm の平均としての評価となる 構造物の深さ方向のコンクリート強度が測定可能な 孔内局部載荷試験 (KT-956-A) を開発し 劣化診断手法としての活用について検討した 5
6 2. 孔内局部載荷試験の概要 1 試験装置 加圧ポンプ データ収集装置 載荷先端 ファイバースコープ ゾンデ :φ4mm L27mm 総重量 :15kg 程度 6
7 2. 孔内局部載荷試験の概要 2 試験手順 作業範囲 :1.5m 1.5m 1 5 程度 1φ42mmで試験孔を削孔 2 試験孔 ( コア孔 ) へ試験装置を挿入 3 加圧し 孔壁面に載荷先端を貫入 2 ファイバースコープで孔壁を確認 載荷位置を選定 7
8 2. 孔内局部載荷試験の概要 3 強度推定 15 貫入抵抗値 =ΔP/ΔL 荷重 - 貫入量曲線 ) 荷重 P (kn 5 測定データ回帰線 ΔP 曲線の傾きから 貫入抵抗値 を算出 ΔL コンクリート強度を推定 貫入量 L (mm) 8
9 3. 室内実験の結果 1 モルタル供試体 4 6 打設方向 6 コア孔 載荷深度 : 載荷先端 33 細径円錐 66 細径半円 66 円錐 66 半円 66 平面 φ6mm φmm 細径円錐細径半円 円錐 半円 平面 9
10 3. 室内実験の結果 1 モルタル供試体 2 15 先端 : 細径円錐 W/C=% 2 15 ) 先端 : 細径半円 W/C=% 荷重 (kn) 5 荷重 (kn) 貫入量 (mm) 貫入量 (mm) 荷重 (kn) 2 先端 : 円錐 W/C=% 貫入量 (mm) 荷重 (kn) 2 先端 : 半円 W/C=% 貫入量 (mm) 荷重 (kn) 先端 : 平面 W/C=% 貫入量 (mm)
11 3. 室内実験の結果 1 モルタル供試体 載荷先端形状の検討 : 良い : 普通 : 劣る 11
12 3. 室内実験の結果 1 モルタル供試体まとめ モルタル供試体による性能確認試験の結果 以下の知見が得られた 孔内局部載荷試験装置は 載荷先端の違いにより生ずる荷重と貫入量の関係の違いを 捉えることができる 細径半円 や 円錐 を用いると ばらつきが小さく 再現性のよい値を得ることができる 孔内局部載荷試験により 強度変化を捉えることが可能である 12
13 3. 室内実験の結果 2 コンクリート供試体 (1) 粗骨材 空隙の影響確認試験 - 供試体 A 6 2 孔内局部載荷試験 圧縮強度試験
14 3. 室内実験の結果 2 コンクリート供試体 (2) 大型供試体による載荷試験 - 供試体 B 6 孔内局部載荷試験 圧縮強度試験
15 3. 室内実験の結果 2 コンクリート供試体 (1) 粗骨材 空隙の影響確認試験 - 供試体 A (kn) 荷重 25 粗骨材の影響 2 先端 : 細径半円 15 5 測定データ 変位 (mm) 供試体切断面載荷点 (kn) 荷重 2 空隙の影響先端 : 円錐 15 5 測定データ 変位 (mm) 供試体切断面載荷点 粗骨材 押し潰されている 空隙 15
16 3. 室内実験の結果 2 コンクリート供試体 (2) 大型供試体による載荷試験 - 供試体 B < 細径半円 > 5 全測定値 5 測定値 6 点の平均 2 ) 強度 (N/mm φ33mm コアア試料の圧縮 先端 : 細径半円 y = 4.2x R 2 =.517 W/C=55% W/C=85% W/C=% 線形 ( 全測定値 ) 貫入抵抗値 (kn/mm) 2 ) 強度 (N/mm 2 φ33mm コアア試料の圧縮 先端 : 細径半円 29N/mm 2 以下 y = 4.12x 全テ ータ R y 2 = 4.13x.874 R 2 =.853 W/C=55% W/C=55% W/C=85% W/C=85% W/C=% W/C=% 線形線形 (29N/mm2 ( 全テ 2 ータ以下 ) ) 貫入抵抗値 (kn/mm) 16
17 3. 室内実験の結果 2 コンクリート供試体まとめ コンクリート供試体による適用性検討試験の結果 以下の知見が得られた 細径半円 を用いた場合 コンクリート強度が 29N/mm 2 以下であれば 同条件の6 点の貫入抵抗値を測定することにより 圧縮強度の推定が可能である 細径半円 による載荷試験では 貫入抵抗値を約 4 倍した値が 載荷点付近のコンクリート強度と推定できる 載荷点近傍の粗骨材や空隙は 異常値発生の原因となる 17
18 3. 室内実験の結果 3 影響範囲の検討 破壊挙動の観察 : 観察用試料の作製 W/C=55% 約 mm 角に切断中央のくぼみは載荷点 W/C=% W/C=85% 約 2mm 角に切断 赤点のくぼみは載荷点 約 mm 角に切断 予備実験に使用 中央のくぼみは載荷点 18
19 3. 室内実験の結果 3 影響範囲の検討 破壊挙動の観察 :X 線 CT 装置による観察 試料中の物質の密度の違いを色の濃淡で表現できる 試料テーブルを 36 回転 観察用試料 試料テーブル X 線を照射 厚さ.22mmごとのスライス画像を連続撮影 試料テーブル 19
20 3. 室内実験の結果 3 影響範囲の検討 W/C=55% 周囲と異なり気泡が無い Ⅰ Ⅱ 1 1mm ひび割れ部分が押し潰されている Ⅱ Ⅰ 3 白色部 - 気泡 ひび割れ 約 mm ひび割れ 2
21 3. 室内実験の結果 3 影響範囲の検討 W/C=85% W/C=% Ⅱ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅰ Ⅱ Ⅰ 1mm 周囲と異なり気泡が無い Ⅰ 1mm 気泡の潰れ 骨材中のひび割れ 周囲と異なり気泡が無い 21
22 3. 室内実験の結果 3 影響範囲の検討まとめ X 線 CT 装置を用いた観察により, 孔内局部載荷試験による載荷点直下に, くさび形の圧密領域が確認された くさび形の圧密領域は, 載荷点直下にのみ存在し, 載荷点周辺への拡がりはない 孔内局部載荷試験による影響範囲は, 非常に狭いと言える 22
23 4. 実構造物での試験事例紹介 1 北海道 樋門 構造物 A: 供用開始後 年以上 構造物 A 構造物 B,C 構造物 C: 供用開始後 3 年以上 構造物 B: 供用開始後 3 年以上 23
24 4. 実構造物での試験事例紹介 1 北海道 樋門 天塩川 左岸擁壁 右岸擁壁 上 部 中間部 喫水部 構造物 A: 右岸擁壁 中間部 左岸擁壁 上部および喫水部構造物 B: 右岸擁壁 喫水部 左岸擁壁 中間部構造物 C: 右岸擁壁 喫水部 左岸擁壁 上部 24
25 4. 実構造物での試験事例紹介 1 北海道 樋門 載荷 ( 油圧 ) データ収集 載荷点は孔内状況に応じて 5~8 点 ( 方向 ) に設定 深度を変えて測定を実施 載荷先端 コア孔壁への貫入 試験装置 構造物 A:3 箇所 4 深度 =12 測点構造物 B:2 箇所 3 深度 =6 測点構造物 C:1 箇所 5 深度 +1 箇所 3 深度 =8 測点 25
26 4. 実構造物での試験事例紹介 1 北海道 樋門 構造物表面から約 6cm ずつに切断し 1 箇所につき 3~4 本のコア試料を作成 圧縮強度試験を実施 貫入抵抗値との比較 右岸 中間部左岸 上部左岸 喫水部 構造物 A 右岸 喫水部 構造物 C 右岸 喫水部 構造物 B 左岸 上部 左岸 中間部 26
27 4. 実構造物での試験事例紹介 1 北海道 樋門 コアの圧縮縮強度 (N/mm 2 ) コアの圧縮強強度 (N/mm 2 ) 構造物 A 右岸擁壁中間部 コア圧縮強度貫入抵抗値からの推定強度 深度 (cm) 構造物 A 左岸擁壁上部 コア圧縮強度貫入抵抗値からの推定強度 深度 (cm) 推定強強度 (N/mm 2 ) 推定強度 (N/mm 2 ) コアの圧縮縮強度 (N/mm 2 ) コアの圧縮強強度 (N/mm 2 ) 構造物 B 右岸擁壁喫水部 コア圧縮強度貫入抵抗値からの推定強度 深度 (cm) 構造物 B 左岸擁壁中間部 コア圧縮強度 貫入抵抗値からの推定強度 深度 (cm) 推定強強度 (N/mm 2 ) 推定強度度 (N/mm 2 ) コアの圧縮縮強度 (N/mm 2 ) コアの圧縮強強度 (N/mm 2 ) 構造物 C 右岸擁壁喫水部 2 コア圧縮強度貫入抵抗値からの推定強度 深度 (cm) 8 構造物 C 左岸擁壁上部 コア圧縮強度 2 貫入抵抗値からの推定強度 深度 (cm) 5 4 推定強強度 (N/mm 2 ) 推定強度度 (N/mm 2 ) コアの圧縮強度 (N/mm 2 ) 構造物 A 左岸擁壁喫水部 コア圧縮強度貫入抵抗値からの推定強度 深度 (cm) 推定強度 (N N/mm 2 ) 27
28 圧縮強度 (N/mm 2 ) コア試料の φ33mm 4. 実構造物での試験事例紹介 1 北海道 樋門 構造物擁壁部位 コア試料の圧縮強度試験圧縮深度強度 (cm) (N/mm 2 ) 孔内局部載荷試験 試験深度 (cm) 貫入抵抗値 K (kn/mm) < 参考 > 圧縮強度の推定値 3.77 K (N/mm 2 ) 先端 : 細径半円 室内実験 W/C=55% 室内実験 W/C=85% 室内実験 W/C=% 構造物 A A B 右岸中間 ~ ~ ~ ~ 左岸 上 ~ ~ ~ 左岸喫水 6~ ~ ~ 右岸喫水 6~ ~ 左岸中間 N/mm 2 6~ 以下構造物 B 12~ y = 3.77x 構造物 C R² =.58 ~ 線形近似 (29N/mm2 以下 ) C ~6 2.3 右岸喫水 ~ ~ ~ 貫入抵抗値 (kn/mm) 左岸 上 6~ ~
29 4. 実構造物での試験事例紹介 2 関西地方 堰堤 堰堤 A 堰堤 B 健全部劣化部右岸側左岸側 試験深度 試験深度 試験深度 試験深度,2,4,6mm 2,3,4,6mm 4,5,6,8,mm,2,4mm 29
30 堰堤 C 堰堤 D 天端部中央部健全部劣化部 試験深度 2,3,4,6,8mm 試験深度,2,4,6,8mm 試験深度 2,3,4,6mm 試験深度 2,3,4,6,8mm 堰堤 E 健全部 劣化部 水通し部で流水 の凍結を確認 試験深度,2,4,6,8mm 試験深度,2,4,6,8mm 3
31 4. 実構造物での試験事例紹介 2 関西地方 堰堤 : 圧縮強度試験実施位置 堰堤 A 堰堤 B 堰堤 C 左岸側天端部健全部 劣化部 右岸側 中央部 堰堤 D 健全部劣化部 堰堤 E 劣化部 健全部 31
32 4. 実構造物での試験事例紹介 2 関西地方 堰堤 ンクリート強度 (N/mm 2 ) コ 堰堤 A 滝ヶ谷谷止 健全部 孔内局部載荷試験劣化部 孔内局部載荷試験 構造物表面からの深さ (mm) ジャンカ部の締固め程度の違いによる部分的な強度低下 劣化部 コンンクリート強度 (N/mm 2 ) 堰堤 B 新鎧堰堤 左岸側 孔内局部載荷試験右岸側 孔内局部載荷試験右岸側 小径コア 構造物表面からの深さ (mm) 削孔時に欠損 コアの圧縮強度試験では分からない 深さ mm ごとの強度変化を捉えている 32
33 4. 実構造物での試験事例紹介 2 関西地方 堰堤 コンンクリート強度 (N/mm 2 ) 堰堤 C 角チ 1 号谷止 中央部 孔内局部載荷試験天端部 孔内局部載荷試験中央部 小径コア天端部 小径コア 構造物表面からの深さ (mm) (N/mm 2 ) コンンクリート強度 堰堤 D 白髭谷 1 号谷止 健全部 孔内局部載荷試験劣化部 孔内局部載荷試験健全部 小径コア劣化部 小径コア 構造物表面からの深さ (mm) 外観上の劣化が同程度でも 強度の低下深さは異なる 凍害劣化の進行を窺わせる 劣化部 中央部 天端部 33
34 4. 実構造物での試験事例紹介 2 関西地方 堰堤 ンクリート強度 (N/mm 2 ) コ 堰堤 E 北谷堰堤 健全部 孔内局部載荷試験劣化部 孔内局部載荷試験健全部 小径コア劣化部 小径コア 構造物表面からの深さ (mm) 表層の強度低下が生じており 凍害劣化の進行を窺わせる 外観上健全な部位でも外観上健全な部位でも 表層の強度低下が生じている 健全部 劣化部 34
35 4. 実構造物での試験事例紹介 2 関西地方 堰堤 5 小径コア試試料の圧縮強度 (N/mm 2 ) N/mm 2 以下 y = 3.78x R² =.448 関西地方 堰堤北海道 樋門室内実験線形近似 (29N/mm2 以下 ) 貫入抵抗値 (kn/mm) 35
36 4. 実構造物での試験事例紹介 3 四国 海岸堤防 6 5 孔内局部載荷試験による推定強度と小径コア強度との比較地点 1 コンクリートト強度 (N/mm 2 ) 孔内局部載荷試験 小径コア 中性化深さ測定値 構造物表面からの深さ (cm) 6 5 孔内局部載荷試験による推定強度と小径コア強度との比較地点 2 N/mm 2 ) コンクリート強度 (N 孔内局部載荷試験 小径コア 中性化深さ測定値 構造物表面からの深さ (cm) 6 5 孔内局部載荷試験による推定強度と小径コア強度との比較地点 3 コンクリート強度 (N/mm 2 ) 孔内局部載荷試験 小径コア中性化深さ測定値 構造物表面からの深さ (cm) 36
37 5. まとめと今後の展開 孔内局部載荷試験 による室内実験および実構造物での試験の結果 以下のことが言える 深さmmごとの試験が実施可能であり コンクリート構造物の深さ方向の強度変化を測定でき 強度の低下範囲強度の低下範囲 ( 強度の変化点 ) を詳細に捉えることができる 外観上の 健全 劣化 の判断だけでは分からない コンクリート構造物のごく表層の強度低下を捉えることができる 孔内局部載荷試験は コンクリート構造物の劣化深さ評価のための有効な調査手法と言える 37
38 5. まとめと今後の展開 今後の活用に関して... コンクリート表面からの劣化の進行が認められる構造物における 劣化深さ コンクリート強度低下深さ の診断 コンクリート劣化により 室内試験用コア試料の採取が困難な場合のコンクリート強度の把握 φmmなど大孔径のコア採取や複数のコア採取ができない場合の微破壊調査手法として はつり深さの設定など 補修スペックの決定の際の事前調査として 38
39 5. まとめと今後の展開 はつり深さに着目すると... 1 劣化深さの詳細な把握により 補修時のはつり深さをより詳細に設定することが可能 2 試験により はつり深さを最小とすることができるため はつり 断面修復などの補修コストの縮減補修コストの縮減に役立つ 3はつり深さを最小とすることで 建設廃棄物の発生を最小限におさえることができる 4 小径削孔での試験のため 構造物への影響が小さくて済む 39
40 4
41 4. 実構造物での試験事例紹介 2 関西地方 堰堤 コンクリート強度 (N/mm 2 ) ( ) 内は貫入抵抗値堰堤部位項目測定深度 (mm) 平均値 健全部孔内局部載荷試験 A 劣化部孔内局部載荷試験 左岸側孔内局部載荷試験 B 孔内局部載荷試験右岸側 15.9 (3.98) - 小径コア 孔内局部載荷試験中央部 27.4 (6.85) 32.4 (8.) - 小径コア C 孔内局部載荷試験天端部 3.9 (7.73) - 小径コア 孔内局部載荷試験健全部 32.1 (8.3) 34.4 (8.6) - 小径コア D 孔内局部載荷試験劣化部 27.3 (6.83) - 小径コア 孔内局部載荷試験健全部 22.7 (5.68) 17.7 (4.43) - 小径コア E 孔内局部載荷試験劣化部 23.1 (5.78) 18.3 (4.58) - 小径コア
42 モルタル供試体による性能確認試験 4 6 打設方向 6 コア孔 載荷深度 : 載荷先端 33 細径円錐 66 細径半円 66 円錐 66 半円 66 平面 単位量 (kg/6リットル) 水セメント材料名種類産地 品名密度比細骨材 (%) セメント水セメント普通太平洋セメント 3.16 陸砂砕砂水地下水つくば市 陸砂外浪逆浦産 (7%) 細骨材砕砂葛生産 (3%)
43 モルタル供試体による性能確認試験 荷重荷 (kn) 15 先端 : 細径半円 5 W/C=% W/C=85% W/C=85% W/C=55% 貫入量 (mm) 荷重荷 (kn) 15 W/C=55% W/C=% W/C=85% W/C=85% 先端 : 円錐 W/C=55% 貫入量 (mm) 43
44 コンクリート供試体による適用性検討試験 (1) 粗骨材 空隙の影響確認試験 - 供試体 A 2 6 打設方向 コア孔 φ33mmコア供試体の高さ 載荷位置 材料名種類産地 品名密度 水セメント 単位量 (kg/m 3 ) 混和剤 比細骨材 AE (%) セメント水粗骨材 (C %) 陸砂砕砂 セメント 普通 太平洋セメント 3.16 水 地下水 つくば市 1. 細骨材 陸砂外浪逆浦産 (7%) 2.6 砕砂葛生産 (3%) 2.67 粗骨材 砕石 石岡市染谷産 2.67 混和剤 AE 減水剤 ホ ソ リスNo
45 コンクリート供試体による適用性検討試験 (2) 大型供試体による載荷試験 - 供試体 B 載荷位置 5@66= 上段 中段 載荷試験範囲 打設方向 下段 φ33mmコア供試体高さ 68 6@66=396 水セメント比 (%) セメント 単位量 (kg/m 3 ) 水 粗骨材 細骨材 陸砂砕砂 混和剤 AE (C %) 材料名 種類 産地 品名 密度 セメント 普通 太平洋セメント 3.16 水 地下水 つくば市 1. 細骨材 陸砂外浪逆浦産 (7%) 2.6 砕砂葛生産 (3%) 2.67 粗骨材 砕石 石岡市染谷産 2.67 混和剤 AE 減水剤 ホ ソ リス No
46 モルタル強度と貫入抵抗値の関係 ) /mm 2 圧縮強強度 (N 4 )W/C=% 35 W/C=% 細径円錐細径半円細径円錐細径円錐細径半円平面円錐半円 貫入抵抗値 (kn/mm) 46
47 モルタル強度と貫入抵抗値の関係 6 先端 : 細径半円先端 : 円錐圧縮強度度 (N/mm 2 ) 圧縮強度度 (N/mm 2 ) 先端 : 円錐錐 2 W/C=% 2 W/C=% W/C=% W/C=% W/C=85% W/C=% W/C=% W/C=85% W/C=85% W/C=85% W/C=55% W/C=55% 貫入抵抗値 (kn/mm) 貫入抵抗値 (kn/mm) 47
48 コンクリート供試体による適用性検討試験 (2) 大型供試体による載荷試験 - 供試体 B φ33mm コア試試料の圧縮強強度 (N/mm 2 ) < 細径半円 > 測定値 12 点の平均先端 : 細径半円 29N/mm 2 全テ ータ以下 y = 4.27x y = 4.13x R 2 =.913 R 2 =.888 W/C=55% W/C=55% W/C=85% W/C=85% W/C=% W/C=% 線形線形 (29N/mm2 ( 全テ ータ以下 ) ) 貫入抵抗値 (kn/mm) 48
49 コンクリート供試体による適用性検討試験 (2) 大型供試体による載荷試験 - 供試体 B 5 < 円錐 > 全測定値 5 測定値 6 点の平均 試料の圧縮強強度 (N/mm 2 ) 先端 : 円錐 試料の圧縮強強度 (N/mm 2 ) 先端 : 円錐 22N/mm 2 以下 y = 5.49x y = 6.26x R 2 =.585 R 2 =.794 φ33mm コア y = 6.7x R 2 =.428 W/C=55% W/C=85% W/C=% 線形 ( 全測定値 ) 貫入抵抗値 (kn/mm) φ33mm コア W/C=55 W/C=55 W/C=85 W/C=85 W/C= W/C= 線形 (22N/mm2 線形 ( 全テ ータ以下 ) 貫入抵抗値 (kn/mm) 49
50 コンクリート供試体による適用性検討試験 (2) 大型供試体による載荷試験 - 供試体 B 試料の圧縮強強度 (N/mm 2 ) φ33mm コア < 円錐 > 測定値 12 点の平均先端 : 円錐 22N/mm 2 以下 y = y 6.3x = 5.36x R 2 R = =.932 W/C=55 W/C=55 W/C=85 W/C=85 W/C= W/C= 線形 (22N/mm2 線形 ( 全テ ータ以下 ) 貫入抵抗値 (kn/mm) 5
51 2 考察 - 貫入抵抗値とコンクリート強度の関係 載荷先端の貫入とコンクリート状態変化 貫入に伴い塑性域が拡大 載荷先端と貫入量 細径半円 の場合... 載荷領域半径は r 2 = R ( R u) = 2Ru u 載荷面積は ここで 2R u 2 R <<1 = 2 u A πr = 2πRu 1 2R であれば A 2πRuπ 51
52 塑性挙動する固体の耐力を求める問題る問題 支持力図 ポンチ打ち込みの支圧力問題土質力学における基礎の支持力問題 本稿では 基礎の支持力問題の考え方を採用 Terzaghi は 基礎の極限支持力を q = αcn u c ( ) φ で与えている { ( 3 π / 2 φ ) tan φ} } X 線 CT 装置で観察されたのはこの領域か? ここで c: 粘着力 α: 形状係数 Nc(φ): 支持力係数 exp Terzaghiは ψ = φ として N c ( φ) = cotφ を与えたが 1 sinφ π φ 現在ではPrandtlの ψ = と仮定した = cot exp tan tan π φ N c( φ) φ ( π φ) 4 2 が妥当とされている 52
53 1 sinφ ここで コンクリート強度 ( 一軸圧縮強度 ) は c = ξ ( φ)s) S c ξ ( φ ) = で 2cosφ 表され 極限支持力 qu を圧縮強度で表すと q u = αξ ( φ) N c ( φ) S c となる 荷重と貫入量 載荷領域範囲では コンクリートは降伏して塑性釣り合い状態にあり 支持力が極限支持力で与えられると仮定すると 全荷重は P = q A となり u u P = ( αξ ( φ) Nc( φ) Sc )( 2πRu) 1 = Ku 1 2R 2R u 但し K = 2παRξ ( φ) N c ( φ) S c であり P Ku 2 R <<1 であれば となる これは 貫入量が載荷先端半径に対して小さい範囲では 荷重 - 貫入量曲線が直線となること 貫入量が大きくなると上に凸の曲線となることを示している u 53
54 貫入抵抗値とコンクリート強度 孔内局部載荷試験 1 荷重 - 貫入量曲線の勾配から貫入抵抗値を算出 2 貫入抵抗値からコンクリート強度を推定貫入抵抗値は 貫入量が小さい範囲 (2mm 程度 ) から求めているので S c = 1 2παRξ ( φ) N ( φ) K c 細径半円 は R=3mm なので S c 1 = 6παξ φ N ( ) ( φ) K c φ Nc ξ(φ) ξφ K
55 試験データの棄却 小径コア試験による強度測定で用いられている Grubbs 法 により棄却検定を行う Grubbs 法とは得られたデータの最大値 Xn あるいは最小値 X1 について 大きさ n の標本における最大偏差と標本の標準偏差の比を用いて検定する方法 実際の検定手順 最小値 X1に対して式 (1) が成立する場合 危険率 α=% で異常値として棄却する T1 = (Xa-X1) / s > Tα (1) 最大値 Xn に対して式 (2) が成立する場合 危険率 α=% で異常値として棄却する Tn = (Xn-Xa) X)/ s >Tα (2) ここで Xa: 平均値 Tα: 棄却判定の有意点 α: 危険率 (%) であり データ数 n=7 の時 有意点 Tα=1.828 となる 55
56 試験データの棄却 2 構造物 B 右岸擁壁喫水部試験深度 3cm 2 構造物 C 左岸擁壁上部試験深度 3cm 荷重 (kn) 15 データ1 データ2 データ 3 データ 4 データ5 データ6 データ7( 棄却 ) 荷重 (kn) 15 データ1( 棄却 ) データ2 データ 3 データ 4 データ5 データ6 データ 貫入量 (mm) 貫入量 (mm) 構造物擁壁部位 試験深度 (cm) データ No. 貫入抵抗値 試験値 平均値 標準 Grubbs 法による棄却検定 棄却後 Kn Ka 偏差最大 最小値 K (kn/mm) (kn/mm) s 有意点判定の検定 (kn/mm) 棄却せず B 右岸 喫水 棄却 棄却 C 左岸 上 棄却せず
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荷重 P (kn) 10 5 貫入抵抗値 =ΔP/ΔL 測定データ回帰線 ΔP ΔL 貫入量 L (mm) 図 -2 貫入抵抗値の算出方法置した その後, 都市ガス (46090kJ/m 3 ) を熱源とし, ISO834 に規定する標準加熱曲線に沿って炉内温度を上昇させ, コン
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論文 X 線 CT 法による硬化コンクリートの特性評価 天明敏行 *1 尾原祐三 *2 堤知明 *3 *4 村上祐治 要旨 :X 線 CT 法を用いて硬化コンクリートの特性評価を行う場合, 骨材, モルタル, 空隙などに分けて, それぞれの比率や密度の情報を把握することが有効な手段となる 特にモルタルの密度に関する情報はコンクリートの特性の指標となる水セメント比や単位セメント量などに関係が深く, コンクリートの配合を推定できる可能性が考えられる
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平成 24 年度 SCOPE 研究開発助成成果報告会 ( 平成 22 年度採択 ) 塩害劣化した RC スラブの一例 非破壊評価を援用した港湾コンクリート構造物の塩害劣化予測手法の開発 かぶりコンクリートのはく落 大阪大学大学院鎌田敏郎佐賀大学大学院 内田慎哉 の腐食によりコンクリート表面に発生したひび割れ ( 腐食ひび割れ ) コンクリート構造物の合理的な維持管理 ( 理想 ) 開発した手法 点検
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
目次 1. はじめに 実施工程
合成短繊維の添加によるコンクリート片剥落防止効果の確認試験 立会い試験結果報告書 製品名 : シムロック SX 平成 22 年 11 月 宇部日東化成株式会社 シムロック は 宇部日東化成株式会社の登録商標です 目次 1. はじめに --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着
コンクリートの強度 コンクリートの最も重要な特性は強度です ここでは まず コンクリート強度の基本的特性について解説し 次に 呼び強度および配合強度がどのように設定されるか について説明します 強度のメカニズム 強度の影響要因 強度性状 構造物の強度と供試体強度 配合 ( 調合 ) 強度と呼び強度の算定 材料強度のばらつき 配合強度の設定 呼び強度の割増し 構造体強度補正値 舞鶴市および周辺部における構造体強度補正値
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コンクリートの調合 水, 粉に対する水の量が少 コシ大, 但し, 扱い難い ( 固い ) セメント 水 砂利 ( 粗骨材 ) 砂 ( 細骨材 ) 水, セメントに対する水の量が少 強度, 耐久性大但し, 扱い難い ( 固い ) 化学混和剤 水分少 縮み量小 数年かけて 水分少 縮み量小 水が少 水が多 強度小さい収縮耐久性 施工性 コンクリートの調合上のポイント 目標とするコンクリートの性能 構造安全性
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
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微破壊 非破壊試験によるコンクリート構造物 の強度測定要領 ( 解説 ) 平成 24 年 3 月 国土交通省大臣官房技術調査課 目 次 1. 適用範囲... 1 2. 強度測定要領の解説事項... 1 (1) 測定要領 6.1 試験法について について... 1 (2) 測定要領 3.2 事前準備 (3) 検量線の作成 について... 2 (3) 測定要領 6.2 測定者 について... 2 (4)
2.2 h h l L h L = l cot h (1) (1) L l L l l = L tan h (2) (2) L l 2 l 3 h 2.3 a h a h (a, h)
1 16 10 5 1 2 2.1 a a a 1 1 1 2.2 h h l L h L = l cot h (1) (1) L l L l l = L tan h (2) (2) L l 2 l 3 h 2.3 a h a h (a, h) 4 2 3 4 2 5 2.4 x y (x,y) l a x = l cot h cos a, (3) y = l cot h sin a (4) h a
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作成日平成 年 月 日番号タイトル桟橋の現地調査についてキーワード内容答答後の対応維持管理に関する相談事例 桟橋上部コンクリートの防食 エポキシ鉄筋 鉄筋腐食調査 塩化物イオン濃度試験 圧縮強度試験 中性化試験 桟橋式岸壁は昭和 年に桟橋上部工に流電陽極 ( 亜鉛防食板 ) エポキシ樹脂 裸鉄筋を施しており 平成 年度までその防食効果をモニタリングしている これらの防食効果を確認 および鉄筋電位等と鉄筋腐食度及び塩化物イオン浸透状況との関係を整理し
改定対照表（標準単価）
目次 標準単価移行にともない 第 Ⅵ 編市場単価の 2 区画線工 3 高視認性区画線工 19 排水構造物工の 3 工種は廃止 目次 6-4 削除 頁 6-5 削除 6-13 削除 7-1 7-2 7-3 7-4 7-5 7-6 7-7 頁 7-8 7-9 7-10 7-11 頁 7-12 7-13 7-14 7-15 7-16 改定前 改定後 ( 平成 30 年 1 月 4 日以降適用 ) 7-17
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文鉄筋コンクリート梁のひび割れ間隔に及ぼすコンクリート強度の影響に関する解析的研究 西拓馬 *1 大野義照 *2 *3 中川隆夫 要旨 : コンクリート強度を要因に試験体長さの異なる 2 つの RC 両引き試験を行い, 短い試験体から付着応力 -すべり関係を求めた その関係を用いて長い試験体の RC 部材のひび割れ間隔, 平均鉄筋ひずみ, ひび割れ幅について付着解析を行い, コンクリート強度の影響を検討した
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
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第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
コンクリート工学年次論文集 Vol.26
論文再生骨材の性能評価と再生コンクリート特性 村上順一 *1 山崎順二 *2 *3 二村誠二 要旨 : 再生骨材の性能を評価する試験を確立するために, 再生骨材の応力と骨材沈下量から求める骨材強さ係数という試験値を検討した結果, 骨材の粒度が大きいほど試験値が低くなり, 試料の詰め方が疎であるほど試験値が低く精度が悪くなる事がわかった また, 再生骨材の性能の良否に影響を受ける圧縮強度, 動弾性係数,
資料 2 輪荷重走行試験の既往データ 1. 概要 道路橋 RC 床版の損傷メカニズムの解明には, 輪荷重走行試験機を活用した研究が大きく寄与してきた. 輪荷重走行試験機は, 任意の荷重を作用させながら往復運動するもので国内に十数機が設置され, 精力的な研究が行なわれてきた. 輪荷重走行試験機はその構
資料 2 輪荷重走行試験の既往データ 1. 概要 道路橋 RC 床版の損傷メカニズムの解明には, 輪荷重走行試験機を活用した研究が大きく寄与してきた. 輪荷重走行試験機は, 任意の荷重を作用させながら往復運動するもので国内に十数機が設置され, 精力的な研究が行なわれてきた. 輪荷重走行試験機はその構造から, フライホイール等の回転力を往復運動に変換し鉄輪を介して載荷を行うクランク式試験機と移動台車に駆動装置を搭載しゴムタイヤを介して載荷を行う自走式試験機に大別される.
コンクリート工学年次論文集 Vol.25
論文圧縮力を受けるポーラスコンクリートの表面変位分布の計測とその応用 音野琢也 * 国枝稔 *2 吉田知弘 *3 *4 六郷恵哲 要旨 : ポーラスコンクリートには骨材径に依存した凹凸が存在するため, コンプレッソメータの装着が難しいこと, 圧縮力を受けるときに局所的な変形が生じている可能性があること, どの程度の検長で変位を計測するのが妥当かなど変位の計測法に様々な問題点を抱えている そこで, 本研究では圧縮力を受けるポーラスコンクリートの表面変位分布を計測し,
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 1. 実験目的 大和建工株式会社の依頼を受け 地下建設土留め工事の矢板と腹起こしの間に施工する 強 化プラスチック製の裏込め材 の耐荷試験を行って 設計荷重を保証できることを証明する 2. 試験体 試験体の実測に基づく形状を次に示す 実験に供する試験体は3
京都大学博士 ( 工学 ) 氏名宮口克一 論文題目 塩素固定化材を用いた断面修復材と犠牲陽極材を併用した断面修復工法の鉄筋防食性能に関する研究 ( 論文内容の要旨 ) 本論文は, 塩害を受けたコンクリート構造物の対策として一般的な対策のひとつである, 断面修復工法を検討の対象とし, その耐久性をより
塩素固定化材を用いた断面修復材と犠牲陽極材を併用し Titleた断面修復工法の鉄筋防食性能に関する研究 ( Abstract_ 要旨 ) Author(s) 宮口, 克一 Citation Kyoto University ( 京都大学 ) Issue Date 2015-01-23 URL https://doi.org/10.14989/doctor.k18 Right Type Thesis
3. リチウムイオン内部圧入による ASR 膨張抑制効果 本章の目的 ASR 劣化コンクリートにリチウムイオンを内部圧入 ASR 膨張を抑制することができるか? そのときの必要リチウムイオン量は? 4
広島県コンクリート診断士会サロン資料 (2012 年 3 月 13 日 ) リチウム内部圧入によるアルカリシリカ反応の抑制について ~ コンクリート工学テクニカルレポート (2012 年 2 月 ) ~ 極東興和 江良和徳 リチウムイオン内部圧入工 工法概要 コンクリートに削孔し, そこからリチウム化合物を加圧注入してコンクリート内部に浸透させる. コンクリート内部に浸透したリチウムイオンの作用により,
論文 重回帰分析等を用いた再生コンクリートの強度特性に関する評価 高橋智彦 *1 大久保嘉雄 *2 長瀧重義 *3 要旨 : 本研究は, 再生コンクリートの強度およびヤング係数を把握することを目的に実施したものである 再生コンクリートの強度およびヤング係数については既往文献結果を重回帰分析し評価した
論文 重回帰分析等を用いた再生コンクリートの強度特性に関する評価 高橋智彦 *1 大久保嘉雄 *2 長瀧重義 *3 要旨 : 本研究は, 再生コンクリートの強度およびヤング係数を把握することを目的に実施したものである 再生コンクリートの強度およびヤング係数については既往文献結果を重回帰分析し評価した さらに, 電力施設のコンクリート解体材を用いて, 再生骨材の特性をパラメータとした試験を実施し, 上記分析結果の適用性について検証した
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
平成 28 年度 マスコンクリートにおける強度発現に注目した打設方法 札幌開発建設部千歳道路事務所工務課 梅津宏志札幌開発建設部千歳道路事務所大野崇株式会社砂子組名和紀貴 マスコンクリートの打設におけるひび割れ制御には 主にひび割れ指数が用いられるが 同指数は必ずしも実施工結果と一致しないのことが多
平成 8 年度 マスコンクリートにおける強度発現に注目した打設方法 札幌開発建設部千歳道路事務所工務課 梅津宏志札幌開発建設部千歳道路事務所大野崇株式会社砂子組名和紀貴 マスコンクリートの打設におけるひび割れ制御には 主にひび割れ指数が用いられるが 同指数は必ずしも実施工結果と一致しないのことが多い様である そこで実用的観点から コンクリートの発現強度に注目した打設方法を検討した テストピースによる要素試験において零時間からの発現強度を測定し
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m2 45 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で 100kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 30 T2 O5 25 M4 M3 20 滑り面
土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m 4 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 T O M4 M3 滑り面 変動 % 側部 合計最大側部 非変動最大側部 変動 % 滑り面 合計最大滑り面 非変動最大滑り面 予測モデル設定......... 4. 内部摩擦角
Microsoft Word - じょく層報告（三野道路用）_
ミノコートのじょく層に関する検討結果 三野道路株式会社 1. はじめにミノコート ( 以下,MK) は, 中温化剤, 改質剤, 植物繊維からなる特殊改質剤 ( ミノコートバインダ ) を添加した, 最大粒径 5mm のアスファルト混合物を平均厚 15mm 程度で敷均し, 締固めを行う表面処理工法である 本工法の特長として, 高いひび割れ抑制効果が期待できることから, 切削オーバーレイ工事や打換え工事等におけるじょく層
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文一軸引張試験と曲げ試験から得られる HPFRCC の応力 - ひずみ関係 河合正則 *1 森山守 * 林承燦 *3 * 内田裕市 要旨 : 打設方向を変えた HPFRCC の塊から切り出した同一の断面寸法の供試体について, 一軸引張試験と曲げ試験を行ないそれぞれ引張応力 -ひずみ関係を求め比較検討した 一軸引張試験では荷重 - 変位曲線を計測して直接, 応力 -ひずみ関係を求め, 曲げ試験ではモーメント-
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![Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]](/thumbs/91/106644305.jpg "Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]")
亀裂の変形特性を考慮した数値解析による岩盤物性評価法 地球工学研究所地圏科学領域小早川博亮 1 岩盤構造物の安定性評価 ( 斜面の例 ) 代表要素 代表要素の応力ひずみ関係 変形: 弾性体の場合 :E,ν 強度: モールクーロン破壊規準 :c,φ Rock Mech. Rock Engng. (2007) 40 (4), 363 382 原位置試験 せん断試験, 平板載荷試験 原位置三軸試験 室内試験
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各種アルカリシリカ反応性試験による骨材及びコンクリートの反応性評価 愛知県生コンクリート工業組合技術委員会 1. 試験目的骨材のアルカリシリカ反応性を判定するために化学法 (JIS A 1145) 及びモルタルバー法 (JIS A 1146) が使用されてきたが これら以外にモルタルバー迅速法 (JIS A 1804) 及びコンクリート自体の反応性を調べる迅速試験法 (ZKT 206) も導入されている
コンクリート工学年次論文集 Vol.32
論文 単位水量を低減した水中不分離性コンクリートに関する基礎的検討 花岡大伸 *1 川島仁 *2 羽渕貴士 *3 *4 佐藤肇 要旨 : 従来の水中不分離性コンクリートは, 水中での分離抵抗性や自己充填性等を高めるため, 普通コンクリートに比較して単位水量と単位セメント量が多く, また水中不分離性混和剤を添加した配合となっている そのため, 構造物条件によっては自己収縮や水和熱が問題となる場合があり,
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鉄筋コンクリート梁の載荷実験 1. 目的主筋 あばら筋の異なる 3 種類の鉄筋コンクリート梁の載荷実験において RC 梁の基本原理 ( コンクリート 主筋 あばら筋の効果 ) を理解する RC 梁の亀裂発生耐力 降伏耐力 終局耐力の関係及び計算値との関係を理解する 各種耐力発生時のコンクリート表面の亀裂発生状況を理解する RC 梁の破壊性状と変形性能の関係を理解する 2. 実験概要実験方法は 4 点曲げ載荷とし
4. 粘土の圧密 4.1 圧密試験 沈下量 問 1 以下の問いに答えよ 1) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ 2) C v( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U=90% の時間 t 90 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 )
4. 粘土の圧密 4. 圧密試験 沈下量 問 以下の問いに答えよ ) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ ) ( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U9% の時間 9 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 ) と実験曲線を重ね合わせて圧密度 5% の 5 を決定する ( 6 ) 法がある ) 層厚 の粘土層がある この粘土層上の載荷重により粘土層の初期間隙比.
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
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-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
p02.p65
特集論文 コンクリート中の鉄筋の腐食速度に及ぼす気温の影響 飯島亨 * 工藤輝大 * 玉井譲 * Effect of Temperature on Corrosion Rate of Reinforcing Bar in Concrete Toru IIJIMA Teruhiro KUDO Yuzuru TAMAI It is necessary to grasp the present corrosion
コンクリート工学年次論文集 Vol.28
報告波形鋼板ウェブ - 下床版巻込み式継手の耐荷性能 山口佳起 *1 秋山博 *2 *3 竹中計行 要旨 : 波形鋼板ウェブの下フランジが下床版を下から巻き込む様な構造となる波形鋼板ウェブ- 下床版巻込み式継手は, 我が国では実績が無く適用にあたってはその耐力および破壊形態の把握が必要となる そこで, 本実験では実物大部分モデルにより波形鋼板ウェブ- 下床版巻込み式継手の曲げ試験を実施し, その耐力
3. 第 1 回コンクリート実験 3.1 概要下記の示方配合から設計した現場配合でコンクリートを練り混ぜ, スランプ試験と空気量試験を行う. その後, 圧縮強度試験用としてφ10 20 cm の円柱供試体を 4 本 ( うち 1 本は予備 ), 割裂引張強度試験用としてφ15 15 cm の円柱供試
平成 28 年度社会環境工学実験構造 1, 構造 2( コンクリート実験 ) 目次 1. スケジュール 2. レポートの提出場所 3. 第 1 回コンクリート実験 4. 第 2 回コンクリート実験と RC 梁供試体の作製別紙資料 1( スランプ試験と空気量試験の方法 ) 別紙資料 2( コンクリートの圧縮強度試験および割裂引張強度試験 ) 1. スケジュール 第 1 回授業 ( 当日 ): W/C
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文アンボンドキャッピングを供試体の両端面へ適用した場合の圧縮強度試験結果について 辻本一志 *1 鈴木一雄 *2 伊藤康司 *1 *1 山之内康一郎 要旨 : 圧縮強度試験における供試体の端面処理方法として, 供試体の両端面にアンボンドキャッピングを用いた場合の試験結果と研磨及びペーストキャッピングを施した場合の試験結果とを比較し, その適用性を調査した また, 端面を傾斜させた供試体及びを設けた供試体について,
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26. 1. テストハンマーによる強度推定調査要領 2. ひび割れ発生状況調査要領 3. 非破壊試験によるコンクリート構造物中の配筋状態及びかぶり測定要領 4. 微破壊 非破壊試験によるコンクリート構造物の強度測定要領 -799- ( 白紙 ) -800- 国官技第 61 号 平成 13 年 3 月 29 日 大臣官房技術調査課長から各地方整備局企画部長あて について 土木コンクリート構造物の耐久性を向上させる観点から
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Non-linea factue mechanics き裂先端付近の塑性変形 塑性域 R 破壊進行領域応カ特異場 Ω R R Hutchinson, Rice and Rosengen 全ひずみ塑性理論に基づいた解析 現段階のひずみは 除荷がないとすると現段階の応力で一義的に決まる 単純引張り時の応カーひずみ関係 ( 構成方程式 ): ( ) ( ) n () y y y ここで α,n 定数, /
高性能 AE 減水剤を用いた流動化コンクリート 配合設定の手引き ( 案 ) - 改訂版 - 平成 21 年 6 月 国土交通省四国地方整備局
高性能 AE 減水剤を用いた流動化コンクリート 配合設定の手引き ( 案 ) - 改訂版 - 平成 21 年 6 月 国土交通省四国地方整備局 目 次 1. はじめに 1 2. 材料 1 2-1 セメント 1 2-2 高性能 AE 減水剤 2 2-3 細骨材 3 2-4 粗骨材 3 3. 配合設定 4 3-1 流動化コンクリートの配合基準 4 3-2 室内配合設定手順および方法 4 3-3 現場配合試験
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
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テストハンマーによるコンクリート強度推定要領 平成 25 年 7 月 熊本県土木部 テストハンマーによるコンクリート強度推定要領本要領は 硬化コンクリートのテストハンマー強度の試験方法 ( 案 ) (2010 制定コンクリート標準示方書 [ 規準編 ] JSCE-G 504-2007) 及び テストハンマーによる強度推定調査の 6 つのポイント ( 平成 13 年 独立行政法人土木研究所 ) を参考に作成したものです
【ＰＣ】
アンボンド PC 梁の曲げ耐荷性能に与える PC 鋼材腐食の影響 京都大学 修士課程 奥野喜久 西日本旅客鉄道 正会員修士 ( 工学 ) 近藤拓也 京都大学 正会員博士 ( 工学 ) 山本貴士 京都大学 正会員工学博士 宮川豊章 Abstract:In this study, in order to clarify the bending capacity of PC beam deteriorated
S28-1C1000Technical Information
Technical Information コンクリート用膜養生剤 リポテックス C-1000 < ご注意 > お取扱に際しては 弊社 SDS をご参照頂くようお願い申し上げます 機能化学品第 1 事業部 130-8644 東京都墨田区本所 1-3-7 TEL 03-3621-6671 FAX 03-3621-6557 1. はじめにリポテックスC-1000は アクリル樹脂を主成分とする樹脂膜系のコンクリート養生剤です
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- 13 - - 14 - - 15 - 14 15 2-3-1 14 (KP1.81.4) 4,000(m 3 /) 14 2-3-2 c b c a a b c - 16 - 2-3-1 15 1960 (Cs-137Pb-210) (KP1.42.5) 1960(KP-2.51.4) 132,000m 3 3,300m 3 / 116,000m 3 15,900m 3 Cs-137Pb-210
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5. 数量計算 5-74 5-75. 数量総括表項目断面修復工 ( その) 仕 様 単位 数 量 備 考 ケレン有りケレン無し 上部工補修工 修復面積 ( 左官工法 ) m 2 0.090 0.96 はつり面積 t=50mm( 推定値 ) m 2 0.090 0.96 修復材料ポリマーセメントモルタル m 3 0.005 0.02 m 3 0.04 殻運搬 処理無筋コンクリート殻 t 0.033 修復面積
土の三軸圧縮試験
J G S 5 土の三軸試験の供試体作製 設置 サンプルデータ試験年月日平成 6 年 9 月 6 日 試料番号 ( 深さ ) T- (8.~8.7m) 試験者藤代哲也 供試体を用いる試験の基準番号と名称 試料の状態 供試体の作製 土質名称 置 飽和過程圧密前(試験前供試体 No. 直径 平均直径 D i 初高さ 期平均高さ H i 状体積 V i 含水比 w i 質量 m i 態) 湿潤密度 ρ ti
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海上人工島の経年品質変化 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー ( 埋土施工前に地盤改良を行う : 一面に海上 SD を打設 ) 研究背景 目的 解析条件 ( 境界条件 構成モデル 施工履歴 材料パラメータ ) 実測値と解析値の比較 ( 沈下量 ) 将来の不等沈下予測 ケーススタディー
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空港エプロン PC 舗装版の補強構造に関する研究 空港研究部空港施設研究室坪川将丈, 水上純一, 江崎徹 ( 現 九州地整 ), 小林雄二 ( 株 ) ピーエス三菱吉松慎哉, 青山敏幸, 野中聡 1 研究の背景 目的 東京国際空港西側旅客エプロン15 番 16 番スポットのPC 舗装部において, 雨水の混入, 繰返し荷重の作用等により泥化したグラウト材のポンピング現象が発生ング現象 ( 航空機翼程度の高さにまで達する
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スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文鉄筋腐食したコンクリート構造部材の 3 次元格子モデル解析 三木朋広 *1 久保陽平 *2 *3 二羽淳一郎 要旨 : 鉄筋腐食したコンクリート構造部材の残存構造性能を把握するため,3 次元格子モデルを用いて解析的に検討した 格子モデルは, トラス要素で構成された簡便な解析モデルである 本研究では, 鉄筋腐食の程度を, 鉄筋の断面欠損, および主鉄筋とコンクリートの付着劣化として解析に反映させた
GBRC Vol.4 No 実験概要 温度を上昇させ 試験体の加熱面の表面温度 図- ａ 本研究では コンクリートの水セメント比を63% % ｃ点 熱電対①の平均値 が 3 7 およ および38%の3水準 以下 W/C:% W/ び9 に達した直後に終了した なお 炉内温度は加 C
試験 研究 非破壊試験による火害を受けたコンクリートの劣化範囲の評価に関する実験的検討 Experimental study on evaluation of deterioration area of fire-damaged concrete by the non-destructive test methods. 春畑仁一 * 松田司 *2 阪口明弘 *3 水野雄太 *4 皿井剛典 *. はじめに日本建築学会の
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第 47 回地盤工学研究発表会 モアレを利用した変位計測システムの開発 ( 計測原理と画像解析 ) 平成 24 年 7 月 15 日 山形設計 ( 株 ) 技術部長堀内宏信 1. はじめに ひびわれ計測の必要性 高度成長期に建設された社会基盤の多くが老朽化を迎え, また近年多発している地震などの災害により, 何らかの損傷を有する構造物は膨大な数に上ると想定される 老朽化による劣化や外的要因による損傷などが生じた構造物の適切な維持管理による健全性の確保と長寿命化のためには,
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微破壊 非破壊試験によるコンクリート構造物 の強度測定要領 ( 案 ) ( 解説 ) 平成 21 年 4 月 国土交通省大臣官房技術調査課 090518 目 次 1. 適用範囲 1 2. 強度測定要領 ( 案 ) の解説事項 (1) 測定要領 ( 案 )3 測定方法について 1 (2) 測定要領 ( 案 )4 測定者要件について 2 (3) 測定要領 ( 案 )5 事前準備について 2 (4) 測定要領
危険度判定評価の基本的な考え方 擁壁の種類に応じて 1) 基礎点 ( 環境条件 障害状況 ) と 2) 変状点の組み合わせ ( 合計点 ) によって 総合的に評価する 擁壁の種類 練石積み コンクリートブロック積み擁壁 モルタルやコンクリートを接着剤や固定材に用いて 石又はコンクリートブロックを積み
既存造成宅地擁壁の老朽化診断 目視点検調査要領 国土交通省国土技術政策総合研究所都市研究部 平成 21 年 3 月 このスライドは 国土交通省の技術的助言 宅地擁壁老朽化判定マニュアル ( 案 ) に基づく 宅地擁壁老朽化診断による危険度判定評価 を行うに当たり 目視調査を行う調査員の事前講習用に作成したものです 当該マニュアル案 (http://www.mlit.go.jp/crd/web/jogen/jogen_hantei.htm)
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 除雪作業状況 H12 除雪出動日数除雪出動回数 H13 H14 H15 H16 例 : 新千歳空港の除雪出動状況 2. 検討の方針 冬季の道路交通安全確保方策 ロードヒーティング 2
寒冷地空港における定時性向上のための融雪装置導入に関する舗装構造の検討 国土技術政策総合研究所空港研究部空港施設研究室水上純一 研究内容 1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 2. 検討の方針 3. 検討内容 ( 各種実施試験 ) 4.. まとめ 1 1. 空港における融雪 除雪対策の必要性 除雪作業状況 35 3 25 2 15 1 5 H12 除雪出動日数除雪出動回数 H13 H14 H15
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ガードレール GR 適用区分 道路区分 設計速度 積雪区分 土中用 Gr-A-E ( 支柱間隔 m) < 路側用 > 一般区間 コンクリート用 Gr-A-2B 3 ブラケット t.5 70 3 ブラケット t.5 70 1 23 1 16 支柱 φ139.8.5 φ 支柱 φ139.8.5 Gr-A2-E ( 支柱間隔 m) Gr-A2-2B 地域高規格道路 80 以上 2 3 2 23 3 1 根巻きコンクリート鉄筋
ウィンドブリック施工要領書 2018 年 7 月
ウィンドブリック施工要領書 2018 年 7 月 目次 1. 使用材料 3P 2. 施工手順 4P 3. 配筋図 5P 4. 注意事項 6P 5. 参考資料 7P 1) その他の使用材料 2) コンクリートブロックの配筋図 3) 基礎仕様 4) 注意事項 2 1. 使用材料 ウィンドブリック LO 型 ウィンドブリック LL 型 3 2. 施工手順 門柱施工 既存 CB 上施工 1 基礎コンクリート打設
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
杭の事前打ち込み解析
杭の事前打ち込み解析 株式会社シーズエンジニアリング はじめに杭の事前打込み解析 ( : Pile Driving Prediction) は, ハンマー打撃時の杭の挙動と地盤抵抗をシミュレートする解析方法である 打ち込み工法の妥当性を検討する方法で, 杭施工に最適なハンマー, 杭の肉厚 材質等の仕様等を決めることができる < 特徴 > 杭施工に最適なハンマーを選定することができる 杭の肉厚 材質等の仕様を選定することができる
保 証 最 低 基 準
保証最低基準 Ver.1.1 ( 平成 26 年 5 月 ) 一般社団法人九十九 1. 地盤調査地盤調査は 原則として標準貫入試験または JISに定めるスウェーデン式サウンディング試験 (SWS 試験 ) とする SWS 試験により支持層の層厚が確認できない場合は 発注者等と協議の上 他の適切な地盤調査方法を選択し 基礎地盤を確認 把握する また 産業廃棄物 自然含水比 400% を超える有機質土
電磁波レーダ法による比誘電率分布（鉄筋径を用いる方法）およびかぶりの求め方（H19修正）
電磁波レーダ法による比誘電率分布 ( 鉄筋径を用いる方法 ) およびかぶりの求め方 (H19 修正 ) 概要この方法は 測定した結果をエクセルに入力し 土研がホームページ上で公開し提供するソフトによって計算することを前提にしている 1. 適用電磁波レーダによってかぶりを求める際 鉄筋径を用いて比誘電率分布を求める方法を示す 注その比誘電率を用いてかぶりの補正値 ( 1) を求める方法を示す 注 1
平成 26 年度建築基準整備促進事業 S14 コンクリートの強度管理の基準 に関する検討 日本大学, ものつくり大学, 東京都市大学, 東京大学大学院 ( 株 ) 長谷工コーポレーション, 三井住友建設 ( 株 ) 鉄建建設 ( 株 ),( 株 ) 奥村組, 五洋建設 ( 株 ), 東洋建設 ( 株
平成 26 年度建築基準整備促進事業 S14 コンクリートの強度管理の基準 に関する検討 日本大学, ものつくり大学, 東京都市大学, 東京大学大学院 ( 株 ) 長谷工コーポレーション, 三井住友建設 ( 株 ) 鉄建建設 ( 株 ),( 株 ) 奥村組, 五洋建設 ( 株 ), 東洋建設 ( 株 ) ( 共同研究 :( 独 ) 建築研究所 ) コンクリートの強度管理の基準 1 建築基準法施行令第
4174 20106 2 () 19 21 18 20 I 4124 4124 : 1. 1 2. 3 2.1... 3 2.2... 4 2.3... 9 2.4... 9 3. 10 3.1... 10 3.2... 11 3.3... 14 4. 16 4.1... 16 4.2... 18 4.3 I... 22 4.4 I... 23 5. 25 5.1... 25 5.2... 33
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 3 1.1 FRP 材料 3 1.2 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 3 1.2.1 接合方法の種類 3 1.2.2 FRP 構造物における接合部 9 1.3 国内外における FRP 接合部の設計思想
<4D F736F F F696E74202D208BF38D608B5A8F7095F18D9089EF BB497C C835B83938E9197BF81418DC58F4994C5816A>
超高強度繊維補強コンクリート (UFC) を用いた GSE 橋梁 羽田空港の再拡張事業における国際線地区のエプロン PFI 事業 東京空港整備事務所先任建設管理官竹田康雄 Ⅰ.GSE 橋梁の構造概要 GSE 橋梁の技術提案 GSE 橋梁における技術提案 主桁に 超高強度繊維補強コンクリートを用いた GSE 橋梁 の技術提案 桁と桁の接合部 桁と床版の接続部 等の応力伝達特性 変形性能等について実験等による確認が必要
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
2. スランプフロー試験 3. 振動台式コンシステンシー試験 試験方法 対象 振動数 (rpm) 振動台式コンシステンシー試験 (JSCE-F501) VC 試験 ( 国土開発技術研究センター 道路協会 ) 供試体成形機による超硬練りコンクリートのコンシステンシー試験 ( 全国土木コンクリートブロッ
コンクリートの性質第 4 回 フレッシュコンクリート フレッシュコンクリートとは? 練混ぜ直後から型枠内で凝結に至るまでの いわゆるまだ固まっていないコンクリートのことをいう 凝結 : 練り混ぜたコンクリートが セメントの水和に伴い液体から固体に変化すること 硬化 : 凝結したコンクリートの強度がさらに反応とともに増加する現象 フレッシュコンクリートが有すべき性能 1 運搬 打込み 締固めおよび表面仕上げの各施工段階において
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
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2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(B タイプ ) H=1900~2500 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 H H1 H2 B 各部寸法 (mm) B1 B2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL( タイプ ) =10~0 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 1 2 各部寸法 (mm) 1 2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (kn/m2) 連結穴 M16 背面 正面 -10-10 1295 1295 945 945 155 155 155 155 80 80 1 1 1825 1882
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論 文 孔 内 局 部 載 荷 試 験 によるコンクリート 強 度 推 定 に 関 する 一 考 察 皿 井 剛 典 *1 田 中 徹 *2 北 山 穂 高 *3 *4 金 子 勝 比 古 要 旨 : 本 稿 は, 構 造 物 の 任 意 の 深 度 におけるコンクリート 強 度 を 推 定 するために 開 発 した 孔 内 局 部 載 荷 試 験 装 置 を 用 いた,コンクリートへの 局 部 載
骨材体積比 水セメント比 空気量 表 -2 調合絶対容積単位 (l/m 3 ) 水量 (kg/m 3 セメ ) 骨材ント 増粘剤 消泡剤.3.5 セメント : 普通ポルトランドセメント ( 密度 3.16g/cm 3 ) 骨材 : 硬質砂岩砕砂
コンクリート工学年次論文集,Vol.36,No.1,214 論文乾燥に伴う内部ひび割れがコンクリートの乾燥収縮ひずみおよび力学的性質に及ぼす影響 樋口優香 *1 *2 寺西浩司 要旨 : 本研究では, 骨材寸法やコンクリート部材の拘束 持続荷重状態を変化させて, 日常環境下での乾燥に伴いコンクリート内部に発生するひび割れがコンクリートの乾燥収縮ひずみおよび力学的性質に及ぼす影響について検討した その結果,
長野工業高等専門学校紀要第 49 号 (2015) 1-6 鉄筋コンクリート柱の部材軸直角方向に圧縮力を 作用させることによる補強効果の研究 丸山健太郎 *1 遠藤典男 *2 山口広暉 * 3 Study of failure properties of RC column reinforced w
長野工業高等専門学校紀要第 49 号 (2015) 1-6 鉄筋コンクリート柱の部材軸直角方向に圧縮力を 作用させることによる補強効果の研究 丸山健太郎 *1 遠藤典男 *2 山口広暉 * 3 Study of failure properties of RC column reinforced with steel bar which acting by tensile stress MARUYAMA
<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63>
6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
2. 試験方法 表 -1 供試体の種類と最大荷重, 破壊状況 最大表 -1に供試体の種類を, 図 -2に供試体の円孔位置 1) 供試体円孔荷重 2) 形状寸法と載荷方法を示す 載荷方法は, 既 (mm) (kn) 破壊状況 往の研究 ( 例えば文献 3) など ) を参考に, 定着 N 円孔なし -
PC 定着部への削孔の影響に関する実験的検討 ( 独 ) 土木研究所正会員 田中良樹 ( 独 ) 土木研究所正会員工修木村嘉富 ( 独 ) 土木研究所 工修村越潤 ( 独 ) 土木研究所 工修吉田英二 Abstract:Girders near expansion joints in highway bridges often suffer from severe corrosion due to
<4D F736F F D F B C9A90DD8B5A8F708A4A94AD8CF097AC89EF93878DAA89EF8FEA816A2E646F63>
トラス筋を用いた超軽量複合構造スラブ (KS スラブ ) 1. はじめに KS スラブは, 上下面の薄肉コンクリート版をトラス筋で結合した複合スラブ構造を有し, 上下面の 薄肉コンクリートの間に発泡スチロール ( 以下,EPS) を中空型枠として用いた超軽量なスラブである ( 図 -1) KS スラブは, 群集荷重や輪荷重 T-6 までの軽荷重に対応した製品であり, 都市再開発や駅前 立体化にともなうペデストリアンデッキ用床版,
図 維持管理の流れと診断の位置付け 1) 22 22
第 2 章. 調査 診断技術 2.1 維持管理における調査 診断の位置付け (1) 土木構造物の維持管理コンクリート部材や鋼部材で構成される土木構造物は 立地環境や作用外力の影響により経年とともに性能が低下する場合が多い このため あらかじめ設定された予定供用年数までは構造物に要求される性能を満足するように適切に維持管理を行うことが必要となる 土木構造物の要求性能とは 構造物の供用目的や重要度等を考慮して設定するものである
1.500 m X Y m m m m m m m m m m m m N/ N/ ( ) qa N/ N/ 2 2
1.500 m X Y 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.000 m 1.200 m m 0.150 m 0.150 m m m 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 30.0 0.60 ( ) qa 50.79 N/ 2 0.0 N/ 2 20.000 20.000 15.000 15.000 X(m) Y(m) (kn/m 2 ) 10.000
土の段階載荷による圧密試験
J I S A 1 1 7 土の段階載荷による圧密試験 ( 計算書 ) サンプルデータ試験年月日平成 6 年 9 月 6 日 試料番号 ( 深さ ) T1- (14.00~14.85m) 試験者藤代哲也初試験機 No. 1 直径 D cm 6.000 含水比 w0 % 5.3 供期最低 ~ 最高室温 0.5~1.0断面積 A cm 8.7 間隙比 e 0, 体積比 f 0 0.930 状土質名称粘性土まじり砂質礫
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
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不飽和土の力学を用いた 締固めメカニズムの解明 締固めとは 土に力を加え 間隙中の空気を追い出すことで土の密度を高めること 不飽和土 圧縮性の減少透水性の減少せん断 変形抵抗の増大 などに効果あり 締固め土は土構造物の材料として用いられている 研究背景 現場締固め管理 締固め必須基準 D 値 施工含水比 施工層厚 水平まきだし ( ρdf ) 盛土の乾燥密度 D値 = 室内締固め試験による最大乾燥密度
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
ｽﾗｲﾄﾞ ﾀｲﾄﾙなし
高じん性モルタルを用いた 実大橋梁耐震実験の破壊解析 ブラインド 株式会社フォーラムエイト 甲斐義隆 1 チーム構成 甲斐義隆 : 株式会社フォーラムエイト 青戸拡起 :A-Works 代表 松山洋人 : 株式会社フォーラムエイト Brent Fleming : 同上 安部慶一郎 : 同上 吉川弘道 : 東京都市大学総合研究所教授 2 解析モデル 3 解析概要 使用プログラム :Engineer s
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第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
Microsoft Word - ＫＳスラブ 論文.doc
トラス筋を用いた軽量スラブ (KS スラブ ) 所属名 : 極東工業 ( 株 ) 発表者 : 牛尾亮太 1. はじめに都市再開発にともなうペデストリアンデッキ用床版, 歩道橋, 水路蓋といった比較的小さい荷重が作用する場所への適用を前提として, 軽量スラブ ( 以下 KS スラブ ) の開発 1) を行った.KS スラブは高流動コンクリートを使用した上下面の薄肉コンクリート版とトラス筋を結合した構造である.
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 133
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 33 第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 標準図の種類標準図は 次の 切土用 盛土用 の2 種類とする 本標準図による場合は 設置条件及び構造は全く同一のものとすること なお 標準図の組積みは 平積みで表現しているが 谷積みを基本とし 施工を行うこと 標準図リスト地上高さ (m).0 2.0 3.0 4.0.0 前面土羽付法面勾配 7 図 C 図 C4
パソコンシミュレータの現状
第 2 章微分 偏微分, 写像 豊橋技術科学大学森謙一郎 2. 連続関数と微分 工学において物理現象を支配する方程式は微分方程式で表されていることが多く, 有限要素法も微分方程式を解く数値解析法であり, 定式化においては微分 積分が一般的に用いられており. 数学の基礎知識が必要になる. 図 2. に示すように, 微分は連続な関数 f() の傾きを求めることであり, 微小な に対して傾きを表し, を無限に
作成 承認 簡単取扱説明書 ( シュミットハンマー :NR 型 ) (1.0)
作成 承認 簡単取扱説明書 ( シュミットハンマー :NR 型 ) 2012.1(1.0) 本簡単取扱説明書は あくまで簡易な使用方法についての取扱説明書です ご使用に関 して機器取扱説明書を十分ご理解の上で正しくご使用くださるようお願いします 注意 本簡単取扱説明書は 簡易な使用方法についての取扱説明 書です 詳細については機器取扱説明書十分理解して使用 してください 1 シュミットハンマーの使用方法
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別添 1 微破壊 非破壊試験による コンクリート構造物の強度測定要領 平成 24 年 3 月 国土交通省大臣官房技術調査課 目 次 1. はじめに... 1 2. 適用範囲... 1 3. 施工者の実施事項... 1 3.1 試験法の選定... 1 3.2 事前準備... 1 (1) 設計諸元の事前確認... 1 (2) 施工計画書への記載... 1 (3) 検量線の作成 ( 非破壊試験の場合のみ
コンクリート工学年次論文集 Vol.31
論文単位水量と水セメント比がコンクリート表層の透気性に及ぼす影響とその養生依存性 松﨑晋一朗 *1 吉田亮 *2 *3 岸利治 要旨 : コンクリート表層の透気性に影響を与える要因には, 配合や施工および養生などが挙げられる 本研究では, 水セメント比と単位水量, および養生をパラメータとした円柱供試体に対しブリーディング試験 透気試験を行った その結果, 外的因子である養生が透気性に及ぼす影響は内的因子である配合に比べて大きいことを示し,