I 鉄筋コンクリート造の耐力度調査(I-1~I-46)

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ちえこてらわ
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1 Ⅰ 鉄筋コンクリート造の耐力度調査 -Ⅰ-1-

2 -Ⅰ-2-

3 1 -Ⅰ-3-

4 RC RC Ⅰ-4-

5 56 RC RC RC SRC SRC I S SRC RC S RC S 1.1(a) RC SRC S RS 1.1(b) RC S 1.1(c) RC R 1RS 2RC S -Ⅰ-5-

6 S RC 4 2p.58 3RC R RC RC RC S -Ⅰ-6-

7 ,000 3 RC E 0 S D I S T I S /T S D -Ⅰ-7-

8 7 RC N/mm 2 I S I N 50 q k θ 20 β 30 E Ⅰ-8-

9 T 25 F 25 a 10 b 10 D 20 φ 10 k S Ⅰ-9-

10 -Ⅰ-10-

11 2 -Ⅰ-11-

12 Ⅳ 学校種別 Ⅴ 整理番号鉄筋コンクリート造の建物の耐力度調査票 ( 表面 ) Ⅰ 都道府県名設置者名学校名学校調査番号調査期間平成年月日 ~ 平成年月日 Ⅲ 結果点数職名一級建築士登録番号氏名 A 構造耐力調調査者耐力度査印学予備会社名一級建築士登録番号氏名点 A B C 校調査者印 B 健全度 Ⅱ 建物区分棟番号階数面積建物の経過年数被災歴補修歴一階面積建築年長寿命年種類被災年内容補修年点調査m2年月月化年月月 C 立地条件建 + 延べ面積経過経過物年年m2年数年数年年点点 A 構造耐力別表第 B 保有耐力 (a) (b) 水平耐力 q コンクリート圧縮強度 k 層間変形角 θ 基礎構造地震による被災履歴 E 構造耐震指標経年指標 (Is/T) 鉄骨定着部階方向 qi = q = q X q Y r α 判別式評点 Is T 0.7 の係数 r α 桁行方向 1.0 q 1.0 アウエ X ( ウ 50) 0.5<q<1.0 直線補間張間方向註 ) ア Y ( ) q 壁梁壁梁壁梁イイ試験区分平均値 Fc k=fc/20 判別式点 1.0 k 1.0 (0.3 以下はコア試験 0.5<k<1.0 直線補間 0.3と k する ) 構造耐震指標靭性指標 0.7 階方向 Fr= Fu θ θの最大値判別式評点 Is Fu (Is/T) 桁行方向 θ 1/ オカ ( オ 20) X 1/200<θ<1/120 直線補間張間方向点 Y 1/120 θ 0.5 種別指数 u 基礎の被害予測に関する指数 p β=u p 判別式評点木杭 0.8 敷地地盤で液状化が予想される β 1.0 キク ( キ 30) RC 杭 0.9 杭基礎でアスペクト比が2.5 以上の建物 <β<1.0 直線補間点その他 1.0 上記に該当しない場合 1.0 註 ) 地中梁による低減 β 過去に経験した最大の被災度無被害評価評点軽微小破中破大破被災無しケ註 ) 鉄筋コンクリート造架構の上に鉄骨屋根を載せた屋内運動場 (R タイプ ) では, 鉄骨屋根の RC 定着部について検討する 1 保有耐力の鉄骨定着部の係数 rα 欄には検討結果の比を, ( ) 内は最小値, 又は, 平均値を記載して, 係数 rα の算出根拠を示すこと註 ) 屋内運動場で,β 算出時に一方向地中梁による低減係数 0.75 を考慮した場合には, 地中梁による低減にチェックすること経年変化 β T 経過年数 t 鉄筋腐食状況年判別式 ( 建築時からの経過年数 ) T=(40-t)/40 = 柱経過年数 t 2 梁年判別式 ( 長寿命化改良後の経過年数 ) 評点アイ ( ア 25) T=(30-t 2 )/40 = 点グレード最低値 F 評点ウエ ( ウ 25) ( ) 評点合計コ =( エ + カ + ク ) コ A=( コケ ) A 点評点合計点健鉄筋腐食度 F グレード躯体膨張亀裂, さびの溶け出し柱 0.5 梁 1.0 壁床点全コンクリート中性化深さ等及び鉄筋かぶり厚さ躯体の状態 D 不同沈下量 φ グレード (a) コンクリート中性化深さ等 a (b) 鉄筋かぶり厚さ b 部位状況部位柱 1 梁 1 中性化深さ部位かぶり厚さ柱柱頭柱脚構造体非構造材非構造材程度煙害程度変質全焼半焼被災床面積 S 1 S 2 S 3 S 柱 2( 壁 1) 梁 2( 壁 2) 平均値 a グレード相対沈下量 ε スパン L φ = ε/l 階桁行方向張間方向桁行方向張間方向桁行方向張間方向 φの最大値 X Y X Y X Y 6 * 同一階 6 本以上のコア圧縮強度の平均値が13.5N/ mm 2 以下の場合に適用壁梁壁梁壁梁壁梁壁梁壁梁階度コンクリート圧縮強度 k 梁 2 当該階の床面積 S 0 註 ) ( ) 平均値 b 平均値 σ 被災率 S S = S t /S 0 判別式 a 1.5cm cm<a<3cm 直線補間 3cm a 0.5 判別式 3cm b cm<b<3cm 直線補間 b 1.5cm 0.5 グレード最低値 D 判別式 φ 1/500 1/500<φ<1/200 1/200 φ 判別式 1.0 直線補間 σ <σ<13.5 直線補間 σ 火災による S=0 疲弊度 S 評価後被災 0<S<1 S t =S 1 +S S S = 面積 S t S=1 註 ) 材料試験により使用骨材の塩化物量が0.1% を超えることを確認した場合,3 中性化深さの平均値 a 欄の( ) 内に塩化物量を記入するこの場合,( オ ) の評点は中性化試験結果によらず0.5に読替える梁梁 1 壁床判別式 1.0 直線補間 0.5 オキケサスセ評評評評評評点カ ( オ 10) 点点ク ( キ 10) 点点コ ( ケ 20) 点点シ ( サ 10) 点点点ソ =( イ + エ + カ + ク + コ + シ ) ソ B 点 B=( ソスセ ) 点 C 1 地震地域係数 2 地盤種別 3 敷地条件 4 積雪寒冷地域 5 立地条件四種地域 1.0 三種地域二種地域一種地域 0.8 一種地盤 1.0 二種地盤三種地盤平坦地 1.0 崖地 0.9 支持地盤が著しく傾斜した敷地局所的な高台その他地域二級積雪寒冷地域一級積雪寒冷地域 0.8 -Ⅰ-12- 海岸からの距離海岸から 8 kmを超える海岸から 8 km以内海岸から 5 km以内評価 C= = 5 = C 評点

13 ( 裏面 ) 学校名 1. 調査建物の各階の平面図断面図を単線で図示し耐力壁は他と区別できるような太線とする調査者の意見 2. 寸法線と寸法 ( 単位メートル ) を記入する 3. 平面図にコンクリート中性化深さ鉄筋かぶり厚さ鉄筋腐食度ひび割れ等の測定位置を記入する 4. 余白に縮尺建築年延べ面積を記入する方位 -Ⅰ-13-

14 -Ⅰ-14-

15 3 -Ⅰ-15-

16 3.1 RC 1 RC S S S RC S RS S RC RC S R RC S -Ⅰ-16-

17 S45 3 H23 H Ⅰ-17-

18 1 q qrc 2 I S q q = q X q Y (1) q X = (I SX/T ) 0.7 q Y = (I SY /T ) 0.7 q X q Y 1 1 I SX I SY X Y RC 2 I S I S I SX I SY I S Z =1.0 T RC q <q<1.0 q RC R RC -Ⅰ-18-

19 r α (1) q r α (2) rα =min( m1 α, m2α, q1α, q2α) 0.7 (2) m1 α m2α m1 α q1α q2α q1 α k 1 3 k = F c /20(3) F c N/mm k <k<1.0 k cm 20 cm k = N/mm N/mm 2 -Ⅰ-19-

20 θ θ F r 1 F r = F u 0.7 (I S /T ) (4) I S RC 2 I S Z =1.0 T RC 2 F u I S F r θ F r θ 1/250 1/150 1/115 1/80 1/50 1/30 F r F u 1 θ =1/250 q i 0.85 F r (4) 0.5 θ 1/ /200 <θ<1/120 1/120 θ 0.5 β β β = u p (5) u 0.8 RC p Ⅰ-20-

21 1.0 β <β<1.0 β RC (5) 0.75 β (5) β E T T 1 t T T T =0 T =(40 t)/40 (6) t -Ⅰ-21-

22 2 t 2 T T T =0 T =(30 t 2 )/40(7) t 2 F 2 2 F F a a a i cm 1 -Ⅰ-22-

23 a a 1.5cm cm<a<3 cm 3 cm a a 0.5 b b b i cm 1 b 3 cm b cm<b<3 cm b 1.5cm 0.5 D 3 D 3 -Ⅰ-23-

24 mm 0.3 mm mm 1.0 mm cm D φ 1m φ = ε/l (8) ε L φ 1/ /500 <φ<1/200 1/200 φ 0.5 k k 13.5 N/mm 2 6 σn/mm 2 k 13.5 σ <σ<13.5 σ Ⅰ-24-

25 S S = S t /S 0 (9) S t S 1 + S S S S 0 S 1 S 2 S 3 S 4 4 S 1 S 2 S 3 S 4 S = <S<1 S = Ⅰ-25-

26 Ⅰ-26-

27 4 -Ⅰ-27-

28 RC I S 43 RC RC 43 RC -Ⅰ-28-

29 12) 43 3) ) 1116) ) RC I S I S = E 0 S D T (4.1) I S q X q Y E 0 S D T 1.0 E 0 S D -Ⅰ-29-

30 T 1.0 E 0 S D T E 0 S D T I S E 0 E 0 E 0 = n +1 C F (4.2) n + i C F (n +1)/(n + i) A i F 4.1 A 1/250 A E 0 E 0A = C A 1.0 B R B C B C B E 0 A E 0B = E 0A = C A 1.0 =C B F B (4.3) B F B F = F B = C A /C B (4.4) 17) B A RC 4.2 E 0 1/500 -Ⅰ-30-

31 0.8 E 0 = n +1 n + i (C SC +0.7C S +0.5C C ) 0.8 (4.5) 1/ C SC C SC E 0 = n +1 n + i (C S +0.7C C ) 1.0 (4.6) E 0 17) RC 16) 2 3 E 0 = n +1 n + i E E E 2 3(4.7) E i = C i F i i =1, 2, 3 2 E 0 E 0 2 (4.5)(4.6) (4.7) (4.7) E 3 E 1 E 2 E 3 RC I S I N I N -Ⅰ-31-

32 RC Q un Q u Q u Q un = D s F es Q ud Q ud = Z R t A i C 0 W (4.8) C Q u /W = C Z =1.0 R t C 0 1 A i 1 1 C F es D S (4.9) RC I S0 2 3 I S0 I S = E 0 S D T (4.10) E 0 = n +1 n + i C F (4.11) T =1.0 (4.10) I S0 I S = n +1 n + i S D F C (4.12) R t C 0 I S0 1/A i (n +1)/(n + i) 1/F es S D 1/D S F θ F u -Ⅰ-32-

33 4.1 I S I N RC 2 q qrc 2 I S q q = q X q Y (1) q X = (I SX/T ) 0.7 q Y = (I SY /T ) 0.7 q X q Y 1 1 I SX I SY X Y RC 2 I S I S I SX I SY I S Z =1.0 T RC 2 -Ⅰ-33-

34 1.0 q <q<1.0 q RC R RC r α (1) q r α (2) rα = min( m1 α, m2α, q1α, q2α) 0.7 (2) m1 α m2α m1 α q1α q2α q1 α q X q Y q X q Y RC 2 I S I S T q X q Y T =1.0 RC I S Z I S Z q X q Y I S Z =1.0 RC q X q Y q I S 0.7 -Ⅰ-34-

35 q X q Y 2 3 RC q X q Y q XY q X q Y RC I S ) 4.3 q X q Y I S 18 RC I S 4.3 I S 0.6 q i q 0.5 q i 1.0 q i 0.5 I S 0.35 I S Ⅰ-35-

36 I S I S I S 0.6 I S 7 2 I S 19) 56 q RC 2 I S q R (f) r α q r α q = r α k -Ⅰ-36-

37 q q X q Y Q u /Q un Z =1.0 R RC R RC 2021) ) RC RC q r α I S (q x q y ) r α 0.7 (2) r α r α q r α r α r α 0.5 rα =min( m1 α, m2α, q1α, q2α) 0.5 m1 α m2α m1 α q1α 1.2 -Ⅰ-37-

38 1.0 q2α q1 α 23) (a)(b) 4.6(a) 4.6(b) Q 4.5 Q 24) 22) -Ⅰ-38-

39 c 80 mm 80 mm mm F c =18(N/mm 2 ) 22) Q c =0.31 F c A ac F c A ac 22) 22) A ac 0.5π c 2 2 Q r = F c A ac = = (N) = 26 (kn) 4 2Q r =52(kN) -Ⅰ-39-

40 k 1 3 k = F c /20(3) F c N/mm k <k<1.0 k cm 20 cm k = N/mm N/mm 2 RC 1821 N/mm 2 RC 20 -Ⅰ-40-

41 N/mm 2 k =1.0 q 1.0 k q N/mm 2 RC θ θ F r 1 F r = F u 0.7 (I S /T ) (4) I S RC 2 I S Z =1.0 T RC 2 F u I S F r θ F r θ 1/250 1/150 1/115 1/80 1/50 1/30 F r F u 1 θ =1/250 q i 0.85 F r (4) 0.5 -Ⅰ-41-

42 θ 1/ /200 <θ<1/120 1/120 θ C T F C T F I S0 = (4) F u I S /T F r F u 1 1/200 (4) θ =1/250 (4) I S q I S Z Z =1.0 F u F u F u = I S/T C TU S D q i 0.85 I S < I S θ q i RC D S F F u (I S0 =0.7) (C 0 =1.0) F r F r = 1 D S 0.7Q un Q u F r 12 D S 1.0 1/2001/120 p.58 1 RC I N 4.4 I S -Ⅰ-42-

43 20 C T F I S0 =0.7 β β β = u p (5) u 0.8 RC p β <β<1.0 β RC (5) 0.75 β (5) β -Ⅰ-43-

44 RC 7 1)3) 26) (5) p RC 1930 PC PHC 2) 3) PL PL PL 5 H B H/B E -Ⅰ-44-

45 ) E -Ⅰ-45-

46 4.2 RC RC 4050 RC RC RC 7 -Ⅰ-46-

II 鉄骨造の耐力度調査(II-1~II-36)

II 鉄骨造の耐力度調査(II-1~II-36) Ⅱ 鉄骨造の耐力度調査 -Ⅱ-1- -Ⅱ-2- 1 -Ⅱ-3- 1.1 S RC 3 58 4 1 13 25 56 56 13 S -Ⅱ-4- S 56 56 56 S S RC S RC 1.1(a) RC S RS 1.1(b) RC S 1.1(c) RC R 1RS RC Is S 2 S RC 3RC R -Ⅱ-5- S RC -Ⅱ-6- 1.2 1.1.1 100 100 0.81.0