Microsoft Word - 0　プラットフォーム報告書-表紙・目次

Size: px

Start display at page:

Download "Microsoft Word - 0　プラットフォーム報告書-表紙・目次"

まいえもてぎ
4 years ago
Views:

1 2. 技術開発 1) 構造耐力性能試験大規模木造の要素技術として接合部では高倍率の柱脚部の引き寄せ金物梁受け金物 ( 柱と梁梁と梁 ) の性能を確認した耐力壁では構造用面材の種類釘の狭い打ちつけ間隔あるいは釘の長さなど複数の仕様の試験体の試験により高倍率の面材耐力壁の仕様性能を示した

2 プラットフォーム事業 ( 要素試験 ) 報告書目次 1 要素試験の目的 1 2 試験体の概要接合部試験試験体の種類試験体の仕様および試験体図 2.2 面材耐力壁試験試験体の種類試験体の仕様 2.2. 試験体図および試験体 12 試験の概要および結果 1.1 接合部試験.1.1 柱脚用引き寄せ金物 ( ホールダウン金物 HD 金物 ).1.2 梁受け金物 ( 柱梁 ) 梁受け金物 ( 梁梁 ) 21.2 面材耐力壁試験 24 < 資料 > 釘の破壊形式 7

3 1 要素試験の目的我が国では戦後造林された人工林が資源として利用可能な時期を迎え国内の木材需要に耐えうる蓄積量にまで達しているしかし一方で木材価格の下落等の影響などにより林業就業者不足および高齢化など森林の手入れが十分に行われにくい環境に陥っているそのため森林の多面的機能の低下が懸念され国土保全の観点からも課題を抱えているこの状況を克服するには計画的に木の量を使うことにより森を育て林業の経営的な基盤再生を図ること求められているこういった背景を受けて公共建築物等における木材の利用の促進に関する法律が平成 22 年月に公布されたこれは現在木造率が低く ( 平成 2 年度 7.% 床面積ベース ) 今後の需要が期待できる公共建築物への木材利用に国が取り組む方針を示すことによって地方公共団体や民間事業者にも主体的な取組を促すことを狙っている一方で公共建築物等となると比較的大規模木造の傾向となるこれらは一般には個別設計により接合部や耐震要素が検討されて設計が行われている基本的な接合部や耐震要素があらかじめ用意されることは設計の合理化が図れると共にその仕様を参照して新たな要素技術の開発へのアプローチが容易に行え今後の大規模木造の建設の促進に資するものとなる本事業の目的はまさに大規模木造の接合部および耐震要素 ( 耐力壁 ) の基本的な仕様を示しそれらの性能を明示することによりこれからの大規模木造の要素技術として実際に活用を促していこうというものであるまた基礎的な仕様であることから企業あるいは資材メーカーにとっては製品開発の基礎データとして活用できるものとなり木造技術の多様性への弾みとなることを期待している今年度は初年度の取り組みとして接合部では高倍率の柱脚部の引き寄せ金物梁受け金物 ( 柱と梁梁と梁 ) の性能を確認した耐力壁では構造用面材の種類釘の狭い打ちつけ間隔あるいは釘の長さなど複数の仕様の試験体の試験により高倍率の面材耐力壁の仕様性能を示したなお各性能試験は以下試験場にて行った試験項目試験方法試験場接合金物引張試験, せん断試験 ( 財 ) 建材試験センター面材耐力壁面内せん断試験 ( 財 ) 日本住宅木材技術センター ( 柱脚固定方式 ) ハウスプラス確認検査株式会社 1

4 2 試験体の概要 2.1 接合部試験試験体の種類接合部は以下の種類の試験を ( 財 ) 建材試験センターにて行った (1) 柱脚用引き寄せ金物 ( ホールダウン金物 HD 金物 ) 符号 :HD 柱脚に生じる大きな引き抜き力に耐える仕様として従来の住宅用の金物と取り付け方式は同様に柱側面にボルトにより固定する標準的な形式のものとした鋼板厚さや止め付けボルト径および本数などは住宅用のものと比較すればオーダーをアップし製作金物として試作したまた HD 金物を引き寄せるアンカーボルトにはハイテンションボルトを用いたあくまでも構造試験用であることからメッキ等の表面処理は行わない以下金物も同様 (2) 梁受け金物 ( 柱梁 ) 符号 :BC 現在では木造金物工法で一般的に見られる形状である鋼板折り曲げによるブラケット方式の金物形状とした BC は主に柱に横架材 ( 大梁あるいは胴差 ) を取り付けることを想定している柱および梁は建築物の規模により設計段階ではその断面が検討されるものであるがここでは梁受け金物の形状に相応する集成材の断面とした概ね同等以上の材断面であれば納まり等の検討は必要となるがこの金物の構造上の性能は期待できると考えられる () 梁受け金物 ( 梁梁 ) 符号 :BB BC と同類で小型の梁受け金物の形状とし横架材同士 ( 大梁に小梁 ) を取り付ける金物を想定している試験体の仕様および試験体図 (1) 柱脚用引き寄せ金物 ( ホールダウン金物 HD 金物 ) 金物軸部材部品名仕様数 HD 金物板厚 mm JIS G 11 SPHC 表面処理なし 1 アンカーボルトハイテンションホルト (M2) JIS G 47 SNB7 表面処理なし 1 六角ナット M2 用 JIS G 41 S4C 表面処理なし 1 専用座金 φ mm厚さ mm JIS G 11 SPHC 表面処理なし 1 六角ボルト柱 M1 長さ :24 mm JIS G 71 SWRCHR 電気亜鉛めっき処理六角ナット M1 用 JIS G 71 SWRCHR 電気亜鉛めっき処理角座金 W. 4 mm JIS G 11 SPHC 電気亜鉛めっき処理同一等級構成構造用集成材 EF4 樹種 : オウシュウアカマツ積層数 :7 寸法 :2 2 mm 1 2

5 試験体数 :7 体 ( 単調加力用 1 体 + 性能試験用体 ) 予備 1 体計 8 体 S:/1 S:1/ 図 1 HD 金物図試験体図 S:1/ S:1/2 写真 1 HD 金物構成部品

(2) 梁受け金物 ( 柱梁 ) 符号 :BC 金物軸部材部品名仕様数梁受け金物六角ボルト板厚 4. mm 18 8 mm JIS G 11 SPHC 表面処理なし M1 長さ :24 mm JIS G 71 SWRCHR 電気亜鉛めっき処理六角ナット M1 用 JIS G 71 SWRCHR 電気亜鉛めっき処理 8 角座金 W.

6 (2) 梁受け金物 ( 柱梁 ) 符号 :BC 金物軸部材部品名仕様数梁受け金物六角ボルト板厚 4. mm 18 8 mm JIS G 11 SPHC 表面処理なし M1 長さ :24 mm JIS G 71 SWRCHR 電気亜鉛めっき処理六角ナット M1 用 JIS G 71 SWRCHR 電気亜鉛めっき処理 8 角座金 W. 4 mm JIS G 11 SPHC 電気亜鉛めっき処理 8 シャープレート φ 深さ mm, 板厚 1.2 mm JIS G 11 SPHC 電気亜鉛めっき処理 ( 黒色クロメート ) ドリフトピン φ12 14 mm GB/T 7128 Q2 1 柱梁 ( 加力梁 ) 同一等級構成構造用集成材 EF4 樹種 : オウシュウアカマツ積層数 :7 寸法 :2 2 mm 対称異等級構成構造用集成材 EF 樹種 : オウシュウアカマツ積層数 :2 寸法 :1 mm 試験体数 :7 体 ( 単調加力用 1 体 + 性能試験用体 ) 予備 1 体計 8 体 S:1/ 図 2 梁受け金物図 (BC) 写真 2 梁受け金物 (BC) の構成部品 4

7 S:1/2 S:1/ 図梁受け金物 (BC) 試験体図 () 梁受け金物 ( 梁梁 ) 符号 :BB 金物軸部材部品名仕様数梁受け金物六角ボルト板厚 4. mm 18 4 mm JIS G 11 SPHC 表面処理なし M1 長さ :24 mm JIS G 71 SWRCHR 電気亜鉛めっき処理六角ナット M1 用 JIS G 71 SWRCHR 電気亜鉛めっき処理角座金 W. 4 mm JIS G 11 SPHC 電気亜鉛めっき処理シャープレート φ 深さ mm, 板厚 1.2 mm JIS G 11 SPHC 電気亜鉛めっき処理 ( 黒色クロメート ) ドリフトピン φ12 14 mm GB/T 7128 Q2 11 小梁 ( 加力梁 ) 大梁 ( 支持梁 ) 対称異等級構成構造用集成材 EF 樹種 : オウシュウアカマツ積層数 :1 寸法 :1 4 mm 対称異等級構成構造用集成材 EF 樹種 : オウシュウアカマツ積層数 :2 寸法 :1 mm 試験体数 :7 体 ( 単調加力用 1 体 + 性能試験用体 ) 予備 1 体計 8 体 1 1 2

8 S:1/ 図 4 梁受け金物図 (BB) 写真梁受け金物 (BB) の構成部品 S:1/ S:1/2 図梁受け金物 (BB) 試験体図

9 2.1. 試験体の品質の確認集成材の JAS 表示左 : 柱右 : 横架材治具を用いた穴あけ作業スリットと梁受け金物柱への HD 金物の取り付け写真 4 試験体の概要シアープレートと梁受け金物 7

10 2.2 面材耐力壁試験試験体の種類面材は一般に流通している構造用合板構造用パネル (OSB) を使い CN 釘の種類および留め付け間隔面材の張り付け位置を片面および両面による組み合わせによって本年度は以下 8 種類の試験体の性能を確認するなお試験体の名称が試験段階によって不統一であることから以下に統一する面材耐力壁の名称 : ( 面材の種類 ) ( 面材の厚さ )( 面材の取り付け位置 )( 釘の種類 )( 釘の間隔 ) 面材の種類合板 : 構造用合板,OSB: 構造用パネル面材の厚さ単位mm 面材の取り付け位置片 : 片面張り, 両 : 両面張り釘の種類 CN 釘 CN,CN 釘の間隔単位mm 試験体名試験時の符号 ( 試験成績書上の符号 ) 実施試験場 1 合板 12 片 CN7 KS7(HP11ST) ハウス 2 合板 12 片 CN KS( 依 2221) 住木合板 12 片 CN KS CN(HP11ST) ハウス 4 合板 12 両 CN7 KW7( 依 22217) 合板 12 両 CN KW( 依 22218) 住木合板 12 両 CN KW CN(HP11ST9) 7 OSB 9 片 CN7 OSB7(HP11ST4) ハウス 8 OSB 9 片 CN OSB(HP11ST) 試験場住木 :( 財 ) 日本住宅木材技術センターハウス : ハウスプラス確認検査株式会社試験体の仕様耐力壁の軸組み材の仕様 ( 全試験体共通 ) 部位仕様断面寸法柱土台継手間柱オウシュウアカマツ集成材 (EF) 対称異等級集成材 (4 層 ) mm 桁オウシュウアカマツ集成材 (EF) 対称異等級集成材 ( 層 ) mm 間柱オウシュウアカマツ集成材 ( 柱同等品 ) 12 mm 8

面材仕様および工法等試験体名面材厚さ面材試験工法位置体数 1 合板 12 片 CN7 構造用合板 ( 針葉樹合板 ) 片面 CN,@7 2 合板 12 片 CN

曲げ :EF19 CN,@ 合板 12 両 CN 厚さ 12 mm CN,@ 7 OSB 9 片 CN7 構造パネル (OSB) 片面 CN,@7 8 OSB 9 片

mm以上などの規定がある高倍率の耐力壁をであるときに面材に厚さがあることはパンチングアウトや面材が引き裂かれるなどに抗する構造耐力上の有効な要素となる面材は

構造用パネルにあっても同等厚さを想定したが現段階の流通上では 9mm 厚さが一般性が高いためそれを用いた面材の張り付けは 1P に1 枚物 ( メートル版など )

11 面材仕様および工法等試験体名面材厚さ面材試験工法位置体数 1 合板 12 片 CN7 構造用合板 ( 針葉樹合板 ) 片面 CN,@7 2 合板 12 片 CN 樹種 : ダグラスファ CN,@ 合板 12 片 CN 特類 1 級積層数 CN,@ 4 合板 12 両 CN7 面材 :CD 両面 CN,@7 合板 12 両 CN 曲げ :EF19 CN,@ 合板 12 両 CN 厚さ 12 mm CN,@ 7 OSB 9 片 CN7 構造パネル (OSB) 片面 CN,@7 8 OSB 9 片 CN JAS 規格 4 級厚さ 9 mm CN,@ 告示 1 号に構造用合板仕様の面材耐力壁ではその厚さを 7. mm以上などの規定がある高倍率の耐力壁をであるときに面材に厚さがあることはパンチングアウトや面材が引き裂かれるなどに抗する構造耐力上の有効な要素となる面材は流通上で一般に入手可能であることと通常の建設現場で用いられている規格の範囲内で決定した構造用合板にあっては 12mm とした構造用パネルにあっても同等厚さを想定したが現段階の流通上では 9mm 厚さが一般性が高いためそれを用いた面材の張り付けは 1P に1 枚物 ( メートル版など ) を利用し水平方向には継ぎ手を設けない釘打ちにあっては釘打ち機の使用は可とするが空気圧を調整し釘頭が面材に極端にめり込むことが無いように指示した構造用合板集成材の JAS 表示左 : 柱右 : 横架材写真試験体の品質表示構造用パネル (OSB) 9

12 面内せん断試験は柱脚固定方式で行うことから柱脚柱頭の仕口が先行破壊しないように HD 金物は耐力壁の想定耐力に応じたものとすることを試験場と協議し下表のように試験体の種類ごとにその仕様を決定した壁仕様と HD 金物組み合わせリスト試験体名柱脚想定必要耐力金物仕様 1 合板 12 片 CN7 KN HDB2+HDB1 2 合板 12 片 CN KN HDB2 2 合板 12 片 CN 7KN SA1 2 (*1) 4 合板 12 両 CN7 7KN SA1 2 合板 12 両 CN KN KN 2 (*2) 合板 12 両 CN 14KN 7KN 2 (*) 7 OSB 9 片 CN7 KN HDB2+HDB1 8 OSB 9 片 CN KN HDB2 2 柱頭想定必要耐力金物仕様 2KN HDB2 KN HDB2+HDB1 4KN HDB2 2 4KN HDB2 2 7KN SA1 2 KN( 8KN ) KN 2 (*2 ) 2KN HDB2 KN HDB2+HDB1 HD 金物について基準耐力 2KN までは既成 HD 金物の Z マーク表示金物 HDB タイプ (M12 ボルト止め方式 ) を使用し必要に応じた組み合わせとした最大で KN 以下まではこの仕様による KN 以上となる場合には市場に流通している HD 金物の基準耐力により選択し使用したただし市場流通品で 12 mm幅の柱との納まりに適うものが存在しないため本事業で試作し試験した HD 金物を用いた以下に示す (*1) タナカビス止めホールダウン UKN( 短期許容耐力 9.KN) はビス TBAD ( 長さ mm )1 本で柱両面止めとするのため一方のビス位置をビス間隔高さで 1/2(2 mm ) ずらし柱内部で干渉しないように注意したアンカーボルトは M1 (*2) 山菱工業株式会社ホールダウン金物 YHDBKN( 短期許容耐力 8.4KN) 2 個使いとし M1 ボルトにて柱両面止めとしたアンカーボルトは M2 (*) 特注ホールダウン金物本事業にて試作した HD 金物を使用する M1 ボルト ( 穴のうち柱の割裂への危惧から本と本数を低減必要耐力は得られるものと想定 ) アンカーボルトは M2( ハイテンションボルト )

13 HDB タイプタナカ UKN 柱頭部への取り付け柱脚部への取り付け山菱工業株式会社 YHDBKN 特注ホールダウン金物柱脚部への取り付け写真各 HD 金物の取り付け柱脚部への取り付け写真 7 耐力壁軸部材の組立 11

14 2.2. 試験体図および試験体片面張り両面張りの場合も裏面は同仕様とする面材の仕様に応じた HD 金物の取り付けとする図タイプ 12

15 CN あるいは片面張り両面張りの場合も裏面は同仕様とする面材の仕様に応じた HD 金物の取り付けとする図 7 タイプ 1

16 写真 8 構造用合板による耐力壁写真 9 構造用パネル (OSB) による耐力壁 14

17 試験の概要および結果.1 接合部試験.1.1 柱脚用引き寄せ金物 ( ホールダウン金物 HD 金物 ) (1) 試験方法木造軸組工法住宅の許容応力度設計 (28 年度版 )( 企画編集発行 :( 財 ) 日本住宅木材技術センター ) の章試験方法と評価方法による柱頭柱脚接合部の引張試験 ( アンカー型 ) に従って行った図 1 試験方法写真 1 試験実施の様子 (2) 試験結果図 2 HD 金物荷重変形曲線 1

18 () 破壊性状主に 2kN を超えたあたりで M2 のアンカーボルトの破断による破壊の傾向が見られたまたボルトのねじ山が壊れ抜け出してしまった試験体も 1 体あり耐力はアンカーボルトの性能で決まった柱に留め付け用の M1 ボルトには若干の変形が見受けられたが概ね健全な状態であった集成材柱のボルト穴にもボルトによるめり込みが若干見られたが割裂などにつながる損傷にはまだ至る段階ではなくほぼ健全な状態であった金物本体にあってもアンカーボルトを受ける座の部分に変形が残っている程度でまだ余力を残しているアンカーボルトの破断アンカーボルト破断丸座金にめり込み跡アンカーボルト受け座部分の変形試験後のアンカーボルトの伸び留め付けボルトの状況写真 2 HD 金物の試験後の状況ボルト穴に若干のめり込みが見られる 1

19 試験体シリーズ名 No. HD HD 1 HD 2 HD HD 4 HD HD 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 9% 下限値 /4Av 1 Py (kn) /Pmx (kn) min(1,2) (kn) (4) 試験データ δy δ(2/pmx) δ() δv Pu δu K 破壊形式特記 (mm) (mm) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn/mm) アンカーボルトの破断アンカーボルトねじ山の破壊アンカーボルトの破断アンカーボルトの破断アンカーボルトの破断アンカーボルトの破断アンカーボルトの破断最も多い破壊形式アンカーボルトの破断 * 7.8 * 7.22 * 7.22 * *.4 *.19 * 変位に関してはばらつきが大きく *. *.98 *. * * * 27.4 統計処理後の値をそのまま設計に *.8 *.2 *.8 * * 2.88 * 2.1 用いることは適当でないが参考の * 4. * 4.9 * 4. * * 21.1 * 21.8 ために記載した試験体 1 シリーズ名 No. 特定変位 (mm) 時の荷重 (kn) HD HD HD HD HD HD HD 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~mm) (~mm) % 上限値 % 下限値荷重 (kn) 荷重 (kn) 変位 (mm) 変位 (mm)

20 .1.2 梁受け金物 ( 柱梁 ) (1) 試験方法木造軸組工法住宅の許容応力度設計 (28 年度版 )( 企画編集発行 :( 財 ) 日本住宅木材技術センター ) の章試験方法と評価方法による横架材端接合部のせん断試験 ( 柱梁型 ) に従って行った梁に埋め込まれた梁受け金物に加圧板 ( 幅 4 mm ) による加力の影響がでないように梁受け金物の先端の離れは mmを確保した図試験方法写真試験実施の様子 (2) 試験結果図 4 梁受け金物 (BC) 荷重変形曲線 18

21 () 破壊性状単調加力試験を含めた試験体 7 体中体が柱の割裂による破壊となったシアープレート ( 既製品 ) の効果はあったように見られるが試験体の大きさとの比率からすると変形制御の効果のためにはプレートの大きさ肉厚等の検討により性能アップが期待できるまた 2 体は加力部近傍で梁が圧壊した加圧部の面積に対して 2kN 超の荷重がかかるために加圧部のめり込み量が大きく今後このような高強度の接合方法のせん断試験の場合には試験方法についての検討が必要であろう柱の割裂を上から見る柱の割裂シアープレートの効果は見られた加力中の圧壊の様子加除後の圧壊の状態金物固定ボルトの先端に曲げ変形金物それ自体にはまだ十分余力がある写真 4 梁受け金物 (BC) の試験後の状況 19

22 (4) 試験データ試験体シリーズ名 No. BC BC 1 BC 2 BC BC 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 9% 下限値 1 Py (kn) /4Av /Pmx (kn) min(1,2) (kn) δy (mm) δ(2/pmx) (mm) δ() (mm) 7 δv (mm) Pu (kn) 柱の割裂破壊柱の割裂破壊柱の割裂破壊柱の割裂破壊最も多い破壊形式柱の割裂破壊 *.8 *.74 *.74 * * 2.47 * 9.27 * 変位に関してはばらつきが大きく *.4 *.8 *.4 * * 14.1 *.9 統計処理後の値をそのまま設計に * 1.4 * 1. * 1.4 * *.4 * 19.8 用いることは適当でないが参考の *.1 *.1 *.1 * * * 29.7 ために記載した 9 δu (mm) K (kn/mm) 破壊形式柱の割裂破壊 12 特記試験体 1 シリーズ名 No. 特定変位 (mm) 時の荷重 (kn) BC BC BC BC BC 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~mm) (~mm) 荷重 (kn) 2 1 9% 上限値 9% 下限値系列荷重 (kn) 変位 (mm) 変位 (mm) 2

23 .1. 梁受け金物 ( 梁梁 ) (1) 試験方法木造軸組工法住宅の許容応力度設計 (28 年度版 )( 企画編集発行 :( 財 ) 日本住宅木材技術センター ) の章試験方法と評価方法による横架材端接合部のせん断試験 ( 梁梁型 ) に従って行った梁に埋め込まれた梁受け金物に加圧板 ( 幅 4 mm ) による加力の影響がでないように梁受け金物の先端の離れは mmを確保した図試験方法写真試験実施の様子 (2) 試験結果図梁受け金物 (BB) 荷重変形曲線 21

加力梁端部の割裂加力部分の大きなめり込み状況金物本体のボルト穴のわずかな変形留め付けボルトドリフトピンの変形

24 () 破壊性状加力梁部分で大きなめり込みを生じたのは BC と同様であるが加力梁端部の割裂を終局状態の破壊と見なした金物本体には留め付けボルト穴付近に若干の変形が見られたシアープレート ( 既製品 ) な変形およびボルト穴の広がりが見られた加力梁端部の割裂加力部分の大きなめり込み状況金物本体のボルト穴のわずかな変形留め付けボルトドリフトピンの変形シアープレートの変形の状況木部の穴にめり込み変形等はあまり見られないボルト穴が下に向かって広がっている写真梁受け金物 (BB) の試験後の状況 22

25 (4) 試験データ試験体シリーズ名 No. BB BB 1 BB 2 BB BB 4 BB BB 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 9% 下限値 /4Av 1 Py (kn) /Pmx (kn) min(1,2) (kn) δy (mm) (mm) (mm) δ(2/pmx) δ() 7 δv (mm) Pu (kn) 加力梁端部の割裂破壊加力梁端部の割裂破壊加力梁端部の割裂破壊加力梁端部の割裂破壊加力梁端部の割裂破壊加力梁端部の割裂破壊最も多い破壊形式加力梁端部の割裂破壊 *.22 * 8.4 *.22 * *. * 1.9 * 変位に関してはばらつきが大きく *.14 *.78 *.14 * *. * 2. 統計処理後の値をそのまま設計に * 4.1 *.4 * 4.1 * *. * 22.4 用いることは適当でないが参考の *.9 *.24 *.9 * * 22. * 2.7 ために記載した 9 δu (kn) K (kn/mm) 破壊形式加力梁端部の割裂破壊 12 特記試験体 1 シリーズ名 No. 特定変位 (mm) 時の荷重 (kn) BB BB BB BB BB BB BB 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~mm) (~mm) % 上限値 % 下限値 9% 下限値荷重 (kn) 荷重 (kn) 変位 (mm) 変位 (mm) 2

26 .2 木造耐力壁試験 (1) 試験方法木造の耐力壁及びその倍率性能評価業務方法書に準拠した柱脚固定式 ( 正負交番繰返載荷試験 ) による面内せん断試験を行った試験体の面材仕様に応じた固定金物により柱脚柱頭は固定する図 7 面内せん断試験方法写真 7 面内せん断試験 ( ハウスプラス確認検査株式会社横浜試験研センター ) 24

27 (2) 試験結果図 8 合板 12 片 CN7 の荷重変形角包絡線 2 (~1/12r) 2 (~1/r) % 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 変形角 (x r) 図 9 合板 12 片 CN の荷重変形角包絡線 (~1/12r) 変形角 (x r) 変形角 (x r) (~1/r) 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値図合板 12 両 CN7 の荷重変形角包絡線 4 2 (~1/12r) 4 2 (~1/r) 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 変形角 (x r) 図 11 合板 12 両 CN の荷重変形角包絡線 8 (~1/12r) 8 (~1/r) % 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 変形角 (x r) 2

28 図 12 合板 12 片 CN の荷重変形角包絡線 4 (~1/12r) 4 (~1/r) 2 2 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 変形角 (x r) 図 1 合板 12 両 CN の荷重変形角包絡線 8 (~1/12r) 8 (~1/r) % 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 変形角 (x r) 図 14 OSB 9 片 CN7 の荷重変形角包絡線 2 (~1/12r) 2 (~1/r) 1 1 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 2 4 変形角 (x r) 図 1 OSB 9 片 CN の荷重変形角包絡線 (~1/12r) 変形角 (x r) 変形角 (x r) (~1/r) 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値 2

では 1/7r ぐらいから釘の面材へのめり込みが観察され 1/r 以降に徐々に釘の引き抜きが見られた CN 釘ではその傾向が

体および合板 12 両 CN の 1 体において面材継手柱上部の梁上端が曲げ破壊したまた合板 12 片 CN の 2

構造パネル (OSB) 構造用合板に比べパンチングアウトが多くなっている繰り返し加力により釘でこじられる状態であり面材厚みが

29 () 破壊性状 1. 構造用合板終局状態では部分的にパンチングアウトや合板の縁切れが起こっているが大部分は釘の引抜けや面材へのめり込みであった CN では 1/7r ぐらいから釘の面材へのめり込みが観察され 1/r 以降に徐々に釘の引き抜きが見られた CN 釘ではその傾向が 1/r ぐらいから面材へのめり込み 1/r 以降に引き抜きが見られ釘長さの効果が見られた合板 12 両 CN の 1 体および合板 12 両 CN の 1 体において面材継手柱上部の梁上端が曲げ破壊したまた合板 12 片 CN の 2 体は柱脚金物のアンカーボルトのねじ山部分が破断した 2. 構造パネル (OSB) 構造用合板に比べパンチングアウトが多くなっている繰り返し加力により釘でこじられる状態であり面材厚みが 9mm であったことおよび面材の組成が影響していると思われる構造用合板の釘の引き抜け構造用合板の縁切れ構造用合板のパンチングアウト引き抜け OSB 試験体突き付け部試験途中で釘頭が抜けかけている写真 8 面材耐力壁の終局の釘の性状面材と留め付け釘の終局状態に関しては各試験体ごとに観察し記録した資料としてまとめた 27

30 合板 12 片 CN の終局状態構造用合板が面外に孕む最終加力で軸組の変形が進む過程での現象左写真の裏の状態小穴釘打ち納めの間柱は掛かりがないため抜け出しやすい合板 12 両 CN の梁の曲げ破壊合板 12 片 CN の柱脚金物のアンカーボルトねじ山部分で破断写真 9 面材耐力壁の試験後のその他の状況 28

31 (4) 試験データ試験体シリーズ名 No. 合板 12 片 CN7 1 合板 12 片 CN7 2 合板 12 片 CN7 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 1 Py Pu/Ds 2/Pmx P(1/12) min(1~4) K Pu γy γ(2/pmx) γv γu μ Ds 破壊形式 (kn/r/m) 別添資料別添資料別添資料最も多い破壊形式釘の抜出し面材へのめり込み * *.9 *.1 *.12 *.2 * 7.44 * * *.9 *.8 *. *.9 *. *. 9% 下限値 * *.1 *.9 *.8 *.7 * 4. *.27 /4Av * *.4 *.7 *.77 *.4 * 4.4 *.2 * 変位に関しての統計処理値は試験体 1 設計に用いる必要はないがシリーズ名 No. 特定変形角時の参考のために記載した 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/12 1/ 1/7 1/ 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/ 合板 12 片 CN 合板 12 片 CN 合板 12 片 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~1/12r) (~1/r) 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 29 1 特記変形角 (x r)

32 試験体シリーズ名 No. 合板 12 片 CN 1 合板 12 片 CN 2 合板 12 片 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 /4Av 1 Py % 下限値 Pu/Ds P(1/12) /Pmx min(1~4) K (kn/r/m) Pu γy γ(2/pmx) * *.81 *.4 *.11 *.87 *.42 *.4 * *.71 *.9 *.11 *.8 *.1 *. * *. *.89 *. *.11 * 4.71 *.2 * *.4 *.72 *.89 *.449 *.8 *.2 γv γu μ Ds 破壊形式別添資料別添資料別添資料最も多い破壊形式釘の抜出し面材へのめり込み * 変位に関しての統計処理値は試験体 1 設計に用いる必要はないがシリーズ名 No. 特定変形角時の参考のために記載した 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/12 1/ 1/7 1/ 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/ 合板 12 片 CN 合板 12 片 CN 合板 12 片 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av 変形角 (x r) (~1/r) 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値 1 特記 (~1/12r) 変形角 (x r)

33 試験体シリーズ名 No. 合板 12 両 CN7 1 合板 12 両 CN7 2 合板 12 両 CN7 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 /4Av 1 Py % 下限値 Pu/Ds 2/Pmx P(1/12) min(1~4) K (kn/r/m) Pu γy γ(2/pmx) * *.7 *.92 *.8 *. * 7.2 *. * 4.1 *.8 *.77 *.92 *.71 *.2 *.29 * *.48 *. *.8 *.28 *. *.27 * *.44 *.9 *.7 *.44 * 4.4 *.22 γv γu μ Ds 破壊形式別添資料別添資料別添資料最も多い破壊形式釘の抜出し面材へのめり込み * 変位に関しての統計処理値は試験体 1 設計に用いる必要はないがシリーズ名 No. 特定変形角時の参考のために記載した 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/12 1/ 1/7 1/ 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/ 合板 12 両 CN 合板 12 両 CN 合板 12 両 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~1/r) 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 1 1 特記 (~1/12r) 変形角 (x r)

34 試験体シリーズ名 No. 合板 12 両 CN 1 合板 12 両 CN 2 合板 12 両 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 /4Av 1 Py % 下限値 Pu/Ds P(1/12) /Pmx min(1~4) K (kn/r/m) Pu γy γ(2/pmx) * 4.18 *.1 *.14 *.1 *.78 * 4.1 *.8 * *.8 *. *.1 *.4 * 4.2 *. * *.4 *.77 *.8 *.44 * 4. *. * *.2 *.82 *.1 *.4 *.21 *.27 γv γu μ Ds 破壊形式別添資料別添資料別添資料最も多い破壊形式釘の抜出し面材へのめり込み 1 特記梁曲げ破壊 * 変位に関しての統計処理値は試験体 1 設計に用いる必要はないがシリーズ名 No. 特定変形角時の参考のために記載した 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/12 1/ 1/7 1/ 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/ 合板 12 両 CN 合板 12 両 CN 合板 12 両 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~1/12r) (~1/r) 4 2 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 変形角 (x r) 2

35 試験体シリーズ名 No. 合板 12 片 CN 1 合板 12 片 CN 2 合板 12 片 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 /4Av 1 Py % 下限値 Pu/Ds P(1/12) /Pmx min(1~4) K (kn/r/m) Pu γy γ(2/pmx) * 14.2 *.14 *.199 *.241 *.8 * 4.7 *.74 * 21.4 *.88 *.12 *.149 *.82 * 2.4 *.4 * *.48 *.71 *.8 *.7 *.79 *.2 * *.72 *.1 *.121 *.27 * 2. *.7 γv γu μ Ds 破壊形式別添資料別添資料別添資料最も多い破壊形式釘の抜出し面材へのめり込み 1 特記柱脚ボルト破断柱脚ボルト破断 * 変位に関しての統計処理値は試験体 1 設計に用いる必要はないがシリーズ名 No. 特定変形角時の参考のために記載した 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/12 1/ 1/7 1/ 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/ 合板 12 片 CN 合板 12 片 CN 合板 12 片 CN 試験体数 (N) 1 1 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~1/12r) (~1/r) 4 2 9% 上限値 9% 下限値変形角 (x r) 変形角 (x r)

36 試験体シリーズ名 No. 合板 12 両 CN 1 合板 12 両 CN 2 合板 12 両 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 /4Av 1 Py % 下限値 Pu/Ds P(1/12) /Pmx min(1~4) K (kn/r/m) Pu γy γ(2/pmx) * *.17 *.194 *.279 *.744 * 4.97 *.8 * *. *.172 *.187 *.2 *. *.41 * *.7 *.1 *.119 *.7 * 1. *.28 * *.8 *.11 *.149 *.48 * 2.47 *. γv γu μ Ds 破壊形式別添資料別添資料別添資料最も多い破壊形式釘の抜出し面材へのめり込み 1 特記梁曲げ破壊 * 変位に関しての統計処理値は試験体 1 設計に用いる必要はないがシリーズ名 No. 特定変形角時の参考のために記載した 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/12 1/ 1/7 1/ 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/ 合板 12 両 CN 合板 12 両 CN 合板 12 両 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~1/12r) (~1/r) % 上限値 9% 下限値 % 下限値変形角 (x r) 変形角 (x r) 4

37 試験体シリーズ名 No. OSB 9 片 CN7 1 OSB 9 片 CN7 2 OSB 9 片 CN7 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 /4Av 1 Py % 下限値 Pu/Ds P(1/12) /Pmx min(1~4) K (kn/r/m) Pu γy γ(2/pmx) * 1.98 *.1 *. *.82 *.49 *.19 *. * *.8 *.2 *. *.81 *. *. * *.29 *.42 *.48 *.1 *.9 *. * *. *.4 *.49 *.297 * 4. *.2 γv γu μ Ds 破壊形式別添資料別添資料別添資料最も多い破壊形式釘の抜出し面材へのめり込み * 変位に関しての統計処理値は試験体 1 設計に用いる必要はないがシリーズ名 No. 特定変形角時の参考のために記載した 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/12 1/ 1/7 1/ 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/ OSB 9 片 CN OSB 9 片 CN OSB 9 片 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~1/12r) (~1/r) 1 1 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値 2 4 変形角 (x r) 1 特記変形角 (x r)

38 試験体シリーズ名 No. OSB 9 片 CN 1 OSB 9 片 CN 2 OSB 9 片 CN 試験体数 (N) 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) 9% 上限値 % 下限値 /4Av 1 Py % 下限値 Pu/Ds P(1/12) /Pmx min(1~4) K (kn/r/m) Pu γy γ(2/pmx) * 2.77 *. *.72 *.9 *.7 * 7.1 *. * *.1 *.7 *.8 *.47 *.9 *. * *.48 *.2 *.77 *.94 * 4.4 *.27 * *.9 *.1 *. *. * 4.4 *.2 γv γu μ Ds 破壊形式別添資料別添資料別添資料最も多い破壊形式釘の抜出し面材へのめり込み * 変位に関しての統計処理値は試験体 1 設計に用いる必要はないがシリーズ名 No. 特定変形角時の参考のために記載した 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/12 1/ 1/7 1/ 1/ 1/4 1/ 1/2 1/1 1/ OSB 9 片 CN OSB 9 片 CN OSB 9 片 CN 試験体数 (N) 2 平均値 (Av) 最大値 (Mx) 最小値 (Min) 変動係数 (CV) % 上限値 % 下限値 % 下限値 /4Av (~1/12r) (~1/r) 2 9% 上限値 9% 下限値 % 下限値 2 4 変形角 (x r) 1 特記変形角 (x r)

39 < 資料 > 釘の破壊形式合板 12 片 CN CN7 合板 12 片 CN71 加力側 ( 引く側 ) 合板 12 片 CN72 加力側 ( 引く側 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み合板亀裂躯体亀裂変化なし状態総数 117 せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み合板亀裂躯体亀裂変化なし状態総数合板 12 片 CN7 加力側 ( 引く側 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み合板亀裂躯体亀裂変化なし状態総数

40 合板 12 片 CN CN 合板 12 片 CN1 加力側 ( 押す側 ) 合板 12 片 CN2 加力側 ( 押す側 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み合板亀裂状態躯体亀裂総数変化なし 129 せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み合板亀裂躯体亀裂変化なし状態総数合板 12 片 CN 加力側 ( 押す側 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み合板亀裂躯体亀裂変化なし状態総数間柱の外れ 17 8

41 合板 12 両 CN CN7 合板 12 両 CN71( 表 ) 加力側 ( 押す側 ) 加力側 ( 押す側 ) 合板 12 両 CN71( 裏 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数合板 12 両 CN72( 表 ) 加力側 ( 押す側 ) 加力側 ( 押す側 ) 合板 12 両 CN72( 裏 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数

42 合板 12 両 CN7( 表 ) 加力側 ( 押す側 ) 加力側 ( 押す側 ) 合板 12 両 CN7( 裏 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数 11 1 せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数 1 4 4

43 合板 12 両 CN CN 合板 12 両 CN1( 表 ) 加力側 ( 押す側 ) 加力側 ( 押す側 ) 合板 12 両 CN1( 裏 ) せん断躯体に亀裂状態パンチング変化なし総数引き抜け端部割れ梁曲げ破壊めり込みせん断躯体に亀裂状態パンチング変化なし総数引き抜け端部割れめり込み合板 12 両 CN2( 表 ) 加力側 ( 押す側 ) 加力側 ( 押す側 ) 合板 12 両 CN2( 裏 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み躯体に亀裂状態変化なし総数右フレームの間柱に亀裂せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み躯体に亀裂変化なし状態総数

44 合板 12 両 CN( 表 ) 加力側 ( 押す側 ) 加力側 ( 押す側 ) 合板 12 両 CN( 裏 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み躯体に亀裂変化なし状態総数せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み躯体に亀裂変化なし状態総数

45 合板 12 片 CN CN 合板 12 片 CN1 加力側 ( 引く側 ) 合板 12 片 CN2 加力側 ( 引く側 ) f f せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態 1 1 総数 4 間柱の外れ土台の割れ f せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態総数引き寄せボルトの破壊土台の割れ柱脚の浮き上がり f 2 合板 12 片 CN 加力側 ( 引く側 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態総数 28 引き寄せボルトの破壊土台の割れ柱脚の浮き上がり f 4

46 合板 12 両 CN CN 合板 12 両 CN1( 表 ) 加力側 ( 引く側 ) 加力側 ( 引く側 ) 合板 12 両 CN1( 裏 ) f f せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態 f 総数梁曲げ破壊土台の割裂せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態総数 4 21 f 合板 12 両 CN2( 表 ) 加力側 ( 引く側 ) 加力側 ( 引く側 ) 合板 12 両 CN2( 裏 ) f 9 f f f せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態 f 総数せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態総数 f 1 44

47 合板 12 両 CN( 表 ) 加力側 ( 引く側 ) 加力側 ( 引く側 ) 合板 12 両 CN( 裏 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態 f 総数せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み f 釘浮き上がり亀裂変化なし状態総数 1 28 f 4

48 OSB 12 片 CN CN7 OSB 9 片 CN71 加力側 ( 引く側 ) OSB 9 片 CN72 加力側 ( 引く側 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数 OSB 9 片 CN7 加力側 ( 引く側 ) せん断パンチング引き抜け端部割れめり込み亀裂変化なし状態総数

49 OSB 12 片 CN CN OSB 9 片 CN1 加力側 ( 引く側 ) OSB 9 片 CN2 加力側 ( 引く側 ) せん断亀裂状態パンチング変化なし総数引き抜け端部割れめり込みせん断亀裂状態パンチング変化なし総数引き抜け端部割れめり込み OSB 9 片 CN 加力側 ( 引く側 ) 亀裂せん断状態パンチング総数 9 7 変化なし引き抜け端部割れめり込み 14 47

第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510

第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510 第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った

Microsoft Word - 0 プラットフォーム報告書-表紙・目次

Microsoft Word - 0　プラットフォーム報告書-表紙・目次