組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / スギ / E65-F255 / / LSB 4 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材32 33 使用材 母材 1500mm 120mm 240mm( スギ E65-F255) 要素モデル
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- りさこ なぐも
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1 接合具 要材素ラグスクリューボルト (LSB) 接合具ラグスクリューボルト接合部は 高強度高剛性の接合が材軸方向に対して可能である 材の中心位置から離れた位置にラグスクリューボルトを配置すれば モーメント伝達を可能とする接合部が可能である 中層部大規模木造では柱はあらわしとなる場合が多いと考えられ ラグスクリューボルト接合部は HD 金物のよ材うに外部に露出せず 鋼板添え板や挿入式のようにもあり 外部に鋼材やボルト頭などが出ることもなく 見栄えの良い仕上がりとなる 接写真 1は施工の様子を示したものであるが 施工は先穴をあけ LSB をねじ込みながら圧入することによる 合先穴の径はできるだけ内径寸法に近いほうがよいが LSB の断面や形状や圧入時に用いるトルクなどによっ部て異なる 本資に掲載した実験データは 複数本配置した場合のラグスクリューボルトの引張耐力を示している 屋単体接合部については ラグスクリューボルト研究会が実施した論文等が参考になり 設計式としてその結根果を示した なお ラグスクリュー接合部自体は脆性的な接合形式であり 延性を期待する接合部としたい場合には 別途 延性を持つ構成を考える必要がある 柱梁ース壁床集成材LVL 写真 1 LSB の施工状況製材合板その他接合具 部材の解説 部位データ 組立ブレ材LVL
2 組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / スギ / E65-F255 / / LSB 4 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材32 33 使用材 母材 1500mm 120mm 240mm( スギ E65-F255) 要素モデル 接合具ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 Ave. 材ラグスクリューボルト 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 破壊性状 1 体目両側で同時に木材端部の割裂 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側でも木材端部の割裂 製 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 その他3.2 部位データ
3 組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / スギ / E65-F255 / / LSB 4 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材34 35 使用材 母材 1500mm 150mm 240mm( スギ E65-F255) 要素モデル材ラグスクリューボルト 接合具 ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 Ave. 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 破壊性状 1 体目両側で同時に木材端部の割裂 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側でも木材端部の割裂 製 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 その他3.2 部位データ
4 組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / スギ / E65-F255 / / LSB 4 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材36 37 使用材 母材 1400mm 190mm 240mm( スギ E65-F255) 要素モデル材ラグスクリューボルト 接合具 ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 Ave. 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 破壊性状 1 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側で高力ボルトの破断 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側で高力ボルトの破断 製 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 その他3.2 部位データ
5 組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / スギ / E65-F255 / / LSB 6 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材38 39 使用材 母材 1400mm 200mm 240mm 要素モデル ( スギ E65-F255)(2 次接着あり ) 接合具ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 Ave. 材ラグスクリューボルト 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 破壊性状 1 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 反力側端部まで割裂が進展 体目両側で同時に木材端部の割裂 製 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 その他3.2 部位データ
6 組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / カラマツ / E95-F315 / / LSB 4 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材40 41 使用材 母材 1500mm 120mm 240mm( カラマツ E95-F315) 要素モデル材ラグスクリューボルト 接合具 ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 Ave. 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 破壊性状 1 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側で高力ボルトの破断 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側で高力ボルトの破断 製 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 その他3.2 部位データ
![4 初期剛性 K[kN/mm] 411 600 506 適用条件 LSB1 本あたり 103 150 126 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.](/docs-images/89/99527592/images/7-3.jpg "8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB")
7 組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / カラマツ E95-F315 / / LSB 4 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材42 43 使用材 母材 1500mm 150mm 240mm( カラマツ E95-F315) 要素モデル材ラグスクリューボルト 接合具 ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 Ave. 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 破壊性状 1 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側で高力ボルトの破断 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側で高力ボルトの破断 製 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 その他3.2 部位データ
8 組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板集成材 / カラマツ / E95-F315 / / LSB 4 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材44 45 使用材 母材 1400mm 190mm 240mm( カラマツ E95-F315) 要素モデル材ラグスクリューボルト 接合具 ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 Ave. 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 破壊性状 1 体目母材に目立った損傷が生じる前に 試験対象側の 4 本全ての高力ボルトが破断 体目母材に目立った損傷が生じる前に 試験対象側の 4 本全ての高力ボルトが破断 製 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 その他3.2 部位データ
9 組立ブレ材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 製材合板集成材 / カラマツ / E95-F315 / / LSB 6 本 (LSB) 要 問い合わせ先 URL 理論式材46 47 使用材 母材 1400mm 200mm 240mm 要素モデル ( カラマツ E95-F315)(2 次接着あり ) 接合具ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 Ave. 材ラグスクリューボルト 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 破壊性状 1 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 反力側端部まで割裂が進展 体目木材端部に亀裂が生じた後 試験対象側の 6 本の LSB に囲われた部分の木材の集団型引き抜け破 壊 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 その他3.2 部位データ
10 材接合部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 製材合板LVL / カラマツ / 120E-1 級 / / LSB 4 本 (LSB) 要 使用材 母材 1400mm 150mm 240mm 要素モデル ( カラマツ 120E-1 級 50V-43H) 具具ラグスクリューボルト 接合具ラグスクリューボルト (LSB)φ 25 特性値 1 体目 2 体目 3 体目 Ave. 最大耐力 Pmax[kN] LSB1 本あたり 初期剛性 K[kN/mm] 適用条件 LSB1 本あたり 引張のみを伝達する接合部に使用する せん断を受ける接合部に使用する際はラグスクリューボルトにせん断力を伝達しないようせん断キーを設ける 複数本配置する際は 2d 以上の接合確保し 所定の耐力低減係 数を乗じる 低減係数などは研究成果をもとに 0.8 程度の値として提案されている 接合部が回転を生じた 際には木材の割り裂き方向に対して力が作用することになり 2 次応力に対する引張抵抗能力の低下に注意 する 木質ラーメン構法等で用いられる構造用集成材を用いた柱脚端部を想定している 実際の使用では 母材に 埋め込まれた LSB の引き抜き抵抗によりモーメントに抵抗するため 本実験にて基礎データとしての引き 抜き性能を確認している LSB は端部に M12 の雌ネジ加工が施してあり ボルトで金物と緊結する 構造 物の破壊性状として 木材端部の割裂による脆性破壊を避けるため 十分な断面 縁距離を確保する必要が ある LSB( カネシン ) 問い合わせ先 URL 理論式 破壊性状 1 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 試験対象側の LSB4 本全てが引き抜ける 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 試験対象側の LSB4 本全てが引き抜ける 3 体目片側で木材端部の割裂が生じた後 逆側で高力ボルトの破断 E A w s 中谷誠 森拓郎 小松幸平 ラグスクリューボルトと特殊金物を用いた木質ラーメン構造の柱 - 梁接合 部に関する研究 日本建築学会構造系論文集 2008 年 4 月 LVL 組立ブレその他3.2 部位データ
11 要材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 製材合板その他具ラグスクリューボルト LVL / カラマツ / 120E-1 級 / / LSB 1 本 (LSB) 1/ 部位データ 51 図 LSB-A-1 図試験方法 適用条件 M12 六角ボルト L=75( 強度区分 10.9) 柱脚部用の金物として LSB(Lug Screw Bolt) を用いて厚板 LVL( 厚さ 150mm) を組み合わせることで S 造 RC 造の建築物にハイブリット構造部材として使うことが可能な高耐力の壁を設計しその性能を確認した 木材接合金物 商品名 : φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) M12 六角ボルト L=50( 強度区分 10.9) φ 丸座金 製造者 : 株式会社カネシン 図 φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) 販売者 : 株式会社カネシン 問い合わせ先 URL 使用材 木材: 樹種 = カラマツ単板積層材 (LVL)120E-1 級 50V-43H 寸法 = L1,400 1 本 理論式 金物:φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) 加力側 :1 本 支持側 :2 本合計 3 本 M12 六角ボルト L=75( 強度区分 10.9) 合計 3 個 計算式 W 座金合計 3 枚 LVL 組立ブレ
12 2/2 要材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 製材合板LVL / カラマツ / 120E-1 級 / / LSB 1 本 ラグスクリューボルト (LSB) 試験体記号 加力方法 最大荷重最大荷重時変位 GIR と LSB の比較 Pm δ Pmax 破壊性状 [kn] [mm] 表試験体一覧 素 特性値 参考データ LSB-A LSB-A LSB-A M12 六角ボルト一方向単調加力 LSB-A ( 強度区分 10.9) 破断 LSB-A LSB-A 特性値平均 標準偏差 Pmax(kN) K δ Pmax 全体 1 本あたり (kn/mm) 1 本あたり (mm) GIR GIR GIR LSB LSB LSB LSB の引き抜き性能は LVL との組み合わせが集成材より高かった 金物同士の比較では GIR が LSB より高い引き抜き性能を持つ 破壊性状 LSB のめねじに入っているハイテンションボルト ( 土台への固定用金物 ) の引張り破壊による荷重低下が 確認された 高い耐力が確認されたが 変形性能は低かった 金物の比較では GIR の方の引き抜き耐力が高い 靭性は周囲材が割れながら引き抜きが生じた LSB の方が高い LVL 組立ブレその他3.2 部位データ
13 1/2 要材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 製材合板その他LVL / カラマツ / 120E-1 級 / / LSB 2 本 ラグスクリューボルト (LSB) 部位データ 55 図 LSB-A-s-2 図試験方法 適用条件 M12 六角ボルト L=75( 強度区分 10.9) 柱脚部用の金物として LSB(Lug Screw Bolt) を用いて厚板 LVL( 厚さ 150mm) を組み合わせることで S 造 RC 造の建築物にハイブリット構造部材として使うことが可能な高耐力の壁を設計しその性能を確認した 木材接合金物 商品名 : φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) M12 六角ボルト L=50( 強度区分 10.9) φ 丸座金 製造者 : 株式会社カネシン 図 φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) 販売者 : 株式会社カネシン 問い合わせ先 URL 使用材 木材: 樹種 = カラマツ単板積層材 (LVL)120E-1 級 50V-43H 寸法 = L1,400 1 本 理論式 金物:φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) 加力側 :2 本 支持側 :2 本合計 4 本 M12 六角ボルト L=75( 強度区分 10.9) 合計 4 個 計算式 W 座金合計 4 枚 LVL 組立ブレ
14 2/2 要材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 製材合板LVL / カラマツ / 120E-1 級 / / LSB 2 本 ラグスクリューボルト (LSB) 試験体記号 加力方法 最大荷重最大荷重時変位 GIR と LSB の比較 Pm δ Pmax 破壊性状 [kn] [mm] 表試験体一覧 素 特性値 参考データ LSB-A LSB-A LSB-A M12 六角ボルト一方向単調加力 LSB-A ( 強度区分 10.9) 破断 LSB-A LSB-A 特性値平均 標準偏差 Pmax(kN) K δ Pmax 全体 1 本あたり (kn/mm) 1 本あたり (mm) GIR GIR GIR LSB LSB LSB LSB の引き抜き性能は LVL との組み合わせが集成材より高かった 金物同士の比較では GIR が LSB より高い引き抜き性能を持つ 破壊性状 LSB のめねじに入っているハイテンションボルト ( 土台への固定用金物 ) の引張り破壊による荷重低下が 確認された 高い耐力が確認されたが 変形性能は低かった 金物の比較では GIR の方の引き抜き耐力が高い 靭性は周囲材が割れながら引き抜きが生じた LSB の方が高い LVL 組立ブレその他3.2 部位データ
15 1/2 要材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 製材合板その他LVL / カラマツ / 120E-1 級 / / 繊維直行方向 ラグスクリューボルト (LSB) 部位データ 59 図 LSB-B-1 図試験方法 適用条件 M12 六角ボルト L=75( 強度区分 10.9) 柱脚部用の金物として LSB(Lug Screw Bolt) を用いて厚板 LVL( 厚さ 150mm) を組み合わせることで S 造 RC 造の建築物にハイブリット構造部材として使うことが可能な高耐力の壁を設計しその性能を確認した 木材接合金物 商品名 : φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) M12 六角ボルト L=50( 強度区分 10.9) φ 丸座金 製造者 : 株式会社カネシン 図 φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) 販売者 : 株式会社カネシン 問い合わせ先 URL 使用材 木材: 樹種 = カラマツ単板積層材 (LVL)120E-1 級 50V-43H 寸法 = L700 1 本 理論式 金物:φ 25 ラグスクリューボルト (LSB) 1 本 M12 六角ボルト L=75( 強度区分 10.9) 1 個 計算式 W 座金 1 枚 LVL 組立ブレ
16 2/2 要材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 製材合板LVL / カラマツ / 120E-1 級 / / 繊維直行方向 ラグスクリューボルト (LSB) 試験体記号 加力方法 最大荷重最大荷重時変位 GIR と LSB の比較 Pm δ Pmax 破壊性状 [kn] [mm] 表試験体一覧 素 特性値 参考データ LSB-B-1-1 一方向単調加力 M12 六角ボルト ( 強度区分 10.9) 破断 LSB-B LSB-B LSB-B LSB-B 特性値 LSB-B Pmax(kN) K δ Pmax 平均 全体 1 本あたり (kn/mm) 1 本あたり標準偏差 (mm) GIR GIR GIR LSB LSB LSB LSB の引き抜き性能は LVL との組み合わせが集成材より高かった 金物同士の比較では GIR が LSB より高い引き抜き性能を持つ 破壊性状 LSB のめねじに入っているハイテンションボルト ( 土台への固定用金物 ) の引張り破壊による荷重低下が 確認された 高い耐力が確認されたが 変形性能は低かった 金物の比較では GIR の方の引き抜き耐力が高い 靭性は周囲材が割れながら引き抜きが生じた LSB の方が高い LVL 組立ブレその他3.2 部位データ
17 62 63 (LSB) 具具ラグスクリューボルト他データの解説 構造システムと施工の注意点 本資で提案している接合部はモーメント抵抗接合としてラーメンを構成する場合や引き抜きを生じる 柱脚接合部に用いる多数本打ちラグスクリューボルトの引き抜き性能である 本資では 120 幅の材を 2 材併せて大きな部材断面を可能としているが 必要な縁端距離や接合間隔を守って接合する 必要な縁端間隔や接合間隔は本資の複数本のラグスクリュー接合部の引き抜き実験やラグスクリューボルト研究会で実 施された研究成果などが参考になる ボルト径と先穴径の関係などもノウハウが蓄積されており 専門の工 具を用いて施工する 解析モデルと断面算定 高い耐力の伝達が可能な接合部であるが 母材引張強度以上の接合部は現段階では難しい 引張の変形全 体変形に対して占める割合が大きい接合部の場合には軸力バネとして表現する バリエーション 柱脚部接合 筋かい端部接合 梁端部接合 トラス接合部などに用いることが可能である 製3.2 部位データ LVL 組立ブレ
18 組立ブレ要材素構造用ビス具一般的な木造住宅から大規模木造建築まで 様々な構造において用いられている 使用部位としては 下地材 根太 垂木 床板 接合金物など多岐にわたる 部一般的に ねじ接合はおねじ及びめねじから形成される ボルト ナットの場合 おねじとめねじはとも材に部品として作られるため あらかじめ形状を一致させる必要がある そのため JIS 規格に準じた製品がほとんどとなる しかし 木材用のビスの場合 めねじはビスの打ち込み時に形成されるため おねじの形状は比較的自由となる そのため さまざまな用途に応じたビスがメーカーごとに開発されている 今回の実験に用いたビスは 東日本パワーファスニング株式会社製パネリード X である その寸法 形状を下図に示す 構造用に用いるビスを選定する際には ねじ山径と長さだけでなく 様々な因子を総合的に判断することが重要である ースビス各部の寸法 ( パネリード X) 集他接合具 部材の解説 部位データ 65 接合具接合部屋根柱梁壁床集成材LVL 製材合板その
19 組立ブレ材接合部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 材合板集成材 / カラマツ / E105-F300 / / 主材繊維方向に対する加力方向 0 長ビス要 使用材 ビス 1 面せん断の各降伏モード主材 200mm 90mm 側材 1 176mm 60mm 具具構造用ビス 側材 2 176mm 54mm( カラマツ E105-F300) 接合具長ビス ( パネリード X)φ 8 適用条件 特性値ビスの径を d として 端距離 7d 縁距離 4d を守る パネリード X の 2 面せん断試験を行った 主材 側材の繊維方向に対する加力の方向をパラメータにとり 主材に対する加力方向が 0 のタイプ a( 本仕様 ) は 12 体 90 のタイプ b は 7 体用意した 試験体仕様は 合計 2 パターン 総試験体数は 19 体である 両タイプとも主材と側材の繊維方向は直交している パネリード X( 東日本パワーファスニング株式会社 ) タイプ a 問い合わせ先 東大農学部木質材学研究室 TEL: 理論式 木質構造接合部設計マニュアルの構造用ビスの項に従い ビス 2 面せん断の 1 本あたりの剛性 降伏耐力を計算する マニュアルでは 1 面せん断の推定式しか示されていないため 長ビスを主材の中心で 2 本に 分け 両側からビスを打ち込んだ 2 か所の 1 面せん断として考えた 表裏それぞれで 1 面せん断の剛性 耐力を計算し 2 面せん断の剛性は両者の和 耐力は両者のうちで小さい方とした 計算式 破壊性状 ビスの終局 破断 ビス先端の抜け (a-4) 製その他3.2 部位データ
20 組立ブレ要材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 材合板集成材 / カラマツ E105-F300 / / 主材繊維方向に対する加力方向 90 長ビス 構造用ビス 使用材 ビス 1 面せん断の各降伏モード主材 200mm 90mm 側材 1 176mm 60mm 側材 2 176mm 54mm( カラマツ E105-F300) 接合具長ビス ( パネリード X)φ 8 適用条件 特性値ビスの径を d として 端距離 7d 縁距離 4d を守る パネリード X の 2 面せん断試験を行った 主材 側材の繊維方向に対する加力の方向をパラメータにとり 主材に対する加力方向が 0 のタイプ a は 12 体 90 のタイプ b( 本仕様 ) は 7 体用意した 試験体仕様は 合計 2 パターン 総試験体数は 19 体である 両タイプとも主材と側材の繊維方向は直交している パネリード X( 東日本パワーファスニング株式会社 ) 問い合わせ先 東大農学部木質材学研究室 TEL: 理論式 木質構造接合部設計マニュアルの構造用ビスの項に従い ビス 2 面せん断の 1 本あたりの剛性 降伏耐力を計算する マニュアルでは 1 面せん断の推定式しか示されていないため 長ビスを主材の中心で 2 本に 分け 両側からビスを打ち込んだ 2 か所の 1 面せん断として考えた 表裏それぞれで 1 面せん断の剛性 耐力を計算し 2 面せん断の剛性は両者の和 耐力は両者のうちで小さい方とした タイプ b 計算式 破壊性状 ビスの終局 破断 ビス先端の抜け (b-2) 製その他3.2 部位データ
21 組立ブレ70 71 具具構造用ビス他データの解説 タイプ a のうち a-1~a-6 とタイプ b の b-7 はビスを打ち込んだその日に試験をしたもので a-7~a-12 と b-1~b-6 はビスを打ち込んだ翌日に試験をしたものである また a-10~a-12 の 3 体は 試験体材数の関係で 木栓の 2 面せん断試験で用いた試験体と同じ材 同じ寸法で行うことになったが 試験に影響はな いと考えた 破壊性状については 木栓の場合と異なり母材の割裂破壊は起こらず すべてビスの終局で試験が終了した 特に a-4 a-5 a-6 a-9 a-10 a-11 a-12 b-1 b-4 b-5 b-7 はビスがせん断面で破断したこと で急激な荷重低下を示した また b-2 b-3 はビスの先端側の側材からビスが激しく抜け出てきて 離れ止 めを緩めただけで側材が倒れた 荷重変位曲線の傾向としては 降伏は早いが終局変位の大きい粘り強い挙動を示すものが多かったが a-4 a-5 a-6 a-9 a-10 a-11 a-12 b-1 b-4 b-5 b-7 はビスがせん断面で破断したために急激な荷 重低下を示した 繊維方向に対する加力方向による違いはあまり見られなかったため この結果を用いて実 大試験体の性能を推定する際には ハンキンソン式を用いるのではなく タイプ a タイプ b を合わせた平 均値を用いた ビスを打ち込んだその日に試験をしたものと翌日に試験をしたものとの間でも違いはあまり タイプ a 見られなかった また 母材密度の高いものは若干最大耐力が高くなる傾向にあった タイプ b 製3.2 部位データ
22 組立ブレ要材素木栓 ( シラカシ ) 具木材同士のせん断接合に用いられる木材 もしくは木質材 鋼板と木材の先穴の誤差が避けられない鋼板挿入ドリフトピン等に比べ 現場で穴あけして打ち込めるため ほぼクリアランス無く納めることが可能部である 木栓のせん断強さは比重に依存するため 本実験では 国産広葉樹の中でも最も比重の大きい部類材に属するシラカシの円形木栓を用いた 円形断面としたのは 穴の角での応力集中がなく母材を割裂させにくいこと 穴の施工誤差が出にくいこと など利点が多いことを考慮したものである ース集他接合具 部材の解説 部位データ 73 接合具接合部屋根柱梁壁床集成材LVL 製材合板その
23 組立ブレ材接合部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 材合板集成材 / カラマツ / E105-F300 / / 主材繊維方向に対する加力方向 0 木栓 φ 24 ( シラカシ ) 要タイプ a 使用材 主材 200mm 90mm 具具木栓 側材 200mm 60mm ( カラマツ E105-F300) 接合具シラカシ木栓 φ 24 適用条件木栓 2 面せん断の各降伏モード木栓の径を d として 端距離 7d 縁距離 4d を守る 特性値シラカシ木栓の 2 面せん断試験を行った 木栓の径と 主材 側材の繊維方向に対する加力の方向をパラメータにとり 各仕様について 6 つの試験体を用意した 試験体仕様は合計 4 パターン 総試験体数は 24 体で ある タイプ a は主材の繊維方向に対する加力の方向が 0 とし 主材と側材の繊維方向は直交している シラカシ木栓 ( 一般の木材関連会社で普通に入手可能 ) 問い合わせ先 東大農学部木質材学研究室 ρ 1 ρ 2 はそれぞれ母材 木栓の密度 理論式 木質構造接合部設計マニュアルの木ダボ接合 ( せん断抵抗型 ) の項に従い 木栓 2 面せん断の 1 本あたり の剛性 降伏耐力を計算する 計算式 以下に計算式を示す 製 破壊性状 モード 4 の破壊 母材の割裂 a24-1 その他3.2 部位データ
24 組立ブレ材接合部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 材合板集成材 / カラマツ E105-F300 / / 主材繊維方向に対する加力方向 0 木栓 φ 18 ( シラカシ ) 要タイプ a 使用材 主材 200mm 90mm 具具木栓 側材 200mm 60mm ( カラマツ E105-F300) 接合具シラカシ木栓 φ 18 適用条件木栓 2 面せん断の各降伏モード木栓の径を d として 端距離 7d 縁距離 4d を守る 特性値シラカシ木栓の 2 面せん断試験を行った 木栓の径と 主材 側材の繊維方向に対する加力の方向をパラメータにとり 各仕様について 6 つの試験体を用意した 試験体仕様は合計 4 パターン 総試験体数は 24 体で ある タイプ a は主材の繊維方向に対する加力の方向が 0 とし 主材と側材の繊維方向は直交している シラカシ木栓 ( 一般の木材関連会社で普通に入手可能 ) 問い合わせ先 東大農学部木質材学研究室 ρ 1 ρ 2 はそれぞれ母材 木栓の密度 理論式 木質構造接合部設計マニュアルの木ダボ接合 ( せん断抵抗型 ) の項に従い 木栓 2 面せん断の 1 本あたり の剛性 降伏耐力を計算する 計算式 以下に計算式を示す 製 破壊性状 モード 4 の破壊 母材の割裂 a18-5 その他3.2 部位データ
25 組立ブレ材接合部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 材合板集成材 / カラマツ E105-F300 / / 主材繊維方向に対する加力方向 90 木栓 φ 24 ( シラカシ ) 要タイプ b 使用材 主材 200mm 90mm 具具木栓 側材 200mm 60mm ( カラマツ E105-F300) 接合具シラカシ木栓 φ 24 適用条件木栓 2 面せん断の各降伏モード木栓の径を d として 端距離 7d 縁距離 4d を守る 特性値シラカシ木栓の 2 面せん断試験を行った 木栓の径と 主材 側材の繊維方向に対する加力の方向をパラメータにとり 各仕様について 6 つの試験体を用意した 試験体仕様は合計 4 パターン 総試験体数は 24 体で ある タイプ b は主材の繊維方向に対する加力の方向が 90 とし 主材と側材の繊維方向は直交している シラカシ木栓 ( 一般の木材関連会社で普通に入手可能 ) 問い合わせ先 東大農学部木質材学研究室 ρ 1 ρ 2 はそれぞれ母材 木栓の密度 理論式 木質構造接合部設計マニュアルの木ダボ接合 ( せん断抵抗型 ) の項に従い 木栓 2 面せん断の 1 本あたり の剛性 降伏耐力を計算する 計算式 以下に計算式を示す 製 破壊性状 モード 4 の破壊 母材の割裂 左 :b24-6 右:b24-1 その他3.2 部位データ
26 組立ブレ材接合部材接合部屋根柱梁ース壁床集成材LVL 材合板集成材 / カラマツ E105-F300 / / 主材繊維方向に対する加力方向 90 木栓 φ 18 ( シラカシ ) 要タイプ b 使用材 主材 200mm 90mm 具具木栓 側材 200mm 60mm ( カラマツ E105-F300) 接合具シラカシ木栓 φ 18 適用条件木栓 2 面せん断の各降伏モード木栓の径を d として 端距離 7d 縁距離 4d を守る 特性値シラカシ木栓の 2 面せん断試験を行った 木栓の径と 主材 側材の繊維方向に対する加力の方向をパラメータにとり 各仕様について 6 つの試験体を用意した 試験体仕様は合計 4 パターン 総試験体数は 24 体で ある タイプ b は主材の繊維方向に対する加力の方向が 90 とし 主材と側材の繊維方向は直交している シラカシ木栓 ( 一般の木材関連会社で普通に入手可能 ) 問い合わせ先 東大農学部木質材学研究室 ρ 1 ρ 2 はそれぞれ母材 木栓の密度 理論式 木質構造接合部設計マニュアルの木ダボ接合 ( せん断抵抗型 ) の項に従い 木栓 2 面せん断の 1 本あたり の剛性 降伏耐力を計算する 計算式 以下に計算式を示す 製 破壊性状 モード 4 の破壊 母材の割裂 その他3.2 部位データ
27 組立ブレ82 83 ( シラカシ ) 具具木栓他データの解説 破壊性状は φ 24 の木栓を用いた a24 b24 タイプの試験体のうち a24-1 a24-2 a24-3 a24-5 b24-1 は母材の繊維方向に大きな割裂が生じ その他の試験体も母材に小さな割裂が見られるものが多かった 逆にφ 18 のタイプでは 母材の割裂は a18-1 に小さく見られたのみであった 木栓の破壊モードはほ ぼすべての試験体でモード 4 だったが a24-1 a24-2 a24-4 a24-5 a18-1 a18-2 a18-4 はモード 3 に近いものであり b18-1 はモード 5 となっていた また b24-4 b24-5 b24-6 はモード 4 だが せん断面近くではなく木栓の中心付近にもヒンジが見られた 荷重変位曲線の傾向としては 最初の降伏点を迎えた後に一時的に若干荷重低下し 再度荷重上昇する場 合がいくつか見られた これは離れ止めをつけたことによる影響と考えられるが 実大試験の様子を想定し て行われた結果である この傾向はφ 24 のタイプで比較的多く見られた 木栓の径の大きさで比較すると 径が大きくなると剛性 耐力ともに大きくなる傾向があった 主材の繊維方向に対する加力方向の違いで比 較すると 加力方向が 0 から 90 になると剛性は大きくなるが 耐力は降伏 終局 最大のどれもあまり 変化が見られなかった 剛性に関しては主材よりも側材の繊維方向の影響が大きかったのではないかと考え られる また終局時の変位は加力方向 0 のタイプ a の方が大きく バイリニア的な挙動を示した タイプ a タイプ b 製3.2 部位データ
28 要材素接着剤併用ビス具中大規模木造建築において大スパンの床構面を架け渡す方法として ストレストスキンパネルの利用が考えられる ストレストスキンパネルでは上下面のフランジに LVL または合板を またウェブには LVL また部は集成材を配置し フランジとウェブをビス留め等により接合して製造する ストレストスキンパネルを設材計する場合 木質構造接合部設計マニュアル 記載の重ね梁の計算手順に準拠して必要な断面寸法を計算することが可能であるが 計算手順が煩雑であることや 実用的なビスピッチではフランジ-ウェブの接合効率が十分得られないこともあって 降伏耐力についてはウェブのみが力を負担すると仮定した安全側設計を行うことも多い ストレストスキンパネルの接合面に接着剤を塗布してビス留めすれば接合効率は向上し フランジとウェブを一体断面として たわみや振動の計算だけでなく長期許容応力度の検定も可能となることが考えられる 本資では ストレストスキンパネルの設計において 接合面に接着剤を塗布した際の耐力や剛性の評価方法について検証したものである 本資で使用する接着剤は幅広い環境条件と許容度の広い作業条件で安定した接着性能を発揮する現場施工対応の床根太用接着剤 (JIS A5550) を想定したものであるが 一般に接着剤は接着 養生条件によって接着力が変化するとされており 実設計に適用する場合施工条件に注意が必要である ースの他接合具 部材の解説 部位データ 85 接合具組立接合部屋根柱梁ブレ壁床集成材LVL 製材LVL 合板そ
29 材接合具部材接合部屋根柱梁ース壁床集成LVL 材合板その他LVL / カラマツ / 90E 120E-1 級 / / ストレストスキンパネル接着剤併用ビス要 が増加し ビスの変形もみられる 接着剤 : 株式会社オーシカビス : 東日本パワーファスニング株式会社材 部位データ 87 使用材 フランジ : カラマツ LVL 90E-1 級 45V-38H 厚 38mm 直交層有 特性値 ウェブ : カラマツ LVL 120E-1 級 50V-43H 厚 50mm 直交層無 接合部一箇所あたりのせん断性能 ( 計測荷重の 1/4 で計算 ) 接合具ビス : パネリードⅡ +P mm ピッチ接着剤 : ウレタン系現場用接着剤 UR - 70( オー平均 95% 下限値 Pmax Py K Pmax Py K シカ ) ビス留めのみ 接着 ビスコントロール 適用条件接着層に隙間がある場合 留め併用養生後水浸せき処理 接着剤の使用条件に記載された塗布量 温湿度環境 圧着までの時間 接着面の油や汚れの除去 雨仕舞養実際の SSP( 全面塗布 ) 材接着剤併用ビス 生などの施工条件を満たす場合にのみ適用可能とする また 使用条件は室内のみで屋外露出部分には使用してはならない 破壊性状 接着剤の凝集破壊が主であり LVL 直行層でのロー ビス留め部周辺 ( φ 60mm 相当 ) に接着剤を塗布した状態を接着併用ビス接合部 1 箇所として定義し 一 リングシア破壊も発生するが 最大耐力に大きな差 面せん断試験により評価 はみられない 接着層に隙間がある場合は凝集破壊 問い合わせ先 URL 株式会社オーシカ 東日本パワーファスニング株式会社 製 理論式 計算式一面せん断試験結果による試験値のみであるため 理論式 計算式は無い 耐久性 使用環境の影響 施 工性の影響等を勘案して定める低減係数 αは 適用条件の範囲内の使用においては 室内床のみの場合 α 1=1.0 耐久性の影響 α 2=0.9 施工性の影響 α 3=0.8 その他工学的判断 α 3=0.8 とし α =min(α 1,α 2) 接着 ビス併用試験体での接合部一か所あたりの (α 3 又はα 4)= 0.72 と設定する 荷重 変位曲線 LVL 組立ブレ
30 要材素接合具近年幅広い環境条件と許容度の広い作業条件で安定した接着性能を発揮する現場施工対応の床根太用接着剤 (JIS A5550) が普及しているが JIS A5550 ではせん断強度のみを規定しており 剛性などの金物接合と部同様の評価は行われていない 本試験は接着剤を併用したストレストスキンパネルの設計を行うことを想定材して ビス留めと床根太用接着剤を併用した接合部について接合性能を求めたものである 接合試験の概要部接着面積を規定するため 側材に 0.08mm 粘着テフロンシートを貼付し カッターナイフを用いてビス屋位置を中心とする開口部を作成した その後 開口部全体を満たす分量の接着剤を塗布し 直ちに貼り合わ根せてビス留めした 接着剤を塗布しない試験体についてはテフロンシートの貼付は行わなかった 以上の手順により作成した試験体を 試験開始まで約 20 に設定した室内に保管し 7 日間以上の養生後 試験に柱供した 一般に接着剤は接着 養生条件により十分な接着性能が得られないとされることから 接着面にすき間のある試験体 (JIS A5550 に準拠して主材と側材の接着面にφ 1.6mm 針金をはさみ接合したもの ) お梁よび作成した試験体への水がかり処理 ( 耐力壁面材の促進処理 : 用途 II) についても試験を行った ース試験結果壁ビス留めのみの場合と比較して接着 ビス留め併用接合では最大耐力 (Pmax) 剛性 (K) 共に増加するが 接合部に隙間を設けた試験体では耐力はほとんど変わらないものの剛性が大きく低下する傾向が見られる すき間の有無にかかわらず耐力の変動が小さい理由として この接着剤では凝集破壊が支配的であることが床考えられる したがって塗布条件 ( 塗布量 温湿度環境 オープンタイム等 ) を管理する限りにおいては いずれの材種やビスを組み合わせても耐力の変動は小さいと考えられる 一方 全面塗布した実際の SSP から一面せん断試験体を採取して評価したところ Pmax K ともに大きな値を示した 実際の SSP ではテ集成フロンシートや針金によるすき間は存在しないこと また接合面全面に接着剤が塗布されることを考慮すれ材材接着剤併用ビスば 本試験から求められる剛性は安全側で評価されると考えられる 以上より 実際の SSP では 本試験のコントロールの 95% 下限値 ( 剛性 K は平均値 ) に低減係数 αを乗じた値で設計すれば問題ないと考えられる LVL 製材バリエーション合板本試験ではフランジおよびウェブに LVL を用いたが 集成材や合板を用いた場合についても下図のような形状の試験体を用いることで同様の評価を行うことが可能となる 面材の種類によって水や湿度による接その着力や耐力の低減が想定される場合は 想定される条件下における接合性能の評価も必要であると考えられ他データの解説る 部位データ LVL 組立ブレ
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
組立ブレ接合部 LSB 柱脚接合部 柱脚接合部に要求される性能は 長期的には鉛直荷重支持能力であるが 耐力壁の周辺では 短期的な軸 力支持能力 せん断力を伝達する必要がある また ラーメンを構成する柱脚の場合には 加えてモーメント抵抗性能が要求される LSB 柱脚接合部は モーメント伝達
組立ブレ接合部 90 91 LSB 柱脚接合部 柱脚接合部に要求される性能は 長期的には鉛直荷重支持能力であるが 耐力壁の周辺では 短期的な軸 力支持能力 せん断力を伝達する必要がある また ラーメンを構成する柱脚の場合には 加えてモーメント抵抗性能が要求される LSB 柱脚接合部は モーメント伝達を可能とする接合部で 高耐力の接合が可能である 中層大規模木造 では柱はあらわしとなる場合が多いと考えられ
(Microsoft Word - \221\346\202R\225\322\221\346\202Q\217\315.docx)
第 2 章 CLT パネル工法における鋼板挿入型接合部の 耐力向上に関する研究 2.1 一般事項 試験概要 1. 試験名称 CLT パネル工法における鋼板挿入型接合部の耐力向上に関する研究 2. 試験の目的 内容 試験目的 ~ 補強用長ビスを面外方向に用いることによる割裂抑制の効果 ~ CLT パネルを用いた鋼板挿入型接合部の試験体に引張力を加えたと き 鋼板挿入部から割裂が生じることが確認され 接合部の最大耐力
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-L 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-S 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
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接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 5 ヘ ーシ 4. 評価方法 6 ヘ ーシ 5. 試験結果 8 ヘ ーシ 6. 評価結果 13 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : N 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F A836C A>
接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 4 ヘ ーシ 4. 評価方法 5 ヘ ーシ 5. 試験結果 7 ヘ ーシ 6. 評価結果 12 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : PS-24 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : フラットプレートスリム合板仕様 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タナカ 所在地 : 茨城県土浦市大畑 連絡先 : TEL ) 試験の目的
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : フラットプレートスリム合板仕様 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タナカ 所在地 : 300-4111 茨城県土浦市大畑 702-1 連絡先 : TEL 029-862-1223 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 柱頭柱脚接合部 ( 中柱型
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
3.H 形断面柱を用いた柱梁接合部 本章では,H 形断面柱を用いた柱梁接合部に関して,6 つの部位の接合部ディテールを紹介し, それらについて, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) 柱梁接合部の標準ディテール 対象部位の概要 H 形柱を用いた柱梁接合部の標準ディテール 検討対象とする接合部ディテール 検討課題 各接合形式における柱梁接合部の各部位の材質 板厚を検討する. 34 検討課題に対応した接合部ディテールの例
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 L
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 LVL の同時穴あけ加工が容易に行えるため 現場での加工性と接合精度が非常に良くなる また 金物を用いたときの課題とされる火災安全性
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接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 4 ヘ ーシ 4. 評価方法 5 ヘ ーシ 5. 試験結果 7 ヘ ーシ 6. 評価結果 12 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : WTH2 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐火性能の評価 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐
CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 内容 Ⅰ はじめに 1) 木材 製材 集成材 CLT の特徴 テキスト p.45~5050 と燃えしろ の燃えしろを検討するにあたっての課題 1)CLT の燃えしろに関する実験的検討 壁パネルの非損傷性に関する実験的検討 等の防耐火性能に関する建築研究所のその他の取り組み Ⅳ
第 章金物試験による仕様の検討
第 編現し 燃えしろ設計用接合法の検討 第 章金物試験による仕様の検討 . 地方独立行政法人北海道立総合研究機構森林研究本部林産試験場にて実施した金物試験報告 試験担当 : 性能部構造 環境グループ主査 構造 戸田雅彦 研究職員 冨高亮介.. 試験 垂れ壁接合部のせん断試験 試験体試験体は 層 プライ スギ CLTS またはカラマツ CLTS9 に鋼板挿入ドリフトピン接合形式の金物を取り付けた壁端接合部モデルである
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
奈良県森技セ研報 No.41 (2012) 37 スギ異樹種集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験 *1 中田欣作 奥田一博 国産スギ材とカラマツおよびベイマツ材を組合せた異樹種集成材を作製し 一般住宅でのラーメン構造としての利用の可能性を検討するために これらの集成材を用いた門型ラーメン架構
奈良県森技セ研報 No.41 (2012) 37 スギ異樹種集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験 *1 中田欣作 奥田一博 国産スギ材とカラマツおよびベイマツ材を組合せた異樹種集成材を作製し 一般住宅でのラーメン構造としての利用の可能性を検討するために これらの集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験および柱梁接合部および柱脚接合部のモーメント加力試験を行った 幅 120mm 厚さ300mmのカラマツ
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
を 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
<4D F736F F D F B982F192668E8E8CB15F95F18D908F91>
OSB OSB 4 8 5 4- W5 p. p. p. p. 4 p. 8 p. 8 p. p. p.7 OSB 4 OSB mmjas 5mmJAS 4mmJAS 98mmmm 9mm mm 5mm 6 4mm 5 mm 6 6 6 5mm 55mm mm E-FJAS E5-F JAS E7E9 4m CN65mm OSB5mm OSB CN75 N754mm OSB 4 OSB 6 5 5
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E6328FCD2E646F63>
-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
資料 7( 第 4 回原案作成委員会 H 枠組壁工法用構造用たて継ぎ材の日本農林規格平成 3 年 (1991 年 )5 月に制定された枠組壁工法用構造用たて継ぎ材の日本農林規格 ( 平成 3 年 5 月 27 日農林水産省告示第 701 号 ) の第 4 条においてたて継ぎ部のフィ
資料 7( 第 4 回原案作成委員会 H27.11. 平成 27 年 11 月 9 日 森林総合研究所平松靖 マイクロフィンガージョイントに関する資料 1. 集成材の日本農林規格等でフィンガージョイントの形状に関する基準が定められた経緯 1.1 たて継ぎ木材の製造基準 ( 案 ) フィンガージョイントの形状に関する基準値が定められた規格 基準およびその時期を別紙 1 に整理した 国内におけるフィンガージョイントに関する基準は
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 1. 実験目的 大和建工株式会社の依頼を受け 地下建設土留め工事の矢板と腹起こしの間に施工する 強 化プラスチック製の裏込め材 の耐荷試験を行って 設計荷重を保証できることを証明する 2. 試験体 試験体の実測に基づく形状を次に示す 実験に供する試験体は3
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計算書番号 :01710014655 日付 :017 年 10 月 0 日 14:6:55 面材張り大壁 詳細計算書 仕様名 新グレー本モデルプラン 大壁 1. 計算条件 1. 1 概要情報 仕様名仕様詳細 特記事項 新グレー本モデルプラン 大壁 壁面を構成する面材数階高 H(mm) 壁長 (mm) 1 枚 730 910 1. 面材 釘情報 面材寸法 (mm) 730 910 面材厚さ t(mm)
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ
ＣＬＴパネル構法の構造性能と設計法に関する調査
平成 25 年度建築基準整備促進事業報告会 S7 CLT を用いた木構造の設計法に関する検討 CLT パネル構法の構造性能と設計法に関する調査 一般社団法人木を活かす建築推進協議会 株式会社日本システム設計 共同研究独立行政法人建築研究所 調査の背景と目的 背景 1 平成 24 年度までに CLT 構造関係の各種実験が実施され CLT 構造の性能に関する一定の知見が得られている 木造長期優良住宅の総合的検証事業
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があ
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があるために 高さ方向の型枠工事に制限が生じ コンクリートの水平打ち継ぎを余儀なくされる可能性が考えられる
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
屋根ブレース偏心接合の研究開発
論文 報告 屋根ブレース偏心接合の研究開発 ~BT 接合ピースを用いた大梁 小梁 屋根ブレース接合部 ~ Research and Development of Eccentric Joints in Roof Brace 戸成建人 * Tatsuto TONARI 谷ヶ﨑庄二 * Shoji YAGASAKI 池谷研一 * Kenichi IKETANI 中澤潤 * Jun NAKAZAWA 川田工業システム建築の鉄骨生産ラインの特徴を活かして製作コストを低減するために,
新旧品番対比表
新旧品番対 表 Node.Column( 頭脚コネクタ ) 旧品番 新品番 途 HSB-30kN2 34.4 P.16 2 42.0 P.17 HSB-60 HSB-ICS-20kN 1 階脚コネクタ ( 直結タイプ ) 20.3 P.18 HSB-40kN HSBC-40kN HSB-kN HSBC-kN 54.9 P.23 P.24 上記の数値は スプルース集成材同等以上の場合の耐 Node.Fast
2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT
第 2 章 CLT 制震壁部材構成の検討 2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 2-1.1 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT パネル 鉄骨造柱 極低降伏点鋼材ダンパー < 鋼材ダンパー
2 ダイアフラム 2 ダイアフラム 2.1 木質構造とダイアフラム 木質構造の古くからの構造形式は 骨組形式 である 建物に作用する荷重 外力に対し, 建物内に配置された線材で構成されたラーメン トラス ( 不完全ではあるが ) などの骨組みにより抵抗する形式である 一方 柱 梁に製材板を斜め張りし
2.1 木質構造とダイアフラム 木質構造の古くからの構造形式は 骨組形式 である 建物に作用する荷重 外力に対し, 建物内に配置された線材で構成されたラーメン トラス ( 不完全ではあるが ) などの骨組みにより抵抗する形式である 一方 柱 梁に製材板を斜め張りして壁や床を構成すれば 面で抵抗する面構造ができる このような構造では必ずしも太い柱や梁は必要としないので 北米では 住宅 非住宅を問わず発達してきた
CLT
平成 22 年度木のまち 木のいえ整備促進事業 ( 木造住宅 木造建築物等の整備促進に関する調査 普及 技術基盤強化を行う事業 ) 国産材 ( 杉 ) 直交積層材 ( クロスラミナ ) の製作および性能実験の報告 銘建工業株式会社 1. 本事業の概要 建築への木材利用促進では 柱 梁から成る軸組構法や大断面集成材を用いた木質ラーメン構法以外にも 海外では新たな木質材料の開発や それらを用いた構工法の展開が見られる
Microsoft Word - 0 プラットフォーム報告書-表紙・目次
2. 技術開発 1) 構造耐力性能試験 大規模木造の要素技術として 接合部では高倍率の柱脚部の引き寄せ金物 梁受け金物 ( 柱と梁 梁と梁 ) の性能を確認した 耐力壁では構造用面材の種類 釘の狭い打ちつけ間隔 あるいは釘の長さなど複数の仕様の試験体の試験により高倍率の面材耐力壁の仕様 性能を示した プラットフォーム事業 ( 要素試験 ) 報告書 目次 1 要素試験の目的 1 2 試験体の概要 2
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
3 高強度耐力壁 3 高強度耐力壁 3.1 基本設計 以下は 柱の横架材 ( 土台 桁など ) へのめり込み変形 強度が無視できる場合の設計法である 柱の横架材へのめり込みが無視できない場合は これらを考慮した解析が必要である なお 靱性による低減係数 K d を別途求める必要がある チェック項目
.1 基本設計 以下は 柱の横架材 ( 土台 桁など ) へのめり込み変形 強度が無視できる場合の設計法である 柱の横架材へのめり込みが無視できない場合は これらを考慮した解析が必要である なお 靱性による低減係数 K d を別途求める必要がある チェック項目 1 ダイアフラムユニットの許容せん断耐力 2 柱の応力 柱脚接合部の応力 4 変形量 の値が柱の許容応力度以下であることを確認する 柱脚 柱頭接合部の応力のチェック柱脚接合部には
<4D F736F F D D891A291CF97CD95C78B7982D182BB82CC947B97A682CC8E8E8CB D89BF8BC696B195FB96408F91>
JTCCM 平成 12 年 6 月 1 日制定平成 13 年 5 月 7 日変更 ( い ) 平成 20 年 8 月 19 日変更 ( ろ ) 平成 24 年 4 月 1 日変更 ( は ) 木造耐力壁及びその倍率の試験 評価業務方法書 1 目次 1. 適用範囲 2. 性能評価用提出図書 3. 評価基準 ( ろ ) 3.1 試験及び評価の実施 ( ろ ) 3.2 試験 評価方法 ( ろ ) 3.2.1
構造番号質疑回答 3 講習会資料 P5 判定事例の対応集 横補剛材について屋根ブレース等により水平移動が拘束された大梁に対して 例えば図 1 のよう下図 a 又は b 又は a b 材共に ( 梁に ) 対する横補剛材として c の火打ち材をに大梁せいの中心位置に横補剛材を設け 補剛材
S 造 1 講習会資料 P6 露出柱脚設計フロー 14の基礎コンクリート破壊防止等の検討について (a) 柱脚のアンカーボルトがせん断力を負担しない場合 (a) 柱脚の終局せん断力 (Ds 算定時 ) をベースプレート下面の摩擦で処理できる 柱軸力による B.PL 底面の摩擦力でせん断力を負担できる場合は アンカーボ 場合はアンカーボルトによる基礎立上がり部側面のコーン状破壊の検討を省略 ルトにせん断力が作用しないとして基礎立上がり部のコーン状破壊の検討を省
階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 原則的に床梁用を使用します ( 図 10) 釘打ちには 必ず 金物専用の ZN 釘を使用し 横架材へ ZN65 10 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 4 本とします 3 火打梁を省略す
3. 軸組構法での施工方法 3.1. 1 階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 土台の取り付け面が基礎面より基礎芯側にずれている場合 土台用を使用します ( 図 6) 釘打ちには 必ず金物専用の ZN 釘を使用し 土台へ ZN65 8 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 6 本とします は, 基礎と取り合う部分を切り欠いて金物に落とし込みます
接合部性能試験報告書
接合部性能試験成績証 受付日 : 平成 24 年 11 月 5 日受付番号 :HP12-KT092 試験結果は以下のとおりであることを証明する 平成 25 年 1 月 31 日 東京都港区芝 5-3 3-7 徳栄ビル本館 4 階ハウスプラス確認検査株式会社代表取締役社長矢ヶ部英夫 1. 接合金物名称 2. 試験依頼者 3. 目的 4. 試験内容 HD 特殊座金付きナット エイム株式会社 332-0002
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63>
6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>
降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
図 1に示すように 木材孔に挿入接着した厚肉鋼パイプを円弧状の長孔加工を施した添板で挟み 鋼パイプを貫通させて高力ボルトにより摩擦接合する 鋼パイプは木材母材表面より僅かに突出した位置で固定をすることで 木材を介すること無く鋼パイプのみにボルト張力を支持させる構造とし ボルト張力低下を回避する さら
中低層建物での木材利用推進に資する高強度高靭性木質構造接合法の開発 京都大学准教授荒木慶一 概要 : 本研究では 鋼構造における高力ボルト摩擦構法と接着接合を組み合わせこれを木質ラーメン構造に適用することで 高剛性と高靭性を両立した完全剛塑性に近い復元力特性を持ち 繰返し載荷の下でも安定したエネルギー吸収が可能な二種類の木質ラーメン接合法を提案し その実現可能性を検討する 一つ目の接合法は 木材に厚肉鋼パイプを挿入接着し
第 2 章 構造解析 8
第 2 章 構造解析 8 2.1. 目的 FITSAT-1 の外郭構造が, 打ち上げ時の加速度等によって発生する局所的な応力, 及び温度変化によってビスに発生する引っ張り応力に対して, 十分な強度を有することを明らかにする. 解析には SolidWorks2011 を用いた. 2.2. 適用文書 (1)JMX-2011303B: JEM 搭載用小型衛星放出機構を利用する小型衛星への構造 フラクチャコントロール計画書
接合部性能試験報告書
接合部性能試験成績証 受付日 : 平成 24 年 11 月 5 日受付番号 :HP12-KT091 試験結果は以下のとおりであることを証明する 平成 25 年 1 月 31 日 東京都港区芝 5-3 3-7 徳栄ビル本館 4 階ハウスプラス確認検査株式会社代表取締役社長矢ヶ部英夫 1. 接合金物名称 2. 試験依頼者 3. 目的 4. 試験内容 HD 特殊座金付きナット エイム株式会社 332-0002
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
第 13 章集成材等建築物の設計 施工指針の検討 335
第 13 章集成材等建築物の設計 施工指針の検討 335 13.1 検討の目的集成材フレームを用いた木造建築物 すなわち 建築基準法施行令第 46 条第 2 項第 1 号を適用する建築物 ( いわゆる集成材等建築物 集成材フレームを用いた木造建築物はこの一部である ) について 現行基準に則した構造計算方法をとりまとめる 当面 構造計算に関する部分のみとし 防耐火設計 耐久設計 温熱環境設計 施工
木造の耐力壁及びその倊率 試験業務方法書
一般財団法人ベターリビング平成 12 年 6 月 1 日制定平成 13 年 6 月 12 日改定平成 20 年 8 月 19 日改定平成 22 年 7 月 5 日改定平成 23 年 12 月 1 日改定 木造の耐力壁及びその倍率性能試験 評価業務方法書 第 1 条適用範囲 本業務方法書は 建築基準法施行令第 46 条第 4 項表 1( 八 ) の規定に基づく認定に係る性能評価 に該当するものを対象とする
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 3 1.1 FRP 材料 3 1.2 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 3 1.2.1 接合方法の種類 3 1.2.2 FRP 構造物における接合部 9 1.3 国内外における FRP 接合部の設計思想
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
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鉄筋コンクリート梁の載荷実験 1. 目的主筋 あばら筋の異なる 3 種類の鉄筋コンクリート梁の載荷実験において RC 梁の基本原理 ( コンクリート 主筋 あばら筋の効果 ) を理解する RC 梁の亀裂発生耐力 降伏耐力 終局耐力の関係及び計算値との関係を理解する 各種耐力発生時のコンクリート表面の亀裂発生状況を理解する RC 梁の破壊性状と変形性能の関係を理解する 2. 実験概要実験方法は 4 点曲げ載荷とし
材料の力学解答集
材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
<4D F736F F F696E74202D AD482DC82C682DF2E B8CDD8AB B83685D>
力のつり合い反力 ( 集中荷重 ) V 8 V 4 X H Y V V V 8 トラス部材に生じる力 トラスの解法 4k Y 4k 4k 4k ' 4k X ' 30 E ' 30 H' 節点を引張る力節点を押す力部材に生じる力を表す矢印の向きに注意 V 0k 反力の算定 V' 0k 力のつり合いによる解法 リッターの切断法 部材 の軸力を求める k k k 引張側に仮定 3 X cos30 Y 04
ブロック断面図 嵌合部水平方向あそび ブロック下凹部 ブロック上凸部 試験中ブロック ボルト鉄筋の挙動 あそびの合計幅
ブロック断面図 嵌合部水平方向あそび ブロック下凹部 ブロック上凸部 試験中ブロック ボルト鉄筋の挙動 あそびの合計幅 技術レポート 木造耐力壁の強度性能試験方法と解説 河村進 * 本記事は, 平成 21 年度に行われた受託研究報告書の内容について, 依頼者の了解を得て一部掲載 紹介するものである. 1. 試験依頼者の ( 株 ) つみっく名称および住所島根県松江市東津田町 73-2 2. 件名木製ブロックを組積みした耐力壁の水平せん断試験
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
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空港エプロン PC 舗装版の補強構造に関する研究 空港研究部空港施設研究室坪川将丈, 水上純一, 江崎徹 ( 現 九州地整 ), 小林雄二 ( 株 ) ピーエス三菱吉松慎哉, 青山敏幸, 野中聡 1 研究の背景 目的 東京国際空港西側旅客エプロン15 番 16 番スポットのPC 舗装部において, 雨水の混入, 繰返し荷重の作用等により泥化したグラウト材のポンピング現象が発生ング現象 ( 航空機翼程度の高さにまで達する
第 5 章大型有開口パネル実大構面水平加力実験 83
第 5 章大型有開口パネル実大構面水平加力実験 83 5.1 実験の目的前章に示す L 形 T 形パネル水平加力実験に引き続き 有開口 CLT パネルによって構成される 1 層および 2 層の実大壁構面の水平加力実験を行う 本実験の背景は 4.1 と同様であるが 本実験では下記の項目を実験的に確認するとともに それらに対する FEM 解析の適合性を検討することを主目的とする 1) 今後採用されると考えられる開口パターンを有する実大壁構面の応力
極厚H形鋼・NSGH®鋼・NS-TWH®鋼
極厚 NSG 鋼 NS-T 鋼 極厚 400 400 シリーズ ( 板厚 30 以上のサイズ ) 500 500 シリーズ ( 全てのサイズ ) より構成される 主に 柱に使用される です (NS-T 鋼のサイズを除く ) NSG 鋼 400 400シリーズ 500 500シリーズの内 国土交通大臣認定材の総称です 490N 級 520N 級については フランジまたはウエブの板厚が 40を超えるものが対象です
2. 製品詳細納まり図 HSP C HSP C 用途 : 頭 脚コネクタ φ 穴 t=3.8 φ27.2 t=3.8 使用箇所 : - 横架材接合部 材質 : STKM11A(JIS G 3445) 表面処理 : カチオン電着塗装 接合具 : ドリフトピン又は
新商品 覧 Node.Column( 頭脚コネクタ ) 品番 途 短期引張耐 テクニカルブック 掲載ページ HSP-30-240-C HSP-30-TC シリーズ 頭 脚コネクタ.9 P.14 頭コネクタ ( 梁せい 240 4 に対応 ).9 P.15 HSB-ICL-20kN HSB-ICL-kN 1 階脚コネクタ 20.3 P.19 51.0 P.20 HSB-HP8 HSB-HP10 HSB-HP13
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文 RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 酒井悟 *2 *3 中野克彦 要旨 : 本研究は,RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能 ( 支持耐力, 抜出し性状および破壊性状 ) を実験的に把握することを目的としている ここでは, 梁幅が 1 mm の薄厚 RC 梁に, 現在, 使用されている種々のアンカーボルトを定着した場合の曲げ せん断実験を実施し,
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
技術基準改訂による付着検討・付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準改訂による付着検討 付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説 2016 年 6 月 株式会社構造ソフト はじめに 2015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が2007 年版から改訂されて 付着検討および付着割裂破壊検討に関して 2007 年版と2015 年版では記載に差がみられ お客様から様々な質問が寄せられています ここでは 付着検討や付着割裂破壊検討に関して
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
Super Build／MC1 - Ｓ梁継手の計算
*** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** 70-899180 [Sample 01/10/10 10:7 PGE- 1 基本事項 工事名 : 設計例略称 : Sample 日付 : 01/06/08 1:00:00 担当者 : Union System 解析結果 : 表示桁未満で切り捨てを行った 計算条件 検討内容 : 全強接合 保有耐力接合 部材耐力計算 全強接合の設計用応力は
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第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
Microsoft PowerPoint - 静定力学講義(6)
静定力学講義 (6) 静定ラーメンの解き方 1 ここでは, 静定ラーメンの応力 ( 断面力 ) の求め方について学びます 1 単純ばり型ラーメン l まず, ピンとローラーで支持される単純支持ばり型のラーメン構造の断面力の求め方について説明します まず反力を求める H V l V H + = 0 H = Y V + V l = 0 V = l V Vl+ + + l l= 0 + l V = + l
<4D F736F F D2091E682528FCD81408D8291CF97CD434C5491CF97CD95C782CC8D5C91A290AB945C955D89BF82C98AD682B782E989F090CD93498C9F93A22E646
第 章高耐力 CLT 耐力壁の構造性能評価 に関する解析的検討 . 検討概要本章では 章で提案した高耐力接合部を用いた CLT 耐力壁について数値解析的に評価を行う方法として 以下の検討を行う. 節では 文献 を参考にドリフトピン及びボルトを 本毎に単軸ばね又は線材 ( マルチせん断バネモデル ) で精緻にモデル化を行った 詳細モデル と実務設計に用いることを想定して単軸ばね及び回転ばねで構成される
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長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
アンカーボルトの扱いとルート３における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説
アンカーボルトの扱いとルート 3 における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説 2014 年 10 月株式会社構造ソフトはじめにアンカーボルトには 建て方用アンカーボルトと構造用アンカーボルトがあります 建て方用アンカーボルトも構造用アンカーボルトもJIS 規格 ( 日本工業規格 ) 品があり 建築基準法第 37 条では建築物の主要構造部に使用する材料は日本工業規格又は日本農林規格に適合するものとされています
付着割裂破壊の検討の概要と取り扱いの注意点
付着割裂破壊の検討の概要と取り扱いの注意点 2014 年 2 月 株式会社構造ソフト 保有水平耐力計算における付着割裂破壊の検討について お客様や審査機関から様々な質問が寄せられています ここでは その付着割裂破壊の検討の概要や取り扱いの注意点について説明します 1. 付着割裂破壊の検討の必要性はじめに なぜ 保有水平耐力計算において付着割裂破壊の検討が必要かを説明します RC 造の柱 梁の種別区分に関しては
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H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力
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スギ CLT の材料特性 床構面のせん断性能 木造の建築設計に求められる地域材による CLT ( クロス ラミネイティド ティンバー ) の品質と仕様及び部材の仕様 構造モデルの検討と実証試験平成 24 年度林野庁 木材利用技術整備等支援事業 平成 25 年度 3 月 日本 CLT 協会 はじめに 欧州開発され 北米などでも利用が広がっている CLT は 日本でも合板 集成材 LVL に次ぐ 新たな木質材料となる可能性を持つ材料である
強度のメカニズム コンクリートは 骨材同士をセメントペーストで結合したものです したがって コンクリート強度は セメントペーストの接着力に支配されます セメントペーストの接着力は 水セメント比 (W/C 質量比 ) によって決められます 水セメント比が小さいほど 高濃度のセメントペーストとなり 接着
コンクリートの強度 コンクリートの最も重要な特性は強度です ここでは まず コンクリート強度の基本的特性について解説し 次に 呼び強度および配合強度がどのように設定されるか について説明します 強度のメカニズム 強度の影響要因 強度性状 構造物の強度と供試体強度 配合 ( 調合 ) 強度と呼び強度の算定 材料強度のばらつき 配合強度の設定 呼び強度の割増し 構造体強度補正値 舞鶴市および周辺部における構造体強度補正値
ブレースの配置と耐力
システム天井新耐震基準 平成 20 年 10 月制定平成 23 年 9 月改定 1 はじめに 平成 13 年芸予地震 平成 15 年十勝沖地震 および平成 17 年宮城沖地震において 天井の脱落被害が発生し 大規 模空間の天井の崩落対策についての技術的助言 1) 2) 3) が国土交通省から出されたことを契機に 各方面で天井の耐震性に関する研究や実験が行われてきました ロックウール工業会においては
1 サイズ選定 2 板厚選定 50~00mm 3 4 隅取付穴指定 コーナー R 指定 納 期 50~00mm 50~00 00~ 記号 金額 5 記号 板厚 N 記号 サイズ 金額
NPF SERIES アルミ フリーサイズケー9-77 ス目次 / 0.1mm 単位で自由なサイズを指定可能なです 無処理のパネルで材質はA1050P 片面保護シート付です 記入方法ご注文の際は 内へ 1~4 の選択項目に合った寸法や記号を記入して下さい パネル NPF - - 板厚取付穴コーナー R 価格算出方法 パネル標準価格 + 取付穴加工費 + コーナー R 加工費 P9 ー 79~80をご参照下さい
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平成 23 年度 建築基準整備促進事業 5. 鉄 造建築物の基準の整備に資する検討 以下 2 つの課題毎に委員会を設置 建築研究所 との共同研究として調査を実施 ( イ ) 幅厚 の規定に抵触する H 形鋼柱の補強 法に関する検討 ( ロ ) 体的に複雑な接合部分の例 仕様の整備に関する検討 宇都宮 学千葉 学東京 業 学京都 学北海道 業 学 平成 23 年度 建築基準整備促進事業 5. 鉄 造建築物の基準の整備に資する検討
目 次 1.はじめに 2. 事 業 内 容 2.1 事 業 目 的 2.2 実 施 項 目 2.3 実 施 体 制 2.4 事 業 成 果 3. 厚 板 LVL 接 合 部 性 能 3.1 GIR 接 合 部 試 験 3.2 LSB 接 合 部 試 験 3.3 木 造 と 意 匠 について 4. 厚
平 成 26 年 度 千 葉 県 森 林 整 備 加 速 化 林 業 再 生 事 業 県 産 スギを 用 いた 単 板 積 層 材 (LVL)による 厚 板 構 造 部 材 の 開 発 実 績 報 告 書 216 年 3 月 株 式 会 社 キーテック 目 次 1.はじめに 2. 事 業 内 容 2.1 事 業 目 的 2.2 実 施 項 目 2.3 実 施 体 制 2.4 事 業 成 果 3. 厚
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文 鉄骨コンクリート梁材の弾塑性変形性状に関する実験的研究 田中照久 * 堺純一 * 2 要旨 :H 形鋼のフランジ間にコンクリートを充填したS 梁を対象に, 鋼とコンクリートの一体化を図ることを目的として,H 形鋼のウェブに孔あきジベルを形成した新しいずれ止め方法を考案した 本研究では, 鋼とコンクリートの付着性能及び梁材の弾塑性変形性状を調べるために, 実験変数にずれ止め要素の有無と種類を選び,
コンクリート工学年次論文集 Vol.31
論文一面せん断を受ける孔あき鋼板ジベルのせん断破壊性状 佐藤悠史 * * 西村泰志 要旨 : 鉄骨骨組にプレキャストコンクリート壁板を組込む工法の合理化を意図して, 鉄骨骨組とRC 壁板との接合部に 枚の孔あき鋼板ジベルを用いた接合部を提案し, その接合部のせん断破壊性状について, 実験的に検討を行った 実験結果から, 一面せん断を受ける孔あき鋼板ジベルのせん断耐力は, モルタルの破断によると定義すると,
Microsoft Word - （23）久保田淳.doc
2 3 82-36 2-9- E-mail:jkubota@kajima.com 2 82-36 2-9- E-mail:fukumoto-to@kajima.com 3 7-852 6-5-3 E-mail:fukudath@kajima.com SCSC.4 ) SC Key Words : steel reinforced concrete column,steel beam, beam-column
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許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
看板枠カタログ1509_P01_P16
010-3-86410 010-3-16900 www.shinseisha.com 00mm LKT EKT NEW 18.mm 0mm 4mm 0mm =1.0mm 3.7mm 33.7mm =1.mm 3.7mm LKT EKT 3 41.mm 41.mm 0mm 600mm E-1 6.mm 69.mm 6.mm 69.mm 81mm 80mm860mm 1,800mm1,80mm 910mm
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
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施工状況現場検査チェックシート 見本 別紙 5 6 枚 記載された内容は 事実の相違ないことを住宅検査員 施工 ( 管理 ) 者連名で報告します 住宅の名称 住宅の所在地 工事施工者 住所代表者氏名又は名称電話 : - - 印 ゆうゆう検査員 施工 ( 管理 ) 者 建築士番号氏名電話 : - - 住所氏名電話 : - - 印 印 検査対象工程検査年月日検査員の署名施工 ( 管理 ) 者の署名 第
Meoirs of Akashi Natioal ollege of echolog No.48 (5.1) ル化と評価式の妥当性について検討する. 柱脚接合部の曲げ実験.1 試験体 試験体は, 幅が 6, 厚さが 15 で材長 6 の構造用 LVL( 曲げヤング係数区分 11E, 水平せん断性能
明石工業高等専門学校研究紀要第 48 号 ( 平成 17 年 月 ) ドリフトピンを用いた木質ラーメン構造の柱脚接合部に関する研究 * 荘所直哉 ** 藤谷義信 *** 大野義昭 **** 大橋好光 td o the ol Base Joit of a iber Frae trctre Usig Drift is Naoa HOJO, Yoshiob FUJIANI, Yoshiaki OHNO,
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
OSB とは OSB(Oriented Strand Board 配向性ストランドボード ) は 北米で住宅の構造用下地材として開発された木質系面材です 原木を ストランド と呼ばれる短冊状の削片に切削し 繊維方向の向きを揃えて層を構成し 3 ~ 5 層を直交に積層して製造しています 木材は繊維方向
Canadian Engineered Wood APA 大臣認定仕様の手引き APA エンジニアード ウッド協会 OSB とは OSB(Oriented Strand Board 配向性ストランドボード ) は 北米で住宅の構造用下地材として開発された木質系面材です 原木を ストランド と呼ばれる短冊状の削片に切削し 繊維方向の向きを揃えて層を構成し 3 ~ 5 層を直交に積層して製造しています