<4D F736F F D20342E335F937995C782CC90C393498C4A82E895D482B589C197CD8EC08CB >
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- しまな まるこ
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1 4.3 土壁の静的繰り返し加力実験 試験体の一覧表 に土壁試験体の一覧を示す 軸組は足固仕様と土台仕様の 2 種類であり それぞれに 湿式と乾式 ( 乾式土壁パネル ) がある 試験体の壁長は 2P と 4P である 2P は 全面壁 垂壁 腰壁および垂壁 腰壁である 2P 試験体の柱は 2 本で芯々間距離が 182mm であるが 1P 全面壁の場合には 中央に 3 本目の柱があり 壁は片側にのみ配置されている 4P 試験体は 全面壁 垂壁および腰壁の組み合わせであり これらの壁の加算則を検証するためのものである 2P 試験体は各種 3 体ずつ 4P 試験体は各 1 体である 土台仕様試験体を例に 壁構成の概略図を図 に示す 種類番号 壁構成 表 土壁試験体一覧 試験体壁長 足固仕様湿式 (MWA) 土台仕様湿式 (MWD) 足固仕様乾式 (PWA) 土台仕様乾式 (PWD) 試験試験試験試験担当担当担当体数体数体数体数 担当 1 1P 全面 2P 3 後藤 3 中治 3 山崎 3 中尾 2 2P 全面 2P 3 後藤 3 中治 3 山崎 3 中尾 3 2P 全面 +2P 全面 4P 1 後藤 1 中治 1 山崎 1 後藤 4 2P 垂壁 2P 3 後藤 3 鎌田 中尾 2P 腰壁 2P 3 後藤 3 鎌田 中尾 6 2P 垂壁 腰壁 2P 3 後藤 3 鎌田 中尾 7 1P 全面 +2P 垂壁 腰壁 +1P 全面 4P 1 後藤 1 中治 後藤 8 1P 全面 +2P 垂壁 +1P 全面 4P 1 後藤 1 中治 後藤 9 2P 垂壁 腰壁 +2P 垂壁 腰壁 4P 1 後藤 1 中治 後藤 1 1P 全面 +3P 垂壁 4P 1 後藤 1 中治 後藤 11 1P 全面 +3P 垂壁 腰壁 4P 1 後藤 1 中治 後藤 12 2P 垂壁 +2P 垂壁 4P 1 後藤 1 中治 後藤 P 全面 2P 全面 2P 全面 +2P 全面 2P 垂壁 2P 腰壁 2P 垂壁 腰壁 7 1P 全面 +2P 垂壁 腰壁 +1P 全面 8 1P 全面 +2P 垂壁 +1P 全面 9 2P 垂壁 腰壁 +2P 垂壁 腰壁 1 1P 全面 +3P 垂壁 11 1P 全面 +3P 垂壁 腰壁 12 2P 垂壁 +2P 垂壁 図 土台仕様試験体の壁構成 4-124
2 4.3.2 湿式土壁及び乾式土壁の共通仕様図 に足固仕様の湿式 乾式試験体および土台仕様の湿式 乾式試験体の軸組を示す 足固めまたは土台と桁の芯々間距離は全ての試験体で 273mm であり 柱芯々間距離は 1P あたり 91mm である 桁は 21mm 12mm 足固めは mm 12mm 柱は 12mm 角であり いずれもスギ材である 土台は 12mm 角のヒノキ材とした 各部材の平均ヤング係数と含水率を表 に示す 込栓は mm 角のカシであり 込栓下端と土台芯が一致する位置に打たれている なお 窓台と鴨居は 4mm mm のスギ材であり その端部のほぞ (mm 7mm) は mm 柱に差してあり N6 釘 2 本で斜め打ちされている 足固仕様湿式 土台仕様湿式 足固仕様乾式 土台仕様乾式 図 垂壁 腰壁試験体の軸組 ( 単位 :mm) 4-12
3 表 部材の平均ヤング係数 平均含水率 部材樹種機械等級 平均ヤング係数 平均含水率 (N/mm 2 ) (%) 桁 スギ 主としてE7,E 足固 スギ 主としてE7,E 土台 ヒノキ E9,E11,E 柱 スギ 主としてE7,E 平均ヤング係数 含水率は製材時 湿式土壁の仕様は E-ディフェンス振動台実験の試験体 No.4 と同じであり 図 は軸組に貫および下地を組んだ状態の図である 貫の断面は 18mm mm であり 全面壁の場合の段数は 3 段である 壁土を塗った後 土壁の芯が柱の芯になるように製作されている 横貫の端部は通し貫としないで柱内に納めてある 壁土には京都の土を用い 塗り厚は 6mm( 乾式土壁 36mm 中塗り 12mm+12mm) とした エツリ ( 間渡し ) 竹の幅は 3mm 程度とし 小舞竹の幅は 2mm 程度で小舞内法間隔は 4mm 程度とした 貫伏せを行う代わりに 貫に縄を巻いて 貫と小舞竹の固定度を上げ 貫と中塗り土の付着性を向上させている ( 単位 :mm) 縦貫横貫小舞えつり 縦貫横貫小舞えつり 横貫 縦貫 :18mm mm のスギ 横貫の端部 : 柱に 6mm 挿入し楔留め 縦貫の端部 : 土台および桁に mm 差込み釘打ち えつり : 幅 3mm 程度の割竹で端部は軸組に差込み小舞 : 幅 2mm 程度の割竹で端部は軸組内側から 1mm 程度離れている図 湿式土壁の下地 乾式土壁についても E-ディフェンス振動台実験の試験体と同じ仕様である 図 は 縦および横桟 (6mm 4mm) を軸組の内側に設置した状態の図である 縦桟および横桟の交点は相欠きとし 32mm のコーススレッド 2 本で留められている 乾式土壁パネルには 縦および横方向の木小舞が 2mm 間隔で内蔵されており 長さ 4mm のコーススレッドを用いて この木小舞を貫通するように桟に留められている 乾式土壁パネルの規格寸法は 18mm 6 26mm (17.kg/ 枚 ) であり これを軸組内法寸法に合わせて切断して横張りとしている 乾式土壁パネルと桟との合わせ面が柱芯になるように製作された 4-126
4 ( 単位 :mm) 縦桟 横桟 図 乾式土壁の下地 本実験では 全ての試験体において 柱脚を実際の建物と同じ仕様とし かつ 鉛直荷重を載荷する 載荷式 を採用した 柱脚固定式 や タイロッド式 のように 柱脚の浮上りを金物やタイロッドで拘束しないので 実験中に柱脚の浮上りが生じる場合がある このような場合には ある程度柱脚の浮上りが生じた状態になってから浮上りを拘束し 少なくともみかけのせん断変形角 1/1rad まで実験を行った なお鉛直荷重を載荷するにあたり 外柱 2 本に対して それぞれ 1kN ずつ錘の重量が作用するようにした この重量は 実在建物の調査結果に基づいて決められた 水平力の載荷履歴は 見かけの変形角が 1/48 1/24 1/12 1/9 1/6 1/4 1/3 1/2 1/ 1/1rad となる変形を折り返しとして 各変形を正負 最低 2 回繰り返すこととした 各部の主な変位は 図 のように 桁の水平変位のほか 土台の水平 鉛直変位および土台 - 柱脚変位を測定した 真のせん断変形角は 頂部水平変位から土台の水平変位 さらに 土台や柱脚の鉛直変位による桁の水平変位を差し引いた変位を土台 - 桁の芯々間距離 273mm で除して求めた 頂部水平変位 土台鉛直変位 土台水平変位 土台 - 柱脚変位図 主な変位測定位置 4-127
5 4.3.3 足固仕様湿式土壁実験 (1) 試験体の概要足固仕様湿式土壁試験体は 2P 試験体が 種類 (MWA-1,2,4,,6) 4P 試験体が 7 種類 (MWA-3,7 ~12) である 2P 試験体については 各種類 3 体ずつで 体 4P 試験体は各種類 1 体ずつで 7 体あり 合計 22 体である 表 に各試験体の重量を示す 2P 試験体については 3 体の平均である 表 足固仕様湿式土壁試験体の重量 種類番号 重量 (kg) 種類番号 重量 (kg) 種類番号 重量 (kg) 種類番号 重量 (kg) (2) 実験の方法実験概要を図 及び写真 に示す 柱脚部は水平方向のみを拘束し 浮き上がりは許容する なお 浮き上がりが 1mm を超えると柱脚部にφ17mm のボルトにて固定し 1/48[rad] から実験を再開する なお 真のせん断変形角の算定は頂部水平変位から土台の水平変位 さらに 土台や柱脚の鉛直変位による桁の水平変位を差し引いた変位を足固 - 桁の芯々間距離 273mm で除して求めた 図 実験概要 写真 試験体設置時の様子 (3) 実験の結果図 に水平荷重と真のせん断変形角関係を示す 全面壁である MWA-2 と MWA-3 において大きな柱脚の浮き上がりが発生した その他の試験体では浮き上がりは発生したが微量であった なお MWA-2 においては浮き上がりが 1/2rad~1/rad の間でおよそ 1mm 程度の浮き上がりが発生したため 柱脚を拘束した後 1/48rad から試験を再開した 4-128
6 図 足固仕様湿式土壁試験体の荷重 - 真のせん断変形角関係 図 (a) に 2P 試験体 図 (b) に 4P 試験体における耐力性状の比較を示す 正側加力時の最大耐力は 2P 試験体は 1/3rad~1/2rad 時 4P 試験体は 1/2rad~1/1rad 時で発揮していた 全面壁である MWA-2 MWA-3 ではそれぞれ 1/12rad 1/6rad で最大値となった なお MWA-2 において浮き上がりを拘束した時は 1/4rad で最大値となった 最大値を発揮した変形角に変化が見られたのは 浮き上がりが4P より 2P 試験体で早い変形角で発生したことが挙げられる また 全面壁試験体以外の 2P 試験体における最大耐力は垂壁のみの場合 (MWA-4) は 3.6kN 腰壁のみの場合 (MWA-) は 2.7kN 垂壁 腰壁の場合(MWA-6) は 4.9kN であった 垂壁 腰壁試験体の実験結果は垂壁のみ 腰壁のみの実験結果を加算した値の約 8 割程度になる 実験時の損傷として 土壁部に目立った損傷は見られず 軸組が変形していたことから 軸組の曲げ変形が起因していることが考えられる 4P 試験体では 各試験体における形状の 2P 試験体の実験結果を加算した値と概ね一致した 4-129
7 (a) 2P 試験体 (b) 4P 試験体図 土台仕様湿式土壁試験体の耐力性状の比較 1P 全面壁試験体の MWA-1 では 1/6rad で土壁に小さなひびが発生し 1/3rad 辺りではっきりとしたひび割れとなった ( 写真 ) また 柱脚の浮き上がりは 1/6rad から始まり 1/7rad では 2mm 程度の浮き上がりが生じていた 2P 全面壁の MWA-2 においては 浮き上がりを許容した時の全面壁試験体は特に目立った損傷は見られなかった 柱脚固定後の土壁の損傷状態は主にせん断変形による破壊であり 上下のひび割れ 縦の貫に沿ったひび割れの順に発生した ( 写真 ) 4P 全面壁の MWA-3 では 1/6rad で柱脚の浮上りが発生したため 土壁に目立った損傷はみられず 小さなひび割れが発生した程度だった 柱脚の浮き上がりは 1/2rad では+ 方向加力時に右柱が約 mm - 方向加力時に左柱が約 1mm 浮き上がった そして 2 回目の- 方向加力中 133mm の時に右柱脚が折れたため実験を終了した 2P で垂壁を有する MWA-4 では 土壁部の損傷は隅部が圧縮によるひび割れが発生した以外目立った損傷は見られず 柱脚の浮き上がりも微量であった 主な損傷は鴨居の引き抜けが顕著に見られたことである 1/6rad~1/4rad にかけて引き抜けが始まり 1/3rad になると目視で確認できるほどの引き抜けとなった ( 写真 ) 2P で腰壁を有する MWA- でも 土壁部に目立った損傷は見られず 隅部の圧縮 柱からの剥離が目立った ( 写真 ) 窓台の抜けは 1/6rad で見られ始めた 2P で垂壁と腰壁を有する MWA-6 では 鴨居 窓台の引き抜けは MWA-4 および MWA- と同じ 1/6rad~1/4rad で発生した 1 体目と 2 体目は 1/1rad 加力時に柱が折損した ( 写真 ) 4P 試験体で 2P の垂壁 腰壁の両側に 1P 全面壁を有する MWA-7 では 1/4rad~1/3rad にかけて 1P 全壁部に小さなひび割れが発生し 変形角が大きくなるにつれてそれが拡大する傾向だった ( 写真 ) 柱脚の浮き上がりも微量であり 鴨居 窓台の抜けも最大で 1mm 程度であった MWA-7 から腰壁を取り去った MWA-8 では MWA-7 試験体と同様に 土壁部のせん断変形による損傷が顕著だった 損傷状態も類似している箇所が多く見られ 最大耐力時の変形角も同じで 腰壁が無いことで耐力に 2 割ほどの差が見られた 4P の垂壁 腰壁のみで構成される MWA-9 では 2P の垂壁 腰壁の MWA-6 と同様 土壁のせん断変形による損傷よりも軸組の曲げ変形が顕著に見られた 1/rad で最大耐力となり その後は緩やかな耐力低下となっていた また 鴨居 窓台の引き抜けも同様にみられ 1/7rad の- 方向加力中に中柱が折れた 1P 全面壁と 3P 垂壁で構成される MWA-1 では 1P 全面壁部分はせん断変形による損傷 垂壁部分は鴨居の引き抜けが主な損傷だった 浮き上がりも微量であり 最大耐力は 1/1rad だったが 1/2rad 以降ほぼ一定となっていた 1/7rad- 方向加力中 314mm で右柱が割裂した 1P 全面壁と 3P 垂壁 腰壁で構成される MWA-11 では 1P 全面壁部分のせん断変形による損傷が顕著に見られた 1/rad を超えたあたりで垂壁 腰壁の隅部に圧縮による損傷が見られた 4P 垂壁のみである MWA-12 では 2P 4-13
 写真 4.3.3- 腰壁 +1/7[rad](1 体目 ) 写真 4.](/docs-images/92/109966801/images/8-2.jpg "3.3-6 左柱 鴨居 +1/1[rad](1 体目 ) 写真 4.3.3-7 +1/7rad での様子 4.")
8 垂壁の MWA-4 と同様に 1/6rad~1/4rad で始まった鴨居の引き抜けが主な損傷だった しかし 中柱においては鴨居の引き抜けが見られず 1/7rad- 方向加力途中で右柱柱頭部にひび割れが生じたため実験を終了した 写真 /3[rad] 土壁下部 (1 体目 ) 写真 土壁上部 +1/7[rad](1 体目 ) 写真 鴨居 右柱 ( 裏 ) +1/3[rad](2 体目 ) 写真 腰壁 +1/7[rad](1 体目 ) 写真 左柱 鴨居 +1/1[rad](1 体目 ) 写真 /7rad での様子 土台仕様湿式土壁実験 (1) 試験体の概要土台仕様湿式土壁試験体は 2P 試験体が 種類 4P 試験体が 7 種類である 2P 試験体については 各種類 3 体ずつで 体 4P 試験体は各種類 1 体ずつで 7 体あり 合計 22 体である これらの試験体の実験は 2 研究機関で分担して実施された (2) 実験の方法 MWD1, 2 および MWD7~12 は写真 MWD4~6 は図 に示す加力装置で実験を行った いずれも 外柱 1 本あたり約 1kN の鉛直荷重を作用させ 桁に水平力を載荷した 図 においては 柱 1 本当たりに作用する錘の重量は 979kg(9.6kN) であった 4-131
9 錘 写真 MWD-1 の実験状況 図 MWD4~6 の加力装置 (3) 実験の結果図 に各種 1 体ずつの荷重 - 真のせん断変形角関係を示す 同じ種類の試験体が 3 体ある場合には 3 体のうち耐力性状が平均的なものを示している 図 には 2P および 4P 試験体における各変形角時の耐力性状の推移を示す 同じ種類の試験体が 3 体あるものについては 各変形角時の平均の耐力でプロットしている MWD1 MWD2 MWD3 は 全面壁で壁幅が異なる 最大耐力に至るまでは ほぼ壁幅に比例的な耐力を示している 開口のある MWD8 と MWD1 では 開口の大きい MWD1 の方が 耐力が小さい 最大耐力経験後 変形が大きくなるにつれて耐力が低下するが 耐力低下の程度は 合板や筋かいなどの耐力壁に比べて あまり大きくないこともわかる 最大耐力に達するときの変形角は 1/6rad から 1/2rad の範囲に見られる 4-132
10 MWD MWD4-1 MWD (x1-3 rad) (x1-3 rad) (x1-3 rad) MWD MWD (x1-3 rad) MWD9 1 (x1-3 rad) (x1-3 rad) MWD3-1 MWD MWD (x1-3 rad) (x1-3 rad) (x1-3 rad) 図 土台仕様湿式土壁試験体の荷重 - 真のせん断変形角関係 MWD1 MWD2 MWD4 MWD MWD (x1-3 rad) MWD3 MWD8 MWD9 MWD (x1-3 rad) (a) 2P 試験体 (b) 4P 試験体図 土台仕様湿式土壁試験体の耐力性状の比較 MWD1 および MWD2 の実験終了時の状況を写真 および写真 に示す いずれの試験体も 1/1rad を超える変形まで加力を行っても柱脚が引き抜けてしまうなどの重大な軸組の損傷を生じなかった 1/6rad 辺りから 壁土のひび割れが目立ち始め 1/2rad を超えると所々で壁土の剥落が見られた 貫に沿ったひび割れと その周辺に伸びる斜めのせん断ひび割れが顕著である 土壁部分について MWD3 の損傷は MWD2 と同様であり MWD8 や MWD1 では MWD
11 と同様の損傷が見られる 1/7rad 近くまで変形させたところ MWD1 の左柱の他には柱脚その他の軸組に目立った損傷は見られなかった なお 4P 幅の試験体でも アンカーボルトを外柱の外側にだけ留めているので MWD1 では 土台の曲げが生じていた 写真 MWD-1 の実験終了時 写真 MWD-2 の実験終了時 写真 /1rad 時の MWD-6 写真 MWD-1 のほぞの破損 写真 MWD4-3 のほぞの破壊 4-134
12 (a) 全体 (b) 隅角部写真 MWD4-1 の垂壁の亀裂 (a) 下側隅角部 (MWD-1) (b) 上側隅角部 (MWD-1) (c) 壁面 (MWD-2) 写真 MWD の腰壁の亀裂 4.3. 足固仕様乾式土壁実験 (1) 試験体の概要足固仕様乾式土壁試験体は 2P 試験体が 2 種類 (No.1 No.2)4P 試験体が 1 種類のみ (No.3) である 2P 試験体については各種類 3 体ずつ計 6 体であり 4P 試験体 1 体を合わせ合計 7 体である (2) 実験の方法図 に加力装置図 写真 に実験状況を示す 外柱 2 本にそれぞれ 1kN ずつ錘の重力が作用するように 柱頭から錘を吊っている 写真 に柱脚の浮上りに対する拘束の状況を示す 柱脚からから 6mm の位置にφ2 の穴を開け 鋼板で穴を補強し そこにφ19 の鋼棒を差し込み 柱脚が約 2mm 浮き上がったところで 浮上り防止金物に鋼棒が引っかかるように設定している 写真 に 柱脚の鉛直変位測定の状況を示す 柱脚から 1mm の位置にプレートを取り付け 計測間隔 2mm で鉛直変位を 2 点計測し これの平均値を注脚の鉛直変位とした 桁位置水平変位については 桁のジャッキ側に端部から約 12mm の位置の値を計測した 4-13
13 図 足固仕様乾式試験体の加力装置 写真 足固仕様乾式試験体の実験状況 写真 柱脚浮上り拘束の状況 写真 柱脚の鉛直変位の計測状況 (3) 実験の結果図 に各種 1 体ずつの荷重 - 真のせん断変形角関係を示す PWA1 および PWA2 については 3 体のうち耐力性状が平均的なものを示している 図 には各変形角時の耐力性状の推移を示す PWA1 および PWA2 については 各変形角時の平均の耐力でプロットしている 図 をみると 1P 2P では約 6kN あたりに履歴曲線の乱れがある これは注脚の浮き上がりによる桁の水平変位を計測値から引いて真の層間変形角を求めているが これに誤差があることと 柱脚が浮き上がっている途中は真の層間変形角はほとんど変化が生じないものと考えられるが PΔ 効果による水平抵抗の低下が現れていることによるものと考える 層間変形角が大きくなると柱脚浮き上がりによる履歴曲線の乱れが現れる荷重が小さくなるが これは変形によって浮き上がる柱脚の軸力が小さくなっているからと考える 4-136
14 PWA (x1-3 rad) -1 PWA (x1-3 rad) PWD (x1-3 rad) -3 図 足固仕様乾式土壁試験体の荷重 - 真のせん断変形角関係 PWA1 PWA2 PWD (x1-3 rad) 図 足固仕様乾式土壁試験体の耐力性状の比較 写真 から に 1/1rad 時の破壊状況を示す PWA1 では 1/3rad 時にパネルの中央ビス間とそのビスから斜めにひび割れが入り 1/2rad 時には そのひび割れが大きくなった 1/rad 時には パネルの隅角部のビス付近に引張によると思われるひび割れとパネルにせん断ひび割れが生じ パネルの縦木小舞に沿ったひび割れが生じた PWA2 では 1/3rad 時にパネル偶角部のビス付近に引張によると思われるひび割れが生じ 1/2rad 時には パネルに軽微なせん断ひび割れが生じ その後 1/rad では 縦の木小舞に沿ったひび割れも生じた 最終的には 上記 2 種類のひび割れが多く広範囲に生じたが 1P 試験体とは異なり 上部パネルのひび割れは比較的少なかった PWA3 では 1/3rad 時に軽微なせん断ひび割れ 1/2rad 時には横の木小舞に沿ったひび割れも発生した 1/rad では 縦および横の木小舞に沿ったひび割れ せん断ひび割れが広範囲に多数見られた 4-137
15 写真 /1rad 時の PWA1-1 写真 /1rad 時の PWA2-1 写真 /1rad 時の PWA 土台仕様乾式土壁実験 (1) 試験体の概要土台仕様乾式土壁試験体は 2P 試験体が 種類 4P 試験体が 7 種類である 2P 試験体については 各種類 3 体ずつで 体 4P 試験体は各種類 1 体ずつで 7 体あり 合計 22 体である これらの試験体の実験は 2 研究機関で分担して実施された (2) 実験の方法図 に 2P 試験体の加力装置を示す 桁上の約 4kN の錘は両柱上で支持し また 各柱に約 8kN の錘を載荷している 錘の重量を積算した結果 9.6kN の錘が外柱それぞれに鉛直荷重として載荷されていた 柱脚の損傷により柱の浮上りが生じた場合は 桁の面外変位を拘束しているリニアスライダーにより 桁の鉛直変位も拘束する 図 は 4P 試験体の加力装置である 柱脚部は水平方向のみを拘束し 浮き上がりは許容する なお 浮き上がりが 1mm を超えると柱脚部にφ17mm のボルトにて固定し 1/48[rad] から実験を再開する なお 真のせん断変形角の算定は頂部水平変位から土台の水平変位 さらに 土台や柱脚の鉛直変位による桁の水平変位を差し引いた変位を足固 - 桁の芯々間距離 273mm で除して求めた 4-138
16 図 P 試験体の加力装置 図 P 試験体の加力装置 (3) 実験の結果図 と図 にそれぞれ 2P 試験体と 4P 試験体の水平荷重と真のせん断変形角との関係を示す 2P 試験体のうち PWD2(2P 全壁 ) 以外の試験体では柱脚の浮き上がりは認められず みかけのせん断変形角でも 真のせん断変形角とほぼ同じであった PWD2 では 負側の 1/2rad ~1/rad の間の 1 回目加力で引張側柱の浮き上がりを拘束した そのときの浮き上がりは 2mm 程度であった PWD (x1-3 rad) - PWD (x1-3 rad) PWD (x1-3 rad) -6 PWD (x1-3 rad) -6 PWD (x1-3 rad) 図 P 試験体の荷重 - 真のせん断変形角関係 4-139
17 図 P 試験体の荷重 - 真のせん断変形角関係 図 と図 にそれぞれ 2P 試験体と 4P 試験体における耐力性状の比較を示す 正側加力時の最大耐力は 1P 全壁試験体 (PWD-1) では 1.4kN 2P 全壁試験体 (PWD-2) では 16.6kN であり いずれも 1/2rad 時であった 2P は 1P の約 1.6 倍であるが 1P 全壁試験体の柱は 3 本 2P 全壁試験体の柱は 2 本であるため 両者の耐力を単純に比較することはできない 全壁試験体以外の試験体の最大耐力は 1/rad 時であり 垂壁のみの場合 (PWD-4) は 4.7kN 腰壁のみの場合 (PWD-) は 4.1kN 垂壁 + 腰壁の場合 (PWD-6) は 7.3kN であった 垂壁のみの場合のほうが 腰壁のみの場合より若干高いが これには柱のヤング係数の違いも影響していると考えられる 2 1 PWD1-1 PWD4-1 PWD6-1 PWD2-1 PWD (x1-3 rad) 図 P 試験体の耐力性状の比較 図 P 試験体の耐力性状の比較 2P の全壁試験体 PWD1 と PWD2 では 1/4~1/3rad でせん断ひび割れが発生し さらに変形が進むと 小舞上の土が剥落したり パネルが面外にはらみだす様子も観察された 全壁試験体以外の ( 開口を有する ) 試験体の破壊性状は共通しており まず 鴨居や窓台の端部の引き抜け ( 写真 ) パネル隅角部の圧壊やせん断ひび割れ( 写真 ) が生じて最大耐力に達した 鴨 4-14
18 居や窓台について パネルの隅角で圧縮力が作用する箇所の端部は柱面と接しており その反対側の端部では抜けが生じて柱との間が開いていた 加力方向が逆になると 開いていた端部は閉じ 閉じていた端部に開きが生じた 目視では 1/12rad 付近から鴨居や窓台端部の開きが確認され その大きさは変形角と共に大きくなった 試験体解体後の観察では 長ほぞの込栓穴から先のせん断破壊 ( 先抜け )( 写真 ) や ほぞ根元の曲げ破壊が見られた 込栓の損傷としては ほぞによる軽微なめり込み跡程度であった また パネルの隅角部と接していた柱の表面には パネルの木小舞の木口がめり込んだ跡 ( 写真 ) がみられ 2~3mm 程度の深さのものもあった 写真 窓台端部の抜け (PWD-,+1/rad 時 ) 写真 /1rad 時のパネル (PWD-4) 写真 PWD-4 の柱脚のほぞ 写真 パネル木小舞のめり込み跡 (PWD-6) 写真 全体 +1/7[rad](PWD8) 写真 右柱損傷 +1/7[rad](33mm)(PWD1) 4-141
](/docs-images/92/109966801/images/19-1.jpg "6-64 鴨居 - 中柱")
19 写真 左柱の折れ +1/[rad](PWD11) 写真 鴨居 - 中柱 -1/7[rad](PWD12) 4-142
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
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JTCCM 平成 12 年 6 月 1 日制定平成 13 年 5 月 7 日変更 ( い ) 平成 20 年 8 月 19 日変更 ( ろ ) 平成 24 年 4 月 1 日変更 ( は ) 木造耐力壁及びその倍率の試験 評価業務方法書 1 目次 1. 適用範囲 2. 性能評価用提出図書 3. 評価基準 ( ろ ) 3.1 試験及び評価の実施 ( ろ ) 3.2 試験 評価方法 ( ろ ) 3.2.1
3 高強度耐力壁 3 高強度耐力壁 3.1 基本設計 以下は 柱の横架材 ( 土台 桁など ) へのめり込み変形 強度が無視できる場合の設計法である 柱の横架材へのめり込みが無視できない場合は これらを考慮した解析が必要である なお 靱性による低減係数 K d を別途求める必要がある チェック項目
.1 基本設計 以下は 柱の横架材 ( 土台 桁など ) へのめり込み変形 強度が無視できる場合の設計法である 柱の横架材へのめり込みが無視できない場合は これらを考慮した解析が必要である なお 靱性による低減係数 K d を別途求める必要がある チェック項目 1 ダイアフラムユニットの許容せん断耐力 2 柱の応力 柱脚接合部の応力 4 変形量 の値が柱の許容応力度以下であることを確認する 柱脚 柱頭接合部の応力のチェック柱脚接合部には
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
を 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
木造の耐力壁及びその倊率 試験業務方法書
一般財団法人ベターリビング平成 12 年 6 月 1 日制定平成 13 年 6 月 12 日改定平成 20 年 8 月 19 日改定平成 22 年 7 月 5 日改定平成 23 年 12 月 1 日改定 木造の耐力壁及びその倍率性能試験 評価業務方法書 第 1 条適用範囲 本業務方法書は 建築基準法施行令第 46 条第 4 項表 1( 八 ) の規定に基づく認定に係る性能評価 に該当するものを対象とする
(Microsoft Word - \221\346\202R\225\322\221\346\202Q\217\315.docx)
第 2 章 CLT パネル工法における鋼板挿入型接合部の 耐力向上に関する研究 2.1 一般事項 試験概要 1. 試験名称 CLT パネル工法における鋼板挿入型接合部の耐力向上に関する研究 2. 試験の目的 内容 試験目的 ~ 補強用長ビスを面外方向に用いることによる割裂抑制の効果 ~ CLT パネルを用いた鋼板挿入型接合部の試験体に引張力を加えたと き 鋼板挿入部から割裂が生じることが確認され 接合部の最大耐力
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 1. 実験目的 大和建工株式会社の依頼を受け 地下建設土留め工事の矢板と腹起こしの間に施工する 強 化プラスチック製の裏込め材 の耐荷試験を行って 設計荷重を保証できることを証明する 2. 試験体 試験体の実測に基づく形状を次に示す 実験に供する試験体は3
第 5 章大型有開口パネル実大構面水平加力実験 83
第 5 章大型有開口パネル実大構面水平加力実験 83 5.1 実験の目的前章に示す L 形 T 形パネル水平加力実験に引き続き 有開口 CLT パネルによって構成される 1 層および 2 層の実大壁構面の水平加力実験を行う 本実験の背景は 4.1 と同様であるが 本実験では下記の項目を実験的に確認するとともに それらに対する FEM 解析の適合性を検討することを主目的とする 1) 今後採用されると考えられる開口パターンを有する実大壁構面の応力
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があ
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があるために 高さ方向の型枠工事に制限が生じ コンクリートの水平打ち継ぎを余儀なくされる可能性が考えられる
奈良県森技セ研報 No.41 (2012) 37 スギ異樹種集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験 *1 中田欣作 奥田一博 国産スギ材とカラマツおよびベイマツ材を組合せた異樹種集成材を作製し 一般住宅でのラーメン構造としての利用の可能性を検討するために これらの集成材を用いた門型ラーメン架構
奈良県森技セ研報 No.41 (2012) 37 スギ異樹種集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験 *1 中田欣作 奥田一博 国産スギ材とカラマツおよびベイマツ材を組合せた異樹種集成材を作製し 一般住宅でのラーメン構造としての利用の可能性を検討するために これらの集成材を用いた門型ラーメン架構の水平加力試験および柱梁接合部および柱脚接合部のモーメント加力試験を行った 幅 120mm 厚さ300mmのカラマツ
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : フラットプレートスリム合板仕様 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タナカ 所在地 : 茨城県土浦市大畑 連絡先 : TEL ) 試験の目的
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : フラットプレートスリム合板仕様 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タナカ 所在地 : 300-4111 茨城県土浦市大畑 702-1 連絡先 : TEL 029-862-1223 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 柱頭柱脚接合部 ( 中柱型
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-S 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-L 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
<4D F736F F D20362E332E DB782B58A9B8B8F82F08ADC82DE908282EA95C782CC908595BD82B982F AB945C82C9975E82A682E995948DDE82CC8
6.3 伝統的工法に使用する木材の品質と接合性能 6.3.1 差し鴨居を含む垂れ壁の水平せん断性能に与える部材の欠点の影響 (1) 試験体差し鴨居試験体は 柱 桁 差鴨居 足固めからなる軸組である 各部材の断面は 柱が 15mm 15mm 差し鴨居が 15mm 3mm 足固めが 12mm 18mm 桁が 15mm 3mm とした 柱と差鴨居 足固めの接合部は 長ほぞ差し鼻栓打ちとした 差鴨居上の垂れ壁部分には
コンクリート工学年次論文集 Vol.33
論文直交壁を有する円形 RC 部材のせん断破壊性状に関する実験的研究 篠田健次 *1 *2 小林將志 要旨 : 土留め壁等と一体となった柱は, せん断耐力が増加すると考えられるものの, その評価手法が確立されていないのが現状である 本研究では, 壁を有する円形 RC 柱の壁面外方向のせん断耐力の評価を目的として, 壁の設置位置を変化させて円形梁の壁直交方向への単調曲げ載荷試験を行った その結果, 壁部材を有していない場合に比べ,
Microsoft PowerPoint - 課題S6スラブ協力幅_修正
危険側実験目的平成 25 年度建築基準整備促進事業 S6. 鉄筋コンクリート造のスラブ協力幅に関する検討 ~ スラブによる梁曲げ耐力の増分と下端筋定着詳細の影響の評価 ~ 東京大学地震研究所壁谷澤寿海横浜国立大学大学院田才晃 楠浩一独立行政法人建築研究所 スラブ協力幅の算定 保有水平耐力計算 片側 1m のスラブを協力幅 梁耐力を過小評価する事は 架構水平耐力の評価安全側 全体崩壊型 柱の曲げ設計
コンクリート工学年次論文集 Vol.27
論文壁が柱の外面にある耐震壁の耐震性能に関する実験的研究 兼平雄吉 *1 小野里憲一 *2 下山哲男 *3 *4 望月洵 要旨 : 耐震壁の最大強度が柱に取り付く壁の位置によってどのように変化するかを調べることを目的としている は柱芯と壁芯が一致するものと, 柱外面と壁外面がそろい柱芯に対して壁芯が偏心しているものを 2 体ずつ製作し, 低速加力と高速加力で実験を行った 実験の結果から, 壁が偏心するものは偏心していないものに比較して柱のコンクリートの剥落が著しく,
1
鉄筋コンクリート柱のせん断破壊実験 1 2 2-1 4 CS- 36N 2% CS-36A2 4% CS-36A4 2 CS-36HF -1 F C28 =36N/mm 2-1 CS-36N 普通コンクリート 36NC 2-3 CS-36A2 石炭灰 2% コンクリート 36CA2 2-4 2% CS-36A4 石炭灰 4% コンクリート 36CA4 2-5 4% CS-36HF 高流動コンクリート
<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F D88C9A8B5A8CA4816A>
接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 5 ヘ ーシ 4. 評価方法 6 ヘ ーシ 5. 試験結果 8 ヘ ーシ 6. 評価結果 13 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : N 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F A836C A>
接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 4 ヘ ーシ 4. 評価方法 5 ヘ ーシ 5. 試験結果 7 ヘ ーシ 6. 評価結果 12 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : PS-24 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
スライド 1
第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
ブロック断面図 嵌合部水平方向あそび ブロック下凹部 ブロック上凸部 試験中ブロック ボルト鉄筋の挙動 あそびの合計幅
ブロック断面図 嵌合部水平方向あそび ブロック下凹部 ブロック上凸部 試験中ブロック ボルト鉄筋の挙動 あそびの合計幅 技術レポート 木造耐力壁の強度性能試験方法と解説 河村進 * 本記事は, 平成 21 年度に行われた受託研究報告書の内容について, 依頼者の了解を得て一部掲載 紹介するものである. 1. 試験依頼者の ( 株 ) つみっく名称および住所島根県松江市東津田町 73-2 2. 件名木製ブロックを組積みした耐力壁の水平せん断試験
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
ＣＬＴパネル構法の構造性能と設計法に関する調査
平成 25 年度建築基準整備促進事業報告会 S7 CLT を用いた木構造の設計法に関する検討 CLT パネル構法の構造性能と設計法に関する調査 一般社団法人木を活かす建築推進協議会 株式会社日本システム設計 共同研究独立行政法人建築研究所 調査の背景と目的 背景 1 平成 24 年度までに CLT 構造関係の各種実験が実施され CLT 構造の性能に関する一定の知見が得られている 木造長期優良住宅の総合的検証事業
静的載荷実験に基づく杭頭部の損傷度評価法の検討 柏尚稔 1) 坂下雅信 2) 向井智久 3) 平出務 4) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) 2) 正会員国立研究開発法人建築研究所 主任研
静的載荷実験に基づく杭頭部の損傷度評価法の検討 柏尚稔 ) 坂下雅信 ) 向井智久 ) 平出務 4) ) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) e-mail : Kashiwa-h9ta@nilim.go.jp ) 正会員国立研究開発法人建築研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) e-mail : m-saka@kenken.go.jp ) 正会員国立研究開発法人建築研究所
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
<4D F736F F D2082B982F192668E8E8CB195F18D908F F E836D838D B816A>
接合部性能試験報告書 目次 1. 一般事項 2 ヘ ーシ 2. 試験体の仕様 2 ヘ ーシ 3. 試験方法 4 ヘ ーシ 4. 評価方法 5 ヘ ーシ 5. 試験結果 7 ヘ ーシ 6. 評価結果 12 ヘ ーシ 平成 23 年 5 月 金物工法推進協議会 1 1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : WTH2 用途 : 金物工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 金物工法推進協議会
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文 RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 酒井悟 *2 *3 中野克彦 要旨 : 本研究は,RC 造基礎梁に定着されたアンカーボルトの構造性能 ( 支持耐力, 抜出し性状および破壊性状 ) を実験的に把握することを目的としている ここでは, 梁幅が 1 mm の薄厚 RC 梁に, 現在, 使用されている種々のアンカーボルトを定着した場合の曲げ せん断実験を実施し,
材料の力学解答集
材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 L
強化 LVL 接合板および接合ピンを用いた木質構造フレームの開発 奈良県森林技術センター中田欣作 1. はじめに集成材を用いた木質構造で一般的に用いられている金物の代わりに スギ材単板を積層熱圧した強化 LVL を接合部材として用いる接合方法を開発した この接合方法では 集成材と接合板である強化 LVL の同時穴あけ加工が容易に行えるため 現場での加工性と接合精度が非常に良くなる また 金物を用いたときの課題とされる火災安全性
コンクリート工学年次論文集Vol.35
9 18 54 18 2 論文 RC 造プレキャストコア壁の構造性能に関する実験的研究 *1 仲地唯治 要旨 : 超高層建物において, コア部分を RC 造連層耐震壁とした場合, 地震時にコア壁に大きな軸力が作用する 一方, 建設時の工期短縮, 省力化のためにプレキャスト化が必要であると考えられる そこで,RC 造コア壁を柱形に分割し, 柱部材間の接合面にコッターを設け, 接合筋を配筋せず水平つなぎ筋で一体化することによって全長さにわたりフルプレキャスト化した場合について,
コンクリート工学年次論文集 Vol.31
論文一面せん断を受ける孔あき鋼板ジベルのせん断破壊性状 佐藤悠史 * * 西村泰志 要旨 : 鉄骨骨組にプレキャストコンクリート壁板を組込む工法の合理化を意図して, 鉄骨骨組とRC 壁板との接合部に 枚の孔あき鋼板ジベルを用いた接合部を提案し, その接合部のせん断破壊性状について, 実験的に検討を行った 実験結果から, 一面せん断を受ける孔あき鋼板ジベルのせん断耐力は, モルタルの破断によると定義すると,
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文打継目を有する無筋コンクリートを RC 巻き補強した橋脚の正負水平交番載荷実験 杉崎向秀 *1 *2 小林薫 要旨 : 無筋コンクリート橋脚の地震被災例では, 施工時の打継ぎ目が弱点となる損傷状況が多く見られることから, 打継ぎ目が大きく影響すると思われる 打継ぎ目を有する無筋コンクリート橋脚を RC 巻き補強した模型試験体を製作し, 静的正負交番載荷試験を実施した 一体化のためのジベル筋を配置した試験体と,
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐火性能の評価 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐
CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 内容 Ⅰ はじめに 1) 木材 製材 集成材 CLT の特徴 テキスト p.45~5050 と燃えしろ の燃えしろを検討するにあたっての課題 1)CLT の燃えしろに関する実験的検討 壁パネルの非損傷性に関する実験的検討 等の防耐火性能に関する建築研究所のその他の取り組み Ⅳ
<4D F736F F D C082CC8BC882B08B7982D182B982F192668E8E8CB12E646F63>
6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
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計算書番号 :01710014655 日付 :017 年 10 月 0 日 14:6:55 面材張り大壁 詳細計算書 仕様名 新グレー本モデルプラン 大壁 1. 計算条件 1. 1 概要情報 仕様名仕様詳細 特記事項 新グレー本モデルプラン 大壁 壁面を構成する面材数階高 H(mm) 壁長 (mm) 1 枚 730 910 1. 面材 釘情報 面材寸法 (mm) 730 910 面材厚さ t(mm)
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
コンクリート工学年次論文集 Vol.24
論文へりあきの短い杭支持独立フーチングの補強方法に関する実験的研究 鈴木邦康 *1 大築和夫 *2 要旨 : 本報では, へりあきの短い4 本杭支持独立フーチングについて, せん断補強筋の配置及びその量, 並びにスラブ筋の配筋方法を変えて破壊実験を行った その結果, 杭心とフーチング 1/2 幅内のスラブ筋の重心位置とのずれが大きいものは曲げ降伏前にせん断破壊し, それが小さいものでも曲げ降伏後にせん断破壊が生じ荷重が急激に低下すること,
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
3.H 形断面柱を用いた柱梁接合部 本章では,H 形断面柱を用いた柱梁接合部に関して,6 つの部位の接合部ディテールを紹介し, それらについて, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) 柱梁接合部の標準ディテール 対象部位の概要 H 形柱を用いた柱梁接合部の標準ディテール 検討対象とする接合部ディテール 検討課題 各接合形式における柱梁接合部の各部位の材質 板厚を検討する. 34 検討課題に対応した接合部ディテールの例
事例に基づく耐震性能の評価と被災度区分判定および復旧計画
被災した建物を実例とした日本の応急復旧技術の紹介 東北大学 Tohoku University 迫田丈志 Joji Sakuta 京都大学 Kyoto University 坂下雅信 Masanobu Sakashita 日本の応急復旧の流れ 1 応急危険度判定 危険 2 応急措置 軸力支持 水平抵抗力の確保 3 被災度区分判定 大破 4 準備計算 図面作成 建物重量 5 構造特性係数 Is の算定
Microsoft Word - 0 プラットフォーム報告書-表紙・目次
2. 技術開発 1) 構造耐力性能試験 大規模木造の要素技術として 接合部では高倍率の柱脚部の引き寄せ金物 梁受け金物 ( 柱と梁 梁と梁 ) の性能を確認した 耐力壁では構造用面材の種類 釘の狭い打ちつけ間隔 あるいは釘の長さなど複数の仕様の試験体の試験により高倍率の面材耐力壁の仕様 性能を示した プラットフォーム事業 ( 要素試験 ) 報告書 目次 1 要素試験の目的 1 2 試験体の概要 2
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
コンクリート工学年次論文集,Vol.37,No.2,2015 論文梁降伏型鉄筋コンクリート造多層架構実験に基づく建物の残存耐震性能評価 権淳日 *1 崔琥 *2 松川和人 *2 *3 中埜良昭 要旨 : 梁降伏型鉄筋コンクリート造 2 層架構の静的載荷実験を行い, その実験結果を用いエネルギー吸収能
コンクリート工学年次論文集,Vol.7,No., 論文梁降伏型鉄筋コンクリート造多層架構実験に基づく建物の残存耐震性能評価 権淳日 * 崔琥 * 松川和人 * * 中埜良昭 要旨 : 梁降伏型鉄筋コンクリート造 層架構の静的載荷実験を行い, その実験結果を用いエネルギー吸収能力に基づいた建物の残存耐震性能評価手法 ( 地震による建物の安全限界までの余裕度の減少度合を算出する手法 の多層架構への適用性および妥当性について検討した
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文 鉄骨コンクリート梁材の弾塑性変形性状に関する実験的研究 田中照久 * 堺純一 * 2 要旨 :H 形鋼のフランジ間にコンクリートを充填したS 梁を対象に, 鋼とコンクリートの一体化を図ることを目的として,H 形鋼のウェブに孔あきジベルを形成した新しいずれ止め方法を考案した 本研究では, 鋼とコンクリートの付着性能及び梁材の弾塑性変形性状を調べるために, 実験変数にずれ止め要素の有無と種類を選び,
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スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
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-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
Microsoft PowerPoint - zairiki_10
許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
Microsoft Word - 3_木造軸組構法の損傷限界・安全限界変形に関する実験
第 3 章 木造軸組構法の損傷限界 安全限界変形に関する実験的検証 3.1 構面試験体の大変形水平加力実験 3.1.1 試験体概要軸組寸法は幅 91mm 高さ 28mm とした 試験体は柱 梁 土台からなる軸組のみの試験体 F 試験体 F に筋かいをたすき掛けした試験体 B2 試験体 B2 に石膏ボードを両面張りした試験体 B2-G2 試験体 F に構造用合板を取り付けた試験体 P の 4 種類に対し
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第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
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鉄筋コンクリート梁の載荷実験 1. 目的主筋 あばら筋の異なる 3 種類の鉄筋コンクリート梁の載荷実験において RC 梁の基本原理 ( コンクリート 主筋 あばら筋の効果 ) を理解する RC 梁の亀裂発生耐力 降伏耐力 終局耐力の関係及び計算値との関係を理解する 各種耐力発生時のコンクリート表面の亀裂発生状況を理解する RC 梁の破壊性状と変形性能の関係を理解する 2. 実験概要実験方法は 4 点曲げ載荷とし
コンクリート工学年次論文集 Vol.34
論文丸鋼を用いた袖壁付き低強度コンクリート柱の耐震性能評価 荒木秀夫 *1 家形徹 *2 *3 宮原憲之 要旨 : 本研究は主筋に丸鋼を用いた袖壁付き低強度コンクリート柱部材の抵抗機構の解明を目的とした載荷実験を内容とするものである 袖壁付き普通強度コンクリート柱試験体では付着滑脱は起こすもののその後せん断破壊したが, 低強度コンクリート柱は付着滑脱破壊した 得られた最大耐力について現行の耐力評価式及び付着を考慮した終局強度式との適合性を検証し,
技術基準改訂による付着検討・付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準改訂による付着検討 付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説 2016 年 6 月 株式会社構造ソフト はじめに 2015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が2007 年版から改訂されて 付着検討および付着割裂破壊検討に関して 2007 年版と2015 年版では記載に差がみられ お客様から様々な質問が寄せられています ここでは 付着検討や付着割裂破壊検討に関して
階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 原則的に床梁用を使用します ( 図 10) 釘打ちには 必ず 金物専用の ZN 釘を使用し 横架材へ ZN65 10 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 4 本とします 3 火打梁を省略す
3. 軸組構法での施工方法 3.1. 1 階の施工方法 1 は, スパン表に従って 支点間距離が許容範囲内となるように施工します 2 根太受け金物は 土台の取り付け面が基礎面より基礎芯側にずれている場合 土台用を使用します ( 図 6) 釘打ちには 必ず金物専用の ZN 釘を使用し 土台へ ZN65 8 本 Ⅰ 形梁へ ZN40 6 本とします は, 基礎と取り合う部分を切り欠いて金物に落とし込みます
コンクリート工学年次論文集 Vol.25
22 報告継手部を有する連続繊維補強材により下面増厚補強した RC はりの疲労性状 小田切芳春 *1 辻幸和 *2 岡村雄樹 *3 小林朗 *4 要旨 : 性能が低下した道路橋 RC 床版の補修 補強対策は, 非常に重要な課題である この補強工法としては, 吹付け下面増厚補強工法がある 本研究では, 補強材に炭素繊維の連続繊維補強材 ( 以下 CFRP) を使用し, 継手部を有する CFRP と継手部が無い
Microsoft Word - （23）久保田淳.doc
2 3 82-36 2-9- E-mail:jkubota@kajima.com 2 82-36 2-9- E-mail:fukumoto-to@kajima.com 3 7-852 6-5-3 E-mail:fukudath@kajima.com SCSC.4 ) SC Key Words : steel reinforced concrete column,steel beam, beam-column
屋根ブレース偏心接合の研究開発
論文 報告 屋根ブレース偏心接合の研究開発 ~BT 接合ピースを用いた大梁 小梁 屋根ブレース接合部 ~ Research and Development of Eccentric Joints in Roof Brace 戸成建人 * Tatsuto TONARI 谷ヶ﨑庄二 * Shoji YAGASAKI 池谷研一 * Kenichi IKETANI 中澤潤 * Jun NAKAZAWA 川田工業システム建築の鉄骨生産ラインの特徴を活かして製作コストを低減するために,
2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT
第 2 章 CLT 制震壁部材構成の検討 2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 2-1.1 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT パネル 鉄骨造柱 極低降伏点鋼材ダンパー < 鋼材ダンパー
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
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降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
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空港エプロン PC 舗装版の補強構造に関する研究 空港研究部空港施設研究室坪川将丈, 水上純一, 江崎徹 ( 現 九州地整 ), 小林雄二 ( 株 ) ピーエス三菱吉松慎哉, 青山敏幸, 野中聡 1 研究の背景 目的 東京国際空港西側旅客エプロン15 番 16 番スポットのPC 舗装部において, 雨水の混入, 繰返し荷重の作用等により泥化したグラウト材のポンピング現象が発生ング現象 ( 航空機翼程度の高さにまで達する
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付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
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参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
第 2 章 構造解析 8
第 2 章 構造解析 8 2.1. 目的 FITSAT-1 の外郭構造が, 打ち上げ時の加速度等によって発生する局所的な応力, 及び温度変化によってビスに発生する引っ張り応力に対して, 十分な強度を有することを明らかにする. 解析には SolidWorks2011 を用いた. 2.2. 適用文書 (1)JMX-2011303B: JEM 搭載用小型衛星放出機構を利用する小型衛星への構造 フラクチャコントロール計画書
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許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
Microsoft PowerPoint - zairiki_11
許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
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第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
コンクリート工学年次論文集 Vol.30
論文ポリマーセメントモルタルを用いて補強した RC 造基礎梁の補強効果に関する実験的研究 安藤祐太郎 *1 田中卓 *2 *3 中野克彦 要旨 : 現在, 戸建住宅直接基礎における開口部補強工法,RC 造基礎梁の曲げおよびせん断補強工法が注目されている 阪神淡路大震災や新潟県中越沖地震等の大地震が発生する度に, 基礎の強度の弱い部分からひび割れや破断等の被害が生じている そこで, 補強工法として,
本日話す内容
6CAE 材料モデルの VV 山梨大学工学部土木環境工学科吉田純司 本日話す内容 1. ゴム材料の免震構造への応用 積層ゴム支承とは ゴムと鋼板を積層状に剛結 ゴム層の体積変形を制限 水平方向 鉛直方向 柔 剛 加速度の低減 構造物の支持 土木における免震 2. 高減衰積層ゴム支承の 力学特性の概要 高減衰ゴムを用いた支承の復元力特性 荷重 [kn] 15 1 5-5 -1-15 -3-2 -1 1
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木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
Microsoft PowerPoint - zairiki_3
材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
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施工状況現場検査チェックシート 見本 別紙 5 6 枚 記載された内容は 事実の相違ないことを住宅検査員 施工 ( 管理 ) 者連名で報告します 住宅の名称 住宅の所在地 工事施工者 住所代表者氏名又は名称電話 : - - 印 ゆうゆう検査員 施工 ( 管理 ) 者 建築士番号氏名電話 : - - 住所氏名電話 : - - 印 印 検査対象工程検査年月日検査員の署名施工 ( 管理 ) 者の署名 第
Microsoft PowerPoint - 静定力学講義(6)
静定力学講義 (6) 静定ラーメンの解き方 1 ここでは, 静定ラーメンの応力 ( 断面力 ) の求め方について学びます 1 単純ばり型ラーメン l まず, ピンとローラーで支持される単純支持ばり型のラーメン構造の断面力の求め方について説明します まず反力を求める H V l V H + = 0 H = Y V + V l = 0 V = l V Vl+ + + l l= 0 + l V = + l
D論割付両面版
A Study on the History of Folk Houses in the Shounai Region 復原平面は 床上がチャノマを中心とした主要六室よりなるものであるが 座敷部分は江 戸時代後期5 に建て替えられており 当初の部屋の性格は不明な点が多い6 なお現状では 建物は直屋であったが 座敷の正面側に中門があったことがわかっており7
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損傷を受けた木造住宅内の作業安全確保のための簡易余震対策の検討 高橋弘樹 *1 高梨成次 *1 大幢勝利 *1 地震により損傷を受けた建物の復旧作業を行う場合, 損傷を受けた建物に仮設構造物などを用いて倒壊防止のための 補強を行い, 復旧作業などを行うことがある. しかし, その補強の効果は分かっていないため, 作業員は不安全な状態で作業を行う可能性があり, 作業中に余震が発生して, 建物が倒壊し,
ブレースの配置と耐力
システム天井新耐震基準 平成 20 年 10 月制定平成 23 年 9 月改定 1 はじめに 平成 13 年芸予地震 平成 15 年十勝沖地震 および平成 17 年宮城沖地震において 天井の脱落被害が発生し 大規 模空間の天井の崩落対策についての技術的助言 1) 2) 3) が国土交通省から出されたことを契機に 各方面で天井の耐震性に関する研究や実験が行われてきました ロックウール工業会においては
公開小委員会 鉄筋コンクリート構造計算規準の改定案
2012 年 8 月 24 日高知 耐震壁の設計法の過去, 現在 および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 新潟大学工学部建設学科建築コース 教授 加藤大介 耐震壁の設計法の過去, 現在および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 1. 耐震壁の設計法等の歴史 2.2010 年の RC 規準 11 次改定について 3.2013 年 (?) 発刊予定の保有水平耐力規準の作業について
接合部性能試験報告書
接合部性能試験成績証 受付日 : 平成 24 年 11 月 5 日受付番号 :HP12-KT091 試験結果は以下のとおりであることを証明する 平成 25 年 1 月 31 日 東京都港区芝 5-3 3-7 徳栄ビル本館 4 階ハウスプラス確認検査株式会社代表取締役社長矢ヶ部英夫 1. 接合金物名称 2. 試験依頼者 3. 目的 4. 試験内容 HD 特殊座金付きナット エイム株式会社 332-0002
コンクリート工学年次論文集 Vol.32
論文連層耐震壁のせん断強度に及ぼす枠柱の影響 田内浩喜 *1 中村聡宏 *1 勅使川原正臣 *2 *3 神谷隆 要旨 : 枠柱は, 連層耐震壁のせん断ひび割れの拡がりを抑制するために有効であると考えられているがその効果は明らかにされていない そこで, 連層耐震壁のせん断抵抗機構に及ぼす枠柱の影響を検証するために枠柱の有無と壁板の横筋量をパラメータとした実験を行い, 以下の知見を得た 1. 枠柱が無い場合には,
コンクリート工学年次論文集 Vol.28
報告波形鋼板ウェブ - 下床版巻込み式継手の耐荷性能 山口佳起 *1 秋山博 *2 *3 竹中計行 要旨 : 波形鋼板ウェブの下フランジが下床版を下から巻き込む様な構造となる波形鋼板ウェブ- 下床版巻込み式継手は, 我が国では実績が無く適用にあたってはその耐力および破壊形態の把握が必要となる そこで, 本実験では実物大部分モデルにより波形鋼板ウェブ- 下床版巻込み式継手の曲げ試験を実施し, その耐力
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資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
コンクリート工学年次論文集 Vol.24
論文火山礫を用いたプレキャスト鉄筋コンクリートプレファブ住宅の開発 稲葉隆一 *1 青柳岳史 *2 中西三和 *3 安達洋 *3 要旨 : 本研究は ピナツボ火山礫を主要骨材とする構造用軽量コンクリートを素材として 鉄筋コンクリート造のプレファブ住宅を開発し フィリピンにおける実用化の促進とプレファブ技術の定着を目的としている 本論文は はじめに研究の背景と研究を推進する上で考慮した基本概念を示し
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文部分的に主筋の付着を切った RC 梁 RC 有孔梁に関する研究 真田暁子 *1 *2 丸田誠 要旨 : 危険断面からの一定区間の主筋の付着を切った, 部分アンボンド梁 RC 部材, 部分アンボンド RC 有孔梁部材の基本的な構造性能を把握するために, アンボンド区間長, 開孔の有無を因子とした部材実験を実施した 実験結果から, 主筋をアンボンド化することにより, 危険断面に損傷が集中してひびわれ本数が減少し,
壁リフォーム外壁リフォームサイディングサイディングサイディングセンターサイディング屋根リフォームセンタールーフアルマ設計83 外事前調査の方法標準施工法重ね張り工法張り替え工法張り替え工法 外張り断熱重ね張り工法設計重ね葺き工法重ね葺き工法参考資料6-1 標準施工法 1) 適用条件 施工上の条件 建
6 サイディングの張り替え工法 < 外張り断熱工法 > 6-1 6-2 標準施工法 仕様 6-3 16~21 mm厚 - - 金具施工 ( 基本構成図 下地組図 ) 6-4 6-5 6-6 6-7 14mm厚 - - 釘打ち施工 ( 基本構成図 下地組図 ) 仕様 16mm厚 - - 金具施工 ( 基本構成図 下地組図 ) 14mm厚 - - 釘打ち施工 ( 基本構成図 下地組図 ) 82 壁リフォーム外壁リフォームサイディングサイディングサイディングセンターサイディング屋根リフォームセンタールーフアルマ設計83
コンクリート工学年次論文集 Vol.32
論文袖壁付き RC 柱のせん断挙動に与える軸力, 袖壁の偏心, 壁横筋比の影響 上原正敬 *1 磯雅人 * 福山洋 *3 *4 田尻清太郎 要旨 : 本研究は, 袖壁付き RC 柱のせん断性状に与える軸力, 袖壁の偏心, 壁横筋比の影響を, 計 4 体のせん断実験により明らかにしたものである 実験の結果, 軸力, 壁横筋比 ( せん断補強量 ) の上昇とともにせん断終局耐力は上昇する傾向が認められた
標準施工法エン納まり詳細図納まり詳細図外張りウォールアスファルトシングル 4 外張り断熱工法 の安全性と品質を確保するために 外張り断熱工法のニチハ施工基準を設定しております 外張り断熱工法の外壁部分を安全に施工していただくための基準です 対象は ( 横桟 ) 防水紙 胴縁 の施工に関する外壁部分に
4 外張り断熱工法 < ニチハ施工基準 > 4-1 4-2 4-3 4-4 4-5 4-6 4-7 4-8 4-9 4-10 4-11 はじめにニチハ施工基準の概要標準施工手順適用条件下地基準仕様各部の規定仕様各部の規定基本構成図 下地組図 16mm厚品金具施工 ( 横張り ) 基本構成図 下地組図 14mm厚品釘打ち施工 ( 横張り ) 基本構成図 下地組図 16mm厚品金具施工 ( 縦張り )
耐震診断補強議事録
既調合軽量セメントモルタル仕上げ外壁の 構造性能に関する調査研究報告書 特定非営利活動法人湿式仕上技術センター 木造モルタル塗り外壁の耐震診断 補強技術の開発研究会 平成 25 年 7 月 目 次 1. 研究の概要 1 1.1 研究の背景および目的 1 1.2 研究の体制 2 1.3 研究の内容 3 1.4 用語 4 2. モルタル仕上げ外壁の耐震性に関する調査 9 2.1 地震による被害および原因に関する資料調査
ダクトの吊り金物 形鋼振れ止め支持要領 (a) 横走りダクト (1) 吊り金物 (2) 形鋼振れ止め支持インサート金物インサート金物 ダクト 吊り用ボルト (M10) h ダクト L a 材 形鋼 (b) 立てダクト ( 形鋼振れ止め支持 ) 注 (2) のa 材及びインサート金物は 形鋼振れ止め支
公共建築設備工事標準図 ( 機械設備工事編 ) 平成 28 年版 平成 28 年 3 月 2 日国営設第 190 号 この標準図は 国土交通省官庁営繕部及び地方整備局等営繕部が官庁施設の営繕を実施するための基準として制定したものです また この標準図は 官庁営繕関係基準類等の統一化に関する関係省庁連絡会議の決定に基づく統一基準です 利用にあたっては 国土交通省ホームページのリンク 著作権 免責事項に関する利用ルール
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 5. 前各項の算定のほか, 梁は次の限度に従うこと. () 長期荷重時に正負最大曲げモーメントを受ける部分の引張鉄筋断面積は,0.004 bd または存在応力によって必要とされる量の 4/3 倍のうち, 小
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 3 条梁の曲げに対する断面算定 本文案 下線部は改定箇所を示す. 重取消線は削除した部分を示す. 梁の設計用曲げモーメントは, 以下の方法で計算する. () 使用性検討用の長期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重が作用した場合の最大曲げモーメントとする. () 修復性検討用の短期設計用曲げモーメントは,