若狭ネット第 149 pp.6-31( ( S2) M Ss M7.2 M ( 1 ) /21/ / M6.4 (1997) M7.2 M
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- えりか かなり
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1 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) M Ss-1H Ss-1H Ss-2 2 Ss-1H () 3 1/21/3 15.9MPa (1997) 2 the Global CMT project 25.1MPa 15.9MPa MPa 5.5MPa 22.0%
2 若狭ネット第 149 pp.6-31( ( S2) M Ss M7.2 M ( 1 ) /21/ / M6.4 (1997) M7.2 M ( S2) ( 372 ) S2(SN)S2(Sk2) S2(SN) M6.5 X = 10km 7
3 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 7.1km 7.2km 10km NEAR 1 M M S2(Sk2) S2(SN) S2(SN) M6.5 S2(SN) 3 (2006)[24] 1 M NEAR= 10 2 M 7, 6 M 7; M 7, 7 M 8, 1: [13] 2: 2014 [17] 20km 16 M Mw
![若狭ネット第 149 pp.6-31(2014.5. 9 (2008) M7.1 [30] M7.](/docs-images/92/109975205/images/4-1.jpg "1 [25] 3: 1980 2 2008 [13] 4: 2014 12 [16] [12] 1997 3 26 5 13 (M6.6 M6.4 2 ) M6.5 Mw6.2 M6.")
4 若狭ネット第 149 pp.6-31( (2008) M7.1 [30] M7.1 [25] 3: [13] 4: [16] [12] (M6.6 M6.4 2 ) M6.5 Mw6.2 M (M6.1) Ss-1H [31] km(M7.2) 9
![2) EW )[17] 6: 12 Ss-1 (24.9km, M7.2) NS )[17] 38.5km(M7.](/docs-images/92/109975205/images/5-1.jpg "5) 40.9km(M7.5) 1/2 [34, 27, 26] 20 540620 2, 1000 2012 1 1.")
5 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 5 6 Ss /21/ M7 5: 12 Ss-1 (24.9km, M7.2) EW )[17] 6: 12 Ss-1 (24.9km, M7.2) NS )[17] 38.5km(M7.5) 40.9km(M7.5) 1/2 [34, 27, 26] , Ss(1,004gal)2 1.89Ss(1,020gal) [20] 10
6 若狭ネット第 149 pp.6-31( M5.5M K-NET 2002 OECD [29] [33] [28, 35] [34, 27, 26] 44 3/ [29] [13] [15] M ( ) 7: [15] 8: [15] Noda et al.(2002)[29] 1/6 [27, 26] [32]
![若狭ネット第 149 pp.6-31(2014.5.11) 9: 14 EW [32] () 0.02 1699gal(1 )1011(2 ) 1113(3 )1478(4 )766(5 )539(6 )613(7 ) 0.](/docs-images/92/109975205/images/7-0.jpg "6 1 2 3 4 3 4 Ss-1H 1.5 1.5 20MPa 25MPa [18] 20MPa [19] 2008 6 M7.")
![2 ( ) 4022 (gal, cm/s 2 ) 1078 ( 3 ) [6] 260mS 1810m/s ( 18.5m) (S ) 1500m/s 1078 10: M7.](/docs-images/92/109975205/images/7-1.jpg "2 [21] 1 2 (540 ) 3 4 (700 ) 3 4 (700 ) Ss-1H 1: 2008 M7.")
7 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 9: 14 EW [32] () gal(1 )1011(2 ) 1113(3 )1478(4 )766(5 )539(6 )613(7 ) Ss-1H MPa 25MPa [18] 20MPa [19] M7.2 ( ) 4022 (gal, cm/s 2 ) 1078 ( 3 ) [6] 260mS 1810m/s ( 18.5m) (S ) 1500m/s : M7.2 [21] 1 2 (540 ) 3 4 (700 ) 3 4 (700 ) Ss-1H 1: 2008 M7.2 [gal] [cm/s] 3 () 4022 gal () 1078 gal () 100.1cm/s () 73.2cm/s ( 12 / ( 1.5 ) 12
![若狭ネット第149号, pp.6-31(2014.5.11) 図 11: 耐専スペクトルの等価震源距離と最大加速度 の関係 [7] 市来断層帯市来区間 M7.2 Xeq = 14.29km, 市来断層帯甑海峡中央区間 M7.5 Xeq = 20.16km, 甑断 層帯甑区間 M7.5 Xeq = 23.65km, 高浜 3 4 号の FO-A FO-B 断層と熊川断層の連動 M7.](/docs-images/92/109975205/images/8-1.jpg "8 Xeq = 18.0km は耐 専スペクトルが適用されたが 大飯 3 4 号の FO-A FO-B 断 層 M7.4 Xeq = 10.5km と FO-A FO-B 断層と熊川断層 の連動 M7.8 Xeq = 12.")
![6km 程度) は適用範囲外とされた 図 13: 川内 1 2 号で地震動評価された 3 つの活断 層と断層モデルで用いられた要素地震 [17] ど震源断層のパラメータ自体の不確実さとは区別 される 偶然変動の不確実さ である したがっ て 耐専スペクトルや断層モデルによる地震動評 価からさらに 倍半分 の偶然変動が存在するこ とを前提にして基準地震動 Ss を設定し 耐震設計 を行う必要がある](/docs-images/92/109975205/images/8-2.jpg "川内 1 2 号に即して言えば 図 5 および図 6 の ように市来断層帯市来区間の耐専スペクトルは基 準地震動 Ss-1H に極めて近いことから 最近の地 震観測記録を取り入れたり 倍半分 のバラツキ を考慮すれば Ss-1H をほぼ 2 倍の 1000 ガル以上 へ大幅に引き上げるべきであろう 市来断層帯甑海峡中央区間区間と甑断層帯甑区 間については 断層が原発から遠ざかる方向へ伸")
8 若狭ネット第149号, pp.6-31( ) 図 11: 耐専スペクトルの等価震源距離と最大加速度 の関係 [7] 市来断層帯市来区間 M7.2 Xeq = 14.29km, 市来断層帯甑海峡中央区間 M7.5 Xeq = 20.16km, 甑断 層帯甑区間 M7.5 Xeq = 23.65km, 高浜 3 4 号の FO-A FO-B 断層と熊川断層の連動 M7.8 Xeq = 18.0km は耐 専スペクトルが適用されたが 大飯 3 4 号の FO-A FO-B 断 層 M7.4 Xeq = 10.5km と FO-A FO-B 断層と熊川断層 の連動 M7.8 Xeq = 12.6km 程度) は適用範囲外とされた 図 13: 川内 1 2 号で地震動評価された 3 つの活断 層と断層モデルで用いられた要素地震 [17] ど震源断層のパラメータ自体の不確実さとは区別 される 偶然変動の不確実さ である したがっ て 耐専スペクトルや断層モデルによる地震動評 価からさらに 倍半分 の偶然変動が存在するこ とを前提にして基準地震動 Ss を設定し 耐震設計 を行う必要がある 川内 1 2 号に即して言えば 図 5 および図 6 の ように市来断層帯市来区間の耐専スペクトルは基 準地震動 Ss-1H に極めて近いことから 最近の地 震観測記録を取り入れたり 倍半分 のバラツキ を考慮すれば Ss-1H をほぼ 2 倍の 1000 ガル以上 へ大幅に引き上げるべきであろう 市来断層帯甑海峡中央区間区間と甑断層帯甑区 間については 断層が原発から遠ざかる方向へ伸 びていることから 耐専スペクトルによる地震動 評価が過小評価になっている可能性があり 注意 を要する 図 13 で川内原発との断層最短距離を見 れば 市来断層帯甑海峡中央区間区間と甑断層帯 甑区間の方が市来断層帯市来区間より近く 断層 長さや地震規模も数倍大きい ところが これら の耐専スペクトルは図 14 図 17 のように 重要 な周期 秒の範囲で図 5 および図 6 より 図 12: 国内外の内陸地殻内地震による震源近傍の 観測記録 (M , Xeq = 6 33km, 水平 51 記 録, 上下 14 記録) の耐専スペクトル (内陸補正有) との残差 (バラツキ)[33] 細線 各地震観測記録に対す やや小さい 逆に これらの断層モデルによる地 震動評価結果は数割大きくなっており 結果とし て 市来断層市来区間と比べて耐専スペクトルと る残渣 太い赤実線 残差の平均 やや太い青実線 平均か らの 倍半分 の差 断層モデルの差が小さくなっている このような 例は 浜岡原発における地震動評価で典型的に現 われ 耐専スペクトルの欠陥として広く認識され 13
![5) の地震動評価結果水平 EW 方向)[17] 図 16: 甑断層帯甑区間 (40.9km M7.](/docs-images/92/109975205/images/9-1.jpg "5) の地震動評 価結果水平 EW 方向)[17] 図 15: 市来断層帯甑海峡中央区間 (38.")
![5km M7.5) の地震動評価結果水平 NS 方向)[17] 図 17: 甑断層帯甑区間 (40.](/docs-images/92/109975205/images/9-2.jpg "9km M7.")
![5) の地震動評 価結果水平 NS 方向)[17] 4仮 ている 図 18 と図 19](/docs-images/92/109975205/images/9-3.jpg "がその評価結果だが されるという矛盾した結果になっている なぜこ 3 仮想的東海地震を含む 想的東海")
9 若狭ネット第149号, pp.6-31( ) 図 14: 市来断層帯甑海峡中央区間 (38.5km M7.5) の地震動評価結果水平 EW 方向)[17] 図 16: 甑断層帯甑区間 (40.9km M7.5) の地震動評 価結果水平 EW 方向)[17] 図 15: 市来断層帯甑海峡中央区間 (38.5km M7.5) の地震動評価結果水平 NS 方向)[17] 図 17: 甑断層帯甑区間 (40.9km M7.5) の地震動評 価結果水平 NS 方向)[17] 4仮 ている 図 18 と図 19 がその評価結果だが されるという矛盾した結果になっている なぜこ 3 仮想的東海地震を含む 想的東海 東南海地震は うなるのかと言うと 地震規模が M8.0 から M8.4 にもかかわらず 耐専スペクトルでは小さく評価 へと 4 倍に増えるが 等価震源距離が 36.3km か 14
![3km (1) 1/2 (2) 2 3 4 3 4 (1) [27] (1) (2) [26] 1 2](/docs-images/92/109975205/images/10-1.jpg "M6 M7.2 M7.")
10 若狭ネット第 149 pp.6-31( /21/3 4 18: [3] 19: [2] 4 () 3 () 62.3km (1) 1/2 (2) (1) [27] (1) (2) [26] 1 2 M6 M7.2 M7.5 (2) (1) 2010 [14] 2 3 (1) , 21 (1997)[23] (1997)[9] (2) (1997)[23] (3) 15
11 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 2: [14] No.6 No.7 No.8 (a) M 0 [Nm] (b) / M 0 /m 0 [Nm] m 0 [Nm] (c) f ca [Hz] σ CR [MPa] (d) / C σ a [MPa] * :38 M No No.6(M4.7, 1997/5/14/08:32), No.7(M3.4, 1997/5/18/17:49), No.6(M4.2, 1997/5/25/06:10) 3 (1999)[23] ( 1) K-NET (b) / M 0 /m 0 (c) f cm f ca (d) C = (M 0 /m 0 )(f cm /f ca ) 3 σ CR Brune(1970) [1] ω ca = 2πf ca = 2β πλ CR σ CR /m 0 σ CR = 7m 0/(16λ 3 CR) σ CR = (m 0f 3 ca/β 3 ) 16π 3 /7 S β = 3.1km/s 1 m 0 =(a)/(b) 2 σ CR = 1 (c) 3 3 σ a = 2 (d) (a) ( 1) the Global CMT project Nm(M W 6.0), (1997)[10] Nm(M W 6.0), (1997)[9] Nm(M W 5.9) 3 (FUK) STS MPa21.2MPa15.9MPa 15.9MPa M7.2M7.5 (1997) 2 2 ( 2 ) 3: [14] (e) σ a [MPa] 15.9 (f) S ai, S a [km 2 ] (g) M 0i [Nm] S i, S [km 2 ] S ai /S i, S a /S σ [MPa] * [9, 23] MPa (1999)[23] ( 12km 2 24km 2 ) (1997)[9] Nm S i σ σ = (7/16)M 0 /(S/π) 1.5 Madariaga(1979) [22] σ a = (S/S a ) σ S = π 3 (7M 0/(16 σ as a)) 2 Madariaga(1979) Nm Nm Nm Nm S, S a/s, σ, σ a66.2km 2, 0.364, 7.7MPa, 21.2MPa66.2km 2, 0.364, 9.1MPa, 25.1MPa 36.4% 2022km % 4: S a, S, S a /S σ, σ a [MPa] [km 2 ] [km 2 ] Nm Nm Nm ( 24, 66.2, ) 5.8, , , 25.1 ( 22, 78.6, ) 4.5, , , 25.1 ( 21, 86.2, ) 3.9, , , 25.1 ( 20.3, 92.4, ) 3.5, , , 25.1 ( 20, 95.1, ) 3.3, , ,
![若狭ネット第 149 pp.6-31(2014.5. (4) 1984 8 15 M5.5M W 5.3 13 (1) (1997)[9] 0.90 10 18 NmM W 5.9 2 2 2008 the Global CMT project [4] 1.](/docs-images/92/109975205/images/12-0.jpg "42 10 18 Nm(M W 6.0) (1997)[10] 1.2 10 18 Nm(M W 6.0) (4) the Global CMT project 1.02 10 17 Nm(M W 5.3) 2 1 (c) 2 21.")
12 若狭ネット第 149 pp.6-31( (4) M5.5M W (1) (1997)[9] NmM W the Global CMT project [4] Nm(M W 6.0) (1997)[10] Nm(M W 6.0) (4) the Global CMT project Nm(M W 5.3) 2 1 (c) MPa the Global CMT project Nm 15.9MPa MPa (2) 36.4% (1997) 24km km 2 4 S a = 20.3km % S = 92.4km 2 σ = 5.5MPa M 0 = Nm σ a = 25.1MPa 20: [23] 21: (M 2)[10] 66.2km (1997) 10km 5km Horikawa[5] 8km 10km, 9km 10km 39% (3) 17
13 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 22: [17] 1 2 (S β = 3.5km/s 7 ) σ = 2.3MPa, σ a = 15.6MPa σ a = 15.9MPa σ = 5.8MPa MPa 22 EW NS EW UD σ = 5.5MPa, σ a = 25.1MPaS = 92.4km 2 S a = 20.3km 2 60% 15% M7 2030MPa [27, 26] (4) (1) the Global CMT project 21.02MPa the Global CMT project 15.9MPa
14 若狭ネット第 149 pp.6-31( σ = 5.8MPa, σ a = 15.9MPa M 0 A σ σ a! Nm Nm 7 M M 0 S a /S = 0.22 σ a = 26.5MPa 100km σ = 5.8MPa, σ a = 26.5MPa σ = 5.8MPa, σ a = 15.9MPa σ σ a 63% 1.25 σ a 3/4 σ a = MPa 2 5 M M 0 A A 23: 20MPa[19] MPa
15 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 25.1MPa 1/21/ M6.5 ( 1 ) 540 Ss-1H Ss-2 2 Ss-1H () 3 1/21/3 15.9MPa (1997) 2 the Global CMT project 25.1MPa 15.9MPa 5.8MPa MPa 5.5MPa 22.0%
16 若狭ネット第 149 pp.6-31( ,004gal2 1,020gal[20] 3,500km1.1 km ) 2050 P SH (IRIS) M. Kikuchi and H. Kanamori ( ) 1997 (1997)[9] the Global CMT(Centroid-Moment- Tensor) projectthe Harvard CMT project 2006 CMT 200km K-NETKiK-net 1997 (1999)[23] Horikawa(2001)[5] 2 (1997)[9] Nm (1997) CMT L L (1997) 2 ( 24 4-a)2 ( 24 4-b) CMT
![若狭ネット第 149 pp.6-31(2014.5.11) 26: 1997 5 13 [5] 24: 1997 3 26 5 13 [9] 25: 1995 [8] [8] 1995 25 6 2 Horikawa(2001)[5] Horikawa(2001) (1997) 3 26 2.5 2030% 1.1 1.3 10 18 Nm 3 26 3 26 1.](/docs-images/92/109975205/images/17-2.jpg "3 10 18 Nm[10], 5 13 1.2 10 18 Nm[11] [1] Brune, J. N.,(1970)Tectonic stress and the spectra of seismic shear waves from earthquakes, J. Geophys. Res., 75, 4997-5009. [2] (1998) 5 4-8(1997.")
17 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 26: [5] 24: [9] 25: 1995 [8] [8] Horikawa(2001)[5] Horikawa(2001) (1997) % Nm Nm[10], Nm[11] [1] Brune, J. N.,(1970)Tectonic stress and the spectra of seismic shear waves from earthquakes, J. Geophys. Res., 75, [2] (1998) 5 4-8( ) 22
18 若狭ネット第 149 pp.6-31( : [9] strike, dip, rake M 0 T S H D σ,, Nm sec km km km m MPa 273, 88, M W , 88, M W * Nm S D σ M 0 (1997)[9] () ( ) Horikawa(2001)[5] (1997) 3 Horikawa(2001) (1999)[23] (1997) :1 0.9:1 Horikawa(2001) hypocenter (1997) (1999) Horikawa(2001) Horikawa(2001) % 7080% Nm Nm[10], Nm[11] T H D µ 30GPa D = M 0/(µS) σ = (7/16)M 0 /(S/π) M 0 /S : [8],, Nm sec km km m () # 1 229, 86, M W , 0.3 # 2 214, 66, M W , 1.7 # 3 70, 85, M W , 0.8 Total 233, 85, M W *1#1 3 Total 25 #1 3 Total [3] (2007) (2007.1) [4] the Global CMT project [5] Horikawa, H.(2001)Earthquake Doublet in Kagoshima, Japan: Rupture of Asperities in a Stress Shadow, Bulletin of the Seismological Society of America, 91, 1, [6] (2008) 20 (2008 ) (h=5 ) [7] (2013) ( ) [8] (1995) 486, [9] (1997) No.2, P81. [10] (1997) M6.3) [11] (1997) M
19 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) [12] (2007) ( ) [13] (2008) ( ) [14] (2010) Ss 3-1 ( ) [15] (2013) ( ) [16] (2013), 59, 3 ( ) [17] (2014) ( ) [18] (2012), ( ), 5-2( ) [19] (2012) 7 ( ) [20] (2012) ( ) [21] (2013) ( ) [22] Madariaga, R. (1979) On the relation between seismic moment and stress drop in the presence of stress and strength heterogeneity. Journal of Geophysical Research 84, [23] (1999) M JMA M JMA [24] (2006) () ( ) [25] (2009), 118, 15-17( ) [26] (2013) ( ) [27] (2014) (2014/1/14) [28] (2014) [29] Noda, S., Yashiro, K., Takahashi, K., Takemura, M., Ohno, S., Tohdo, M., Watanabe, T.(2002): Response spectra for design purpose of stiff structures on rock sites, OECD Workshop on the Relations Between Seismological DATA and Seismic Engineering, Istanbul, (October, 2002) [30] (2008), 2008 S-05 [31] (2013) ( ) [32] (2008) ( ) [33] (2009) ( ) 1-2 ( ) [34] (2008) (2008/8/1) [35] (2014) 3 4,
20 若狭ネット第 149 pp.6-31( : 1 2 M7.2 3 θ L σ, σ a A A S a /S = km M7.2 W 13 km S = LW km 2 2 km 15 km 1 1 () M N m N m M7.2M W 6.7 M6.9M W 6.4 M7.2M W 6.7 D = M 0 /(µs) cm 54.4 cm cm µ = ρβ N/m 2 S V s ( β) 3.5 km/s V r = 0.72V s 2.52 km/s σ 5.8 MPa 2.44 MPa 5.83 MPa A N m/s N m/s 2 S a km 2 (0.365) (0.16) (0.51) (0.22) M 0a N m D a cm cm σ a 15.9 MPa 15.3 MPa 26.5 A a N m/s M 0b N m S b = S S a km km D b 54.4cm 44.0 cm 93.0 σ b 2.5 MPa 2.7 MPa 5.3 A b N m/s 2 * ( M6.4) σ = 5.8MPa, σ a = 15.9MPa S a = S( σ a/ σ) 36.5% M6 M7 A a = 4β 2 σ a πsa A b = 4β 2 σ b πsb A = A 2 a + A 2 b M 0 = (16/7) σ(s/π) 3/2 *2 M o = [S/( )] 2 A = Mo 1/3 σ = (7/16)M 0(π/S) 2/3 σ a = σ(s a/s) A N m/s 2 A b = 0 A b *3 log 10 L = 0.6M 2.9 M M= (1/1.17)(log 10 M ) M 0 3 7% 17% 30% A *2 22 S a = 0.22S σ a = σ/0.22 S a /S = 0.22 M 0 D = 129.5cm, σ = 5.80MPa, A = N m/s, M 0a = N m, D a = 260.3cm, σ a = 26.4MPa, M 0b = N m, D b = 92.5cm, σ b = 5.0MP 25
21 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 8: 1 2 M 0 3 θ L σ, σ a A A S a/s = km M7.2 W 13 km S = LW km 2 2 km 15 km 1 1 () M N m N m M7.2M W 6.7 M6.9M W 6.4 M7.2M W 6.7 D = M 0 /(µs) cm 54.4 cm cm µ = ρβ N/m 2 S V s ( β) 3.5 km/s V r = 0.72V s 2.52 km/s σ 5.8 MPa 3.66 MPa 8.70 MPa 8.7 MPa A N m/s N m/s S a km 2 (0.365) (0.222) (0.507) 117.0(0.220) M 0a N m D a cm cm σ a MPa 22.9 MPa MPa A a N m/s M 0b N m S b = S S a km km D b 69.7cm 63.6 cm σ b MPa 4.0 MPa MPa A b N m/s *1 1.5 M 0 σ σ a σ b AA a A b σ = 5.8N m N m N m/s 2 M N m/s M MPa 39.5MPa 1984 M MPa 1.5 *2 7 AA a σ, σ a, σ b 1.5 *3 7 M7.2 3 M 0 A σ, σ a, σ b
22 若狭ネット第 149 pp.6-31( : 1 2 M 0 3 θ L σ, σ a A A S a /S = km M7.5 W 13 km S = LW km 2 2 km 15 km 1 1 () M N m N m M7.5M W 6.9 M7.2M W 6.7 M7.5M W 6.9 D = M 0 /(µs) cm 89.4 cm cm µ = ρβ N/m 2 S V s ( β) 3.5 km/s V r = 0.72V s 2.52 km/s σ 5.8 MPa 3.12 MPa 5.80 MPa A N m/s N m/s 2 S a km 2 (0.365) (0.222) (0.507) 117.0(0.220) M 0a N m D a cm cm σ a 15.9 MPa 14.1 MPa 26.4 A a N m/s M 0b N m S b = S S a km km D b 69.7cm 63.6 cm σ b 2.5 MPa 2.7 MPa 5.0 A b N m/s 2 * ( M6.4) σ = 5.8MPa, σ a = 15.9MPa S a = S( σ a/ σ) 36.5% M6 M7 A a = 4β 2 σ a πsa A b = 4β 2 σ b πsb A b = 0 A = A 2 a + A 2 b M o = (16/7) σ(s/π) 3/2 *2 M 0 = [S/( )] 2 A = M 1/3 0 σ = (7/16)M 0(π/S) 2/3 σ a = σ(s a/s) A N m/s 2 A b = 0 A b *3 M 0 A 2 A 22 S a = 0.22S σ a = σ/0.22 S a/s = 0.22 log 10 L = 0.6M 2.9 M7.5 M= (1/1.17)(log 10 M ) M 0 M 0 = N m 7% D = 177.6cm, σ = 6.21MPa, A = N m/s, M 0a = N m, D a = 357.0cm, σ a = 28.2MPa, M 0b = N m, D b = 127.0cm, σ b = 5.6MP 27
23 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 10: 1 2 M 0 3 θ L σ, σ a A A S a /S = km M7.5 W 13 km S = LW km 2 2 km 15 km 1 1 () M N m N m M7.5M W 6.9 M7.2M W 6.7 M7.5M W 6.9 D = M 0 /(µs) cm 89.4 cm cm µ = ρβ N/m 2 S V s ( β) 3.5 km/s V r = 0.72V s 2.52 km/s σ 5.8 MPa 4.69 MPa 8.7 MPa 8.7 MPa A N m/s N m/s S a km 2 (0.365) (0.222) (0.507) 117.0(0.220) M 0a N m D a cm cm σ a MPa 21.1 MPa MPa A a N m/s M 0b N m S b = S S a km km D b 69.7cm 63.6 cm σ b MPa 3.99 MPa MPa A b N m/s *1 1.5 M 0 σ σ a σ b AA aa b σ = 5.8N m N m N m/s 2 M N m/s M MPa 39.5MPa 1984 M MPa 1.5 *2 9 AA a σ, σ a, σ b 1.5 σ 4.69MPa 1.25 *3 9 M 0 A σ, σ a, σ b MPa39.5MPa7.5MPa 28
24 若狭ネット第 149 pp.6-31( : 1 2 M 0 3 θ L σ, σ a A A S a/s = km M7.6 W 13 km S = LW km 2 2 km 15 km 1 1 () M N m N m M7.5M W 6.9 M7.3M W 6.8 M7.5M W 6.9 D = M 0 /(µs) cm 93.9 cm cm µ = ρβ N/m 2 S V s ( β) 3.5 km/s V r = 0.72V s 2.52 km/s σ 5.8 MPa 3.20 MPa 5.80 MPa A N m/s N m/s 2 S a km 2 (0.365) (0.230) (0.507) (0.220) M 0a N m D a cm 188,8 cm σ a 15.9 MPa 14.0 MPa 26.4 A a N m/s M 0b N m S b = S S a km km D b 71.5cm 65.7 cm σ b 2.5 MPa 2.6 MPa 5.0 A b N m/s 2 * σ = 5.8MPa, σ a = 15.9MPa S a = S( σ a/ σ) *2 M 0 = [S/( )] 2 A = M 1/3 0 σ = (7/16)M 0(π/S) 2/3 σ a = σ(s a/s) A *3 M 0 A *2 22 S a = 0.22S σ a = σ/0.22 S a/s = 0.22 log 10 L = 0.6M 2.9 M7.6 M= (1/1.17)(log 10 M ) M 0 M 0 = N m 30% D = 221.2cm, σ = 7.54MPa, A = N m/s, M 0a = N m, D a = 444.6cm, σ a = 34.3MPa, M 0b = N m, D b = 158.2cm, σ b = 6.9MP M7.6 σ a = 34.3MPa M MPa 29
25 若狭ネット第 149 pp.6-31( ) 12: 1 2 M 0 3 θ L σ, σ a A A S a /S = km M7.5 W 13 km S = LW km 2 2 km 15 km 1 1 () M N m N m M7.4M W 6.9 M7.2M W 6.7 M7.4M W 6.9 D = M 0 /(µs) cm 84.2 cm cm µ = ρβ N/m 2 S V s ( β) 3.5 km/s V r = 0.72V s 2.52 km/s σ 5.8 MPa 3.03 MPa 5.80 MPa A N m/s N m/s 2 S a km 2 (0.365) (0.213) (0.507) 110.1(0.220) M 0a N m D a cm cm σ a 15.9 MPa 14.2 MPa 26.4 A a N m/s M 0b N m S b = S S a km km D b 67.6cm 61.1 cm σ b 2.5 MPa 2.7 MPa 5.0 A b N m/s 2 * ( M6.4) σ = 5.8MPa, σ a = 15.9MPa S a = S( σ a/ σ) 36.5% M6 M7 A a = 4β 2 σ a πsa A b = 4β 2 σ b πsb A b = 0 A = A 2 a + A 2 b M o = (16/7) σ(s/π) 3/2 *2 M 0 = [S/( )] 2 A = M 1/3 0 σ = (7/16)M 0(π/S) 2/3 σ a = σ(s a/s) A N m/s 2 A b = 0 A b *3 M 0 A 2 A 22 S a = 0.22S σ a = σ/0.22 S a/s = 0.22 log 10 L = 0.6M 2.9 M7.5 M= (1/1.17)(log 10 M ) M 0 M 0 = N m 17%D = 188.7cm, σ = 6.80MPa, A = N m/s, M 0a = N m, D a = 379.3cm, σ a = 30.9MPa, M 0b = N m, D b = 134.9cm, σ b = 6.2MP 30
26 若狭ネット第 149 pp.6-31( : 1 2 M 0 3 θ L σ, σ a A A S a/s = km M7.5 W 13 km S = LW km 2 2 km 15 km 1 1 () M N m N m M7.4M W 6.9 M7.2M W 6.7 M7.4M W 6.9 D = M 0 /(µs) cm 84.2 cm cm µ = ρβ N/m 2 S V s ( β) 3.5 km/s V r = 0.72V s 2.52 km/s σ 5.8 MPa 4.55 MPa 8.70 MPa 8.7 MPa A N m/s N m/s S a km 2 (0.365) (0.213) (0.507) 110.1(0.220) M 0a N m D a cm cm σ a MPa 21.3 MPa MPa A a N m/s M 0b N m S b = S S a km km D b 67.6cm 61.1 cm σ b MPa 4.0 MPa MPa A b N m/s *1 1.5 M 0 σ σ a σ b AA a A b σ = 5.8N m N m N m/s 2 M N m/s M MPa 39.5MPa 1984 M MPa 1.5 *2 7 AA a σ, σ a, σ b 1.5 *3 7 M 0 A σ, σ a, σ b
untitled
27 年新潟県中越沖地震の強震動 ーなぜ柏崎刈羽原子力発電所は想定以上の破壊的強震動に襲われたのか? ー 28 年 3 月 19 日再修正版 入倉孝次郎 ( 愛知工業大学地域防災センター ) 香川敬生 宮腰研 ( 地域地盤環境研究所 ) 倉橋奨 ( 愛知工業大学 ) 3 AspAsp Asp AspAsp GPS SAR 2 277 16 1 km 6.8 6.6 6 9 km 6 (, 22)
地震動予測手法の現状
hayashi@archi.kyoto-u.ac.jp 3 4) ( ) / 5) 6) 7) 8) 995 G 地震動の大きさ 性能レベル グレード Ⅰ グレード Ⅱ グレード Ⅲ Q 基準法稀地震 基準法極稀地震 軽微な被害 ~ 小破 ~ 中破 レベル クライテリア 内陸直下型地震 軽微な被害 ~ 小破 ~ 中破 軽微な被害 ~ 小破 ~ 中破 の領域の検証法の提案を目指す 耐力劣化点 レベル
0 5 15
18 2006 6 20 2007SDR 0 5 15 846Gal 434Gal 406 325 325 20042317560 P S 0 2 4 6 8 km P 2.9 P 3.9 3.9 S 5.9 P 3.3 P 3.9 3.9 S 6.4 P 3.5 P 4.5 S 6.7 13km 846Gal 434Gal 406 325 325 20042317560 P S 0 2 4 6 8
untitled
27 9 27 7 16 1 km 6.8 6.6 6 9 km 6 GPS 2427 2. 27 (27 7 26 2 M JMA 5.8, 27 8 8 JAMSTEC, 27 9 1 NHK , 1999 (Fukushima and Tanaka, 1989) 5m/s 1 27 1 1-1 1 2 3 4 8-8 1 2 3 4 5-5 1 2 3 4 3-3 1 2 3 4 3-3 1
平成14年度仙台市地震被害想定調査報告書
14 4 17 14 5 30 1978 6 12 37 12 11 20 80 30 90 13 7 1995 1 17 14 2 13 30 1 30 0.48 ( 7 8 ) 5 1 2 3 2 1/25,000 10 1km1km 4 250m250m 1/4 13 1 1 250m ( 13 10 1 ) 12 2 3.0m/s4.0m/s 1.5 4.5m/s 6.0m/s 1,500m
64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () m/s : : a) b) kg/m kg/m k
63 3 Section 3.1 g 3.1 3.1: : 64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () 3 9.8 m/s 2 3.2 3.2: : a) b) 5 15 4 1 1. 1 3 14. 1 3 kg/m 3 2 3.3 1 3 5.8 1 3 kg/m 3 3 2.65 1 3 kg/m 3 4 6 m 3.1. 65 5
[Ver. 0.2] 1 2 3 4 5 6 7 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1 1.1 1 1.2 1. (elasticity) 2. (plasticity) 3. (strength) 4. 5. (toughness) 6. 1 1.2 1. (elasticity) } 1 1.2 2. (plasticity), 1 1.2 3. (strength) a < b F
8km M km M M8.4 1M M M 東北地方太平洋沖で想定されていた地震 Fig % 8 9% M8. 6 3m M % Fig.1 Distribution of
東日本大震災 A Catastrophic Earthquake in Tohoku, Japan 1) 東北地方太平洋沖地震の地震 地震動について 1) Earthquake and Strong Ground Motion of the 211 off the Pacific Coast of Tohoku Earthquake 小林喜久二 Kikuji Kobayashi *1 211 3 11
(1.2) T D = 0 T = D = 30 kn 1.2 (1.4) 2F W = 0 F = W/2 = 300 kn/2 = 150 kn 1.3 (1.9) R = W 1 + W 2 = = 1100 N. (1.9) W 2 b W 1 a = 0
1 1 1.1 1.) T D = T = D = kn 1. 1.4) F W = F = W/ = kn/ = 15 kn 1. 1.9) R = W 1 + W = 6 + 5 = 11 N. 1.9) W b W 1 a = a = W /W 1 )b = 5/6) = 5 cm 1.4 AB AC P 1, P x, y x, y y x 1.4.) P sin 6 + P 1 sin 45
I II III IV V
I II III IV V N/m 2 640 980 50 200 290 440 2m 50 4m 100 100 150 200 290 390 590 150 340 4m 6m 8m 100 170 250 µ = E FRVβ β N/mm 2 N/mm 2 1.1 F c t.1 3 1 1.1 1.1 2 2 2 2 F F b F s F c F t F b F s 3 3 3
16 17 17 9 14 11 18 3 18 3 31 31 21 32 50 ( 160km) 130 42 131 53 ( 70km) 116 6 ( 0.92%) 7,735km 2 ( 2.05%) ( 14(2002)10 1 ) 14 76 80km 10 400km 4(1871)7 6 11 3 5(1872)9 14 6(1873)1 2 9(1876)8 16(1883)5
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研究集会 8K-6 使える地震予測を目指して - 最近 年間の地震予知研究における成果と展望 - 強震動予測とアスペリティ モデル 入倉孝次郎 26 年 6 月 8 ー 9 日 京都大学宇治キャンパス 木質ホール 強震動研究者 入倉孝次郎 ( いりくらこうじろう ) 所属 : むかし京都大学防災研究所ではたらいていました 愛知工業大学 出身地 : 中国青島市 ( ビールで有名なところ ) 専門 :
II (No.2) 2 4,.. (1) (cm) (2) (cm) , (
II (No.1) 1 x 1, x 2,..., x µ = 1 V = 1 k=1 x k (x k µ) 2 k=1 σ = V. V = σ 2 = 1 x 2 k µ 2 k=1 1 µ, V σ. (1) 4, 7, 3, 1, 9, 6 (2) 14, 17, 13, 11, 19, 16 (3) 12, 21, 9, 3, 27, 18 (4) 27.2, 29.3, 29.1, 26.0,
令和元年６月 地震・火山月報（防災編）
(2) 地震活動ア. 地震の発生場所の詳細及び地震の発生状況 2019 年 6 月 18 日 22 時 22 分に山形県沖の深さ 14km で M6.7 の地震 ( 最大震度 6 強 ) が発生した この地震発生以降 北東 - 南西方向に長さ約 20km の領域で 地震活動が本震 - 余震型で推移している 最大規模の余震は 6 月 19 日 00 時 57 分に発生した M4.2 の地震 ( 最大震度
LLG-R8.Nisus.pdf
d M d t = γ M H + α M d M d t M γ [ 1/ ( Oe sec) ] α γ γ = gµ B h g g µ B h / π γ g = γ = 1.76 10 [ 7 1/ ( Oe sec) ] α α = λ γ λ λ λ α γ α α H α = γ H ω ω H α α H K K H K / M 1 1 > 0 α 1 M > 0 γ α γ =
1. 4cm 16 cm 4cm 20cm 18 cm L λ(x)=ax [kg/m] A x 4cm A 4cm 12 cm h h Y 0 a G 0.38h a b x r(x) x y = 1 h 0.38h G b h X x r(x) 1 S(x) = πr(x) 2 a,b, h,π
![1. 4cm 16 cm 4cm 20cm 18 cm L λ(x)=ax [kg/m] A x 4cm A 4cm 12 cm h h Y 0 a G 0.38h a b x r(x) x y = 1 h 0.38h G b h X x r(x) 1 S(x) = πr(x) 2 a,b, h,π](/thumbs/101/149329485.jpg "1. 4cm 16 cm 4cm 20cm 18 cm L λ(x)=ax [kg/m] A x 4cm A 4cm 12 cm h h Y 0 a G 0.38h a b x r(x) x y = 1 h 0.38h G b h X x r(x) 1 S(x) = πr(x) 2 a,b, h,π")
. 4cm 6 cm 4cm cm 8 cm λ()=a [kg/m] A 4cm A 4cm cm h h Y a G.38h a b () y = h.38h G b h X () S() = π() a,b, h,π V = ρ M = ρv G = M h S() 3 d a,b, h 4 G = 5 h a b a b = 6 ω() s v m θ() m v () θ() ω() dθ()
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9118 154 B-1 B-3 B- 5cm 3cm 5cm 3m18m5.4m.5m.66m1.3m 1.13m 1.134m 1.35m.665m 5 , 4 13 7 56 M 1586.1.18 7.77.9 599.5.8 7 1596.9.5 7.57.75 684.11.9 8.5 165..3 7.9 87.8.11 6.57. 166.6.16 7.57.6 856 6.6.5
修士論文
SAW 14 2 M3622 i 1 1 1-1 1 1-2 2 1-3 2 2 3 2-1 3 2-2 5 2-3 7 2-3-1 7 2-3-2 2-3-3 SAW 12 3 13 3-1 13 3-2 14 4 SAW 19 4-1 19 4-2 21 4-2-1 21 4-2-2 22 4-3 24 4-4 35 5 SAW 36 5-1 Wedge 36 5-1-1 SAW 36 5-1-2
Fig. 1. Horizontal displacement of the second and third order triangulation points accompanied with the Tottori Earthquake of (after SATO, 1973)
Journal of the Geodetic Society of Japan Vol. 27, No. 3, (1981), pp. 183-191 Research on Fault Movement by means of Aero-Triangulation ( T) (An experiment on the earthquake fault of the Izu-Oshima Kinkai
68 A mm 1/10 A. (a) (b) A.: (a) A.3 A.4 1 1
67 A Section A.1 0 1 0 1 Balmer 7 9 1 0.1 0.01 1 9 3 10:09 6 A.1: A.1 1 10 9 68 A 10 9 10 9 1 10 9 10 1 mm 1/10 A. (a) (b) A.: (a) A.3 A.4 1 1 A.1. 69 5 1 10 15 3 40 0 0 ¾ ¾ É f Á ½ j 30 A.3: A.4: 1/10
C: PC H19 A5 2.BUN Ohm s law
C: PC H19 A5 2.BUN 19 8 6 3 19 3.1........................... 19 3.2 Ohm s law.................... 21 3.3.......................... 24 4 26 4.1................................. 26 4.2.................................
新規文書1
第 257 回審査会合 5. 地下構造モデルの策定 ( まとめ ) 資料再掲 調査結果に基づき策定した地下構造モデルについて 速度構造を以下に示す S 波速度 (km/s) 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 0 0 P 波速度 (km/s) 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 1 1 2 2 3 4 調査結果に基づき策定した地下構造モデル 45 深さ (km) 深さ (km) 3
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22112 Ss Ss 1 Ss S S BC 2 S1/2 S 1 1 3 S2/2 S 2 2 4 Ss Ss 1 1 Ss Ss 5 JEAG46011984JEAG4601 1987JEAG46011991 JSME S NC12005 JEAG4601-1991 6 NO NO YES YES 7 Ss Ss A1 A2 Ss Ss 8 B1 Ss 9 10 4.87 4.87 0.29
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( 9:: 3:6: (k 3 45 k F m tan 45 k 45 k F m tan S S F m tan( 6.8k tan k F m ( + k tan 373 S S + Σ Σ 3 + Σ os( sin( + Σ sin( os( + sin( os( p z ( γ z + K pzdz γ + K γ K + γ + 9 ( 9 (+ sin( sin { 9 ( } 4
図 東北地方太平洋沖地震以降の震源分布図 ( 福島第一 第二原子力発電所周辺 ) 図 3 東北地方太平洋沖地震前後の主ひずみ分布図 ( 福島第一 第二原子力発電所周辺 )
平成 3 年 8 月 30 日東京電力株式会社 平成 3 年東北地方太平洋沖地震を踏まえた新耐震指針に照らした既設発電用原子炉施設等の耐震安全性の評価結果の報告に係る 原子力安全 保安院における検討に際しての意見の追加への対応について ( 追加指示 ) に基づく報告 概要版 当社は 平成 3 年 3 月 日に発生した東北地方太平洋沖地震 (M9.0) 以降の地震の発生状況及び地殻変動 ( 地盤の動き
NETES No.CG V
1 2006 6 NETES No.CG-050001-V 2007 5 2 1 2 1 19 5 1 2 19 8 2 i 1 1 1.1 1 1.2 2 1.3 2 2 3 2.1 3 2.2 8 3 9 3.1 9 3.2 10 3.3 13 3.3.1 13 3.3.2 14 3.3.3 14 3.3.4 16 3.3.5 17 3.3.6 18 3.3.7 21 3.3.8 22 3.4
2008年1月11日に岩手県釜石沖で発生した地震（M4.7）について
3-2 2008 年 1 月 11 日に岩手県釜石沖で発生した地震 (M4.7) について On the M4.7 earthquake off Kamaishi, Iwate prefecture, Japan, on January 11, 2008. 東北大学大学院理学研究科 Graduate School of Science, Tohoku University 2008 年 1 月 11
橡博論表紙.PDF
Study on Retaining Wall Design For Circular Deep Shaft Undergoing Lateral Pressure During Construction 2003 3 Study on Retaining Wall Design For Circular Deep Shaft Undergoing Lateral Pressure During Construction
科学9月特集C_青井.indd
特集 216 年熊本地震の強震動と震源過程 青井真あおいしん国立研究開発法人防災科学技術研究所地震津波火山ネットワークセンター長 216 年 4 月 14 日 21:26 に熊本地方を震央とする Mj 6.5(Mw 6.1) の地震が, またその 28 時間後の 16 日 1:25 には Mj 7.3(Mw 7.1) の地震が発生した これは 1995 年兵庫県南部地震以来 21 年ぶりに発生した都市直下における
1-1 1-2 1-3 1-4 1-5 1-6 1-7 1-8 - 1-9 宮城県沖地震 ( 単独 ) 宮城県沖地震 ( 連動 ) 長町 - 利府線断層帯 図 1-4-2 図 1-4-1 液状化危険度判定結果震度分布 1-10 1-1 1-11 1-12 2-1 2-2 2-3 2-4 3-1 3-2 3-3 3-4 300m 3000m 200m 150m 125m 100m 2000m 1500m
JANTI-SANE-03 WG 1. 1.1 197166.817km 16km23km 743 1-1 A, As 1-11-2, 1-3 3760 2981 79.3 1.2 189 Ss Ss S 1-4,5 1-2 1-1 30km 10km Google ZENRIN 1-1 As 1 A 1 B C *1: 2006 1-2 1-2 1-3 1-3 Ss 1-4 6 H21. H21.6/19
<4D F736F F D208C46967B926E906B82CC96C6906B8C9A95A8899E939A89F090CD>
平成 29 年 9 月 1 日 観測記録に基づく免震住宅の地震応答解析 - 216 年熊本地震 - 1. はじめに 216 年 4 月 16 日 1 時 25 分に発生した熊本地震は マグニチュード 7.3 最大震度 7 と発表されています 防災科学技術研究所では 強震観測網 (K-NET KiK-net) により観測されたデータを公開データしています この観測地震動を用いて 免震住宅の地震応答解析を実施しました
SEISMIC HAZARD ESTIMATION BASED ON ACTIVE FAULT DATA AND HISTORICAL EARTHQUAKE DATA By Hiroyuki KAMEDA and Toshihiko OKUMURA A method is presented for using historical earthquake data and active fault
( )
) ( ( ) 3 15m t / 1.9 3 m t / 0.64 3 m ( ) ( ) 3 15m 3 1.9m / t 0.64m 3 / t ) ( β1 β 2 β 3 y ( ) = αx1 X 2 X 3 ( ) ) ( ( ) 3 15m t / 1.9 3 m 3 90m t / 0.64 3 m ( ) : r : ) 30 ( 10 0.0164
土木工事共通仕様書（その２）
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1 2 3 22 578 582 27 4 5 6 567 7 21 8 9 (9), 10 11 12 13 14 (1) (2) 16 532 35 15 (3) (4) (1) (1) 16 (4) () () () 17 () 18 170 19 20 21 10 22 23 24 25 26 27
「発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針」の改訂に伴う島根原子力発電所3号機の耐震安全性評価結果中間報告書の提出について
平成 年 9 月 日中国電力株式会社 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う島根原子力発電所 号機の耐震安全性評価結果中間報告書の提出について 当社は本日, 発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針 の改訂に伴う島根原子力発電所 号機の耐震安全性評価結果中間報告書を経済産業省原子力安全 保安院に提出しました また, 原子力安全 保安院の指示に基づく島根原子力発電所 号機原子炉建物の弾性設計用地震動
9 3 12 17 15 19 10 19 13 16 16 17 11 17 14 16 17 19
9 3 12 17 15 19 10 19 13 16 16 17 11 17 14 16 17 19 4 4 5 11 11 13 1,739m 1,722m 25km 17km 6,817 1,052m 1,018m 14 1,858,070 668,446 35 1,101,872 59 4 5 6 22 1889 7 20 52 228 1619 5.3.17 32.5 130.6
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PGF 17 6 1 11 1 12 1 2 21 2 22 2 23 3 1 3 1 3 2 3 3 3 4 3 5 4 6 4 2 4 1 4 2 4 3 4 4 4 5 5 3 5 1 5 2 5 5 5 5 4 5 1 5 2 5 3 6 5 6 1 6 2 6 6 6 24 7 1 7 1 7 2 7 3 7 4 8 2 8 1 8 2 8 3 9 4 9 5 9 6 9 3 9 1 9
0-
5 6 7 Seismic observation station Agency Seismic intensity South- North (NS) Maximum acceleration (Gal ) East-West (EW) Vertical (UD) Combining threecomponent Epicentral distance (km) Kawaguchi* JMA 7
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( ) c a sin b c b c a cos a c b c a tan b a b cos sin a c b c a ccos b csin (4) Ma k Mg a (Gal) g(98gal) (Gal) a max (K-E) kh Zck.85.6. 4 Ma g a k a g k D τ f c + σ tanφ σ 3 3 /A τ f3 S S τ A σ /A σ /A
TOP URL 1
TOP URL http://amonphys.web.fc.com/ 3.............................. 3.............................. 4.3 4................... 5.4........................ 6.5........................ 8.6...........................7
Note.tex 2008/09/19( )
1 20 9 19 2 1 5 1.1........................ 5 1.2............................. 8 2 9 2.1............................. 9 2.2.............................. 10 3 13 3.1.............................. 13 3.2..................................
http://www.ns.kogakuin.ac.jp/~ft13389/lecture/physics1a2b/ pdf I 1 1 1.1 ( ) 1. 30 m µm 2. 20 cm km 3. 10 m 2 cm 2 4. 5 cm 3 km 3 5. 1 6. 1 7. 1 1.2 ( ) 1. 1 m + 10 cm 2. 1 hr + 6400 sec 3. 3.0 10 5 kg
Microsoft Word doc
. 正規線形モデルのベイズ推定翠川 大竹距離減衰式 (PGA(Midorikawa, S., and Ohtake, Y. (, Attenuation relationships of peak ground acceleration and velocity considering attenuation characteristics for shallow and deeper earthquakes,
1. ( ) 1.1 t + t [m]{ü(t + t)} + [c]{ u(t + t)} + [k]{u(t + t)} = {f(t + t)} (1) m ü f c u k u 1.2 Newmark β (1) (2) ( [m] + t ) 2 [c] + β( t)2
![1. ( ) 1.1 t + t [m]{ü(t + t)} + [c]{ u(t + t)} + [k]{u(t + t)} = {f(t + t)} (1) m ü f c u k u 1.2 Newmark β (1) (2) ( [m] + t ) 2 [c] + β( t)2](/thumbs/80/80934335.jpg "1. ( ) 1.1 t + t [m]{ü(t + t)} + [c]{ u(t + t)} + [k]{u(t + t)} = {f(t + t)} (1) m ü f c u k u 1.2 Newmark β (1) (2) ( [m] + t ) 2 [c] + β( t)2")
212 1 6 1. (212.8.14) 1 1.1............................................. 1 1.2 Newmark β....................... 1 1.3.................................... 2 1.4 (212.8.19)..................................
The Physics of Atmospheres CAPTER :
The Physics of Atmospheres CAPTER 4 1 4 2 41 : 2 42 14 43 17 44 25 45 27 46 3 47 31 48 32 49 34 41 35 411 36 maintex 23/11/28 The Physics of Atmospheres CAPTER 4 2 4 41 : 2 1 σ 2 (21) (22) k I = I exp(
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(a) (b) (c) (d) Wunderlich 2.5.1 = = =90 2 1 (hkl) {hkl} [hkl] L tan 2θ = r L nλ = 2dsinθ dhkl ( ) = 1 2 2 2 h k l + + a b c c l=2 l=1 l=0 Polanyi nλ = I sinφ I: B A a 110 B c 110 b b 110 µ a 110
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C L C L 4.5m 3.0m 10% 25% 50% 90% 75% 50% N N N 90% 90% 10% 10% 100 100 10 10 10% 10% :49kN :17 :17kN CBR CBR CBR 5 3,000 / 3,000 /mm /mm 1.2mm 89dB 190dB 3,000 3,000 /mm 20% 20%
66 σ σ (8.1) σ = 0 0 σd = 0 (8.2) (8.2) (8.1) E ρ d = 0... d = 0 (8.3) d 1 NN K K 8.1 d σd σd M = σd = E 2 d (8.4) ρ 2 d = I M = EI ρ 1 ρ = M EI ρ EI
65 8. K 8 8 7 8 K 6 7 8 K 6 M Q σ (6.4) M O ρ dθ D N d N 1 P Q B C (1 + ε)d M N N h 2 h 1 ( ) B (+) M 8.1: σ = E ρ (E, 1/ρ ) (8.1) 66 σ σ (8.1) σ = 0 0 σd = 0 (8.2) (8.2) (8.1) E ρ d = 0... d = 0 (8.3)
鉄筋単体の座屈モデル（HP用）.doc
RC uckling elastic uckling of initiall ent memer full-plastic ultimate elasto-plastic uckling model cover concrete initial imperfection 1 Fixed-fixed Hinged-hinged x x M M 1 3 1 a π = 1 cos x πx = a sin
c 2009 i
I 2009 c 2009 i 0 1 0.0................................... 1 0.1.............................. 3 0.2.............................. 5 1 7 1.1................................. 7 1.2..............................
2 3 5 5 5 5 6 6 7 7 8 10 10 10 10 11 11 12 12 13 16 16 16 16 17 19 21 21 22 5
1D000425-2 1 2 3 5 5 5 5 6 6 7 7 8 10 10 10 10 11 11 12 12 13 16 16 16 16 17 19 21 21 22 5 3 29 29 29 30 31 31 32 35 35 35 36 41 41 41 46 48 48 48 52 57 4 700 13 1988 4 5 4 5 21 1 1 3 4 5 6 21 10 1888
経済論集 ４６‐２（よこ）（Ｐ）☆／２．三崎
1 2 1869 11 17 5 10 1 3 1914 5 15 5 1872 9 12 3 1870 1 26 14 1881 11 11 12 6 11 1878 5 9 13 1880 6 17 1 15 1882 1 2 3 11 1828 2 26 24 1891 4 22 2 1849 12 1 3 1856 pp 20 21. 1971 p.429. 1973 1, pp.440 444.
ii 3.,. 4. F. (), ,,. 8.,. 1. (75% ) (25% ) =9 7, =9 8 (. ). 1.,, (). 3.,. 1. ( ).,.,.,.,.,. ( ) (1 2 )., ( ), 0. 2., 1., 0,.
23(2011) (1 C104) 5 11 (2 C206) 5 12 http://www.math.is.tohoku.ac.jp/~obata,.,,,.. 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7.,,. 1., 2007 ( ). 2. P. G. Hoel, 1995. 3... 1... 2.,,. ii 3.,. 4. F. (),.. 5.. 6.. 7.,,. 8.,. 1. (75%
Key Words: probabilisic scenario earthquake, active fault data, Great Hanshin earthquake, low frequency-high impact earthquake motion, seismic hazard map 3) Cornell, C. A.: Engineering Seismic
医系の統計入門第 2 版 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. このサンプルページの内容は, 第 2 版 1 刷発行時のものです.
医系の統計入門第 2 版 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. http://www.morikita.co.jp/books/mid/009192 このサンプルページの内容は, 第 2 版 1 刷発行時のものです. i 2 t 1. 2. 3 2 3. 6 4. 7 5. n 2 ν 6. 2 7. 2003 ii 2 2013 10 iii 1987
ab c d 6 12 1:25,000 28 3 2-1-3 18 2-1-10 25000 3120 10 14 15 16 7 2-1-4 1000ha 10100ha 110ha ha ha km 200ha 100m 0.3 ha 100m 1m 2-1-11 2-1-5 20cm 2-1-12 20cm 2003 1 05 12 2-1-13 1968 10 7 1968 7 1897
新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果および駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について
< 別紙 > 新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査結果 および 駿河湾の地震で敷地内の揺れに違いが生じた要因の分析状況について 新潟県中越沖地震を踏まえた地下構造特性調査 地下構造特性にかかわる既往の調査結果の信頼性を確認するとともに 知見をより一層充実させるため 敷地および敷地周辺の地下構造特性の調査を実施しました 調査項目 1 微動アレイ観測 調査箇所 調査内容 敷地内および敷地周辺 :147
http://www.ike-dyn.ritsumei.ac.jp/ hyoo/wave.html 1 1, 5 3 1.1 1..................................... 3 1.2 5.1................................... 4 1.3.......................... 5 1.4 5.2, 5.3....................
資料 1 南海トラフの巨大地震モデル検討会 第 6 回会合 深部地盤モデルの作成の考え方 平成 23 年 12 月 12 日 1. 震度分布の推計方法 中央防災会議 (2003) 1 は 強震波形計算によって求められた地表の震度と経験的手法によって求められた地表の震度を比較検討し 強震波形計算による結果を主に それにより表現できていないところについては 経験的手法による結果も加えて 最終的な震度分布を求めている
Part () () Γ Part ,
Contents a 6 6 6 6 6 6 6 7 7. 8.. 8.. 8.3. 8 Part. 9. 9.. 9.. 3. 3.. 3.. 3 4. 5 4.. 5 4.. 9 4.3. 3 Part. 6 5. () 6 5.. () 7 5.. 9 5.3. Γ 3 6. 3 6.. 3 6.. 3 6.3. 33 Part 3. 34 7. 34 7.. 34 7.. 34 8. 35
untitled
2014 20141114 1124A 14:30 15:00 S21.5010 1860 2014 196439616130140.7 3822.2'N13912.7'E34km M:7.5 261,9606,64015,297 (1966 Kudo et al. (2000 9 15 1m 4 SeismoArchives 1964 Niigata (Japan Earthquake Archive:
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19 19 1 1.. 3. 5cm 10cm 5 10cm :(Binder course Base course ) 5 10cm 5cm 5 0cm 10 0cm base course subbase course 1m 3 4 (Boussinesq Boussinesq, 1885), 1885) 1 ( ) θ π π σ 5 5/ 3 cos 3 3 z Q z r z Q z =
I-2 (100 ) (1) y(x) y dy dx y d2 y dx 2 (a) y + 2y 3y = 9e 2x (b) x 2 y 6y = 5x 4 (2) Bernoulli B n (n = 0, 1, 2,...) x e x 1 = n=0 B 0 B 1 B 2 (3) co
16 I ( ) (1) I-1 I-2 I-3 (2) I-1 ( ) (100 ) 2l x x = 0 y t y(x, t) y(±l, t) = 0 m T g y(x, t) l y(x, t) c = 2 y(x, t) c 2 2 y(x, t) = g (A) t 2 x 2 T/m (1) y 0 (x) y 0 (x) = g c 2 (l2 x 2 ) (B) (2) (1)
TOP URL 1
TOP URL http://amonphys.web.fc.com/ 1 19 3 19.1................... 3 19.............................. 4 19.3............................... 6 19.4.............................. 8 19.5.............................
<4D F736F F F696E74202D208FBC8D5D8E7395D78BAD89EF288A988D5D947A957A8E9197BF816A2E707074>
新耐震指針による基準地震動の策定について - 地震動評価手法の概要 - 京都大学原子炉実験所附属安全原子力システム研究センター釜江克宏 ( 原子力安全委員会専門委員 ) 内容 新耐震指針の改訂の背景 地震学 地震工学などに関する新たな知見の蓄積など 1995 年兵庫県南部地震の経験 新指針の改訂のポイント旧指針の何がどのように変わったのか? 地震動評価手法の高度化 敷地直下地震の考慮の仕方 島根原子力発電所の中間評価について
1 GP 2000p. 24. 45 11 12 46 1 1 1945 1956 1937 15,230 1948 16,852 3 1968 2
1! 1945 9 GHQ 1,500 1 GP 2000p. 24. 45 11 12 46 1 1 1945 1956 1937 15,230 1948 16,852 3 1968 2 1956 1960 278,002 1946 1947 3 5 8 3 1950 1955 5 1949 133 1957 56 5 GHQ 4 8 1946 TM 1950 52 3 GHQ 1950 3 5
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50cm 2500mm 300mm 15 CCD 15 100 1 2 3 4 23 SORA Kwak SeungJo 1 1.1 1995 20 2015 6 18 1931 1 2 3 2 ˆ 300mm 2500mm ˆ 2 1.2 WASP 1: 15 2048 2048 CCD 200mm 70 13 WASP 8 1.3 50cm 1 1: CCD 2: 1.4 MOST MOST 15
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.m 5m :.45.4m.m 3.m.6m (N/mm ).8.6 σ.4 h.m. h.68m h(m) b.35m θ4..5.5.5 -. σ ta.n/mm c 3kN/m 3 w 9.8kN/m 3 -.4 ck 6N/mm -.6 σ -.8 3 () :. 4 5 3.75m :. 7.m :. 874mm 4 865mm mm/ :. 7.m 4.m 4.m 6 7 4. 3.5
福岡大学人文論叢47-3
679 pp. 1 680 2 681 pp. 3 682 4 683 5 684 pp. 6 685 7 686 8 687 9 688 pp. b 10 689 11 690 12 691 13 692 pp. 14 693 15 694 a b 16 695 a b 17 696 a 18 697 B 19 698 A B B B A B B A A 20 699 pp. 21 700 pp.
keisoku01.dvi
2.,, Mon, 2006, 401, SAGA, JAPAN Dept. of Mechanical Engineering, Saga Univ., JAPAN 4 Mon, 2006, 401, SAGA, JAPAN Dept. of Mechanical Engineering, Saga Univ., JAPAN 5 Mon, 2006, 401, SAGA, JAPAN Dept.
19 σ = P/A o σ B Maximum tensile strength σ % 0.2% proof stress σ EL Elastic limit Work hardening coefficient failure necking σ PL Proportional
19 σ = P/A o σ B Maximum tensile strength σ 0. 0.% 0.% proof stress σ EL Elastic limit Work hardening coefficient failure necking σ PL Proportional limit ε p = 0.% ε e = σ 0. /E plastic strain ε = ε e
0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2
24 11 10 24 12 10 30 1 0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2 23% 29% 71% 67% 6% 4% n=1525 n=1137 6% +6% -4% -2% 21% 30% 5% 35% 6% 6% 11% 40% 37% 36 172 166 371 213 226 177 54 382 704 216
10 117 5 1 121841 4 15 12 7 27 12 6 31856 8 21 1983-2 - 321899 12 21656 2 45 9 2 131816 4 91812 11 20 1887 461971 11 3 2 161703 11 13 98 3 16201700-3 - 2 35 6 7 8 9 12 13 12 481973 12 2 571982 161703 11
1
GL (a) (b) Ph l P N P h l l Ph Ph Ph Ph l l l l P Ph l P N h l P l .9 αl B βlt D E. 5.5 L r..8 e g s e,e l l W l s l g W W s g l l W W e s g e s g r e l ( s ) l ( l s ) r e l ( s ) l ( l s ) e R e r
) a + b = i + 6 b c = 6i j ) a = 0 b = c = 0 ) â = i + j 0 ˆb = 4) a b = b c = j + ) cos α = cos β = 6) a ˆb = b ĉ = 0 7) a b = 6i j b c = i + 6j + 8)
4 4 ) a + b = i + 6 b c = 6i j ) a = 0 b = c = 0 ) â = i + j 0 ˆb = 4) a b = b c = j + ) cos α = cos β = 6) a ˆb = b ĉ = 0 7) a b = 6i j b c = i + 6j + 8) a b a b = 6i j 4 b c b c 9) a b = 4 a b) c = 7
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[ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] ADC BS1 m1 PMT m2 BS2 PMT1 PMT ADC PMT2 α PMT α α = n ω n n Pn TMath::Poisson(x,[0]) 0.35 0.3 0.25 0.2 0.15 λ 1.5 ω n 2 = ( α 2 ) n n! e α 2 α 2 = λ = λn n! e λ Poisson Pn 0.1
³ÎΨÏÀ
2017 12 12 Makoto Nakashima 2017 12 12 1 / 22 2.1. C, D π- C, D. A 1, A 2 C A 1 A 2 C A 3, A 4 D A 1 A 2 D Makoto Nakashima 2017 12 12 2 / 22 . (,, L p - ). Makoto Nakashima 2017 12 12 3 / 22 . (,, L p
京都大学防災研究所年報第 60 号 A 平成 29 年 DPRI Annuals, No. 60 A, 2017 Generating Process of the 2016 Kumamoto Earthquake Yoshihisa IIO Synopsis The 2016 Kumamoto e
京都大学防災研究所年報第 60 号 A 平成 29 年 DPRI Annuals, No. 60 A, 2017 Generating Process of the 2016 Kumamoto Earthquake Yoshihisa IIO Synopsis The 2016 Kumamoto earthquake is a large intraplate earthquake that broke
平成28 年4 月16 日熊本県熊本地方の地震の評価（平成28年4月17日）
平成 28 年 4 月 17 日地震調査研究推進本部地震調査委員会 平成 28 年 4 月 16 日熊本県熊本地方の地震の評価 4 月 16 日 1 時 25 分に熊本県熊本地方の深さ約 1km でマグニチュード (M)7.3( 暫定値 ) の地震が発生した この地震により熊本県で最大震度 6 強を観測し 被害を生じた この地方では 4 月 14 日 21 時 26 分に深さ約 1km で M6.5(
<4D F736F F F696E74202D208CB48E7197CD8A7789EF8AE989E6835A C478CB3816A2E B8CDD8AB B83685D>
SSHAC 手法に基づく原子力発電所サイトの確率論的地震ハザード評価 (BC0504) 内陸地殻内地震を対象とした確率論的地震動ハザード評価課題とその解決に向けて 隈元崇 @ 岡山大学 Lettis, 2013 http://www.pge.com/includes/docs/pdfs/shared/edusafety/ systemworks/dcpp/sshac/sugmworkshops/ 特性化震源モデル
地震の大きさの予測可能性と緊急地震速報
12-1 地震の大きさの予測可能性と緊急地震速報 Predictability of Earthquake Magnitude and Earthquake Early Warning 気象庁 Japan Meteorological Agency 緊急地震速報は, 震源近傍の地震計で捉えた P 波を迅速に解析し, 予想される震度及び S 波の予想到達時刻を推定して大きく揺れ始める前に伝えることにより,
29 1 6 1 1 1.1 1.1 1.1( ) 1.1( ) 1.1: 2 1.2 1.2( ) 4 4 1 2,3,4 1 2 1 2 1.2: 1,2,3,4 a 1 2a 6 2 2,3,4 1,2,3,4 1.2( ) 4 1.2( ) 3 1.2( ) 1.3 1.3 1.3: 4 1.4 1.4 1.4: 1.5 1.5 1 2 1 a a R = l a l 5 R = l a +
A2, Vol. 69, No. 2 Vol. 16, I_237-I_246, Analytical Investigation of Shear Force Distribution of Perfobond Strip with Plural Perforations * ** *
A2, Vol. 69, No. 2 Vol. 16, I_237-I_246, 213. Analytical Investigation of Shear Force Distribution of Perfobond Strip with Plural Perforations * ** *** **** ***** Noriyuki KUBO, Takeshi SAKAI, Shinji OHGUCHI,
July 28, H H 0 H int = H H 0 H int = H int (x)d 3 x Schrödinger Picture Ψ(t) S =e iht Ψ H O S Heisenberg Picture Ψ H O H (t) =e iht O S e i
July 8, 4. H H H int H H H int H int (x)d 3 x Schrödinger Picture Ψ(t) S e iht Ψ H O S Heisenberg Picture Ψ H O H (t) e iht O S e iht Interaction Picture Ψ(t) D e iht Ψ(t) S O D (t) e iht O S e ih t (Dirac
(1) (2)
3 3.1 3.1.1 3.1.2 (1) (2) 3.1.3 3-3.1.3.1 3.1.3.1 1 2 3.1.4 3.23.4 NATM 1980-3.1.4.1-3.1.4.2 NATM 20 1) NATM No.1235, 1983. 2) No.A-84-511984. -3.1.4.1 NATM -3.1.4.2 NATM Vp Vp 23/2882% 1983 : 0 A i X
沿岸開発技術研究センター 研究論文集論文体裁サンプル
港湾の施設の技術上の基準 同解説 2007 における M6.5 直下地震の特性について 森下重和 * 根木貴史 ** 安藤誠 *** 幸福辰巳 **** 坂口章 ***** * ( 財 ) 沿岸技術研究センター調査部研究員 ** ( 財 ) 沿岸技術研究センター研究主幹 *** 前 ( 財 ) 沿岸技術研究センター調査部主任研究員 **** 国土交通省九州地方整備局下関港湾空港技術調査事務所設計第一課課長
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例題で学ぶはじめての塑性力学 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. http://www.morikita.co.jp/books/mid/066721 このサンプルページの内容は, 初版 1 刷発行当時のものです. http://www.morikita.co.jp/support/ 03 3817 5670 FAX 03 3815 8199 i 1
50 2 I SI MKSA r q r q F F = 1 qq 4πε 0 r r 2 r r r r (2.2 ε 0 = 1 c 2 µ 0 c = m/s q 2.1 r q' F r = 0 µ 0 = 4π 10 7 N/A 2 k = 1/(4πε 0 qq
49 2 I II 2.1 3 e e = 1.602 10 19 A s (2.1 50 2 I SI MKSA 2.1.1 r q r q F F = 1 qq 4πε 0 r r 2 r r r r (2.2 ε 0 = 1 c 2 µ 0 c = 3 10 8 m/s q 2.1 r q' F r = 0 µ 0 = 4π 10 7 N/A 2 k = 1/(4πε 0 qq F = k r
最新耐震構造解析 ( 第 3 版 ) サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. このサンプルページの内容は, 第 3 版 1 刷発行時のものです.
最新耐震構造解析 ( 第 3 版 ) サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. http://www.morikita.co.jp/books/mid/052093 このサンプルページの内容は, 第 3 版 1 刷発行時のものです. i 3 10 3 2000 2007 26 8 2 SI SI 20 1996 2000 SI 15 3 ii 1 56 6
振動工学に基礎
Ky Words. ω. ω.3 osω snω.4 ω snω ω osω.5 .6 ω osω snω.7 ω ω ( sn( ω φ.7 ( ω os( ω φ.8 ω ( ω sn( ω φ.9 ω anφ / ω ω φ ω T ω T s π T π. ω Hz ω. T π π rad/s π ω π T. T ω φ 6. 6. 4. 4... -... -. -4. -4. -6.
「諸雑公文書」整理の中間報告
30 10 3 from to 10 from to ( ) ( ) 20 20 20 20 20 35 8 39 11 41 10 41 9 41 7 43 13 41 11 42 7 42 11 41 7 42 10 4 4 8 4 30 10 ( ) ( ) 17 23 5 11 5 8 8 11 11 13 14 15 16 17 121 767 1,225 2.9 18.7 29.8 3.9
基準地震動Ｓｓの見直し状況について
資料 No.-5 基準地震動 Ss の見直し状況について 平成 2 年 5 月 23 日日本原子力発電株式会社関西電力株式会社独立行政法人日本原子力研究開発機構 目次 () 基準地震動の策定方針 2 (2) 評価条件の見直し 5 (3) 耐専式の適用性の検討 6 (4) 基準地震動 Ssの見直し 8 (5) 国のWGにおける審議状況 25 討用地震の選定() 基準地震動 Ss の策定方針 :Ss 策定の流れ