第 7 章橋梁下部工
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1 第 7 章橋梁下部工
2 第 7 章橋梁下部工 第 1 節設計一般この設計便覧は国土交通省近畿地方整備局管内の道路橋下部工の設計に適用する 下部工の設計は示方書および通達がすべてに優先するので 示方書類の改訂 新しい通達などにより内容が便覧と異なった場合は便覧の内容を読み変えること また 内容の解釈での疑問点などはその都度担当課と協議すること 表 示方書等の名称 示方書 指針等 発刊年月 発刊者 道路橋示方書 同解説 (Ⅰ 共通編 Ⅳ 下部構造編 ) 平成 14 年 3 月 日本道路協会 道路橋示方書 同解説 (Ⅴ 耐震設計編 ) 平成 14 年 3 月 コンクリート標準示方書 ( 規準編 ) 平成 22 年 11 月 土木学会 コンクリート標準示方書 ( 設計編 ) 平成 20 年 3 月 コンクリート標準示方書 ( 維持管理編 ) 平成 20 年 3 月 注 ) 道路橋示方書 同解説 (H24.4 以降に改訂版発刊予定 ) の改訂内容は反映されていないため 内容が便覧と異なった場合は便覧の内容を読み替えること 1. 一般 ( 標準 ) 1-1 基本方針 (1) 下部構造の設計にあたっては 上部構造からの荷重を安全かつ経済的に基礎構造に伝えるとともに 上部構造の支持条件を満たし 架設地点の状況に最も適したものでなければならない (2) 下部構造の形状は 経済性 外観 近接構造物に対する影響 地下埋設物との関係 施工性を考慮して決定する (3) フーチングなどの土かぶりは 通常の場合 50cm を標準とするが 街路上に下部構造を設置する場合 当該道路管理者との協議が必要である (4) 下部構造は 躯体の安全の他に変位に対しても 上部構造の安全性や道路橋としての機能が低下しないように許容変位量内におさまるように 設計しなければならない 1-2 形式の選定 (1) 一般下部の構造形式は 上部工の構造形式 荷重 気象の影響 地盤条件 施工条件などを考慮して選定する 1 基の下部構造には 異種の基礎形式を併用しないようにすること (2) 橋台橋台の形式決定に先立ち 問題となるのが橋台位置をどこに置くかということである 橋長決定要因が交差道路および河川を横過する道路などの場合は その制約条件より決定される 一般の高架部においては桁下空間 2.50m を目安とし 経済比較をして決定するのが望ましい また 山岳部で谷を横過する場合 十分検討しなければならないが 図 表 において高さ H 余裕幅 S は次の値を目安とする 7-1
3 表 余裕幅 S 支持地盤の種類 S の目安土 S B 軟岩 S 1/2B 岩 S 1.0m 表の数値は 概略設計時に用いるもので実施設計 にあたっては 橋台位置での地盤調査結果により 斜面上の支持力計算を行い安全性を確認する 図 山岳部の橋台位置 (3) 橋台の種類橋台は下記の形式を標準とする (a) 重力式橋台 ( 適用高さ H 5m) (b) 逆 T 式橋台 ( H=5m~15m ) 12m 以上については 他の形式と経済比較などをして決定するのが望ましい (c) 控え壁式橋台 ( H 12m) (d) ラーメン式橋台 ( H 15m) ラーメン式橋台については 下記のような条件のとき 採用されることが多い ( イ ) 躯体が高くなると土圧による影響が支配的となるので その軽減を図る場合 ( ロ ) 上部構造からの大きい水平力に抵抗させる場合 ( ハ ) ラーメン形式として背面に通路を設ける必要がある場合 ( ニ ) その他ラーメン形式にするほうが他形式と比較して より構造的 経済的に有利となる場合 (e) 箱式橋台 ( 適用高さ H 12m) 箱式橋台については 下記のような条件のとき 採用されることが多い ( イ ) 基礎地盤条件が悪く 杭基礎で 中空とすることにより地震時慣性力が小さくなり 基礎も小さく経済的となる場合 但し 直接基礎とした場合は滑動で不利となるため中空部に土を入れる等の対処が必要となる ( ロ ) 斜角のある控え壁式橋台でフーチングが橋軸直角方向に大きくなり ウィング端部の控壁との間隔が狭い場合など取合が悪く 箱式橋台とする方が経済的となる場合 ( ハ ) 盛りこぼし橋台 ( 盛土高 H=10~30m: 基礎杭含む ) 盛りこぼし橋台は 山岳地域で盛土高の高い区間で橋台が非常に大規模になる場合に採用されることが多い ただし この形式は盛土の物性値により影響を強く受け フーチング下面より下方の盛土部分において基礎構造に作用する土圧についても未解明な点があるので この形式を採用する場合には 盛土材料の物性 盛土の施工管理等に十分な検討を行わなければならない 7-2
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5 2. 荷重 ( 標準 ) 2-1 荷重の種類 常時荷重 表 荷重の種類 主荷重 従荷重 1 死荷重 1 風荷重 2 活荷重 異 2 温度変化の影響 3 衝撃 常 3 地震の影響 4 土圧 時 5 水圧 荷 6 浮力または揚圧力 重 7 コンクリートの乾燥収縮の影響 1 雪荷重 特 1 衝突荷重 2 波圧 殊 2 施工時荷重 3 地盤の変動の影響 荷 3 その他 重 特殊荷重 4 その他 上表 は 下部構造を設計するときに考慮しなければならない荷重を列挙したものであるが 必ずしも全部を採用する必要はない また上記以外の荷重がある場合には これについて安全をたしかめねばならない 主荷重は 常時荷重として考慮するものであり この場合は 常時の許容応力および許容支持力を用いて設計する 従荷重を考慮するときは 常時の許容応力度を割増しする 2-2 活荷重の載荷方法 (1) 活荷重は 構造物に最も不利になるように載荷させるのを原則とするが 各けた最大反力を使用してもよい (2) 上部工死荷重は 支承に作用する集中荷重とするが 床版橋においては 分布荷重としてよい (3) 橋台等単位幅あたりで計算する場合は このかぎりでない 上部構造反力は 簡略計算により算出してもよい ただし 斜橋 バチ形橋 曲線橋のような特殊なものについては 実橋に近い反力で計算しなければならない 簡略計算による場合は 図 のように 1-0 法でよい イ. 耳桁ロ. 中桁 図 法 7-4
6 2-3 衝撃 (1) 橋脚の設計に用いる上部構造の反力には 活荷重に対する衝撃を考慮しなくてもよい ただし 表 による部材には 活荷重による衝撃を考慮するものとする 表 衝撃を考慮する部材の判定表 梁 柱 張出し橋脚 ( ) 壁式橋脚 - ( ) ラーメン式橋脚 柱式橋脚 - 注 )( ) 内は細い柱 (2m 以下 ) となる場合に適用する は衝撃を考慮 は衝撃を無視 (2) 門型ラーメン橋脚における上部構造よりの反力を計算する場合の衝撃係数は 上部構造のスパンを用 いる ラーメン橋脚間距離とはしない (3) 橋台の設計には衝撃を考慮しない 2-4 土圧 (1) 土圧は クーロン土圧によるものとし 地震時土圧は 修正物部 岡部法によるものとする (2) 土圧の計算に使用する土の単位体積重量は施工箇所から採取した土質試料を用いて求めるべきであるが 土の単位体積重量 内部摩擦角などの地盤定数が不明の場合は表 を使用しても良い 表 土圧算定に用いる土の諸数値内部摩擦角単位体積重量裏込材の種類 (φ ) (kn/m 3 ) 礫質土 砂質土 注 1) 水中単位重量は 表中の値から 9 を差し引いた値とする 2) 内部摩擦角は 水中でも同じ値を用いる なお これらの土の諸性質をあらかじめ想定できる場合には 実情に応じた数値を用いるものとする (3) 土圧係数土圧係数の算定式は 道路橋示方書 同解説 Ⅰ 共通編 および 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 の規定によるものとする 7-5
7 (4) 土圧の作用方法 ( イ ) 安定計算 ( ロ ) 躯体の設計 図 土圧の作用面 (5) 橋台翼壁 ( ウィング ) の設計に用いる土圧は 一般には主働土圧とする 2-5 浮力 浮力は必要に応じ 考慮するものとする ( 第 2 節参照 ) 2-6 地震の影響 地震の影響については 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 の規定によるものとする 2-7 連続桁における橋軸方向水平力の負担に関する検討 (1) 橋軸方向水平力を 2 橋脚以上に分散させる場合 水平力を分担する下部構造は同一材料 同一形式にするのを原則とする (2) 各々の橋脚が分担する橋軸方向水平力は 上部構造からの水平力を分散させる機構に応じて決定するものとする 3. 許容応力度 ( 標準 ) 3-1 コンクリート (1) 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 4.2 の規定によるものとする (2) プレストレストコンクリート部材のコンクリートの許容応力度は 道路橋示方書 同解説 Ⅲコンクリート橋編 3.2 の規定によるものとする 7-6
8 3-2 鉄筋 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 4.3 の規定によるものとする ただし 重力式橋台等は σck=18n/mm2 を用いることから 許容応力度を 18/21 として低減する 3-3 構造用鋼材 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 4.4 の規定によるものとする 3-4 許容応力度の割増し (1) 鉄筋コンクリート構造 無筋コンクリート構造および鋼構造 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 4.1 の規定によるものとする (2) プレストレストコンクリート構造 道路橋示方書 同解説 Ⅲコンクリート橋編 3.1 の規定によるものとする 4. 耐久性の検討 ( 標準 ) 4-1 一般 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 6.1 の規定によるものとする 塩害以外で耐久性を検討するのが望ましい場所は以下である 大気中の炭酸ガス濃度が高い等の厳しい環境下 架橋地点が温泉地域等に近接する場合 河川 港湾等のような流水中に設置される下部構造 4-2 塩害 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 6.2 の規定によるものとする 7-7
9 第 2 節橋台 橋脚 1. 一般 ( 標準 ) 1-1 橋台に働く荷重の組合せ (1) 橋台の設計には 一般に 次の荷重の組合せを考慮する (a) 死荷重 + 活荷重 + 土圧 +( 水圧 )+( 浮力又は揚圧力 ) (b) 死荷重 + 土圧 +( 水圧 )+( 浮力又は揚圧力 ) 出典 :[(1)] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P140 に一部加筆 (c) 死荷重 + 土圧 + 地震の影響 +( 水圧 )+( 浮力又は揚圧力 ) 図 橋台の荷重組合せ浮力を考慮する水位はフーチング上面もしくは地下水位を比較し 高い水位とする なお 浮力無しが危険側となる場合もあるため 浮力無しの場合も考慮しなければならない (2) 河川の堤防中に橋台を設ける場合には (a) 常時荷重 +H.W.L. (b) 地震時荷重 +M.W.L. の組合せを考えなければならない ここで H.W.L.: 計画高水位 M.W.L.:( 計画高水位 - 計画河床高 )/2 を目安とする 図 設計水位 (3) ダム等の特殊な場所に橋台を設ける場合には 設計水位について担当課と十分に協議すること 1-2 橋脚に働く荷重の組合せ (1) 橋脚の設計には 一般に 次の荷重の組合せを考慮する (a) 死荷重 + 活荷重 +( 浮力又は揚圧力 ) 死荷重 + 地震の影響 +( 浮力又は揚圧力 ) 図 橋台の荷重組合せ 7-8
10 ただし 温度変化の影響 流水圧 衝突荷重および風荷重などを考慮する場合は 活荷重を負載しない場合についても検討しなければならない また 浮力 揚圧力を考慮する水位は橋台と同様とする (2) 各荷重の組合せにおいて 主荷重の特殊荷重には 許容応力についての割増しはなく 従荷重との組 合せのみ割増しできる たとえば 主荷重の特殊荷重である波圧は 従荷重である風荷重と組合せて 風荷重時の割増しを考慮する (3)RC 橋脚杭基礎の地震時保有水平耐力法において 浮力有 浮力無の両ケースを検討すること 1-3 せん断力が作用する鉄筋コンクリート部材の設計 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 および の規定によるものとする 1-4 配筋細目 (1) 配筋の基本 (a) 材料 鉄筋は SD345 を基本とするが 軸方向鉄筋段数が多段となり施工上問題となる場合には SD490 の採用を検討する 出典 :[(a)] 西 中 東日本高速道路 ( 株 ) 設計要領第二集橋梁建設編 (H22.7) P4-1 に一部加筆 (b) 仕様 ( イ ) 鉄筋フック形状において 鋭角フックはすべて半円径フックと読み変えることができる ( ロ ) 配筋に際しては 重ね継手長や定着長で調整できる鉄筋は原則として定尺鉄筋 (50cm ピッチ ) を使用する フック長および折り曲げ長を調整して定尺鉄筋を用いる必要はない ( ハ ) 定着長は 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 7.6 の規定によるものを 10mm 単位に切り上げた数値とする (c) コンクリート表面から軸方向鉄筋中心までの距離は 表 によるのを標準とする 7-9
11 表 コンクリート表面から軸方向鉄筋中心までの距離 1 上表は 一般的な鉄筋の径 ( 軸方向鉄筋 D38 配力鉄筋 D29 帯鉄筋もしくはスターラップ D22 程度 ) を想定した値であるので それ以上の太径鉄筋を用いる場合には別途考慮する必要がある 2 圧接 機械継手等を設ける場合は 十分にその影響を考慮すること 3 ( ) 内は 杭頭結合方法 B の杭基礎を有する場合における一般的な値である 4 表 に示す鉄筋被りチェックシートを担当者に提出すること 注 ) 中間帯鉄筋の定着について 施工性その他の理由により 上図によりがたい 注 ) コンクリート表面から杭頭鉄筋上端まで の距離は 200mm 以上とする 場合は 道示 V 耐震設計編の主旨に従い 軸方 向鉄筋近傍の帯鉄筋にフックを定着すればよい 図 軸方向鉄筋中心までの距離 7-10
12 表 鉄筋被りチェックシート No. 位置 鉄筋中心の被り 軸方向鉄筋径の 1/2 配力鉄筋径帯鉄筋径鉄筋純被り最小被り値 鉄筋継手構造を考慮 1 例 ) 壁前面 継手なし (d) 軸方向鉄筋間隔 軸方向鉄筋間隔は 表 によるのを標準とする 表 軸方向鉄筋間隔 D41,D51 の鉄筋を用いる場合は 担当課と協議すること (e) はり部材 ( イ ) 軸方向引張主鉄筋 ( 道示 Ⅳ 7.3) 図 鉄筋加工の省力化 はり部材の軸方向引張主鉄筋は 表 によるのを原則とする 表 はり部材の軸力方向引張主鉄筋 出典 :[ 表 7-2-4] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P174~176, 184 一部加筆 最大抵抗曲げモーメントがひび割れ曲げモーメント Mc 以上となる鉄筋 500m m2 /m 以上上記 2 つの大きい方の値とする 7-11
13 ( ロ ) スターラップ ( 道示 Ⅳ 7.10) はり部材のスターラップは 部材全長にわたって設けるものとし表 によるのを原則とする 表 はり部材のスターラップ 出典 :[ 表 7-2-5] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P185 に一部加筆 (f) 柱部材 ( イ ) 軸方向鉄筋 ( 道示 Ⅳ 7.3) 柱部材の軸方向鉄筋は 表 によるのを原則とする 表 柱部材の軸方向鉄筋 出典 :[ 表 7-2-6] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P174~P176, P184 一部加筆 ( ロ ) 帯鉄筋 ( 道示 Ⅳ 7.11,Ⅴ 10.6) 柱部材の帯鉄筋は 表 によるのを原則とする 表 柱部材の帯鉄筋 出典 :[ 表 7-2-7] 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 (H14.3) P169~P170 一部加筆 出典 :[ 表 7-2-7] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P188 に一部加筆 なお 高さ方向に対して帯鉄筋の間隔を変化させる場合には 図 に示す緩衝帯区間を設け 徐々に変化させるものとする 7-12
14 ( 塑性域区間 ) 塑性ヒンジ長の 4 倍の区間内にある塑性領域においては 帯鉄筋を 150mm の間隔にて配置する ( 緩衝帯区間 ) 帯鉄筋の配置間隔が 150mm 300mm へと急変することは避け 応力が分散するよう弱軸方向厚 ( 橋脚断面の短辺長 ) 分の緩衝区間を設け その配置間隔は 250mm 程度としてよい 図 橋脚柱の帯鉄筋の配置 (2) 橋台 (a) パラペット 図 橋台パラペットの断面 7-13
15 ( イ ) 軸方向鉄筋 (As) 鉄筋径 : 前面と背面の鉄筋は同一径 同一長配置間隔 : 前面と背面の鉄筋は同一間隔定着 : 有効高 + 定着長 ( ロ ) 配力鉄筋鉄筋量 :1/3 As 以上配置 : 軸方向鉄筋の外側 出典 :[( イ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P181 に一部加筆 出典 :[( ロ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P198 に一部加筆 ( ハ ) 中間帯鉄筋 配 置 : 鉛直方向は部材の有効高の 1/2 以内 水平方向は 1m 以内 ただし 計算上せん断補強筋を必要としない場合 部材の有効高以下 フック : 背面を鋭角フック 前面を直角フック 図 中間帯鉄筋の形状 7-14
16 (b) たて壁 図 橋台たて壁の断面 ( イ ) 軸方向引張主鉄筋 鉄筋径 : D16 以上 配置 :2 段配置以下 出典 :[( イ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P184 また 鉄筋の段落としは原則として行わない 定着 : 柱又は壁の軸方向鉄筋は 計算される定着長を確保し かつ フーチング又は頂版の下面鉄筋位置まで伸ばし その端部はフックを付けて定着することを標準とする しかし 軸方向鉄筋の定着長がフーチング厚より長くなる場合には フーチング又は頂版の下面鉄筋位置まで伸ばし そこで折曲げ 下面鉄筋に沿って配置してもよい なお 鉄筋の端部にはフックをつける ただし フーチングが剛体として見なせる厚さを有している事を前提としているので フーチング厚さが薄く弾性体と見なす様な場合は 別途検討する 7-15
17 ( ロ ) 軸方向圧縮鉄筋鉄筋径 : D16 以上鉄筋量 : 軸方向引張主鉄筋の 1/2 以上ただし 常時に側方流動を起こすおそれのある橋台 及び液状化する地盤等では軸方向引張主鉄筋と同一の配筋とする 出典 :[( ロ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P184 出典 :[( ロ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P198 定着 : 柱又は壁の軸方向鉄筋は 計算される定着長を確保し かつ フーチング又は頂版の下面鉄筋位置まで伸ばし その端部はフックを付けて定着することを標準とする しかし 軸方向鉄筋の定着長がフーチング厚より長くなる場合には フーチング又は頂版の下面鉄筋位置まで伸ばし そこで折曲げ 下面鉄筋に沿って配置してもよい なお 鉄筋の端部にはフックをつける ただし フーチングが剛体として見なせる厚さを有している事を前提としているので フーチング厚さが薄く弾性体と見なす様な場合は 別途検討する 定着 : フーチング下面主鉄筋位置まで延ばし 直角フックを付けて定着 ただし フーチングが剛体として見なせる厚さを有している事を前提としているので フーチング 厚さが薄く弾性体と見なす様な場合は 別途検討をする ( ハ ) 配力鉄筋鉄筋径 :D13 以上鉄筋量 : 軸方向鉄筋の 1/3 以上 ( 引張側 圧縮側共通 ) ただし 支承条件が固定あるいは弾性支持の場合 圧縮側も引張側軸方向鉄筋の 1/3 以上とする 配置 : 軸方向鉄筋の外側フック : 両側鋭角フック 出典 :[( ハ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P198 図 たて壁断面の配力鉄筋の継手 7-16
18 ( ニ ) 中間帯鉄筋鉄筋径 : 前面と背面の配力鉄筋のうち 太い方の鉄筋と同材質 同径配筋間隔 : 鉛直方向は 600mm 以内 水平方向は 1m 以内フック : 鋭角フックと直角フックを千鳥状になるように配置する 出典 :[( ニ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P198 図 中間帯鉄筋 ( ホ ) 橋座鉄筋径 : 水平補強筋として D16 以上フック : 鋭角フックと直角フック ( ヘ ) かぶせ筋 ( 水平補強筋を兼ねる ) 鉄筋径 : 水平補強筋として D16 以上定着 : アンカーボルト中心からたて壁前面に 45 度で延ばした線と たて壁前面鉄筋との交点から定着長下がった位置 (c) フーチング 図 橋台フーチングの断面 ( イ ) 軸方向引張主鉄筋鉄筋径 :D16 以上配置 :2 段配置以下 ( 配置にあたっては 杭主鉄筋との緩衝を避けるよう鉄筋間隔等に留意すること ) 定着 : 定着長かつ壁前面側の鉛直方向鉄筋位置 ( ロ ) 軸方向圧縮鉄筋鉄筋径 :D16 以上鉄筋量 : 引張側軸方向鉄筋量の 1/2 以上 ( 配置にあたっては 杭主鉄筋との緩衝を避けるよう鉄筋間隔等に留意すること ) 定着 : 鉄筋の定着長ただし 橋台におけるフーチング下面の主鉄筋は 応力度に支障なくフーチング幅が 8m 以下の場合 前趾と後趾の鉄筋を統一し 1 本物の鉄筋とする フーチング上面鉄筋は フーチング幅が小さく前趾と後趾の上面鉄筋が同一径となる場合は 1 本物の鉄筋を用いてもよい 7-17
19 ( ハ ) 配力鉄筋 鉄筋量 :1/3 As 以上 配置 : 軸方向鉄筋の外側 出典 :[( ハ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P241 ( ニ ) スターラップ鉄筋径 :D13 以上間隔 : 有効高の 1/2 以下 ( 計算上必要とする場合 ) 有効高以下 ( 計算上必要としない場合 ) フック : 引張側は鋭角フック 圧縮側は直角フック (a) 後フーチング (b) 前フーチング ( ホ ) フーチング端部補強筋 図 スターラップの配置 たて壁とフーチング縁端部との距離が 1m 以下の場合は フーチング端部の補強鉄筋を D19 出典 :[( ホ )] 杭基礎設計便覧 (H19.1) P287~P288 以上 20cm 以下の間隔で配置しなければならない ただし フーチング主鉄筋の鉄筋径が D16 の場合は 補強鉄筋も D16 としてよい 図 フーチング端部補強筋 7-18
20 (d) 翼 壁 ハンチ筋の 15φ は 曲げ加工の中心からの距離を示す 図 橋台翼壁の断面 ( パラレル翼壁の場合 ) ( イ ) 引張主鉄筋鉄筋径 :D16 以上鉄筋の段落としは原則として行わない 定着 : 図 参照 ( ロ ) 圧縮鉄筋鉄筋量 : 引張主鉄筋量の 1/2 以上定着 : 図 参照 パラペット パラペット 図 鉄筋定着 ( ハ ) 補強鉄筋鉄筋径 : 引張主鉄筋と同径 ( 同材質 ) 配筋間隔 : 引張主鉄筋と同間隔鉄筋長 :L=3.00m 定 着 : 翼壁側は前面主鉄筋位置まで伸ばし 直角フック 胸壁側はフック無 ( ニ ) ハンチ筋 鉄筋径 : 引張主鉄筋と同径 同材質 配筋間隔 : 引張主鉄筋と同間隔 定 着 : 翼壁前面水平方向鉄 胸壁前面配力筋方向に折り曲げ定着 (15φ) 7-19
21 図 鉄筋配置 ( ホ ) 配力鉄筋鉄筋量 : 軸方向鉄筋の 1/3 以上 ( 引張側 圧縮側共通 ) (e) ひび割れ防止筋橋台側面等には 図 に示すようにひび割れ防止筋 (D13-ctc250mm) を配置するものとする (3) 橋脚 図 橋台側面ひび割れ防止筋 ( 一例 ) (a) は り 図 橋脚はりの断面 7-20
22 図 橋脚はりのスターラップ配置区間 ( イ ) 軸方向引張主鉄筋鉄筋径 :D16 以上ただし 鉄筋の段落としは原則として行わない 出典 :[( イ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P184 ( ロ ) 軸方向圧縮鉄筋鉄筋量 : 軸方向引張主鉄筋量の 1/3 以上定着 :L=b+h/2または b+0.8 定着長 b= 小判柱の半径矩形は b=0 hは梁高 ( ハ ) スターラップ配置 :1/2 有効高かつ 30cm 以下配置範囲 : 張出し長 +L 出典 :[( ハ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P185 フック : 引張側は直角フック 圧縮側は 鋭角フック 図 スターラップ形状 ( ニ ) たな筋 鉄筋径 :D16 以上 ( 水平補強筋 ) 配 置 : スターラップにかける 配筋間隔 : スターラップと同間隔 フック : 両方鋭角フック 図 たな筋 7-21
![(b) 柱 図 7-2-23 橋脚柱の断面 ( イ ) 軸方向引張主鉄筋 鉄筋径 :D16 以上 配置 :2 段配置以下 出典 :[( イ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.](/docs-images/102/152921971/images/23-0.jpg "3) P184 ただし 鉄筋の段落としは原則として行わない 定着 : 柱又は壁の軸方向鉄筋は 計算される定着長を確保し かつ フーチング又は頂版の下面鉄筋位置まで伸ばし その端部はフックを付けて定着することを標準とする しかし 軸方向鉄筋の定着長がフーチング厚より長くなる場合には フーチング又は頂版の下面鉄筋位置まで伸ばし そこで折曲げ 下面鉄筋に沿って配置してもよい なお")
23 (b) 柱 図 橋脚柱の断面 ( イ ) 軸方向引張主鉄筋 鉄筋径 :D16 以上 配置 :2 段配置以下 出典 :[( イ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P184 ただし 鉄筋の段落としは原則として行わない 定着 : 柱又は壁の軸方向鉄筋は 計算される定着長を確保し かつ フーチング又は頂版の下面鉄筋位置まで伸ばし その端部はフックを付けて定着することを標準とする しかし 軸方向鉄筋の定着長がフーチング厚より長くなる場合には フーチング又は頂版の下面鉄筋位置まで伸ばし そこで折曲げ 下面鉄筋に沿って配置してもよい なお 鉄筋の端部にはフックをつける フーチング下面の主鉄筋位置まで延ばし 直角フックを設ける ただし フーチングが剛体として見なせる厚さを有している事を前提としているのでフーチング厚さが薄く 弾性体と見なすような場合は別途検討する 継手 : 継手は千鳥式で 1.0m 以上離す ただし 塑性ヒンジ長の 4 倍の区間内では 原則として継手を設けない 施工上の事由により やむを得ず塑性ヒンジ長の 4 倍の区間内に継手を設ける場合には 確実な継手構造を選定しなければならない 塑性ヒンジ長 (m) LP=0.2h-0.1D ただし 0.1D LP 0.5D D= 断面高さ (m) ( 円形断面の時は直径 矩形断面の時は解析方向に対する断面寸法 ) H= 橋脚基部から上部構造慣性力の作用位置までの距離 (m) ( ロ ) 帯鉄筋鉄筋径 :D13 以上配筋間隔 :300mm 以下 ( ただし 塑性化を考慮する領域は 150mm 以下 ) 出典 :[( ロ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P
24 フック : 直角フック ただし その箇所には中間帯鉄筋を配置する 継手長 : 重ねて継ぐ場合は 帯鉄筋径の 40 倍以上重ね フックを設ける 図 帯鉄筋 配筋区間 : 図 参照 ( ハ ) 中間帯鉄筋鉄筋径 : 帯鉄筋と同径 同質配置 : 梁およびフーチング部以外 出典 :[( ハ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P187 配筋間隔 : 鉛直方向は部材の有効高の 1/2 以下 水平方向は 1m 以内フック : 両側鋭角フック継手長 : 重ねて継ぐ場合は 中間帯鉄筋径の 40 倍以上重ね フックを設ける ただし 施工上の制約により やむを得ない場合には 1 本の連続した鉄筋にて片側直角フックとし 有効長を横拘束筋の 1.5 d とする 図 中間帯鉄筋 (c) フーチング 図 橋脚フーチングの断面 ( イ ) 軸方向引張主鉄筋 鉄筋径 :D16 以上 配置 :2 段配置以下 ( 配置にあたっては 杭主鉄筋との緩衝を避けるよう鉄筋間隔等に留 出典 :[( イ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P184 意すること ) 7-23
25 ( ロ ) 軸方向圧縮鉄筋鉄筋量 : 軸方向引張主鉄筋量の 1/3 以上 ( 配置にあたっては 杭主鉄筋との緩衝を避けるよう鉄筋間隔等に留意すること ) ( ハ ) 配力鉄筋鉄筋量 : 直交する鉄筋の 1/3 以上 鉄筋配置 : 橋軸方向の主鉄筋上側に 橋軸直角方向の主鉄筋を配置 ( ニ ) スターラップ鉄筋径 :D16 以上 (h<3.0m) D19 以上 (h 3.0m) 出典 :[( ニ )] 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 (H14.3) P185 間隔 : 有効高の 1/2 以下 ( 計算上必要とする場合 ) 有効高以下 ( 必要としない場合 ) フック : 両側鋭角フック ( ホ ) フーチング端部補強筋 図 スターラップ 柱とフーチング縁端部との距離が 1m 以下の場合は フーチング端部の補強鉄筋を D19 以上 出典 :[( ホ )] 杭基礎設計便覧 (H19.1) P287~P288 20cm 以下の間隔で配置しなければならない ただし フーチング主鉄筋の鉄筋経が D16 の場合 は 補強鉄筋も D16 としてよい 図 フーチング端部補強筋 7-24
26 (d) 排水の切欠きを有する柱 排水管設置のための切欠きは 型枠設置 撤去等の施工性に配慮し 90 とせず 傾斜をつけることがのぞましい 図 切欠を有する柱 1 の部分の軸方向鉄筋を有効と見なす場合は 帯鉄筋により拘束すること 橋軸直角方向の軸方向主鉄筋は切欠き部の内側に配筋する 帯鉄筋により十分に拘束されていない場合 1 の部分は有効断面とみなさない 切欠き部の被りを確保する 7-25
27 2. 橋台 橋脚の設計 ( 標準 ) 2-1 躯体形状 (1) 橋台 ( 重力式は除く ) のたて壁および橋脚の柱の形状は 原則として変化させないこととする (2) 橋台および橋脚のフーチング上面のテーパーは 原則として設けないこととする (a) 橋台で通常のたて壁厚さで1 段配筋が不可能な場合 踏掛版受け台をたて壁に取り込み たて壁厚さを増して 1 段配筋とするのが望ましい (b) 河川内に設置する橋脚などで柱幅に制約条件が伴いやむを得ない場合は 柱形状を変化させてもよい また 円形柱の橋脚の場合で 柱径が必要な沓座幅 ( 橋軸方向のはり幅 ) よりも著しく大きくなる場合は はり幅を柱幅に合わせない方がよい 図 躯体形状の単純化 (3) 橋脚における小判形や円形の柱での円形部の寸法は 表 に示す値とするのが望ましい 表 円形部の柱部材寸法 ( 単位 :m) 円形部の柱部材寸法 ( 直径 ) ただし 制約条件が伴いやむを得ない場合は この限りではない 7-26
28 図 円形型枠の規格化 2-2 橋座 けた座の形状 (1) 橋座の設計は 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 8.6 の規定によるものとする (2) けたかかり長は 道路橋示方書 同解説 Ⅴ 耐震設計編 16.2 の規定によるものとする (3) 路面の横断こう配は 原則として橋座とけた座でとるものとする (4) 横断こう配の調整横断こう配は けた座と橋座で調整する 橋座は 6% まで傾けることができる 6% 以上のこう配は けた座と上部工で調整する 図 橋座 けた座の形状 (5) 小判型橋脚の支承縁端距離は アンカー位置より橋軸方向で確保するものとする 図 小判型橋脚の支承縁端距離 7-27
29 (6) 橋脚架け違い部は上部構造形状で対応するものとし 橋座には段差を設けないこととする やむを得 ず段差を設ける場合は 担当課と協議の上 十分に検討を行うこと 図 橋脚架け違い部 (7) 橋梁支点部の延命化対策近畿地整管内の橋梁点検結果を受け 橋梁支点部における伸縮装置からの漏水に起因した支承の損傷や鋼主桁の腐食が多数発生している これらの損傷は 橋梁本体の寿命を縮める要因となることから 以下に示す延命化対策を行うものとする 出典 :[(7)] 事務連絡 (H ) 橋梁新設時における橋梁支点部の延命化対策の実施について ( 道路工事課長 ) また その対策手法 チェックリストを次頁に示す なお 上部構造形式等により この対策がとれない場合は 別途担当課と協議すること (a) 橋座面の滞水防止対策橋座面には排水勾配を設置する さらに 排水溝と配水管を設置する (b) 桁端部の湿潤防止対策支承台座を高くとり 漏水の排水性 通気性を向上させる (c) 維持管理の作業空間対策パラペットと桁端部との空間 桁端部同士の空間を確保し 支承交換作業等の作業性を向上させる 図 橋梁支点部の延命化対策 7-28
30 漏水 土砂堆積維持管理の作業性表 下部工に関する支点部対策手法一覧表 要因着目部位対策例 (1) 漏水 土砂堆積による損 傷抑制 a. 下部工天端 1 排水勾配の設置 2 排水溝の設置 3 掛け違えの解消 b. 沓座 1 沓座高さ 2 沓座モルタルの排水勾配 c. 橋台側方法面 1 橋台側方の法面高さ (2) 維持管理の作業性 a. 桁端部 1 桁端の空間確保 ( 点検 清掃 通風 補修 補強 ) 2 支承取替の容易な桁端構造 ( ジャッキアップ用補剛材の設置 桁下面と橋座面と の空間 ) 表 既設下部工における支点部延命化のための対策チェックリスト 要因着目部位チェック項目有の場合の対策検討項目 a. 下部工天端 伸縮装置からの漏水等を排水するような構造( 溝など ) となっていない 橋座面に不陸があり滞水が生じている( 生じやすい ) 橋座面に排水勾配は設置されているが 縁端拡幅部が排水を阻害し 滞水している b. 沓座 沓座が低く 橋座面のわずかな土砂堆積でも支承部がその影響を受けている ( 受けやすい ) 沓座モルタルに不陸があり 滞水が生じている ( 生じやすい ) 1 排水勾配の設置 2 排水溝の設置 3 掛け違えの解消 1 沓座高さ 2 沓座モルタルの排水勾配 c. 橋台側方法 面 橋台側方の法面から雨水等が流入している ( 可 能性がある ) 1 橋台側方の法面高さ a. 桁端部 下部工パラペットと桁端部に人が入る空間がない 支承部の不具合等でジャッキアップを行う必要が生じた場合 迅速に資機材が設置できる空間や構造が確保されていない 1 下部工パラペットと桁端の空間確保 ( 点検 清掃 通風 補修 補強 ) 2 支承取替の容易な桁端構造 ( ジャッキアップ用補剛材の設置 桁下面と橋座面との空間 ) 7-29
31 2-3 斜め橋台 (1) 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 の規定によるものとする (2) 斜角 θが 75 より小さい場合 土圧合力の作用線の偏心により橋台が回転したり A 端の鉛直応力度および単位面積あたりの滑動力が B 端より大きくなることが考えられる このため A 部のフーチングを拡大するのがよい 拡大は 支障のないかぎり直にするが フーチングの斜角が 75 までの拡大としてもよい 図 斜め橋台に作用する土圧 (3) 補強鉄筋斜め橋台でθ<75 の場合 フーチングの拡幅部について断面設計を行い 鉄筋の補強の要否を検討しなければならない 図 拡幅部の補強 7-30
32 2-4 控え壁式橋台 (1) 控え壁式橋台は 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 解説の規定によるものとする (2) 控え壁の間隔は内空 4m を確保することを標準とする (3) ウィング長さが 8m 以上になる場合には ウィングに扶壁を設けることを原則とする 図 控え壁式橋台 2-5 ラーメン式橋台 ( 参考 ) (1) ラーメン式橋台のラーメン部材節点部は それに隣接する部材に断面力が確実に伝達される構造でな ければならない またラーメン部材節点部の隅角部は ハンチを設けることを原則とする 参考 :[2-5] 西 中 東日本高速道路 ( 株 ) 設計要領第二集橋梁建設編 (H22.7) P5~P13 (2) 荷重状態は土圧 地震時水平力についてラーメン部材に最も不利になる状態に対して設計しなければならない (3) ラーメン部材の設計については 道路橋示方書 同解説 Ⅲコンクリート橋編 14 の規定を参照のうえ設計するものとする なお ラーメン部材隅角部には原則としてハンチを設けることとするが クリアランスの問題などによりハンチをつけられない場合は 隅角部のコンクリートの許容圧縮応力度を 6N/mm2 程度におさえて設計するものとする 2-6 箱式橋台 ( 参考 ) (1) 上部構造反力 自重および土圧等による全体としての曲げおよびせん断は 前壁の一部を圧縮フラン ジ 後壁の一部を引張りフランジ および隔壁 ( あるいは側壁 ) をウェブと考えた T 形ばりによって 出典 :[2-6] 西 中 東日本高速道路 ( 株 ) 設計要領第二集橋梁建設編 (H22.7) P5~P13 受け持たれると考える この場合の前壁や後壁等は 土圧等を主部材部である T 型ばりに伝達する部材とみなして設計する (2) 頂版は自重 上載土重量および活荷重をうける橋軸直角方向に連続の全辺単純支持の版とみなして設計する (3) 後壁は施工時および完成時に偏土圧および地震力を受ける版として設計する 前壁 側壁についても同様に適用する (4) 内型枠撤去のための側壁開口部は十分に補強しておかなければならない (5) 橋台内に水が残留することは構造および機能上避ける必要があり このための水抜き孔を設けることとする (a) 片持 T 型ばりの圧縮フランジ ( 前壁 ) の片側有効幅 (λ) はλ=h/4+bs とする ここに h は前壁の高さである また T 型ばりとしての主鉄筋は隔壁に両側ハンチを加えた範囲内におさめ 組立筋 7-31
33 でこれを取り囲むようにする 荷重の扱い方は控え壁式橋台に準ずる 図 T 型ばりの考え方 (b) 頂板の橋軸直角方向断面力は w を等分布荷重 lx を支間として次式による 2 X wl x 支点最大曲げモーメント M = / 8 2 X wl x 支間最大曲げモーメント M = / 10 橋軸方向については二次方向スラブとし 表 から求めてよい 表 辺単純支承スラブに等分布荷重が作用するときの曲げモーメント l x /l y M y /M x l x /l y M y /M x 出典 :[ 表 ] 西 中 東日本高速道路 ( 株 ) 設計要領第二集橋梁建設編 (H22.7) P5~P14 (c) 後壁の設計は隔壁で固定された連続版として設計する 隔壁の設計は (a) の片持 T 形ばりの腹版として設計する 隔壁はせん断力を受ける部材として計算するが 算出される鉄筋量が少なくとも T 形ばりの剛性の確保 乾燥収縮によるひび割れ防止のため 十分な壁厚および鉄筋量を有しなければならない なお 側壁についても面内方向は隔壁と同様である 底版の設計は 自重 中詰土砂および地盤反力又はくい反力の作用する 4 辺固定支持の版として設計する 隔壁 側壁とフーチング 前壁および後壁には結合鉄筋をその結合部に入れる 設計は控え壁式橋台に準ずる 2-7 盛りこぼし橋台 ( 参考 ) (1) 盛りこぼし橋台は良好な地盤において計画される高盛土部の縁端に設けることを原則とする (2) 盛りこぼし橋台の躯体は逆 T 式橋台として設計する 参考 :[2-7] 西 中 東日本高速道路 ( 株 ) 設計要領第二集橋梁建設編 (H22.7) P5~P15 (3) 杭は盛土地盤を含む全長にわたって水平支持されるとみなしてよい ここに示す盛りこぼし橋台の計画の前提は 比較的良好な地盤における十分安定な盛土地盤の造成で 7-32
34 ある したがって図 に示すように 関係する領域の盛土地盤は良質な材料を用いて 十分な締固めを行うのを原則とし 前面の盛土のり勾配は1:1.8 とする また 計画盛土形状の範囲で事前に盛り上げ 橋台周囲の構造物掘削を行った後 基礎杭の施工を行う すなわち 背後の盛土のみならず 裏込め 躯体部及びその前面も含めて少なくとも計画盛土高の範囲で事前に盛土を一旦行い その後の局部的な掘削の後に基礎杭の施工を行い 極力その後の土工による地盤変位を小さく抑えることを図るものである なお 橋台形式は逆 T 式を基本とし できるだけその構造高を小さく計画するのを原則とし 前フーチングの土被りは 0.5m 以上とする また 杭頭部深さにおけるのり面表面とフーチング前面との水平余裕は一般には 3m 程度とする 杭は 盛土地盤での施工を考慮した杭種とし 2 列以上の組杭とするのを原則とする (4) 杭の設計杭の設計の具体については 設計要領第 2 集橋梁建設編 東 中 西日本高速道路 ( 株 ) に基づくこと なお 盛土変位荷重が大きく盛りこぼし橋台の設計が成立しない場合などは FEM 等の地盤 出典 :[(4)] 西 中 東日本高速道路 ( 株 ) 設計要領第二集橋梁建設編 (H22.7) P5~P15 に一部加筆 応答解析により盛土変位荷重を精度よく算出すること 図 盛りこぼし橋台と周辺盛土 2-8 土圧軽減工法を用いた橋台 ( 参考 ) 土圧軽減工法としては セメント安定処理土の他 気泡混合軽量土 大型発泡スチロールブロックなどがあり ここでは このような土圧軽減工法を橋台背面盛土に活用した橋台を対象とする 設計の具体 構造細目等については 設計要領第 2 集橋梁建設編 東 中 西日本高速道路 ( 株 ) の他 各工法の基準 技術資料などを参考とすること 2-9 橋台の胸壁 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 の規定によるものとする 2-10 橋台の目地 躯体幅が 15m 以上になる場合は フーチングから上の躯体表面に鉛直の V 型の切れ目を持つ収縮目地を 設けるものとし この場合 収縮目地では鉄筋は切らない 目地の構造は 擁壁と同じにする 7-33
35 図 橋台の目地 なお 4 車線以上で 上部構造が分離の場合の伸縮目地及び橋台前面の収縮目地は 下図を標準とする (a) 橋台幅 30m 以上 (4 車線又は 6 車線 ) (b) 橋台幅 30m 未満 (4 車線 ) 図 上部構造が分離の場合の橋台の目地 2-11 橋台背面橋台背後の裏込めは 特に良質で十分締め固められる材料を用いて設計しなければならない また 橋台等の背面には雨水 地下水等が集中しやすいので必要に応じ排水設備を設ける 排水設備を設ける場合は 第 3 章擁壁 4. 排水工 を参照すること 2-12 橋台の側方移動 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 9.8 の規定によるものとする 7-34
36 2-13 踏掛版 (1) 橋台背面には原則として踏掛版を設けるものとする (2) 踏掛版の設計は 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 参考資料 2 によるものとする (3) 踏掛版は 図 を標準とする (4) 踏掛版の長さは地盤の種類が普通地盤の場合 5m( 版厚 40cm D22-ctc150) 軟弱地盤の場合 8m( 版厚 55cm D25-ctc150) を標準とする (5) 踏掛版の設置深さは 原則として踏掛版上面を AS 安定処理下面とする (6) 踏掛版の設置幅は 原則として本線舗装幅 ( 車道舗装と同厚部分 ) と同幅とする (7) 軟弱地盤上に踏掛版を設置する場合は 土工指針を参照すること (8) 既に施工済みの橋台に設置する踏掛版については 踏掛版上の舗装厚さを確保するために従来通りの版厚とし 鉄筋量を調節して施工するものとする 7-35
37 図 踏掛版の構造 7-36
38 (9) 斜角を有する踏掛版の配筋は 下記のとおりとする (a) 主鉄筋の配置主鉄筋は橋軸方向と一致させる (b) 配力鉄筋 ( イ ) 斜角 =θ 60 の場合引張側の配力鉄筋は引張主鉄筋の 2/3 程度とする 図 斜角を有する踏掛版の配筋圧縮側の主鉄筋および配力鉄筋は引張側主鉄筋の 1/3 以上とする ( ロ ) 斜角 =θ<60 の場合斜角の影響を別途考慮するものとする (c) 用心鉄筋斜角がθ=45 以下の場合には受台側斜版鈍角部の上側に主鉄筋と同量の用心鉄筋を配置する 用心鉄筋を入れる範囲は橋軸および橋台パラペット方向にそれぞれ斜め支間の 1/5 とする ( 図 を参照 ) 図 斜角 θ 45 を有する踏掛版の用心鉄筋 (10) トンネル坑口と接合する場合は 舗装設計便覧 ( 社 ) 日本道路協会 平成 18 年 2 月の 6-5 コン クリート版の補強等 に基づき トンネルのコンクリート舗装との連続性を確保すること 出典 :[(10)] 舗装設計便覧 (H18.2) P209 図 踏掛版とコンクリート版との接続部の例 7-37
39 2-14 ウィングの設計 (1) 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 の規定によるものとする (2) 翼壁を設計する場合の設計土圧は 一般には主働土圧とする (3) 橋台に設けるウィング最大長さ (L) は 8m 程度とする ただし パラレル形式の場合は 6m 程度が望ましい (4) パラレルウィングの土被りは図 を標準とする 図 翼壁の土被り 2-15 T 型橋脚 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 の規定によるものとする 2-16 面取りを設ける断面算定面取りを設ける柱の応力度計算は実断面で行うか 断面方向の高さを一定とし 柱の断面二次モーメントが等しくなる幅 b を有する矩形断面として計算する ただし ねじりに対しては b h で計算してもよい 図 換算矩形断面 この場合 考慮する鉄筋の範囲は以下の通りとする なお R 部の鉄筋は 直線部の鉄筋に比べ換算矩 形断面表面から鉄筋中心までの距離が大きくなることを考慮し 2 段目 3 段目鉄筋として 換算矩形断 面により 応力度計算を行うものとする 7-38
40 図 面取り部における鉄筋中心までの距離 2-17 フーチングの設計 (1) 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 8.7 の規定によるものとする 2-18 ( 参考 ) 鉄筋加工表 (1) 主要鉄筋 (a) 直角フックおよびラップ長表 直角フックおよびラップ長 7-39
41 (b) 半円形フック 表 半円形フック (c) 鋭角フック 表 鋭角フック 7-40
42 第 3 節鋼製橋脚 1. 一般 ( 参考 ) 鋼製橋脚の設計は 道路橋示方書 (Ⅱ 鋼橋編 Ⅴ 耐震設計編 ) によるほか 阪神高速道路公団 名古屋 高速道路公社 首都高速道路公団の各設計基準が参考となる 2. 疲労設計 ( 標準 ) 鋼製橋脚の設計にあたっては 疲労の影響を考慮するものとし 継手や構造の採用にあたっては 鋼橋の疲労 ( 日本道路協会 ) や 鋼道路橋の疲労設計指針( 日本道路協会 ) を参考に 疲労強度が著しく劣る継手や過去に疲労損傷が報告されている構造の採用を避けなければならない (1) 隅角部の板組隅角部の角部は 梁及び柱のフランジ 腹板が交差しているため 溶接欠陥の生じやすい構造となっている また せん断遅れの影響や応力方向の急変等により応力集中が生じやすい部位である したがって 不完全溶け込みを極力避けることのできる板組 開先形状を採用することが重要である 図 に示す各板組方法に対しては TYPE-C TYPE-A TYPE-B の順で不完全溶け込みが発生しやすいことから TYPE-B を基本とし TYPE-C は用いてはならないものとする 図 隅角部の板組 7-41
43 (2) 隅角部のフィレット構造近年 鋼製橋脚の隅角部において多くの疲労亀裂が発見されており せん断遅れによる応力集中を緩和する手法についての検討がなされている 図 は 応力集中を緩和する有力な方策として提案されているフィレット形状であり 円弧 - 直線 - 円弧 でフィレットを構成するものである このような最新の研究結果を参考に 疲労耐久性に優れた構造細目を積極的に取り入れていくことが望まれる 図 隅角部のフィレット形状例 (3) 円形橋脚における裏当金裏当金は その近傍で溶接欠陥の生じる可能性があるため 極力用いないことが望ましい ただし 円形橋脚における柱と梁との腹板の接合部などのように 板材が鋭角に交差し 溶接施工上やむを得ない場合は用いてもよいものとするが 不完全溶け込みが発生しやすい裏当材 ( セラミック ) を用いてはならない 図 円形橋脚の裏当金 ( 裏当材 ) 7-42
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
(3) 平成 19 年 11 月の改訂の概要 配筋模式図 ( その 1) において たて壁の純かぶり表示位置を変更しました 配筋模式図 ( その 3) において はり部の純かぶり表示位置を変更しました 3 橋台配筋図 ( その 1) ( その 2) 及び 橋脚配筋図 ( その
第 4 編下部構造配筋資料 H24 年度においても 下部構造配筋資料中の配筋方法等 基本的な考え方に変更はありません ただし 標準配筋図について以下の変更を行っていますので 注意してください 1 鉄筋名称の統一化 ( せん断補強を目的とした スターラップ 帯鉄筋 中間帯鉄筋 は全て せん断補強鉄筋 とする ) 2 鉄筋コンクリート橋脚の塑性化を考慮する領域の基準の見直しに伴う 2-6 張出し式橋脚の標準配筋図
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
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2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
○４編 目次(1402)
第 4 編下部構造編 目次 1 章設計一般 4-1 1.1 設計の基本 4-1 1.1.1 橋台の設計 4-1 1.1.2 橋脚の設計 4-1 1.2 荷重 4-1 1.2.1 荷重の種類 4-1 1.2.2 設計計算に用いる荷重の組合せ 4-1 1.2.3 活荷重 4-1 1.2.4 衝撃 4-1 1.2.5 土圧 4-2 1.2.6 浮力又は揚圧力 4-2 1.2.7 水圧 4-2 1.2.8
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
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1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
Microsoft PowerPoint - 橋工学スライド.ppt
橋工学 : 授業の目的 橋の設計 施工に関する基本的な考え方を学習する. 特に, 道路橋の上部工 ( 鋼製橋桁 ) の設計について学習することに主眼をおく. 橋工学 : 達成目標 1. 橋の基本的機能と構成を説明できること. 2. 道路橋の設計における基本的な考え方と手順を説明できること. 3. 単純な道路橋上部工 ( 鋼製橋桁 ) について具体的な設計作業が行えること. 橋工学 : 関連する学習教育目標
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第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
<897E8C F80837D A815B838B81458FE395948ECE95C7817B8145>
円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
<926E906B8E9E2D958282AB8FE382AA82E882CC8C9F93A22E626376>
ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
3.H 形断面柱を用いた柱梁接合部 本章では,H 形断面柱を用いた柱梁接合部に関して,6 つの部位の接合部ディテールを紹介し, それらについて, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) 柱梁接合部の標準ディテール 対象部位の概要 H 形柱を用いた柱梁接合部の標準ディテール 検討対象とする接合部ディテール 検討課題 各接合形式における柱梁接合部の各部位の材質 板厚を検討する. 34 検討課題に対応した接合部ディテールの例
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 (
8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 ( 塗装工法 ) 3-8-1 8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 旧高欄の撤去を含めた地覆コンクリートの撤去
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
ウィンドブリック施工要領書 2018 年 7 月
ウィンドブリック施工要領書 2018 年 7 月 目次 1. 使用材料 3P 2. 施工手順 4P 3. 配筋図 5P 4. 注意事項 6P 5. 参考資料 7P 1) その他の使用材料 2) コンクリートブロックの配筋図 3) 基礎仕様 4) 注意事項 2 1. 使用材料 ウィンドブリック LO 型 ウィンドブリック LL 型 3 2. 施工手順 門柱施工 既存 CB 上施工 1 基礎コンクリート打設
<30382D348E6C95D392508F838E788E9D939995AA957A89D78F642E786C73>
4 辺単純支持版等分布荷重の構造検討このソフトは 集水桝の蓋のようにただコンクリート版を被せるだけの版の構造計算書です 通常 集水桝の蓋は車が乗る場合はグレーチングを使い 1m 角程度の集水桝であれば標準図集にあります また 大きなサイズになると人力では持ち上がらず 分割しますから単純梁により計算できます しかるに 集水桝蓋の構造計算 で検索してこられる方が数多くいらっしゃいます 多少はお役に立てるかと思い
国土技術政策総合研究所 研究資料
3 章 PC 橋と PRC 橋の概略比較設計本章では コンクリート桁橋で一般的と考えられる支間長 80mの3 径間連続ラーメン箱桁橋をモデルケースとし PC 構造と PRC 構造それぞれで概略設計を行うことにより それぞれの構造の特性と性能に及ぼす影響や 特に疲労損傷のリスクに対する比較分析を行った なお PC 構造は従来の道路橋示方書 1) に従った設計とし PRC 構造は土木学会コンクリート標準示方書
< E9197BF2E786264>
添付資料 2. 構造計算書 添付資料 2.1 監査廊工 ( 左岸出入口部 ) 計算断面図 添 2.1-1 配筋要領図 ( 計算結果 ) 添 2.1-2 左岸側出入口部 ボックスカルバートの構造計算 計算断面 1 L-23 1 添 2.1-3 左岸側出入口部ボックスカルバートの計算 (L-23,d=13.0m) 1 設計条件 1.1 形状寸法 ボックス形式 監査廊ボックス 3600 6002500500
第 16 章耐震補強
第 16 章耐震補強 第 16 章耐震補強 第 1 節設計一般 1. 適用の範囲 ( 標準 ) この設計便覧は国土交通省近畿地方整備局管内の耐震補強の設計に適用する 耐震補強の設計は 表 16-1-1 の示方書によるほか この設計便覧によるものとする なお 示方書およ び通達が全てに優先するので示方書の改訂 新しい通達等により内容が便覧と異なる場合は 便覧の内容 を読み変えること また 内容の解釈での疑問点はその都度担当課と協議し
スライド 1
第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
Microsoft Word - 第５章.doc
第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
<874B91E631308FCD976995C78D5C91A2907D8F572E707562>
第 10 章 擁壁構造図集 95 第 10 章擁壁構造図集 第 1 節間知 等練積み擁壁標準構造図 1 標準構造図使 上の留意点 (1) 本指針に示す標準構造図は 背面土の土質が関東ローム 硬質粘土その他これらに類する土質の強度以上を有し かつ 設置地盤の許容地耐力が各図の条件を満足する場合に使用することができる なお 設置地盤に必要な長期許容応力度が100kN/ m2 (10 tf/ m2 ) を超えるものを使用する場合には
<4D F736F F D2091E682548FCD96688CEC8DF28D482889FC92E88DEC8BC6816A2E646F63>
ガードレール GR 適用区分 道路区分 設計速度 積雪区分 土中用 Gr-A-E ( 支柱間隔 m) < 路側用 > 一般区間 コンクリート用 Gr-A-2B 3 ブラケット t.5 70 3 ブラケット t.5 70 1 23 1 16 支柱 φ139.8.5 φ 支柱 φ139.8.5 Gr-A2-E ( 支柱間隔 m) Gr-A2-2B 地域高規格道路 80 以上 2 3 2 23 3 1 根巻きコンクリート鉄筋
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
出来形管理基準及び規格値 単位 :mm 編章節条枝番工種測定項目規格値測定基準測定箇所摘要 1 共通編 2 土工 3 河川 海岸 砂防土工 2 1 掘削工 法長 ç 基準高 ±50 ç<5m -200 ç 5m 法長 -4% 施工延長 40m( 測点間隔 25m の場合は 50m) につき 1 ヶ所
河川 海岸 砂防 掘削工 基準高 ±50
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
<4D F736F F D20834A C C7997CA89BB298B5A8F708E9197BF28914F94BC AAE90AC816A2E646F63>
5-8 埋設断面および土被り表 1) 突出型 (1) 埋設条件項 目 (1) (2) (3) ト ラ ッ ク 荷 重 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 裏 込 め 材 料 良質土 φ450 以下 砕石 4 号 5 号 φ500 以上 砕石 3 号 4 号 土の反力係数 (E ) 300 700 1400( 転圧十分 ) 変形遅れ係数 (Fd) 1.5 1.5 1.25
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
出来形管理基準及び規格値 単位 :mm 編章節条枝番工種測定項目規格値測定基準測定箇所摘要 1 共通編 2 土工 3 河川 海岸 砂防土工 2 1 掘削工 基準高 ±50 法長 l l<5m -200 l 5m 法長 -4% 施工延長 40m( 測点間隔 25m の場合は 50m) につき 1 箇所
河川 海岸 砂防 掘削工 基準高 ±50 法長
第 4 章深礎基礎
第 4 章深礎基礎 第 4 章深礎基礎 4.1 設計一般 3-4-1 4.1.1 適用範囲 3-4-1 4.1.2 杭の配列方法 3-4-2 4.1.3 最小中心間隔 3-4-2 4.1.4 設計の基本 3-4-3 4.1.5 支持層の選定と根入れ深さ 3-4-5 4.1.6 荷重分担 3-4-6 4.1.7 設計に用いる地盤定数の評価 3-4-8 4.2 構造細目 3-4-9 4.2.1 杭の設計径
< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477>
無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
Microsoft PowerPoint - fuseitei_6
不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
新日本技研 ( 株 ) 技術報告 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋
新日本技研 ( 株 技術報告 - 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋の採用が多くなっている この形式はおよそ 年前に 日本道路公団が欧州の少数鈑桁橋を参考にPC 床版を有する少数鈑桁橋の検討を始め
1 平成 25 年 3 月末日 ( 全 6 枚 ) 道路橋示方書 ( 平成 24 年 ) 改訂概要資料 大阪市立大学名誉教授北田俊行 1. 平成 24 年 2 月あるいは 3 月における道路橋示方書改訂の理由 (1) 最近の道路橋に関する新しい知見の反映 (2) 東北地方太平洋沖地震による橋梁被害の
1 平成 25 年 3 月末日 ( 全 6 枚 ) 道路橋示方書 ( 平成 24 年 ) 改訂概要資料 大阪市立大学名誉教授北田俊行 1. 平成 24 年 2 月あるいは 3 月における道路橋示方書改訂の理由 (1) 最近の道路橋に関する新しい知見の反映 (2) 東北地方太平洋沖地震による橋梁被害の反映 2. 共立出版 の 新編橋梁工学 および 例題で学ぶ橋梁工学 への反映 (1) 今回の道路橋示方書の改訂内容の反映は
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
表紙
表紙 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 5 5 5... 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算)
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
橋台の設計 3D 配筋 Ver.15 Operation Guidance 操作ガイダンス
橋台の設計 3D 配筋 Ver.15 Operation Guidance 操作ガイダンス 本書のご使用にあたって 本操作ガイダンスは おもに初めて本製品を利用する方を対象に操作の流れに沿って 操作 入力 処理方 法を説明したものです ご利用にあたって最新情報は 製品添付のHELP のバージョン情報をご利用下さい 本書は 表紙に掲載時期の各種製品の最新バージョンにより ご説明しています ご利用いただく際には最新バージョンでない場合もございます
4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照
鋼道路橋の疲労設計資料 4. 疲労設計計算例 の横桁計算の修正 横桁の主桁への連結部の溶接にて 腹板部にすみ肉溶接を フランジ部に完全溶込溶接を採用した設計事例を掲載していますが 溶接部の応力計算の方法を修正いたします 異なる種類の溶接を混在させた場合には 母材の全断面を効とした場合に比べ 各部位の応力の分担が変わるわるため 溶接部の断面を用いて断面性能を計算し 応力を計算しました 詳細については
<4D F736F F F696E74202D B78EF596BD89BB82CC8EE888F882AB C8E86816A F4390B3205B8CDD8AB B83685D>
41 農道路肩 農道法面の補修 対象施設 : 農道施設の区分 : 農道本体対象活動 : 農道路肩 農道法面の補修 農道路肩 農道法面において 侵食 崩壊また ブロック積みや石積み等において 隙間 ひび割れ 欠損などがあり 施設の安全性が十分でない場合な 農道路肩 農道法面の侵食箇所等を補修します また ブロック積みや石積み等の補修又は積み直しをします このことにより 農道利用者の安全な通行が可能となる
<4D F736F F D B F090CD82C982C282A282C42E646F63>
1/8 温度応力解析についてアサヒコンサルタント 佃建一 1. はじめに解析は有限要素法 (FEM) と言われる数値解析手法で行ないます 一言で表現すれば 微分方程式で記述できるような物理現象 ( 熱現象 構造力学など ) に対して コンピュータを用いて近似解を求める手法です 右図のように解析する領域 ( 構造物 地盤 ) を 3 角形や 4 角形 ( 二次元や三次元 ) に細分割し ( 要素 )
<4D F736F F F696E74202D D D4F93AE89F097E D F4390B32E B93C782DD8EE682E
DYMO を用いた動的解析例 単柱式鉄筋コンクリート橋脚の動的耐震設計例 解説のポイント DYMOを使った動的解析による耐震性能照査の流れ 構造のモデル化におけるポイント 固有振動解析 動的解析条件 動的解析結果 ( 各種応答 ) の見方 安全性の照査 形状寸法あるいは支承諸元の変更始め 橋梁構造のモデル作成 固有振動解析による橋梁の固有振動特性の把握 動的解析条件の設定 動的解析の実施及び解析結果の評価
RC単純床版橋(オルゼン解析) 出力例
目次 1 章設計条件 1 1-1 設計条件 1 1-2 主版および幅員構成寸法 2 2 章主版断面の設計 3 2-1 幅員構成 ( 主版内 ) 3 2-2 荷重条件 3 2-2-1 死荷重 3 2-2-2 活荷重 5 2-3 橋軸方向 Mxの影響値 6 2-3-1 a1 点における影響値 7 2-3-2 a5 点における影響値 8 2-3-3 縁端載荷による係数値 9 2-3-4 a1 点における影響線面積
第 5 章ボックスカルバート
第 5 章ボックスカルバート 第 5 章ボックスカルバート 第 1 節設計一般 ( 標準 ) この設計便覧は国土交通省近畿地方整備局管内のボックスカルバートの設計に適用する ボックスカルバートの設計は示方書及び通達がすべてに優先するので 示方書類の改訂 新しい通達などにより内容が便覧と異なった場合は便覧の内容を読み変えること また 内容の解釈での疑問点などはその都度担当課と協議すること 表 5-1-1
国都街第 4 5 号国道企第 2 3 号平成 29 年 7 月 21 日 各地方整備局長 殿 北海道開発局長 殿 内閣府沖縄総合事務局長 殿 高速道路会社代表取締役社長殿 国土交通省都市局長 国土交通省道路局長 橋 高架の道路等の技術基準の改定について 橋 高架の道路等の技術基準のうち道路橋示方書 Ⅰ 共通編 Ⅱ 鋼橋編 Ⅲ コンクリート橋編 Ⅳ 下部構造編および Ⅴ 耐震設計編については 平成 24
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
L型擁壁 宅造認定 H=3 5m ハイ タッチウォール KN0202-石乱積み 透水層 止水コンクリート 敷モルタル 基礎コンクリート 土粒子止めフィルター 直高H3.0m超 最大5.0mの プレキャストL型擁壁 宅造法に基づく国土交通大臣認定取得商品です 社団法人全国宅地擁壁技術協会による工場認
L型擁壁 宅造認定 H=3 5m ハイ タッチウォール KN0202-石乱積み 透水層 止水コンクリート 敷モルタル 基礎コンクリート 土粒子止めフィルター 直高H3.0m超 最大5.0mの プレキャストL型擁壁 宅造法に基づく国土交通大臣認定取得商品です 社団法人全国宅地擁壁技術協会による工場認 定を受けた工場での安定した品質管理 基礎砕石等 特 長 1 建設省建築研究所 当時 で耐震実験等を行い
1.2 耐荷力の算定対象となる柱部材の危険断面における耐荷力を算定する場合, 曲げ耐力 ( 課題 1にて学習した方法 ) およびせん断耐力 ( 課題 2の方法 ) を求め, 両者のうち小なる耐荷力がその部材の終局耐荷力となる. 別途設定された設計外力に対して十分な耐荷力を有することはもちろんのこと,
課題 3 柱部材の破壊モードと耐荷力の算定 ( 耐震設計入門 ). はじめに / 1. 単柱部材の構造特性 1.1 変形モードと断面力分布単柱形式の垂直柱部材には, 基本的に, 上載死荷重 ( 軸力 N として働く ) と地震力による水平荷重 P( 曲げモーメント, せん断力として働く ) が同時に作用し, 図 1のようにまとめることができる. 図 1では,(a) 上端自由片持ち梁形式 ( 土木橋梁構造物
プレート定着型せん断補強鉄筋 機械式鉄筋定着工法 ~ 施工性の向上と耐震性能の確保を同時に実現 ~ Head-bar 建設技術審査証明 ( 土木系材料 製品 技術 道路保全技術 ) 内容変更 (2015 年 11 月建技審証第 0408 号 ) 一般財団法人土木研究センター 構造評定 UHEC 評定
プレート定着型せん断補強鉄筋 機械式鉄筋定着工法 ~ 施工性の向上と耐震性能の確保を同時に実現 ~ Head-bar 建設技術審査証明 ( 土木系材料 製品 技術 道路保全技術 ) 内容変更 (2015 年 11 月建技審証第 0408 号 ) 一般財団法人土木研究センター 構造評定 UHEC 評定 - 構 26002 2014 年 10 月 7 日 ( 改定 1) 性能評価 評定実施機関株式会社都市居住評価センター
構造番号質疑回答 3 講習会資料 P5 判定事例の対応集 横補剛材について屋根ブレース等により水平移動が拘束された大梁に対して 例えば図 1 のよう下図 a 又は b 又は a b 材共に ( 梁に ) 対する横補剛材として c の火打ち材をに大梁せいの中心位置に横補剛材を設け 補剛材
S 造 1 講習会資料 P6 露出柱脚設計フロー 14の基礎コンクリート破壊防止等の検討について (a) 柱脚のアンカーボルトがせん断力を負担しない場合 (a) 柱脚の終局せん断力 (Ds 算定時 ) をベースプレート下面の摩擦で処理できる 柱軸力による B.PL 底面の摩擦力でせん断力を負担できる場合は アンカーボ 場合はアンカーボルトによる基礎立上がり部側面のコーン状破壊の検討を省略 ルトにせん断力が作用しないとして基礎立上がり部のコーン状破壊の検討を省
土木工事共通仕様書新旧対照表 現行条文 ( 平成 29 年版 ) 新条文 ( 平成 30 年版 ) 新条文 改定理由 編章節条項 項以下 編章節条 ( 項目見出し ) 現行条文 編章節条項 項以下 編章節条 ( 項目見出し ) 第 1 編 共通編 第
1 0 0 0 0 1 第 1 編 共通編 1 0 0 0 0 1 第 1 編 共通編 1 1 0 0 0 1 第 1 章 総則 1 1 0 0 0 1 第 1 章 総則 1 1 1 0 0 1 第 1 節 総則 1 1 1 0 0 1 第 1 節 総則 1 1 1 3 0 1 1-1-1-3 設計図書の照査等 1 1 1 3 0 1 1-1-1-3 設計図書の照査等 1 1 1 3 2 1 2.
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
A-2
. 荷重および外力.1 クレーン荷重の考え方 よくある指摘事例 クレーン荷重の設定方法や建物の設計方法が不明確な事例がある. 関係法令等 令第 8 条, 第 83 条, 第 84 条平成 1 年国交省告示第 5 号 指摘の趣旨 クレーンを有する建物の構造設計を行うにあたり,015 年技術基準 1) にはクレーン荷重の設定方法や考え方 長期, 地震時 ) が示されておらず, また設計上の注意事項も記載されていない.
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
スライド 1
日本コンクリート技術株式会社 Japan Concrete Technology Co.LTD (JC-tech) JC-tech ) JC-tech ( 国土交通省中部地整発注 ) ( 国土交通省東北地整発注 ) 2 比較する従来技術 ( 従来工法 ) ひび割れ誘発目地の設置 新技術の概要及び特徴本工法は 壁状コンクリート構造物の構築において 水和熱抑制型超遅延剤 ND リターダー を添加したコンクリートを壁体下部に打ち込むことにより
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第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁 1 標準構造図の種類本標準構造図は 宅地造成技術基準 ~ 設計編 ~ 第 3 章第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁構造基準 に基づき 背面土について 地山の関東ローム (φ=20 C=20kN) 及び砂質土 (φ=30 C=0 kn) の2 種類によって分類し作成しています 高さ / 背面土 型式 つま先あり L 型擁壁 つま先なし 逆 L 型擁壁 1m 関東ローム
はじめに 宅地造成等規制法が昭和 36 年に制定されてからおよそ半世紀を経過しました この間 平成 18 年には同法制定以来初めての抜本改正が行われています この改正は 阪神 淡路大震災 ( 平成 7 年 ) 新潟県中越地震 ( 平成 16 年 ) などで被災例が多かった大規模盛土造成地に対応するの
宅地造成工事技術指針 付 名古屋市 ( 宅造用 ) 標準擁壁 付参考資料擁壁の計算例等 平成 20 年 4 月 名古屋市住宅都市局 はじめに 宅地造成等規制法が昭和 36 年に制定されてからおよそ半世紀を経過しました この間 平成 18 年には同法制定以来初めての抜本改正が行われています この改正は 阪神 淡路大震災 ( 平成 7 年 ) 新潟県中越地震 ( 平成 16 年 ) などで被災例が多かった大規模盛土造成地に対応するのが主な内容です
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 適用基準 1.3 形式 形状寸法 1.5 使用材料 土砂 1.7 載荷荷重 雪荷重 1.9 その他荷重 水位 1.11 浮力 土圧 1.13 水圧 基礎の
擁壁の設計 サンプルデータ 詳細出力例 MANUCHO10 側壁高さ, 盛土勾配が異なり 偏土圧が作用 する U 型擁壁 の設計計算例 目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 1 1 1. 適用基準 1.3 形式 1 1 1.4 形状寸法 1.5 使用材料 1 1.6 土砂 1.7 載荷荷重 3 1.8 雪荷重 1.9 その他荷重 3 3 1.10 水位 1.11 浮力 3 4 1.1 土圧 1.13
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目 次 第 1 章 A1 橋台数量計算書 1 第 2 章 P1 橋脚数量計算書 31 第 3 章 A2 橋台数量計算書 49 第 4 章護岸工数量計算書 79 第 5 章仮設工数量計算書 128 第 6 章緊急用通路 付替え町道数量計算書 137 - 1 - 第 1 章 A1 橋台数量計算書 目 次 1. 構造一般図 1 2. 数量集計表 3 3. コンクリ-ト工 5 4. 型枠工 10 5. 鉄筋
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
技術基準改訂による付着検討・付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準改訂による付着検討 付着割裂破壊検討の取り扱いについてわかりやすく解説 2016 年 6 月 株式会社構造ソフト はじめに 2015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が2007 年版から改訂されて 付着検討および付着割裂破壊検討に関して 2007 年版と2015 年版では記載に差がみられ お客様から様々な質問が寄せられています ここでは 付着検討や付着割裂破壊検討に関して
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コンクリート構造設計の基本 第 6 章曲げおよび軸力を受ける鉄筋コンクリートはりの設計 P7~P96 ( 株 ) 国際建設技術研究所真鍋英規 はじめに 土木学会 コンクリート標準示方書 昭和 6 年版 限界状態設計法 を導入 許容応力度設計法 から 限界状態設計法 へ 7 年版安全性の照査使用性の照査曲げひび割れ幅の制御 変位 変形等耐久性の照査に関する記述が追加 /8/ 鉄筋コンクリート Reinforced
6 章擁壁工 6.1 プレキャスト擁壁工 6.2 補強土壁工 ( テールアルメ工 多数アンカー工 ) 6.3 ジオテキスタイル工 6.4 場所打擁壁工 場所打擁壁 (1) 場所打擁壁 (2) 1-6-1
6 章擁壁工 6.1 プレキャスト擁壁工 6.2 補強土壁工 ( テールアルメ工 多数アンカー工 ) 6.3 ジオテキスタイル工 6.4 場所打擁壁工 6.4.1 場所打擁壁 (1) 6.4.2 場所打擁壁 (2) 1-6-1 6 章擁壁工 6.1 プレキャスト擁壁工 1. 適用プレキャスト擁壁の設置に適用する 2. 数量算出 プレキャスト擁壁の延長をごとに算出する 3. は 擁壁高さ 規格とする
カルバート工においては, 日本道路協会から発刊されている 道路土工 -カルバート工指針 が最も一般的に用いられている. 同指針は, 平成 22 年 3 月に改訂され, 指針が対象とする構造物を明らかにし, 性能規定の枠組みを取り入れた設計法を採用する際に基づくべき, 解析手法, 設計方法, 材料,
第 8 章カルバート工 第 1 節 総則 1.1 適用の範囲 本章はカルバート工の設計に適用するが, ここに定めていない事項については表 -8.1.1 に記す関係図書等を参考にするものとする. なお, 道路下に埋設される上 下水道管, 共同溝及び地下横断歩道などについては, それぞれが定める技術基準によるものとする. 表 -8.1.1 関係図書 関係図書 発行年月 発行 道路土工カルバート工指針 (
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
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セメント系固化材による地盤改良の計算 概要書 地下水位 地盤改良 W ( 有 ) シビルテック 2013.05.21 セメント系固化材による地盤改良計算 について 1. 本計算ソフトの概要 本計算ソフトは 軟弱な地盤上に設置される直接基礎の地盤改良の必要性の確認 およびセメント系固化材による地盤改良を行なった場合の改良仕様 ( 改良深さ 改良幅 改良強度 ) を計算するものです [ 適用可能な地盤改良の種類
第 1 章
第 4-4 章 ボックスカルバート 4-4-1 第 4-4 章ボックスカルバート目次 第 1 節総則... 4 1. 適用の範囲... 4 2. 定義... 4 3. 分類... 5 4. 従来型カルバートの適用範囲... 6 5. 従来型以外のカルバート... 6 第 2 節調査 計画... 7 1. 基礎地盤と許容支持力度... 7 2. 内空断面... 7 2.1 道路用カルバート... 7
. 軸力作用時における曲げ耐力基本式の算定 ) ここでは破壊包絡線の作成を前提としているので, コンクリートは引張領域を無視した RC 断面時を考える. 圧縮域コンクリートは応力分布は簡易的に, 降伏時は線形分布, 終局時は等価応力ブロック ( 図 -2) を考えることにする. h N ε f e
課題 軸力と曲げモーメントの相互作用図. はじめに 骨組構造を形成する梁 柱構造部材には, 一般に軸力, 曲げモーメント, せん断力が作用するが, ここでは軸力と曲げモーメントの複合断面力を受ける断面の相互作用図 (interation urve) を考える. とくに, 柱部材では, 偏心軸圧縮力や, 地震 風などの水平力を受け ( 図 -), 軸力 + 曲げ荷重下の検討は, 設計上不可欠となる.
コンクリート工学年次論文集 Vol.33
論文直交壁を有する円形 RC 部材のせん断破壊性状に関する実験的研究 篠田健次 *1 *2 小林將志 要旨 : 土留め壁等と一体となった柱は, せん断耐力が増加すると考えられるものの, その評価手法が確立されていないのが現状である 本研究では, 壁を有する円形 RC 柱の壁面外方向のせん断耐力の評価を目的として, 壁の設置位置を変化させて円形梁の壁直交方向への単調曲げ載荷試験を行った その結果, 壁部材を有していない場合に比べ,
<4D F736F F F696E74202D20312D E838A815B836794C28D5C91A282CC90DD8C765F313191E590BC205B8CDD8AB B83685D>
第 10 章の構成 第 10 章コンクリート板構造の設計 10.11 板構造の概要と種類 10.1.2 フラットスラブ 10.1.3 フーチング 10.1.4 シェルおよび壁 10.1.5 道路橋床版 第 10 章の構成 10.2 道路橋床版の要求性能 1021 10.2.1 日本道路協会 : 道路橋示方書 同解説 10.2.2 土木学会 : コンクリート標準示方書 維持管理編 10.2.3 土木学会
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(B タイプ ) H=1900~2500 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 H H1 H2 B 各部寸法 (mm) B1 B2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL( タイプ ) =10~0 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 1 2 各部寸法 (mm) 1 2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (kn/m2) 連結穴 M16 背面 正面 -10-10 1295 1295 945 945 155 155 155 155 80 80 1 1 1825 1882
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 3 1.1 FRP 材料 3 1.2 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 3 1.2.1 接合方法の種類 3 1.2.2 FRP 構造物における接合部 9 1.3 国内外における FRP 接合部の設計思想
多自然 河川護岸自然 環境に調和する擁壁工ブランチブロック工法設計マニュアル - 2018 年度版 - 平成 30 年 4 月 ブランチブロック工法協会 ***** 目次 ***** 1. 適用範囲 1 2. 適用基準 1 3. 設計条件 1 (1) 擁壁の形式 1 (2) 荷重 1 (3) 荷重の組合せ 1 (4) 許容応力度 1 (5) 土圧 2 (6) せん断抵抗角 ( 内部摩擦角 ) 3
7-2 材料 (1) 材料一般 1. アンカーの材料は JIS などの公的機関の規格により保証されているものか もしくは所要の品質や性能を有していることを確認したものとする 2. アンカーの材料を組み立てる場合には 各材料は他の材料に悪影響を与えないことを確認したものを使用する 1) 材料に関する一
第 7 章グラウンドアンカー 7-1 適用 1. 本章は 永久構造物および仮設構造物に用いるグラウンドアンカー ( 以下 アンカーという ) の設計に適用する 2. 本要領に記載のない事項は 表 7.1の関係図書によるものとする 表 7.1 関係図書関係図書発行年月発行 グラウンドアンカー設計 施工基準 同解説 (JGS4101-2012) グラウンドアンカー設計施工マニュアル 建設省河川砂防技術基準
（校正案）
橋りょう設計の手引き 平 27 年 4 月 埼玉県県土整備部 橋りょう設計の手引き 第 1 編総説 1 第 2 編計画 設計 11 第 3 編協議 379 第 4 編照査 417 第 1 編総説 1 ~ 目次 ~ 第 1 編総説 第 1 章適用範囲... 3 1.1 適用範囲 ( 本書の取り扱い等 )... 3 第 2 章橋梁の分類と構成要素... 5 2.1 橋梁の分類... 5 2.2 橋梁の構成要素...
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
様式及び記入例 (3) 点検結果一覧表 ( その 1) 半田市橋梁点検 補修設計業務 橋梁諸元 定期点検結果 整理番号 橋梁 ID 橋梁名 橋梁形式 径間 長根橋 ( 上流側 ) PC 単純プレテンホロー桁橋 1 橋種 PC 橋 有効 橋長 幅員 橋面積 (m) (m) (m2) 供
名 形式 径間 00002 長根橋 ( 上流側 ) 2.05 3.85 66.9 H4.2 24 その他 ( 後打ちコンひびわれ ) e B 以外 その他 ( 型枠材剥がれ ) e B その他 ( 目地材はみだし ) e B 漏水 遊離石灰 d B 路面の凹凸 e M 舗装ひびわれ d B 土砂詰まり e M 中央分離帯 その他 ( フン害 ) e M 排水ます土砂詰まり e M 添架物その他 (
改定対照表（標準単価）
目次 標準単価移行にともない 第 Ⅵ 編市場単価の 2 区画線工 3 高視認性区画線工 19 排水構造物工の 3 工種は廃止 目次 6-4 削除 頁 6-5 削除 6-13 削除 7-1 7-2 7-3 7-4 7-5 7-6 7-7 頁 7-8 7-9 7-10 7-11 頁 7-12 7-13 7-14 7-15 7-16 改定前 改定後 ( 平成 30 年 1 月 4 日以降適用 ) 7-17
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道営農業農村整備事業設計の手引き 新旧対照表 平成 30 年 3 月 28 日事調第 1321 号農政部長通知の一部訂正 ( 空白 ) 新旧対照表改正現行備考 ------------------ 設計の手引き ---------------- ------------------ 設計の手引き ---------------- 目次 目次 第 1 章 省略 第 2 章 省略 第 3 章排水路 P
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]
![平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]](/thumbs/97/131337752.jpg "平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]")
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ] と [2 格子モデルによる微小変位理論 ( 棒部材の簡易格子モデル )] および [3 簡易算出式による方法