構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/ kn 内部摩擦角 : φ=0.0 粘着力 : C=0 kn/ m壁背面と土との摩擦角 : δ=10.00( 透水マット使用時 ) ( 透水マット :φ/ 砕石:φ/3) 壁背面と鉛直面とのなす角度 : θ=.73 地表面と水平面とのなす角度 : α= 0.00 角度の単位 の表記は省略( 以下全て同様 ) (4) 土圧 ( 常時 ) クーロンの土圧式による (5) 支持地盤土質の種類内部摩擦角粘着力許容地耐力底面の摩擦係数 : 関東ローム : φ=0.0 : C=0.0 / mkn : fe=100 / mkn : μ=tan0.0 =0.36 4 (6) 材料の許容応力度 ( 常時 ) コンクリート設計基準強度 :σ8=1 N/ コンクリートの圧縮応力度 :σca=7.0 N/ コンクリートのせん断応力度 :τca=0.7 N/ 鉄筋 (SD95) の引張応力度 :σsa=195.0 N/ (7) 単位体積重量鉄筋コンクリート :γc=4.0/ kn - 71-
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3,000 1 5 350 500 350 50 3 4 350 00 (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁全高さ H=3.50 m 単位重量重量重心距離 (m) モーメント (kn m/m) 区分面積 A( m ) γ(kn/ ) W(kN/m) x y W x W y 1 たて壁 3.150 (0. 00+0.350 )/ +0.3 50 0.350=0.9 89 4.0 3.7360.395 9.376 かかと版.850 (0.3 50+0.00 )/=0.7 84 4.0 18.8161.895 35.656 3つま先版 0.50 (0.3 50+0.50 )/=0.0 75 4.0 1.8000.13 0.38 4 ハンチ 0.350 0.35 0/=0.0 61 4.0 1.4640.717 1.050 5 背面土 3.150 (.8 50+3.000 )/ +.8 50 0.150/ -0.061 =9.367 16.0 149.8 7.01 301.5 4 6 法面土 7 前面土 50350,850 3,450 合計 Σ 195.6 88 347.8 6 重心 x=σw ΣW=347.86/1 x/ 95.688 =1.778 m () 上載荷重背面上載荷重 W=10.00 3.00 0=30.0 00kN/ m - 7-
(3) 擁壁に及ぼす土圧ア主働土圧係数 (KA) cos(φ-θ) KA= sin (φ+δ) sin (φ-α) cos θ cos (θ+δ)+ 1 cos (θ+δ) cos (θ-α) = cos =0.465 cos.73 cos(.73+ 10.00) 1+ (0.00-.73) sin(0.00+10.00) sin(0.00-0.00) cos(.73+ 10.00) cos(.73-0.00) イ背面土による土圧 PA=1/ A γs K H =1/ 0.465 16.0 3.500 =45.570 kn/m PAX=PA cos(δ+θ)=pa cos(1 0.00+.73) =45.570 0.975 =44.4 31kN/ m ウ背面上載荷重による土圧 PA=K A q H=0.4 65 10.0 3.5 00=16. 75kN /m PAX= s(δ+θ)= PA co cos( 10.00 +.73)=1 6.75 0.975 =15.868k N/m エ作用点の位置 PAX:y= H/3=3. 500/3= 1.167 m PAX:y=H/= 3.500/ =1.750 m (4) 荷重の集計 荷重の種類 鉛直力 V(kN/m) 水平力 H(kN/m) 作用点 (m) モーメント (kn m/m) x y V x H y 自重 (W) 195.68 1.778 347.86 土圧 (PA) 44.431 1.167 51.851 土圧 (ΔPA) 15.868 1.750 7.769 背面上載荷重 30.000 1.950 58.500 前面上載荷重 フェンス荷重 1.000 4.600 4.600 合計 Σ 5.68 61.99 406.36 84.0 自重 (W) のモーメント V x は 1-(1) 自重の表中モーメント W x の合計による - 73-
1-3 安定性の検討 ( 常時 ) (1) 転倒に対する検討抵抗モーメント Mr= ΣV x=406.36kn m/m 転倒モーメント Mo= ΣH y=84. 0kNm /m 合力の作用位置 d=(m r-mo)/ ΣV=(40 6.36-84.0)/ 5.688=1.47m 偏心距離 e=(b /)-d=( 3.450/ )-1.47=0.9 8m < B/6=3.450 /6=0.5 75m O.K 転倒安全率 F=Mr /Mo=406. 36/84.0=4.85.5 > 1O.K () 地盤支持力 ( 接地圧 ) に対する検討接地圧 (σ) σ=(σv/b) ±(6e/ {1 B)} =( 5.688 /3.450) {1±(6 0.98/3.450 )} σmax σmax=99.3 0kN/ < m 100. 0kN/ m O.K σmin=31.5 14kN/ m 最小接地圧 (σmin) は中立軸までの距離の比から算出しています B σmin (3) 滑り出しに対する検討水平力の総和 ΣH=61.9 9kN/m 滑動に対する抵抗力 RH=C ΣV B+ μ =0.0 3.45 0+5.6 88 0.3 64 =151. 150kN/ m 滑動安全率 F=RH/ ΣH=151.150/6 1.99=.4661.5 > O.K - 74-
1-4 断面の検討 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 3,500 1,100 1,167 1 1 3,150 350 W3 W4 W1 W5 W 3 4 V1 V4 V V5 V3 3 4 1,90 950 50350,850 3,450 中立軸までの距離 Xn=(B/ ) [1+{B/(6e )}]=(3.4 50/) [1+{3.450/(6 0.98 )}]=5.053m V1=99.3 0kN/ m V4=9 4.406kN / m V= 87.57 kn/ m =50.18 V5 1kN/ m V3=31.5 08kN/ m W1=(3.1 50 16. 0)+(0.350 4.0)+10.00= 68.800kN / m W5=(3. 50 16. 0)+(0.50 4.0)+10.00= 68.000kN / m W=(3.3 00 16. 0)+(0.00 4.0)+10.00= 67.600kN / m W3=(0.3 50 4. 0)+0.00=8.40 0kN/ m W4=(0. 50 4. 0)+0.00=6.00 0kN/ m - 75-
(1) たて壁 ( 全高さの/3 部分 ) 1-1 PAX=1/ KA γs H cos(10.00 +.73 ) =1/ 0.465 16.0 1. 167 0.975=4.940kN /m PAX=K A q H s(10.00+.7 co 3)=0.4 65 10.0 1.167 0.975 =5.91kN/ m フェンス荷重 H=1kN/ m M=PAX h+ PAX h+h y ={4.940 (1.16 7/3)+5. 91 (1.167/ )+1.00 0.6 7} 10 5 =77596 Ncm/m S=PAX + PAX+H=(4. 940+5. 91+1.000) 10 3 =1131 N/m D=5.55 6cmc=6cmd'=6+1.6 /=6.8 cm D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 18.756 cm j=d 7/8=1 6.41c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft=1 9500N/ 許容付着応力度 fa=140.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)= 77596/ (19500 16.4 1)=.7 3 /m 周長 φ=s/(f a j)=131/(1 40.00 16.41 )=4.888 cm/m ピッチ 1000 1.986 /.73= 873.74 mm@ 面積から 1000 5.0/4.888=10.91m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-50@ とする As=1.98 6 1000 /50= 7.944 /m >. 73 /m O. K この時周長 5.0c m 1000/ 50=0. 0cm/m >4.888c m/m O.K p=as/(b d)=79 4.400/ (1000 18 7.56)= 0.004 4 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.004 4+(15 0.004 4) } 1/ -15 0.0044= 0.99 j=1-(k/3)= 1-(0.9/3)=0. 900 σc=m/ (k jb ) d = 775 960/(0.99 0.900 1 000 18 7.56 )=1.537 N/ <σca=7.0n/ O.K σs=m/( As jd)=7 75960/(79 4.400 0.900 187.56 )=54. 59N/ <σsa=1 95N/ O.K τc=s/( b j d)=11 31/(1000 0.900 187.56)=0.06 7N/ <τca=0.7n/ O.K () たて壁 ( 固定部 ) - PAX=1/ KA γs H cos(10.00 +.73 ) =1/ 0.465 16.0 3. 150 0.975=35.989k N/m PAX=K A q H s(10.00+.7 co 3) =0.465 10.0 3.150 0.975= 14.81kN/ m フェンス荷重 H=1kN/ m M=PAX h+ PAX h+h y ={35.989 (3.1 50/3)+1 4.81 (3.15 0/)+1. 000 4. 50} 10 5 =6453103 Ncm/m - 76-
S=PAX + PAX+H=(35.989+14.81+1.000 ) 10 3 =51 70N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+1.6/ =6.8c m D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 8.0c m j=d 7/8=4.675c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft=1 9500N/ 許容付着応力度 fa=140.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=6453103/ (19500 4.6 75)=13.4 11 /m 周長 φ=s/(f a j)=5170/(1 40.00 4.67 5)=14.84 cm/m ピッチ 1000 1.986 /13.411 =148.0 9mm@ 面積から 1000 5.0/1 4.84=3 36.88m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-15@ とする As=1.98 6 1000 /15= 15.888 /m >13.411/m.KO この時周長 5.0c m 1000/1 5=40. 0cm/m >14.84 cm/m O.K p=as/(b d)=15 88.800 /(1000 8.00) =0.00 563 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.00563+(15 0.0056 3) } 1/ -15 0. 00563= 0.335 j=1-(k/3)= 1-(0.335/3)=0. 888 σc=m/ (k jb ) d = 645 31030 /(0.335 0.888 100 8.00 )=5.45 6N/ <σca=7.0n/ O.K σs=m/( As jd)= 4531030/( 6 1588.8 00 0.888 8. 00)=16.195 N/ <σsa=1 95N/ O.K τc=s/( b j d)=51 70/(1000 0.888 8.00)=0.0 5N/ <τca=0.7n/ O.K (3) かかと版 ( 固定部 ) 3-3 M1=(W1 + W) B /6=(68.800 + 67. 600).850 /6=76.1 65kNm /m S1=(W1 +W) /=(68 B.800+67.600).850 /=194.3 70kN/ m M=(V + V3) B /6=(87.57 + 31. 508).850 /6=03.7 98kNm /m S=(V +V3) /=(87 B.57+31.508).850 /=169.6 5kN/ m M= M1-M = 7 6.165-03.798 10 5 =736700Ncm/ S= S1-S = 19 4.370-169.65 10 3 =4745N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+./ =7.1c m D19,D を仮定 ( 断面積 s=3.3 68 周長 6.5cm) d=d-d'= 7.90c m j=d 7/8=4.413c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft=1 9500N/ 許容付着応力度 fa=140.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=736700/ (19500 4.4 13)=15. 01 /m 周長 φ=s/(f a j)= 4745/( 140.00 4.4 13)= 40cm/ 7. ピッチ 1000 3.368 /15.01 =1.5 6mm@ 面積から 1000 6.5/7.40=89 7.79mm @ 周長から - 77-
採用鉄筋ピッチ D19,D-1 5@ とする As=3.36 8 1000 /15= 6.944 /m >15.01/m.KO この時周長 6.5c m 1000/1 5=5. 0cm/m >7.40c m/m O.K p=as/(b d)=6 94.400 /(1000 79.00) =0.00 966 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.0096 6+(15 0.009 66) } 1/ -15 0.00966= 0.413 j=1-(k/3)= 1-(0.413/3)=0. 86 σc=m/ (k jb d) = 736 7000/( 0.413 0.86 1000 79.00 )=5. 3N/ <σca=7.0n/ O.K σs=m/( As jd)= 367000/( 7 694.4 0.86 79.00 )=111. 678N/ <σsa=1 95N/ O.K τc=s/( b j d)=47 45/(1000 0.86 79.00)=0.10 3N/ <τca=0.7n/ O.K (4) かかと版 ( かかと版幅の/3 部分 ) 4-4 M1=(W5 + W) (B/3) /6=(68. 000+ 67.6 00) 0.950 /6=30.565kNm/m S1=(W5 +W) B/3)/ ( =(68.00 0+67.6 00) 0.950/=6 4.410k N/m M=(V5 + V3) (B/3) /6=(50. 181+ 31.5 08) 0.950 /6=17.07kNm/m S=(V5 +V3) B/3)/ ( =(50.18 1+31.5 08) 0.950/=3 8.80k N/m M= M1-M = 30.565-1 7.07 10 5 =1353 800Ncm/m S= S1-S = 64.410-3 8.80 10 3 =560 8N/m D=5.00 cm c=6cmd'=6+1.9/ =6.95 cm D19 を仮定 ( 断面積 s=.865 周長 6.0cm ) d=d-d'= 18.05c m j=d 7/8=15.794c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft=1 9500N/ 許容付着応力度 fa=140.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=1353800/ (19500 15.7 94)=4.39 6 /m 周長 φ=s/(f a j)=5608/(1 40.00 15.79 4)=11.58 1cm/m ピッチ 1000.865 /4.396= 651.73 mm@ 面積から 1000 6.0/1 1.581=5 18.09m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D19-50@ とする As=.86 5 1000 /50= 11.46 /m >4.3 96 /m O. K この時周長 6.0c m 1000/ 50=4. 00cm/ >11.58 1cm/m O.K p=as/(b d)=11 46.000 /(1000 1 80.50) =0.00 635 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.0063 5+(15 0.006 35) } 1/ -15 0.00635= 0.351 j=1-(k/3)= 1-(0.351/3)=0. 883 σc=m/ (k jb ) d - 78-
= 1353 8000/( 0.351 0.883 1000 1 80.50 )=.68 1N/ <σca=7.0n/ O.K σs=m/( As jd)=13 538000/(1 146.00 0 0.883 180.5 0)=74. 119N/ <σsa=19 5N/ O.K τc=s/( b j d)=56 08/(1000 0.883 180.50)=0.16 1N/ <τca=0.7n/ O.K (5) つま先版 ( 固定部 ) M1=(W3 + W4) B0 /6=(8.400 + 6.0 00) 0.50 /6=0.13k Nm/m S1=(W3 +W4) 0/=(8 B.400+6. 000) 0.50/ =1.800k N/m M=(V4 + V1) B0 /6=(94.40 6+ 99.30) 0.50 /6=3.05 3kNm/m S=(V4 +V1) 0/=(9 B 4.406+9 9.30) 0.5 0/=4. 16kN/ m M= M1-M = 0. 13-3. 053 10 5 =84000 Ncm/m S= S1-S = 1. 800-4.16 10 3 =416 N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+1.6/ =6.8c m D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 8.c m j=d 7/8=4.675c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft=1 9500N/ 許容付着応力度 fa=140.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=84000/( 19500 4.67 5)=0.59 0 /m 周長 φ=s/(f a j)=416/(1 40.00 4.67 5)=6.489 cm/m ピッチ 1000 1.986 /0.590= 3366.1 0mm@ 面積から 1000 5.0/6.489=77 0.53mm @ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-50@ とする As=1.98 6 1000 /50= 7.944 /m >0.5 90 /m O. K この時周長 5.0c m 1000/ 50=0. 00cm/ >6.489 cm/m O.K p=as/(b d)=79 4.4/(1 000 8. 0)=0.0 08 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.008 +(15 0.00 8) } 1/ -15 0.008= 0.5 j=1-(k/3)= 1-(0.5/3)=0. 916 σc=m/ (k jb ) d = 840 000/(0.5 0.916 1 000 8.0 )=0.309N / <σca=7.0n/ O.K σs=m/( As jd)=8 4000/(79 4.400 0.916 8.00 )=13.8 40N/ <σsa=1 95N/ O.K τc=s/( b j d)=4 16/(1000 0.916 8.00)=0.08 7N/ <τca=0.7n/ O.K - 79-
大地震時 ( 水平力 = 慣性力 + 常時土圧 ) 大地震時において転倒 滑動 支持力度が安全率 1.0 以上 合力の作用位置が B/ 以内であり かつ部材応力度が設計基準強度以下であることを照査する -1 設計条件 (1) 外力上載荷重 () 背面土 : q=10kn/ m 土質の種類 : 関東ローム 土の単位体積重量 :γs=16.0/ kn 内部摩擦角 : φ=0.0 粘着力 : C=0 kn/ m 壁背面と土との摩擦角 : δ=10.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 : θ=.73 地表面と水平面とのなす角度 : α= 0.00 (3) 土圧 ( 大地震時 ) クーロンの土圧式による ( 水平震度 Kh=0. 5) (4) 支持地盤土質の種類内部摩擦角粘着力許容地耐力底面の摩擦係数 : 関東ローム : φ=0.0 : C=0.0 / mkn : fe=300 / mkn : μ=tan0.0 =0.36 4 (5) 材料の許容応力度 ( 大地震時 ) コンクリート設計基準強度 :σ8=1 N/ コンクリートの圧縮応力度 :σca=1.0/ N コンクリートのせん断応力度 :τca=.1 / N 鉄筋 (SD95) の引張応力度 :σsa=95.0 N/ (6) 単位体積重量鉄筋コンクリート :γc=4.0/ kn - 80-
- 荷重の計算 (1) 自重 単位重量重量重心距離 (m) モーメント (kn m/m) 区分面積 A( m ) γ(kn/ ) W(kN/m) x y W x W y 1 たて壁 3.150 (0. 00+0.350 )/ +0.3 50 0.350=0.9 89 4.0 3.7360.395 1.583 9.376 37.574 かかと版.850 (0.3 50+0.00 )/=0.7 84 4.0 18.8161.895 0.141 35.656.653 3つま先版 0.50 (0.3 50+0.50 )/=0.0 75 4.0 1.8000.13 0.151 0.38 0.7 4 ハンチ 0.350 0.35 0/=0.0 61 4.0 1.4640.717 0.467 1.050 0.684 5 背面土 3.150 (.8 50+3.000 )/ +.8 50 0.150/ -0.061 =9.367 16.0 149.8 7.01 1.901 301.5 4 84.9 07 6 法面土 7 前面土 合計 Σ 195.6 88 347.8 6 36.0 90 重心 x=σw ΣW=347.86/1 x/ 95.688 =1.778 m 重心 y=σw ΣW=36.090/1 y/ 95.688 =1.666 m () 上載荷重背面上載荷重 W=10.00 3.00 0=30.0 00kN/ m (3) 擁壁に及ぼす土圧ア主働土圧係数 cos(φ-θ) KA= sin(φ+δ) sin(φ-α) cos θ cos (θ+δ)+ 1 cos (θ+δ) cos (θ-α) = cos =0.465 cos.73 cos(.73+ 10.00) 1+ (0.00-.73) sin(0.00+10.00) sin(0.00-0.00) cos(.73+ 10.00) cos(.73-0.00) イ背面土による土圧 PA=1/ A γs K H =1/ 0.465 16.0 3.500 =45.570 kn/m PAX=PA cos(δ+θ)=pa cos(1 0.00+.73)= 45.570 0.975=4 4.431 kn/m ウ背面上載荷重による土圧 PA=K A q H=0.4 65 10.0 3.5 00=16. 75kN /m PAX= s(δ+θ)= PA co cos( 10.00 +.73)=1 6.75 0.975 =15.868k N/m エ作用点の位置 PAX:y= H/3=3. 500/3= 1.167 m PAX:y=H/= 3.500/ =1.750 m - 81-
(4) 荷重の集計 ( 大地震時 ) 安定性の検討に用いる地震時荷重は 地震時土圧による荷重 と 擁壁の自重に起因する地震時慣性力に常時の土圧を加えた荷重 のうち大きい方を採用する ( 水平力 = 慣性力 + 常時土圧 ) 荷重の種類 鉛直力 V(kN/m) 水平力 H(kN/m) 作用点 (m) モーメント (kn m/m) x y V x H y 自重 (W) 195.688 48.9 1.778 1.666 347.86 81.504 土圧 (PA) 44.431 1.167 51.851 土圧 (ΔPA) 15.868 1.750 7.769 背面上載荷重 30.0000 7.500 1.950 3.500 58.500 6.50 前面上載荷重 合計 Σ 5.688 116.71 406.36 187.374 自重 (W) のモーメント V x は-(1) 自重の表中モーメント W xの合計による -3 安定性の検討 ( 大地震時 ) (1) 転倒に対する検討抵抗モーメント Mr= ΣV x=406.36kn m/m 転倒モーメント Mo= ΣH y=187.374kn m/m 合力の作用位置 d=(m r-mo)/ ΣV=(40 6.36-187.374 )/5. 688=0. 970m 偏心距離 e=(b /)-d=( 3.450/ )-0.970=0.75 5m < B/=3.450 /=1.7 5m O.K 転倒安全率 F=Mr /Mo=406. 36/18 7.374=.1691.0 > O.K () 地盤支持力 ( 接地圧 ) に対する検討最大接地圧 σmax=( ΣV/B) [/{ 3 (1/- e/b)} ] σmax =(5. 688/3.45 0) [/ {3 (1/-0.7 55/3.4 50)}] Xn =155.1 1kN/m < 300. 0kN/m O.K B (3) 滑り出しに対する検討水平力の総和 ΣH=116.7 1kN/ m Xn=3{(B /)-e}=3 {(3.450/ )-0.755}=. 910m 滑動に対する抵抗力 RH=C ΣV B+ μ ( 浮き上がりがある場合 B Xn) =0.0.91 0+5.6 88 0.3 64 =140. 350kN/ m 滑動安全率 F=RH/ ΣH=140.350/1 16.71 =1.0 1.0 > O.K - 8-
-4 断面の検討 ( 大地震時 ) 1,167 1 1 3,500 3,150 350 W3 W4 W1 W5 V5 V1 V4 V Xn=,910 W 1,90 950 50350,850 3,450 3 4 3 4 中立軸までの距離 V1=155. 11kN / m V4= 141.786k N/ m V=13. 130kN/ V5=1 m.854kn / m W1=(3.1 50 16. 0)+(0.350 4.0)+10.00= 68.800kN / m W5=(3. 50 16. 0)+(0.50 4.0)+10.00= 68.000kN / m W=(3.3 00 16. 0)+(0.00 4.0)+10.00= 67.600kN / m W3=(0.3 50 4. 0)+0.00=8.40 0kN/ m W4=(0. 50 4. 0)+0.00=6.00 0kN/ m - 83-
(1) たて壁 ( 全高さの/3 部分 ) 1-1 PAX=1/ KA γs H cos(10.00 +.73 ) =1/ 0.465 16.0 1. 167 0.975=4.940kN /m PAX= A q K Hos(10.00+. c 73)=0. 465 10.0 1.16 7 0.97 5=5.91kN/ m たて壁重量 W=6.378k N/m M=PAX h+ PAX h+w Khy ={4.940 (1.16 7/3)+5. 91 (1.167/ )+6.37 8 0.5 0.560} 10 =590188N cm/m S=PAX + PAX+W Kh =(4.940 +5.9 1+6.37 8 0.5) 10 3 =118 6N/m D=5.55 6m c=6cmd'=6+1.6/ =6.8c m D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 18.756 m j=d 7/8=16.41c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=590188/( 9500 16.41 )=1.1 9 /m 周長 φ=s/(f a j)=186/( 10.00 16.41 )=3.431 cm/m ピッチ 1000 1.986 /1.19= 169. 0mm@ 面積から 1000 5.0/3.431=14 57.30m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-50@ とする As=1.98 6 1000 /50= 7.944 /m >1. 19 /m O. K この時周長 5.0c m 1000/ 50=0. 0cm/m >3.431c m/m O.K p=as/(b d)=79 4.400/ (1000 18 7.56)= 0.004 4 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.004 4+(15 0.004 4) } 1/ -15 0.0044 =0.9 9 j=1-(k/3)= 1-(0.9/3)=0. 900 σc=m/ (k jb ) d = 5901 880/(0.99 0.900 1 000 18 7.56 )=1.47 N/ <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)=59 01880/(79 4.400 0.900 187.56 )=44.0 1N/ <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=118 6/(1000 0.900 187.56)=0.0 70N/ <τca=.1n/ O.K () たて壁 ( 固定部 ) - PAX=1/ KA γs H cos(10.00 +.73 ) =1/ 0.465 16.0 3. 150 0.975=35.989k N/m PAX= A q K Hos(10.00+. c 73) =0.465 10.0 3.150 0.975= 14.81kN/ m たて壁重量 W=.6 0kN/m M=PAX h+ PAX h+w Khy 5 ={35.989 (3.1 50/3)+1 4.81 (3.15 0/)+.60 0.5 1.345} 10-84-
=6776595 Ncm/m S=PAX + PAX+W Kh= (35.989 +14.8 1+.60 0.5 ) 10 3 =5835N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+1.6/ =6.8c m D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 8.0c m j=d 7/8=4.675c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=6776595/ (9500 4.6 75)=9.31 0 /m 周長 φ=s/(f a j)=5835/( 10.00 4.67 5)=10.77 5cm/m ピッチ 1000 1.986 /9.310= 13.3 mm@ 面積から 1000 5.0/1 0.775=4 64.04m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-15@ とする As=1.98 6 1000 /15= 15.888 /m >9. 310 /m KO. この時周長 5.0c m 1000/1 5=40. 0cm/m >10.775 cm/m O.K p=as/(b d)=15 88.800 /(1000 8.00) =0.00 563 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.00563+(15 0.0056 3) } 1/ -15 0. 00563= 0.335 j=1-(k/3)= 1-(0.335/3)=0. 888 σc=m/ (k jb ) d = 677 65950 /(0.335 0.888 100 8.00 )=5.7 9N/ <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)=67 765950/(1 588.80 0 0.888 8.0 0)=170.36N / <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=558 35/(1000 0.888 8.00)=0. 3N/ <τca=.1n/ O.K (3) かかと版 ( 固定部 ) 3-3 M1=(W1 + W) B /6=(68.800 + 67. 600).850 /6=76.1 65kNm /m S1=(W1 +W) /=(68 B.800+67.600).850 /=194.3 70kN/ m M=V /6=1 B3.130.310 /6=109.5 06kNm /m S=V /=1 3.130 B.310/ =14. 15kN/ m M= M1-M = 7 6.165-109.506 10 5 =16665900Ncm/ m S= S1-S = 19 4.370-14.15 10 3 =5155N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+./ =7.1c m D19,D を仮定 ( 断面積 s=3.3 68 周長 6.5cm) d=d-d'= 7.90c m j=d 7/8=4.413c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=16665900 /(950 0 4.413)=3. 141 /m 周長 φ=s/(f a j)=5155/( 10.00 4.41 3)=10.17 3cm/m ピッチ 1000 3.368 /3.141 =145.5 43mm@ 面積から - 85-
1000 6.5/1 0.173=6 38.95m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D19,D-1 5@ とする As=3.36 8 1000 /15= 6.944 /m >3.141/m.KO この時周長 6.5c m 1000/1 5=5. 0cm/m >10.173 cm/m O.K p=as/(b d)=6 94.400 /(1000 79.00) =0.00 966 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.0096 6+(15 0.009 66) } 1/ -15 0.00966 =0.41 3 j=1-(k/3)= 1-(0.413/3)=0. 86 σc=m/ (k jb ) d = 1666 59000/ (0.41 3 0.86 1000 79.00 )=1.0 8N/ <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)=16 6659000/( 694.4 00 0.86 79. 00)=5 7.191 N/ <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=51 55/(1000 0.86 79.00)=0.1 7N/ <τca=.1n/ O.K (4) かかと版 ( かかと版幅の/3 部分 ) 4-4 M1=(W5 + W) (B/3) /6=(68. 000+ 67.6 00) 0.950 /6=30.565kNm/m S1=(W5 +W) B/3)/ ( =(68.00 0+67.6 00) 0.950/=6 4.410k N/m M=V5 /6= B1.854 0.410 /6=0.61k Nm/m S=V5 /= 1.854 B 0.410/= 4.480k N/m M= M1-M = 30.565-0.61 10 5 =9953 00Ncm/m S= S1-S = 64.410-4.480 10 3 =59930 N/m D=5.00 cm c=6cmd'=6+1.9/ =6.95 cm D19 を仮定 ( 断面積 s=.865 周長 6.0cm ) d=d-d'= 18.05c m j=d 7/8=15.794c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=995300/ (9500 15.7 94)=6.4 9 /m 周長 φ=s/(f a j)=59930/( 10.00 15.79 4)=18.06 9cm/m ピッチ 1000.865 /6.49= 445.64 mm@ 面積から 1000 6.0/1 8.069=3 3.06m @ 周長から採用鉄筋ピッチ D19-50@ とする As=.86 5 1000 /50= 11.460 /m >6. 49 /m KO. この時周長 6.0c m 1000/ 50=4. 0cm/m >18.069 cm/m O.K p=as/(b d)=11 46.000 /(1000 1 80.50) =0.00 635 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.0063 5+(15 0.006 35) } 1/ -15 0.00635 =0.35 1 j=1-(k/3)= 1-(0.351/3)=0. 883-86-
σc=m/ (k jb ) d = 995 3000/( 0.351 0.883 1000 1 80.50 )=5.93 3N/ <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)=9 953000/(1 146.00 0 0.883 180.5 0)=163.990N / <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=599 30/(1000 0.883 180.50)=0.37 6N/ <τca=.1n/ O.K (5) つま先版 ( 固定部 ) 5-5 M1=(W3 + W4) B0 /6=(8.400 + 6.0 00) 0.50 /6=0.13k Nm/m S1=(W3 +W4) 0/=(8 B.400+6. 000) 0.50/ =1.800k N/m M=(V4 + V1) B0 /6=(141.78 6+ 155.11 ) 0.50 /6=4.7 08kNm/m S=(V4 +V1) 0/=(1 B 41.786+ 155.11 ) 0.50/=37.11kN /m M= M1-M = 0. 13-4. 708 10 5 =449500 Ncm/m S= S1-S = 1. 800-37.11 10 3 =3531 N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+1.6/ =6.8c m D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 8.0c m j=d 7/8=4.675c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=49500/( 9500 4.67 5)=0.61 8 /m 周長 φ=s/(f a j)=3531/( 10.00 4.67 5)=6.815 cm/m ピッチ 1000 1.986 /0.618= 313.5 9mm@ 面積から 1000 5.0/6.815=73 3.68mm @ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-50@ とする As=1.98 6 1000 /50= 7.944 /m >0.6 18 /m O. K この時周長 5.0c m 1000/ 50=0. 0cm/m >6.815c m/m O.K p=as/(b d)=79 4.40/( 1000 8.0)=0. 008 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.008 +(15 0.00 8) } 1/ -15 0.008 =0.5 j=1-(k/3)= 1-(0.5/3)=0. 916 σc=m/ (k jb ) d = 4495 000/(0.5 0.916 1 000 8.00 )=0.490 N/ <σca=1.0 N/ O.K σs=m/( As jd)=44 95000/(79 4.40 0.916 8.00) =1.90 5N/ <σsa=95 N/ O.K τc=s/( b j d)=353 1/(1000 0.916 8.00)=0.13 7N/ <τca=.1n / O.K - 87-
3 大地震時 ( 水平力 = 地震時土圧 ) 3-1 荷重の計算 (1) 擁壁に及ぼす土圧 ( 岡部 物部式 ) 水平震度 Kh=0.5 鉛直震度 Kv=0.00 地震合成角 θk=tan -1-1 {Kh/ (1-Kv) }=tan {0.5/( 1-0.00 )}=14. 04 ア地震時主働土圧係数 (KA) (1- Kv) cos ( φ-θ-θk) KA= sin( φ-α-θk) sin( φ+δ) cosθk cos θ cos( δ+θ+θk) 1 + cos( δ+θ+θk) cos( θ-α) = cos14.04 cos =0.748 (1-0.00) cos (0.00-.73-14.04) sin(0.00-0.00-14.04) sin(0.00+10.00).73 cos(10.00+.73+ 14.04) 1 + cos(10.00+.73+ 14.04) cos(.73-0.00) イ背面土による土圧 PA=1/ A γs K H =1/ 0.748 16.0 3.500 =73.304 kn/m PAX=PA cos(δ+θ)=pa cos(1 0.00+.73)= 73.304 0.975=7 1.471 kn/m ウ背面上載荷重による土圧 PA=K A q H=0.7 48 10.0 3.5 00=6. 180kN /m PAX= s(δ+θ)= PA co cos( 10.00 +.73)= 6.180 0.975 =5.56k N/m エ作用点の位置 PAX:y= H/3=3. 500/3= 1.167 m PAX:y=H/= 3.500/ =1.750 m () 荷重の集計 ( 大地震時 ) ( 水平力 = 地震時土圧 ) 荷重の種類 鉛直力 V(kN/m) 水平力 H(kN/m) 作用点 (m) モーメント (kn m/m) x y V x H y 自重 (W) 195.688 1.778 347.86 土圧 (PA) 71.471 1.167 83.407 土圧 (ΔPA) 5.56 1.750 44.671 背面上載荷重 30.0000 1.950 58.5000 前面上載荷重 合計 Σ 5.688 96.997 406.36 18.078 自重 (W) のモーメント V x は -(1) 自重の表中モーメント W x の合計による - 88-
3- 安定性の検討 ( 大地震時 ) (1) 転倒に対する検討抵抗モーメント Mr= ΣV x=406.36kn m/m 転倒モーメント Mo= ΣH y=18.078kn m/m 合力の作用位置 d=(m r-mo)/ ΣV=(40 6.36-18.078 )/5. 688=1. 33m 偏心距離 e=(b /)-d=( 3.450/ )-1.33=0.49 m < B/=3.450 /=1.7 5m O.K 転倒安全率 F=Mr /Mo=406. 36/1 8.078= 3.1731.0 > O.K () 地盤支持力 ( 接地圧 ) に対する検討接地圧 (σ) σ=(σv/b) ±(6e/ {1 B)} σmax =(5. 688/3.45 0) {1±(6 0.49/3. 450)} B σmax=11. 391kN/ < m300.0kn/ m O. K σmin 9.443k = N/ m 最小接地圧 (σmin) は中立軸までの距離の比から算出しています σmin (3) 滑り出しに対する検討水平力の総和 ΣH=96.99 7kN/m 滑動に対する抵抗力 RH=C ΣV B+ μ =0.0 3.45 0+5.6 88 0.3 64 =151. 150kN/ m 滑動安全率 F=RH/ ΣH=151.150/9 6.997= 1.5581.0 > O.K - 89-
3-3 断面の検討 ( 大地震時 ) 1,167 1 1 3,500 3,150 W3 W4 W1 W5 W 3 4 350 V1 V4 V V5 V3 3 4 1,90 950 50350,850 3,450 中立軸までの距離 Xn=(B/ ) {1+( B/6e)} =(3.450/ ) {1+ (3.45 0/(6 0.4 9)}=3.741m V1=11. 391kN / m V4= 113.79k N/ m V=101. 9kN/ V5=40 m.69kn / m V3=9.443kN / m W1=(3.1 50 16. 0)+(0.350 4.0)+10.00= 68.800kN / m W5=(3. 50 16. 0)+(0.50 4.0)+10.00= 68.000kN / m W=(3.3 00 16. 0)+(0.00 4.0)+10.00= 67.600kN / m W3=(0.3 50 4. 0)+0.00=8.40 0kN/ m W4=(0. 50 4. 0)+0.00=6.00 0kN/ m - 90-
(1) たて壁 ( 全高さの/3 部分 ) 1-1 PAX=1/ KA γs H cos(10.00 +.73 ) =1/ 0.748 16.0 1. 167 0.975=7.946kN /m PAX= A q K Hos(10.00+. c 73)=0. 748 10.0 1.16 7 0.97 5=8.511kN/ m M=PAX h+ PAX h={7.946 (1. 167/3 )+8.511 (1.16 7/)} 10 5 =805716Nc m/m S=PAX + PAX= (7.94 6+8.511 ) 10 3 =16457N/m D=5.55 6cmc=6cmd'=6+1.6 /=6.8 cm D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 18.756 cm j=d 7/8=1 6.41c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=805716/( 9500 16.41 )=1.66 4 /m 周長 φ=s/(f a j)=16457/( 10.00 16.41 )=4.775 cm/m ピッチ 1000 1.986 /1.664= 1193.5 1mm@ 面積から 1000 5.0/4.775=10 47.1m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-50@ とする As=1.98 6 1000 /50= 7.944 /m >1.6 64 /m O. K この時周長 5.0c m 1000/ 50=0. 0cm/m >4.775c m/m O.K p=as/(b d)=79 4.400/ (1000 18 7.56)= 0.004 4 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.004 4+(15 0.004 4) } 1/ -15 0.0044 =0.9 9 j=1-(k/3)= 1-(0.9/3)=0. 900 σc=m/ (k jb ) d = 8057 160/(0.99 0.900 1 000 18 7.56 )=1.70 N/ <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)= 057160/(7 8 94.400 0.90 0 187.56 )=60.0 84N/ <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=164 57/(1000 0.900 187.56)=0.09 7N/ <τca=.1n/ O.K () たて壁 ( 固定部 ) - PAX=1/ KA γs H cos(10.00 +.73 ) =1/ 0.748 16.0 3. 150 0.975=57.89k N/m PAX= A q K Hos(10.00+. c 73)=0. 748 10.0 3.15 0 0.97 5=.973kN/ m M=PAX h+ PAX h ={57.8 9 (3. 150/3 )+.97 3 (3.1 50/) } 10 =9696908 Ncm/m S=PAX + PAX= (57.89 +.97 3) 10 3 =80865N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+1.6/ =6.8c m D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 8.0c m j=d 7/8=4.675c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ - 91-
面積 at=m/(f t j)=9696908/ (9500 4.6 75)=13.3 /m 周長 φ=s/(f a j)=80865/( 10.00 4.67 5)=15.60 6cm/m ピッチ 1000 1.986 /13.3 =149.0 8mm@ 面積から 1000 5.0/1 5.606=3 0.39m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-15@ とする As=1.98 6 1000 /15= 15.888 /m >13.3/m.KO この時周長 5.0c m 1000/1 5=40. 0cm/m >15.606 cm/m O.K p=as/(b d)=15 88.800 /(1000 8.00) =0.00 563 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.00563+(15 0.0056 3) } 1/ -15 0. 00563= 0.335 j=1-(k/3)= 1-(0.335/3)=0. 888 σc=m/ (k jb ) d = 969 69080 /(0.335 0.888 100 8.00 )=8.19 8N/ <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)= 6969080 9 (1588. / 800 0.888 8.00)= 43.7 6N/ <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=808 65/(1000 0.888 8.00)=0.3 3N/ <τca=.1n/ O.K (3) かかと版 ( 固定部 ) 3-3 M1=(W1 + W) B /6=(68.800 + 67. 600).850 /6=76.1 65kNm /m S1=(W1 +W) /=(68 B.800+67.600).850 /=194.3 70kN/ m M=(V+ V3) /6=( B101.9+ 9.44 3).850 /6=1 63.544 knm/m S=(V+ V3) =(101 B/.9+9.4 43). 850/ =158.695 kn/m M= M1-M = 7 6.165-163.544 10 5 =116100Ncm/ m S= S1-S = 19 4.370-158.695 10 3 =35675N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+./ =7.1c m D19,D を仮定 ( 断面積 s=3.3 68 周長 6.5cm) d=d-d'= 7.90c m j=d 7/8=4.413c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=16100 /(950 0 4.413)=15. 638 /m 周長 φ=s/(f a j)=35675/( 10.00 4.41 3)=6.959 cm/m ピッチ 1000 3.368 /15.638 =15.3 7mm@ 面積から 1000 6.5/6.959=93 4.04mm @ 周長から採用鉄筋ピッチ D19,D-1 5@ とする As=3.36 8 1000 /15= 6.944 /m >15.638/m.KO この時周長 6.5c m 1000/1 5=5. 0cm/m >6.959c m/m O.K p=as/(b d)=6 94.400 /(1000 79.00) =0.00 966 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.0096 6+(15 0.009 66) } 1/ -15 0.00966 =0.41 3-9-
j=1-(k/3)= 1-(0.413/3)=0. 86 σc=m/ (k jb ) d = 116 1000/ (0.41 3 0.86 1000 79.00 )=8.1 8N/ <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)=11 61000/( 694.4 00 0.86 79. 00)=17 3.798 N/ <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=356 75/(1000 0.86 79.00)=0.14 8N/ <τca=.1n/ O.K (4) かかと版 ( かかと版幅の/3 部分 ) 4-4 M1=(W5 + W) (B/3) /6=(68. 000+ 67.6 00) 0.950 /6=30.565kNm/m S1=(W5 +W) B/3)/ ( =(68.00 0+67.6 00) 0.950/=6 4.410k N/m M=(V5+ V3) (B/3) /6=(40. 69+ 9.443) 0.950 /6=8.89 8kNm/m S=(V5+ V3) /3)/= (B (40.69+ 9.443) 0.95 0/=3.6 13kN/ m M= M1-M = 30.565-8.898 10 5 =1667 00Ncm/m S= S1-S = 64.410-3.613 10 3 =4079 7N/m D=5.00 cm c=6cmd'=6+1.9/ =6.95 cm D19 を仮定 ( 断面積 s=.865 周長 6.0cm ) d=d-d'= 18.05c m j=d 7/8=15.794c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=166700/ (9500 15.7 94)=4.65 0 /m 周長 φ=s/(f a j)=40797/( 10.00 15.79 4)=1.30 0cm/m ピッチ 1000.865 /4.650= 616.13 mm@ 面積から 1000 6.0/1.300=4 87.80m m@ 周長から採用鉄筋ピッチ D19-50@ とする As=.86 5 1000 /50= 11.46 /m >4.6 50 /m O. K この時周長 6.0c m 1000/ 50=4. 0cm/m >1.300 cm/m O.K p=as/(b d)=11 46.000 /(1000 1 80.50) =0.00 635 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.0063 5+(15 0.006 35) } 1/ -15 0.00635 =0.35 1 j=1-(k/3)= 1-(0.351/3)=0. 883 σc=m/ (k jb ) d = 166 7000/( 0.351 0.883 1000 1 80.50 )=4.9 1N/ <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)=1 667000/(1 146.40 0 0.883 180.5 0)=118.584N / <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=407 97/(1000 0.883 180.50)=0.5 6N/ <τca=.1n/ O.K - 93-
(5) つま先版 ( 固定部 ) 5-5 M1=(W3 + W4) B0 /6=(8.400 + 6.0 00) 0.50 /6=0.13k Nm/m S1=(W3 +W4) 0/=(8 B.400+6. 000) 0.50/ =1.800k N/m M=(V4 + V1) B0 /6=(113.7 9+ 11.39 1) 0.50 /6=3.7 09kNm/m S=(V4 +V1) 0/=(1 B 13.79+ 11.39 1) 0.50/=9.334kN /m M= M1-M = 0. 13-3. 709 10 5 =349600 Ncm/m S= S1-S = 1. 800-9.334 10 3 =7534 N/m D=35.00 cm c=6cmd'=6+1.6/ =6.8c m D16 を仮定 ( 断面積 s=1.986 周長 5.0cm ) d=d-d'= 8.0c m j=d 7/8=4.675c m 延長 1m 当たりの必要鉄筋量許容引張応力度 ft= 9500N/ 許容付着応力度 fa=10.0 0N/ 面積 at=m/(f t j)=349600/( 9500 4.67 5)=0.48 0 /m 周長 φ=s/(f a j)=7534/( 10.00 4.67 5)=5.314 cm/m ピッチ 1000 1.986 /0.480= 4137.5 0mm@ 面積から 1000 5.0/5.314=94 0.91mm @ 周長から採用鉄筋ピッチ D16-50@ とする As=1.98 6 1000 /50= 7.944 /m >0.4 80 /m O. K この時周長 5.0c m 1000/ 50=0. 0cm/m >5.314c m/m O.K p=as/(b d)=79 4.400/ (1000 8.00)= 0.00 8 k={n p+(n 1/ -n p ={ 15 0.008 +(15 0.00 8) } 1/ -15 0.008 =0.5 j=1-(k/3)= 1-(0.5/3)=0. 916 σc=m/ (k jb )= 349600 d 0/(0. 5 0.916 100 0 8. 00 )=0.381N / <σca= 1.0N/ O.K σs=m/( As jd)=34 96000/(79 4.400 0.916 8.00 )=17.0 37N/ <σsa= 95N/ O.K τc=s/( b j d)=75 34/(1000 0.916 8.00)=0.10 7N/ <τca=.1n/ O.K 4 中地震時中地震時において 部材応力度が短期強度以下であることを照査する その計算方法は大地震時と同様とする 4-1 設計条件 (1) 水平震度 Kh=0. () 材料の許容応力度 ( 中地震時 ) コンクリート設計基準強度 :σ8=1 N/ コンクリートの圧縮応力度 :σca=14.0/ N コンクリートのせん断応力度 :τca=1.05/ N 鉄筋 (SD95) の引張応力度 :σsa=95.0 N/ - 94-