FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス : B 地域係数 Z : 1 標準震度 Ks : 0.4 機器サイズ (X) mlx : 40 cm 機器サイズ (Y) mly : 40 cm 機器サイズ (H) mh : 185 cm 運転重量 W : 0.95 kn 95 kg アンカーボルト間隔 (X) alx : 31 cm アンカーボルト間隔 (Y) aly : 29 cm 重心位置 (X) LGx : 15.5 cm 0 cm ( 中心からのずれ ) 重心位置 (Y) LGy : 14 cm 0.5 cm ( 中心からのずれ ) 重心高さ HG : 105 cm アンカーボルト径 ( 断面積 ) A : M10 ( 58.0 mm 2 ) 総本数 n : 4 本 引張側本数 (X) ntx : 2 本 引張側本数 (Y) nty : 2 本 短期許容引張応力度 ft : 17.6 kg/cm 2 1800 kg/cm 2 短期許容せん断応力度 fs : 10.1 kg/cm 2 1350 kg/cm 2 埋込深さ La : 5 cm 芯 ~ 基礎縁距離 C : 5.5 cm L1= 5 cm CL1= 10.5 cm 基礎サイズ (X) blx : 68.5 cm 基礎サイズ (Y) bly : 65 cm 基礎高さ bh : 16 cm コンクリート設計基準強度 Fc : 1.8 kn/cm 2 180 kg/cm 2 短期許容せん断応力度 fs : 0.12 kn/cm 2 鉄筋コンクリートの比重 : 0.000024 kn/cm 3 2.4 t/m 3 地盤の許容応力度 fe : 0.006 kn/cm 2 ( 短期 ) 6 t/m 2 KH = Z KS = FH = KH M G = 0.4 0.38 kn (38kg) 水平地震力 KV = (1/2) KH = FV = KV M G = 0.2 0.19 kn (19kg) 鉛直地震力
FC 正面 2. アンカーボルトの検討 2-1. 引抜力とせん断力の算出 (1) ボルト引抜力 (Rb) [X 方向 ] Rb = {FH*HG-(M*G-FV)*LGx}/(aLx*ntx) = 0.454 kn/ 本 ( 0.045 t/ 本 ) [Y 方向 ] Rb = {FH*HG-(M*G-FV)*LGy}/(aLy*nty) = 0.504 kn/ 本 ( 0.050 t/ 本 ) Rb= 0.504 kn/ 本 ( 0.050 t/ 本 ) (2) ボルトせん断力, せん断応力度 (Q,τ ) Q = FH/n = 0.10 kn/ 本 ( 0.010 t/ 本 ) τ = FH/(n A) = 0.164 kn/cm 2 < 4.4 kn/cm 2 2-2. 許容引抜荷重の算定 (1)Fcによる補正係数 p p = (1/6)*(Fc/30) = min p = (1/6)*(0.05+Fc/100) = p = 0.010 0.010 0.012 (2) 許容引抜荷重 Ta La<C Ta = 6π La^2 p = 4.7124 kn Rb= 0.5045 kn < Ta= 4.71 kn 2-3. ボルトの許容応力度ボルト許容引張応力度 ft : 17.6 kn/cm 2 ボルト許容せん断応力度 fs : 10.1 kn/cm 2 (1) ボルトに加わるせん断応力度 τ = 0.164 kn/cm 2 < fs = 10.1 kn/cm 2 (2) 引張とせん断を同時に受けるボルトの許容引張応力度 ft = 17.6 kn/cm 2 min fts = 1.4ft-1.6τ = 24.4 kn/cm 2 σ = Rb/A = 0.8698 kn/cm 2 σ = 0.8698 kn/cm 2 < ft = 17.6 kn/cm 2
FC 正面 3. 基礎の検討 3-1. 基礎底面の検討基礎底面積 ba = blx * bly = 4452.5 cm 2 基礎自重 NF = ba * bh * 比重 = 1.710 kn N = W+NF = 2.66 kn モーメント M = FH*HG = 39.9 kn cm 偏心距離 e = M/N = 15.00 cm > bly/6 = 10.83 cm α = 2/[3(1/2-e/bLy)] = 2.476 最大接地圧 maxσ = α N/bA = 0.001 kn/cm 2 σ = 0.001 kn/cm 2 < fe = 0.006 kn/cm 2 3-2. 設計用応力の算定偏心距離 e' = M/N' = M/W = 42.0 cm > LY'/6 = 10.833 cm hy = (bly-mly)/2 = 12.5 cm hx = (blx-mlx)/2 = 14.3 cm 地反力 maxσ ' = α N'/A = α W/A = 0.000528 kn/cm 2 x'n = 3 bly (1/2-e/bLy) = hσ ' = maxσ ' (x'n-hy)/x'n 52.496 = 0.0004 kn/cm 2 せん断力 QF = (hσ '+maxσ ')/2 * blx*hy = 0.3986 kn QF = N' hx/lx' = 0.198 kn 曲げモーメント MF = QF * hy/3 * (2 maxσ '+hσ ')/(maxσ '+hσ ') MF = QF hx/2 = 1.41 kn cm = 2.6032 kn cm 地反力による基礎の設計用曲げモーメント
FC 正面 基礎転倒モーメント検討 α( 垂直方向モーメント )>β( 水平方向モーメント ) なら可能 α =(1-Kv)W Lk+(1-Kv)Wf Lb β =Kh W(Hg+Hf)+Kh Wf Hf/2 L1 Lk Y Lb bly X blx Y 機器サイズ :X= 機器サイズ :Y= 機器重量 :W= 機器重心高さ :Hg= 基礎端からの距離 :L1= 40.0 cm 40.0 cm 1.0 kn 105.0 cm 5.0 cm Hg 機器自重 L1 Hf 鉛直震度 :Kv= 水平震度 :Kh= 0.2 0.4 基礎自重 La 基礎サイズ :blx= 68.5 cm bl Y 基礎サイズ :bly= 65.0 cm 基礎サイズ :Hf= 16.0 cm 中心からのずれ Lk= 25.0 cm 基礎端部から機器重心までの距離 0 cm Wf= 1.71 kn 基礎重量 Lb= 32.5 cm 基礎重心までの水平距離 α β 63.454 > 51.451 α>β であるため設置可能
FC 横 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス : B 地域係数 Z : 1 標準震度 Ks : 0.4 機器サイズ (X) mlx : 40 cm 機器サイズ (Y) mly : 40 cm 機器サイズ (H) mh : 185 cm 運転重量 W : 0.95 kn 95 kg アンカーボルト間隔 (X) alx : 29 cm アンカーボルト間隔 (Y) aly : 31 cm 重心位置 (X) LGx : 14 cm 0.5 cm ( 中心からのずれ ) 重心位置 (Y) LGy : 15.5 cm 0 cm ( 中心からのずれ ) 重心高さ HG : 102 cm アンカーボルト径 ( 断面積 ) A : M10 ( 58.0 mm 2 ) 総本数 n : 4 本 引張側本数 (X) ntx : 2 本 引張側本数 (Y) nty : 2 本 短期許容引張応力度 ft : 17.6 kg/cm 2 1800 kg/cm 2 短期許容せん断応力度 fs : 10.1 kg/cm 2 1350 kg/cm 2 埋込深さ La : 5 cm 芯 ~ 基礎縁距離 C : 5.5 cm L1= 5 cm CL1= 9.5 cm 基礎サイズ (X) blx : 68.5 cm 基礎サイズ (Y) bly : 65 cm 基礎高さ bh : 16 cm コンクリート設計基準強度 Fc : 1.8 kn/cm 2 180 kg/cm 2 短期許容せん断応力度 fs : 0.12 kn/cm 2 鉄筋コンクリートの比重 : 0.000024 kn/cm 3 2.4 t/m 3 地盤の許容応力度 fe : 0.006 kn/cm 2 ( 短期 ) 6 t/m 2 KH = Z KS = FH = KH M G = 0.4 0.38 kn (38kg) 水平地震力 KV = (1/2) KH = FV = KV M G = 0.2 0.19 kn (19kg) 鉛直地震力
FC 横 2. アンカーボルトの検討 2-1. 引抜力とせん断力の算出 (1) ボルト引抜力 (Rb) [X 方向 ] Rb = {FH*HG-(M*G-FV)*LGx}/(aLx*ntx) = 0.485 kn/ 本 ( 0.048 t/ 本 ) [Y 方向 ] Rb = {FH*HG-(M*G-FV)*LGy}/(aLy*nty) = 0.435 kn/ 本 ( 0.044 t/ 本 ) Rb= 0.485 kn/ 本 ( 0.048 t/ 本 ) (2) ボルトせん断力, せん断応力度 (Q,τ ) Q = FH/n = 0.10 kn/ 本 ( 0.010 t/ 本 ) τ = FH/(n A) = 0.164 kn/cm 2 < 4.4 kn/cm 2 2-2. 許容引抜荷重の算定 (1)Fcによる補正係数 p p = (1/6)*(Fc/30) = min p = (1/6)*(0.05+Fc/100) = p = 0.010 0.010 0.012 (2) 許容引抜荷重 Ta La<C Ta = 6π La^2 p = 4.7124 kn Rb= 0.4848 kn < Ta= 4.71 kn 2-3. ボルトの許容応力度ボルト許容引張応力度 ft : 17.6 kn/cm 2 ボルト許容せん断応力度 fs : 10.1 kn/cm 2 (1) ボルトに加わるせん断応力度 τ = 0.164 kn/cm 2 < fs = 10.1 kn/cm 2 (2) 引張とせん断を同時に受けるボルトの許容引張応力度 ft = 17.6 kn/cm 2 min fts = 1.4ft-1.6τ = 24.4 kn/cm 2 σ = Rb/A = 0.8359 kn/cm 2 σ = 0.8359 kn/cm 2 < ft = 17.6 kn/cm 2
FC 横 3. 基礎の検討 3-1. 基礎底面の検討基礎底面積 ba = blx * bly = 4452.5 cm 2 基礎自重 NF = ba * bh * 比重 = 1.710 kn N = W+NF = 2.66 kn モーメント M = FH*HG = 38.76 kn cm 偏心距離 e = M/N = 14.57 cm > bly/6 = 10.83 cm α = 2/[3(1/2-e/bLy)] = 2.417 最大接地圧 maxσ = α N/bA = 0.001 kn/cm 2 σ = 0.001 kn/cm 2 < fe = 0.006 kn/cm 2 3-2. 設計用応力の算定偏心距離 e' = M/N' = M/W = 40.8 cm > LY'/6 = 10.833 cm hy = (bly-mly)/2 = 12.5 cm hx = (blx-mlx)/2 = 14.3 cm 地反力 maxσ ' = α N'/A = α W/A = 0.000516 kn/cm 2 x'n = 3 bly (1/2-e/bLy) = hσ ' = maxσ ' (x'n-hy)/x'n 53.782 = 0.0004 kn/cm 2 せん断力 QF = (hσ '+maxσ ')/2 * blx*hy = 0.3903 kn QF = N' hx/lx' = 0.198 kn 曲げモーメント MF = QF * hy/3 * (2 maxσ '+hσ ')/(maxσ '+hσ ') MF = QF hx/2 = 1.41 kn cm = 2.5462 kn cm 地反力による基礎の設計用曲げモーメント
FC 横 基礎転倒モーメント検討 α( 垂直方向モーメント )>β( 水平方向モーメント ) なら可能 α =(1-Kv)W Lk+(1-Kv)Wf Lb β =Kh W(Hg+Hf)+Kh Wf Hf/2 L1 Lk Y Lb bly X blx Y 機器サイズ :X= 機器サイズ :Y= 機器重量 :W= 機器重心高さ :Hg= 基礎端からの距離 :L1= 40.0 cm 40.0 cm 1.0 kn 102.0 cm 5.0 cm Hg 機器自重 L1 Hf 鉛直震度 :Kv= 水平震度 :Kh= 0.2 0.4 基礎自重 La 基礎サイズ :blx= 68.5 cm bl Y 基礎サイズ :bly= 65.0 cm 基礎サイズ :Hf= 16.0 cm 中心からのずれ Lk= 25.0 cm 基礎端部から機器重心までの距離 0 cm Wf= 1.71 kn 基礎重量 Lb= 32.5 cm 基礎重心までの水平距離 α β 63.454 > 50.311 α>β であるため設置可能
貯湯 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス : B 地域係数 Z : 1 標準震度 Ks : 0.4 機器サイズ (X) mlx : 56 cm 機器サイズ (Y) mly : 40 cm 機器サイズ (H) mh : 185 cm 運転重量 W : 2.1 kn 210 kg アンカーボルト間隔 (X) alx : 27.8 cm アンカーボルト間隔 (Y) aly : 31 cm 重心位置 (X) LGx : 9.5 cm 4.4 cm ( 中心からのずれ ) 重心位置 (Y) LGy : 15.5 cm 0 cm ( 中心からのずれ ) 重心高さ HG : 100.4 cm アンカーボルト径 ( 断面積 ) A : M10 ( 58.0 mm 2 ) 総本数 n : 4 本 引張側本数 (X) ntx : 2 本 引張側本数 (Y) nty : 2 本 短期許容引張応力度 ft : 17.6 kg/cm 2 1800 kg/cm 2 短期許容せん断応力度 fs : 10.1 kg/cm 2 1350 kg/cm 2 埋込深さ La : 5 cm 芯 ~ 基礎縁距離 C : 5.5 cm L1= 5 cm CL1= 9.5 cm 基礎サイズ (X) blx : 90 cm 基礎サイズ (Y) bly : 69 cm 基礎高さ bh : 16 cm コンクリート設計基準強度 Fc : 1.8 kn/cm 2 180 kg/cm 2 短期許容せん断応力度 fs : 0.12 kn/cm 2 鉄筋コンクリートの比重 : 0.000024 kn/cm 3 2.4 t/m 3 地盤の許容応力度 fe : 0.006 kn/cm 2 ( 短期 ) 6 t/m 2 KH = Z KS = FH = KH M G = 0.4 0.84 kn (84kg) 水平地震力 KV = (1/2) KH = FV = KV M G = 0.2 0.42 kn (42kg) 鉛直地震力
貯湯 2. アンカーボルトの検討 2-1. 引抜力とせん断力の算出 (1) ボルト引抜力 (Rb) [X 方向 ] Rb = {FH*HG-(M*G-FV)*LGx}/(aLx*ntx) = 1.230 kn/ 本 ( 0.123 t/ 本 ) [Y 方向 ] Rb = {FH*HG-(M*G-FV)*LGy}/(aLy*nty) = 0.940 kn/ 本 ( 0.094 t/ 本 ) Rb= 1.230 kn/ 本 ( 0.123 t/ 本 ) (2) ボルトせん断力, せん断応力度 (Q,τ ) Q = FH/n = 0.21 kn/ 本 ( 0.021 t/ 本 ) τ = FH/(n A) = 0.362 kn/cm 2 < 4.4 kn/cm 2 2-2. 許容引抜荷重の算定 (1)Fcによる補正係数 p p = (1/6)*(Fc/30) = min p = (1/6)*(0.05+Fc/100) = p = 0.010 0.010 0.012 (2) 許容引抜荷重 Ta La<C Ta = 6π La^2 p = 4.7124 kn Rb= 1.2298 kn < Ta= 4.71 kn 2-3. ボルトの許容応力度ボルト許容引張応力度 ft : 17.6 kn/cm 2 ボルト許容せん断応力度 fs : 10.1 kn/cm 2 (1) ボルトに加わるせん断応力度 τ = 0.362 kn/cm 2 < fs = 10.1 kn/cm 2 (2) 引張とせん断を同時に受けるボルトの許容引張応力度 ft = 17.6 kn/cm 2 min fts = 1.4ft-1.6τ = 24.1 kn/cm 2 σ = Rb/A = 2.1203 kn/cm 2 σ = 2.1203 kn/cm 2 < ft = 17.6 kn/cm 2
貯湯 3. 基礎の検討 3-1. 基礎底面の検討基礎底面積 ba = blx * bly = 6210 cm 2 基礎自重 NF = ba * bh * 比重 = 2.385 kn N = W+NF = 4.48 kn モーメント M = FH*HG = 84.336 kn cm 偏心距離 e = M/N = 18.81 cm > bly/6 = 11.50 cm α = 2/[3(1/2-e/bLy)] = 2.931 最大接地圧 maxσ = α N/bA = 0.002 kn/cm 2 σ = 0.002 kn/cm 2 < fe = 0.006 kn/cm 2 3-2. 設計用応力の算定偏心距離 e' = M/N' = M/W = 40.2 cm > LY'/6 = 11.5 cm hy = (bly-mly)/2 = 14.5 cm hx = (blx-mlx)/2 = 17.0 cm 地反力 maxσ ' = α N'/A = α W/A = 0.000991 kn/cm 2 x'n = 3 bly (1/2-e/bLy) = hσ ' = maxσ ' (x'n-hy)/x'n 47.083 = 0.0007 kn/cm 2 せん断力 QF = (hσ '+maxσ ')/2 * blx*hy = 1.0943 kn QF = N' hx/lx' = 0.397 kn 曲げモーメント MF = QF * hy/3 * (2 maxσ '+hσ ')/(maxσ '+hσ ') MF = QF hx/2 = 3.37 kn cm = 8.4149 kn cm 地反力による基礎の設計用曲げモーメント
貯湯 基礎転倒モーメント検討 α( 垂直方向モーメント )>β( 水平方向モーメント ) なら可能 α =(1-Kv)W Lk+(1-Kv)Wf Lb β =Kh W(Hg+Hf)+Kh Wf Hf/2 L1 Lk Y Lb bly X blx Y 機器サイズ :X= 機器サイズ :Y= 機器重量 :W= 機器重心高さ :Hg= 基礎端からの距離 :L1= 56.0 cm 40.0 cm 2.1 kn 100.4 cm 5.0 cm Hg 機器自重 L1 Hf 鉛直震度 :Kv= 水平震度 :Kh= 0.2 0.4 基礎自重 La 基礎サイズ :blx= 90.0 cm bl Y 基礎サイズ :bly= 69.0 cm 基礎サイズ :Hf= 16.0 cm 中心からのずれ Lk= 25.0 cm 基礎端部から機器重心までの距離 0 cm Wf= 2.38 kn 基礎重量 Lb= 34.5 cm 基礎重心までの水平距離 α β 107.816 > 105.407 α>β であるため設置可能