Super Build／MC1 - Ｓ梁継手の計算

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こうごなかきむら
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1 *** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** [Sample 01/10/10 10:7 PGE- 1 基本事項工事名 : 設計例略称 : Sample 日付 : 01/06/08 1:00:00 担当者 : Union System 解析結果 : 表示桁未満で切り捨てを行った計算条件検討内容 : 全強接合保有耐力接合部材耐力計算全強接合の設計用応力は SCSS-H97に基づいて有効断面とする曲げに対する部材の有効断面は SCSS-H97の計算方法による (nf<nw+ の時のみウェブボルトを控除 ) 保有耐力接合においてフランジ部ちぎれ破断を考慮する部材耐力計算においてウェブ継手の曲げ耐力への寄与を無視しないウェブの伝達効率 η : 0.50 保有耐力接合の安全率 α : 400N 級 1.30 ( 塑性化領域用 1.0) 490N 級 1.0 ( 塑性化領域用 1.10) 保有耐力接合の設計用 M : <> 塑性化領域にない場合のみαjMpとする jmp: 端部 Mpより応力勾配を考慮した継手位置のM ボルト : 基準張力 To 500 破断強度 Fu 1000 ボルト穴径 : M1 M16 M0 M M 4 他 [mm * 公称軸径に加算する寸法ボルトゲージ : フランジ B fr mf e p g1 g sb1 sb ウェブ e3 PL PL 千鳥 Pc 記号説明 F : 材料のF 値 Fu : 破断強度 Fy : 降伏強さ To : 高力ボルトの基準張力 L : 部材長 [mm jlo : 継手の内のり長さ [mm H : 梁せい [mm B : 梁幅 [mm sb : 添板幅 [mm dj : フランジの応力中心間距離 [mm Hw : ウェブの応力中心間距離 [mm mfxnf : フランジボルトの列数行数 [ 本 p : フランジボルトの行ピッチ [mm g1,g : フランジボルトの中央ゲージ間隔と列ピッチ [mm mwxnw : ウェブボルトの行数列数 [ 本 PL : ウェブボルトの材軸方向の列ピッチ [mm Pc : ウェブボルトの梁せい方向の行ピッチ [mm do : ボルト穴径 (doiは内添板有効断面積計算用) [mm qby : ボルト1 本当たりの耐力 [kn/ 本 Rq : ボルト1 本あたりの負担せん断力 [kn ri : 回転中心位置とi 番目のボルト孔中心との間の距離 [mm rm :riの中の最大値 [mm xm,ym :rmのx 軸およびY 軸成分の長さ [mm α : 安全率 [- η : ウェブの伝達効率 [- jmud : 保有耐力接合の設計用曲げモーメント [knm jmu : 継手部の最大曲げ耐力 [knm jmu1 : 部材の有効断面による耐力 [knm jmu : ボルトおよび添板等で決まる耐力 [knm jqud : 保有耐力接合の設計用せん断力 [kn jqu : 継手部の最大せん断耐力 [kn jqu1 : 部材の有効断面による耐力 [kn jqu : 添板の有効断面による耐力 [kn jqu3 : ボルトで決まる耐力 [kn Z : 断面係数 [mm Ze : ボルト穴を控除した断面の断面係数 [mm Zp : 梁全断面の塑性断面係数 [mm Zpe : 部材の有効塑性断面係数 [mm o : 梁全断面の断面次モーメント [mm w : 梁ウェブの断面次モーメント [mm : 全断面積 [mm e : 有効断面積 [mm we : ウェブの有効断面積 [mm ns : 局部的ちぎれ破断のせん断応力の負担断面積 [mm nt : 局部的ちぎれ破断の引張り応力の負担断面積 [mm e1 : フランジ部のはしあき距離 [mm e : へりあき距離 [mm e3 : ウェブ部のはしあき距離 [mm m : ボルトの摩擦面数 naf : フランジのボルト総本数 [ 本 naw : ウェブのボルト総本数 [ 本 nbw : ウェブのボルト有効本数 ( 中央位置を除く ) [ 本 : 全強接合の設計用曲げモーメント [knm My : 降伏曲げ耐力 [knm Mp : 全塑性曲げモーメント [knm jqd : 全強接合の設計用せん断力 [kn jqy : 降伏せん断耐力 [kn : 長期せん断力 [kn Pu : 最大引張耐力 [kn Pu1 : 添板の有効断面による耐力 [kn Pu : ボルトで決まる耐力 [kn Pu3 : はしぬけ破断による耐力 [kn Pu4 : 局部的ちぎれ破断による耐力 [kn jm : 継手部耐力をに換算した曲げ耐力 [knm 接頭文字 : b. 部材 s. 添板 f. ボルト so. 外添板 si. 内添板 j. 継手 L. R. 接尾文字 : f. フランジ w. ウェブ

2 *** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** [Sample 01/10/10 10:7 PGE- No. 1 [GGF-4X-J H- 450x x 9.0x14.0x 13[F F= 35(SS400) [t>40: 15 Fu= 400 部材長 L 8000 フランシ外 1.0 内継手位置ウェフ M0 フランシ x ウェフ 5x 9543 Z Zp f w we jqd Ze o w フランジ添板の検討 sjmyf = sfe sfy dj = * * = knm 58.1 OK フランジボルトの検討 fjmyf = naf qby dj = 6 * * = knm 58.1 OK ウェブ添板の検討 sjmyw = szwe sfy = * = knm 4.19 OK sjqy = swe sfy/ 3 = * / 3 = kn OK = 4.33 knm 4.19 OK fjqy = naw qby = 5 * = kn OK Rq = jqd/naw = / 5 = Σri = rm= xm= 0.0 ym= 10.0 qby = m 0.3 To f 1.5 = * 0.3 * * * 1.5 [ 10-3 = kn/ 本保有耐力接合 Mp = Zpo Fy = knm Zpo= Fy= 35.0 Mp jmp α jmud jmu α QM jqud jqu OK OK OK OK < 最大曲げ耐力 > jmu = min(jmu1, jmu) = knm jmu1 = Zpe Fu = * [ 10-3 = knm jmu = Puf dj Puw Hw = * * * 11.0 [ 10-3 = knm Puf = min(spuf1, fpuf, bpuf3, spuf3, bpuf4, spuf4) = kn spuf1 = sfe sfu = * = kn fpuf = m naf 0.75 fe ffu = * 6 * 0.75 * 35.6 * = kn bpuf3 = naf e1 tf Fu = 6 * 40 * 14.0 * = kn spuf3 = naf se1 (st1+st) sfu = 6 * 40 * ( ) * = kn bpuf4 = (nt ns) Fu = ( * ) * = kn spuf4 = (sont + sie) sfu = ( ) * = kn nt = (e - do/) tf = * ( / ) * 14.0 = 81.0 mm ns = {(nf-1) p + e1)} tf = *{( 3-1) * )}* 14.0 = mm sont = snt sns = * = mm sie = (sb - doi ) st = * ( ) * 1.0 = mm snt = (se - do/) st1 = * ( / ) * 1.0 = mm sns = {(nf-1) p + se1)} st1 = *{( 3-1) * )}* 1.0 = mm Puw = min(spuw1, fpuw, bpuw3, spuw3) = kn spuw1 = swe sfu (shw/hw) = * * ( / 11.0) = kn fpuw = m nbw 0.75 fe ffu (fhw/hw) = * 4 * 0.75 * 35.6 * * ( / 11.0) = kn bpuw3 = nbw e3 tw Fu = 4 * 40 * 9.0 * = kn spuw3 = nbw se3 st3 sfu (shw/hw) = 4 * 40 * * 9.0 * * ( / 11.0) = kn < 最大せん断耐力 > jqu = min(jqu1, jqu, jqu3) = kn jqu1 = we Fu/ 3 = * / 3 = kn jqu = swe sfu/ 3 = * / 3 = kn jqu3 = m naw 0.75 fe ffu = * 5 * 0.75 * 35.6 * = kn 部材耐力計算 jmu = knm jqu = kn 詳細は保有耐力接合と同じ保有耐力接合 ( 母材 ) 4.0 保有耐力接合 ( 母材 ) 4.0.0

3 *** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** [Sample 01/10/10 10:7 PGE- 3 No. [GGF-4X-J H- 700x 300x13.0x4.0x 18[F F= 35(SS400) [t>40: 15 Fu= 400 部材長 L フランシ外 19.0 内継手位置ウェフ M0 フランシ 3x 6 千鳥ウェフ 9x 3154 Z Zp f w we jqd Ze o w フランジ添板の検討 sjmyf = sfe sfy dj = * * = knm OK フランジボルトの検討 fjmyf = naf qby dj = 1 * * = knm OK ウェブ添板の検討 sjmyw = szwe sfy = * = knm OK sjqy = swe sfy/ 3 = * / 3 = kn OK = knm OK fjqy = naw qby = 9 * = kn OK Rq = jqd/naw = / 9 = Σri = rm= xm= 0.0 ym= 40.0 qby = m 0.3 To f 1.5 = * 0.3 * * * 1.5 [ 10-3 = kn/ 本保有耐力接合 Mp = Zpo Fy = knm Zpo= Fy= 35.0 Mp jmp α jmud jmu α QM jqud jqu OK OK OK OK < 最大曲げ耐力 > jmu = min(jmu1, jmu) = knm jmu1 = Zpe Fu = * [ 10-3 = knm jmu = Puf dj Puw Hw = * * * 36.0 [ 10-3 = knm Puf = min(spuf1, fpuf, bpuf3, spuf3, bpuf4, spuf4) = kn spuf1 = sfe sfu = * = kn fpuf = m naf 0.75 fe ffu = * 1 * 0.75 * 35.6 * = kn bpuf3 = naf e1 tf Fu = 1 * 40 * 4.0 * = kn spuf3 = naf se1 (st1+st) sfu = 1 * 40 * ( ) * = kn bpuf4 = (nt ns) Fu = ( * 170.0) * = kn spuf4 = (sont + sie) sfu = ( ) * = kn nt = (e - do/) tf = * ( / ) * 4.0 = mm ns = {(nf-1) p + e1)} tf = *{( 6-1) * )}* 4.0 = mm sont = snt sns = * = mm sie = (sb - doi ) st = * ( ) * 19.0 = mm snt = (se - do/) st1 = * ( / ) * 19.0 = 91.0 mm sns = {(nf-1) p + se1)} st1 = *{( 6-1) * )}* 19.0 = mm Puw = min(spuw1, fpuw, bpuw3, spuw3) = kn spuw1 = swe sfu (shw/hw) = * * ( 80.0 / 36.0) = 38.6 kn fpuw = m nbw 0.75 fe ffu (fhw/hw) = * 8 * 0.75 * 35.6 * * ( / 36.0) = kn bpuw3 = nbw e3 tw Fu = 8 * 40 * 13.0 * = kn spuw3 = nbw se3 st3 sfu (shw/hw) = 8 * 40 * * 9.0 * * ( 80.0 / 36.0) = kn < 最大せん断耐力 > jqu = min(jqu1, jqu, jqu3) = kn jqu1 = we Fu/ 3 = * / 3 = kn jqu = swe sfu/ 3 = * / 3 = kn jqu3 = m naw 0.75 fe ffu = * 9 * 0.75 * 35.6 * = kn 部材耐力計算 jmu = knm jqu = kn 詳細は保有耐力接合と同じ保有耐力接合 ( 母材 ) 4.0 保有耐力接合 ( 母材 ) 4.0.0

4 *** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** [Sample 01/10/10 10:7 PGE- 4 No. 3 [GGF-4X-J H- 700x 300x13.0x4.0x 18[F F= 35(SS400) [t>40: 15 Fu= 400 部材長 L フランシ外 19.0 内継手位置ウェフ M フランシ 3x 5 千鳥ウェフ 9x 3154 Z Zp f w we jqd Ze o w フランジ添板の検討 sjmyf = sfe sfy dj = * * = knm OK フランジボルトの検討 fjmyf = naf qby dj = 10 * * = knm OK ウェブ添板の検討 sjmyw = szwe sfy = * = knm 8.3 OK sjqy = swe sfy/ 3 = * / 3 = kn OK = knm 8.3 OK fjqy = naw qby = 9 * = kn OK Rq = jqd/naw = / 9 = Σri = rm= xm= 0.0 ym= 40.0 qby = m 0.3 To f 1.5 = * 0.3 * * * 1.5 [ 10-3 = kn/ 本保有耐力接合 Mp = Zpo Fy = knm Zpo= Fy= 35.0 Mp jmp α jmud jmu α QM jqud jqu OK OK OK OK < 最大曲げ耐力 > jmu = min(jmu1, jmu) = knm jmu1 = Zpe Fu = * [ 10-3 = knm jmu = Puf dj Puw Hw = * * * 36.0 [ 10-3 = knm Puf = min(spuf1, fpuf, bpuf3, spuf3, bpuf4, spuf4) = kn spuf1 = sfe sfu = * = kn fpuf = m naf 0.75 fe ffu = * 10 * 0.75 * 85.0 * = kn bpuf3 = naf e1 tf Fu = 10 * 40 * 4.0 * = kn spuf3 = naf se1 (st1+st) sfu = 10 * 40 * ( ) * = kn bpuf4 = (nt ns) Fu = ( * ) * = kn spuf4 = (sont + sie) sfu = ( ) * = kn nt = (e - do/) tf = * ( / ) * 4.0 = mm ns = {(nf-1) p + e1)} tf = *{( 5-1) * )}* 4.0 = mm sont = snt sns = * = mm sie = (sb - doi ) st = * ( ) * 19.0 = 96.0 mm snt = (se - do/) st1 = * ( / ) * 19.0 = mm sns = {(nf-1) p + se1)} st1 = *{( 5-1) * )}* 19.0 = mm Puw = min(spuw1, fpuw, bpuw3, spuw3) = kn spuw1 = swe sfu (shw/hw) = * * ( 80.0 / 36.0) = kn fpuw = m nbw 0.75 fe ffu (fhw/hw) = * 8 * 0.75 * 85.0 * * ( / 36.0) = kn bpuw3 = nbw e3 tw Fu = 8 * 40 * 13.0 * = kn spuw3 = nbw se3 st3 sfu (shw/hw) = 8 * 40 * * 9.0 * * ( 80.0 / 36.0) = kn < 最大せん断耐力 > jqu = min(jqu1, jqu, jqu3) = kn jqu1 = we Fu/ 3 = * / 3 = kn jqu = swe sfu/ 3 = * / 3 = kn jqu3 = m naw 0.75 fe ffu = * 9 * 0.75 * 85.0 * = kn 部材耐力計算 jmu = knm jqu = kn 詳細は保有耐力接合と同じ保有耐力接合 ( 母材 ) 4.0 保有耐力接合 ( 母材 ) 4.0.0

5 *** Super Build/MC1 - S 梁継手の計算 *** [Sample 01/10/10 10:7 PGE- 5 検討結果のまとめ < 全強接合 > jmy jqy jqd < 保有耐力接合 > jmu jmud jqu jqud < 部材耐力計算 > jmu jqu 端部換算 jm F 値 No. 1 [GGF-4X-J H- 450x x 9.0x14.0x 13[F F= 35(SS400) [t>40: 15 Fu= 400 L 8000 継手位置左 800 右 800 M0 (F10T) フランシ外 1.0 内フランシ x ウェフウェフ 5x No. [GGF-4X-J H- 700x 300x13.0x4.0x 18[F F= 35(SS400) [t>40: 15 Fu= 400 L 継手位置左 1000 右 1000 M0 (F10T) フランシ外内フランシ 3x 6 千鳥ウェフウェフ 9x No. 3 [GGF-4X-J H- 700x 300x13.0x4.0x 18[F F= 35(SS400) [t>40: 15 Fu= 400 L 継手位置左 1000 右 1000 M (F10T) フランシ外内フランシ 3x 5 千鳥ウェフウェフ 9x < 全強接合 > η jmyf f 58.1 OK 58.1 OK 0.50 jmyw 4.33 w 4.19 OK 4.19 OK jqy jqd OK OK < 保有耐力接合 > jmu jmud OK OK jqu jqud OK OK ( L: 1.0 R: 1.0 L: 1.30 R: 1.30) < 部材耐力計算 > jmu jm jqu F 保耐 4.0 保耐 4.0 < 全強接合 > η jmyf f OK OK 0.50 jmyw w OK OK jqy jqd OK OK < 保有耐力接合 > jmu jmud OK OK jqu jqud OK OK ( L: 1.0 R: 1.0 L: 1.30 R: 1.30) < 部材耐力計算 > jmu jm jqu F 保耐 4.0 保耐 4.0 < 全強接合 > η jmyf f OK OK 0.50 jmyw w 8.3 OK 8.3 OK jqy jqd OK OK < 保有耐力接合 > jmu jmud OK OK jqu jqud OK OK ( L: 1.0 R: 1.0 L: 1.30 R: 1.30) < 部材耐力計算 > jmu jm jqu F 保耐 4.0 保耐 4.0

POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）

POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式） page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状長方形基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数砂層基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3