ERCOFTAC SIG15 test case ベンチマーク進捗報告

オープン CAE 関東 数値流体力学 輪講 第 6 回 第 3 章 : 乱流とそのモデリング (5) [3.7.2 p.76~84] 日時 :2014 年 2 月 22 日 14:00~ 場所 : 日本 新宿 2013/02/22 数値流体力学 輪講第 6 回 1

オープン CAE 勉強会 @ 関東 数値流体力学 輪講 第 6 回 第 章 : 乱流とそのモデリング (5) [.7. p.76~84] 日時 :04 年 月 日 4:00~ 場所 : 日本 ESI@ 新宿 本日 日程パート部分ページ 04.0 第 章 : 乱流とそのモデリング担当セクション :.7. p.76~84 今回は北風が担当しました ご質問 記述ミス等に関するご指摘がありましたら 以下までご連絡下さい

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調査報告 乱流モデルの選択および設定について 一関高専 若嶋 OpenFOAM 2.3.x についてのみ調査 2014/12/5 第 3 回 OpenCAE 初歩情報交換会 @ 北東北 1 OpenFOAM で設定できる乱流モデル http://www.openfoam.org/features/turbulence.php Incompressible Compressible RAS(RANS)

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スケール相似則モデルの特徴を反映した非等方 SGS モデルの導入による高性能 LES/RANS ハイブリッド乱流モデルの構築 九州大学大学院工学研究院航空宇宙工学部門安倍賢一大学院工学府航空宇宙工学専攻漆間統 214 年 4 月 25 日先駆的科学計算に関するフォーラム 214 1 214 年 4 月 25 日先駆的科学計算に関するフォーラム 214 2 1 研究背景と目的 (1/2) 乱流解析手法として

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5 特集 RANS RANS モデルの過去 現在 未来 * 東京理科大学工学部山本誠 Pas Presen and Fuure of RANS Model Maoo YAMAMOTO Faculy of Engneerng Toyo Unversy of Scence はじめに乱流を計算するために様々な計算手法が開発 利用されているが レイノルズ平均 ( あるいは時間平均 ) に基づくものを Reynolds-Averaged

技術資料 JARI Research Journal OpenFOAM を用いた沿道大気質モデルの開発 Development of a Roadside Air Quality Model with OpenFOAM 木村真 *1 Shin KIMURA 伊藤晃佳 *2 Akiy

技術資料 176 OpenFOAM を用いた沿道大気質モデルの開発 Development of a Roadside Air Quality Model with OpenFOAM 木村真 *1 Shin KIMURA 伊藤晃佳 *2 Akiyoshi ITO 1. はじめに自動車排出ガスの環境影響は, 道路沿道で大きく, 建物など構造物が複雑な気流を形成するため, 沿道大気中の自動車排出ガス濃度分布も複雑になる.

密集市街地における換気・通風性能簡易評価ツールの開発 (その2　流体計算部分の開発)」

OpenCAE ワークショップ 2013 2013.6.21 密集市街地における換気 通風性能簡易評価ツールの開発その 2 : 流体計算部分の開発 福本雅彦 ( 株式会社森村設計 ) 小縣信也 ( 株式会社森村設計 ) 勝又済 ( 国土交通省国土技術政策総合研究所 ) 西澤繁毅 ( 国土交通省国土技術政策総合研究所 ) 岩見達也 ( 国土交通省国土技術政策総合研究所 ) 概要 換気 通風性能簡易評価ツール

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Performance Improvement of High-Speed Turbomachinery by CFD CFD CFD Turbochargers help greatly increase power output of piston engines, without making engine sizes larger. This also contributes to improvement

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地震時の原子力発電所燃料プールからの溢水量解析プログラム 地球工学研究所田中伸和豊田幸宏 Central Research Institute of Electric Power Industry 1 1. はじめに ( その 1) 2003 年十勝沖地震では 震源から離れた苫小牧地区の石油タンクに スロッシング ( 液面揺動 ) による火災被害が生じた 2007 年中越沖地震では 原子力発電所内の燃料プールからの溢水があり

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STAR Japanese Conference 2017 プラントエンジニアリングに向けた 圧縮性解析ベンチマーク計算 2017/07/07 千代田化工建設株式会社 西口誠人 石神隆寛 前川宗則 発表内容 1. 会社概要 事業内容 2. ベンチマーク事例 超音速ノズル マッハディスク 高音速キャビティ 3. まとめ 1 会社概要 商号 設立 資本金 千代田化工建設株式会社 (Chiyoda Corporation)

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2009年11月7日 第2回オープンソースCAEワークショップ 1 オープンCAE DEXCS-OpenFOAMの紹介 株式会社デンソー 開発部 野村悦治 今川洋造 DEXCS http://dexcs.gifu-nct.ac.jp/ 2 オープンCAE DEXCS 2007/10より公開中 ADVENTUREによるお手軽なCAE環境です DEXCSの構成 3 Linux(Ubuntu)上に 構造解析にADVENTUREを活用し

First Aerodynamics Prediction Challenge (APC-I) 143 First Aerodynamics Prediction Challenge (APC-I) 2015/7/3 TAS MEGG3D 格子による解析 M = 0.847, α = M

First Aerodynamics Prediction Challenge (APC-I) 143 First Aerodynamics Prediction Challenge (APC-I) 2015/7/3 TAS MEGG3D 格子による解析 M = 0.847, α = -0.62 M = 0.847, α = 2.47 M = 0.847, α = 2.94 M = 0.847, α

3-2 -

1 2-1 - 3-2 - 4 3-3 - Specific Absorption Rate 5 1 2 1 1-4 - - 5 - - 6 - - 7 - - 8 - - 9 - - 10 - - 11 - - 12 - 5-13 - / / / / / / / / / / - 14 - - 15 - - 16 - - 17 - - 18 - 2 2-19 - 3-20 - - 21 - 1 1

swak4Foamを使って見ました.odp

swak4foam(funkysetfields, groovybc) のインストール ~ 関数による境界条件の設定 ~ 勉強会 @ 関西幹事冨原大介 10/27/10 1 1 境界条件設定の基本事項 0/U での流入条件例 一様流の場合 [value uniform] boundaryfield inlet type fixedvalue; value uniform (1 0 0); 10/27/10

OpenFOAM 掲示版のまとめ 2012/12/01 富山県立大学中川慎二

OpenFOAM 掲示版のまとめ 2012/12/01 富山県立大学中川慎二 Q1. 管内流の周期境界条件 パイプ内部の流れを解析するとき, 上流の流入面と下流の流出面を周期境界条件として, 発達した流れを計算したい 単純に cyclic 境界を使うと, 流入面と流出面とが同一圧力になり, 流れがなくなってしまう どうすれば良いか? A1-1. 管内流の周期境界条件 cyclicjump から派生した

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日本原子力学会 2010 年春の年会茨城大学計算科学技術部会企画セッション シミュレーションの信頼性確保の あり方とは? (2) 海外における熱流動解析の信頼性評価の取り組み 平成 22 年 3 月 28 日東芝中田耕太郎 JNES 笠原文雄 調査対象 OECD/NEA CFD ガイドライン NEA/CSNI/R(2007)5 単相 CFD の使用に関する体系的なベストプラクティスガイドライン 原子炉安全解析に対する単相

はじめての OpenFOAM その 3 富 県 学 中川慎二 オープンCAE 富 2014 年 1 月 25 日 Disclaimer: OPENFOAM is a registered trade mark of OpenCFD Limited, the producer of the

はじめての OpenFOAM その 3 富 県 学 中川慎二 オープンCAE 勉強会 @ 富 2014 年 1 月 25 日 Disclaimer: OPENFOAM is a registered trade mark of OpenCFD Limited, the producer of the OpenFOAM software and owner of the OPENFOAM and OpenCFD

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187 188 189 30 4 1 60 190 17 191 18 5 15 192 etc. 193 195 196 ( ) HP 197 198 199 200 201 202 203 , 1 -- NPO 204 205 43 11 40 207 m 208 m 209 4 210 211 213 214 215 216 217 218 219 220 1 221 233

2018/9/19 for DEXCS2018 DEXCS for OpenFOAM における 推奨メッシュ生成法 オープンCAEコンサルタント OCSE^2 代表 野村悦治 1 Disclaimer: OPENFOAM is a registered trade mark of OpenCFD L

2018/9/19 for DEXCS2018 DEXCS for OpenFOAM における 推奨メッシュ生成法 オープンCAEコンサルタント OCSE^2 代表 野村悦治 1 Disclaimer: OPENFOAM is a registered trade mark of OpenCFD Limited, the producer of the OpenFOAM software and owner

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NUMERICAL CALCULATION OF TURBULENT OPEN-CHANNEL FLOWS BY USING A MODIFIED /g-e TURBULENCE MODEL By Iehisa NEZU and Hiroji NAKAGA WA Numerical calculation techniques of turbulent shear flows are classified

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2 0 0 7 0 3 2 2 i n d e x 0 7. 0 2. 0 3. 0 4. 0 8. 0 9. 1 0. 1 1. 0 5. 1 2. 1 3. 1 4. 1 5. 1 6. 1 7. 1 8. 1 9. 2 0. 2 1. 2 3. 2 4. 2 5. 2 6. O k h o t s k H a m a n a s u B e e f 0 2 http://clione-beef.n43.jp

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日本流体力学会数値流体力学部門 Web 会誌第 巻第 号 3 年 5 月 RANS モデルによる工学問題への対応 RANS Turbulence Modeling for Engineering Applications * 須賀一彦 * 豊田中央研究所 Kazuhiko Suga * Toyota Central R & D Labs., Inc. E-mail:k-suga@mosk.tytlabs.co.p

PIV 1 2 CCD ( 1 ) 撮影装置 シート状照明 流れ 1 PIV Fig. 1 PIV measurement principle トレーサ粒子 2 PIV PIV PIV ( a ) 2 - ( b ) ( 2 ) ( 3 ) 2 - ( c ) ( a ) 機

PIV Internal Flow Measurements of Turbomachinery using PIV R&D R&D PIV In the design process of turbomachinery, it is important to understand and predict the internal flow since it directly influences

D論研究 :「表面張力対流の基礎的研究」

D 論研究 : 表面張力対流の基礎的研究 定常 Marangoni 対流 及び非定常 Marangoni 対流に関する実験及び数値解析による検討 Si 単結晶の育成装置 Cz 法による Si 単結晶育成 FZ 法による Si 単結晶育成 気液表面 るつぼ加熱 気液表面 大きな温度差を有す気液表面では表面張力対流 (Marangoni 対流 ) が顕著 プロセス終了後のウエハ Cz 法により育成した

サービス付き高齢者向け住宅賠償責任保険.indd

1 2 1 CASE 1 1 2 CASE 2 CASE 3 CASE 4 3 CASE 5 4 3 4 5 6 2 CASE 1 CASE 2 CASE 3 7 8 3 9 10 CASE 1 CASE 2 CASE 3 CASE 4 11 12 13 14 1 1 2 FAX:03-3375-8470 2 3 3 4 4 3 15 16 FAX:03-3375-8470 1 2 0570-022808

2012/4/28 OpenCAE 初心者勉強会東海 1 twoliquidmixingdymfoam を用いた タンクでの塩水混合解析 ( その 1) TM

2012/4/28 OpenCAE 初心者勉強会東海 1 twoliquidmixingdymfoam を用いた タンクでの塩水混合解析 ( その 1) TM 2012/4/28 2 はじめに タンク内の水と塩水の混合 空気との界面の解析を /multiphase/intermixingfoam で実施中 計算量が膨大で計算時間が長い 計算量を減らしたい /multiphase/twoliquidmixingfoam

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A Precise Calculation Method of the Gradient Operator in Numerical Computation with the MPS Tsunakiyo IRIBE and Eizo NAKAZA A highly precise numerical calculation method of the gradient as a differential

平成27年度三菱重工グループ保険　フルガードくん（シニア）

TEL 0120-004-443 TEL 045-200-6560 TEL 042-761-2328 TEL 0120-539-022 TEL 042-762-0535 TEL 052-565-5211 TEL 077-552-9161 TEL 0120-430-372 TEL 0120-45-9898 TEL 0120-63-0051 TEL 0120-252-892 TEL 083-266-8041

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Study on Heat Transfer and Flow Characteristics of a Bank of Tubes with Tube-to-Baffle Leakage Z 29 < Z < 55 R 0.4 < R < 0.75 RANS This study investig

Study on Heat Transfer and Flow Characteristics of a Bank of Tubes with Tube-to-Baffle Leakage Z 29 < Z < 55 R 0.4 < R < 0.75 RANS This study investigated pressure drop characteristics of a bank of tubes

1. - - - 2 - - 3 - - 4 - 1 Muser KT, Bond GR, Drake RE, et al(1998). Model of community care for severe mental illness: A review of research on case management. Schizophrenia Bulletin, 24(1): 33-74. -

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15 エンジン筒内流動場を考慮した新たな伝熱モデルの開発 Formulation of New Wall Heat Transfer Model in Consideration of In-cylinder Flow of Internal Combustion Engines 内田健司 *1 原田雄司 *2 佐藤圭峰 *3 田中達也 *4 Kenji Uchida Yuji Harada Kiyotaka

スライド 1

Salome-Meca 日本語化の現状と これから Salome-Meca 活用研究会杉本 健 Salome-Meca 活用研究会 (Japan Salome-Meca Working Group) CAE 懇話会 Salome-Meca 活用研究会 OSS Salome-Meca の活用方法を研究する会 非線形分科会カスタマイズ技術分科会プリプロセッサ分科会入門 導入 検証分科会解説文書分科会 Interface

7 OpenFOAM 6) OpenFOAM (Fujitsu PRIMERGY BX9, TFLOPS) Fluent 8) ( ) 9, 1) 11 13) OpenFOAM - realizable k-ε 1) Launder-Gibson 15) OpenFOAM 1.6 CFD ( )

71 特集 オープンソースの大きな流れ Nonlinear Sloshing Analysis in a Three-dimensional Rectangular Pool Ken UZAWA, The Center for Computational Sciences and E-systems, Japan Atomic Energy Agency 1 1.1 ( ) (RIST) (ORNL/RSICC)

: u i = (2) x i Smagorinsky τ ij τ [3] ij u i u j u i u j = 2ν SGS S ij, (3) ν SGS = (C s ) 2 S (4) x i a u i ρ p P T u ν τ ij S c ν SGS S csgs

15 C11-4 Numerical analysis of flame propagation in a combustor of an aircraft gas turbine, 4-6-1 E-mail: tominaga@icebeer.iis.u-tokyo.ac.jp, 2-11-16 E-mail: ntani@iis.u-tokyo.ac.jp, 4-6-1 E-mail: itoh@icebeer.iis.u-tokyo.ac.jp,

表紙_02

野岩鉄道の旅

29th 5:13 5:34 5:56 6:00 6:12 6:20 6:21 6:25 6:29 6:31 6:34 6:38 6:40 6:45 6:52 6:56 7:01 7:07 7:11 7:32 7:34 7:50 7:58 8:03 8:17 8:36 8:44 5:50 5:54 6:15 6:38 6:39 6:51 6:59 6:59 7:03 7:08 7:08 7:11 7:15

伝熱学課題

練習問題解答例 < 第 章強制対流熱伝達 >. 式 (.9) を導出せよ (.6) を変換する 最初に の微分値を整理しておく (.A) (.A) これを用いて の微分値を求める (.A) (.A) (.A) (.A6) (.A7) これらの微分値を式 (.6) に代入する (.A8) (.A9) (.A) (.A) (.A) (.9). 薄い平板が温度 で常圧の水の一様な流れの中に平行に置かれている

スライド 1

ディスカッション ( データ同化相談会 ) 縮約モデルと粒子フィルタを用いた 低層風擾乱の流れ場予測 菊地亮太 ( 東北大学流体科学研究所 ) 1 研究背景低層風擾乱の運航影響 空港周辺での低層風擾乱による運航影響が問題となっている 着陸復行 代替地着陸 ハードランディング 地形や ビルなどの影響を強く受ける 小規模な気象現象 地形性乱気流 2 航空機運航において重要な課題となっている 研究背景低層風擾乱の解析

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No.07-131 講習会 ( 流体工学部門企画 ) 境界条件の基礎と決定法 千葉科学大学 戸田和之 講演の流れ 数値解析とは何か 境界条件の役割と目的 境界の分類 計算法による 設定の違い 非圧縮流れ解析における境界条件の設定法 乱流解析における境界条件の設定法 圧縮性流れ解析における境界条件の設定法 1 流れの数値解析とは 偏微分型で書かれた基礎方程式を解く作業 連続の式 υ = 0 υ: 速度ベクトル

Autodesk Inventor Skill Builders Autodesk Inventor 2010 構造解析の精度改良 メッシュリファインメントによる収束計算 予想作業時間:15 分 対象のバージョン:Inventor 2010 もしくはそれ以降のバージョン シミュレーションを設定する際

Autodesk Inventor Skill Builders Autodesk Inventor 2010 構造解析の精度改良 メッシュリファインメントによる収束計算 予想作業時間:15 分 対象のバージョン:Inventor 2010 もしくはそれ以降のバージョン シミュレーションを設定する際に 収束判定に関するデフォルトの設定をそのまま使うか 修正をします 応力解析ソルバーでは計算の終了を判断するときにこの設定を使います

Microsoft PowerPoint - 第7章(自然対流熱伝達 )_H27.ppt [互換モード]

第 7 章自然対流熱伝達 伝熱工学の基礎 : 伝熱の基本要素 フーリエの法則 ニュートンの冷却則 次元定常熱伝導 : 熱伝導率 熱通過率 熱伝導方程式 次元定常熱伝導 : ラプラスの方程式 数値解析の基礎 非定常熱伝導 : 非定常熱伝導方程式 ラプラス変換 フーリエ数とビオ数 対流熱伝達の基礎 : 熱伝達率 速度境界層と温度境界層 層流境界層と乱流境界層 境界層厚さ 混合平均温度 強制対流熱伝達 :

2016 Star Japanese Conference

[ 流体技術 : Room C ] STAR Japanese Conference 2016 YOKOHAMA JUNE 9-10, 2016 空気砲を用いた熱流体の輸送における 拡散および熱伝達特性の LES 解析 Large Eddy Simulation of the diffusion and heat transfer characteristics in transport of the

人芯経営論 ･･･リーダーシップ考②

2009/12/15 2009/11/17 2009/11/16 2009/10/19 2009/10/15 2009/10/1 2009/9/17 2009/9/1 2009/8/17 2009/8/17 2009/8/14 2009/8/12 2009/7/28 2009/7/17 2009/7/15 2009/6/24 2009/6/18 2009/6/15 2009/5/20 2009/5/15

平成１３年度 地域工業活性化支援事業報告書（多摩全域）

はたらく若者ハンドブック

PowerPoint プレゼンテーション

CFD analysis guidelines for Engine Simulation エンジン計算における CFD 解析の指針 目次 IC エンジンの Best Practice について 以下の推奨設定を紹介します 1. メッシュ作成に関係するノウハウ : メッシュ数 メッシュサイズ 2. 基本的なメッシュ品質の確認 3. ガソリンエンジンおよびディーゼルエンジンにおける物理モデルの推奨設定

2. 実 験 方 法 第 1 表 N 55 400 min 1 Ns 0.15 Ns = N / 60 Q 1/2 /Had 3/4 Q ( m 3 /s ) Had ( J/kg ) 第 1 図 VLD 5 mm 2 R 2 R 2 VLD 1.38 R 2 1.60 R 2 10 mm 1.14

Study on Flow Fields in Centrifugal Compressor with Unpinched Vaneless Diffuser CFD ( Computational Fluid Dynamics ) CFD CFD The performance of centrifugal compressors strongly depends on their internal

NS NS Scalar turbulence 5 6 FEM NS Mesh (A )

22 3 2 1 2 2 2 3 3 4 NS 4 4.1 NS............ 5 5 Scalar turbulence 5 6 FEM 5 6.1 NS.................................... 6 6.2 Mes A )................................... 6 6.3.....................................

風力発電インデックスの算出方法について 1. 風力発電インデックスについて風力発電インデックスは 気象庁 GPV(RSM) 1 局地気象モデル 2 (ANEMOS:LAWEPS-1 次領域モデル ) マスコンモデル 3 により 1km メッシュの地上高 70m における 24 時間の毎時風速を予測し

風力発電インデックスの算出方法について 1. 風力発電インデックスについて風力発電インデックスは 気象庁 GPV(RSM) 1 局地気象モデル 2 (ANEMOS:LAWEPS-1 次領域モデル ) マスコンモデル 3 により 1km メッシュの地上高 70m における 24 時間の毎時風速を予測し 2000kW 定格風車の設備利用率として表示させたものです 数値は風車の定格出力 (2000kW)

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論文 解説 27 ロータリエンジンの燃焼予測技術開発 Analysis Technology of Combustion Model in a Rotary Engine 要約 中島聖 *1 尹正虎 *2 本郷均 *3 Akira Nakashima Jyong-Ho Yun Hitoshi Hongou 植木信也 *4 香川良二 *5 横畑英明 *6 Shinya Ueki Ryoji Kagawa

Microsoft PowerPoint - 混相流学会2011_髙木.ppt

液体 CO の充填層内流動挙動に 及ぼすハイドレート生成の影響 高木雄司 研究背景 温暖化対策 CO の発生抑制 ( 省エネルギー, 高効率化 etc.) 発生した CO の隔離 ( 地中隔離, 海洋隔離 etc.) -CO の海洋海洋隔離隔離までの流れ - CO 排出源液化 回収隔離 CO ハイドレート生成条件温度 :1 以下圧力 :4.5 Ma 以上 Hyrate cluster H O Molecule

Microsoft PowerPoint - Š’Š¬“H−w†i…„…C…m…‰…Y’fl†j.ppt

乱流とは? 不規則運動であり, 速度の時空間的な変化が複雑であり, 個々の測定結果にはまったく再現性がなく, 偶然の値である. 渦運動 3 次元流れ 非定常流 乱流は確率過程 (Stochastic Process) である. 乱流工学 1 レイノルズの実験 UD = = ν 慣性力粘性力 乱流工学 F レイノルズ数 U L / U 3 = mα = ρl = ρ 慣性力 L U u U A = µ

OpenCAE勉強会 公開用_pptx

OpenCAE 勉強会岐阜 2013/06/15 ABAQUS Student Edition を用い た XFEM き裂進展解析事例報告 OpenCAE 学会員 SH 発表内容 ABAQUS Student Edition とは? ABAQUS Student Edition 入手方法など - 入手方法 / インストール - 解析 Sample ファイルの入手方法 etc. XFEM について -XFEM

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ＣＡＥソリューションズのご紹介

CAE ソリューションズとしての OpenFOAM への取り組みと OpenFOAM 用プリプロセッサー FOAMAP の紹介 CAE ソリューションズ 1 アジェンダ 1. 会社概要 2. 取扱製品 3. CAEソリューションズとOpenFOAMの関わり 4. CAEソリューションズのOpenFOAM 受託 / サポート例 5. CAEソリューションズのOpenFOAMサービスメニュー 6. Femapとは

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クラウドを利用したスピン洗浄装置の気流解析 CFD of Spin Cleaning Equipment using HPC Cloud 山崎修 Osamu Yamazaki 芝浦メカトロニクス株式会社 1 / 30 目次 1. 会社紹介 2. 背景 3. 解析の目的と発表の内容 4. クラウドについて 5. テスト1~3 ( モデル 解析結果 クラウド調査結果 ) 6. まとめ 7. 謝辞 発表時間

好きですまえばし

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コンバートスター１５シリーズ　製品パンフレット

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物理モデルの基礎と選択法 東京理科大学山本誠 目次 1. CFDの結果に影響する因子. 物理モデルとは? 3. 単相流 (RANS,LES,DES) 4. 混相流 5. 燃焼流 6. まとめ 物理モデル? 目次 1. CFDの結果に影響する因子. 物理モデルとは? 3. 単相流 (RANS,LES,DES) 4. 混相流 5. 燃焼流 6. まとめ 物理モデル? CFD の適用事例ー Many hanks

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新幹線車両の空力騒音シミュレーション プロジェクト責任者 栗田健 東日本旅客鉄道株式会社 JR 東日本研究開発センター 著者水島文夫 *1 栗田健 *1 山出吉伸 *2 加藤千幸 *2 上原均 *3 *3 廣川雄一 *1 東日本旅客鉄道株式会社 JR 東日本研究開発センター *2 国立大学法人東京大学生産技術研究所 *3 独立行政法人海洋研究開発機構計算システム計画 運用部 新幹線の車間部から発生する空力騒音の発生メカニズムを解明するため

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経済統計学 ( 補足 ) 最小二乗法について 担当 : 小塚匡文 2015 年 11 月 19 日 ( 改訂版 ) 神戸大学経済学部 2015 年度後期開講授業 補足 : 最小二乗法 ( 単回帰分析 ) 1.( 単純 ) 回帰分析とは? 標本サイズTの2 変数 ( ここではXとY) のデータが存在 YをXで説明する回帰方程式を推定するための方法 Y: 被説明変数 ( または従属変数 ) X: 説明変数

() 1 1 2 2 3 2 3 308,000 308,000 308,000 199,200 253,000 308,000 77,100 115,200 211,000 308,000 211,200 62,200 185,000 308,000 154,000 308,000 2 () 308,000 308,000 253,000 308,000 77,100 211,000 308,000

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( ) 1 1 2 3000 2500 2000 1500 1000 500 0-500 -1000-1500 18 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 2016 2017 2018 3 3 1980 ( ) 1980 43 87 33 10 10 2001 80 07 58.6

271124【議運】レジュメ

94.7 H22 H22 140,000 120,000 3.31 3.24 3.02 2.85 116,435 122,529 126,317 3.5 3 100,000 80,000 77,498 93,159 105,099 112,878 2.73 2.62 2.51 2.5 2 60,000 40,000 20,000 23,412 28,790 34,786 39,571

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P125(2) ()()()() ()()() ()()()()()()() 1 - - - - - - - - - - - - - - -1 - - - 105 105 105120 105120 105120 105120 105120 90 90 90 90 90 105 105 105 105 105120 105120 105120 105120 90 90 90 90 85 85 85

Taro12-第４回意見募集結果（改訂

- - - - - - - - - - - - - - HP - - - - - - - - - - - - - - -

平成１６年度外務省事後評価実施計画策定について

2005 1 HP http://www.mofa.go.jp/mofaj/area/n_korea/index.html http://www.mofa.go.jp/mofaj/area/n_korea/abd/rachi_mondai.html HP http://www.mofa.go.jp/mofaj/area/n_korea/abd/6kaigo3_gh.html http://www.mofa.go.jp/mofaj/press/danwa/17/dga_0414b.html

2 4 5 6 7 8 9 HP 10 11 12 14 15 , 16 17 18 19 20 21 22 24 25 26 27 28 29 30 31 34 35 36 37 38 39, 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 1 70 71 72

3

3 H26.6.25 ETC H26.5 ( JCT H26.5 P A 6 PA PA H26.6 JCT 6JCT2 11 H26.7 P A 5 PA H26.8 1,000,000 900,000 800,000 700,000 H24.10H25.9 H25.10H26.9 600,000 500,000 10 11 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 936,834

研究の背景これまで, アルペンスキー競技の競技者にかかる空気抵抗 ( 抗力 ) に関する研究では, 実際のレーサーを対象に実験風洞 (Wind tunnel) を用いて, 滑走フォームと空気抵抗の関係や, スーツを含むスキー用具のデザインが検討されてきました. しかし, 風洞を用いた実験では, レー

報道関係者各位 平成 29 年 1 月 6 日 国立大学法人筑波大学 アルペンスキー競技ダウンヒルにおいてレーサーが受ける空気抵抗は下腿部が最大 ~ 身体部位ごとの空力特性を初めて解明 ~ 研究成果のポイント 1. アルペンスキー競技ダウンヒルにおける レーサーの身体全体と, 各身体部分の空気抵抗 ( 抗力 ) を, 世界に先駆けて明らかにしました. 2. 風洞実験と数値流体解析の結果, クラウチング姿勢におけるレーサー身体各部位の抵抗の大きさは,

Contents

Simulation Engineering Solution s NS Plant Designing Corporation Contents 2014 1 2 2014 2014 3 4 2014 - i u j 2014 5 N= 0.3N =200 mm N=1581.9N 6 2014 Z Y X 2014 7 by Marc) 8 2014 CFDEM LIGGGHTS DEM CFD

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