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1 Ver.5 リリース中 建設省河川砂防技術基準 案 同解説 設計編に準拠した砂防えん堤部の設計システム 価格 6,000- 税+HASP 込 本商品を別保有HASP に追加登録する場合 価格は 05,00- 税込 となります 改訂新版 建設省河川砂防基準 案 同解説 設計編 Ⅰ および設計編 Ⅱ 日本河川協会 国土交通省 国土技術政策総合研究所資料第 64 号 砂防基本計画策定指針 土石流 流木対策編 国土交通省 国土技術政策総合研究所資料第 65 号 土石流 流木対策設計技術指針解説 道路橋示方書 同解説Ⅳ 下部工編 日本道路協会 不透過型 砂防えん堤 透過型 砂防えん堤 部分透過型 砂防えん堤.水通しの設計 設計流量の計算 設計水深の計算 余裕高さの計算 水通し断面の決定.本体 主ダム の設計 設計荷重の計算 堆砂圧 地震時動水圧等 安定計算 コンクリートの応力度照査.袖部の設計 設計荷重の計算 土石流体力 流木衝撃力等 袖部せん断摩擦安全率照査 袖部応力度照査 4.前庭保護工の設計 副ダムの荷重設定 副ダムの安定 応力度計算 水叩き厚さの計算 5.印刷出力 入力データの印刷 検討ケース一覧表の印刷 詳細計算書の印刷.砂防えん堤の常時 地震時の安定計算および袖部の応力度計算を行います.不透過型タイプでは えん堤部前背面勾配の異なる形状について一括計算が 可能 その他のタイプについては ケース毎に計算を行います.主ダムが不透過型タイプの場合は 副ダムおよび水叩きの設計が可能 4.主 副ダムの袖部については 鉄筋の応力度評価が可能 ACCESS URL Mail 株式会社 SIP システム 大阪府大阪市中央区南船場 大阪事務所 TEL FAX ご案内 本商品に関するご質問 資料請求 見積依頼等ございましたら お電話 メール等 にて弊社 大阪事務所 までお問合わせ下さい (受付時間 平日 ) 弊社ホームページより各商品概要のリーフレット 出力例 体験版プログラムのダ ウンロードが可能です ご活用ください

2 基本データ入力画面(型式選択) 参照ボタンによるヘルプ機能 水通し部の寸法入力 土石流の流下断面入力 副ダム 水叩き厚さの計算 安定計算の判定と袖部の応力度評価 株 SIP システム 大阪府大阪市中央区南船場 お問合わせ先) TEL FAX

3 砂防えん堤設計システム Ver.5 適用基準 建設省河川砂防基準 ( 案 ) 同解説設計編 Ⅰ および設計編 Ⅱ 日本河川協会 基準対応 国土技術政策総合研究所資料 等 出力例 えん堤タイプ : 不透過型えん堤の計算書 開発 販売元 ( 株 )SIP システムお問合せ先 : 大阪事務所 ( 技術サービス ) 大阪府大阪市中央区南船場 TEL: FAX: mail@sipc.co.jp

4 入力データ印刷. 表題 砂防えん堤設計システム Ver. 計算例. 設計条件. えん堤のタイプ 不透過型えん堤 袖部の前背面勾配を指定する. 設計水平震度 震度帯強震帯地域設計水平震度 kh = 0.. 材料強度および単位体積重量 無筋コンクリートの単位体積重量 γc.56 (kn/m ) 流水の単位体積重量 γw.77 (kn/m ) 堆砂見掛単位体積重量 γs 5.00 (kn/m ) 水の密度 ρ.0 (t/m ) 礫の密度 σ.60 (t/m ) コンクリートの許容圧縮応力度 τ0j.90 (N/mm ) コンクリートの許容引張応力度 τ0j 0.00 (N/mm ) コンクリートの許容付着応力度 τ0j. (N/mm ).4 設計に用いる諸数値 重力の加速度 g 9.80 (m/s ) 土圧係数 Ce 0.4 基礎底面の摩擦係数 f.00 基礎底面におけるせん断強度 τ (kn/m ) 堤体打ち継目の摩擦係数 f 0.70 堤体打ち継目におけるせん断強度 τ (kn/m ).5 鉄筋の材質 鉄筋の材質 SD95 許容引張応力度 σsa 70.0 (N/mm )

5 .6 設計流量の算出 流域面積 A (km ) 流域内の移動可能土砂量 Vdy (m ) 4 時間雨量 p (mm) 渓床堆積土砂の容積濃度 C* 堆砂空隙率 Kv ピーク流出係数 Kf 現渓床勾配 θ0 /.75 計画堆砂勾配 θp /.7 渓床堆積土砂の内部摩擦角 φ 5.00 ( ) 流量係数 C 0.60 流下断面の粗度係数 Kn 最大礫径 D95.00 (m).7 土石流の流下断面 X 座標 (m) Y 座標 (m) X 座標 (m) Y 座標 (m) 基礎地盤 基礎地盤の種類 岩盤 揚圧力係数 許容地盤支持力 (kn/m )

6 .9 袖部の設計荷重 コンクリート 弾性係数 0000 (kn/m ) ポアソン比 0.67 礫 弾性係数 (kn/m ) ポアソン比 0.0 質 量.50 (t) 径.00 (m) 流 木 弾性係数 (kn/m ) ポアソン比 質 量 (t) 径 (m). 主ダム. 水通し部寸法 :0.0 :0.0 最大礫径洪水時 :0.500 土石流時 : 主ダムの設計条件 止水壁の有無 なし 止水壁の高さ (m) えん堤後端から止水壁までの距離 (m) 下流側の水深平常時.500 (m) 土石流時.600 (m) 洪水時.700 (m) 衝撃力に対する袖部の有効幅 (m) 荷重の組み合わせ えん堤高 5m 未満を適用

7 . 越流部断面寸法 400~ ~ :0.00 ~0.500 :0.400 ~ ~800 単位 :(m) ~ ~ :0.00~ :0.400~ 総幅 9.600~ 非越流部断面寸法 400~ ~ :0.00 : :0.00 ~0.500 :0.00 ~ ~0400 4

8 単位 :(m) ~ ~ :0.00~ :0.00~ : : 総幅 7.00~ 前庭保護工 えん堤の高さ (m) 水叩きの厚さ.0000 (m) 4. 副ダムの設計 副ダムの設計をする副ダムの天端幅.000 (m) 係数 α.50 係数 β 4.50 係数 γ / 水叩き厚さの計算 水叩き厚さの計算をする水褥池なし水叩きの長さ (m) 5. 副ダム 5. えん堤のタイプ 不透過型えん堤 5. 副ダムの設計条件 止水壁の有無 なし 止水壁の高さ (m) えん堤後端から止水壁までの距離 (m) 下流側の水深平常時.500 (m) 土石流時.600 (m) 洪水時.700 (m) 衝撃力に対する袖部の有効幅 (m) 荷重の組み合わせ えん堤高 5m 未満を適用 5

9 5. 越流部断面寸法 650~ ~ :0.00 ~0.00 :0.00 ~ ~900 単位 :(m) ~ ~.50 4 :0.00~ :0.00~ 総幅 6.600~ 非越流部断面寸法 950~ ~ :0.00 : :0.00 ~0.500 :0.00 ~ ~900 6

10 単位 :(m) ~ ~ :0.00~ :0.00~ : : 総幅 6.600~9.00 7

11 詳細計算書. 設計条件. 主ダムの断面寸法 主ダム : 不透過型えん堤 :0.00 : :0.00 : :0.00 : 越流部断面 非越流部断面. 副ダムの断面寸法 副ダム : 不透過型えん堤 :0.00 : :0.00 : :0.00 : 越流部断面 非越流部断面

12 . 設計流量 流域面積 A (km ) 流域内の移動可能土砂量 Vdy (m ) 4 時間雨量 p (mm) 渓床堆積土砂の容積濃度 C* 堆砂空隙率 Kv ピーク流出係数 Kf 現渓床勾配 θ0 /.75 計画堆砂勾配 θp /.7 渓床堆積土砂の内部摩擦角 φ 5.00 ( ) 流量係数 C 0.60 粗度係数 Kn 最大粒径 D95.00 (m).4 材料強度および単位体積重量 無筋コンクリートの単位体積重量 γc.56 (kn/m ) 流水の単位体積重量 γw.77 (kn/m ) 堆砂見掛単位体積重量 γs 5.00 (kn/m ) 水の密度 ρ.0 (t/m ) 礫の密度 σ.60 (t/m ) コンクリートの許容圧縮応力度 τ0j.90 (N/mm ) コンクリートの許容引張応力度 τ0j 0.00 (N/mm ) 鉄筋の許容引張応力度 (SD95) σsa 70.0 (N/mm ).5 設計に用いる諸数値 揚圧力係数 重力の加速度 g 9.80 土圧係数 Ce 0.4 基礎底面の摩擦係数 fb.00 基礎底面におけるせん断強度 τ0b (kn/m ) 堤体打ち継目の摩擦係数 fj 0.70 堤体打ち継目におけるせん断強度 τ0j (kn/m ).6 準拠指針 社団法人日本河川協会 : 改定新版建設省河川砂防基準 ( 案 ) 同解説設計編 [I], 山海堂, 平成 9 年 0 月. 社団法人日本河川協会 : 改定新版建設省河川砂防基準 ( 案 ) 同解説設計編 [II], 山海堂, 平成 9 年 0 月. 国土技術政策総合研究所資料第 64 号砂防基本計画策定指針 ( 土石流 流木対策編 ) 解説, 国土交通省国土技術政策総合研究所, 平成 9 年 月. 国土技術政策総合研究所資料第 65 号土石流 流木対策設計技術指針解説, 国土交通省国土技術政策総合研究所, 平成 9 年 月. 社団法人日本道路協会 : 道路橋示方書 同解説 IV 下部工編, 平成 4 年 月

13 . 設計流量. 洪水時の設計流量 洪水時の設計流量は式 () で求まる値の.5 倍とする Q p 6 P e A () ここで Qp : 降雨による清水の対象流量 (m /s) A : 流域面積 A= 0.00 (km ) Pe : 有効降雨強度 (mm/h) 有効降雨強度 Pe は式 ()~(4) で求める P e K f P a () P a P 4 4 T f 4 Kp () T f K p A 0 P e 0 5 (4) ここで Pa : 平均降雨強度 (mm/h) P4 : 4 時間雨量 P4= 50.0 (mm) Kf : ピーク流出係数 Kf= Kp : 係数 Kp= 0 Kp : 係数 Kp= -/ Tf : 洪水到達時間 (min) なお 式 (4) に示すとおり洪水到達時間の算出にも有効降雨強度が用いられるが 式 (4), 式 () を式 () に代入し整理すると 有効降雨強度は式 (5) で求めることができる P e P 4 4 K f A (5) 有効降雨強度 P e mm h 降雨による清水の対象流量 Q p m s 洪水時の設計流量 Q fp 5 Q p m s

14 . 土石流時の設計流量.. 計算式 土石流時の設計流量は式 (6)~(0) で求める Q sp 0 0 Q 0 0 C * C d V dqp (6) C d ρ tan θ σ ρ tan φ tan θ (7) V dqp min V dy V dy (8) V dy 000 P P A K v C d C d K f (9) K f 0 05 loga (0) ここで Qsp : 土石流ピーク流量 (m /s) Q : 土石流総流量 (m ) C * : 渓床堆積土砂の容積濃度 C*= 0.60 Cd : 土石流濃度 Vdqp : 波の土石流により流出すると考えられる土砂量 (m ) ρ : 水の密度 ρ=.0 (kg/m ) σ : 礫の密度 σ=.60 (kg/m ) θ : 渓床勾配 ( ) φ : 渓床堆積土砂の内部摩擦角 φ= 5.00 ( ) Vdy : 流域内の移動可能土砂量 Vdy= 650 (m ) Vdy : 運搬可能土砂量 (m ) PP : 計画規模の年超過確率の降雨量 PP=P4=50.0 (mm) Kv : 空隙率 Kv=0.40 Kf : 流出補正率.. 土石流濃度 渓床勾配 θ には現渓床勾配 θ0=/.75 (=0.00 ) を用いる 0 tan 0 00 C d 60 0 tan 5 00 tan 0 00 よって C d 0 9C * 0 54 とする 048 >0 9C * 運搬可能土砂量 流出補正率 K f 0 05 log V dy m 4

15 ..4 土石流ピーク流量 流域内移動可能土砂量 Vdy=650.00(m ) 運搬可能土砂量 Vdy= (m ) より 波の土石流により流出すると考えられる土砂量は Vdqp=650.00(m ) となる Q sp m s. 水深の算出. 土砂の含有を考慮した設計流量に対する越流水深 土砂の含有を考慮した設計流量に対する越流水深 Dh は設計流量に応じて式 () により求める Q 5 C g B B D h () ここで Q : 対象流量 Qfp= 5.67(m /s) C : 流量係数 C = 0.6 g : 重力の加速度 g = 9.80(m/s ) B : 水通しの底幅 B =.000(m) B : 越流水面幅 (m) Dh : 越流水深 (m) 流量 Q (m/s) 40 0 Q=5.67(m/s) H=.084(m) 水深 Dh (m) 図 - 越流水深 ~ 流量 越流水深を変化させた場合の流量の変化は図 - のようである 繰り返し計算により設計流量 Qpf=5.67(m /s) に対する水深 Dh は.084(m) となる B m Q m s 5

16 . 土石流ピーク流量に対する水深.. 計算式 土石流ピーク流量に対する越流水深は式 ()~(4) で求める D d D r A d B da () U K n D r sin θ () Q sp U A d (4) ここで Dd : 土石流の水深 (m) Dr : 土石流の径深 (m) Ad : 土石流ピーク流量の流下断面積 (m ) Bda : 土石流の流下断面の幅 (m) U : 土石流の流速 (m/s) Kn : 粗度係数 Kn=0.050 θ : 河床勾配 ( ).. 本体および袖部の設計に用いる水深 流下断面は図 - の通りである この断面の水位 y と流下断面積 A(y) 流れの幅 B(y) および式 () で求められる水深 D(y) の関係は図 -~5 のようになる 図 - 流下断面 6

17 .0.5 y=.89(m) 水位 y (m) Ad=8.0(m) 流下断面積 A (m) 図 - 水位 ~ 流下断面積.0.5 y=.89(m) 水位 y (m) 流れの幅 B (m) Bda=.886(m) 図 -4 水位 ~ 流れの幅.0.5 y=.89(m) 水位 y (m) 水深 D (m) 図 -5 水位 ~ 水深 Dd=Dr=0.644(m) 7

18 繰り返し計算の結果 土石流ピーク流量 Qsp=7.44(m ) に対する流下断面の水位は y=.89(m) 土石流の水深は Dd=0.644(m) となった ただし 河床勾配には現渓床勾配 θ0=/.75 (=0.00 ) を用いる A d 8 0 m B da 886 m D d D r m U sin m s Q sp m s.. 水通し断面の決定に用いる越流水深 流下断面は図 -6 の通りである この断面の水位 y と流下断面積 A(y) 流れの幅 B(y) および式 () で求められる水深 D(y) の関係は図 -7~9 のようになる :0.0 : :0.500 : 図 -6 流下断面.5.00 水位 y (m) y=0.77(m) Ad=8.98(m) 流下断面積 A (m) 図 -7 水位 ~ 流下断面積 8

19 .5.00 水位 y (m) 流れの幅 B (m) Bda=.77(m) 図 -8 水位 ~ 流れの幅.5.00 水位 y (m) y=0.77(m) 水深 D (m) Dd=Dr=0.706(m) 図 -9 水位 ~ 水深 繰り返し計算の結果 土石流ピーク流量 Qsp=7.44(m ) に対する越流水深は y=0.77(m) となった ただし 河床勾配には計画堆砂勾配 θp=.7(=5.00 ) を用いる A d 8 98 m B da 77 m D d D r m U sin m s Q sp m s 9

20 4. 水通しの設計 水通しの高さは式 (5) により求める H h h' (5) ここで H : 水通しの高さ (m) h : 設計水深 (m) h' : 余裕高 (m) 4. 設計水深 設計水深は以下の )~) の つの方法から決まる水深の最も大きい値とする 4. 余裕高 ) 土砂の含有を考慮した設計流量に対する越流水深 Dh =.084 (m) ) 土石流ピーク流量に対する越流水深の値 Dd =0.77 (m) ) 最大粒径の値 D95=.00 (m) 計画地点の上 下流各々 00m 間に存在する00 個以上の巨礫の粒径による D95 余裕高は設計流量に応じて表 - により設定する ただし 設計水深と余裕高の比は計画堆砂勾配別に応じて表 - の値以上とする 表 - 設計流量と余裕高 表 - 渓床勾配と余裕高 / 設計水深 設計流量 余裕高 渓床勾配 余裕高 / 設計水深 00m /s 未満 0.6 (m) /0 以上 ~500m /s 未満 0.8 (m) /0~/ m /s 以上.0 (m) /0~/ /50~/ 水通しの高さ ケース 土砂の含有を考慮した設計流量に対する越流水深土石流ピーク流量に対する越流水深の値 表 - 水通し高さ計算表 水深 h 設計流量 h'- h'- 余裕高 水通し所要高 (m) (m /h) (m) (m) h' (m) H=h+h'(m) 最大粒径 渓床勾配 (/.7) から決まる余裕高と設計水深の最小比 0.50 h'-: 設計流量から決まる余裕高 h'-: 渓床勾配から決まる余裕高 以上より 水通し所要高 H =.950 (m) H =.000 (m) とする 0

21 5. 主ダムの設計 5. 安定計算に用いる荷重 5.. えん堤の自重えん堤堤体の自重は 堤体の体積に堤体築造に用いる材料の単位体積重量を乗じて求める 5... 越流部断面 :0.00 : 自重 計 算 式 V (kn) x (m) Vx (kn m) / / 合 計

22 5... 非越流部断面 :0.00 : :0.00 : 自重 計 算 式 V (kn) x (m) Vx (kn m) / / / / 合 計

23 5.. 静水圧 5... 計算式 静水圧はえん堤背面に直角に作用するものとし 任意の水深における静水圧は水の単位体積重量 (γw) に水深を乗じて式 (6)~(8) で求める b γw Hw l θ Hw P w =γ w H w γ w H w 図 0 記号説明図 全静水圧 P w γ w H w l 水平分力 P wh P w cos θ 鉛直分力 P wv P w sin θ γ w H w γ w H w b (6) (7) (8) 5... 越流部断面 () 土石流時 :0.00 : 計算式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / 合計

24 () 洪水時 :0.00 : 計 算 式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / 合 計

25 5... 非越流部断面 () 土石流時 :0.00 : :0.00 : 計算式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / 合計 () 洪水時 : : :0.00 : 計 算 式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / / 合 計

26 5.. 堆砂圧 5... 計算式 堆砂圧は式 (9) および式 (0) により求める p ev γ h e (9) p eh C e γ h e (0) なお 堆砂圧の計算に用いる土砂の単位体積重量は図 のように考える D d 堆砂圧鉛直成分 D d 堆砂圧鉛直成分 H H C e (γ d -γ w ) D d (a) 越流部 C e γ sl (H-D d ) C e γ sl H C e (γ d -γ w ) D d (b) 非越流部 図 堆砂圧の分布 ここで pev : 任意深さheにおける堆砂圧の鉛直分力 (kn/m ) peh : 任意深さheにおける堆砂圧の水平分力 (kn/m ) Ce : 土圧係数 Ce = 0.4 γs : 堆砂の見掛単位体積重量 γs = 5.00 (kn/m ) γsl : 水中堆砂単位体積重量 (kn/m ) γsl = γs-(-kv) γw = 5.00-(-0.40).77 = 7.94 (kn/m ) γe : 土砂の単位体積重量 (kn/m ) γe = C * σ g = = 5.9 (kn/m ) γd : 土石流の単位体積重量 (kn/m ) γd={σ Cd+ρ (-Cd) } g ={ (-0.54) } 9.80 = 9.7 (kn/m ) C * : 渓床堆積土砂の容積濃度 C * = 0.60 σ : 礫の密度 σ =.6 (t/m ) ρ : 水の密度 ρ =. (t/m ) Cd : 土石流濃度 Cd = 0.54 (t/m ) g : 重力の加速度 g = 9.80 (m/s ) he : 堆砂面からの任意点までの堆砂深さ (m) Kv : 堆砂空隙率 Kv = 0.40 γw : 水の単位体積重量 γw =.77 (kn/m ) 6

27 5... 越流部断面 土石流時 :0.00 : 計 算 式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / / 合 計

28 5... 非越流部断面 土石流時 : : :0.00 : 計 算 式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / / 合 計

29 5..4 土石流流体力土石流流体力は式 (),() で求める また 土石流流体力の作用高さは式 () で求める F K h γ d D g d U () γ d {σ C d ρ C d } g () y d H g D d () ここで F : 土石流流体力 (kn/m) Kh : 係数 Kh=.0 γd : 土石流の単位体積重量 (kn/m ) g : 重力の加速度 g = 9.80 (m/s ) Dd : 土石流の水深 Dd= (m) U : 土石流の流速 U = 8.75 (m/s) σ : 礫の密度 σ =.6 (t/m ) ρ : 水の密度 ρ =. (t/m ) Cd : 土石流濃度 Cd= 0.54 (t/m ) yd : 土石流流体力の作用高さ (m) Hg : 土砂の堆積高さ (m) 土石流の単位体積重量 γ d { } kn m 土石流流体力 F kn m 土石流流体力の作用位置 越流部 y d 7 56 非越流部 y d m 8 m 9

30 5. 荷重の集計 5.. 越流部断面 5... 土石流時 荷 重 名 V x Vx H y Hy (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 自 重 堆砂圧 静水圧 土石流流体力 合 計 洪水時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 自重 静水圧 合計 非越流部断面 5... 土石流時 荷 重 名 V x Vx H y Hy (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 自 重 堆砂圧 静水圧 土石流流体力 合 計 洪水時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 自重 静水圧 合計

31 5. 安定計算 堤体の安定計算においては 転倒 滑動および地盤の支持力の 項目について安全性を評価する 5.. 転倒に対する検討 直接基礎の底面に引張応力が生じないように 基礎底面に作用する荷重の合力の作用位置は底面の中心より底面幅の /6 以内でなければならない 荷重の合力の作用位置は式 (4) で求める e B x B Vx Hy V B 6 (4) ここで e : 荷重の偏心距離 (m) B : 基礎幅 (m) x : 基礎前端から合力の作用位置までの距離 (m) Vx : 基礎前端回りの全抵抗モーメント (kn m) Hy : 基礎前端回りの全転倒モーメント (kn m) V : 基礎底面に働く全鉛直力 (kn) () 越流部断面 土石流時 e < m Ok 洪水時 e < m Ok () 非越流部断面 土石流時 e < m Ok 洪水時 e < m Ok

32 5.. 滑動に対する検討 滑動に対する安全率は式 (5) を満足する必要がある n H u H f V τ 0 l H n a (5) ここで n : 滑動に対する安全率 na : 許容安全率 岩盤基礎の場合 na = 4.0 f : 摩擦係数 f =.000 τ0 : 堤体または基礎地盤のうち小さいほうのせん断強度 τ0 = (kn/m ) l : せん断抵抗を期待できる長さ (m) V : 基礎底面に働く全鉛直力 (kn/m) Hu : 滑動抵抗力 (kn/m) H : 基礎底面に働く全水平力 (kn/m) () 越流部断面 土石流時 n 洪水時 n > n a 4 00 Ok > n a 4 00 Ok () 非越流部断面 土石流時 n 洪水時 n > n a 4 00 Ok 4 06 > n a 4 00 Ok

33 5.. 地盤の支持力に対する検討 基礎底面の地盤に作用する最大地盤反力度は式 (6) を満足する必要がある 基礎底面に作用する地盤反力度は式 (7) または式 (8) により求める q max q a (6) 台形分布のとき e B 6 q max q min 三角形分布のとき e >B 6 q max V x V B ±6e B ここで qmax : 最大地盤反力度 (kn/m ) qmin : 最小地盤反力度 (kn/m ) ΣV : 基礎底面に働く全鉛直力 (kn) e : 荷重の偏心距離 (m) B : 底版幅 (m) x : 地盤反力の分布幅 (m) qa : 地盤の許容支持力度 qa= (kn/m ) (7) x B e (8) () 越流部断面 土石流時 e m < B 6 よって 台形分布 q max q min ± m kn m < q a kn m Ok 洪水時 e 0 6 m < B 6 よって 台形分布 q max q min ± m kn m < q a kn m Ok () 非越流部断面 土石流時 e 68 m < B 6 よって 台形分布 q max q min ± m 5 54 kn m < q a kn m Ok

34 洪水時 e m < B 6 よって 台形分布 q max q min ± m kn m < q a kn m Ok 4

35 5.4 えん堤コンクリートの応力度の照査 えん堤コンクリートの応力度は本体下端断面において照査し 断面応力度が許容応力度以下でなければならない 断面の応力度は式 (9)~(0) で求める 曲げ応力度 σ c V b h σ t V b h 6e h 6e h σ ca (9) σ ta (0) ここで σc : 曲げ圧縮応力度 (N/mm ) σt : 曲げ引張圧縮応力度 (N/mm ) ΣV: 基礎底面に働く全鉛直力 (N) ΣH: 基礎底面に働く全水平力 (N) b: 擁壁の奥行き幅 b = 000 (mm) h: 擁壁の底版幅 (mm) e: 荷重の偏心距離 (mm) σca: 許容曲げ圧縮応力度 σca=.90 (N/mm ) σta: 許容曲げ引張応力度 σta= 0.00 (N/mm ) () 越流部断面 土石流時 6450 σ c N mm < σ ca 90 N mm Ok 6450 σ t N mm 洪水時 5898 σ c > σ ta 0 00 N mm Ok 0 N mm < σ ca 90 N mm Ok 5898 σ t N mm > σ ta 0 00 N mm Ok 5

36 () 非越流部断面 土石流時 σ c N mm < σ ca 90 N mm Ok σ t N mm 洪水時 σ c > σ ta 0 00 N mm Ok 0 5 N mm < σ ca 90 N mm Ok σ t N mm > σ ta 0 00 N mm Ok 6

37 5.5 袖部の設計 5.5. 袖部の設計に用いる荷重 袖部の設計に用いる荷重に用いる荷重には袖部の自重 土石流流体力 礫の衝撃力および流木の衝撃力を使用します 袖部の自重 計算式 V (kn) x (m) Vx (kn m) / / 合計 礫の衝撃力 礫の衝撃力は式 ()~() により求める ただし 衝撃力に対する有効幅を 4.000(m) とする P β n α () 6 R ν ν n 9π K K K K π E π E ここで P : 礫の衝撃力 (kn) E : コンクリートの弾性係数 (kn/m ) E : 礫の弾性係数 (kn/m ) ν : コンクリートのポアソン比 0.67 ν : 礫のポアソン比 0.0 m : 袖部ブロックの質量 (t) m : 礫の質量.50 (t) R : 礫の半径 (m) U : 礫の速度 土石流の速度に等しいものとする 8.75 (m/s) α : へこみ量 (m) α 5U 5 4 m n β : 実験定数 β m U 0 8 m () 7

38 P kn ここで m t 有効幅あたり 0 67 K π K π n α β π 単位幅あたり衝撃力 P = / = (kn) 衝撃力の作用位置 土石流時の水深 Dd=0.644 (m) < 礫の直径 Dg=.00 (m) よって 礫は堆砂上を転がりながら衝突するものとする y =.00/ = (m) 8

39 5.5.. 流木の衝撃力 流木の衝撃力は礫の衝撃力と同様に式 ()~() により求める ただし 衝撃力に対する有効 幅を 4.000(m) とする ただし E : 流木の弾性係数 (kn/m ) μ : 流木のポアソン比 m : 流木の質量 (t) R : 流木の半径 0.00 (m) P kn ここで m t 有効幅あたり 0 67 K π K π n α β π 単位幅あたり衝撃力 P = / = (kn) 衝撃力の作用位置 土石流時の水深 Dd=0.644 (m) > 流木の直径 Dw=0.600 (m) よって 流木は土石流水面に浮きながら衝突するものとする y = / = 0.44 (m) 9

40 5.5. 設計荷重の集計 礫の衝突時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 袖部自重 土石流流体力 礫の衝撃力 合計 荷重の偏心量 e B ΣVx ΣHy ΣV m 設計曲げモーメント M e ΣV kn m 流木の衝突時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 袖部自重 土石流流体力 流木の衝撃力 合計 荷重の偏心量 e B ΣVx ΣHy ΣV m 設計曲げモーメント M e ΣV kn m 0

41 5.5. 袖部と本体境界面上の応力度 袖部と本体境界面上の応力度は無筋コンクリート断面として式 (),(4) で求める ただし 断面の引張応力度が許容値を超える場合には鉄筋コンクリート断面として式 (5)~(7) で求める このとき断面に作用する軸力は安全のため無視する 無筋コンクリートの断面応力度 曲げ圧縮応力度 σ c N B H 曲げ引張応力度 σ t N B H 6 M B H σ ca () 6 M B H σ ta (4) 鉄筋コンクリート断面の応力度 中立軸の位置 k n p n p n p (5) M コンクリート圧縮応力度 σ c k j B d σ ca (6) M 鉄筋の引張応力度 σ s p j B d σ sa (7) ただし p A s B d ここで N : 境界面に働く軸力 (N/m) M : 境界面に働く曲げモーメント (knm/m) B : 奥行き幅 B=000 (mm) H : 袖部の厚さ H=4000 (mm) d : 袖部の有効高さ d=900 (mm) n : ヤング係数比 n= 5 As: 袖部の引張鉄筋量 (mm ) j k

42 5.5.. 礫の衝突時 無筋コンクリートとしての断面応力度 曲げ圧縮応力度 σ c 曲げ引張応力度 σ t N mm < σ ca 90 N mm Ok N mm < σ ta 0 00 N mm NG 断面の引張応力度が許容値を超えるので 鉄筋コンクリート断面として計算する 鉄筋比 (D6-ctc mm ) 4 0 p 中立軸の位置 k j コンクリートの圧縮応力度 σ c N mm 鉄筋の引張応力度 < σ ca 90 Ok σ s N mm < σ sa Ok コンクリートの付着応力度 S τ 0 0 N mm U j d < σ ca Ok

43 5.5.. 流木の衝突時 無筋コンクリートとしての断面応力度 曲げ圧縮応力度 σ c 曲げ引張応力度 σ t N mm < σ ca 90 N mm Ok N mm < σ ta 0 00 N mm NG 断面の引張応力度が許容値を超えるので 鉄筋コンクリート断面として計算する 鉄筋比 (D6-ctc mm ) 4 0 p 中立軸の位置 k j コンクリートの圧縮応力度 σ c N mm 鉄筋の引張応力度 < σ ca 90 Ok σ s N mm < σ sa Ok コンクリートの付着応力度 S τ N mm U j d < σ ca Ok

44 5.5.. 鉄筋の定着長の計算 袖部鉄筋のえん堤本体への定着長は式 (8) で求める L a σ sa 4τ 0a φ (8) ここで La : 鉄筋の定着長 (mm) σsa: 鉄筋の許容引張応力度 70 (N/mm ) τ0a: コンクリートの許容付着応力度. (N/mm ) φ : 主鉄筋径 6 (mm) L a mm 4

45 5.5.4 袖部と本体境界面上のせん断摩擦安全率 袖部と本体境界面上のせん断摩擦安全率は式 (9) によって求め せん断摩擦安全率は 4 以上でなければならない n f ΣV τ 0 l ΣH n a 4 (9) ここで n : 袖部と本体境界面上のせん断摩擦安全率 na: 許容せん断摩擦安全率 f : 内部摩擦係数 τ0: せん断強度 (kn/m ) l : せん断抵抗を期待できる長さ (m) V : 境界面上に働く全鉛直力 (kn/m) H : 境界面上に働く全水平力 (kn/m) 礫の衝突時 n > n a 4 Ok 流木の衝突時 n > n a 4 Ok 5

46 6. 副ダムの位置および高さの検討 h q 0, v 0 h H H h j q, v H H b X=β h j L h l w 水叩き天端または基礎岩盤面 図 副ダムの位置および高さ 6. えん堤天端下流から副ダム天端下流端までの長さ 6.. 計算式えん堤天端下流から副ダム天端下流端までの長さは式 (40)~(4) により求める ( 図 参照 ) 経験式 L α H h (40) 半理論式 L l w β h j b (4) l w V 0 { H h g h j h 8F } (4) (4) ここで L : えん堤 副ダム間の長さ (m) ( えん堤天端下流から副ダム天端下流端までの長さ ) H: 水叩き天端または基礎岩盤面からのえん堤の高さ H = =.000 (m) h: えん堤の越流水深 (m) lw: 水脈飛距離 (m) q0: えん堤越流部単位幅あたり流量 (m /s) q 0 Q Q b b m h V0: えん堤越流部流速 V0 = q0/h (m/s) g : 重力の加速度 g = 9.80 (m/s ) α,β : 係数 α=.50, β= 4.50 hj: 水叩き天端または基礎岩盤面から副ダムの越流面までの高さ (m) h: 水脈落下地点の跳水前の射流水深 h = q/v (m) q: 水脈落下地点の単位幅あたり流量 (m /s) V: 水脈落下地点流速 (m/s) V g H h F: 水脈落下地点の跳水前のフルード数 F V g h b: 水通し下幅 b =.000 (m) b: 副ダムの天端幅 b =.000 (m) m : 水通し断面側面勾配 m = ( ) 6

47 6.. 土石流時 えん堤の越流水深 h = 0.77 (m) えん堤の越流流量 Q = 7.44 (m ) () 経験式 L m () 半理論式 水脈飛距離 lw の計算 えん堤越流部単位幅あたり流量 Q 7 44 q 0 b m s えん堤越流部流速 V m s l w { 9 80 } 0 m 水叩き天端または基礎岩盤面から副ダムの越流面までの高さ hj 水脈落下地点の単位幅あたり流量 Q 7 44 q 6 07 m s b 000 ただし 水脈落下地点の流下幅を水通し下幅と同じとする 水脈落下地点流速 V m s 水脈落下地点の跳水前の射流水深 6 07 h 0 68 m 6 40 水脈落下地点の跳水前のフルード数 6 40 F h j m えん堤天端下流から副ダム天端下流端までの長さ L m 7

48 6.. 洪水時 えん堤の越流水深 h =.084 (m) えん堤の越流流量 Q = 5.67 (m ) () 経験式 L m () 半理論式 水脈飛距離 lw の計算 えん堤越流部単位幅あたり流量 Q 5 67 q 0 b m s えん堤越流部流速 V m s l w 889 { 9 80 } 40 m 水叩き天端または基礎岩盤面から副ダムの越流面までの高さ hj 水脈落下地点の単位幅あたり流量 Q 5 67 q 9 m s b 000 ただし 水脈落下地点の流下幅を水通し下幅と同じとする 水脈落下地点流速 V m s 水脈落下地点の跳水前の射流水深 9 h 0 9 m 6 64 水脈落下地点の跳水前のフルード数 6 64 F h j m えん堤天端下流から副ダム天端下流端までの長さ L m 8

49 6. えん堤と副ダムの重複高 えん堤と副ダムの重複高は式 (44) で求める ( 図 参照 ) 経験式 H λ H (44) ここで H : えん堤と副ダムの重複高 (m) ( えん堤堤底高と副ダム天端高の差 ) H : えん堤高 H = (m) λ : 係数 λ = /.000 (m) H m 6. 水叩き天端より副ダム天端までの高さ 水叩き天端より副ダム天端までの高さは式 (45) で求める ( 図 参照 ) 半理論式 H' h j h (45) ここで H': 水叩き天端または基礎岩盤面より副ダム天端までの高さ (m) h : 副ダムの堰の公式によって求められる越流水深 (m) ( 一般にえん堤の越流水深と同一としている ) hj : 水叩き天端または基礎岩盤面から副ダムの越流面までの高さ (m) 土石流時 H' m 洪水時 H' m 9

50 7. 副ダムの設計 7. 安定計算に用いる荷重 7.. えん堤の自重えん堤堤体の自重は 堤体の体積に堤体築造に用いる材料の単位体積重量を乗じて求める 7... 越流部断面 :0.00 : 自重 計 算 式 V (kn) x (m) Vx (kn m) / / 合 計

51 7... 非越流部断面 :0.00 : :0.00 : 自重 計 算 式 V (kn) x (m) Vx (kn m) / / / / 合 計

52 7.. 静水圧 静水圧はえん堤背面に直角に作用するものとし 任意の水深における静水圧は水の単位体積重量 (γw) に水深を乗じて式 (6)~(8) で求める 7... 越流部断面 () 土石流時 :0.00 : 計算式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / 合計

53 () 洪水時 :0.00 : 計 算 式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / 合 計

54 7... 非越流部断面 () 土石流時 :0.00 : :0.00 : 計算式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / 合計 () 洪水時 :0.00 : :0.00 : 計 算 式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / / 合 計

55 7.. 堆砂圧 7... 越流部断面 土石流時 :0.00 : 計 算 式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / / 合 計

56 7... 非越流部断面 土石流時 : : :0.00 : 計 算 式 V (kn) x (m) Vx(kN m) H (kn) y (m) Hy(kN m) / / / 合 計

57 7..4 土石流流体力 土石流の単位体積重量 γ d { } kn m 土石流流体力 F kn m 土石流流体力の作用位置 越流部 y d 非越流部 y d m 6 8 m 47

58 7. 荷重の集計 7.. 越流部断面 7... 土石流時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 自重 堆砂圧 静水圧 土石流流体力 合計 洪水時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 自重 静水圧 合計 非越流部断面 7... 土石流時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 自重 堆砂圧 静水圧 土石流流体力 合計 洪水時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 自重 静水圧 合計

59 7. 安定計算 堤体の安定計算においては 転倒 滑動および地盤の支持力の 項目について安全性を評価する 7.. 転倒に対する検討 直接基礎の底面に引張応力が生じないように 基礎底面に作用する荷重の合力の作用位置は底面の中心より底面幅の /6 以内でなければならない 荷重の合力の作用位置は式 (4) で求める () 越流部断面 土石流時 7 50 e < m Ok 洪水時 e < m Ok () 非越流部断面 土石流時 7 50 e < m Ok 洪水時 e < m Ok 7.. 滑動に対する検討 滑動に対する安全率は式 (5) を満足する必要がある () 越流部断面 土石流時 n 洪水時 n > n a 4 00 Ok > n a 4 00 Ok () 非越流部断面 土石流時 n 洪水時 n > n a 4 00 Ok 4 80 > n a 4 00 Ok 49

60 7.. 地盤の支持力に対する検討 基礎底面の地盤に作用する最大地盤反力度は式 (6) を満足する必要がある 基礎底面に作用する地盤反力度は式 (7) または式 (8) により求める () 越流部断面 土石流時 e 76 m < B 6 よって 台形分布 q max q min ± m kn m < q a kn m Ok 洪水時 e 0 86 m < B 6 よって 台形分布 q max q min ± m kn m < q a kn m Ok () 非越流部断面 土石流時 e m < B 6 よって 台形分布 q max q min ± m kn m < q a kn m Ok 洪水時 e 0 44 m < B 6 よって 台形分布 q max q min ± m kn m < q a kn m Ok 50

61 7.4 えん堤コンクリートの応力度の照査 えん堤コンクリートの応力度は本体下端断面において照査し 断面応力度が許容応力度以下でなければならない 断面の応力度は式 (9)~(0) で求める () 越流部断面 土石流時 σ c N mm < σ ca 90 N mm Ok σ t N mm 洪水時 σ c > σ ta 0 00 N mm Ok 0 4 N mm < σ ca 90 N mm Ok σ t N mm > σ ta 0 00 N mm Ok () 非越流部断面 土石流時 σ c N mm < σ ca 90 N mm Ok σ t N mm 洪水時 σ c > σ ta 0 00 N mm Ok 0 0 N mm < σ ca 90 N mm Ok σ t N mm > σ ta 0 00 N mm Ok 5

62 7.5 袖部の設計 7.5. 袖部の設計に用いる荷重 袖部の設計に用いる荷重に用いる荷重には袖部の自重 土石流流体力 礫の衝撃力および流木の衝撃力を使用します 袖部の自重 計算式 V (kn) x (m) Vx (kn m) / / 合計 礫の衝撃力 P kn ここで m t 有効幅あたり 0 67 K π K π n α β π 単位幅あたり衝撃力 P = / = (kn) 衝撃力の作用位置 土石流時の水深 Dd=0.644 (m) < 礫の直径 Dg=.00 (m) よって 礫は堆砂上を転がりながら衝突するものとする y =.00/ = (m) 5

63 7.5.. 流木の衝撃力 P kn ここで m t 有効幅あたり 0 67 K π K π n α β π 単位幅あたり衝撃力 P = / = (kn) 衝撃力の作用位置 土石流時の水深 Dd=0.644 (m) > 流木の直径 Dw=0.600 (m) よって 流木は土石流水面に浮きながら衝突するものとする y = / = 0.44 (m) 5

64 7.5. 設計荷重の集計 礫の衝突時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 袖部自重 土石流流体力 礫の衝撃力 合計 荷重の偏心量 e B ΣVx ΣHy ΣV m 設計曲げモーメント M e ΣV kn m 流木の衝突時 V x Vx H y Hy 荷重名 (kn/m) (m) (knm/m) (kn/m) (m) (knm/m) 袖部自重 土石流流体力 流木の衝撃力 合計 荷重の偏心量 e B ΣVx ΣHy ΣV m 設計曲げモーメント M e ΣV kn m 54

65 7.5. 袖部と本体境界面上の応力度 礫の衝突時 無筋コンクリートとしての断面応力度 曲げ圧縮応力度 σ c 曲げ引張応力度 σ t N mm < σ ca 90 N mm Ok N mm < σ ta 0 00 N mm NG 断面の引張応力度が許容値を超えるので 鉄筋コンクリート断面として計算する 鉄筋比 (D0-ctc mm ) 7 8 p 中立軸の位置 k j コンクリートの圧縮応力度 σ c N mm 鉄筋の引張応力度 < σ ca 90 Ok σ s N mm < σ sa Ok コンクリートの付着応力度 S τ 0 0 N mm U j d < σ ca Ok 55

66 7.5.. 流木の衝突時 無筋コンクリートとしての断面応力度 曲げ圧縮応力度 σ c 曲げ引張応力度 σ t N mm < σ ca 90 N mm Ok N mm < σ ta 0 00 N mm NG 断面の引張応力度が許容値を超えるので 鉄筋コンクリート断面として計算する 鉄筋比 (D0-ctc mm ) 7 8 p 中立軸の位置 k j コンクリートの圧縮応力度 σ c N mm 鉄筋の引張応力度 < σ ca 90 Ok σ s N mm < σ sa Ok コンクリートの付着応力度 S τ N mm U j d < σ ca Ok 56

67 7.5.. 鉄筋の定着長の計算 袖部鉄筋のえん堤本体への定着長は式 (8) で求める L a σ sa 4τ 0a φ (8) ここで La : 鉄筋の定着長 (mm) σsa: 鉄筋の許容引張応力度 70 (N/mm ) τ0a: コンクリートの許容付着応力度. (N/mm ) φ : 主鉄筋径 0 (mm) L a mm 57

68 7.5.4 袖部と本体境界面上のせん断摩擦安全率 礫の衝突時 n > n a 4 Ok 流木の衝突時 n > n a 4 Ok 58

69 8. 水叩きの厚さの計算 8. 計算式 水叩きの厚さは式 (46),(47) により求める ( 図 参照 ) h H h l l 4 X t l l 図 水叩きの厚さ 経験式 ( 水褥池がない場合 ) t 0 0 6H h 0 (46) 揚圧力から求める式 t 4 h u M c (47) h = h - h, u = l'/l h l' = l + l, l = l + l + l + l4 ここで t : 水叩きの厚さ (m) H : 水叩き天端からえん堤水通し天端までの高さ (m) H = =.000 (m) h : えん堤の越流水深 (m) h : 上下流水位差 (m) u : ダム堤底下流端までの損失揚圧力 Mc : コンクリートの単位体積重量 (kn/m ) h : ダム上流の水叩き天端からの水深 (m) h : ダム下流の跳水後の水叩き天端からの水深 (m) l : 総浸透経路長 (m) l' : ダム堤底下流端までの浸透経路長 (m) 式 (47) で l4=t として t について整理すると式 (48) が得られる 式 (48) を用いて水叩きの所要厚さを求めることができる t l l l 4 h M c 8. 経験式による水叩き厚さ t 4 h M c l t a t a 0 (48) 土石流時 洪水時 t = 0. ( ) =.796 (m) t = 0. ( ) =.00 (m) 59

70 8. 揚圧力から決まる所要水叩き厚さ 8.. 土石流時 未堆砂時 h = ( ) =.7 (m) l = 0 l = (m) l = (m) a a 式 (48) より t = 0.75 (m) <.000 (m) (Ok) 満砂時 l = (m) a a 式 (48) より t = 0.69 (m) <.000 (m) (Ok) 8.. 洪水時 未堆砂時 h = ( ) =.84 (m) l = 0 l = (m) l = (m) a a 式 (48) より t = 0.8 (m) <.000 (m) (Ok) 60

71 満砂時 l = (m) a a 式 (48) より t = 0.74 (m) <.000 (m) (Ok) 6

72 9. 検討ケース一覧表 9. 主ダム本体の設計 9.. 越流部計算結果一覧表 前面勾配 背面勾配 断面積 (m ) 転倒 滑動 地盤反力 σc :0.00 : Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok 4 :0.400 : Ok Ok Ok Ok 5 :0.400 : Ok Ok Ok Ok 6 :0.400 : Ok Ok Ok Ok 7 :0.500 : Ok Ok Ok Ok 8 :0.500 : Ok Ok Ok Ok 9 :0.500 : Ok Ok Ok Ok 9.. 非越流部計算結果一覧表 前面背面断面積地盤転倒滑動勾配勾配 (m ) 反力 σc 袖部 :0.00 : NG Ok Ok NG Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok 4 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 5 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 6 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 7 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 8 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 9 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 6

73 9.. 越流部計算結果詳細表 転倒に対すせん断摩コンクリート応力度地盤反力度 (kn/m ) 断面荷重時判定る検討 (m) 擦安全率 (N/mm ) 偏心量 安全率 qmax qmin σc σt 許容値 土石流時 Ok > < 4.44 > 6.5 < 7.66 < 0.4 < 0.07 洪水時 Ok > < 4.7 > 5.06 < 9.4 < 0. < 0.09 土石流時 Ok > < 7. >.77 < 87.5 < 0. < 0.09 洪水時 Ok > 0.6 < > < 97. < 0. < 0.0 土石流時 Ok > 0.67 < 40. >.6 < < 0. < 0.0 洪水時 Ok > 0.64 < 48.0 > 0.70 < 0.6 < 0.0 < 土石流時 Ok > 0.64 < 7. > 0.94 < 96.6 < 0.0 < 0.0 洪水時 Ok > 0.47 < > 8.9 <.60 < 0.8 < 0. 5 土石流時 Ok > 0.5 < 40. > 9.68 < 08. < 0.9 < 0. 洪水時 Ok > < 47.9 > < 6.0 < 0.8 < 0. 6 土石流時 Ok > < 4.00 > 85.6 < 7.8 < 0.9 < 0. 洪水時 Ok > < 5.5 > < 8.5 < 0.8 < 0. 7 土石流時 Ok > 0.8 < > < 5.9 < 0.7 < 0. 洪水時 Ok > 0.95 < 47.8 > 59.8 < 9.06 < 0.6 < 0. 8 土石流時 Ok > 0.99 < 4.89 > 68.7 < 4.60 < 0.7 < 0. 洪水時 Ok > 0.90 < 5.5 > 58.5 < 0.78 < 0.6 < 0. 9 土石流時 Ok > 0.8 < > 6.69 <.06 < 0.6 < 0. 洪水時 Ok > 0.9 < > 57.8 <.9 < 0.6 < 0. 6

74 9..4 非越流部計算結果詳細表 転倒に対すせん断摩コンクリート応力度地盤反力度 (kn/m ) 断面荷重時判定る検討 (m) 擦安全率 (N/mm ) 偏心量 安全率 qmax qmin σc σt 許容値 土石流時 NG <. <.85 > < 0.6 > -0.0 洪水時 Ok > < 0.68 > 6.75 < < 0.6 < 0.08 土石流時 Ok >.68 < 5.40 > 5. <.54 < 0. < 0.0 洪水時 Ok > < 4.06 > < < 0.5 < 0.08 土石流時 Ok >.044 < 7.95 > 98.9 < 50.4 < 0.0 < 0.05 洪水時 Ok > < 7.4 > 9.7 < 9.65 < 0.4 < 土石流時 Ok >.08 < 5.9 > 89.7 < 8.9 < 0.9 < 0.04 洪水時 Ok > 0.99 <.96 > <.06 < 0. < 0. 5 土石流時 Ok > 0.88 < 7.84 > < 66.9 < 0.7 < 0.07 洪水時 Ok > < 7.4 > 0.9 < 6.56 < 0.0 < 0. 6 土石流時 Ok > 0.77 < 0.9 > < < 0.5 < 0.09 洪水時 Ok > < 40.7 > 99.9 < 8.87 < 0.0 < 0. 7 土石流時 Ok > 0.7 < 7.7 > 6.5 < 79.0 < 0.4 < 0.08 洪水時 Ok > 0.47 < 7.4 > 70. < 9.9 < 0.7 < 土石流時 Ok > 0.60 < 0.8 > 0.6 < < 0. < 0.0 洪水時 Ok > 0.56 < 40.6 > 69.4 < 9.9 < 0.7 < 土石流時 Ok > 0.50 <.8 > 08.7 <.77 < 0. < 0. 洪水時 Ok > 0.69 < 4.99 > < 9.08 < 0.7 <

75 9..5 袖部の設計 使用鉄筋 D6 - ctc50 As=4.0 (mm ) せん断摩擦 コンクリート コンクリート 鉄筋の 断面 荷重時 判定 安全率 n の圧縮応力度 の引張応力度 引張応力度 σc (N/mm ) σt (N/mm ) σs (N/mm ) 許容値 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 4 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 5 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 6 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 7 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 8 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 9 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 9. 副ダム本体の設計 9.. 越流部計算結果一覧表 前面勾配 背面勾配 断面積 (m ) 転倒 滑動 地盤反力 σc :0.00 : NG Ok Ok NG :0.00 : Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok 4 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 5 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 6 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 7 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 8 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 9 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 65

76 9.. 非越流部計算結果一覧表 前面背面断面積地盤転倒滑動勾配勾配 (m ) 反力 σc 袖部 :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok 4 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 5 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 6 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 7 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 8 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 9 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 9.. 越流部計算結果詳細表 転倒に対すせん断摩コンクリート応力度地盤反力度 (kn/m ) 断面荷重時判定る検討 (m) 擦安全率 (N/mm ) 偏心量 安全率 qmax qmin σc σt 許容値 土石流時 NG <.89 <.8 > < 0.0 > -0.0 洪水時 Ok > 0.88 < 40.6 > 5.0 < 7.9 < 0.5 < 0.0 土石流時 Ok >.76 < 6.07 > 69.6 <.6 < 0.7 < 0.00 洪水時 Ok > 0.86 < > 8.40 < 9.8 < 0.4 < 0.04 土石流時 Ok >.084 < 9.0 > 49.5 < 4.7 < 0.5 < 0.0 洪水時 Ok > 0.85 < > 7.00 < < 0. < 土石流時 Ok >.065 < 5.97 > 46.4 < 5.58 < 0.5 < 0.0 洪水時 Ok > < > < 59.4 < 0. < 土石流時 Ok > < 9.0 > 7.60 < 5. < 0. < 0.04 洪水時 Ok > 0.66 < > 00.9 < < 0.0 < 土石流時 Ok > < 4.4 >.6 < 50.4 < 0. < 0.05 洪水時 Ok > < 5.4 > 94.8 < 7.78 < 0.9 < 土石流時 Ok > 0.85 < 9.0 > < < 0. < 0.04 洪水時 Ok > < 48.6 > 76.4 < 8.57 < 0.8 < 土石流時 Ok > < 4. > < 59.4 < 0.9 < 0.06 洪水時 Ok > < 5. > 7.66 < < 0.7 < 土石流時 Ok > < > < < 0.8 < 0.07 洪水時 Ok > < 56.9 > < < 0.7 <

77 9..4 非越流部計算結果詳細表 転倒に対すせん断摩コンクリート応力度地盤反力度 (kn/m ) 断面荷重時判定る検討 (m) 擦安全率 (N/mm ) 偏心量 安全率 qmax qmin σc σt 許容値 土石流時 Ok >.06 < 8.45 > 9.59 < 5.07 < 0.9 < 0.0 洪水時 Ok > 0.4 < 9.9 > 0.0 < 90.6 < 0.0 < 0.09 土石流時 Ok > <.6 > < 9.69 < 0.7 < 0.0 洪水時 Ok > 0.44 < 4.80 > 97.9 < 9.87 < 0.0 < 0.09 土石流時 Ok > < 4.06 > 50.4 < 48.7 < 0.5 < 0.05 洪水時 Ok > < > 9.70 < 9.70 < 0.9 < 土石流時 Ok > 0.8 <.5 > 9. < < 0.4 < 0.05 洪水時 Ok > 0. < 4.70 > 64.8 < 5.8 < 0.6 < 0. 5 土石流時 Ok > 0.77 <.96 >.0 < 6.0 < 0. < 0.06 洪水時 Ok > 0.6 < > 6.97 < 4.04 < 0.6 < 0. 6 土石流時 Ok > < 6.76 > 0.86 < 76.6 < 0. < 0.08 洪水時 Ok > 0.6 < 5.48 > 6. <.47 < 0.6 < 0. 7 土石流時 Ok > 0.59 <.85 > 98. < 75.4 < 0.0 < 0.08 洪水時 Ok > 0.00 < > 5.79 <.8 < 0.4 < 0. 8 土石流時 Ok > 0.56 < 6.65 > < < 0.9 < 0.09 洪水時 Ok > 0.09 < 5.8 > 7.67 < 0.5 < 0.4 < 0. 9 土石流時 Ok > 0.45 < 9.46 > < < 0.8 < 0.0 洪水時 Ok > < 55.7 > 9.7 < 7.8 < 0.4 < 0. 67

78 9..5 袖部の設計 使用鉄筋 D0 - ctc00 As=7.8 (mm ) せん断摩擦 コンクリート コンクリート 鉄筋の 断面 荷重時 判定 安全率 n の圧縮応力度 の引張応力度 引張応力度 σc (N/mm ) σt (N/mm ) σs (N/mm ) 許容値 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 4 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 5 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 6 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 7 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 8 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 9 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 68

79 検討ケース一覧表. 検討ケース一覧表. 主ダム本体の設計.. 越流部計算結果一覧表 前面勾配 背面勾配 断面積 (m ) 転倒 滑動 地盤反力 σc :0.00 : Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok 4 :0.400 : Ok Ok Ok Ok 5 :0.400 : Ok Ok Ok Ok 6 :0.400 : Ok Ok Ok Ok 7 :0.500 : Ok Ok Ok Ok 8 :0.500 : Ok Ok Ok Ok 9 :0.500 : Ok Ok Ok Ok.. 非越流部計算結果一覧表 前面背面断面積地盤転倒滑動勾配勾配 (m ) 反力 σc 袖部 :0.00 : NG Ok Ok NG Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok 4 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 5 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 6 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 7 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 8 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 9 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok

80 .. 越流部計算結果詳細表 転倒に対すせん断摩コンクリート応力度地盤反力度 (kn/m ) 断面荷重時判定る検討 (m) 擦安全率 (N/mm ) 偏心量 安全率 qmax qmin σc σt 許容値 土石流時 Ok > < 4.44 > 6.5 < 7.66 < 0.4 < 0.07 洪水時 Ok > < 4.7 > 5.06 < 9.4 < 0. < 0.09 土石流時 Ok > < 7. >.77 < 87.5 < 0. < 0.09 洪水時 Ok > 0.6 < > < 97. < 0. < 0.0 土石流時 Ok > 0.67 < 40. >.6 < < 0. < 0.0 洪水時 Ok > 0.64 < 48.0 > 0.70 < 0.6 < 0.0 < 土石流時 Ok > 0.64 < 7. > 0.94 < 96.6 < 0.0 < 0.0 洪水時 Ok > 0.47 < > 8.9 <.60 < 0.8 < 0. 5 土石流時 Ok > 0.5 < 40. > 9.68 < 08. < 0.9 < 0. 洪水時 Ok > < 47.9 > < 6.0 < 0.8 < 0. 6 土石流時 Ok > < 4.00 > 85.6 < 7.8 < 0.9 < 0. 洪水時 Ok > < 5.5 > < 8.5 < 0.8 < 0. 7 土石流時 Ok > 0.8 < > < 5.9 < 0.7 < 0. 洪水時 Ok > 0.95 < 47.8 > 59.8 < 9.06 < 0.6 < 0. 8 土石流時 Ok > 0.99 < 4.89 > 68.7 < 4.60 < 0.7 < 0. 洪水時 Ok > 0.90 < 5.5 > 58.5 < 0.78 < 0.6 < 0. 9 土石流時 Ok > 0.8 < > 6.69 <.06 < 0.6 < 0. 洪水時 Ok > 0.9 < > 57.8 <.9 < 0.6 < 0.

81 ..4 非越流部計算結果詳細表 転倒に対すせん断摩コンクリート応力度地盤反力度 (kn/m ) 断面荷重時判定る検討 (m) 擦安全率 (N/mm ) 偏心量 安全率 qmax qmin σc σt 許容値 土石流時 NG <. <.85 > < 0.6 > -0.0 洪水時 Ok > < 0.68 > 6.75 < < 0.6 < 0.08 土石流時 Ok >.68 < 5.40 > 5. <.54 < 0. < 0.0 洪水時 Ok > < 4.06 > < < 0.5 < 0.08 土石流時 Ok >.044 < 7.95 > 98.9 < 50.4 < 0.0 < 0.05 洪水時 Ok > < 7.4 > 9.7 < 9.65 < 0.4 < 土石流時 Ok >.08 < 5.9 > 89.7 < 8.9 < 0.9 < 0.04 洪水時 Ok > 0.99 <.96 > <.06 < 0. < 0. 5 土石流時 Ok > 0.88 < 7.84 > < 66.9 < 0.7 < 0.07 洪水時 Ok > < 7.4 > 0.9 < 6.56 < 0.0 < 0. 6 土石流時 Ok > 0.77 < 0.9 > < < 0.5 < 0.09 洪水時 Ok > < 40.7 > 99.9 < 8.87 < 0.0 < 0. 7 土石流時 Ok > 0.7 < 7.7 > 6.5 < 79.0 < 0.4 < 0.08 洪水時 Ok > 0.47 < 7.4 > 70. < 9.9 < 0.7 < 土石流時 Ok > 0.60 < 0.8 > 0.6 < < 0. < 0.0 洪水時 Ok > 0.56 < 40.6 > 69.4 < 9.9 < 0.7 < 土石流時 Ok > 0.50 <.8 > 08.7 <.77 < 0. < 0. 洪水時 Ok > 0.69 < 4.99 > < 9.08 < 0.7 < 0.4

82 ..5 袖部の設計 使用鉄筋 D6 - ctc50 As=4.0 (mm ) せん断摩擦 コンクリート コンクリート 鉄筋の 断面 荷重時 判定 安全率 n の圧縮応力度 の引張応力度 引張応力度 σc (N/mm ) σt (N/mm ) σs (N/mm ) 許容値 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 4 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 5 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 6 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 7 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 8 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4 9 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.97 流木衝突時 Ok <.44 > >.4. 副ダム本体の設計.. 越流部計算結果一覧表 前面勾配 背面勾配 断面積 (m ) 転倒 滑動 地盤反力 σc :0.00 : NG Ok Ok NG :0.00 : Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok 4 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 5 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 6 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 7 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 8 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 9 :0.00 : Ok Ok Ok Ok 4

83 .. 非越流部計算結果一覧表 前面背面断面積地盤転倒滑動勾配勾配 (m ) 反力 σc 袖部 :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok :0.00 : Ok Ok Ok Ok Ok 4 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 5 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 6 :0.400 : Ok Ok Ok Ok Ok 7 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 8 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok 9 :0.500 : Ok Ok Ok Ok Ok.. 越流部計算結果詳細表 転倒に対すせん断摩コンクリート応力度地盤反力度 (kn/m ) 断面荷重時判定る検討 (m) 擦安全率 (N/mm ) 偏心量 安全率 qmax qmin σc σt 許容値 土石流時 NG <.89 <.8 > < 0.0 > -0.0 洪水時 Ok > 0.88 < 40.6 > 5.0 < 7.9 < 0.5 < 0.0 土石流時 Ok >.76 < 6.07 > 69.6 <.6 < 0.7 < 0.00 洪水時 Ok > 0.86 < > 8.40 < 9.8 < 0.4 < 0.04 土石流時 Ok >.084 < 9.0 > 49.5 < 4.7 < 0.5 < 0.0 洪水時 Ok > 0.85 < > 7.00 < < 0. < 土石流時 Ok >.065 < 5.97 > 46.4 < 5.58 < 0.5 < 0.0 洪水時 Ok > < > < 59.4 < 0. < 土石流時 Ok > < 9.0 > 7.60 < 5. < 0. < 0.04 洪水時 Ok > 0.66 < > 00.9 < < 0.0 < 土石流時 Ok > < 4.4 >.6 < 50.4 < 0. < 0.05 洪水時 Ok > < 5.4 > 94.8 < 7.78 < 0.9 < 土石流時 Ok > 0.85 < 9.0 > < < 0. < 0.04 洪水時 Ok > < 48.6 > 76.4 < 8.57 < 0.8 < 土石流時 Ok > < 4. > < 59.4 < 0.9 < 0.06 洪水時 Ok > < 5. > 7.66 < < 0.7 < 土石流時 Ok > < > < < 0.8 < 0.07 洪水時 Ok > < 56.9 > < < 0.7 <

84 ..4 非越流部計算結果詳細表 転倒に対すせん断摩コンクリート応力度地盤反力度 (kn/m ) 断面荷重時判定る検討 (m) 擦安全率 (N/mm ) 偏心量 安全率 qmax qmin σc σt 許容値 土石流時 Ok >.06 < 8.45 > 9.59 < 5.07 < 0.9 < 0.0 洪水時 Ok > 0.4 < 9.9 > 0.0 < 90.6 < 0.0 < 0.09 土石流時 Ok > <.6 > < 9.69 < 0.7 < 0.0 洪水時 Ok > 0.44 < 4.80 > 97.9 < 9.87 < 0.0 < 0.09 土石流時 Ok > < 4.06 > 50.4 < 48.7 < 0.5 < 0.05 洪水時 Ok > < > 9.70 < 9.70 < 0.9 < 土石流時 Ok > 0.8 <.5 > 9. < < 0.4 < 0.05 洪水時 Ok > 0. < 4.70 > 64.8 < 5.8 < 0.6 < 0. 5 土石流時 Ok > 0.77 <.96 >.0 < 6.0 < 0. < 0.06 洪水時 Ok > 0.6 < > 6.97 < 4.04 < 0.6 < 0. 6 土石流時 Ok > < 6.76 > 0.86 < 76.6 < 0. < 0.08 洪水時 Ok > 0.6 < 5.48 > 6. <.47 < 0.6 < 0. 7 土石流時 Ok > 0.59 <.85 > 98. < 75.4 < 0.0 < 0.08 洪水時 Ok > 0.00 < > 5.79 <.8 < 0.4 < 0. 8 土石流時 Ok > 0.56 < 6.65 > < < 0.9 < 0.09 洪水時 Ok > 0.09 < 5.8 > 7.67 < 0.5 < 0.4 < 0. 9 土石流時 Ok > 0.45 < 9.46 > < < 0.8 < 0.0 洪水時 Ok > < 55.7 > 9.7 < 7.8 < 0.4 < 0. 6

85 ..5 袖部の設計 使用鉄筋 D0 - ctc00 As=7.8 (mm ) せん断摩擦 コンクリート コンクリート 鉄筋の 断面 荷重時 判定 安全率 n の圧縮応力度 の引張応力度 引張応力度 σc (N/mm ) σt (N/mm ) σs (N/mm ) 許容値 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 4 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 5 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 6 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 7 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 8 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 9 礫衝突時 Ok < 7.95 > > 4.90 流木衝突時 Ok <.44 > > 6. 7