構成 1. はじめに 2. 付着抵抗の性質 3. 実用的な付着強度 4. 鉄筋のフック定着 5. 重ね継手

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たつやみょうだに
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1 9. 付着と定着

2 構成 1. はじめに 2. 付着抵抗の性質 3. 実用的な付着強度 4. 鉄筋のフック定着 5. 重ね継手

3 1. はじめに

4 基本ー付着応力とは / 1 単位長さここに = 単位長さ当りの鉄筋引張力の変化 = 単位長さ当りの鉄筋公称表面積 = 鉄筋の公称径 = 単位長さ当りの鉄筋応力の変化 = 鉄筋の断面積

5 定着または付着長さ : 定着長さ平均付着応力 : 一様分布周長 #!" /!"!" 断面積 # $ /4 ( 一様分布 )

6 曲げにともなう付着応力微小区間 & で付着応力が一様に分布するとすれば ' ( * & ) ) また ' & と書ける ' & * & ) * ) せん断力が大きいと曲げ付着応力も大きくなる実際にはひび割れ間のコンクリートが負担する引張力に応じて付加的な付着応力が発生する

7 2. 付着抵抗の性質

丸鋼鉄筋 : 異なる錆条件下での表面形状 *) プレーン丸鋼重錆深さ / 幅スケール =36/1 プレーン丸鋼軽錆深さ / 幅スケール =36/1 第 1 段階 : モルタルペーストと鉄筋表面の化学的接着第 2 段階 : わずかな応力ですべり第 3 段階 : 鉄筋とコンクリート間の摩擦作用摩擦抵抗は鉄筋表面の状態に依存ロール加工した丸鋼深さ / 幅スケール =36/1

8 丸鋼鉄筋 : 異なる錆条件下での表面形状 *) プレーン丸鋼重錆深さ / 幅スケール =36/1 プレーン丸鋼軽錆深さ / 幅スケール =36/1 第 1 段階 : モルタルペーストと鉄筋表面の化学的接着第 2 段階 : わずかな応力ですべり第 3 段階 : 鉄筋とコンクリート間の摩擦作用摩擦抵抗は鉄筋表面の状態に依存ロール加工した丸鋼深さ / 幅スケール =36/1 伸線加工した丸鋼深さ / 幅スケール =36/1 伸線加工した丸鋼深さ / 幅スケール =85/1 *)G.Rehm, The Basic Principles of the Bond between Steel and Concrete, Translation No.134, Cement and Concrete Association, London, 1968, pp.66 A 部詳細 : プレーン丸鋼重錆深さ / 幅スケール =1/1

9 異形鉄筋 : 節間の作用力 1. 鉄筋表面の化学的接着によるせん断応力 + 2. 節表面での支圧応力 3. 隣接した節間での円柱コンクリートに作用するせん断応力,, '#./ + # "$ -$ 1 4 2# " /, 公称径異形鉄筋の公称径とは : 節やリブを全て丸くならした時の丸鋼の直径

10 節間の円柱コンクリートに作用するせん断応力, 化学的接着力や摩擦力 : 節周囲の支圧強度に比べるとごくわずか実用上 + は無視できる節間隔は近似的に / 一つの節の支圧面積は # " 4 3 # 5 " $ " $ 2# 8 '2# /, ( せん断応力 72# 8 5 支圧力 ), + + 公称径 2 より, 2 +,

11 2 つの破壊モード破壊面コンクリート圧壊コンクリート圧砕 a/c が大きい時 :, で破壊 a/c<0.1 の時

12 コンクリート打設方向の鉄筋付着性能への影響 *) ポーラス層試験部分付着無し引抜き方向支圧応力 / 立方供試体強度すべり *)G.Rehm, The Basic Principles of the Bond between Steel and Concrete, Translation No.134, Cement and Concrete Association, London, 1968, pp.66

13 周辺コンクリートの応力状態主ひび割れ引張部材のひび割れ間コンクリートの変形コンクリート割裂力主要ひび割れコンクリートの離れコンクリートが膨らむ膨らむ力円周方向引張力梁軸に沿う割裂ひび割れを生じさせる鉄筋鉄筋軸中心線鉄筋とコンクリートの離れ主要ひび割れ近傍での鉄筋とコンクリートの分離

14 割裂破壊当初割裂ひび割れ最終破壊側部割裂ひび割れ発生後急激に全体波及 (a) 典型的ケース (b) 梁幅が大きい場合 (c) 主筋配置間隔が密な場合

15 横筋による拘束付着割裂ひび割れへのスターラップの有効性について骨材噛合せによるせん断伝達のある場合は割裂ひび割れの抑制効果はあるがこれが無くなると主鉄筋のダウエル力も加わり鉄筋に沿うひび割れは急激に開口するとともに破壊する a) 骨材噛合せによるせん断伝達が可能 b) 骨材噛合せによるせん断伝達が不可能付着割裂ひび割れに対する鉛直筋と水平筋の役割について鉛直筋は水平割裂ひび割れにそして水平筋は鉛直割裂ひび割れに抵抗する水平割裂ひび割れに抵抗鉛直割裂ひび割れに抵抗

16 繰返し載荷に対する付着挙動 *) 円柱供試体の中央外周にノッチひび割れ間隔が 8in(203mm) の場合の鉄筋周りの付着状態繰返し荷重下で引張応力は一様に付着応力は低下鉄筋応力 (N/mm 2 ) 載荷サイクル番号鉄筋中央からの距離鉄筋応力 (ksi) サイクル No. 鉄筋ひずみ (µ) *) B.Blesler and V.Bertero, Behavior of Reinforced Concrete Under Repeated Load, Journal of the Structural Division, ASCE, Vol.94, ST6, June 1968, pp.1567~1589

17 3. 実用的な付着強度

18 すべり限界としての付着強度引き抜き試験からの付着強度予測引抜き端 ( ひび割れ面に相当 ) すべりが 0.01in (0.25mm) に達した時の平均付着応力を付着強度として設定上側帯状斜線部 ( 終局時 : ひび割れ幅大 ) 打設時上面鉄筋 (No.8 & No.14) が各々降伏強度 60ksi(414N/mm 2 ) 40ksi(276N/mm 2 ) に達するとして 1.65 倍 f s 鉄筋引張応力 (ksi) 出設時下方設置打設時上方設置 f s (N/mm 2 ) 鉄筋サイズ No. または鉄筋径引抜き端すべりが 0.01in(0.25mm) に達した時の鉄筋応力

19 設計基準で規定される付着強度 5.00 コンクリートの付着強度 (or 許容応力度 ) 土木学会 -$/@ :; 0.23,; - : 圧縮強度特性値 (N/mm 2 ),; 道示 ( 許容付着応力度 ) -,; A/BB $ 許容付着応力度付着強度 ( 許容応力度 )(N/mm2) f' ck (N/mm 2 ) 土木学会鉄道標準道示 ( 許容 )

20 設計基準で規定される基本定着長ー土木学会 I # F # $ /4 の関係式より C D ここに ' F 周長 # C: 付着効率に関わる係数 F : 鉄筋の引張降伏強度 : コンクリートの付着強度で 1 C 断面積 # $ /4 -$/@ 0.28, H3.2A/BB $ : 鉄筋の直径

21 付着効率に関わる係数 : 土木学会かぶり鉄筋のあき横鉄筋量と間隔の影響を受ける C1.0 ( J, H1.0 の場合 ) C0.9 (1.0 HJ, H1.5 の場合 ) C0.8 (1.5 HJ, H2.0 の場合 ) C0.7 (2.0 HJ, H2.5 の場合 ) C0.6 (2.5 MJ, の場合 ) J, が大きくなる程 C が小さくなり基本定着長は短くて済むここに J,, N O /: かぶりの値と定着する鉄筋のあきの半分のうち小さい方の値 : : 割裂破壊面に直行する横鉄筋の断面積 P: 横鉄筋の中心間隔

22 付着効率に関わる係数 : 鉄道標準定着効率 α 土木学会 α 鉄道標準付帯条件 : Q20 C 0.75/S, +0.2 ただし 0.5HCH1.0 S, 算定式は土木学会と同様 C Kc

23 設計基準で規定される基本定着長の一覧項目土木学会鉄道標準道示基本定着長 C F 4 CC S, S, / 15 :/ P C F 4 Q20 C 0.75/S, +0.2 S, / 15 :/ P + U : 基本定着長 U + : 鉄筋の許容引張応力度 + : コンクリートの許容付着応力度標準フックを設ける場合の修正引張鉄筋の定着長 l d は 10Φ 減じることができる同左 l a の 2/3 以上圧縮鉄筋の基本定着長上記 ld の 0.8 倍同左フックの効果は考慮せず低減しない

24 設計基準で規定される基本定着長ー道示式の形は同様で許容応力度設計 + V W W ここに + : 定着長 U + : 鉄筋の許容引張応力度 + : コンクリートの許容付着応力度 + + 'U + 周長 # 断面積 # 4 $ : 鉄筋の直径

25 4. 鉄筋のフック定着

26 引張鉄筋のフック定着試験フック前面直線部の付着はなし鉄筋引張力はコンクリートに急激に伝達最大支圧応力は引抜き端近傍フック内側に発生フック先端の直部は効かない直線部引張応力に対する割合異形鉄筋フックのひずみ分布

27 異形鉄筋フック定着の荷重 - すべり関係コンクリート打設方向フック寸法は前者と同様支圧応力の高くなる部分が上面側にある鉄筋に品質低下水平面に設置すべり異形鉄筋フック定着の荷重 - すべり関係

28 曲げ上げ角度が 180 以内フックの定着性能曲げ上げ部で応力集中コンクリートの局部変形同じ埋設長さの鉛直方向直定着の方がよい性能逆方向に引抜く場合は曲げ上げ角度による性能差は少ない水溜りや沈殿物の影響を受けない側のコンクリートに支圧力が作用径 8mm(0.315in) 異形鉄筋埋設長 =10d b コンクリート打設方向折れ曲げ角度による異形鉄筋の定着性能 9.24 (a) 上面からの打設 (b) 下面からの打切

29 フックの曲率の影響フック径が大きくなると支圧力の集中は少なくなる引抜き端でのすべりも小さくなるフック径が大きくなるとすべりに対し大きな反力が取れるすべりフック内径フック曲率の定着性能への影響 9.24

30 設計基準で規定される標準フック ( 土木学会鉄道標準道示共通 )

31 標準フックの曲げ内半径 ( 土木学会 & 鉄道標準 ) 曲げ内半径種類軸方向鉄筋スターラップおよび帯鉄筋備考普通丸鋼 SR Φ 1.0Φ SR Φ 2.0Φ SD295A,B 2.5Φ 2.0Φ 異形棒鋼 SD Φ 2.0Φ SD Φ 2.5Φ 道示 SD Φ 3.0Φ

32 横方向鉄筋の定着 ( 土木学会鉄道標準 & 道示 ) ( a ) スターラップの定着方法 ( b ) 塑性ヒンジ領域での定着方法端部は 135 以上折れ曲げて軸方向鉄筋にかけて定着するかまたは軸方向鉄筋を取り囲む閉合型として定着

33 その他ー塑性ヒンジ領域での横方向鉄筋の配置 (a) 土木学会 & 鉄道標準 (b) 道示帯鉄筋径 Y (mm) 帯鉄筋間隔の上限値 s(mm) Z[H Y M\] \]H Y M\^ \^H Y M[] Y Q[] PH0.28 8H. PH8/2 かつ PH12 X 隅角部フック隅角部以外で継ぐ場合フック長 _10 : _40 :

34 塑性ヒンジ領域での横方向鉄筋間隔上限値規定の比較横方向鉄筋間隔上限値土木学会 & 鉄道標準断面高さと軸方向鉄筋径で規定 PH8/2かつPH12 X 全て軸方向鉄筋径から決定道示断面高さと横方向鉄筋径で規定 PH0.28かつ横鉄筋径横方向鉄筋間隔上限値 (mm) 横方向鉄筋径 (mm) 一部を除き横方向鉄筋径から決定学会 & 鉄道 :a=700mm,d29 学会 & 鉄道 :a=1000mm,d32 学会 & 鉄道 :a=2000mm,d38 道示 :a=700mm,d29 道示 :a=1000mm,d32 道示 :a=2000mm,d38

35 5. 重ね継手

36 引張鉄筋重ね継手の力の伝達メカニズム付着割裂ひび割れの発生したコンクリートには斜め圧縮力が作用する横補強筋があるとトラスメカニズムが形成されコンクリートを拘束して鉄筋間の引張力が有効に伝達される

37 重ね継手に起こるひび割れ重ね継手に沿う割裂ひび割れ横方向への膨張 ( 自由端で大きい ) 同一断面に自由端が来ないよう継手位置を分散横方向に膨れ横方向に膨れ

38 継手位置の分散横方向膨張量の分布ひび割れ幅大横方向膨張ひび割れ幅小 *S.Stockl; Ubergreifungsstosse von zugbeanspruchten Bewehrungsstaben, Beton und Stahlbetonbau, Vol.67, No.10, Oct.1972, pp.229~234

39 軸方向鉄筋の重ね継手規定 ( 土木学会 & 鉄道標準 ) 87 : Q2,+X : and 継手割合 H.7 $ /7 : M2,+X : and 継手割合 _ : M2,+X : or 継手割合 _ $ $ PH100BB X _ And X _20 PH100BB X _1.3 And X _20 X _1.7 And X _20

40 軸方向鉄筋の重ね継手規定 ( 道示 ) 重ね継手長さ : X _ + And X _20 継手位置のずらし : X _25 2 本以上の横補強筋

道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会橋梁委員会耐震設計小委員会平成 24 年 5 月

道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会橋梁委員会耐震設計小委員会平成 24 年 5 月目次本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例