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しおりかたいわ
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制震す抑免震れるるる地震にどう対処するか耐震える問題点大きな地震力に対して構造部材の強度を高めて抵抗しよう高強度の材料大きな部材断面

1 耐震え中詰めコンクリート 6 平成 2 年度技術発表会鋼橋の制震技術の最前線 - 鋼橋に用いられる制震デバイスとその効果 - 技術委員会設計小委員会本日の内容. 2. 制震デバイスってどんなもの? まとめ 2 制震って? 制震す抑免震れるるる地震にどう対処するか耐震える問題点大きな地震力に対して構造部材の強度を高めて抵抗しよう高強度の材料大きな部材断面どのような規模の地震を受けても弾性域内の応答で収まるような強度設計は不経済 ( そもそも地震規模の上限が確定できない ) 兵庫県南部地震 (99 年 ) の衝撃全体座屈局部座屈局部座屈と全体座屈箱形断面橋脚の局部座屈耐える思想の見直し局部座屈

耐震えて粘る問題点兵庫県南部地震 (99 年 ) 以後大規模地震による作用力が部材の耐力を超えても部材は降伏後も適度に塑性変形橋全体の崩壊倒壊には至らせない残留変形が大きいと復旧に時間がかかる 7 免震れる地震力が橋になるべく伝わらないようにしよう橋を柔らかく支持する固有周期を長くし共振の影響を小さくする問題点下部工の負荷軽減

作用力をコントロール損傷させない応答変位をコントロール復旧が速やか 9 大仏本体と台座間にステンレス板を設置 ( すべり免震機構 ) 0 鋼橋の耐震対策 ( 従来の主流 ) 兵庫県南部地震 (99 年 ) 免震支承橋脚など下部工の負担を軽減長周期化により共振の影響を小さくする落橋防止装置落橋や橋桁継ぎ目部の段差発生を防ぐ桁橋の対策が先行アーチ橋など特殊橋梁の対策は遅れていた

2 耐震えて粘る問題点兵庫県南部地震 (99 年 ) 以後大規模地震による作用力が部材の耐力を超えても部材は降伏後も適度に塑性変形橋全体の崩壊倒壊には至らせない残留変形が大きいと復旧に時間がかかる 7 免震れる地震力が橋になるべく伝わらないようにしよう橋を柔らかく支持する固有周期を長くし共振の影響を小さくする問題点下部工の負荷軽減周期が長くなると変位も大きくなるアーチ橋やラーメン橋には適用できない 8 抑制震する大地震を受けても構造部材に生じる作用力と応答変位は小さく抑えよう地震エネルギーを吸収して減衰させる地震動を打ち消す力を作用させる建築構造物の耐震設計制震免震設計が主流鎌倉大仏も免震改築済み損傷しても橋の耐荷性能への影響は少なく取替できる犠牲部材 (= 制震デバイス ) の採用主要部材に生じる作用力をコントロール損傷させない応答変位をコントロール復旧が速やか 9 大仏本体と台座間にステンレス板を設置 ( すべり免震機構 ) 0 鋼橋の耐震対策 ( 従来の主流 ) 兵庫県南部地震 (99 年 ) 免震支承橋脚など下部工の負担を軽減長周期化により共振の影響を小さくする落橋防止装置落橋や橋桁継ぎ目部の段差発生を防ぐ桁橋の対策が先行アーチ橋など特殊橋梁の対策は遅れていた道路橋示方書改訂 (2002 年 ) 道路橋示方書改訂 (2002 年 ) レベル 2 地震に対して B 種の橋 (= 重要な橋 ) は損傷が限定的なものにとどまり高速道路と一般国道の橋は全部損傷すると2 次災害の可能性が大きい橋 ( 複断面, 跨線橋, 跨道橋 ) 被災時に地域のライフラインとなる橋橋としての機能の回復が速やかに行い得る性能 (= 耐震性能 2 ) が要求されるようになった出典 : 道路橋示方書同解説 Ⅴ 耐震設計編 P.8~9 2

鋼橋にも制震設計を精力的な研究活動道路橋示方書改訂 (2002 年 ) 塑性化部材の設定について指針が示された耐震性能 2 に対する橋の限界状態部材の塑性変形が許される塑性化を考慮した部材のみただし部材の修復が容易に行い得る範囲内 200 年 ( 社 ) 日本鋼構造協会土木鋼構造物の動的耐震性能照査法と耐震性向上策 2006 年 ( 社 ) 日本鋼構造協会鋼橋の耐震

2 制震設計導入メリットの認知度が向上出典 : 日経コンストラクション 2009 年月 2 日号 P. 急増の傾向現状は既設橋の耐震補強が中心アーチ橋など特殊橋梁の耐震対策を推進新設橋における採用はまだ少ない維持修繕時代の到来新設橋の建設に充当できる予算は相対的に減少制震設計の普及による耐震対策コストの縮減が望まれる 2 制震デバイスってどんなもの?

3 鋼橋にも制震設計を精力的な研究活動道路橋示方書改訂 (2002 年 ) 塑性化部材の設定について指針が示された耐震性能 2 に対する橋の限界状態部材の塑性変形が許される塑性化を考慮した部材のみただし部材の修復が容易に行い得る範囲内 200 年 ( 社 ) 日本鋼構造協会土木鋼構造物の動的耐震性能照査法と耐震性向上策 2006 年 ( 社 ) 日本鋼構造協会鋼橋の耐震制震設計ガイドライン確実にエネルギー吸収を図れ速やかに修復を行えることが要求される 2008 年 ( 社 ) 土木学会鋼合成構造標準示方書耐震設計編塑性化部材 ( 制震デバイス ) 橋の構造特性を踏まえ適切に組合わせる制震デバイスの導入出典 : 道路橋示方書同解説 Ⅴ 耐震設計編 P.2 制震設計導入メリットの認知度が向上出典 : 日経コンストラクション 2009 年月 2 日号 P. 急増の傾向現状は既設橋の耐震補強が中心アーチ橋など特殊橋梁の耐震対策を推進新設橋における採用はまだ少ない維持修繕時代の到来新設橋の建設に充当できる予算は相対的に減少制震設計の普及による耐震対策コストの縮減が望まれる 2 制震デバイスってどんなもの? 制震構造の分類橋梁の大規模地震対策向けパッシブ型の内蔵型ダンパーが主流制振構造アクティブ型多くの外部エネルギーおよび制御システム必要構造特性セミアクティブ型可変方式少量の外部エネルギーおよび制御システム必要パッシブ型外部エネルギーおよび制御システム不要ハイブリッド型制御力付加方式減衰付加方式避共振方式振動を打ち消す力を作用させる橋梁では主に風対策としての採用が中心振動エネルギーを吸収して減衰させる免震可変剛性剛性や減衰を変化させてパッシブ型の振動低減効率の向上を図る可変減衰橋梁の耐震対策としての適用については検討段階質量ダンパー内蔵型ダンパー連結型ダンパー出典 : 制震構造の分類 [ 太田ら,200] TMD スロッシングダンパー履歴型ダンパー ( 鋼材, 鉛, 摩擦, 形状記憶合金 ) 粘性型ダンパー ( オイル, 粘弾性 ) ジョイントダンパー 6 2 制震デバイスってどんなもの? 橋梁の耐震対策に用いられるダンパー ( その) 2 制震デバイスってどんなもの? 橋梁の耐震対策に用いられるダンパー ( その2) 免震ダンパー鋼材ダンパー ( 鋼材の弾塑性履歴型 ) 被覆ゴム形状鉛プラグ入り積層ゴム系 ( ボックス ) 高減衰積層ゴム系 ( ボックス ) 鉛プラグ積層ゴム特徴鉛プラグ入り積層ゴムや高減衰積層ゴムを利用した制震ダンパー免震支承と同等のバイリニア特性を呈する軸降伏型 ( ロッド ) せん断降伏型 ( パネル ) 形状特徴鋼材の軸方向力の弾塑性履歴により減衰を付与する鋼材のせん断の弾塑性履歴により減衰を付与する 7 8

4 2 制震デバイスってどんなもの? 橋梁の耐震対策に用いられるダンパー ( その) 形状ビンガムマテリアルダンパー ( シリンダー ) シリコンオイルダンパー ( シリンダー ) 特徴摩擦履歴型特殊充てん剤が設定した抵抗力で擬塑性特性を呈することにより摩擦履歴と同様な履歴を呈する粘性履歴型高粘性体 ( シリコンオイル ) を用いたダンパー減衰抵抗力は速度のべき乗に比例 9 2 制震デバイスってどんなもの? 橋梁の耐震対策として適用検討中のダンパー曲げ降伏型鋼材ダンパー ( 鋼材の弾塑性履歴型 ) 形状 ( ロッド ) ( パネル ) 特徴鋼材の曲げの弾塑性履歴により減衰を付与する MRダンパー ( 摩擦履歴型 ) 形状特徴 ( シリンダー ) MR 流体を磁場の中におくことにより数ミリセカンドのうちに粘性流体から降伏強度をコントロールする準粘塑性体にまで変化させる 20 橋梁における制震デバイスの適用箇所 ( その ) 橋梁における制震デバイスの適用箇所 ( その2) 下部工と上部工の間構造体のフレーム内橋桁の温度伸縮時の緩やかな変位速度に対しては抵抗力の小さいダンパー 2 22 橋梁における制震デバイスの適用箇所 ( その) 橋梁への適用事例 ( 新設橋 ) 王渡橋 ( 広島県 ) 上部工と上部工の間慣性力伝達減衰付与, 衝突防止減衰付与, 衝突防止鋼上路式ローゼ橋アーチ支間 99m ライズ 7.m 主構間隔 7.m 軸降伏型鋼材ダンパー ( 制震ブレース ) を適用下横構斜材 2 主構面内斜材支柱対傾構斜材 2

制震ブレースのはたらき常時, レベル地震時レベル 2 地震時王渡橋 ( 広島県 ) 弾性部材として機能するように設計 (

主要部材に生じる応答を低減王渡橋 ( 広島県 ) 制震ブレース工法の導入効果 ( その )

橋軸方向地震動橋軸方向地震動対策主構面内斜材制震ブレース工法の採用により従来の断面補強工法に対して耐震対策後の鋼重が 2%

新設橋において経済的な耐震対策を実現 26 王渡橋 ( 広島県 ) 制震ブレース工法の導入効果 ( その2) 下部工に作用する水平反力の比較

上部工と下部工の間 ) 制震ブレース ( 端支柱斜材交換 ) ( 上部工と下部工の間 ) 制震ブレース工法 79% 低減下部工への影響も大幅に低減

m 制震ブレース ( 下横構斜材交換 ) 制震ブレース工法 27 28 橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その) 菅波大橋 (

5 制震ブレースのはたらき常時, レベル地震時レベル 2 地震時王渡橋 ( 広島県 ) 弾性部材として機能するように設計 ( 降伏に対して所定の安全率を確保する ) ブレースの芯材部 ( 低降伏点鋼 ) が降伏して塑性変形することで地震エネルギーを吸収し主要部材に生じる応答を低減王渡橋 ( 広島県 ) 制震ブレース工法の導入効果 ( その ) 事業の進行中に道路橋示方書が改訂所要耐震性能が高められたレベル2 地震対策を検討各部位の制震ブレースが主な応答低減効果を発揮する地震動の方向橋軸方向地震動橋軸方向地震動対策主構面内斜材制震ブレース工法の採用により従来の断面補強工法に対して耐震対策後の鋼重が 2% 低減上部工全体工事費では約 % 低減橋軸直角方向地震動対策下横構斜材橋軸直角方向地震動支柱対傾構斜材 2 制震ブレース工法新設橋において経済的な耐震対策を実現 26 王渡橋 ( 広島県 ) 制震ブレース工法の導入効果 ( その2) 下部工に作用する水平反力の比較橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その) 菅波大橋 ( 国土交通省東北地方整備局 ) 橋軸方向水平反力橋軸直角方向水平反力 72% 低減 ( 上部工と下部工の間 ) 制震ブレース ( 端支柱斜材交換 ) ( 上部工と下部工の間 ) 制震ブレース工法 79% 低減下部工への影響も大幅に低減鋼上路式ランガー桁橋主径間 7m 主構間隔 9.m 制震ブレース ( 下横構斜材交換 ) 制震ブレース工法橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その) 菅波大橋 ( 国土交通省東北地方整備局 ) 橋軸方向地震動対策上部工 ( 補剛桁 ) 橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その) 菅波大橋 ( 国土交通省東北地方整備局 ) 橋軸直角方向地震動対策支柱対傾構斜材下部工 ( 橋台 ) タンハーフラケット下横構斜材上部工桁端と下部工との間に ( シリンダー型 ) を適用 29 写真 : ( 株 ) 本間組軸降伏型鋼材ダンパー ( 制震ブレース ) を適用 0

H H M 橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その2) 柳沢第三橋 ( 中日本高速道路 ( 株 )) 橋梁への適用事例 (

橋軸方向地震動対策 8 径間連続鋼上路式トラス橋橋長 26m 支間 20.2 + 6@2. + 20.2m 主構間隔 8.

可動または免震支承への交換に伴う地震時移動量の増加を抑制 ( 下弦材側 ) 2 橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その)

2m 橋軸方向地震動対策橋軸直角方向地震動対策脚柱部材の応力低減効果補強前補強後 P2 脚柱 2.0 2.0 0.7 0.

7 292 000 主桁断面補強ラーメン脚柱断面補強ラーメン脚柱支承周りの固定 7200 6

脚柱対傾構斜材取替 ) 7200 2900 2900 000 制震タンハー取付け ( 桁端 )

A2 ラーメン脚柱基部固定ラーメン脚柱基部補強ラーメン脚柱基部補強ラーメン脚柱基部固定 P P 橋軸直角方向地震動対策 C L 2.

橋軸直角方向地震動に対して脚柱対傾構斜材 P 脚柱.0.0 0.9 0.9 2.8 2.8 0.

6 H H M 橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その2) 柳沢第三橋 ( 中日本高速道路 ( 株 )) 橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その2) 柳沢第三橋 ( 中日本高速道路 ( 株 )) 橋軸方向地震動対策 ( 上部工と下部工の間 ) 橋軸方向地震動対策 8 径間連続鋼上路式トラス橋橋長 26m 支間 @ m 主構間隔 8.0m 上部工桁端と下部工との間に ( シリンダー型 ) を適用 ( 上弦材側 ) 可動または免震支承への交換に伴う地震時移動量の増加を抑制 ( 下弦材側 ) 2 橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その) 平林大橋 ( 広島高速道路公社 ) 平林大橋 ( 広島高速道路公社 ) 鋼方杖ラーメン橋主径間 m 主構間隔 7.2m 橋軸方向地震動対策橋軸直角方向地震動対策脚柱部材の応力低減効果補強前補強後 P2 脚柱主桁断面補強ラーメン脚柱断面補強ラーメン脚柱支承周りの固定ラーメン脚柱基部補強ラーメン脚柱基部固定ラーメン脚柱断面補強制震ブレース P2 P2 ( 脚柱対傾構斜材取替 ) 制震タンハー取付け ( 桁端 ) ダンパーブレース制震ブレース主桁断面補強への取替え ( 脚柱対傾構斜材取替 ) ラーメン脚柱支承周りの固定ラーメン脚柱断面補強 A2 ラーメン脚柱基部固定ラーメン脚柱基部補強ラーメン脚柱基部補強ラーメン脚柱基部固定 P P 橋軸直角方向地震動対策 C L 2.00% ラーメン脚柱基部補強ラーメン脚柱基部固定ラーメン脚柱支承周りの固定軸降伏型鋼材ダンパー ( 制震ブレース ) を適用橋軸直角方向地震動に対して脚柱対傾構斜材 P 脚柱図中の数値発生応力度 / 降伏座屈応力度 ( 許容値以内.0< 応力超過 ) 橋梁への適用事例 ( 既設橋の耐震補強その) 大上橋 ( 秋田県 ) せん断降伏型鋼材ダンパーを設置橋軸方向地震動対策設置状況大上橋 ( 秋田県 ) 径間連続鈑桁橋橋長 67.9m 径間連続箱桁橋橋長 67.8m 径間連続箱桁橋橋長 67.8m せん断降伏型鋼材ダンパー ( 各橋の中間橋脚箇所 ) 下部工 (RC 橋脚, 基礎 ) の補強規模が軽減 6

7 ダンパーの導入効果大上橋 ( 秋田県 ) 補強のみせん断降伏型ダンパー設置工費橋脚巻き立て :9 橋脚橋脚巻き立て :9 橋脚 ( 補強量減少 ) 制震ダンパー適用上の留意点応答変位に, 温度移動量, 設置余裕量を見込む. 速度依存性( 速度大抵抗力大 ) の影響を考慮した方が良い. 維持管理では, 粘性体の漏れ, ダンパー金属部の腐食に留意. 工期基礎補強 : 橋脚 7. ヵ月 9% 減 7 ヵ月短縮 (0% 減 ) 基礎補強 : 不要制震デバイス : 設置箇所 0. ヵ月工費低減効果鋼材ダンパー軸降伏型ダンパーは, 常時の温度変化の影響を受けない部位に適用する.( アーチ橋やトラス橋の横構, 対傾構斜材等 ) せん断降伏型ダンパーは, 常時の温度変化の影響をかわす構造とするか, 影響を受けないガセット部に設置する. 風荷重やレベル地震動に対して, 弾性範囲で設計する. 維持管理では, 鋼材の腐食に留意. 7 8 制震ダンパーの解析モデル粘性型ダンパー粘性型ダンパー ( リリースバルブ付 ) 摩擦履歴型鋼材ダンパーバイリニアモデル軸降伏型ダンパートリリニアモデルせん断降伏型ダンパー V V pu V V fu wy σ σy δ wy δ fu E E/60 E E δ pu ε せん断降伏型ダンパー制震ダンパーの種類に応じ, 適切な解析モデルを作成する. γ u G G τ τ u τ y G γ y G G τ u γ u 2τ y γ 9 モード減衰の設定 ( の場合 ) 常時で可動部分にダンパーを設置する場合固有振動解析で求めたモード減衰が, ダンパー剛性の影響を受ける固有振動解析で用いるダンパー剛性を無し,2 等価剛性,2 次剛性を用いる. 安全側としてはが良い. 固定初期剛性 σ σy E E/60 E E ダンパーダンパー無し ( 剛性 0) 可動 2 等価剛性 2 次剛性 ε 0 モード減衰の設定 ( 鋼材ダンパーの場合 ) 制震ダンパーの照査常時で固定部分または構造部材にダンパーを設置する場合固有振動解析で求めたモード減衰が, ダンパー剛性の影響を受ける固有振動解析で用いるダンパー剛性を初期剛性,2 等価剛性を用いる. 安全側としてはが良い. 構造部材ダンパーダンパー固定初期剛性 2 等価剛性 σ σy E/60 E E E ε 最大応答変位に, 温度移動量, 設置余裕量を考慮したストロークが製品の規格内か照査する. 最大速度が製品の規格内か照査する. 鋼材ダンパー軸降伏型ダンパーは, 最大軸ひずみ (.~2.% 程度 ), 累積塑性変形倍率 (00~000 程度 ) の照査を行う. せん断降伏型ダンパーは, 最大せん断ひずみ (2% 程度 ), 累積塑性変形倍率 (000 程度 ) の照査を行う. 8 δ p P P y 0 δ y δ p2 δ p δ p δ 累積塑性変形倍率 = δ pi i η = δ Pi δ i y 2

制震ダンパーの性能確認試験全数の性能確認試験を行い, 作用力と変位および速度の関係を確認する. 鋼材ダンパー同じロット内で抜き取り破壊試験を行い, 降伏荷重, 最大耐力, 繰り返し性能の確認をする. V V pu V V fu wy δ wy δ fu 性能試験方法は発注者ごとの基準にあわせるが, 明確でない場合は各社の社内基準による.

8 制震ダンパーの性能確認試験全数の性能確認試験を行い, 作用力と変位および速度の関係を確認する. 鋼材ダンパー同じロット内で抜き取り破壊試験を行い, 降伏荷重, 最大耐力, 繰り返し性能の確認をする. V V pu V V fu wy δ wy δ fu 性能試験方法は発注者ごとの基準にあわせるが, 明確でない場合は各社の社内基準による. 例 : 制震橋の設計要領 : 東日本高速道路, 中日本高速道路, 西日本高速道路, 平成 9 年月 δ pu 制震ダンパーの取付部取付部が弱点とならないように設計することが必要である. では速度依存性により, 鋼材ダンパーでは鋼材の塑性化に伴って耐力が増加するため, その影響を考慮する必要がある. 橋軸直角方向自由添接部上部工上部工固定 ( ボルト添接 ) 取り付け部材取り付け部材ダンパー部ピン構造ダンパー部ピン構造固定 ( 下部工等 ) ダンパー部橋軸方向 (a) 両端ピン (b) 片側固定 (c) 両端固定鋼上路式アーチ橋への適用検討鋼上路式アーチ橋への適用検討適用するダンパーせん断降伏型ダンパー対象橋梁鋼上路式アーチ橋アーチ支間 m ライズ 6.9m 主構間隔 6m 下横構および鉛直材対傾構のガセット部にせん断降伏型ダンパーを適用常時, レベル地震時固定機能レベル2 地震時エネルギー吸収 < 取付け構造 > せん断パネルせん断パネル降伏 ( 低降伏点鋼板 ) 限界ひずみ γ 橋軸直角方向地震動に対するダンパーの効果を検証 ( 動的解析ケース ) pu = 0.2 次設計 (Case-), 断面補強 (Case-2), ダンパー設置 (Case-) < 構造および機能 > 6 鋼上路式アーチ橋への適用検討動的解析による設計動的解析モデル剛部材やダンパー部材を除き, ファイバー要素でモデル化ダンパーはトリリニア型の非線形バネでモデル化橋軸直角方向の地震動 (JR 鷹取駅調整波 EW 成分 ) 鋼上路式アーチ橋への適用検討ダンパーの設置位置および諸元ダンパー設置位置 : 下横構および鉛直材対傾構のガセット部最大サイズ 00mmをヶ Z Y X P P2 G G2 A A2 kn トリリニアモデル :SPD_( アーチリブガセット部, 各ヶ設置 ) :SPD_2( アーチリブガセット部, 各 2ヶ設置 ) :SPD_( 端柱ガセット部, 各 2ヶ設置 ) :SPD_( 鉛直材ガセット部, 各ヶ設置 ) mm 8

9 動的解析結果鋼上路式アーチ橋への適用検討 Case-( Case( 次設計 ) ) 鋼上路式アーチ橋への適用検討動的解析結果ーひずみ応答ー <アーチリブ基部のひずみ応答 > < 端柱基部のひずみ応答 > ー損傷部材ー. アーチリブ基部 A. 端柱基部 P Case-( 次設計 ) ではアーチリブ端柱二次部材に損傷 ( 降伏 or 座屈 ) Case-2( Case2( 断面補強 ) ) 耐震性能向上損傷部材 :76 ε/εy ε εy y 時間 (sec) Case- ε/εy ε εy y 時間 (sec) Case- Case-2( 断面補強 ) Case-( ダンパー ) により耐震性能向上 Case-( ) Case( ダンパー ) 損傷部材 :0 アーチリブ基部 Case- Case-2 ( 次設計 ) ( 断面補強 ) 弾性化 ε max =.6ε y ε max =0.9ε y Case- ( ダンパー設置 ) ε max =0.9ε y 端柱基部 ε max =.6ε y ε max =0.7ε y ε max =0.8ε y 損傷部材 :6 : 6 9 断面補強ダンパー設置により主部材の発生ひずみを低減 0 鋼上路式アーチ橋への適用検討動的解析結果ー Case- ダンパーの挙動ー <ダンパー履歴曲線 > < 累積塑性変形倍率 > 限界ひずみ累積塑性変形倍 2% 以下率 000 以下 S / SY せん断ひずみ累積塑性変形倍率時間 ( 秒 ) 設置したダンパーは全て, 限界ひずみ (2%) 以下, 累積塑性変形倍率 000 以下 Case-( 次設計 ) で損傷が予想されたアーチリブ基部端柱基部に設置したダンパーはエネルギー吸収量が大きい制震ダンパーの効果ー支承反力の比較ー動解反力 / 支承耐力鋼上路式アーチ橋への適用検討 Case- Case-2 Case- 最大最小最大最小アーチリブ基部端柱基部支承強度超過支承強度以内最小反力は負反力を示すダンパー設置により支承部の耐震性能も向上できる ( ダンパー設置 (Case-) により反力減少断面補強 (Case-2) により反力増加 ) Case- では支承のサイズアップは不要 2 鋼重 (ton) 鋼上路式アーチ橋への適用検討制震ダンパーの効果ー鋼重工費の比較ー ton 2ton 補強増分次設計次設計断面補強ダンパー Case- Case-2 Case- 8% 低減鋼重 :Case- は Case-2 に比べ 8% 低減工費 ( 製作費 ):Case- は Case-2 に比べ約 % 削減 6 まとめ制震デバイスを的確に用いることで鋼橋の効率的な耐震対策が可能に鋼橋の耐震対策として各種制震デバイスの採用事例が急増現状は既設橋の耐震補強向け中心新設橋への制震設計適用はまだ少ない新設アーチ橋での実績および今回実施の試算結果より適用メリットを確認今後の普及拡大による耐震対策コストの縮減が期待される制震デバイスの性能を確実に発揮させるための留意点適材適所温度伸縮や常時荷重の影響, 抵抗力の速度依存性を考慮モデル化は適切か履歴特性, 減衰の評価応答は許容値内か最大変位 ( ひずみ ), 変位速度, 累積塑性変形倍率橋梁本体への取付部の耐力照査弱点になっていないか

10 平成 2 年度技術発表会鋼橋の制震技術の最前線終ご清聴ありがとうございました技術委員会設計小委員会

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<4D F736F F F696E74202D D D4F93AE89F097E D F4390B32E B93C782DD8EE682E DYMO を用いた動的解析例単柱式鉄筋コンクリート橋脚の動的耐震設計例解説のポイント DYMOを使った動的解析による耐震性能照査の流れ構造のモデル化におけるポイント固有振動解析動的解析条件動的解析結果 ( 各種応答 ) の見方安全性の照査形状寸法あるいは支承諸元の変更始め橋梁構造のモデル作成固有振動解析による橋梁の固有振動特性の把握動的解析条件の設定動的解析の実施及び解析結果の評価