Microsoft PowerPoint - 不確かさクラブ総会講演（澤） pptx

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なぎさたけすえ
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第 1 回不確かさクラブ総会地盤材料試験における技能試験と不確かさ評価の現状と課題 018 年 1 月日協同組合関西地盤環境研究センター顧問澤孝平自己紹介 <

明石高専に勤務 - 助手講師助教授教授 006 年 :( 協 ) 関西地盤環境研究センターに勤務 - 所長専務理事 009 年 : 同センター顧問 (

マサ土の粒子破砕特性とその石灰安定処理に関する基礎的研究 < 所属学会 > 地盤工学会土木学会日本材料学会ほか 1 内容 1.

不確かさ評価と技能試験の現状 -1 不確かさ評価の現状 - 技能試験の現状 3.

1 第 1 回不確かさクラブ総会地盤材料試験における技能試験と不確かさ評価の現状と課題 018 年 1 月日協同組合関西地盤環境研究センター顧問澤孝平自己紹介 < 略歴 > 1943 年 : 滋賀県に生まれる ( 現在 74 歳 ) 1967 年 : 京都大学大学院修了 - 工学研究科修士課程土木工学専攻京都大学明石高専に勤務 - 助手講師助教授教授 006 年 :( 協 ) 関西地盤環境研究センターに勤務 - 所長専務理事 009 年 : 同センター顧問 ( 現在に至る ) < 専門 > 土木工学 : 土質工学地盤工学環境地盤工学学位 : 工学博士 (198 年京都大学より ) ( 論文題目 ) マサ土の粒子破砕特性とその石灰安定処理に関する基礎的研究 < 所属学会 > 地盤工学会土木学会日本材料学会ほか 1 内容 1. 地盤材料とその試験 1-1 地盤材料 1- 地盤構造物の破壊と地盤材料試験 1-3 地盤材料の調査と試験. 不確かさ評価と技能試験の現状 -1 不確かさ評価の現状 - 技能試験の現状 3. 不確かさ評価と技能試験の課題 3-1 試験結果のばらつきの取り扱い 3- 地盤材料の均質性の試験結果への影響 3-3 試験結果の信頼性評価のインセンティブと意義目的効果 1-1 地盤材料地盤材料 1. 地盤材料とその試験岩石質材料土質材料ボルダー 300 mm 以上コブル 300~75 mm 礫 75~ mm 砂 mm ~75 μm シルト 75~5 μm 粘土 5 μm 以下 3 4

2 1- 地盤構造物の破壊と地盤材料試験 1 河川堤防ダムため池堤防盛土切土の斜面 ( 道路や宅地造成地 ) < 堤防の新設 > < 堤防の開削 > < 開削された堤防 > <013 年東日本大震災 : 阿武隈川堤防の被害 > ( <014 年 11 月 : 由良川堤防の沈下 > 9 月 7 日より施工中 ( 延長約 00m, 高さ約 8m) 11 月 1 日夕方 ~ 日朝 : 延長約 70mに渡り最大 6m 沈下物理試験 ( 含水比土粒子密度粒度など ) 締固め試験 ( 最適含水比密度など ) 一軸圧縮試験三軸圧縮試験 ( 強度変形性など ) 透水試験 ( 水の通りやすさ ) <009 年 8 月静岡県沖地震により東名高速牧の原地区盛土斜面崩壊 > ( 物理試験 ( 含水比土粒子密度など ) 締固め試験 ( 最適含水比密度など ) 一軸圧縮試験三軸圧縮試験 ( 強さ変形性など ) 圧密試験 ( 圧縮ひずみなど ) 地盤の液状化 4 自然斜面切土の崩壊 1965 年新潟地震 : 新潟市 ( 8A%B6%E5%8C%96%E7%8F%BE%E8%B1%A1) 1995 年阪神淡路大震災 : ポートアイランド港島小学校 ( 011 年東日本大震災 : 小千谷市 ( / ) 011 年台風 1 号による大規模斜面崩壊 ( 和歌山県 ) ( 016 年熊本地震阿蘇大橋付近斜面大崩壊 ( 物理試験 ( 含水比土粒子密度など ) 一軸圧縮試験三軸圧縮試験 ( 強さ変形性など ) 超音波速度試験液状化試験 ( 繰返し非排水三軸試験 ) 動的変形試験 ( 繰返し三軸試験 ) 7 8

3 5 擁壁石積み高架構造物の崩壊 6 地盤沈下物理試験一軸圧縮試験三軸圧縮試験圧密試験物理試験圧密試験地盤材料の調査と試験 1 ボーリング標準貫入試験土中の水分の試験含水比試験 (JIS A 103) 液性限界塑性限界試験 (JIS A 105) 11 1

4 3 粒度試験 (JIS A 104) 4 湿潤密度試験 (JIS A 15) 直径 D 5 一軸圧縮試験 (JIS A 116) 質量 m 高さ H ふるい分け試験沈降分析湿潤密度 : 4m 3 ρ t = (g/cm ) πd H 三軸圧縮試験 7 圧密試験 (JIS A 117) 8 締固め試験 (JIS A 110) 空気圧荷重計変位計セル圧圧力計水供試体水三軸セル圧縮装置 15 16

5 . 不確かさ評価と技能試験の現状 -1 不確かさ評価の現状と実施例 -1-1 試験所認定と不確かさ評価現在, 地盤材料試験において ISO 1705 の試験所認定を受けている機関は 3 機関のみである JIS A 10 土粒子の密度試験 ( 機関 ) JIS A 103 含水比試験 (3 機関 ) JIS A 104 粒度試験 ( 機関 ) JIS A 105 液性限界塑性限界 (1 機関 ) JIS A 110 突き固めによる締固め試験 (1 機関 ) JIS A 116 一軸圧縮試験 (3 機関 ) JIS A 117 圧密試験 (1 機関 ) JIS A 15 土の密度試験 (3 機関 ) 不確かさ評価はほとんど実施されていない地盤材料試験の不確かさ評価例不確かさ算出の流れ 1 試験結果のばらつきの要因を挙げるフィッシュボーン図試験結果のモデル式を求める各要因の標準不確かさu(x i ) を求める感度係数を求める 3 合成標準不確かさu c を算出するバジェットシート 4 拡張不確かさUを計算する 5 試験結果と不確かさの表示 18 1 土の含水比試験の場合 1 試験結果に及ぼすばらつきの要因フィッシュボーン図秤の不確かさ試験機器試験者の違い試料量の違い質量試験者試料乾燥時間の違い試験方法 = 100 (%) サンフルの違い ( 試料の均質性 ) w: 含水比,m a :( 湿潤試料 + 容器 ) 質量, m b : ( 乾燥試料 + 容器 ) 質量,m c : 容器の質量土の含水比試験の繰返し注意試験結果を求める際のあらゆる条件を検討し, 不確かさに与える影響が少ないと判断できる要因は, 排除してよいここでは試験室の環境 ( 温度湿度など ) は排除している交絡 19 試験結果のモデル式モデル式 : 試験結果 ( 含水比 w ) を求めるための式 m w = m a b m m b c + ε + ε + ε + ε OP SM DT RP(SQ) m a, mb, mc :( 湿潤試料 + 容器 ),( 乾燥資料 + 容器 ) 及び容器の質量 ε OP : 試験者の違いによる含水比の違い ε SM : 試料量の違いによる含水比の違い ε DT : 乾燥時間の違いによる含水比の違い ε RP(SQ) : 試験の繰返し ( サンプルの違い ) による含水比の違い ( 注 ) 秤の不確かさは直接的には, m a, mb, mc の各質量測定値に関係するため, その測定値の中に含まれる. 0

6 各要因の標準不確かさ秤の不確かさ今回使用した秤の標準不確かさは秤の校正表より u m =±0.040 g(k=) 試験者の違い 5 名の試験者がサンプルを5 個ずつ採取し含水比を求めた試験結果の分散分析より, 試験者の違いによる標準偏差 : σ A =0.359 % 試験の繰返し ( サンプルの違い ) による標準偏差 : σ e = % σ n 回の平均値の標準不確かさは [ u = ] である (σ: 標準偏差 ) n 含水比試験は1 人の試験者が3 個のサンプルの平均値により求めるので, 試験者の違いによる標準不確かさ : u OP =0.359 % 試験の繰返し ( サンプルの違い ) による標準不確かさ : u RP(SQ) (=0.6816/ 3)= % 試料量の違い試料量を約 0g,40g,60gと3 種類変え, それぞれ5 個ずつ採取した含水比の試験結果の分散分析に基づき, 試料量 1 種類の3 個のサンプルの平均値による試験結果の標準不確かさは, 試料量の違いによる標準不確かさ : u SM =0 % 試験の繰返し ( サンプルの違い ) による標準不確かさ : u RP(SQ) =0.31 % 乾燥時間の違い乾燥時間を約 18 時間,4 時間と種類変え, それぞれ5 個ずつの試料にる含水比の試験結果の回帰分析 ( 時間のばらつきは一様分布 ) に基づき, 乾燥時間の違いによる標準不確かさ : u DT =0.11 % サンプルの違い( 試験の繰返し ) に起因する標準不確かさのまとめ試験者, 試料量, 乾燥時間の違いを検証した試験結果の分散分析を総合すると, 全体としては自由度 8の変動が11.00(% ) となる ( = ) 試験の繰返し ( サンプルの違い ) による標準不確かさ : u RP(SQ) = % 合成標準不確かさ u c と拡張不確かさ U の算出 4 拡張不確かさ U (w) の算出合成標準不確かさ : モデル式に, 不確かさの伝播則を適用する w uc ( w) = ma + u OP w w u ( ma ) + ( ) u ( mb ) + ( ) u ( mc ) m m ( w) + u SM ( w) + u b DT ( w) + u RP(SQ) ( w) u c (w): 含水比の合成標準不確かさ u(m a ), u(m b ), u(m c ): 秤の校正が原因のm a,m b,m c の標準不確かさ u OP (w), u SM (w), u DT (w), u RP(SQ) (w) : 試験者, 試料量, 乾燥時間及び試験の繰返し ( サンプルの違い ) による含水比の標準不確かさ w w w,, m a m b m c : m a, m b, m c の感度係数 m a の感度係数 : w 100 cma = = ma mb mc (%/ g) m w 100 ( ma mc ) b の感度係数 : cmb = = mb ( mb mc ) (% / g) m c の感度係数 : w 100 ( ma mb ) cmc = = m ( m m ) (% / g) c c b c 3 U ( w ) = k u c ( w ) 試験結果のばらつきの表示 U ( y) v = σ 100 = y y U(w): 含水比 w の拡張不確かさ k : 包含係数 ( ふつうk = ) この場合, 測定値の分布の約 95% を含む区間が設定される μ 3σ μ σ μ σ μ 68.3% μ+σ μ+σ 95.5% 99.7% 5 試験結果と不確かさの表示一般に, 試験結果 yの最良推定値 ( ふつう平均値 ) を y とすると, 試験結果は拡張不確かさ U (y) に基づき次のように表わされる y = y ± U( y) ( k = ) 試験結果のばらつきを表示するのには, 一般に変動係数 (v) が用いられる (%) μ+3σ 4

バジェットシート要因標準不確かさ u (x i ) 感度係数 c xi 標準不確かさ u x(w )= c xi u (x i) 寄与率 R x (%) m a 用 0.000 (g) 3.575 (%/g) 0.0715 (%) 1.7 秤の校正 m b 用 0.000 (g) -5.17 (%/g) 0.105 (%) 3.6 m c 用 0.000 (g) -1.55 (%/g) 0.

7 バジェットシート要因標準不確かさ u (x i ) 感度係数 c xi 標準不確かさ u x(w )= c xi u (x i) 寄与率 R x (%) m a 用 (g) (%/g) (%) 1.7 秤の校正 m b 用 (g) (%/g) (%) 3.6 m c 用 (g) (%/g) (%) 0.3 試験者の違い (%) (%) 43.9 試料量の違い (%) (%) 0 乾燥時間の違い (hr) (%/hr) 0.11 (%) 5.0 繰返しサンフルの違い (%) (%) 45.5 合成標準不確かさ u c(w ) 0.54 (%) 100 拡張不確かさ U(w ) (k =) 1.1 (%) ( 注 ) 寄与率 R x (%) : 合成標準不確かさ u c (w) (%) の中で各要因の標準不確かさ u x (w) (%) の占める割合を百分率で表したもの含水比試験結果の不確かさ : w = 43.4 % ± 1.1 % ( k = ) ux ( w) Rx = 100 uc ( w) (%) 土粒子の密度試験の場合フィッシュボーン図測定器はかり (ε 0,m) 温度計 (ε 0,T) 質量水温 = +( ) (g/cm ) 試料サンプル量 (ε SM) 蒸留水の密度試験者 (ε OP) 試験者 ρ s : 土粒子の密度 (g/cm 3 ),m s : 炉乾燥試料の質量 (g), m a : T の蒸留水を満たしたピクノメータの換算質量 (g) m b : T の蒸留水と試料を満たしたピクノメータの換算質量 (g) ρ w (T):T における蒸留水の密度 (g/cm 3 ) サンプルの準備方法 (ε SP) サンプルの均質性土粒子の密度試験の繰返し煮沸時間 (ε BT) 試験方法 ( ピクノメーター ) 交絡 (ε RH) 5 6 バジェットシート要因 (x) 標準不確かさ ui (x) 感度係数 cx 標準不確かさ u(x)= cx ui (x) 寄与率 (%) 質量 (m) (g) (g/cm 3 /g) (g/cm 3 ) 0.0 秤の校正結果に質量 (mf) (g) (g/cm 3 /g) (g/cm 3 ) 0.0 よる質量測定質量 (ma') (g) (g/cm 3 /g) (g/cm 3 ) 0.0 質量 (mb) (g) (g/cm 3 /g) (g/cm 3 ) 0.0 水温 (T) ( ) (g/cm 3 / ) 0.1 温度計の校正結果による水温と水の密度 ρw(t) (g/cm 3 ) (g/cm 3 ) の水の密度水温 (T') ( ) (g/cm 3 / ) 水の密度 ρw(t') (g/cm 3 ) (g/cm 3 ) 0.1 測定者の違い (g/cm 3 ) (g/cm 3 ) 10.1 サンプルの準備方法の違い (g/cm 3 ) (g/cm 3 ) 48.8 サンプル量の違い (g/cm 3 ) (g/cm 3 ) 5. 試験の繰返し ( サンプルの均質性 ) (g/cm 3 ) (g/cm 3 ) 11.9 煮沸時間の違い 5.98 (min) (g/cm 3 /min) (g/cm 3 ) 3.8 合成標準不確かさ uc(ρs) (g/cm 3 ) 拡張不確かさ U=k uc(ρs) k= (g/cm 3 ) 3 粒度試験の場合 < 参考 > 澤中山 : 不確かさクラブ : 不確かさ評価事例集 Ⅱ,pp ,013. 澤中山 : 地盤工学会 : 地盤工学ジャーナル,Vol.9,No.,pp.55-74,014. 不確かさ評価の対象測定量粒度試験の測定量通過質量百分率 P 粒径 D D の不確かさ u(d) 粒径加積曲線の上限と下限換算 P u( P) = u( D) D 感度係数 Q 1 Q 0 不確かさ評価の対象測定量 P の不確かさ u(p) U(P) P+U(P) P 土粒子の密度試験結果の不確かさ : 3 ρs =.603 g/cm ± 0.00 g/cm ( k = ) 3 Q U(P) P -U(P) 7 D 8

フィッシュボーン図 (a) ふるい分析 1 試験機器秤ふるい試験者試験者質量 u(m) 粒径 u(d) 3 試験方法 4 試料サンプルサンプル量ふるい分け時間サンプルの違い試験の繰返し ( 試料の不均質性 ) 通過質量百分率 u(p) (b) 沈降分析 1 試験機器 ( 沈降分析 ) 3 試験方法 5 試験環境秤サンプルの全質量 u (m ) 試験者 4 試料サンプルメスシリンター A

水の粘性係数 u (η) 水の密度 u (ρw) ふるい浮標浮標の読み u (r) 浮標のメニスカス u (c m) 温度湿度気圧粒径 u (D ) 有効深さ u (L) 通過質量百分率 u (P ) ( 別試験 ) 6 含水比 u(w) 湿度温度気圧メスシリンター B ノギス浮標の体積 u (V B ) メスシリンダー A の内径 u (dm) 浮標の長さ u (l 1),u (l

8 フィッシュボーン図 (a) ふるい分析 1 試験機器秤ふるい試験者試験者質量 u(m) 粒径 u(d) 3 試験方法 4 試料サンプルサンプル量ふるい分け時間サンプルの違い試験の繰返し ( 試料の不均質性 ) 通過質量百分率 u(p) (b) 沈降分析 1 試験機器 ( 沈降分析 ) 3 試験方法 5 試験環境秤サンプルの全質量 u (m ) 試験者 4 試料サンプルメスシリンター A 懸濁液の体積 u (V ) 振とう時間浮標の読み u (r) 浮標試験者試験の繰返し浮標のメニスカス u (c m) サンプルの違い F 値 u (F) 温度計水温 u (T) 水の密度 u (ρw) サンプル量秤質量 u (m ) など含水比 u(w) 別の検証実験 1 試験機器 ( ふるい分析 ) 土粒子密度 u (ρs) 温度計ストッフウォッチ水温 u (T) 時間 u (t) 水の粘性係数 u (η) 水の密度 u (ρw) ふるい浮標浮標の読み u (r) 浮標のメニスカス u (c m) 温度湿度気圧粒径 u (D ) 有効深さ u (L) 通過質量百分率 u (P ) ( 別試験 ) 6 含水比 u(w) 湿度温度気圧メスシリンター B ノギス浮標の体積 u (V B ) メスシリンダー A の内径 u (dm) 浮標の長さ u (l 1),u (l ),u (L B ) 5 試験環境 1 試験機器 ( 沈降分析 ) 粒径 D(mm): 網ふるいの開き目 (mm) 通過質量百分率 (%) = : ふるい d の残留質量 (g), s : 全乾燥質量 (g) 9 粒径 = 30 g ( ) 通過質量百分率 ( ) = 100 ( + + ) η:t における水の粘性係数 (Pa s),ρ s : 土粒子の密度 (g/cm 3 ),ρ w :T における水の密度 (g/cm 3 ),t: メスシリンダー静置後の時間 (min),l: 時間 t における浮標の有効深さ (mm),g n : 標準重力の加速度 (980cm/s ),V: 懸濁液の体積 (=1,000cm 3 ),r: 時間 t のおけるメニスカス上端の浮標の読みの小数部分,C m : メニスカス補正値,m s : 全乾燥質量 (g),m 0s :mm ふるい残留試料の水洗い炉乾燥後の質量 (g) 30 バジェットシート (a) ふるい分析要因標準不確かさ感度係数標準不確かさ u(x ) c x u x (P )= c x u (x ) 粒径 19.0 mm 寄与率 R x (%) 標準不確かさ感度係数標準不確かさ寄与率 u(x ) c x u x (P )= c x u (x ) R x (%) 粒径 9.50 mm 全サンフル質量 (m) g 0 %/g 0 % g 0.01 %/g % 0.0 秤残留サンフル質量 (M ) g %/g % g %/g % 0.0 粒径 ( ふるいの校正結果 ) mm %/mm 0 % mm %/mm % 0.1 試験者の違い 0% 1 0% 0.0 0% 1 0% 0.0 ふるい分け時間の違い min 0 %/min 0 % min 0 %/min 0 % 0.0 試験の繰返し ( サンフルの違い ) 0 % 1 0 % % % 99.9 合成標準不確かさ u c (P )= (Σu x (P )) % u c (P )= (Σu x (P )) % 拡張不確かさ U =k u c (P ) (k =) 0.00 % U =k u c (P ) (k =) % 要因粒径 4.75 mm 粒径.00 mm 全サンフル質量 (m) g %/g % g %/g % 0.0 秤残留サンフル質量 (M ) g %/g % g %/g % 0.0 粒径 ( ふるいの校正結果 ) mm %/mm % mm 1.90 %/mm % 80.5 試験者の違い % % 7. 0 % 1 0 % 0.0 ふるい分け時間の違い min 0 %/min 0 % min 0 %/min 0 % 0.0 試験の繰返し ( サンフルの違い ) % % % % 19.5 合成標準不確かさ u c (P )= (Σu x (P )) 5.49 % u c (P )= (Σu x (P )) % 拡張不確かさ U =k u c (P ) (k =) % U =k u c (P ) (k =) 1.81 % 31 (b) 沈降分析時間 1 min min 5 min 要因標準不確かさ感度係数標準不確かさ寄与率 x x x x ) u (x ) c u (P )= c u(x R x (%) 土の含水比 % % 1.4 別の試験土粒子密度 g/cm % cm3 /g % 1.6 秤質量 m g %/g % 0.0 温度計水の密度 g/cm % cm3 /g % 0.0 水温 F 値 % % 0.0 浮標の読み % % 30.1 浮標メニスカス % % 60. メスシリンター懸濁液体積 5cm %/cm % 粒径 D mm %/mm % 0.0 試験者 % % 0.0 サンプル量 % % 0.0 検証実験振とう時間 % % 0.0 試験の繰返し % % 0.0 合成標準不確かさ u c (D )= (Σu x (D )) % 拡張不確かさ U =k u c (D ) (k =) 3.8 % 土の含水比 % % 0.1 別の試験土粒子密度 g/cm % cm3 /g % 0.1 秤質量 m g %/g % 0.0 温度計水の密度 g/cm % cm3 /g % 0.0 水温 F 値 % % 0.0 浮標の読み % %.5 浮標メニスカス % % 4.9 メスシリンター懸濁液体積 5cm %/cm % 粒径 D mm %/mm % 0.0 試験者 % % 15.4 サンプル量 % % 58.1 検証実験振とう時間 % % 13.7 試験の繰返し % % 4.7 合成標準不確かさ u c (D )= (Σu x (D )) % 拡張不確かさ U =k u c (D ) (k =) % 土の含水比 % % 0.1 別の試験土粒子密度 g/cm % cm3 /g % 0.1 秤質量 m g %/g % 0.0 温度計水の密度 g/cm % cm3 /g % 0.0 水温 F 値 % % 0.0 浮標の読み % % 1.8 浮標メニスカス % % 3.6 メスシリンター懸濁液体積 5cm %/cm % 粒径 D mm %/mm % 0.0 試験者 % % 1. サンプル量 % % 57.3 検証実験振とう時間 % %.8 試験の繰返し % % 1.8 合成標準不確かさ u c (D )= (Σu x (D )) % 拡張不確かさ U =k u c (D ) (k =) % 時間 15 min 30 min 60 min 要因標準不確かさ感度係数標準不確かさ寄与率 x x x x ) u (x ) c u (P )= c u (x R x (%) 土の含水比 % % 0.0 別の試験土粒子密度 g/cm % cm3 /g % 0.0 秤質量 m g %/g % 0.0 温度計水の密度 g/cm % cm3 /g % 0.0 水温 F 値 % % 0.0 浮標の読み % % 1.6 浮標メニスカス % % 3. メスシリンター懸濁液体積 5cm %/cm % 粒径 D mm %/mm % 0.0 試験者 % %.5 サンプル量 % % 54. 検証実験振とう時間.5406 % % 9.5 試験の繰返し.437 % % 8.7 合成標準不確かさ u c (D )= (Σu x (D )) % 拡張不確かさ U =k u c (D ) (k =) % 土の含水比 % % 0.0 別の試験土粒子密度 g/cm % cm3 /g % 0.1 秤質量 m g %/g % 0.0 温度計水の密度 g/cm % cm3 /g % 0.0 水温 F 値 % % 0.0 浮標の読み % %.6 浮標メニスカス % % 5. メスシリンター懸濁液体積 5cm %/cm % 粒径 D mm %/mm % 0.0 試験者 % % 1.5 サンプル量 % % 87.4 検証実験振とう時間 % % 0.5 試験の繰返し % %.5 合成標準不確かさ u c (D )= (Σu x (D )) % 拡張不確かさ U =k u c (D ) (k =) % 土の含水比 % % 0.0 別の試験土粒子密度 g/cm % cm3 /g % 0.0 秤質量 m g %/g % 0.0 温度計水の密度 g/cm % cm3 /g % 0.0 水温 F 値 % % 0.0 浮標の読み % %.6 浮標メニスカス % % 5. メスシリンター懸濁液体積 5cm %/cm % 粒径 D mm %/mm % 0.0 試験者 % %. サンプル量 % % 84. 検証実験振とう時間 % %.0 試験の繰返し % % 3.6 合成標準不確かさ u c (D )= (Σu x (D )) 6.50 % 拡張不確かさ U =k u c (D ) (k =) % 3

拡張不確かさと寄与率 (a) 試料 A ( 砂質土 ) 寄与率 (%) 拡張不確かさ U(P) (%) 0.0 15.0 試料 A-1 試料 A- 10.0 5.0 0.

9 拡張不確かさと寄与率 (a) 試料 A ( 砂質土 ) 寄与率 (%) 拡張不確かさ U(P) (%) 試料 A-1 試料 A % 80% 60% 40% 0% 0% 粒径 (mm) 試験機器 ( 秤 ) 粒径 ( ふるい ) 試験者ふるい分け時間試験の繰返し拡張不確かさU(P) の特徴ふるい分析では粒径が大きいほどU(P) が大きい最大粒径ではU(P) は0である最小粒径や水洗い部ではU(P) は小さい要因の影響 ( 寄与率の傾向 ) 秤とふるい分け時間の影響は少ない明確なふるい分け時間の判定粒径の不確かさはふるいの校正結果だけであり最小粒径と水洗い部に影響する試験者の影響は細粒部に現れ寄与率は30% 未満である試験の繰返しサンプルの違い ( 不均質性 ) の影響が大きいサンプルの採取準備が重要 33 (b) 試料 B ( 粘性土 ) 寄与率 (%) 拡張不確かさ U(P) (%) % 80% 60% 40% 0% 0% 沈降分析 < 試料 B-1> 粒径 (mm) ふるい分析別試験試験機器粒径試験者サンプル量振とう時間試験繰返し拡張不確かさ U(P) の特徴沈降分析のU(P) はその後のふるい分析の U(P) より大きい ( とくに試料 B-1) 試料 B- のU(P) は試料 AのU(P) の半分くらいである拡張不確かさ U(P) (%) 寄与率 (%) % 80% 60% 40% 0% 0% 沈降分析 < 試料 B-> 粒径 (mm) ふるい分析要因の影響 ( 寄与率の傾向 ) 沈降時間初期に試験機器 ( 浮標 ) の影響がある ( とくに試料 B-) 測定機器の点検の必要性サンプル量の影響が大きい ( とくに試料 B-1) 規格化の必要性があるサンプルの違いの影響は少ない細粒分が多い試料は均質なサンプルを得やすい? 34 粒径加積曲線の不確かさ評価試料 A-1 A- B-1 B- 粒径加積曲線の上限値下限値から求められる物理常数の範囲と拡張不確かさふるい分析では最大粒径最小粒径水洗いのmmで不確かさが小さい沈降分析の方が不確かさが大きい試料 B-1では上限線が100% を超えるし試料 A-では下限線が0% 以下になる上限線は 100%, 下限線は 0% に留める粒径加積曲線の上限値下限値から粒度全体のばらつきが表される下表項目 50 % 径有効径 60 % 径.00 mm 通過率細粒分含有量粘土分含有量砂分含有量シルト分含有量均等係数 D 50 mm D 10 mm D 60 mm P.00 % P % P % C sand % C silt % U c 代表値範囲 4.~7..1~.7 5.3~8.7 0~4.0 拡張不確かさ代表値範囲.1~ ~0.64.8~ ~48.0 0~.0 拡張不確かさ代表値範囲 ~ ~ ~ ~66.0 拡張不確かさ代表値範囲 0.17~ ~ ~ ~ ~7.0 拡張不確かさ弊社における不確かさ評価の一覧区分試験項目要因試料試験結果の不確かさ変動係数 v (%) ISO1705 試験所認定項目不確かさクラブ事例研究会の成果含水比試験秤試験者試料の量乾燥時間乾燥炉の位置試験の繰返し試料の違い粘土含水比 w=43.4 % ± 1. 1% 1.3 砂質土含水比 w=16.15 % ± 0.37 % 1.1 土粒子の密度秤温度計試験者試料の準備方法試料の量砂質土土粒子の密度 ρs=.603 g/cm 3 ± 0.00 g/cm 試験煮沸時間試験の繰返し試料の違い湿潤密度試験秤ノギス試験者試験の繰返し改良土湿潤密度 ρt=1.734 g/cm 3 ± g/cm 一軸圧縮強さ qu=105. 4kN/m ± 15.4 kn/m 7.3 一軸圧縮試験機ロードセルダイヤルゲージ試一軸圧縮試験改良土験者試験の繰返し試料の違い破壊ひずみ εf = 6.55 % ±.45 % 18.7 六価クロム溶標準液メスフラスコメスシリンダー試験者試検液六価クロム濃度 C= mg/l ± mg/l 1.9 出試験験の繰返し三軸圧縮試験機ロードセル三軸セル試験者三軸圧縮試験改良土試験の繰返し試料の違い秤ふるい温度計ノギスメスシリンダー時計粒度試験試験者ふるい分け時間試験の繰返し試料の ( ふるい分け ) 量試料の違い粒度試験秤ふるい浮標温度計ノギスメスシリンダー ( ふるい分け + 時計試験者ふるい分け時間試験の繰返し振沈降分析 ) とう時間試料の量試料の違い砂質土 A-1 砂質土 A- 粘性土 B-1 粘性土 B- 粘着力 c=116.8 kn/m ± 5.5 kn/m 10.9 内部摩擦角 φ=3.57 ± % 径 D50=5.5 mm ± 1.5 mm 13.6 均等係数 Uc=.9 mm ± 0.8 mm % 径 D50=.3 mm ± 0.4 mm 8.7 均等係数 Uc=7.6 mm ± 3.1 mm % 径 D50=0.004 mm ± mm 51. 細粒分含有量 Fc=98.0 % ±.0% 1.0 粘土分含有量 Cc=53.0 % ± 14.0% % 径 D50=0.19 mm ± 0.0 mm 5.3 細粒分含有量 Fc=37.0 % ± 1.0% 1.4 粘土分含有量 Cc=3.0 % ± 4.0%

- 技能試験の現状 --1 地盤材料試験の技能試験の実施状況 -- 技能試験結果のばらつき ( 変動係数 ) 技能試験結果の変動係数 (v (P) ) は, わが国の地盤材料試験結果のばらつきの実態を示している年試験方法試料参加数実施機関 JIS A

JIS A 104( 粒度 ) JIS A 105( 液性限界塑性限界 ) JIS A 10( 土粒子の密度 ) JIS A 103( 含水比 ) 011 009 年と同じ 01 007 年と同じ 013 JIS A 10( 土粒子の密度 ) JIS

年と同じまさ土粘性土粘土 ( 種類 ) 砂質土粘土粘土 ( 種類 ) 改良土 ( 種類 ) 珪砂 ( 種類 ) 粘土 ( 種類 ) 改良土 ( 種類 ) 砂質土 ( 種類 ) 粘土 ( 種類 ) 3 6 日本適合性認定協会関西地盤環境研究センター

37 1 試料別の変動係数 (011 年 ~016 年 ) 粘土珪砂砂質土の試験結果密度系の試験結果:( 土粒子の密度湿潤 / 乾燥密度最小 / 最大密度最大乾燥密度 )v=0.6~1.

5% 粒度試験の試験結果:( 細粒分含有量 ) v=1.3~5% ( 粘土分含有量 ) v=18.5~40.6% ( 中央径 ) v=11.

10 - 技能試験の現状 --1 地盤材料試験の技能試験の実施状況 -- 技能試験結果のばらつき ( 変動係数 ) 技能試験結果の変動係数 (v (P) ) は, わが国の地盤材料試験結果のばらつきの実態を示している年試験方法試料参加数実施機関 JIS A 15( 湿潤密度 ) 改良土 JIS A 116( 一軸圧縮 ) ( 種類 ) JIS A 110( 締固め ) JIS A 111(CBR) JIS A 10( 土粒子の密度 ) JIS A 103( 含水比 ) JIS A 104( 粒度 ) JIS A 105( 液性限界塑性限界 ) JIS A 10( 土粒子の密度 ) JIS A 103( 含水比 ) 年と同じ年と同じ 013 JIS A 10( 土粒子の密度 ) JIS A 104( 粒度 ) JIS A 14( 最小密度最大密度 ) 年と同じ年と同じ 016 JIS A 10( 土粒子の密度 ) JIS A 104( 粒度 ) JIS A 110( 締固め ) 年と同じまさ土粘性土粘土 ( 種類 ) 砂質土粘土粘土 ( 種類 ) 改良土 ( 種類 ) 珪砂 ( 種類 ) 粘土 ( 種類 ) 改良土 ( 種類 ) 砂質土 ( 種類 ) 粘土 ( 種類 ) 3 6 日本適合性認定協会関西地盤環境研究センター 18 地盤工学会地盤材料試験結果の精度分析と表示方法につ 45 いての研究委員会 ( 委員長孝平 ) 地盤工学会技能試験準備委員会 ( 委員長孝平 ) 地盤工学会技能試験実施委員会 ( 委員長 : 日置和昭 ) 37 1 試料別の変動係数 (011 年 ~016 年 ) 粘土珪砂砂質土の試験結果密度系の試験結果:( 土粒子の密度湿潤 / 乾燥密度最小 / 最大密度最大乾燥密度 )v=0.6~1.6% 含水比系の試験結果:( 粘土改良土の含水比 )v=1.4~.9% ( 砂質土の最適含水比 )v=6.8~7.0% ( 粘土の液性限界 )v=5.4~8.5% ( 粘土の塑性限界 ) v=8.5~14.5% 粒度試験の試験結果:( 細粒分含有量 ) v=1.3~5% ( 粘土分含有量 ) v=18.5~40.6% ( 中央径 ) v=11.4~11% ( 均等係数 ) v=18~70% 改良土の強度試験結果 :( 一軸圧縮強度と破壊ひずみ ) v=16~% ( 変形係数 ) v=36~7% 38 実施年別の変動係数 (013 年 ~017 年 ) 013 年珪砂 014 年粘性土 014 年と 017 年粘性土 A の比較 014 年 017 年 015 年改良土 016 年砂質土 017 年粘性土技能試験を繰り返すと, 試験結果のばらつきは小さくなる : 日置 39 : 日置 40

3. 不確かさ評価と技能試験の課題 3-1 試験結果のばらつきの取り扱い 3-1-1 プロ野球の公認球の事例 < 参考 > 澤 : 安全安心な市民生活を支える測定の不確かさの意義, 計測標準と計測管理,Vol.66,No.3,pp.

html) 013 年 : プロ野球の使用球が飛びやすいボールに変更されていたことが問題視された使用球の反発係数の測定値と平均値 (011 年 ~014 年 ) < ミズノとの契約 > 6 ダースの平均反発係数が 0.4134 を目標とし, ±0.

5% である 41 015 年月に, 平均反発係数の基準値を次のように変更している 0.4034~0.434 の範囲 0.4134 を反発係数の目標値とする 4 3-1- ある盛土斜面の安定計算ミスとその対策事例 ( http://www.ktr.

pdf ) ある盛土斜面において, 安定計算に用いるデータを取り違えたため, 安全率が不足し, 盛土の安定性に問題が生じた湿潤密度 (kn/m 3 ) 飽和重量 (kn/m 3 ) 粘着力 (kn/m ) 内部摩擦角 ( 度 ) ( 正 ) 崖錐堆積層

(P) (kn m/m) 抵抗力 (R) (kn m/m) 安全率 (F s =R/P) 起動力 (P) (kn m/m) 抵抗力 (R) (kn m/m) 安全率 (F s =R/P) 常時 464,574.80 890,117.80 1.

11 3. 不確かさ評価と技能試験の課題 3-1 試験結果のばらつきの取り扱いプロ野球の公認球の事例 < 参考 > 澤 : 安全安心な市民生活を支える測定の不確かさの意義, 計測標準と計測管理,Vol.66,No.3,pp.38-45, 日本計量振興協会,016. (NPBの第三者調査検証委員会報告書及びNPBのHPデータより) ( 013 年 : プロ野球の使用球が飛びやすいボールに変更されていたことが問題視された使用球の反発係数の測定値と平均値 (011 年 ~014 年 ) < ミズノとの契約 > 6 ダースの平均反発係数がを目標とし, ±0.01 以内とする製品の反発係数の測定値に一定の幅を許容していることは妥当である契約において, アグリーメントの基準値より小さい値を許容していたことに問題がある反発係数の平均値からのばらつき ( 残差 ) は平均値の 0.5~1.5% である年月に, 平均反発係数の基準値を次のように変更している ~0.434 の範囲を反発係数の目標値とするある盛土斜面の安定計算ミスとその対策事例 ( ) ある盛土斜面において, 安定計算に用いるデータを取り違えたため, 安全率が不足し, 盛土の安定性に問題が生じた湿潤密度 (kn/m 3 ) 飽和重量 (kn/m 3 ) 粘着力 (kn/m ) 内部摩擦角 ( 度 ) ( 正 ) 崖錐堆積層 ( 誤 ) 岩屑流堆積物対策として押え盛土工により安全率を増加させることとした起動力 (P) (kn m/m) 修正前修正後対策後抵抗力 (R) (kn m/m) 安全率 (F s =R/P) 起動力 (P) (kn m/m) 抵抗力 (R) (kn m/m) 安全率 (F s =R/P) 起動力 (P) (kn m/m) 抵抗力 (R) (kn m/m) 安全率 (F s =R/P) 常時 464, , , , , , 地震時 1,370, ,516, , , ,49, ,699, 押え盛土工崖錐堆積層盛土上載荷重 10kN/m 多くの規準では常時の安全率は1. 以上地震時には1.0 以上地震時の修正後対策後の安全率は安全と考えてよいか? 修正前修正後対策後基岩小数第 3 位小数第位小数第 1 位

12 3-1-3 APLAC TC004 の方法 ( 注 )APLAC: アジア太平洋地域試験所認定機構構造物の安全性 ( 仕様への適合性 ) の検討例 : 改良土の強度 ±σ: 約 68% 判定リスクとガードバンド (a) 生産者リスクが多くなる場合対象物の受入れ域 < 仕様 ( 基準など ) の許容域基準内のものでも受け入れられない十分安全なモノができる (b) 消費者リスクが多くなる場合対象物の受入れ域 > 仕様 ( 基準など ) の許容域基準外のものでも受け入れられる安全でないモノができるガードバンド (GB) 判定が不確実で判定リスクが生じる区間多くの場合は消費者リスクを小さくする方向に設定 GB は仕様の供用域の内側((a) 図 ) に標準偏差の1~ 倍の大きさで受入れ下限値 A L 許容下限値 T L GB 受入れ下限値 A L GB 設定することが多い仕様の許容域 T=T U -T L 対象物の受入れ域受入れ上限値 A U (a) 生産者リスクが多くなる場合対象物の受入れ域 (b) 消費者リスクが多くなる場合許容上限値 T U GB 受入れ上限値 A U GB ( 注 ) GB: ガードバンド 45 q 0 が σ を考慮して設定されている場合試験強度 q m が q 0 を満足すれば良い ( リスクはない ) q 0 が σ を考慮されていない場合 (a) 図 (q m =q 0 ) のとき : α=50% <α:q 0 を満足しない試験結果の割合 > (b) 図 (q m =q 0 +σ) のとき : α=16% (c) 図 (q m =q 0 +σ) のとき : α=.5% α に応じて受入れ下限値 (A L ) を決定し, これを q m の目標値とする αが小さい q m が大きい構造物の安全性は高い A L -T L =q m -q 0 : 図のGB 試験結果のσに応じて決める試験結果の標準偏差 σを明らかにし, 試験結果と共に報告する必要がある < 参考 > セメント改良土では不良率と呼んでいる (a) GB=0 の場合 ±σ: 約 95% α=50% (b) GB=σ の場合 α 16% (c) GB=σ の場合 q m =q o α.5% GB=σ q m =q o +σ GB=σ q m =q o +σ q o ( 基準値 )=T L ( 許容下限値 ) 図 : 強度の基準値 (q 0 )= 許容下限値 (T L ) と試験結果 ( 平均 q m, 標準偏差 σ) との関係地盤材料の均質性の試験結果への影響 3-- 技能試験における配付試料の均質性 3--1 不確かさ評価における試料の違い試験の繰返しの寄与率 1 配付試料の均質性の確認方法 (JIS 基準 ) 試験項目寄与率 (%) 含水比試験含水比 45.5 土粒子の密度試験土粒子の密度 11.9 湿潤密度試験湿潤密度 71.5 三軸圧縮試験粒度試験粘着力 55.9 内部摩擦角 99.3 通過質量百分率 19mm 0 9.5mm mm 90.9 mm min 0 min 4.7 5min min min.5 ( 注 ) 試料の違い ( 均質性 ) と試験の繰返しの分担割合は不明である残留分が少ない < 沈降分析 > 試験者サンプル量の違いの影響が大きい JIS Z 8405 附属書 B: 均質性試験の評価基準 ( JIS 基準という ) 試料間標準偏差 ss と技能評価のための標準偏差 σˆ を比較する次の場合, この試料が十分均質であるとみなす s s 0.3σˆ (1) この式の係数 0.3 の根拠は, この基準が満たされる場合, 試料間標準偏差によって生じる技能試験の標準偏差が約 10 % を越えないということである ( 以下省略 ) ここでは, 式 (1) より ss / ˆ σ 0.3 を JIS 基準の比という 60min

13 試料のばらつきの考え方 ( 試料間ばらつきと試料内ばらつき ) 3 繰返し試験結果の分散分析に基づく要因の扱い方試料間ばらつき < 粘土珪砂砂質土の場合 > バッチ配付試料 :1 袋 < 改良土の場合 > バッチ配付試料 :4 個プロバイダーでの配付前の作業主要因 σ P(A) 1 試験機関試験者機器環境 3 配付試料 < 試料間ばらつき > 技能試験 σ P 誤差項 σ P(e) 試験機関繰返し試験 4 配付試料 < 試料内ばらつき > 均質性試験 σ H 主要因 σ H(A) 誤差項 σ H(e) 1 試験機関 ( 試験機関は一つ ) 3 配付試料 < 試料間ばらつき > 試験機関 ( 繰返しの影響少ない ) 4 配付試料 < 試料内ばらつき > 試料内ばらつき採取サンフル :1 個サンフル :3 個または複数個技能試験均質性試験成形供試体 :3 個各試験機関プロバイダーでの試験前の作業 49 JIS 基準の方法 < 試料内ばらつき4 は試験機関によるサンプルの採取作業の影響が大きい > 試料間標準偏差 s s : 試料間ばらつき3 だけ技能評価のための標準偏差 σˆ : 試験機関が関係するばらつき(1++4) 地盤工学会の方法 < 繰返し試験を実施しないものもあり, 要因ごとのばらつきは求められない > 試料間標準偏差 s s : 3+4 均質性試験の標準偏差 :σ H 技能評価のための標準偏差 σˆ : (1++3+4) 技能試験の標準偏差 :σ P 50 JIS の方法と地盤工学会の方法における s s /σ^ の違い (013 年 ~016 年の技能試験結果より ) 4 地盤工学会の方法による要因の寄与率からの検討と評価基準の見直し地盤工学会の方法 s s /σ^=σ H /σ P 珪砂 (013) 砂質土 (016) 1: JIS の方法 s s /σ^ 改良土 (01/015) 粘土 (011/014) 粘土と珪砂砂質土はすべての試験項目において, 両者の違いは極めて小さい改良土では約 5 % の試験結果で両者が同一とは言えない状況であるが, 残りの約 75 % は両者の違いは小さい両者が同一でない場合でも地盤工学会の方法はJISの方法より大きく,JISの方法で均質でないものを均質であると誤るリスクはほとんど生じていない地盤工学会の方法により配付試料の均質性を判定できる試験機関の要因 (1+) の標準偏差 :σ Lab 配布試料の要因 (3+4) の標準偏差 :σ Smp 均質性試験の標準偏差 :σ H 合成標準偏差 (σ c ):(1++3+4) 技能試験の標準偏差 :σ P σ Lab RLab = 100 σ Smp 試験機関の寄与率 : σ 配布試料の寄与率 : RSmp = 100 c σ s JIS 基準の比 : ( s σ H σsmp σ c σ Lab σ Lab RLab ) = ( ) = = = 1 = 1 ˆ σ σ P σ c σ c σ c 100 s s σˆ 0.3 R R Lab Sam 91% < 9 % c () 51 5

14 011 年 ~016 年の技能試験結果式 () 017 年の技能試験 ( 粘土 ) の場合 A 試料区分均質性試験技能試験均質性判定試料名含水比 w (%) 土粒子の密度 ρs (g/cm 3 ) 50% 粒径 D50 (mm) 細粒分含有率 Fc (%) 粘土分含有率 Cc (%) 液性限界 wl (%) 塑性限界 wp (%) 平均値標準偏差 ss 変動係数 (%) 平均値標準偏差 σ^ 変動係数 (%) ss/σ^ RSmp (%) 判定結果 K 試料区分試料名含水比 w (%) 土粒子の密度 ρs (g/cm 3 ) 50% 粒径 D50 (mm) 細粒分含有率 Fc (%) 粘土分含有率 Cc (%) 液性限界 wl (%) 塑性限界 wp (%) 平均値均質性試験標準偏差 ss 変動係数 (%) ss / ˆ σ 0.3 を満足するもの : 粘土 :77 %, 珪砂 :70 %, 砂質土 :43 %, 改良土 :13 % 全体 : 約 50% s / ˆ σ 0.5 を満足するもの : 粘土 :100 %, 珪砂 :80 %, 砂質土 :79 %, 改良土 :6.5 % 全体 : 約 81% s 地盤材料の均質性の基準を s s σˆ 0.5 とする 53 技能試験平均値標準偏差 σ^ 変動係数 (%) ss/σ^ 均質性判定 RSmp (%) 判定結果 ( 注 ) 均質性の判定記号 [ :ss/σ^ 0.3(Rsmp 9%), :0.3<ss/σ^ 0.5(9%<Rsmp 5%), :ss/σ^>0.5(rsmp>5%) ] 54 5 配付試料の均質性の事前確認技能試験用の試料の均質性は, その準備段階 ( 均質性試験 ) で推測できる技能試験に均質な試料 ( s / ˆ σ 0.5 ) を提供するためには, 均質性試験の変動係数 ( v ) を s 粘土と珪砂砂質土では5% 以下, 改良土では10% 以下に収まる様に準備することが望ましい (H) 55 6 配付試料の変動係数と技能試験結果の変動係数の関係 ( 試験結果のばらつき ) = ( 試験機関による試験結果のばらつき )+( 配付試料のばらつき ) 技能試験の変動係数 v (P) (%) ( 配付試料のばらつき ) 配付試料の変動係数 v (H) (%) 含水比粒度 (D50 Uc) v(h):v(p)=1:1 液性 / 塑性限界粒度 (Cc) v(h):v(p)=1:10 土粒子の密度粒度 (Fc) v(h):v(p)=1:100 各種の密度 (1) 強度ひずみ等 (3) () 試験結果のばらつきは配付試料のばらつきより大きいとくに, 土粒子の密度粒度 (D50,Uc,Fc,Cc) は試験機関によるばらつきは配付試料のばらつきの10 倍以上になっているこれらの試験では試験機関のばらつきが極めて大きい配付試料のばらつきに着目すると, 次の3ケースに分けられる (1) 含水比, 土粒子の密度, 各種の密度 ( 湿潤密度乾燥密度最小密度最大密度最大乾燥密度 ), 粒度 (Fc) v (H) 1 %, v (P) <5 % : 試験結果の精度に問題がない () 液性限界塑性限界 v (H) =1~5 %, v (P) =5~14 % (3) 粒度試験 (D50 Uc Cc), 強度試験 ( 強さひずみ変形係数 ) v (H) 1 %, v (P) =10~100 % 均質な試料供試体の準備作成が課題である粒度試験では 1 個の試料の試験結果しか求めないために, 試験機関の違いによるばらつきが出やすい粒度試験も複数個の試料による繰返し試験の平均値を報告する様に改めるべきである 56

3-3 試験結果の信頼性評価のインセンティブと意義目的効果 3-3-1 不確かさ評価と技能試験のインセンティブ 1 参加機関数地盤材料試験関連の不確かさの評価 (ISO1705の試験所認定数) 5 年前

の必要性がない技能試験の参加機関数は安定しているが, 大学高専は減少している技能試験の意義は認識されている技能試験の活かし方 ( 技能試験参加機関のアンケート回答より ) 技能試験の活かし方の回答割合

土粒子密度 1 44 35 3 6 0 100 016 年砂質土粒度 1 41 39 4 4 0 100 締固め 13 40 38 4 5 0 100 土粒子密度 15 43 35 3 100 含水比 15

9 100 技能試験が試験精度の確認や試験技能の向上に活かされている : 日置 013 年 014 年 015 年 016 年 017 年実施年 57 営業活動に利用できればさらに効果が期待できるが,?

試験結果の信頼性評価の意義目的効果 1 製品構造物の品質保証と試験結果の信頼性 (c) 含水比試験 014 年 017 年 (d) 液性塑性限界試験 014 年 017 年 014 年に比べて,017

試験者試験方法製品構造物品質保証試験結果の信頼性試験機関装置試験サンプル試験時期 (ISO1705) 認定試験所管理上の要求事項品質システムの運営品質マニュアルマネジメントレビュ文書

15 3-3 試験結果の信頼性評価のインセンティブと意義目的効果不確かさ評価と技能試験のインセンティブ 1 参加機関数地盤材料試験関連の不確かさの評価 (ISO1705の試験所認定数) 5 年前 :5 機関現在 :3 機関地盤材料の技能試験 :50~60 数機関 (013 年 ~017 年 ) この内,5 年間継続している機関数 :8 機関地盤材料試験分野では, 不確か評価 ( 試験所認定 ) の必要性がない技能試験の参加機関数は安定しているが, 大学高専は減少している技能試験の意義は認識されている技能試験の活かし方 ( 技能試験参加機関のアンケート回答より ) 技能試験の活かし方の回答割合 (%) 年試料土試験項目教育へ反映精度の確認技能の向上研究資料営業活動その他計湿潤密度年改良土一軸強度土粒子密度年砂質土粒度締固め土粒子密度含水比年粘土粒度 LL PL 平均技能試験が試験精度の確認や試験技能の向上に活かされている : 日置 013 年 014 年 015 年 016 年 017 年実施年 57 営業活動に利用できればさらに効果が期待できるが,? 58 3 試験器具の校正検査の実施率 ( 技能試験参加機関のアンケート回答より ) (a) 土粒子の密度試験 014 年 017 年 (b) 粒度試験 ( 沈降分析 ) 014 年 017 年 3.3. 試験結果の信頼性評価の意義目的効果 1 製品構造物の品質保証と試験結果の信頼性 (c) 含水比試験 014 年 017 年 (d) 液性塑性限界試験 014 年 017 年 014 年に比べて,017 年は校正検査の実施率は向上している精度に関する認識が高まっている実施率が80% 程度までであり, 中には 50% 未満のものもある精度向上に向けた意識改革が必要発注者製造者供給者利用者購入者需要者試験者試験方法製品構造物品質保証試験結果の信頼性試験機関装置試験サンプル試験時期 (ISO1705) 認定試験所管理上の要求事項品質システムの運営品質マニュアルマネジメントレビュ文書記録管理守秘義務是正苦情不適合処理と予防技術的要求事項技術的に適格であり妥当な結果を出す評価能力要員施設及び環境条件試験校正方法の妥当性確認試験のトレーサビリティ試験校正結果の品質保証結果の報告 ISO9000 不確かさ技能試験 : 日置 59 60

16 試験結果の信頼性の評価と表示 3 試験結果の信頼性評価の意義目的技能試験不確かさ技能試験不確かさ試験結果の比較自己診断他の多くの機関と比べた精度ばらつき技能試験への参加とzスコアによる評価 z : 試験結果に問題はない z>: 原因を検討して対策するある一つの機関内での精度ばらつき不確かさによる評価 (ex) 土粒子の密度の精度平均土粒子密度 ± 不確かさ試験機関必要に応じて試験技術や試験環境の改善的確な試験結果の提供複数機関のばらつき m 試験結果一機関のばらつき試験結果の利用機関教育研究に利用確実な教育研究成果製品構造物の製造維持管理に適用製品構造物の信頼性安全性の向上 x zスコア不満足疑わしい満足疑わしい不満足市民生活の安心安全に貢献試験結果の信頼性評価の効果試験機器や試験技術の向上試験方法の改善技能試験構造物の信頼性安全性の向上不確かさ試験結果の信頼性評価参考 :JIS マーク認証の取り消し理由検査機器の故障の放置など検査の不手際 JIS 試験方法と異なる試験の実施検査の未実施, 検査結果の捏造改竄など品質管理体制の不備試験結果を観察評価する目の養成技術者研究者のモラル向上生データの点検倫理教育試験結果の信頼性 ( ばらつき精度 ) 評価の推進に取り組みましょう!! ご清聴ありがとうございました!! 確実な研究成果経済的な設計施工安全安心な構造物の建設 63 64

1. 試験結果の精度ばらつきの必要性 ( 実例 ) 例 1; ある盛土斜面の安定計算ミスとその対策 ( p// / p ) ある盛土斜面において安定計算に用いるデータを取り違えたその結果安全率が不足し盛土の安

1. 試験結果の精度ばらつきの必要性 ( 実例 ) 例 1; ある盛土斜面の安定計算ミスとその対策 ( p// / p ) ある盛土斜面において安定計算に用いるデータを取り違えたその結果安全率が不足し盛土の安第 49 回地盤工学研究発表会 ( 北九州大会 ) DS- 地盤材料試験結果の精度ばらつきを考える話題提供地盤材料試験結果の精度ばらつき ( 不確かさ ) の評価について 014 年 7 月 16 日 1 関西地盤環境研究センター ( 明石高専名誉教授 ) 澤孝平話題提供の内容 1. 試験結果の精度ばらつきの必要性 ( 実例 ) 例 1; ある盛土斜面の安定計算ミスとその対策. 試験結果の精度