(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH = 22.1, PV = 0.0 PH' = 11.5, PV' = 0.0 Mt = 31, Mr = 104 d = 0.71, e = 0.31 e/l = 0.15 < 1/6, σmax = 97 > 92 転倒安全率 3.37, 滑動安全率 0.92 M Q 配筋 ( at ) ( 検定 ) 壁体基部 23.2 27.9 D13@ ( 765) ( 1.51) 壁体中間 4.2 9.6 D13@ (0.50*H) ( 140) ( 0.28) 底版前部 底版後部 -29.7-8.6 D13@ ( 981) ( 1.93) τmax 壁体 0.18 < 0.70 底版 0.06 < 0.70 コンクリート Fc21 計算の内訳 2 PA = 0.50x 16.0x 2.35 x 1/2 = 22kN ( 安定計算用の土圧合力 ) PH = 22x cos0.0 = 22kN (PA の水平成分 ) PV = 22x sin0.0 = 0kN (PA の鉛直成分 ) PA' = 0.50x 9.8x 2.35 = 12 ( 安定計算用の上載荷重合力 ) PH' = 12x cos0.0 = 12 (PA' の水平成分 ) PV' = 12x sin0.0 = 0 (PA' の鉛直成分 ) Mt = 22x 0.78 ( 17) (PH による転倒モーメント ) + 12x 1.18 ( 14) (PH' による転倒モーメント ) = 31kN m ( 全転倒モーメント ) Mr = 13x 0.13+ 12x 1.03 ( 14) (W1 W2 による抵抗モーメント ) + 78x 1.15 ( 90) (W3 による抵抗モーメント ) + 0x 2.05 ( 0) (PV PV' による抵抗モーメント ) = 104kN m ( 全抵抗モーメント ) 転倒安全率 104/ 31 = 3.37 (Mr/Mt) Hr = 0.30x 103 ( 31) ( 底面摩擦による滑動抵抗. μ W ) + 0 ( 0) ( 前面受動土圧による滑動抵抗 ) = 31kN ( 全滑動抵抗力 ) 滑動安全率 31/ 34 = 0.92 (Hr/(PH+PH') ) d = ( 104-31)/ 103 = 0.71m ( 合力作用位置. (Mr-Mt)/ W ) e = 1.03-0.71 = 0.31m ( 偏心距離. L/2-d ) e/l = 0.31/ 2.05 = 0.15 < 1/6 σmax ( 103/ 2.05)x 1.92 = 97kN/m2 ( 最大接地圧. (ΣW/L) (1+6e/L) ) σmin ( 103/ 2.05)x 0.08 = 4kN/m2 ( 最小接地圧. (ΣW/L) (1-6e/L) )

(2) 東京都 H=2.0m( 地盤改良 ) < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.55, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH = 22.1, PV = 0.0 PH' = 11.5, PV' = 0.0 Mt = 31, Mr = 104 d = 0.71, e = 0.31 e/l = 0.15 < 1/6, σmax = 97 > 92 転倒安全率 3.37, 滑動安全率 1.69 M Q 配筋 ( at ) ( 検定 ) 壁体基部 23.2 27.9 D13@ ( 765) ( 1.51) 壁体中間 4.2 9.6 D13@ (0.50*H) ( 140) ( 0.28) 底版前部 底版後部 -29.7-8.6 D13@ ( 981) ( 1.93) τmax 壁体 0.18 < 0.70 底版 0.06 < 0.70 コンクリート Fc21 計算の内訳 2 PA = 0.50x 16.0x 2.35 x 1/2 = 22kN ( 安定計算用の土圧合力 ) PH = 22x cos0.0 = 22kN (PA の水平成分 ) PV = 22x sin0.0 = 0kN (PA の鉛直成分 ) PA' = 0.50x 9.8x 2.35 = 12 ( 安定計算用の上載荷重合力 ) PH' = 12x cos0.0 = 12 (PA' の水平成分 ) PV' = 12x sin0.0 = 0 (PA' の鉛直成分 ) Mt = 22x 0.78 ( 17) (PH による転倒モーメント ) + 12x 1.18 ( 14) (PH' による転倒モーメント ) = 31kN m ( 全転倒モーメント ) Mr = 13x 0.13+ 12x 1.03 ( 14) (W1 W2 による抵抗モーメント ) + 78x 1.15 ( 90) (W3 による抵抗モーメント ) + 0x 2.05 ( 0) (PV PV' による抵抗モーメント ) = 104kN m ( 全抵抗モーメント ) 転倒安全率 104/ 31 = 3.37 (Mr/Mt) Hr = 0.55x 103 ( 57) ( 底面摩擦による滑動抵抗. μ W ) + 0 ( 0) ( 前面受動土圧による滑動抵抗 ) = 57kN ( 全滑動抵抗力 ) 滑動安全率 57/ 34 = 1.69 (Hr/(PH+PH') ) d = ( 104-31)/ 103 = 0.71m ( 合力作用位置. (Mr-Mt)/ W ) e = 1.03-0.71 = 0.31m ( 偏心距離. L/2-d ) e/l = 0.31/ 2.05 = 0.15 < 1/6 σmax ( 103/ 2.05)x 1.92 = 97kN/m2 ( 最大接地圧. (ΣW/L) (1+6e/L) ) σmin ( 103/ 2.05)x 0.08 = 4kN/m2 ( 最小接地圧. (ΣW/L) (1-6e/L) )

(3) 東京都 H=2.0m( 突起付 ) < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1100 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH = 22.1, PV = 0.0 PH' = 11.5, PV' = 0.0 Mt = 31, Mr = 104 d = 0.71, e = 0.31 e/l = 0.15 < 1/6, σmax = 97 > 92 転倒安全率 3.37, 滑動安全率 1.52 M Q 配筋 ( at ) ( 検定 ) 壁体基部 23.2 27.9 D13@ ( 765) ( 1.51) 壁体中間 4.2 9.6 D13@ (0.50*H) ( 140) ( 0.28) 底版前部 底版後部 -29.7-8.6 D13@ ( 981) ( 1.93) τmax 壁体 0.18 < 0.70 底版 0.06 < 0.70 コンクリート Fc21 計算の内訳 2 PA = 0.50x 16.0x 2.35 x 1/2 = 22kN ( 安定計算用の土圧合力 ) PH = 22x cos0.0 = 22kN (PA の水平成分 ) PV = 22x sin0.0 = 0kN (PA の鉛直成分 ) PA' = 0.50x 9.8x 2.35 = 12 ( 安定計算用の上載荷重合力 ) PH' = 12x cos0.0 = 12 (PA' の水平成分 ) PV' = 12x sin0.0 = 0 (PA' の鉛直成分 ) Mt = 22x 0.78 ( 17) (PH による転倒モーメント ) + 12x 1.18 ( 14) (PH' による転倒モーメント ) = 31kN m ( 全転倒モーメント ) Mr = 13x 0.13+ 12x 1.03 ( 14) (W1 W2 による抵抗モーメント ) + 78x 1.15 ( 90) (W3 による抵抗モーメント ) + 0x 2.05 ( 0) (PV PV' による抵抗モーメント ) = 104kN m ( 全抵抗モーメント ) 転倒安全率 104/ 31 = 3.37 (Mr/Mt) Hr = 44+ 7 ( 51) ( 突起による滑動抵抗. 土 + 底面 ) + 0 ( 0) ( 前面受動土圧による滑動抵抗 ) = 51kN ( 全滑動抵抗力 ) 滑動安全率 51/ 34 = 1.52 (Hr/(PH+PH') ) d = ( 104-31)/ 103 = 0.71m ( 合力作用位置. (Mr-Mt)/ W ) e = 1.03-0.71 = 0.31m ( 偏心距離. L/2-d ) e/l = 0.31/ 2.05 = 0.15 < 1/6 σmax ( 103/ 2.05)x 1.92 = 97kN/m2 ( 最大接地圧. (ΣW/L) (1+6e/L) ) σmin ( 103/ 2.05)x 0.08 = 4kN/m2 ( 最小接地圧. (ΣW/L) (1-6e/L) )

三軸圧縮試験では 内部摩擦角 φ と粘着力 c がわかる 一般に三軸試験により φ がわかると 摩擦係数 μ の数値は 宅造法より不利になる ロームの φ は 10 位 粘性土で φ があまり大きく出ると c が小さくなり地耐力が出ない 地耐力だけ知りたくて φ を知りたくなければ 三軸ではなく一軸圧縮試験がいい 三軸より安い 一軸圧縮試験のみで地耐力を求めると 地耐力が比較的小さく出るのは φ=0 で算定することと c を求めるため qu を出すとき しっかりした土じゃないと ( 混入物があるような土だと ) つぶれやすくなるため 粘性土の地耐力をテルツァーギの式で出す場合 qu=12.5n c=qu/2 で出すが 一般に土質試験より小さく出る 一般にロームは N 値の 2.5~3 倍の地耐力が出る 砂質土は N 値 0.8 倍 粘土 シルト ( 圧密沈下要注意 特に含水のあるもの ) 新しいもの N 値 1.0 倍 ( 川の近くや 低地 下町の黒いもの ) 古いもの N 値 2~3 倍 固結していれば 5 倍位出る ( 古くても N 値 =0 だといくら出るかわからない 水位以下だとやわらかい )

(4) 東京都 H=2.0m( クーロン式 ) < 常時に関する計算 > 2000 GL w1 350 w2 w3 1800 117 PV PH 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.17, 表面載荷 9.8 内部摩擦角 10.0 ( クーロン土圧式による ) 安定計算用の土圧係数 0.704 壁体計算用の土圧係数 0.652 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH = 31.1, PV = 0.0 PH' = 16.2, PV' = 0.0 Mt = 43, Mr = 104 d = 0.59, e = 0.44 e/l = 0.21 > 1/6, σmax = 117 > 92 転倒安全率 2.40, 滑動安全率 0.37 M Q 配筋 ( at ) ( 検定 ) 壁体基部 30.0 36.2 D13@ ( 990) ( 1.95) 壁体中間 5.5 12.4 D13@ (0.50*H) ( 182) ( 0.36) 底版前部 底版後部 -41.7-13.0 D13@ ( 1378) ( 2.71) τmax 壁体 0.24 < 0.70 底版 0.09 < 0.70 コンクリート Fc21 計算の内訳 2 PA = 0.70x 16.0x 2.35 x 1/2 = 31kN ( 安定計算用の土圧合力 ) PH = 31x cos0.0 = 31kN (PA の水平成分 ) PV = 31x sin0.0 = 0kN (PA の鉛直成分 ) PA' = 0.70x 9.8x 2.35 = 16 ( 安定計算用の上載荷重合力 ) PH' = 16x cos0.0 = 16 (PA' の水平成分 ) PV' = 16x sin0.0 = 0 (PA' の鉛直成分 ) Mt = 31x 0.78 ( 24) (PH による転倒モーメント ) + 16x 1.18 ( 19) (PH' による転倒モーメント ) = 43kN m ( 全転倒モーメント ) Mr = 13x 0.13+ 12x 1.03 ( 14) (W1 W2 による抵抗モーメント ) + 78x 1.15 ( 90) (W3 による抵抗モーメント ) + 0x 2.05 ( 0) (PV PV' による抵抗モーメント ) = 104kN m ( 全抵抗モーメント ) 転倒安全率 104/ 43 = 2.40 (Mr/Mt) Hr = 0.17x 103 ( 18) ( 底面摩擦による滑動抵抗. μ W ) + 0 ( 0) ( 前面受動土圧による滑動抵抗 ) = 18kN ( 全滑動抵抗力 ) 滑動安全率 18/ 47 = 0.37 (Hr/(PH+PH') ) d = ( 104-43)/ 103 = 0.59m ( 合力作用位置. (Mr-Mt)/ W ) e = 1.03-0.59 = 0.44m ( 偏心距離. L/2-d ) e/l = 0.44/ 2.05 = 0.21 > 1/6 σmax ( 103/ 0.59) 2/3 = 117kN/m2 ( 最大接地圧. (ΣW/d) 2/3 )

(5) 東京都 H=2.0m( 傾斜面 ) < 常時に関する計算 > 30.00 2000 GL w1 350 w2 w3 1800 155 PV PH 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH = 45.9, PV = 0.0 PH' = 16.6, PV' = 0.0 Mt = 80, Mr = 126 d = 0.44, e = 0.58 e/l = 0.28 > 1/6, σmax = 155 > 92 転倒安全率 1.57, 滑動安全率 0.49 M Q 配筋 ( at ) ( 検定 ) 壁体基部 23.2 27.9 D13@ ( 765) ( 1.51) 壁体中間 4.2 9.6 D13@ (0.50*H) ( 140) ( 0.28) 底版前部 底版後部 -55.6-21.0 D13@ ( 1836) ( 3.61) τmax 壁体 0.18 < 0.70 底版 0.14 < 0.70 コンクリート Fc21 計算の内訳 2 PA = 0.50x 16.0x 3.39 x 1/2 = 46kN ( 安定計算用の土圧合力 ) PH = 46x cos0.0 = 46kN (PA の水平成分 ) PV = 46x sin0.0 = 0kN (PA の鉛直成分 ) PA' = 0.50x 9.8x 3.39 = 17 ( 安定計算用の上載荷重合力 ) PH' = 17x cos0.0 = 17 (PA' の水平成分 ) PV' = 17x sin0.0 = 0 (PA' の鉛直成分 ) Mt = 46x 1.13 ( 52) (PH による転倒モーメント ) + 17x 1.69 ( 28) (PH' による転倒モーメント ) = 80kN m ( 全転倒モーメント ) Mr = 13x 0.13+ 12x 1.03 ( 14) (W1 W2 による抵抗モーメント ) + 78x 1.43 ( 112) (W3 による抵抗モーメント ) + 0x 2.05 ( 0) (PV PV' による抵抗モーメント ) = 126kN m ( 全抵抗モーメント ) 転倒安全率 126/ 80 = 1.57 (Mr/Mt) Hr = 0.30x 103 ( 31) ( 底面摩擦による滑動抵抗. μ W ) + 0 ( 0) ( 前面受動土圧による滑動抵抗 ) = 31kN ( 全滑動抵抗力 ) 滑動安全率 31/ 63 = 0.49 (Hr/(PH+PH') ) d = ( 126-80)/ 103 = 0.44m ( 合力作用位置. (Mr-Mt)/ W ) e = 1.03-0.44 = 0.58m ( 偏心距離. L/2-d ) e/l = 0.58/ 2.05 = 0.28 > 1/6 σmax ( 103/ 0.44) 2/3 = 155kN/m2 ( 最大接地圧. (ΣW/d) 2/3 )

(6) 東京都 H=2.0m( 傾斜面逆 L) < 常時に関する計算 > 30.00 2000 PV PH GL w1 350 w2 1800 69 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 0.0 PH = 22.1, PV = 0.0 PH' = 11.5, PV' = 0.0 Mt = 31, Mr = 37 d = 0.24, e = 0.78 e/l = 0.38 > 1/6, σmax = 69 < 92 転倒安全率 1.20, 滑動安全率 0.22 M Q 配筋 ( at ) ( 検定 ) 壁体基部 23.2 27.9 D13@ ( 765) ( 1.51) 壁体中間 4.2 9.6 D13@ (0.50*H) ( 140) ( 0.28) 底版前部 29.1 14.1 D13@ ( 960) ( 1.89) 底版後部 τmax 壁体 0.18 < 0.70 底版 0.09 < 0.70 コンクリート Fc21 計算の内訳 2 PA = 0.50x 16.0x 2.35 x 1/2 = 22kN ( 安定計算用の土圧合力 ) PH = 22x cos0.0 = 22kN (PA の水平成分 ) PV = 22x sin0.0 = 0kN (PA の鉛直成分 ) PA' = 0.50x 9.8x 2.35 = 12 ( 安定計算用の上載荷重合力 ) PH' = 12x cos0.0 = 12 (PA' の水平成分 ) PV' = 12x sin0.0 = 0 (PA' の鉛直成分 ) Mt = 22x 0.78 ( 17) (PH による転倒モーメント ) + 12x 1.18 ( 14) (PH' による転倒モーメント ) = 31kN m ( 全転倒モーメント ) Mr = 13x 1.93+ 12x 1.03 ( 37) (W1 W2 による抵抗モーメント ) + 0x 0.00 ( 0) (W3 による抵抗モーメント ) + 0x 2.05 ( 0) (PV PV' による抵抗モーメント ) = 37kN m ( 全抵抗モーメント ) 転倒安全率 37/ 31 = 1.20 (Mr/Mt) Hr = 0.30x 25 ( 7) ( 底面摩擦による滑動抵抗. μ W ) + 0 ( 0) ( 前面受動土圧による滑動抵抗 ) = 7kN ( 全滑動抵抗力 ) 滑動安全率 7/ 34 = 0.22 (Hr/(PH+PH') ) d = ( 37-31)/ 25 = 0.24m ( 合力作用位置. (Mr-Mt)/ W ) e = 1.03-0.24 = 0.78m ( 偏心距離. L/2-d ) e/l = 0.78/ 2.05 = 0.38 > 1/6 σmax ( 25/ 0.24) 2/3 = 69kN/m2 ( 最大接地圧. (ΣW/d) 2/3 )