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- かずひろ みしま
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1 第 6 章 擁壁計画
2 第 6 章擁壁計画 第 1 節基本事項 1 擁壁各部の名称及び擁壁の さ擁壁各部の名称は図 6-1 のとおりである 擁壁前面の地盤面 (GL) から擁壁天端までの垂直距離を擁壁の地上高 (H) といい 擁壁前面の地盤面から擁壁基礎底面 ( 練積み造擁壁の場合は 基礎コンクリートの天端 ) までの垂直距離を根入れ深さ (h) という また 擁壁基礎底面 ( 練積み造擁壁の場合は 基礎コンクリートの天端 ) から擁壁天端までの垂直距離を擁壁の全高 (H ) という なお 擁壁の地上高は 擁壁の構造に応じて次のとおりとすること (1) 練積み造擁壁の地上高は 5.0m 以下とすること (2) 鉄筋コンクリート造等擁壁の地上高は 地形上やむを得ない場合を除き 5.0m 以下とすること 擁壁前面の上端 天端コンクリート擁壁の天端 擁壁前面の上端 擁壁の天端 躯体 擁壁背面の地表面 擁壁背面の地表面 地上高 (H) 擁壁前面の下端地盤面 (GL) 根入れ深さ (h) 全高 (H ) 基礎コンクリートの天端基礎コンクリート基礎底面 間知ブロック 擁壁前面 水抜穴基礎砕石床付け面 擁壁背面 透水層止水板 ( 止水コンクリート ) 胴込めコンクリート ( 間石ブロックの間を充填するコンクリート ) 拡大図裏込めコンクリート ( 間石ブロックと胴込めコンクリートの裏側に打設するコンクリート ) 地上高 (H) 擁壁前面の下端地盤面 (GL) 根入れ深さ (h) 全高 (H ) 擁壁前面 たて壁水抜穴ハンチ底版 ( つま先版 ) 床付け面基礎砕石 擁壁背面 透水層止水板 ( 止水コンクリート ) 基礎底面底版 ( かかと版 ) 均しコンクリート ( ア ) 練積み造擁壁の場合 ( イ ) 鉄筋コンクリート造等擁壁の場合 図 6-1 擁壁各部の名称及び擁壁の高さ 40
3 2 擁壁の根 れ深さ (1) 擁壁の根入れ深さは 擁壁の地上高の0.15 倍以上かつ0.35m 以上確保すること (2) 斜面上や水路 柵渠又は素掘り側溝の背後 擁壁の前面の地盤面が水平ではない場合は 次に示す各々の場合に応じて仮想地盤面 (GL img ) を設定し これを地盤面とみなして算出した地上高 ( 以下 仮想地上高 (H img ) という ) と根入れ深さ ( 以下 仮想根入れ深さ (h img ) という ) を それぞれ擁壁の地上高及び根入れ深さとみなす ア斜面上に擁壁を設置する場合次の ( ア ) 及び ( イ ) を同時に満たすよう仮想地盤面を設定する ( 図 6-2) ( ア ) 仮想根入れ深さが 仮想地上高の0.15 倍以上かつ0.35m 以上となること ( イ ) 斜面の下端を通り土質に応じた角度 ( 表 6-1) で引かれた影響線と仮想地盤面が交わる点と 擁壁基礎底面の前端との水平距離が 仮想地上高の0.4 倍以上かつ1.5m 以上となること ただし 斜面の角度が比較的緩やかで 影響線の角度よりも小さくなる場合は 擁壁基礎底面前端と 地盤面が仮想地盤面と交わる点との水平距離が 仮想地上高の0.4 倍以上かつ1.5m 以上となること ( 図 6-3) 表 6-1 土質別角度 土質軟岩風化の著しい岩 砂利 真砂土 関東ローム 硬質粘土その他これらに類するもの 盛土 腐植土又は土質が確認できない場合 角度 (θ)
4 この部分の地盤面は侵食に配慮すること 仮想地上高を地上高とみなすこと仮想根入深さを根入れ深さとみなすこと影響線と仮想地盤面が交わる点 仮想地上高 Himg 擁壁前面の上端 仮想地盤面 GLimg 擁壁の基礎底面の前端 仮想根入れ深さ himg 斜面の下端 地盤面 影響線 0.15Himg 以上かつ 0.35m 以上 基礎底面 θ 0.4Himg 以上かつ 1.5m 以上 図 6-2 斜面上に擁壁を設置する場合の根入れ深さ この部分の地盤面は侵食に配慮すること 仮想地上高を地上高とみなすこと仮想根入深さを根入れ深さとみなすこと 仮想地上高 Himg 擁壁前面の上端 地盤面と仮想地盤面が交わる点 仮想地盤面 GLimg 地盤面 擁壁の基礎底面の前端 斜面の下端 影響線 θ 影響線よりも斜面の角度が小さい 仮想根入れ深さ himg 0.15Himg 以上かつ 0.35m 以上 基礎底面 0.4Himg 以上かつ 1.5m 以上 図 6-3 緩やかな斜面上に擁壁を設置する場合の根入れ深さ 42
5 イ水路 柵渠又は素掘り側溝の背後に擁壁を設置する場合水路 柵渠又は素掘り側溝 ( 以下 水路等 という ) の背後に擁壁を設置する場合は 水路の底面若しくは柵渠又は素掘り側溝の河床を通る水平面を仮想地盤面とする ( 図 6-4) ただし 擁壁前端から水路等までの距離が仮想地上高の0.4 倍以上 かつ 1.5m 以上となる場合は 仮想地盤面の設定を要さない 擁壁前端から水路までの距離が 0.4Himg 以上かつ 1.5m 以上となる場合は 仮想地盤面を設定しなくても良い 仮想地上高 Himg 地盤面 (GL) 水路 仮想地盤面 GLimg 水路の底面 0.15Himg 以上かつ 0.35m 以上 仮想根入れ深さ himg 基礎コンクリート天端の前端 ( ア ) 水路の背後に擁壁を設置する場合 擁壁前端から柵渠又は素掘り側溝までの距離が 0.4Himg 以上かつ 1.5m 以上となる場合は 仮想地盤面を設定しなくても良い 仮想地上高 Himg 地盤面 (GL) 素掘り側溝 仮想地盤面 GLimg 柵渠又は素掘り側溝の河床 0.15Himg 以上かつ 0.35m 以上 擁壁の基礎底面の前端 仮想根入れ深さ himg ( イ ) 柵渠又は素掘り側溝の背後に擁壁を設置する場合 図 6-4 水路 柵渠又は素掘り側溝の背後に擁壁を設置する場合の根入れ深さ 43
6 ウ河川に近接して設置する擁壁擁壁等で防護されている河川に近接して擁壁を設置する場合は 斜面上に擁壁を設置する場合の考え方に準じて仮想地盤を設定し 新設する擁壁の設置位置を定めること ( 図 6-5) 新設する擁壁 影響線と仮想地盤面 (GLimg) が交わる点河川を防護する擁壁地盤面 (GL) 擁壁背面 河床 θ 擁壁背面において河床の高さと等しくなる点 影響線 仮想地上高 Himg 仮想根入れ深さ himg 0.15Himg 以上かつ 0.35m 以上 0.4Himg 以上かつ 1.5m 以上 仮想地盤面 (GLimg) 擁壁基礎底面の前端 図 6-5 河川に接して設置する擁壁 エ L 型側溝又は街渠の背後に擁壁を設置する場合 L 型側溝コーピング又は街渠ブロック ( 以下 コーピング等 という ) の天端から 0.25m 下がった水平面を仮想地盤面とする ( 図 6-6) ただし 擁壁前端からコーピング等の前面までの距離が1.5m 以上となるか 又はコーピング等の高さが0.25m 未満の場合は 仮想地盤面の設定を要さない 擁壁前端からコーピング前面までの距離が 1.5m 以上となるか 又はコーピング高が 0.25m 未満の場合は 仮想地盤面を設定しなくても良いコーピング天端 仮想地上高 Himg 路面 コーピング高 仮想地盤面 GLimg L 型側溝 0.25m 0.15Himg 以上かつ 0.35m 以上 擁壁の基礎底面の前端 仮想根入れ深さ himg 図 6-6 L 型側溝等の背後に擁壁を設置する場合の根入れ深さ 44
7 (3) U 型側溝の背後に擁壁を設置する場合は 仮想地盤面の設定は不要とし 擁壁の根入れ深さを当該 U 型側溝の天端からの高さとする ただし 基礎コンクリートの天端又は擁壁の基礎底面よりU 型側溝の底面が低くなる場合は 基礎コンクリートの天端又は擁壁の基礎底面をU 型側溝の底面に合わせること なお その場合擁壁前端からU 型側溝までの距離が地上高の0.4 倍以上 かつ 1.5m 以上となる場合は この限りでない ( 図 6-7) 擁壁の基礎コンクリートの天端より U 型側溝の底面が低くなる場合は 基礎コンクリートの天端を U 型側溝の底面に合わせること なお 擁壁前端から U 型側溝までの距離が 0.4H 以上 かつ 1.5m 以上の場合は この限りでない 地上高 H 地盤面 (GL) U 型側溝 0.15H 以上かつ 0.35m 以上 U 型側溝の底面 根入れ深さ h 基礎コンクリート天端の前端 ( ア ) 練積み造擁壁を設置する場合 擁壁の基礎底面より U 型側溝の底面が低くなる場合は 擁壁の基礎底面を U 型側溝の底面に合わせること なお 擁壁前端から U 型側溝までの距離が 0.4H 以上 かつ 1.5m 以上の場合は この限りでない 地上高 H 地盤面 (GL) U 型側溝 0.15H 以上かつ 0.35m 以上 U 型側溝の底面 擁壁の基礎底面の前端 根入れ深さ h ( イ ) 鉄筋コンクリート造擁壁を設置する場合 図 6-7 U 型側溝の背後に擁壁を設置する場合の根入れ深さ 45
8 3 斜 に沿って設置する擁壁斜面に沿って擁壁を設置する場合 基礎部分は段切り ( 幅 1.0m 以上 ) により水平とすること ( 図 6-8) 練積み造擁壁又は鉄筋コンクリート造擁壁 地盤面 (GL) 基礎コンクリート 基礎底面 基礎砕石 幅 1.0m 以上とすること 図 6-8 斜面に沿って設置する擁壁 4 段擁壁 (1) 二段擁壁とは宅地造成に関する工事の区域内の擁壁同士又は同区域内の擁壁と区域外の既存擁壁が 平行又は平行に近い形で前後にひな壇状に配置され 上段側の擁壁 ( 以下 上段擁壁 という ) の荷重が下段の擁壁 ( 以下 下段擁壁 という ) の構造に影響すると考えられる状態に配置される擁壁を二段擁壁という (2) 二段擁壁の設置規制ア二段擁壁となる擁壁の配置は原則として避けること 二段擁壁とならないようにするには 次の ( ア ) 又は ( イ ) のとおり配置すること ( ア ) 上段 下段擁壁ともに新設する場合 下段擁壁を新設する場合又は上段擁壁を新設し下段擁壁が法の技術的基準に適合している場合 ( 図 6-9 図 6-10 図 6-11 図 6-12) 下段擁壁の基礎底面の後端を基点として水平面と土質に応じた角度 ( 表 6-1) をなす影響線を引いたとき 上段擁壁の基礎底面の前端 ( 練積み造擁壁の場合は基礎コンクリートの天端の前端 ) が影響線より後ろに位置し かつ 上段擁壁と下段擁壁の間の最短水平距離が上段擁壁の地上高の0.4 倍以上かつ1.5m 以上となること 46
9 ( イ ) 上段擁壁を新設し 下段擁壁が法の技術的基準に適合していない又は適合するか確認できない場合 ( 図 6-13 図 6-14 図 6-15 図 6-16) 下段擁壁の前面の下端を基点として 水平面と土質に応じた角度 ( 表 6-1) をなす影響線を引いたとき その影響線と下段擁壁背面の地盤が交わる点と上段擁壁の基礎底面の前端 ( 練積み造擁壁の場合は基礎コンクリートの天端の前端 ) の最短水平距離が上段擁壁の地上高の0.4 倍以上かつ1.5m 以上となること イ地形上やむを得ず二段擁壁となる場合 次の ( ア ) ( イ ) ( ウ ) 全ての項目を満たしていることが確認できるときに限り 二段擁壁を認めるものとする ( ア ) 下段擁壁と上段擁壁の最短水平距離 ( 図 6-9 図 6-10 図 6-11 図 6-12) が 上段擁壁の地上高の0.4 倍以上かつ1.5m 以上となること なお 上段擁壁が杭基礎の場合は この限りでない ( イ ) 下段擁壁について 背面形状 地表面載荷重及び上段擁壁による荷重を考慮して構造計算を行い さらに 以下の項目について確認すること a 常時において転倒 滑動 沈下に関する安全率が1.5 以上であり かつ各部材に作用する応力度が長期許容応力度以内であること b 中地震時 ( 設計水平震度 k h =0.20) において 各部材に作用する応力度が短期許容応力度以内であること c 大地震時 ( 設計水平震度 k h =0.25) において転倒 滑動 沈下に関する安全率が1.0 以上であり かつ各部材に作用するモーメント及びせん断力が それぞれ降伏曲げモーメント及びせん断耐力以内となること ( ウ ) 上段 下段擁壁ともに含む形で斜面安定計算を行い 常時で安全率 1.5 以上かつ大地震時 ( 設計水平震度 k h =0.25) で安全率 1.0 以上となること 47
10 上段擁壁 最短水平距離 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 地上高 H 下段擁壁 影響線 上段擁壁の基礎底面 θ 下段擁壁の基礎底面の後端 図 6-9 上段 下段ともに鉄筋コンクリート造擁壁の場合 上段擁壁 最短水平距離 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 地上高 H 下段擁壁 擁壁背面 影響線 上段擁壁の基礎底面 θ 下段擁壁の基礎底面の後端 図 6-10 上段が鉄筋コンクリート造擁壁 下段が練積み造擁壁の場合 48
11 上段擁壁 最短水平距離 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 地上高 H 下段擁壁 影響線 上段擁壁の基礎底面 θ 下段擁壁の基礎底面の後端 図 6-11 上段が練積み造擁壁 下段が鉄筋コンクリート造擁壁の場合 上段擁壁 最短水平距離 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 地上高 H 下段擁壁 擁壁背面 影響線 上段擁壁の基礎底面 θ 下段擁壁の基礎底面の後端 図 6-12 上段 下段ともに練積み造擁壁の場合 49
12 影響線と下段擁壁背面の地盤が交わる点 上段擁壁 ( 新設 ) 地上高 H 下段擁壁 ( 技術的基準に適合しないか 又は不明な既設 ) 下段擁壁背面の地盤 擁壁前面 影響線 最短水平距離 上段擁壁の基礎底面 前面地盤 25 ( ただし土質が確認できる場合は それに応じた θ) 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 擁壁前面の下端 図 6-13 上段 下段ともに鉄筋コンクリート造擁壁の場合 下段擁壁 ( 技術的基準に適合しないか 又は不明な既設 ) 影響線と下段擁壁背面の地盤が交わる点下段擁壁背面の地盤 上段擁壁 ( 新設 ) 地上高 H 擁壁前面の下端 擁壁前面 影響線 最短水平距離 上段擁壁の基礎底面 前面地盤 25 ( ただし土質が確認できる場合は それに応じた θ) 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 図 6-14 上段が鉄筋コンクリート造擁壁 下段が練積み造擁壁の場合 50
13 影響線と下段擁壁背面の地盤が交わる点 上段擁壁 ( 新設 ) 地上高 H 下段擁壁 ( 技術的基準に適合しないか 又は不明な既設 ) 下段擁壁背面の地盤 擁壁前面 影響線 最短水平距離 上段擁壁の基礎底面 前面地盤 25 ( ただし土質が確認できる場合は それに応じた θ) 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 擁壁前面の下端 図 6-15 上段が練積み造擁壁 下段が鉄筋コンクリート造擁壁の場合 影響線と下段擁壁背面の地盤が交わる点 上段擁壁 ( 新設 ) 地上高 H 下段擁壁 ( 技術的基準に適合しないか 又は不明な既設 ) 下段擁壁背面の地盤 擁壁前面の下端 擁壁前面 影響線擁壁背面 最短水平距離 上段擁壁の基礎底面 前面地盤 25 ( ただし土質が確認できる場合は それに応じた θ) 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 図 6-16 上段 下段ともに練積み造擁壁の場合 51
14 (3) 二段擁壁とみなさないもの (2) の規定に係わらず 上下の擁壁で覆われる崖面が一体の崖ではなく かつ 上下いずれも任意設置擁壁の場合 ( 下図の ( ア )) 又は上段が任意設置擁壁の場合 ( 下図の ( イ )) は 二段擁壁とみなさないものとする ( 図 6-17) なお 上段 下段擁壁が共に義務設置擁壁の場合又は下段擁壁が任意設置擁壁で上段擁壁が義務設置擁壁の場合は 二段擁壁の規定が適用となるので注意すること また 上段擁壁と下段擁壁が平行ではない場合は 図 6-18 を参考とし 二段擁壁に該当するかどうか検討するための断面を設定すること 任意設置擁壁 任意設置擁壁 任意設置擁壁 上段擁壁によって覆われる崖面の下端 義務設置擁壁 上段擁壁によって覆われる崖面の下端 ( ア ) 上下の擁壁で覆われる崖面が一体ではなく かつ 上下どちらも任意設置擁壁の場合 ( イ ) 上下の擁壁で覆われる崖面が一体ではなく かつ 上段擁壁が任意設置擁壁の場合 図 6-17 二段擁壁とみなさなくてもよい場合 A 上段擁壁 上段擁壁 上段擁壁前面と垂直にすること 下段擁壁背面と上段擁壁の前面の中点で折れ曲げさせること 上段擁壁 下段擁壁 下段擁壁と上段擁壁が最も近づく箇所で断面を設定して検討すること 下段擁壁背面と垂直にすること 下段擁壁 下段擁壁 A ( ア ) 立体図 ( イ ) 平面図 ( ウ ) A-A 断面図 図 6-18 上下の擁壁が平行でない場合の検討断面の設定 (4) 宅地造成に関する工事の区域内の既存擁壁について 宅地造成に関する工事を行う区域内の既存擁壁は 二段擁壁になるかどうかに係わらず 法の技術的基準に適合しなければならないので留意すること 52
15 第 2 節擁壁の設計及び施 1 擁壁の選定 (1) 練積み造擁壁ア練積み造擁壁は 本指針 96ページ~115ページの間知石等練積み擁壁標準構造図に示されるものを使用すること また 基礎コンクリートは無筋コンクリート造を基本とするが 基礎地盤が切土と盛土にまたがる場合等必要に応じて 鉄筋コンクリート造とすること イ擁壁背面の地盤の高さに合わせるために 標準構造図に示される擁壁の高さを変更して施工する場合は 擁壁の頭部を切る構造 ( 頭切り ) とすること ( 図 6-19) 標準構造上の擁壁天端の幅 ( 練積み造擁壁の場合 400 mm ) 標準構造上の擁壁の高さ 擁壁頭部をカット (= 頭切り ) した設計として施工とする部分 擁壁背面の地盤の高さに合わせた天端の高さ頭切りをした場合の天端の幅は 標準構造上の天端の幅より広くなる また 地上高が連続的に変化する場合は 天端の幅も連続的に変化する ( 低くなるほど広くなる ) 場合が多いので注意すること 擁壁背面の地盤 0.3m 実際の天端より 30cm 下がったところから下方へ透水層を設けること 図 6-19 擁壁の頭切り ウ擁壁背面の地表面が傾斜しているときは 擁壁背面において前面地盤と高さが等しくなる点から 表 6-1 に示す角度の影響線を引き 当該影響線が擁壁背面の地表面と交わる点における水平面と擁壁前面の地盤面との高さを擁壁で覆わなければならない崖の高さとみなして擁壁のタイプを選定し 当該擁壁の頭切りを行って高さを調整すること ( 図 6-20) 53
16 なお 影響線が擁壁背面の地表面と交わらない場合又は影響線と擁壁背面の地表面が交わ る点の高さが 5m 以上の場合は 土羽付き 5m タイプを選定すること この高さの崖を覆うことができる擁壁を選定し 頭切りを行うこと 頭切りする部分 擁壁前面 擁壁背面 擁壁背面の地表面 影響線 擁壁背面の地表面と影響線が交わる点 θ 擁壁背面において前面地盤と高さが等しくなる点 図 6-20 擁壁背面の地表面が傾斜している場合の練積み造擁壁のタイプの選定と施工 (2) 鉄筋コンクリート造等擁壁鉄筋コンクリート造擁壁の義務設置擁壁については 第 3 節鉄筋コンクリート造擁壁の設計 に基づいて構造計算を行うこと ただし 本指針 117ページから197ページの鉄筋コンクリート造擁壁標準構造図中に示される構造のものを その設計条件に則り使用する場合はこの限りではない (3) 国土交通大臣認定擁壁法施行令第 14 条に規定する特殊な材料又は構法による擁壁を設置する場合は 国土交通大臣が認定し かつ 設置条件が適合するものを使用すること 2 擁壁の基礎地盤 (1) 基礎地盤の設計上の長期許容地耐力については 土質調査を行い定めること ただし 地上高が5m 以下であり かつ 現地の地盤が地山の関東ロームであることが確認できた場合は 長期許容地耐力として 堅いローム層の100kN/ m2を用いることができる なお 現場の施工の際には 現地の地盤の許容地耐力を測定し 設計上の必要な許容地耐力が得られていることを確認すること (2) 現地の床付け地盤の許容地耐力が設計上の必要な許容地耐力を満たしていない場合には 地盤改良又は杭基礎の設置を行うこと (3) 擁壁の基礎は 栗石等を20cm以上の厚さに敷きならし 十分に転圧したうえで設置すること ただし 地盤が岩盤の場合はこの限りでない (4) 鉄筋コンクリート造等擁壁については 均しコンクリート ( 厚さ5cm以上 ) を打設した後 設置すること ( ページの図 ) 54
17 3 コンクリート (1) 鉄筋コンクリート造等擁壁の躯体に使用するコンクリートは 設計基準強度 F c が21N/ mm2 (210kg f/ cm2 ) 以上の強度のものを使用すること 練積み造擁壁の胴込め 裏込めコンクリート及びその他の部材等に使用するコンクリートは 設計基準強度 F c が18N/ mm2 (180kg f/ cm2 ) 以上の強度のものを使用すること なお 圧縮及びせん断に関する許容応力度は 表 6-2 のとおりである 表 6-2 コンクリートの許容応力度 ( 建築基準法施行令第 91 条より ) 設計基準強度 F c (N/ mm2 ) 21 (210kg f/ cm2 ) 24 (240kg f/ cm2 ) 27 (270kg f/ cm2 ) 長期許容応力度圧縮せん断 N/ mm2 N/ mm (70kg f/ cm2 ) (7kg f/ cm2 ) (80kg f/ cm2 ) (7.3kg f/ cm2 ) (90kg f/ cm2 ) (7.6kg f/ cm2 ) 短期長期許容応力度 圧縮 せん断 N/ mm2 N/ mm (140kg f/ cm2 ) (14kg f/ cm2 ) (160kg f/ cm2 ) (14.6 kg f/ cm2 ) (180kg f/ cm2 ) (15.2 kg f/ cm2 ) 24N/ mm2以上を使用する場合には納品書等を提出すること (2) 無筋コンクリートの単位体積重量 γ c は23kN/ m3 (2.3tf/ m3 ) 鉄筋コンクリートの単位体積重量 γ c は24kN/ m3 (2.4tf/ m3 ) とする (3) 鉄筋とコンクリートのヤング係数比 n は 15とする (4) コンクリートの引張強度は 考慮しないこと (5) コンクリートの施工は コンクリート標準示方書 (( 社 ) 土木学会 ) に従い行うこと 4 鉄筋鉄筋コンクリート造等擁壁の鉄筋には SD295 以上の基準強度を持つ異形棒鋼を用いること ( 表 6-3) 表 6-3 異形棒鋼の許容応力度 異形棒鋼の種類 基準強度 (N/ mm2 ) 長期許容引張り応力度 σ sa (N/ mm2 ) 短期許容引張り応力度 σ sa (N/ mm2 ) SD295A 及び B 295 (2950kg f/ cm2 ) 195 (1950kg f/ cm2 ) 295 (2950kg f/ cm2 ) SD (3450kg f/ cm2 ) 215 (2150kg f/ cm2 ) 345 (3450kg f/ cm2 ) SD (3900kg f/ cm2 ) ただし D29 以上の場合は 195(1950kg f/ cm2 ) 390 (3900kg f/ cm2 ) SD345 以上を使用する場合には納品書等を提出すること 55
18 5 鉄筋コンクリート造等擁壁の構造体 (1) 鉄筋径はD13 以上とし 間隔は30cm以下とすること また 粗骨材が行き渡るよう 密な配置は避けること (2) 鉄筋の重ね継ぎ手は 鉄筋径の40 倍以上とすること (3) 鉄筋のかぶりは6cm以上とする (4) 引張り鉄筋の定着長は 主筋に溶接する場合を除き その径の40 倍以上とすること ただし 末端をフック状に加工するときは その径の25 倍以上とする (5) たて壁と底版の接合部分には ハンチ (30cm 30cm以上 ) を設けること (6) 部材の最小厚さは 20cm以上とすること (7) 配筋は 用心鉄筋 配力鉄筋を設けること 6 杭基礎 (1) 杭基礎は 杭先端が良質な支持層によって支持される支持杭とすること 摩擦杭は不可とする (2) 杭の配列は 正方形 長方形又は千鳥状等 左右対称の単純な配置とすること また 最小配列は2 行 2 列を原則とすること ( 図 6-21) (3) 杭の最小中心間隔は杭の直径の2.5 倍とすること これを満たさない場合は群杭として設計を行うこと また 底版縁端と杭中心との最小距離は 打込み杭 中掘り杭及びプレボーリング杭の場合は杭径の1.25 倍 場所打ち杭及び鋼管ソイルセメント杭の場合は杭径の1.0 倍とすること ( 図 6-22) (4) 杭頭部は 擁壁底版に剛結合することを原則とする その方法は 次のア又はイによるものとし 詳細な構造は 杭基礎設計便覧 (( 社 ) 日本道路協会 ) 等を参考とすること ア方法 A 杭を底版の中に杭径以上埋込む方法 イ方法 B 杭を底版内へ10cm程度埋込み 主として鉄筋で補強する方法 (5) 杭に用いる材料の許容応力度は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という ) ( 本指針 242ページを参照 ) による 56
19 断面図 正面図 基礎底面図 ( 杭配置図 ) 透視図 2 列目 1 列目 2 列目 1 列目 1 列目 2 列目 図 6-21 杭の最小配列 2.5D 以上 1.25D( 打込み杭 ) ( 中掘り杭 ) ( プレボーリング杭 ) 1.0D( 場所打ち杭 ) ( 鋼管ソイルセメント杭 ) 底版縁端 底版縁端 D 2.5D 以上 D: 杭径 図 6-22 杭の最小中心間隔及び底版縁端との距離 7 擁壁のコーナー補強 60 度以上 120 度以下の角度をなす擁壁のコーナーにおいては 当該コーナーをはさむ二等辺三角形の部分を鉄筋コンクリート ( 練積み造擁壁の場合はコンクリート ) で補強すること 二等辺三角形の一辺の長さは 擁壁の地上高が3m 以下の場合は50cm 3mを超える場合は 60cmとする ( 図 6-23 図 6-24) また 鉄筋コンクリート造擁壁の補強方法については たて壁の横筋に準じて配筋すること 57
20 伸縮目地 l a θ a 伸縮目地は 間知ブロック 胴込め 裏込めコンクリート に加え基礎コンクリートを含めた全断面に入れること ( ア ) 平面図 ( イ ) 立体図 擁壁のコーナー部の角度 θ が 60 度以上 120 度以下の場合は以下のとおりコーナーを補強すること 擁壁の地上高が 3m 以下のとき a = 50 cm以上 擁壁の地上高が 3m を超えるとき a = 60 cm以上 伸縮目地の位置 l は 原則として擁壁の地上高かつ 2.0m 超とすること 図 6-23 練積み造擁壁のコーナー補強及び伸縮目地 伸縮目地 l a a かかと版側主筋 ( 上面 ) θ つま先版側主筋 ( 下面 ) 伸縮目地は たて壁に加え底版も含めた全断面に入れること ( ア ) 平面図 ( イ ) 立体図 擁壁のコーナー部の角度 θ が 60 度以上 120 度以下の場合は以下のとおりコーナーを補強すること 擁壁の地上高が 3m 以下のとき a = 50 cm以上 擁壁の地上高が 3m を超えるとき a = 60 cm以上 伸縮目地の位置 l は 原則として擁壁の地上高かつ 2.0m 超とすること b b: 定着長さ b b ( ウ ) 引張り鉄筋の定着長さ 図 6-24 鉄筋コンクリート造等擁壁のコーナー補強及び伸縮目地 58
21 8 伸縮 地 (1) 擁壁の伸縮目地は 擁壁延長 10~15m 以内ごとに設け 特に 地盤の変化する箇所 ( 切盛境等 ) 擁壁の高さや基礎地盤の高さが著しく異なる箇所 及び擁壁の構造工法を異にする箇所には必要に応じて設けること (2) 伸縮目地の位置は 原則として擁壁のコーナー部から擁壁の地上高以上かつ2.0m 超離すこと (3) 伸縮目地を設けた場合は 擁壁を底版又は基礎部分まで切断すること (4) 伸縮目地は 厚さ1cm以上のエラスタイト板等を使用すること 9 透 層 (1) 擁壁の天端から30cm下がった位置から擁壁背面全体に 幅 30cm以上の透水層を設けること 練積み造擁壁については 標準構造図に示す位置に透水層を設けること また 特に湧水等が多い箇所については 傾斜透水層を併用すること ( 図 6-25) (2) 透水層には栗石等を使用し 均一に突き固め 水抜穴から栗石等が流出しないようにすること (3) 鉄筋コンクリート造等擁壁については 透水層として 擁壁用透水マット ( 擁壁用透水マット協会に加盟する会社の製品に限る ) を用いることができる なお 施工にあたっては 加盟会社ごとに定められている施工方法に従うこと (4) 透水層の種類に係わらず 最下段の水抜穴の底面の高さに合わせて 幅 30cm以上 厚さ 5cm以上の止水板を設けること 水勾配 ( 単位 mm) 以上 透水層 ( 面状 ) 傾斜透水層 ( 面状 ) 特に湧水等が多い場合に併用すること 止水板 図 6-25 透水層の配置 59
22 10 抜 (1) 擁壁の水抜穴は 内径 75mm以上の硬質塩化ビニールパイプその他これに類する耐水材料を使用すること (2) 水抜穴は 壁面 3m2当たり1 箇所以上設けること (3) 水抜穴は 千鳥配置とし 原則として最下段は地表面より10cm以内に設置すること (4) 湧水等の水のある箇所は 有効に排水できるように水抜穴を設置すること (5) 水抜穴は 擁壁背面の水を速やかに流すことができるよう十分に勾配をとること 11 練積み造擁壁の施 (1) 施工は二重丁張りをかけて築造すること (2) 間知ブロック又は間知石 ( 以下 間知ブロック等 という ) を組積みするに当たっては 次の事項に注意すること ア間知ブロック等は 施工前に十分水洗いすること イ間知ブロック等の形状は原則として変更しないこと また 天端等に形状に合わせて加工する場合でも 控えは残すこと ウ目地塗面の全面にモルタルが行きわたるようにすること エ芋目地ができないようにすること (3) 胴込め及び裏込めコンクリートが透水層内又は水抜穴に流入して 透水効果を妨げないようにするため また 施工を確実にするため 必ず抜き型枠を使用すること (4) 胴込め及び裏込めコンクリートの打設にあたっては コンクリートと間知ブロック等が一体化するよう十分突き固めること 12 任意設置擁壁の設計及び施 切土の高さが2.0m 以下又は盛土の高さが1.0m 以下の崖を覆うために設置する擁壁は 可能な限り 義務設置擁壁に準じて設計し 透水層及び水抜穴を設けること また 施工にあたっては 基礎地盤の地耐力についても十分確認すること 60
23 第 3 節鉄筋コンクリート造等擁壁の構造計算 1 擁壁に作 する荷重及び 圧 (1) 擁壁の自重は 躯体の重量及びかかと版上の土の重量とし つま先版上の土の重量は擁壁の自重に算入しないこと (2) 擁壁背面における地表面載荷重 ( 以下単に 地表面載荷重 という )q は 土地利用形態に合わせ 10kN/ m2 (1.0tf/ m2 ) 以上とすること (3) 安定計算に用いる土圧は かかと版先端の仮想背面に作用する主働土圧を原則とする また 前面からの受働土圧は 考慮しないこと (4) 土圧算定に用いる背面土の土質定数は 複数のサンプルにより土質試験を行い決定することを原則とする ただし 地上高 5.0m 以下の擁壁については 現地の土質が関東ロームであることが確認できる場合に限り 次の土質定数を用いることができる 単位体積重量 γ =16kN/ m3 内部摩擦角 φ=20 (5) 背面土の粘着力は 考慮しないこと (6) 土と土の鉛直な仮想背面の壁面摩擦角 δ は 地表面の勾配 β に等しいものとする また 土とコンクリートの壁面摩擦角 δ は 常時において (2/3)φとする ただし 擁壁背面に石油系素材の透水マットを使用した場合には φ/2とする なお 地震時における土と土の鉛直な仮想背面の壁面摩擦角 δ は式 6-1のとおりとし 土とコンクリートの壁面摩擦角 δ は 透水層の素材に係わらずφ/2とする sinφ sin( θ + Δ β ) tanδ = 1 sinφ cos( θ + Δ β ) 式 6-1 ここに sin( β+θ ) sin Δ = sinφ δ : 壁面摩擦角 1 θ : 地震時合成角 ( = tan k h ) k h : 設計水平震度 β : 水平面に対して擁壁背面の地表面がなす角度 φ : 背面土の内部摩擦角 である ただし β + θ φ の場合 δ =φ とする 61
24 (7) 常時の土圧は 次に示す公式等を用いて算出すること ( 式 6-2) また 土圧係数については クーロンの主働土圧係数を用いること ( 式 6-3) 擁壁背面の地表面が折れ曲がっていて一様な勾配でないなど これらの式が適用できない場合は 試行くさび法を用いること P A 1 = K A γ H ( H + 2 h) 式 ここに P A : 常時の主働土圧合力 kn γ : 背面土の単位体積重量 kn/ m3 H : 土圧作用面の高さ m h : 地表面載荷重による換算高さ m h = q/ γ q : 単位面積当たり地表面載荷重 kn/ m2 K A : 主働土圧係数 クーロンの主働土圧係数 K A : クーロンの主働土圧係数 ( 下式より求めること ) 2 cos ( φ α) K A = 2 式 sin( φ+ δ ) sin( φ β ) cos α cos( α + δ ) 1 + cos( α + δ ) cos( α β ) α : 鉛直面に対して土圧作用面がなす角度 土圧作用面が擁壁たて壁の場合は たて壁背面が鉛直面となす角度になる 土圧作用面が鉛直の場合は α =0 β : 水平面に対して擁壁背面の地表面がなす角度 φ : 背面土の内部摩擦角 δ : 土圧作用面の壁面摩擦角 である なお φ< β の場合 この式は適用できない (8) 式 6-3 における主働土圧係数 K A は 地震時の構造計算を要さない擁壁に限り 計算によらず 次の値を用いることができる ア現地の土質が関東ロームであることが確認できる場合 K A =0.5 イ擁壁の形式が逆 L 型擁壁又は重力式擁壁のとき 背面土が安定した関東ロームの切土であり かつ 施工に伴う掘削範囲を 安全な範囲の中で最小限とする場合 K A =0.4 (9) 設計時に用いる地震時荷重は 擁壁の自重に起因する地震時慣性力と常時の土圧の合計 又は物部 岡部式等を用いて算出した地震時土圧 ( 式 6-4) のうち 大きな方とすること 擁壁背面の地表面が水平又は一様な勾配でない場合の地震時土圧は 試行くさび法を用いて算出すること 62
25 P EA 1 = K EA γ H ( H + 2 h) 式 第 6 章擁壁計画 ここに P EA : 地震時の主働土圧合力 kn γ : 背面土の単位体積重量 kn/ m3 H : 土圧作用面の高さ m h : 地表面載荷重による換算高さ m h = q/γ q : 単位面積当たり地表面載荷重 kn/ m2 K EA : 地震時主働土圧係数 ( 下式より求めること ) K EA 2 cos ( φ α θ ) = 2 2 sin( φ+ δ ) sin( φ β θ ) cosθ cos α cos( α + δ + θ ) 1 + cos( α β ) cos( δ + α + θ ) α : 鉛直面に対して土圧作用面がなす角度 β : 水平面に対して擁壁背面の地表面がなす角度 φ : 背面土の内部摩擦角 δ : 土圧作用面の壁面摩擦角 θ : 1 地震時合成角 ( = tan k h ) k h : 設計水平震度 ( 中地震時 0.2 大地震時 0.25) である なお 設計鉛直震度 k v は 0 とする (10) 土圧合力の作用位置 ( 土圧作用面下端からの垂直距離 )y A は 式 6-5 で表される なお 擁壁背面が水平 (β =0) 及び土圧作用面が鉛直 (α =0) の場合は 式 6-6 で 表される 試行くさび法を用いて土圧を算定した場合は 求められた土圧分布の重心位置が土圧合力 の作用位置となる y H γ H cos( α β ) + 3q cosα cos β A 3 γ H cos( α β ) + 2q cosα cos β = 式 6-5 y H γ H + 3q = A 3 γ H + 2 q 式 6-6 ここに y A : 土圧合力の作用位置 m γ : 背面土の単位体積重量 kn/ m3 H : 土圧作用面の高さ m q : 単位面積当たり地表面載荷重 kn/ m2 α : 鉛直面に対して土圧作用面がなす角度 β : 水平面に対して擁壁背面の地表面がなす角度 である 63
26 2 地震時の検討擁壁の地上高が5.0mを超える場合は 常時に加えて 中地震時 ( 設計水平震度 k h =0. 20 設計鉛直震度 k v =0) 及び大地震時 ( 設計水平震度 k h =0.25 設計鉛直震度 k v =0) を想定した構造計算を行うこと なお 中地震時の構造計算については 部材計算のみとする 3 転倒に対する安定 (1) 転倒モーメントに関する確認項目ア常時における擁壁の転倒に対する安全率 Fs は 1.5 以上であること ( 式 6-7) また 擁壁の重量及び土圧等の合力の作用点について 基礎底面の中心からの偏心距離 e が底版幅の1/6 以内であること ( 式 6-8) Fs = Mr/Mo 式 6-7 ここに Fs : 転倒安全率 Mr : 転倒に抵抗しようとするモーメント kn m Mo : 転倒させようとするモーメント kn m である B B e = d 式 ここに e : 合力の底版中央からの偏心距離 m B : 擁壁の底版幅 m d : 底版つま先から合力作用点までの距離 m ( 下式により求めること ) Mr Mo d = V V : 擁壁に作用する力及び自重の鉛直成分 kn である イ大地震時における擁壁の転倒に対する安全率 F S は 1.0 以上であること また 大地震時における擁壁の重量及び土圧等の合力の作用点について 基礎底面の中心からの偏心距離 e が底版幅の1/2 以内であること 64
27 4 沈下に対する安定 (1) 擁壁の接地圧が 基礎地盤の長期許容応力度以下であること ( 式 6-9) 杭基礎の場合は 杭頭反力が杭の長期許容支持力度以下であること V 6 e 1, 2 式 6-9 B B ( q q ) = 1± ここに q 1, q 2 : 擁壁の前端及び後端における地盤反力 kn/ m2 B : 擁壁の底版幅 m e : 合力の底版中央からの偏心距離 m V : 擁壁に作用する力及び自重の鉛直成分 kn である ただし 地震時における擁壁の重量及び土圧等の合力の作用点について 基礎底面の中心からの偏心距離 e が底版幅の1/6を超え かつ 2/6 以内の場合は 式 6-10に また 基礎底面の中心からの偏心距離 e が底版幅の2/6を超え かつ 3/6 以内の場合は 式 6-11 によること 2RV q1 = 式 d R q = 4 V 1 B 式 6-11 ここに q 1 : 擁壁の前端における地盤反力 kn/ m2 R V : 底版基礎底面における全鉛直荷重 kn 通常は擁壁の自重及び土圧の鉛直成分 P V の合計となる d : 底版つま先から合力作用点までの距離 m B : 擁壁の底版幅 m である (2) 大地震時において 擁壁の接地圧が 基礎地盤の極限支持力度以下であること 杭基礎の場合は 杭頭反力が杭の極限支持力度以下であること (3) 杭の支持力は 告示により定めること (4) 基礎地盤の長期許容応力度及び極限支持力度の決定にあたっては 土質調査を行い 告示により定めること ただし 地上高が5m 以下であり かつ 現地の地盤が地山の関東ロームであることが確認できた場合は 長期許容地耐力として 堅いローム層の100kN/ m2を用いることができる 65
28 5 滑動に対する安定 擁壁の滑動については 次に示す常時又は大地震時における必要な安全率を確保するよう設計すること この場合 底版と基礎地盤の粘着力は考慮しないものとする なお 突起は設けなくとも安全であるような設計に努めること (1) 常時における擁壁の滑動に対する安全率 Fs は 1.5 以上であること また やむを得ず突起を設ける場合は 突起がある状態で滑動に対する安全率 Fs が1.5 以上かつ突起が無い状態で安全率 Fs が1.0 以上であること ( 式 6-12) Fs = R V μ + R R H 式 6-12 ここに Fs : 滑動安全率 R V : 底版基礎底面における全鉛直荷重 kn 通常は擁壁の自重及び土圧の鉛直成分 P V の合計となる R H : 底版基礎底面における全水平荷重 kn 通常は土圧の水平成分 P H となる μ R : 摩擦係数 : その他の抵抗力 である (2) 大地震時における擁壁の滑動に対する安全率 Fs は 1.0 以上であること また やむを得ず突起を設ける場合は 突起がある状態で滑動に対する安全率 Fs が1.0 以上であること (3) やむを得ず突起を設ける場合は 基礎地盤が硬質地盤 ( 堅固な地盤や岩盤 ) の地山であること また 突起の高さは底版幅の10~15% とし 位置は底版の中心付近とすることを原則とする (4) 擁壁底面と基礎地盤の摩擦係数 μ は 底版直下の土質試験から求めた基礎地盤の内部摩擦角 φ を用い 式 6-13 により求めること ただし 現地の基礎地盤の土質が確認できる場合は 当該土質に応じ 法施行令別表第 3の値を用いることができる また 地震時の構造計算を要しない擁壁について 現地の地盤が地山の関東ロームであることが確認できた場合は 0.5とすることができる μ = tanφ 式 6-13 ここに μ : 擁壁底面と基礎地盤の摩擦係数 ( ただし 基礎地盤が土の場合 摩擦係数 μ は 0.6 を超えないものとする ) φ : 基礎地盤の内部摩擦角 66
29 である (5) やむを得ず突起を使用する場合は 基礎地盤の土質状況に応じ 突起より前方の基礎地盤の粘着力 ( 第 1の方法 ) 又は突起の受働土圧 ( 第 2の方法 ) のいずれかを 突起によるその他の抵抗力 R T とすることができる ア第 1の方法 ( 式 6-14) R = C' 式 6-14 T B T ここに R T : 突起による抵抗力 kn C : 基礎地盤の粘着力 kn/ m2 B T : 擁壁前端から突起までの距離 m R T 1/2H T H T である B T T T なお 地震時の構造計算を要しない擁壁について 現地の地盤が地山の関東ロームであ ることが確認できた場合は 基礎地盤の粘着力を 20kN/ m2とすることができる イ第 2 の方法 ( 式 6-15) R T q1 + qt 2 φ = tan (45 + ) 2 2 H T 式 6-15 ここに R T : 突起による抵抗力 kn q 1 : 擁壁前端における地盤反力 kn/ m2 q T : 突起前面における地盤反力 kn/ m2 ( 下式により求めること ) ( q1 q 2 ) B T q T = q1 B B T : 擁壁前端から突起までの距離 m φ : 基礎地盤の内部摩擦角 H T : 突起の高さ m R T 1/2H T B T T T H T である q 1 q T この場合において 滑動の安全率 Fs を求めるときは 底版基礎底面における全鉛直荷重 R V について 次の式を用いて算出すること ( 式 6-16) R V = 2 T 2 ( q + q ) ( B B ) 1/ 式 6-16 T 67
30 6 部材の応 度について (1) 常時においては 鉄筋及びコンクリートに発生する圧縮応力度及びせん断応力度が 使用材料の長期許容応力度を超えないこと (2) 中地震時においては 鉄筋及びコンクリートに発生する圧縮応力度及びせん断応力度が 使用材料の短期許容応力度を超えないこと (3) 大地震時においては 部材に作用する曲げモーメントが 降伏曲げモーメントを超えないこと また 部材に作用するせん断力がせん断耐力を超えないこと 7 杭基礎杭基礎を使用する場合には 以下により設計を行うこと (1) 杭に作用する鉛直力が 杭の許容支持力を超えないこと また 杭に引き抜き力が生じないことを確認すること (2) 杭頭の水平変位量が許容水平変位量以下であること (3) 杭体応力度の検討を行い 許容応力度以下であることを確認すること なお 杭に生じる圧縮応力度及びせん断応力度を求める際の設計曲げモーメントは 杭頭がヒンジ結合の場合と剛結合の場合でそれぞれ算出し 大きい方の値を採用すること (4) 擁壁の底版との接合部について 擁壁の底版に生じる垂直支圧応力度 水平支圧応力度 鉛直方向及び水平方向の押し抜きせん断応力度についても検討すること (5) その他 具体的な杭基礎の設計は 道路橋示方書 同解説 Ⅳ 下部構造編 同 Ⅴ 耐震設計編 (( 社 ) 日本道路協会 ) 杭基礎設計便覧 (( 社 ) 日本道路協会 ) 等を参考に行うこと 68
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第 10 章 擁壁構造図集 95 第 10 章擁壁構造図集 第 1 節間知 等練積み擁壁標準構造図 1 標準構造図使 上の留意点 (1) 本指針に示す標準構造図は 背面土の土質が関東ローム 硬質粘土その他これらに類する土質の強度以上を有し かつ 設置地盤の許容地耐力が各図の条件を満足する場合に使用することができる なお 設置地盤に必要な長期許容応力度が100kN/ m2 (10 tf/ m2 ) を超えるものを使用する場合には
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第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
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第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁 1 標準構造図の種類本標準構造図は 宅地造成技術基準 ~ 設計編 ~ 第 3 章第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁構造基準 に基づき 背面土について 地山の関東ローム (φ=20 C=20kN) 及び砂質土 (φ=30 C=0 kn) の2 種類によって分類し作成しています 高さ / 背面土 型式 つま先あり L 型擁壁 つま先なし 逆 L 型擁壁 1m 関東ローム
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 133
第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 33 第 3 章 間知ブロック積み擁壁の標準図 標準図の種類標準図は 次の 切土用 盛土用 の2 種類とする 本標準図による場合は 設置条件及び構造は全く同一のものとすること なお 標準図の組積みは 平積みで表現しているが 谷積みを基本とし 施工を行うこと 標準図リスト地上高さ (m).0 2.0 3.0 4.0.0 前面土羽付法面勾配 7 図 C 図 C4
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
L型擁壁 宅造認定 H=3 5m ハイ タッチウォール KN0202-石乱積み 透水層 止水コンクリート 敷モルタル 基礎コンクリート 土粒子止めフィルター 直高H3.0m超 最大5.0mの プレキャストL型擁壁 宅造法に基づく国土交通大臣認定取得商品です 社団法人全国宅地擁壁技術協会による工場認
L型擁壁 宅造認定 H=3 5m ハイ タッチウォール KN0202-石乱積み 透水層 止水コンクリート 敷モルタル 基礎コンクリート 土粒子止めフィルター 直高H3.0m超 最大5.0mの プレキャストL型擁壁 宅造法に基づく国土交通大臣認定取得商品です 社団法人全国宅地擁壁技術協会による工場認 定を受けた工場での安定した品質管理 基礎砕石等 特 長 1 建設省建築研究所 当時 で耐震実験等を行い
はじめに 宅地造成等規制法が昭和 36 年に制定されてからおよそ半世紀を経過しました この間 平成 18 年には同法制定以来初めての抜本改正が行われています この改正は 阪神 淡路大震災 ( 平成 7 年 ) 新潟県中越地震 ( 平成 16 年 ) などで被災例が多かった大規模盛土造成地に対応するの
宅地造成工事技術指針 付 名古屋市 ( 宅造用 ) 標準擁壁 付参考資料擁壁の計算例等 平成 20 年 4 月 名古屋市住宅都市局 はじめに 宅地造成等規制法が昭和 36 年に制定されてからおよそ半世紀を経過しました この間 平成 18 年には同法制定以来初めての抜本改正が行われています この改正は 阪神 淡路大震災 ( 平成 7 年 ) 新潟県中越地震 ( 平成 16 年 ) などで被災例が多かった大規模盛土造成地に対応するのが主な内容です
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無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 適用基準 1.3 形式 形状寸法 1.5 使用材料 土砂 1.7 載荷荷重 雪荷重 1.9 その他荷重 水位 1.11 浮力 土圧 1.13 水圧 基礎の
擁壁の設計 サンプルデータ 詳細出力例 MANUCHO10 側壁高さ, 盛土勾配が異なり 偏土圧が作用 する U 型擁壁 の設計計算例 目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 1 1 1. 適用基準 1.3 形式 1 1 1.4 形状寸法 1.5 使用材料 1 1.6 土砂 1.7 載荷荷重 3 1.8 雪荷重 1.9 その他荷重 3 3 1.10 水位 1.11 浮力 3 4 1.1 土圧 1.13
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
多自然 河川護岸自然 環境に調和する擁壁工ブランチブロック工法設計マニュアル - 2018 年度版 - 平成 30 年 4 月 ブランチブロック工法協会 ***** 目次 ***** 1. 適用範囲 1 2. 適用基準 1 3. 設計条件 1 (1) 擁壁の形式 1 (2) 荷重 1 (3) 荷重の組合せ 1 (4) 許容応力度 1 (5) 土圧 2 (6) せん断抵抗角 ( 内部摩擦角 ) 3
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS 目次 1. 概要... 3 1-1. ソフトの概要... 3 1-. 動作条件... 3 1-3. 対応構造物... 3 1-4. 対応ケース... 4 1-5. 本ツールの特長... 5. 操作方法... 6-1. 基本的な操作の流れ... 6 -. 計算書名の入力... 7-3.
第１章 総 説
第 12 章 擁壁に関する基準 Ⅰ 擁壁に関する法規定 法 ( 開発許可の基準 ) 第三十三条都道府県知事は 開発許可の申請があつた場合において 当該申請に係る開発行為が 次に掲げる基準 ( 第四項及び第五項の条例が定められているときは 当該条例で定める制限を含む ) に適合しており かつ その申請の手続がこの法律又はこの法律に基づく命令の規定に違反していないと認めるときは 開発許可をしなければならない
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
6 章擁壁工 6.1 プレキャスト擁壁工 6.2 補強土壁工 ( テールアルメ工 多数アンカー工 ) 6.3 ジオテキスタイル工 6.4 場所打擁壁工 場所打擁壁 (1) 場所打擁壁 (2) 1-6-1
6 章擁壁工 6.1 プレキャスト擁壁工 6.2 補強土壁工 ( テールアルメ工 多数アンカー工 ) 6.3 ジオテキスタイル工 6.4 場所打擁壁工 6.4.1 場所打擁壁 (1) 6.4.2 場所打擁壁 (2) 1-6-1 6 章擁壁工 6.1 プレキャスト擁壁工 1. 適用プレキャスト擁壁の設置に適用する 2. 数量算出 プレキャスト擁壁の延長をごとに算出する 3. は 擁壁高さ 規格とする
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(C タイプ ) H=600~700 断面図 正面 背面図 H T1 T2 T4 T3 T4 H2 H1 100 B1 B2 T5 H 連結穴 M16 背面 水抜孔 φ75 正面 水抜孔 φ90 h1 h2 製品寸法表
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL(C タイプ ) =0~0 断面図 正面 背面図 T1 T2 T4 T3 T4 2 1 1 2 T5 連結穴 M16 背面 φ75 正面 φ h1 h2 製品寸法表 適用製品名 -0-0 1 2 1 0 0 2 3 8 0 330 330 各部寸法 (mm) 2 3 T1 位置 T2 T3 T4 T5 h1 h2 (kg) 3 3 参考質量 467
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(B タイプ ) H=1900~2500 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 H H1 H2 B 各部寸法 (mm) B1 B2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL( タイプ ) =10~0 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 1 2 各部寸法 (mm) 1 2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (kn/m2) 連結穴 M16 背面 正面 -10-10 1295 1295 945 945 155 155 155 155 80 80 1 1 1825 1882
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
Microsoft Word - 第３編第３章(P38-60).doc
第 3 章擁壁に関する基準 政令 ( 擁壁 排水施設その他の施設 ) 第四条法第九条第一項 ( 法第十二条第三項において準用する場合を含む 以下同じ ) の政令で定める施設は 擁壁 排水施設及び地滑り抑止ぐい並びにグラウンドアンカーその他の土留とする ( 擁壁の設置に関する技術的基準 ) 第六条法第九条第一項の政令で定める技術的基準のうち擁壁の設置に関するものは 次のとおりとする 二前号の擁壁は 鉄筋コンクリート造
Microsoft Word - 擁壁の取扱い（H240401）
擁壁の取扱い 神奈川県建築行政連絡協議会 平成 4 年 4 月 1 日決定 本取扱いの位置付け本取扱いは 建築基準法第 88 条が適用される擁壁 ( 以下 擁壁 という ) の建築確認における構造審査の参考となる取扱いであり 神奈川県内において統一した運用による指導を行うことにより 的確かつ円滑な審査を行うことを目的としている ただし 擁壁の安全性の確保については 地域性や安全上の重要度等 諸条件によって個別の取扱いの必要性が想定されることから
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
Rockwalloutput3.xdw
CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 切土部擁壁 地震時あり) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 地震時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 )
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
<4D F736F F D20834A C C7997CA89BB298B5A8F708E9197BF28914F94BC AAE90AC816A2E646F63>
5-8 埋設断面および土被り表 1) 突出型 (1) 埋設条件項 目 (1) (2) (3) ト ラ ッ ク 荷 重 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 後輪片側 100kN 裏 込 め 材 料 良質土 φ450 以下 砕石 4 号 5 号 φ500 以上 砕石 3 号 4 号 土の反力係数 (E ) 300 700 1400( 転圧十分 ) 変形遅れ係数 (Fd) 1.5 1.5 1.25
( 第 10 刷まで反映 ) 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) の訂正 箇所修正前修正後 p.3 上から 9 行目と 10 行 目の間 地盤材料試験の方法と解説 なお, これらの基準 指針類が改定され, 地盤材料試験の方法と解説 舗装の構造に関する技術基準 同解説 ( 平成 13 年 ; 日本
( 第 10 刷まで反映 ) 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) の訂正 箇所修正前修正後 p.3 上から 9 と 10 行 目の間 地盤材料試験の方法と解説 なお, これらの基準 指針類が改定され, 地盤材料試験の方法と解説 舗装の構造に関する技術基準 同解説 ( 平成 13 年 ; 日本道路協会 ) なお, これらの基準 指針類が改定され, p.13 下から 3, 躯体に破壊が発生することもある,
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix3+2 鉄道標準 慣用法と弾塑性法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix+ 鉄道標準 慣用法と塑法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ 目次 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 )検討条件 )地盤条件 ()根入れ長の計算 )結果要旨 ()断力の計算 )結果要旨 4 4 )土留め壁の剛の検討 (4)支保工反力の計算 5 8 )結果要旨 )外力表 8 8.. 壁体応力度 章 塑法 0. 右壁の設計..
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
Microsoft Word - 8章8.1_8.2_重力式1,2.docx
48 49 8. 重力式擁壁の計算算例その 8.. 設計計条件 () 重要要度区分道路幅幅員が広く, 擁壁が万一損傷したとしても交通機能への影影響は少ないため, 重要度区区分は 重要度 とする () 要求求性能常時の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 3 (3) 構造造寸法形状寸寸法 : 図 8.. を参照照のこと ブロック長 L8m (4) 上載載荷重
Rockwalloutput2.xdw
CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 切土部擁壁) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 ) -4. 適用基準
ウィンドブリック施工要領書 2018 年 7 月
ウィンドブリック施工要領書 2018 年 7 月 目次 1. 使用材料 3P 2. 施工手順 4P 3. 配筋図 5P 4. 注意事項 6P 5. 参考資料 7P 1) その他の使用材料 2) コンクリートブロックの配筋図 3) 基礎仕様 4) 注意事項 2 1. 使用材料 ウィンドブリック LO 型 ウィンドブリック LL 型 3 2. 施工手順 門柱施工 既存 CB 上施工 1 基礎コンクリート打設
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
L 型擁壁 L 型擁壁 国土交通省大臣認定擁壁 KLウォール3 型軽量タイプ擁壁 T-LLウォール ALWⅡ( 道路土工擁壁工指針 /24 年度版対応 ) 特徴宅地面積の有効利用 前壁が垂直なため 敷地境界までの土地の有効利用が可能です 経済的な断面設計 合理的設計によりシンプルな構造になっており施
国土交通省大臣認定擁壁 KLウォール3 型軽量タイプ擁壁 T-LLウォール ALWⅡ( 道路土工擁壁工指針 /24 年度版対応 ) 特徴宅地面積の有効利用 前壁が垂直なため 敷地境界までの土地の有効利用が可能です 経済的な断面設計 合理的設計によりシンプルな構造になっており施工性がよく経済性にも優れています ALL-Weather DCJ ボックスカルバート 工期の短縮と省力化 基礎コンクリートに据え付けるだけの機械施工が行えるため
<897E8C F80837D A815B838B81458FE395948ECE95C7817B8145>
円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
Microsoft PowerPoint - zairiki_10
許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
第 3 章切土, 盛土, 大規模盛土, のり面保護工, 自然斜面等 3.1 切土 1. 切土のり面勾配 切土のり面勾配は, のり高及びのり面の土質等に応じて適切に設定するものとします その設定にあたっては, 切土するのり面の土質の確認を前提として, 表.3-1 を標準とします 崖の高さが 5m 以下
第 3 章切土, 盛土, 大規模盛土, のり面保護工, 自然斜面等 3.1 切土 1. 切土のり面勾配 切土のり面勾配は, のり高及びのり面の土質等に応じて適切に設定するものとします その設定にあたっては, 切土するのり面の土質の確認を前提として, 表.3-1 を標準とします 崖の高さが 5m 以下となる場合は, のり面の土質に応じた (A) 欄の角度以下とし, 崖の高さが 5m を超える場合は,
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
01待受擁壁(地山)構造計算
待受け擁壁 ( 逆 L 型 )( 地山がけ対策 ) の構造計算 目 次 (1) 基本方針 1. 本設計の説明 2 2. 構造諸元 2 3. 設計方針 参考資料 3 4. 設計の目的 3 5. 資料 図面 3 6. 特記事項 3 現場説明図 構造図他 4~8 (2) 概要 1. 設計フロー 9 2. 設計条件 9 3. 使用材料 9 4. 土質定数 10 5. 設計外力 10 6. 根入れ深さ 13
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
宅地擁壁の改良地盤検討例
擁壁 00(303).jtd 宅造擁壁 ( 改良地盤基礎 ) 目次 () 基本方針. 本設計の説明. 設計方針 参考文献 3. 設計の目的 4. 資料 図面 5. 現場の状況 3 () 概要. 設計フロー 6. 使用プログラム 6 3. 設計条件 6 4. 使用材料 7 5. 土質定数 7 6. 設計外力 7 7. 根入れ深さ 8 8. 擁壁の水抜き穴 9 9. 伸縮目地 9 0. 鉄筋コンクリートの耐久性
<90E096BE8F912E786477>
セメント系固化材による地盤改良の計算 概要書 地下水位 地盤改良 W ( 有 ) シビルテック 2013.05.21 セメント系固化材による地盤改良計算 について 1. 本計算ソフトの概要 本計算ソフトは 軟弱な地盤上に設置される直接基礎の地盤改良の必要性の確認 およびセメント系固化材による地盤改良を行なった場合の改良仕様 ( 改良深さ 改良幅 改良強度 ) を計算するものです [ 適用可能な地盤改良の種類
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
( 設計条件 1 単位体積重量 コンクリートの単位体積重量 4(KN/m 裏込土の単位体積重量 γ 17(KN/m 土質条件 裏込土の内部摩擦角 φ 5( ( 砂質土 壁面摩擦角 δ 1.5 ( ( 透水マット使用 1/φ 地表面傾斜角 β 0( 砕石の場合は/3φ 壁背面の鉛直面に対する角度 α
参考資料参考 1. 鉄筋コンクリート擁壁の安定及び構造計算例 1. 常時 (1 断面形状図 フェンス荷重 7 1KN/m 0.1tf/m 1100 6 上載荷重 10KN/ 1tf/m m h=3500 3150 地上高 3000 1:0.00 1 V 5 4 P H 3 δ=1/φ( 透水マット使用 V P δ=1/φ ( 透水マット使用 350 500 以上 G.L H h/3=1167 h/=1750
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
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1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
第 3 章擁 壁
第 3 章擁 壁 第 3 章擁 壁 第 1 節設計一般 ( 標準 ) この設計便覧は国土交通省近畿地方整備局管内の擁壁の設計に適用する 擁壁の設計は示方書及び通達がすべてに優先するので 示方書類の改訂 新しい通達などによ り内容が便覧と異なった場合は便覧の内容を読み変えること また 内容の解釈での疑問点などはその都度担当課と協議すること 表 3-1-1 示方書等の名称 示方書 指針等 発刊年月 発刊者
<4D F736F F D B8C91CE8FC6955C5F90DD8C7682CC8EE888F882AB5F30372E3039>
道営農業農村整備事業設計の手引き 新旧対照表 平成 30 年 3 月 28 日事調第 1321 号農政部長通知の一部訂正 ( 空白 ) 新旧対照表改正現行備考 ------------------ 設計の手引き ---------------- ------------------ 設計の手引き ---------------- 目次 目次 第 1 章 省略 第 2 章 省略 第 3 章排水路 P
表紙
表紙 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 5 5 5... 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算)
1. 擁壁構造設計について
擁壁構造設計指針 ( 改訂版 ) 平成 19 年 4 月 大阪府住宅まちづくり部建築指導室 1. 擁壁構造設計について 適用範囲 宅地造成等規制法 ( 以下 宅造法 と言う ) の擁壁に関する技術基準のうち 鉄筋コンクリート造又は 無筋コンクリート造によるものの設計について適用する その型式については 重力式 片持梁式 (L 型 反 T 型 ) 及び 控え壁式 (L 型 反 T 型 ) を対象とし
出来形管理基準及び規格値 単位 :mm 編章節条枝番工種測定項目規格値測定基準測定箇所摘要 1 共通編 2 土工 3 河川 海岸 砂防土工 2 1 掘削工 基準高 ±50 法長 l l<5m -200 l 5m 法長 -4% 施工延長 40m( 測点間隔 25m の場合は 50m) につき 1 箇所
河川 海岸 砂防 掘削工 基準高 ±50 法長
出来形管理基準及び規格値 単位 :mm 編章節条枝番工種測定項目規格値測定基準測定箇所摘要 1 共通編 2 土工 3 河川 海岸 砂防土工 2 1 掘削工 法長 ç 基準高 ±50 ç<5m -200 ç 5m 法長 -4% 施工延長 40m( 測点間隔 25m の場合は 50m) につき 1 ヶ所
河川 海岸 砂防 掘削工 基準高 ±50
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
Rockwalloutput1.xdw
CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 盛土部擁壁) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 ) -4. 適用基準
<4D F736F F D2091EE926E91A290AC82C98AD682B782E98B9689C282F B582C882A28D488E CC8CA992BC82B582C982C282A282C482CC CF6955C A2E646F6378>
宅地造成に関する許可を要しない工事等及び斜面地における一戸建て住宅等の見直しについての Q&A 目次 1 宅地造成等規制法施行令 ( 以下 令 といいます ) 第 3 条の関係 Q1-1 なぜ 許可を要しない工事 としていた取扱いの見直しを行ったのですか Q1-2 既存の擁壁又は既存の土留め構造物でおおわれた土地の確認は 全てのものに対して行うのですか また その確認方法はどのようにするのですか Q1-3
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分布荷重の合力 ( 効果 ) 前回の復習 ( 第 回 ) p. 分布荷重は平行な力が連続して分布していると考えられる 例 : 三角形分布 l dx P=ql/ q l qx q l 大きさ P dx x 位置 Px 0 x x 0 l ql 0 : 面積に等しい 0 l l 重心に等しいモーメントの釣合より ( バリノンの定理 ) l qx l qx ql q 3 l ql l xdx x0 xdx
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のり枠工の設計 施工指針 の改訂に伴う設計上の留意点について 基礎設計室 岡淳一 1. はじめに平成 18 年 11 月に のり枠工の設計 施工指針 の改定版が発行された これを受けて今後の法枠工の設計内容が変更になるため ここに整理することにした 尚 現時点で発注機関でははっきりとした方針が定まっていないため あくまでも のり枠工の設計 施工指針 の内容の変更を中心に記述する 2. 主な改訂内容
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーショ
AP 工法 による増設壁補強計算例 (1) 設計フロー RC 耐震改修設計指針に示された 中低層鉄筋コンクリート造建物を対象とした開口付き増設壁に AP 工法 を用いて強度抵抗型補強とする場合の補強壁 ( せん断壁 ) の設計フローを示す 周辺架構から補強壁に期待できる耐力の目安をつけ プロポーション ( 壁厚さ 開口形状 寸法 ) ならびに配筋を仮定する 補強壁架構のせん断耐力を計算する せん断破壊するときのメカニズムは
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4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
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ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
Microsoft Word - 仮設防護柵計算解説書V2.doc
MS-EXCEL による 仮設防護柵の計算 (Ver 2.2) 解説書 ( 有 ) シビルテック 2005.01.20 目 次 ➊ プログラムの概要 機能 ------------------------- 1 ➋ プログラム使用上の注意 ----------------------- 2 ➌ 落石編プログラムについて ----------------------- 4 ➍ 盛土編プログラムについて
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災害危険区域 第 3 条の 法第 39 条第 1 項の規定による災害危険区域は 次に掲げる区域とする (1) 急傾斜地法第 3 条第 1 項及び第 3 項の規定により神奈川県知事が急傾斜地崩壊危険区域として指定して告示した区域 ( 神奈川県知事が当該区域の指定を廃止して告示した区域を除く ) と同じ区域 () 前号に掲げる区域のほか 市長が指定して告示した区域 災害危険区域内に居室を有する建築物を建築する場合においては
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
資料編目次
資料編 1 消防水利の基準資 1-1 ~ 7 2 生活排水対策指導要綱資 2-1 ~ 7 3 浸透ます トレンチ等の規模計算資 3-1 ~15 4 雨水調整池容量の計算例資 4-1 ~ 2 5 練積み造擁壁の標準断面図資 5-1 ~18 6 鉄筋コンクリート造擁壁の標準断面図資 6-1 ~25 7 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例資 7-1 ~ 12 8 盛土全体の安定性の検討資 8-1 ~ 5
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
4174 20106 2 () 19 21 18 20 I 4124 4124 : 1. 1 2. 3 2.1... 3 2.2... 4 2.3... 9 2.4... 9 3. 10 3.1... 10 3.2... 11 3.3... 14 4. 16 4.1... 16 4.2... 18 4.3 I... 22 4.4 I... 23 5. 25 5.1... 25 5.2... 33
防護柵の設計計算 Ver.2 Operation Guidance 操作ガイダンス 本書のご使用にあたって 本操作ガイダンスは おもに初めて本製品を利用する方を対象に操作の流れに沿って 操作 入力 処理方 法を説明したものです ご利用にあたって最新情報は 製品添付のHELP のバージョン情報をご利用下さい 本書は 表紙に掲載時期の各種製品の最新バージョンにより ご説明しています ご利用いただく際には最新バージョンでない場合もございます
危険度判定評価の基本的な考え方 擁壁の種類に応じて 1) 基礎点 ( 環境条件 障害状況 ) と 2) 変状点の組み合わせ ( 合計点 ) によって 総合的に評価する 擁壁の種類 練石積み コンクリートブロック積み擁壁 モルタルやコンクリートを接着剤や固定材に用いて 石又はコンクリートブロックを積み
既存造成宅地擁壁の老朽化診断 目視点検調査要領 国土交通省国土技術政策総合研究所都市研究部 平成 21 年 3 月 このスライドは 国土交通省の技術的助言 宅地擁壁老朽化判定マニュアル ( 案 ) に基づく 宅地擁壁老朽化診断による危険度判定評価 を行うに当たり 目視調査を行う調査員の事前講習用に作成したものです 当該マニュアル案 (http://www.mlit.go.jp/crd/web/jogen/jogen_hantei.htm)
根拠条項 第 131 条の 2 第 3 項 壁面線の指定等がある場合の高さ制限の例外認定 法令の定め第 131 条の 2 3 前面道路の境界線若しくはその反対側の境界線からそれぞれ後退して壁面線の指定がある場合又は前面道路の境界線若しくはその反対側の境界線からそれぞれ 後退して法第 68 条の 2
根拠条項 第 131 条の 2 第 2 項 計画道路等がある場合の高さ制限の例外認定 法令の定め第 131 条の 2 2 建築物の敷地が都市計画において定められた計画道路 ( 法 42 条第 1 項第 4 号に該当するものを除くものとし 以下この項において 計画道路 という ) 若 しくは法第 68 条の 7 第 1 項の規定により指定された予定道路 ( 以下この項において 予定道路 という ) に接する場合又は当該敷地内に計画道路がある場合
材料の力学解答集
材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /
砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤
1 砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤 目次 2 1 設計条件 1 2 設計流量の算出 2 2-1 渓床勾配 2 2-2 土石流濃度 2 2-3 土石流ピーク流量 2 3 水通しの設計 3 3-1 開口部の設定 3 3-2 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深 6 3-3 設計水深 8 4 水通し断面 8 5 越流部の安定計算 9 5-1 安定条件 9 5-2 設計外力の組合せ 9 5-3
Microsoft Word - 005_第４章_工法（作業済）
第 4 章工 法 第 1 節土台工及び根入れ 1 土台工 土台高は 原則として H=0.25m 以上を標準とする ただし特殊な場合 ( 基礎土質軟弱の場合 前 面構造物に合わせる場合 法勾配との関連等 ) は 別途検討して決定すること 2 根入れ 根入れは 構造物 維持の基礎となるものであるため 地山の土質 地形の状態 河床の構成材料 水衝部の有無 上下流の河床勾配 及び既設との関係等 箇所ごとの状況を十分調査して
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許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
(3) 基準強度 a) 鋼材 平成 12 年建設省告示第 2464 号 ( 平成 19 年国土交通省告示 623 号改正 ) による (N/mm 2 ) 種類 基準強度 鋼材 SS400 板厚が 40mm 以下 235 SM490 板厚が 40mm 以下 325 鋼材の材料強度の基準強度は 表中の値
2. 工法標準仕様 2.1 使用材料及び材料強度 (1) 使用材料 a. 基礎部コンクリート : 設計基準強度 Fc 21 N/mm 2 b. 杭頭中詰コンクリート : 設計基準強度 Fc 24 N/mm 2 c. PC リング 1コンクリート : 設計基準強度 Fc 36 N/mm 2 ( 現場製作の場合 基礎の設計基準強度以上かつ 21 N/mm 2 以上 ) 2 定着筋 :SD295A SD345
来る条件とした また本工法は がけに近接して施工する場合 掘削及び混合 攪拌から 転圧 締固め施工時 施工に伴うがけへの影響を避けることが難しいので がけに影響を与えず施工出来る場合を条件とした 具体的にはバックホー等の施工機械を がけに近接配置して施工することを避けるとともに 特にがけ近接部分の転
第 7 章地盤改良 浅層混合処理工法 による立ち下げ基礎を立ち下げる方法として浅層混合処理工法を採用する場合は 次の各項の条件に適合したものとする なお本項に規定のない事項については 横浜市構造設計指針 及び 建築物のための改良地盤の設計及び品質管理指針 日本建築センター発行 ( 以下 地盤改良指針 という ) による (1) 本工法を採用するにあたっては 改良施工を当該敷地及び周辺空地等で行う場合
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ガードレール GR 適用区分 道路区分 設計速度 積雪区分 土中用 Gr-A-E ( 支柱間隔 m) < 路側用 > 一般区間 コンクリート用 Gr-A-2B 3 ブラケット t.5 70 3 ブラケット t.5 70 1 23 1 16 支柱 φ139.8.5 φ 支柱 φ139.8.5 Gr-A2-E ( 支柱間隔 m) Gr-A2-2B 地域高規格道路 80 以上 2 3 2 23 3 1 根巻きコンクリート鉄筋
国土技術政策総合研究所 研究資料
3. 海岸堤防の安全性評価手法の検討 3. 荷重の算定方法堤体の安定性の評価は, 図 6 のように, 波力, 浮力, 自重, 堤体背後土圧 ( 受働土圧 ) を考慮して行った. 図 6 直立堤に作用する荷重 波力の算定は, 港湾の施設の技術上の基準 同解説 に示されている合田式を用いた. 以下 その概要を記述する 3.. 直立壁の前面の波圧直立壁の前面の波圧は, 次の () によって表されるη の高さで
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第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
<4D F736F F D2096D88E4F BE095A88D C982E682E989A189CB8DDE8B7982D197C090DA8D878BE095A882CC8C9F92E8>
木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第二面 ) 基礎根入れ深さ深さ ( mm ) 住宅工事仕様書 適 基礎の 立上り部分 高さ ( mm ) 厚さ ( mm ) 基礎伏図 不適 各部寸法底盤の寸法厚さ ( mm ) 幅 ( mm ) 基礎詳細図 基礎の配筋主筋 ( 径 mm ) 矩計図
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第一面 ) 在来木造住宅において フラット35Sを利用する場合に記入してください 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合には Ⅰに記入してください 免震建築物の基準に適合する場合には Ⅱに記入してください Ⅰ 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合 説明欄項目評価方法基準記載図書確認 目標等級
4. 粘土の圧密 4.1 圧密試験 沈下量 問 1 以下の問いに答えよ 1) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ 2) C v( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U=90% の時間 t 90 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 )
4. 粘土の圧密 4. 圧密試験 沈下量 問 以下の問いに答えよ ) 図中の括弧内に入る適切な語句を答えよ ) ( 圧密係数 ) を 圧密試験の結果から求める方法には 圧密度 U9% の時間 9 から求める ( 5 ) 法と 一次圧密理論曲線を描いて作成される ( 6 ) と実験曲線を重ね合わせて圧密度 5% の 5 を決定する ( 6 ) 法がある ) 層厚 の粘土層がある この粘土層上の載荷重により粘土層の初期間隙比.
<4D F736F F D2091E E8FDB C588ECE926E816A2E646F63>
第 13 地象 (1 傾斜地 ) 1 調査の手法 (1) 調査すべき情報ア土地利用の状況傾斜地の崩壊により影響を受ける地域の住宅等の分布状況 その他の土地利用の状況 ( 将来の土地利用も含む ) イ傾斜地の崩壊が危惧される土地の分布及び崩壊防止対策等の状況既に傾斜地の崩壊に係る危険性が認知 危惧されている土地の分布当該傾斜地の崩壊防止対策等の状況ウ降水量の状況当該地域の降雨特性の把握に必要な対象事業の実施区域等の降水量の状況エ地下水及び湧水の状況傾斜地の安定性に影響を与える地下水の水位及び湧水の分布