1. 擁壁構造設計について

Size: px

Start display at page:

Download "1. 擁壁構造設計について"

のぶあきめいこ
5 years ago
Views:

1 擁壁構造設計指針 ( 改訂版 ) 平成 19 年 4 月大阪府住宅まちづくり部建築指導室

2 1. 擁壁構造設計について

3 適用範囲宅地造成等規制法 ( 以下宅造法と言う ) の擁壁に関する技術基準のうち鉄筋コンクリート造又は無筋コンクリート造によるものの設計について適用するその型式については重力式片持梁式 (L 型反 T 型 ) 及び控え壁式 (L 型反 T 型 ) を対象としもたれ式は重力式に準じて取り扱うものとするなお控え壁式については軀体設計を除いて片持梁式に準じて取扱うものとするまた擁壁の軀体高さ ( 基礎底版の下端から縦壁の上端までの高さ ) が 10 m 以下のものに適用するただし下記のものは本指針の適用外とする (1) 宅造法施行令第 14 条による国土交通大臣の認定を受けたもの (2) 特別な調査研究に基づき十分安全性が確認されたもの

4 ( 解説 ) 1) 本指針は宅造法に基づいて設置される擁壁の技術基準であるが都市計画法に基づいて設置される擁壁についても適用することができる 2) 擁壁の軀体高さが 10m を超える擁壁は安全性や景観上から原則として認めないことにしているがその擁壁が道路公園等の公共管理施設の一部となるもので地形上土地利用上等からやむをえないものと認められる場合にあっては ( 財 ) 日本建築総合試験所等の公的機関の審査を経てその安全が確認されたものについては本指針の制限を受けないものとする

5 1. 用語の定義本指針において使用する主な用語の定義は次のとおりである重力式擁壁 : 自重により土圧を支持するコンクリート造の擁壁片持梁式擁壁 : 縦壁と基礎底版からなり自重及び基礎底版上の背面土の重量等により土圧を支持する鉄筋コンクリート造の擁壁縦壁の位置により反 T 型 L 型等の擁壁があるもたれ式擁壁 : 自立することのできない重力式擁壁擁壁の地上高さ : 地盤面から縦壁上端までの高さ擁壁の軀体高さ : 擁壁の基礎底面から縦壁上端までの高さ根入れ深さ : 地盤面から基礎底面までの深さ仮想背面 : 片持梁式の場合の安定計算時に土圧が作用すると想定される仮想面で基礎底面後端を通る鉛直面仮想背面高さ : 仮想背面の基礎底面下端と地表面との高さ

6 ( 解説 ) 軀体高さ地上高さ θ (+) 壁背面 δ θ β PA δs 軀体高さ地上高さ β 壁背面 PA δ δs θ θ (+) 仮想背面 δ PA δs 根入れ深さ根入れ深さ ( 重力式 ) ( 片持梁式 ) β 根入れ深さ軀体高さ地上高さ ( もたれ式 ) θ (-) 壁背面 PA δs δ θ θ : 壁背面と鉛直面とのなす角 β : 水平面と地表面とのなす角 δ : 仮想背面又は壁背面と土との壁面摩擦角 PA : 背面土圧 δs : 水平面に対する土圧の作用角図 2-1 1) 片持梁式の場合安定計算時には仮想背面における土圧を考え断面計算時には壁背面における土圧を考えるものとする 2) 重力式の場合は壁背面における土圧を考えるものとする 3) もたれ式は地山あるいは裏込め土などによって支えられながら自重により土圧に抵抗する型式のものである従って設計の考え方は重力式擁壁に準じて取り扱うものとする

7 2. 調査擁壁の設計にあたっては現地踏査及び既存の資料等により設置箇所の地形土質を把握し擁壁の形状寸法の概要を定めこれに応じて調査計画を立て必要な土質調査等を行うものとする

8 ( 解説 ) 擁壁の規模と現場の土質状況に応じて表 3-1 から表 3-6 を参考にし適切なものを選択して試験を行うものとする特に地下水の水位間隙水圧等についてはその状況を十分調査して安全を確認しなければならない

9 表 3-1 主なサンプラーとその適用サンプラーの種類特徴主な対象土質オーガーボーリングコアボーリングオープンドライブサンプラーシンウォールチューブ使用二重管式標準貫入試験シンウォールチューブ固定ピストン式シンウォールサンプラー追切りサンプラー水圧式サンプラーフリーピストン式サンプラーコンポジットサンプラーデニソン型サンプラー ( シンウォールチューブ使用 ) フォイルサンプラーブロックサンプル予備的な調査に用いられることが多い礫質土固結土を除浅い位置での乱した試料の採取を行うことがく土層地下水面下できるの砂層では困難軟質土では空掘りなどによりコアを採取するこの際周辺部は焼け付き含水比が変化しやほぼすべての地層すいに適用硬質土では乱さない試料の採取も可能である打撃によりサンプリングを行うほぼすべての土に土の緊密度の判定と共に乱した試料の採取に適用広く用いられている操作は簡単だが試料の圧縮脱落を生じやすい最も普及度の高い信頼性のあるサンプラーで乱さない試料の採取に用いる学会基準に採用されている主としてN 値 3~ 機構性能は上記に同じ 4 以下の軟らかいサンプラー引揚げ時試料下端に生じる真空粘性土 ( 一部の砂層除去をはかるにおいても利用可ピストンロッドはサンプラーヘッドに固定さ能な場合がある ) れる我が国では使用例が尐ないピストンがサンプリングチューブにつれて移動することがある操作は簡単だがやや乱れやすく高度の試験には不適断面積比が大きく押込みに大きな力を要する軟らかい粘土を対象としたサンプリングとしては普及度が低い一種のオープンドライブサンプラーで N 値やや硬質の粘性土 4~20 程度のやや硬質な粘性土のサンプリング N 値 20~30 以下によく利用されている連続したサンプルが採取できるのでサンドシームの有無など細かな地層の確認に適す軟らかい粘性土断面積比が大きく途中に固い砂層などを挟む場合押込み困難である地表たて坑などから切出し土塊として試ほとんどすべての料を採取する土に適用含水比の変化試料の膨潤には注意を要する

10 表 3-2 主なサウンディング方法の細目一覧方式名称測定値から求められるもの適応土質有効 ( 可能 ) 深さ調査法の性格備考標準貫入試験砂の相対密度玉石を除くあら 40m すべての意味でのテス JIS A 1219 砂の内部摩擦角 ( ) ゆる土ただし (70m) トボーリング (1961) 参照チューブ形動貫入砂地盤の沈下に対する許容支持力粘土のコンシステンシー粘土の一軸圧縮強さ (qu) または粘着力 (c) 極めて軟弱な粘土ピート質土ではN=0となり明確な判定ができない深い場合打撃効率低下の修正が必要支持層の深さおよび支持力の判定特に砂層の密度強度変化の測定に適す粘土の場合中以上硬質粘土地盤の破壊に対する粘土に適正あり許容支持力コーン形動貫入動的コーン貫入試験 ( 鉄研式 ) オートマチックラムサウンディング標準貫入試験のN 値に換算する Nd 1~2N 標準貫入試験のN 値に換算する Nd N 同上同上 15m (30m) 15m (30m) 標準貫入試験の補完法として有効迅速同上同類試験法は非常に多いが標準方法は決まっていない SGI Standard に準じているポータブルコー粘土の一軸圧縮強さごく軟弱な粘軟弱な粘性土の粘着力米国水路局のン貫入試験 qc=5qu 土ピート質土 5m 測定専用 Trafficability 粘土の粘着力 (10m) ( 簡易試験極めて迅速 ) Tester の改良型 qc=10c 静オランダ式二重粘土の粘着力玉石を除くあら 2t 用 : 粘性土の粘着力測定 JIS A 1220 貫管コーン貫入試験 qc=14~17c 標準貫入試験のN 値に換ゆる土 20m (40m ) 基底の砂礫層の支持能 10t 用 : 力判定 (1976) 参照入算 30m (50m ) qc=4n( 細砂 ) スウェーデン式サウンディング標準貫入試験のN 値に換算非常に多くの実験式が提案されている玉石を除くあらゆる土礫は困難 15m (30m) 標準貫入試験の補助法として有効 JIS A 1221 (1976) 参照ベーン簡易ベーン試験ベーン試験柔らかい粘性土のせん断強さ (τ) Mmax τ= π D²H D³ 軟弱な粘土シルトピート質土同上 5m (10m) 15m (30m) 軟弱な粘性土のせん断強さ測定専用 ( 簡易試験迅速 ) 軟弱な粘性土のせん断強さの精密測定専用現地せん断試験ともいわれる同上回転モーメントの測定機構は非常に多くそれぞれ特徴がある引抜きイスキメーター試験ベーンのせん断強さτまたは一軸圧縮強さqu に換算同上 15m (30m) 極めて軟弱な粘性土のせん断強さの変化の測定に適すベーンに比べて連続データーが得られる

11 表 3-3 物理的性質の試験一覧表試験の名称試験結果から求める値試験結果の利用試験法の規格土粒子の比重土粒子の比重間隙比飽和度土の基本的性質の計算 JIS A 1202 物含水量含水比土の基本的性質の計算 JIS A 1203 理粒度ふるい分析水分析粒径加積曲線有効径均等係数粘土による土の分類材料としての土の規定 JIS A JSF T 的曲率係数性質試験コンシステンシー液性限界塑性限界収縮限界液性限界流動指数塑性限界塑性指数コンシステンシー指数収縮限界収縮比コンシステンシーによる土の分類材料としての土の規定自然状態の粘性土の安定性の判定 JIS A JIS A JIS A 体積変化線収縮湿潤密度湿潤密度乾燥密度土の基本的性質の計算土の締固め度 BS 1377T JSF: 土質工学会基準

12 ( 解説 ) 表 3-4 力学的性質の試験一覧表試験の名称試験結果から求める値試験結果の利用試験法の規格締固め標準エネルギーによる突固め含水比乾燥密度曲線最大乾燥密度最適含水比盛土の施行方法の決定施行の管理 JIS A 重エネルギーによる突固め振動締固め相対密度透水相対密度透水係数自然状態の砂質土の安定性の判定透水関係の設計 BS 1377 T ASTM D T JIS A 力学的性定水位透水変水位透水圧密間隙比荷重曲線圧縮係数体積圧縮係数圧縮指数圧密降伏応力時間圧密度曲線圧密係数透水係数粘性土の沈下量の計算粘性土の沈下速さの計算 JIS A 質せん断基礎斜面擁壁などの安定性の計算試験直接せん断一軸圧縮定まった面のせん断抵抗せん断抵抗角 φd 粘着力 Cd 一軸圧縮強さ粘着力 Cu ASTM D JIS A 1216 鋭敏比 St 応力ひずみ関係三軸圧縮側圧に応ずる圧縮強させん断抵抗角 φu 粘着力 Cu 応力ひずみ関係 ASTM D せん断抵抗角 φcu φd 粘着力 Ccu Cd 応力ひずみ関係土質工学会基準案 BS : 英国標準規格 ASTM:American Society for Testing and Matarials

13 せん断試験名直接 ( 一面 ) せん断三軸圧縮表 3-5 主なせん断試験法せん断構造図試験方法 C とφの求め方特色 σ γf A 面積 A σ₁ σ₃ σ₃ σ₁ 試料を上下に分かれたせん断箱に入れ加圧板を通して上下圧を加え水平力 γ A によってせん断する σの二つ以上の値について行う円柱形試料土にゴム膜をかぶせ側圧をσ₃ を加えておき上下圧 σ₁に増して圧縮せん断する σ₃の二つ以上の値について行う γf φ c γf₂ γf₂ D σ₁ σ₂ σ γf₁=c+σ₁tanφ γf₂=c+σ₂tanφ から求める φ γ c σ₃ σ₁ σ モール円の包絡線から求めるあらゆる土質に使える拘束が大きくせん断面が限定排水の調節が難しい ( 改良型ではやさしい ) 操作はやさしい試料が尐なくてすむあらゆる土質に使える理論的に最も良いが操作が難しい一軸圧縮 qu qu 円柱形試料土をそのまま上下圧 qu で圧縮せん断する γ c o qu c= 2 qu σ 粘性土だけ最も簡単表 3-6 載荷試験の方法載荷試験の方法求める値基準地盤の平板載荷試験鉛直及び水平方向の地盤反力係土質工学会基準数極限支持力又は降伏支持力地盤の平板載荷試験方法 (JSF 規格 :T25-81) 杭の鉛直載荷試験単杭の鉛直極限荷重又は降伏荷重杭頭の鉛直ばね定数土質工学会基準クイの鉛直載荷基準 (JSF 規格 :T21-71) 杭の水平載荷試験単杭の水平降伏荷重又は杭頭の水平ばね定数土質工学会編土質調査法によるボーリング孔内載荷試験ボーリング孔内地盤変形係数土質工学会編土質調査法による

14 4. 荷重設計に用いる荷重は擁壁の自重表面載荷重土圧水圧及びフェンス荷重 ( 擁壁天端に直接設置する場合 ) 等とし地震時の計算においては地震時土圧による荷重 ( 表面載荷重も考慮する ) 又は擁壁の自重 ( 表面載荷重も考慮する ) に起因する地震時慣性力に常時の土圧 ( 表面載荷重も考慮する ) を加えた荷重のうち大きい方の荷重を考慮するものとする 4.1 擁壁の自重 (1) 擁壁の安定計算における自重は下図の範囲とし片持梁式の場合は基礎定版上の土の自重を含むものとする重力式片持梁式もたれ式図 - 1 ( 注 : 斜線を施した部分を自重する ) (2) コンクリート構造体の単位体積重量は次表を標準とする表 1 無筋コンクリート 23 kn / m³ 鉄筋コンクリート 24 kn / m³ ( 日本建築学会鉄筋コンクリート構造計算基準同解説より )

15 (3) 背面土の単位体積重量は盛土の場合原則として突固め試験結果等により得られた数値とするが盛土の土質に応じて表 -3 の数値を用いる場合は次表の数値によることができる表 2 土質単位体積重量砂利又は砂 18 kn / m³ 砂質土 17 kn / m³ シルト粘土またはそれらを多量に含む土 16 kn / m³ 4.2 表面載荷重原則として 5kN / m2以上で土地利用上想定される ( 例えば建築物の構造及び規模等を考慮した ) 荷重とするただし土地利用が公園緑地斜面等で将来も表面載荷重が予想されずかつ自治体等の公共団体が管理する場合に限って 0 とすることができる 4.3 常時土圧背面土圧は主働土圧とし粘着力を考慮しないクーロン理論によるものとする ( クーロンの土圧公式試行くさび法 )

16 ( 解説 ) 4.1 (3) 表 -2 の使用については切土の場合も防げるものではないまた表 -3 との土質の一体性のうえで使用するものである

17 (1) 背面土による土圧式 PA 1 = 2 1 KA γs H² (kn) 1 (h) ここに KA は主働土圧係数とし次式で得られる KA = cos²(φ-θ) 2 cos²θ cos(θ+δ) sin(φ+δ)sin(φ-β) ² 1+ cos(θ+δ)cos(θ-β) ただし φ<β のとき sin(φ-β)=0 とする PA 1 : 背面土圧 (kn) KA : 常時主動土圧係数 φ : 背面土の内部摩擦角 ( 度 ) H : 躯体高さ (m) θ : 壁背面と鉛直面とのなす角 ( 度 ) h : 仮想背面高さ (m) β : 水平面と地表面とのなす角 ( 度 ) γs : 背面土の単位体積重量 (kn / m³) δ : 仮想背面又は壁背面と土との壁面摩擦角 ( 度 ) θ (+) 鉛直線仮想背面 ( 鉛直面 ) β(+) β(+) 水平 PA₁ H δ(+) h PA₁ δ(+) H/3 h/3 重力式片持梁式図 2

18 ( 解説 ) 4.3 (1) 1 2 式の適用は次の表 4-1 による ( 試行くさび法にも適用 ) 表 4-1 背面土圧形式重力式安定計算時片持梁式断面計算時作用面壁背面仮想背面壁背面作用点軀体高さ (H) の 1/3 仮想背面高さ (h) の 1/3 H の 1/3 作用角度 (δs) θ+δ δ θ+δ 壁面摩擦角 (δ) 3 2 φ β 3 2 φ ( 注 )β>φ の場合 δ=φ とする擁壁背面に石油系素材の透水マットを使用した場合は壁面摩擦角を φ / 2 以下とする β β 地上高さ θ 壁背面 PA δ δs θ H H /3 仮想背面 PA δ δs h/3 h 地上高さ θ PA δ δs θ H/3 軀体高さ H 片持梁式重力式図 4 1

19 また背面土の内部摩擦角は予想される施工密度に締め固められた飽和土の供試体に対する圧密排水状態における三軸圧縮試験もしくは一面剪断試験によるただし切土で乱さない土の供試体の採集が困難な場合は標準貫入試験により決定できるものとする (2) 表面載荷重による土圧式 P A2 = K A q H(kN) (h) 3 P A2 : 表面載荷重による土圧 (kn) K A : 常時主動土圧係数 q : 表面載荷重 (kn/ m2 ) H : 軀体高さ (m) h : 仮想背面高さ (m) (3) 常時主動土圧係数は背面土に法かつぎのある場合はクーロン公式によるほか試行くさび法によることができる (4) 擁壁の地上高さが 5m 以下で法かつぎのない場合常時主動土圧係数及び土圧の作用角は土質に応じて単位体積重量に表 2 の数値を用いる場合は次表の数値によることができる表 - 3 土質主働土圧係数 K A 作用角砂利又は砂砂質土シルト粘土又はそれらを多量に含む土および背面土の土質が明らかでない場合

20 ( 解説 ) (1) 三角座標における粒度分布が砂質土でもたれ式擁壁のように背面土を乱さない場合で標準貫入試験により内部摩擦角を推定する場合は下記による φ= 20N + 15 (4-1) ただし実際の内部摩擦角は (4-1) 式の値に対してほぼ ±8 の範囲内とされているので安全性を考慮して決定する (2)3 式においては土圧の作用面及び作用角度は背面土圧の場合と同様に取扱い作用点は表 4-1 の 1/3 を 1/2 に読み替えたものとする q q β β θ PA₂ δ δs θ H H /2 P A2 δ h h/2 θ P A2 δ δs θ H/2 H 図 4 2 (3) 試行くさび法は宅地防災マニュアルの解説 ( 第二次改訂版 ) ( 平成 23 年 5 月 25 日発行 ) による (4) 表 -3 の数値を使う場合は次の条件で用いなければならない a) 壁背面と鉛直面とのなす角が ±10 以下であること b) 法担ぎの高さが 30cm 以下であること c) 土圧の算定は表 4-1 によること d) 土圧係数に 5kN/ m2程度の積載荷重が含まれているただし b) の場合擁壁のたて壁上端を通る水平面より上部の土の重量については表面載荷重とみなして計算するものとする 10 以下 30 cm以下 ( 図 4-3 参照 ) 図図 4-3

21 4.4 地震時土圧擁壁の地上高さが 5m を超える場合又は立地上特に重要と判断される場合などは地震時の擁壁の安定について検討を行うものとする背面土圧は主動土圧とし粘着力を考慮しない物部岡部の提案式あるいは試行くさび法 ( 土くさびに水平方向の地震慣性力を作用させる方法 ) によるものとする (1) 背面土による土圧式 P AE1 = 2 1 K AE γs H²(kN) (h) 4 ここに KAE は地震時主動土圧係数とし次式で得られる (1-kv)cos²(φ-θ-θk) K AE = Cosθk cos²θ cos(δ+θ+θk) 5 1+ sin(φ-β-θk)sin(φ+δ) ² cos(δ+θ+θk)cos(β-θ) ただし sin(φ-β-θk) は (φ<β+θk) のとき 0 とするなお δ については解説 4.4 によるここに θk は地震動による加速度の角度の変化量で次式でえられる kh tanθk= 1-kv 6 P AE1 : 地震時背面土圧 (kn) K AE : 地震時主動土圧係数 kh : 水平震度 kv : 鉛直震度 H : 軀体高さ (m) h : 仮想背面高さ (m) 原則として kh = 0.25 ( 大地震時 ) kv = 0 とする

22 ( 解説 ) 4.4 (1) 4 5 式の適用は次の表 4-2 による ( 試行くさび法にも適用 ) 表 4-2 背面土圧形式重力式安定計算時片持梁式断面計算時作用面壁背面仮想背面壁背面作用点軀体高さ (H) の 1/3 仮想背面高さ (h) の 1/3 H の 1/3 作用角度 (δs) θ+δ δ θ+δ 壁面摩擦角 (δ) 2 1 φ δ 2 1 φ sinφ sin(θk+δ-β) tanδ= 1-sinφ cos(θk+δ-β) sinδ= sin(β+θk) sinφ φ : 土の内部摩擦角 θk : 地震合成角 (= tan -1 kh ) kh : 設計水平震度 β : 地表面勾配ただし β+θk φ となるときは δ=φ とする

23 (2) 表面載荷重による土圧式 P AE2 = K AE q H(kN) (h) 7 P AE2 : 表面載荷重による地震時土圧 (kn) K AE : 地震時主動土圧係数 q : 表面載荷重 (kn/ m2 ) H : 軀体高さ (m) h : 仮想背面高さ (m) (3) 地震時主動土圧係数は背面土に法かつぎがある場合は物部岡部公式によるほか試行くさび法によることができる 4.5 水圧土圧に関与する土くさび内には原則として水圧がかからないものとしなければならないやむを得ず水圧がかかる場合は土圧に関与する土くさび内において水位を下げる施工法を採用し水圧を考慮しなければならない 4.6 フェンス荷重等擁壁の天端にフェンス等を直接設ける場合は実状に応じて適切なフェンス荷重等を考慮する ( 参考文献 ) 宅地防災マニュアルの解説 ( 第二次改訂版 ) ( 平成 23 年 5 月 25 日発行 ) 等

24 ( 解説 ) 4.5 擁壁の背面の土が集中豪雤地下水の流入等による含水量の増大により飽和状態に達すると単位体積重量の増加せん断強度の低下等を生じ浸透圧静水圧等の水圧も加わって土圧を著しく増大させることになるその際背面土の十分な排水措置を行うことを前提として設計土圧には通常の場合水圧を考慮しない水位を下げる施工方法は下図のようなものがある (a) の連続背面排水のときは裏込め土に透水性のよい土を用いることが必要である水抜き穴排水溝排水溝裏込め砂利裏込め砂利排水溝 (a) 裏込め砂利と砂抜き穴 (a) 裏込め砂利と水抜き穴不透水性表面保護排水溝不透水性表面保護排水溝不透水性表面保護排水溝不透水性表面保護排水溝 30 cm以上排水用側溝排水層 30( 面cm以上 ) 不透水性表面保護排水層 ( 面 ) 集水管集水管不透水性の埋不透水性の埋めもどし土めもどし土 (b) 傾斜排水層排水用側溝排水用側溝不透水性不透水性表面保護表面保護粘性土裏込め粘性土裏込め ( 背面排水層 ) 30 cm以上 ( 背面排水層 ) (c) 底面排水 30 cm以上排水層不透水性の埋排水層めもどし土不透水性の埋めもどし土

25 ( 解説 ) 地震時の擁壁の安定について検討を行う場合は考慮しない安全率等は下記による常時フェンス荷重転倒滑動支持力部材応力長期強度短期強度

26 5. 安定計算擁壁は土圧等の荷重により転倒滑動沈下が生じない形状とするとともに擁壁各部が破壊されないように設計しなければならないなお安全率等は表 4 による表 4 常時中地震時大地震時転倒滑動支持力部材応力長期強度短期強度設計基準強度 ( 注 ) 支持力に関する安全率は極限支持力に対するものとする 5.1 転倒に対する安定土圧等による転倒に対して擁壁が常時 1.5 以上大地震時で 1.0 以上の安全率を有するものとする (1) 常時の転倒については 8 式によるものとする Fs Mr = Mo ここに Mr 及び Mo は安定モーメント及び転倒モーメントであり 9 式及び 10 式で与えられる

27 Mr = W a+pv b 9 Mo = P H y 10 ただし常時の転倒に対する安定条件として合力の作用位置が次式を満足すること d B / 3 11 Fs : 安全率 Mr : 擁壁の前端 ( 支点 ) を中心とする安定モーメント (kn m) Mo : 擁壁の前端 ( 支点 ) を中心とする転倒モーメント (kn m) W : 擁壁の自重等の合計 (kn) [ 図 3 の斜線部分 ] a : 擁壁の前端 ( 支点 ) からWの重心までのアーム長 (kn) Pv : 土圧の合力の鉛直成分 (kn) b : 土圧の合力の鉛直成分の前端 ( 支点 ) から作用位置までの水平距離 (m) P H : 土圧の合力の水平成分 (kn) 水圧を考慮する場合はこれを加算する y : 土圧の合力の水平成分の底面から作用位置までの鉛直距離 (m) d : 底版の前端から作用線が底面を切る点 ( 合力の作用点 ) までの距離 e : 偏心距離 (m) B : 底面幅 (m)

28 ( 解説 ) 合力の作用線前端 ( 支点 ) d B/2 e B

29 ( 重力式 ) ( 片持梁式 ) W Pv 土圧等の合力 W Pv 土圧等の合力 P H P H y y 前端 ( 支点 ) a b 前端 ( 支点 ) a b ( もたれ式 ) W Pv 土圧等の合力 P H y 前端 ( 支点 ) a b 図 3

30 (2) 大地震時の転倒については 12 式によるものとする Fs = M re / M oe A あるいは Fs = M r / ( M o + M E ) B ここに MrE MoE 及び ME は地震時の安定モーメント転倒モーメント及び慣性力によるモーメントであり 13 式 14 式及び 15 式で与えられる M re = ( 1 ± kv ) W a 13 M oe = P HE y - P ve b 14 M E = k H W C 15 Fs : 安全率 M re : 擁壁の前端 ( 支点 ) を中心とする地震時 ( 地震時土圧採用時 ) の安定モーメント (kn m) M oe : 擁壁の前端 ( 支点 ) を中心とする地震時 ( 地震時土圧採用時 ) の転倒モーメント (kn m) W : 擁壁の自重等の合計 (kn) 図 4 の斜線部分 M E : 擁壁の前端 ( 支点 ) を中心とする地震時のWの慣性力によるモーメント (kn m) a : 擁壁の前端 ( 支点 ) からWの重心までのアーム長 (m) P ve : 土圧の合力の鉛直成分 (kn) b : 土圧の合力の鉛直成分の前端 ( 支点 ) から作用位置までの水平距離 (m) P HE : 土圧の合力の水平成分 (kn) 水圧を考慮する場合はこれを加算する y : 土圧の合力の水平成分の底面から作用位置までの鉛直距離 (m) C : 擁壁底面からWの重心までの鉛直距離 (m) k H : 水平震度

31 ( 片持梁式 ) kh W W PVE 土圧等の合力 PHE C (1-kv) W (1+kv) W y 前端 ( 支点 ) a b ( 重力式 ) PVE 土圧等の合力 kh W W PHE C y 前端 ( 支点 ) a b (1-kv) W (1+kv) W 図 4

32 5.2 基礎地盤に対する安定土圧等によって擁壁の基礎底面に生じる接地圧が基礎地盤の許容応力度をこえず擁壁が沈下しないものとする (1) 基礎底面に生じる接地圧は 16 式又は 17 式によるものとする接地圧が台形分布の場合図 5-1 参照 ΣV 6e σmax = ( 1 + ) qa 16 B B 接地圧が三角形分布の場合図 5-2 参照 2 V σmax = qa 17 3( 2 B - e) σmax : 基礎底面に生じる最大接地圧 (kn/ m2 ) V : 擁壁の自重等の合計と土圧の鉛直力の総和 (kn) qa : 地盤の許容応力度 (kn/ m2 ) e : 偏心距離 (m) 土圧擁壁の自重等の合力の作用線が基礎底面と交わる点と基礎底面の中央点との距離 B : 基礎底版幅 (m)

33 ( 解説 ) 5.2 (1) 接地圧の分布が台形の場合は χn B であるので e B/6 となるしたがって σmax は 16 式となるまた三角形分布の場合は χn < B であるので B/6<e B/3 となるこのとき χn は (5-2) 式となる χn = 3( 2 B - e )= 3d (5-2) 台形分布の場合 PA d: 2 B - e(m) 前端 ( 支点 ) d e v H σmin : 基礎底面に生じる最小接地圧 (kn/ m2 ) Xn : 前端 ( 支点 ) から接地圧分布の中立軸までの距離 (m) B/6 B n σmax Χn>B σmin 図 5-1 中立軸三角形分布の場合 v P A dd : 2 B - e (m) H Xn : 前端 ( 支点 ) から接地圧分布の中立軸までの距離 (m) 前端 ( 支点 ) d e B/3 B n 中立軸 Xn<B σmax 図 5-2

34 (2) 地盤の許容応力度は適切な調査及び試験により定めるものとする

35 (2) 地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法は次の各号に掲げるものとする ( 建築基準法に基づく国土交通省告示第 1113 号 ) 1 ボーリング調査 2 標準貫入試験 3 静的貫入試験 4 ベーン試験 5 土質試験 6 物理探査 7 平板載荷試験 8 載荷試験 9 くい打ち試験 10 引抜き試験

36 表 5-1 地盤の許容応力度の定め方地盤の許容応力度を定める方法は次の表の (1) 項 (2) 項又は (3) 項に掲げる式によるものとするただし地震時に液状化するおそれのある地盤の場合又は (3) 項に掲げる式を用いる場合において基礎の底部から下方 2m 以内の距離にある地盤にスウェーデン式サウンディングの荷重が 1kN 以下で自沈する層が存在する場合若しくは基礎の底部から下方 2m を超え 5m 以内の距離にある地盤にスウェーデン式サウンディングの荷重が 500N 以下で自沈する層が存在する場合にあっては建築物の自重による沈下その他の地盤の変形等を考慮して建築物又は建築物の部分に有害な損傷変形及び沈下が生じないことを確かめなければならない長期に生ずる力に対する地盤の許容応力度を定める場合短期に生ずる力に対する地盤の許容応力度を定める場合 (1) qa= 3 1 (ic αcn C +i γ βγ 1 BN γ +i q γ 2 D f N q ) qa= 3 2 (ic αcn C +i γ βγ 1 BN γ +i q γ 2 D f N q ) (2) qa=qt+ 3 1 N γ2 D f qa=2qt+ 3 1 N γ2 D f (3) qa=30+0.6nsw qa=60+1.2n sw この表において qa i C i γ i q α β C B N C N γ N q γ 1 γ 2 D f qt N 及びN sw はそれぞれ次の数値を表するものとする qa 地盤の許容応力度 ( 単位 kn/m²) i C i γ 及び i q 基礎に作用する荷重の鉛直方向に対する傾斜角に応じて次の式によって計算した数値 i C = i q = (1-θ/90)² i γ = (1-θ/φ)² これらの式において θ 及びφはそれぞれ次の数値を表すものとする θ 基礎に作用する荷重の鉛直方向に対する傾斜角 (θがφを超える場合は φとする )( 単位度 ) φ 地盤の特性によって求めた内部摩擦角 ( 単位度 ) α 及びβ 基礎荷重面の形状に応じて次の表に掲げる係数基礎荷重面の形状円形円形以外の形状係数 B α L β L B この表において B 及び L はそれぞれの基礎荷重面の短辺又は短径及び長辺又は長径の長さ ( 単位 m) を表するものとする

37 C 基礎荷重面下にある地盤の粘着力 ( 単位 kn/m²) B 基礎荷重面の短辺又は短径 ( 単位 m) N C N γ 及び N q 地盤内部の摩擦角に応じて次の表に掲げる支持力係数内部摩擦角支持力係数 0 度 5 度 10 度 15 度 20 度 25 度 28 度 32 度 36 度 40 度以上 N C N γ N q この表に掲げる内部摩擦角以外の内部摩擦角に応じた N C N γ 及び N q は表に掲げる数値をそれぞれ直線的に補間した数値とする γ 1 基礎荷重面下にある地盤の単位体積重量又は水中単位体積重量 ( 単位 kn/ m3 ) γ 2 基礎荷重面より上方にある地盤の平均単位体積重量又は水中単位体積重量 ( 単位 kn/ m3 ) D f 基礎に近接した最低地盤面から基礎荷重面までの深さ ( 単位 m) qt 平板載荷試験による降伏荷重度の 2 1 の数値又は極限応力度の 3 1 の数値のうちいずれか小さい数値 ( 単位 kn/ m2 ) N 基礎荷重面下の地盤の種類に応じて次の表に掲げる係数係数地盤の種類密実な砂質地盤砂質地盤 ( 密実なものを除く ) 粘土質地盤 N N sw 基礎の底部から下方 2m 以内の距離にある地盤のスウェーデン式サウンディングにおける 1m あたりの半回転数 (150 を超える場合は 150 とする ) の平均値 ( 単位回 )

38 なお地盤の強度定数 (C φ) を求める標準的な方法は次のとおりである a) 基礎底面下の土の内部摩擦角を推定する方法 ( 砂質土の場合 ) φb = 20N + 15 (5-2) この場合基礎底面下の土の粘着力は C=0 とするただし実際の内部摩擦角は (5-2) 式の値に対してはほぼ ±8 範囲内にあるとされるので安全性を考慮して決定する b) 基礎底面下の土の粘着力を推定する方法 ( 粘土質の場合 ) C = qu 2 (5-3) qu : 基礎底面下の土の一軸圧縮強さ (kn/ m2 ) この場合基礎低面下の土の内部摩擦角は φ B =0 とする

39 (3) 基礎地盤に生じる接地圧が地盤の許容応力度を超える場合はくい工法又は地盤改良に依らねばならないどちらの場合も土質調査に基づき日本建築学会建築基礎構造設計指針日本建築センター改訂版建築物のための改良地盤の設計及び品質管理指針によるなど合理的な方法により設計を行うものとする

40 ( 解説 ) (3) 1) 地盤改良による場合は事前調査を十分に行いその結果に基づき下記の a)~g) の事項を含む施工計画書を作成し設計を行う a) 土質調査資料 b) 改良目標値 c) 施工方法 d) 管理方法 e) 工程表 f) 効果の確認方法 g) その他必要な事項 2) くい基礎に作用する鉛直荷重及び水平荷重はいずれもくいのみで支持させるものとし設計にあたっては下記の関係法令等を参考とすること 1 宅地造成等規制法施行令第 7 条第 3 項第 2 号 2 建築基準法施行令第 93 条 3 国土交通省告示第 1113 号平成 13 年 7 月 2 日 4 負の摩擦力を考慮したくい設計指針について ( 昭和 50 年住指発第 2 号 ) 5 地震力に対する建築物の基礎の設計指針の取扱いについて ( 昭和 59 年住指発第 324 号 ) 6 くい材の許容応力度等の取扱いについて ( 昭和 59 年住指発第 392 号 ) 7 建築基礎構造設計指針 ( 日本建築学会 ) 8 地震力に対する建築物の基礎の設計指針 ( 日本建築センター )

41 (4) 基礎底面に生じる接地圧が 100kN/ m2以下の場合の地盤の許容応力度は地盤の種類に応じて次表の数値によることができる表 -4 地盤の許容応力度 ( 建築基準法施行令第 93 条より抜粋 ) 長期に生ずる力に短期に生ずる力に地盤対する許容応力度対する許容応力度 (kn/ m2 ) (kn/ m2 ) 砂質地盤 50 堅い粘土質地盤 100 粘土質地盤 20 長期に生ずる力に対する許容応力度のそれぞれの数値の2 倍とする

42 ( 解説 ) (4) 表 -4 の適用は現地踏査により地盤の種類状態を確認することを前提とする

43 5.3 滑動に対する安定擁壁への土圧等の水平力による滑動に対して常時 1.5 以上大地震時 1.0 以上の安全率を有するものとするただし擁壁前面の受働土圧は原則として考慮しない RH Fs = ΣH 1.5( 大地震時 1.0) 18 Fs : 滑動に対する安定率 R H : 滑動に対する抵抗力 (kn/m) H : 水平力の総和 (kn/m) (1) 力学試験結果による場合 R H = Ⅴ μ + C B Be α Ⅴ 19 V : 鉛直力の総和 (kn/m) μ : 摩擦係数 ( tan φ B ) C B Be φ B : 基礎底面と土の粘着力 : 有効底版幅 : 基礎底面と土の摩擦角 α : 定数 ( 土質により表 -5 に掲げる数値 ) 表 - 5 土質 α 岩盤 0.7 岩屑砂利又は砂砂質土 0.6 シルト粘土又はそれらを多量に含む土 0.5

44 ( 解説 ) 5.3 擁壁前面の受働土圧については原則として考慮しないが下記のいずれにも該当する場合は考慮できるものとする 1 十分な根入れ深さを確保すること 2 擁壁前面の地盤を十分締め固めること 3 擁壁前面の地盤が土地利用からみて永久的に堀削等による撹乱の恐れがない場所であること (1)19 式に用いる内部摩擦角 ( φ B ) 及び土の粘着力 ( C B ) は三軸圧縮試験 (U.U.) 又は一面剪断試験により求められる場合とし下記による 1 基礎底面下の地盤が不飽和土であること 2 常時の場合 φ B = φ, C B = 2/3 C 地震時の場合 φ B = φ, C B = 1/3 C 3 滑動に対する抵抗力は α Ⅴ を上限とする 4 擁壁底盤が場所打ちコンクリートでない場合は φ B =2/3φ とする

45 (2) 力学試験によらない場合 R H = Ⅴ μ 20 摩擦係数は次表の数値とすることができる表 - 6 土質摩擦係数 μ 岩岩屑砂利又は砂 0.5 砂質土 0.4 シルト粘土又はそれらを多量に含む土 ( 擁壁の基礎底面から尐なくとも15cmまでの深さの土を砂利又は砂に置き換えた場合に限る ) 0.3 (3) 土質試料のない場合 ( 擁壁の基礎底面から尐なくとも 15cm までの深さの土を砂利又は砂に置き換えた場合に限る ) R H = 0.3 Ⅴ 21

46 ( 解説 ) (2) 力学試験によらず土質により判断する場合は粘着力を考慮しない20 式による土質及び状態 ( しまったかどうか ) により地盤が良好であれば (1) 力学試験による場合の方が通常経済設計ができる粘性土地盤の場合砂利砂と置き換える場合は支持力を低下させることがあるので排水等に十分留意し施工すること三角座標における粒度分布が砂質土で標準貫入試験により内部摩擦角を推定し摩擦係数を算出する場合は下記による φ = 20N +15 (5-4) μ = tanφ B (5-5) 実際の内部摩擦角は (5-4) 式の値に対してばらつきがあるので安全性を考慮して推定式の運用は土圧 (P27) 及び支持力 (P44) の算定についても使うこととしているが本項についてはμの評価が文献により2/3tanφ あるいはtanφと分かれており最近の建築基礎構造設計などに見受けられるようにμ=tanφがすう勢となってきているが推定式を安易に使われることになる地盤伝達がはっきりしており使うN 値が明確であることからすべりに関してのみφ B =2/3φとしたなお (5-5) 式により算定する摩擦係数はμ=0.6を超えないものとする

47 (4) 突起を設ける場合は常時の安全率は突起のない状態でも原則として 1.0 以上確保するものとしこの場合は粘着力による抵抗力は考慮できない a) 突起の高さは基礎底版幅の 10~15% の範囲内とする b) 突起の位置は基礎底版の中央部 1/3 の範囲内とする (5) 擁壁の根入れ深さは地上高さの 15% を標準としかつ 35cm 以上とすること (6) 斜面上に擁壁を設置する場合は十分な調査結果に基づき安全性を確認すこと ( 解説 ) 5.3 (5) を超える側溝水路河川等沿いの擁壁設置について H 宅地側側溝水路河川等 30 ( 地表面 ) : 根入れ深さ 1 側溝水路河川等の底を地表面とみなすただし側溝等から離れて擁壁が設置される場合は上図により地表面を設定することができる 2 高さ H が 1m を超える場合は構造安定計算が必要になる ( 解説 )

48 (4) 突起を設ける場合の抵抗力の算定方法には次の様なものがある突起の断面設計に当たっては充分な安全性を見込むことなお施工に当たっては地盤をゆるめないよう考慮しておくこと ( 突起のない状態での常時の安全率は (1) ( 2) 又は (3) による ) L=H₀ tan( φb ) σ₀ 0 = 2 1 ( σ₁ + σ₂ ) φb H₀ φ B P=σ₀ 0 tan²(45 + ) 2 L P : 突起の抵抗土圧 H₀ : 突起の高さ σmax σ₁ σ₂ σmin L₁ L² 図 5-3 Fs =( W₁ μ + P H₀ )/ H 1.5 ( 大地震時 1.0) W₁ =( σmax + σ₁ )/ 2 L₁ + ( σ₂+σmin )/ 2 L₂ φ B : 力学試験の値 N 値からの推定による値その他下表 5-2 の値表 5-2 土質試料のない場合シルト粘土またはそれらを多量に含む場合粒度試験等による場合岩岩屑砂利砂質土又は砂 μ φ B 16 以下 20 以下 24 以下

49 5.4 構造体各部の安全土圧等によって擁壁各部に生じる応力等が擁壁の材料である鋼材及びコンクリートの許容応力度を超えず擁壁が破壊されないものとする (1) 擁壁各部の応力計算は次の考え方によるものとする a) 片持梁式は縦壁及び底版を片持スラブとみなす b) 控え壁式は縦壁及び底版を三辺固定のスラブとし控え壁は片持梁 ( 変断面 ) とみなす c) 重力式は軀体断面に引張力が生じないこととする (2) 各部材の許容応力度は建築基準法施行令第 90 条同第 91 条及び同第 94 条に定められた数値とする (3) 上記による以外は鉄筋コンクリート構造計算規準 ( 日本建築学会 ) による

50 ( 解説 ) 5.4 (2)1 鋼材の許容応力度の基準強度は次表の数値とする第 1 鋼材の許容応力度の基準 ( 建築基準法施行令第 90 条より ) 許容応力度長期に生ずる力に対する許容応力度 ( N/mm² ) 短期に生ずる力に対する許容応力度 ( N/mm² ) 引張り引張り圧せん断補せん断補圧せん断補せん断補強種類縮強以外に用いる場合強に用いる場合縮強以外に用いる場合に用いる場合 F/1.5 F/1.5 F/1.5 F 丸鋼 ( 当該数 ( 当該数 ( 当該数 F F ( 当該数値値が 155 値が 155 値が 195 が 295 を超を超えるを超えるを超えるえる場合に場合に場合に場合には 295) は 155) は 155) は 195) F/1.5 F/1.5 F/1.5 F 異形鉄筋径 28 mm 以下のもの ( 当該数値が 215 を超える場合に ( 当該数値が 215 を超える場合に ( 当該数値が 195 を超える場合に F F ( 当該数値が 390 を超える場合には 390) は 215) は 215) は 195) F/1.5 F/1.5 F/1.5 F 異形鉄筋径 28 mm を越えるもの ( 当該数値が 195 を超える場合に ( 当該数値が 195 を超える場合に ( 当該数値が 195 を超える場合に F F ( 当該数値が 390 を超える場合には 390) は 195) は 195) は 195) 鉄線の径が F( ただし 4mm 以上の F/1.5 F/1.5 床版に用いる F 溶接金網場合に限る ) この表において F は鋼材等の種類及び品質に応じて国土交通大臣が定める基準強度 ( 単位 N/mm² ) を表するものとする

51 2 鋼材等の許容応力度第 1 の表により求められた鉄筋の許容応力度は下表の数値とする鋼材等の許容応力度 ( N/mm² ) 長期短期 SR 235, SRR 235 SR 295 SDR 235 SD 295A, 295B SD 345 SD 390 溶接金網引張りおよび圧縮せん断補強に用いる場合の引張り引張りおよび圧縮せん断補強に用いる場合の引張り ( 195) ( 195) ( 引張り ) 径 28mm を超えるもの

52 3 コンクリートの許容応力度建築基準法第 91 条コンクリートの許容応力度は次の表によらなければならないただし異形鉄筋を用いた付着について国土交通大臣が異形鉄筋の種類及び品質に応じて別に数値を定めた場合は当該数値によることができる (F: 設計基準強度 N/ mm ²) 長期に生ずる力に対する許容応力度 ( 単位 N/ mm ²) 圧縮引張りせん断付着 F/3 F=21N/ mm ² 以下 F=22.5N/ mm ² 以下の場合での場合は梁上端に使用する場合は F/15 F/30 梁上端以外に使用する場合は F/10 F=21N/ mm ² 超 F=22.5N/ mm ² 超の場合で梁上端に使用する場合は F/75 の場合は 0.49+F/100 梁上端以外に使用する場合は F/25 ( 丸鋼 )0.7( 軽量骨材を使用するものにあっては 0.6) 短期に生ずる力に対する許容応力度 ( 単位 N/ mm ²) 圧縮引張りせん断付着長期に生ずる力に対する圧縮引張りせん断又は付着の許容応力度のそれぞれの数値の 2 倍 2 特定行政庁がその地方の気候骨材の性状等に応じて規則で設計基準強度の上限の数値を定めた場合において設計基準強度がその数値を越えるときは前項の表の適用に関してはその数値を設計基準強度とする 4 許容付着応力度は下表によることができる鉄筋のコンクリートに対する許容付着応力度 (N/ mm ²) 上ば筋長期その他の鉄筋短期丸 4 Fc かつ 0.9 以下鋼 100 異形鉄筋 1/15Fⅽ かつ 2 (0.9+ Fⅽ) 以下 75 6 Fc かつ 1.35 以下 100 1/10Fⅽ かつ 1 (1.35+ Fⅽ) 以下 25 長期に対する値の 1.5 倍

53 [ 注 ] (1) 上ば筋とは曲げ材にあってその鉄筋の下に 30 cm以上のコンクリートが打込まれる場合の水平鉄筋をいう (2) Fⅽ はコンクリートの設計基準強度 (N/ mm ²) を表す (3) 異形鉄筋でその鉄筋までのコンクリートかぶりの厚さが鉄筋の径の 1.5 倍未満の場合にはその鉄筋の許容付着応力度はこの表の値にかぶり厚さ / 鉄筋径の 1.5 倍を乗じた値とする (4) 断面が円形でない鉄筋については付着の状況に応じて許容付着応力度は適当に修正する

54 擁壁構造設計指針 ( 改定版 ) の表 -2 3 の数値を用いる場合の計算上の注意事項表 -3 の土圧係数には 5kN/ m2程度の表面載荷重が含まれているので表面載荷重による土圧を求める場合には想定される表面載荷重から 5kN/ m2を差し引いて算定する例 ) 想定される表面載荷重を 10kN/ m2とした場合表面載荷重による土圧は次式により求める P A2 = K A (10-5) H (h)

55 2. 斜面上に擁壁を設置する場合の取扱い

56 宅地造成等規制法及び都市計画法の許可事務の円滑な執行を図るため許可に際しての参考として旧建設省によって示された宅地防災マニュアル ( 改定版 ) と整合を図るため斜面上に擁壁を設置する場合の大阪府の取扱い基準を定めている

57 斜面上に擁壁を設置する場合の取扱いについて斜面上に擁壁を設置する場合は下図による H 0.4H 以上かつ 1.5m 以上 H β β: 仮想崖面の角度 ( 崖面に応じて下表の値を採用 ) 擁壁前面地盤部分はコンクリート打等により風化侵食の恐れのない状態にすること崖面の背面土質軟岩 ( 風化の著しいものを除く ) 風化の著しい岩角度 (β) 崖面の背面土質砂利真砂土関東ローム硬質粘土その他これらに類するもの盛土等角度 (β) 35 30

58 擁壁の根入れ深さ (H ) について練積み擁壁の場合土質の種類根入れ深さ ( H ) 第一二種 H = 35 cm以上かつ 0.15 H 以上第三種 H = 45 cm以上かつ 0.2 H 以上鉄筋コンクリート擁壁及び無筋コンクリート擁壁の場合根入れ深さ H = 35 cm以上かつ 0.15 H 以上

59 3. 二段擁壁の取扱い

60 大阪府では宅地造成等規制法及び都市計画法による許可に際して擁壁の構造設計に関して擁壁構造設計指針 ( 以下指針という ) を示している ( ただし特別な調査研究に基づき十分安全性が確認されたものについては指針によらなくてもよいとしている )

61 二段擁壁の取扱いについて I 基本事項 1. 定義二段擁壁とは下段擁壁に上段擁壁の影響 ( 下段擁壁に作用する土圧の増大 ) が及ぶと考えられる位置関係にある 2 つの擁壁を指す土圧の増大 2. 二段擁壁に該当しない場合 (1)L 型擁壁等 L Y H 30 P 上図において上段擁壁のつま先 ( 点 P) が Y 線 ( 破線 ) より下側に位置している場合は二段擁壁とは見なさない ( ただし L の距離を 0.4H 以上かつ 1.5m 以上確保すること )

62 (2) 重力式及びもたれ式 ( 練積み擁壁も含む ) 擁壁 L Y H 30 P 上図において上段擁壁のつま先 ( 点 P) が Y 線 ( 破線 ) より下側に位置している場合は二段擁壁とは見なさない ( ただし L の距離を 0.4H 以上かつ 1.5m 以上確保すること ) 3. 本基準の適用について二段擁壁の取扱いについては Ⅱ 以下に示すとおりとするが特別な調査研究等に基づき十分安全性が確認されたものについては適用外とする Ⅱ 二段擁壁の取扱い 1.L 型擁壁 ( 半重力式擁壁含む ) 等 (1) 下図において上段擁壁のつま先 ( 点 P) が Z 線より下側に位置している場合 A Z H 30 P

63 次の各号を満足すること 1 下段擁壁の安定断面の検討を行う際に上段擁壁の影響を考慮した上で下段擁壁の安全性が確保されていること 2 上段擁壁の根入れ深さが 0.15H 以上かつ 35 cm以上確保されていること ( 前頁図において点 Aを上段擁壁の前面地表面レベルとする以下同様 ) 3 上段擁壁の点 Pが下段擁壁の仮想背面の内側に位置しないこと A 30 Z 根入れ深さを確保左図の様な場合は点 A を上段擁壁の前面地表面レベルとし根入れ深さを確保すること ( 以下同様とする ) (2)(1) の図において上段擁壁のつま先 ( 点 P) が Z 線より上側に位置している場合は認めない 2. 重力式及びもたれ式擁壁の取扱いについて (1) 下図において上段擁壁のつま先 ( 点 P) が Z 線より下側に位置している場合 A Z H P 30

64 次の各号を満足すること 1 下段擁壁の安定断面の検討を行う際に上段擁壁の影響を考慮した上で下段擁壁の安全性が確保されていること 2 上段擁壁の根入れ深さが 0.15H 以上かつ 35 cm以上確保されていること (2)(1) の図において上段擁壁のつま先 ( 点 P) が Z 線より上側に位置している場合は認めない 3. 練積み擁壁の取扱いについて (1) 下図において上段擁壁のつま先 ( 点 P) が Z 線より下側に位置している場合練積み擁壁については L 型擁壁や重力式擁壁等と異なり構造計算による安全性のチェックはできない宅地造成等規制法により土質及び形状寸法等に応じた基準断面形状が定められている以上のことから以下のとおり取り扱う頭切り 5m 以下 H A Z H P 30 次の各号を満足すること 1 下段擁壁が土質及び高さ (H+H ただし 5m 以下とする ) に応じた宅地造成等規制法による基準断面形状に適合し高さH で頭切りした断面形状となっていること 2 上段擁壁の根入れ深さが宅地造成等規制法で定められている基準どおり確保されていること (2)(1) の図において上段擁壁のつま先 ( 点 P) がZ 線より上側に位置している場合は認めない

65 Ⅲ 上段擁壁を新設する場合で既設の下段擁壁の構造が丌明な場合の取扱い既設の下段擁壁の構造が不明であり調査することが極めて困難であると判断されかつ下記の各条件を全て満足する場合は上段擁壁の設置を可とする ( 既存の下段擁壁が他人地にある場合等 ) L 1 左図の A 点を上段擁壁の前面地表面と見な A H した場合に上段擁壁の根入れ深さhが基 30 P h 準どおり確保されていること 2 左図のL(A 点からP 点までの水平距離 ) が 0.4H 以上かつ 1.5m 以上確保されていること L 構造形状寸法が不明 A H の既存擁壁 30 P h L A H 30 P h

66 なお根入れを深くすることにより下図の位置に設置することも可とする ( 下図において A 点を前頁の図における A 点と見なして L 及び h を確保できる ) L H A h 30

Super Build／宅造擁壁出力例１

Super Build／宅造擁壁出力例１宅造擁壁構造計算書使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00