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きのこたもん
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1 多数アンカー式補強土壁設計施工マニュアル第 3 版調査設計施工のポイント平成 20 年 10 月多数アンカー式補強土壁協会 VER_04

2 多数アンカー式補強土壁設計施工マニュアル第 3 版調査設計施工のポイント章節タイトル内容頁 1 総説概説設計施工を的確に行うことによって, 十分な信頼性が期待できる適用範囲本マニュアルは, 盛土高さ ( 壁高 + 上載盛土高 )20m 程度までを適用範囲とされ 3 た. 1.3 多数アンカー式補強土壁の構造壁面材は土圧に対して十分な耐力を有すること. アンカープレートは土圧と釣合う引抜き抵抗力を発揮すること. タイバーは土圧をアンカープレートに伝達できる構造と耐力を有すること. 盛土材料は安定した構造物とするに足りる品質であること補強土壁の補強効果の考え方擬似二重壁構造による拘束補強効果による盛土の安定. 8 σ 1f σ 3f + σ R ここに,σ R =Ta/( H L) は補強による水平応力増分締固め効果土圧引抜き抵抗力拘束効果拘束効果 1.5 拘束補強効果の設計への導入拘束補強効果による補強せん断強度増分 α の算出方法と設計への適用 10 α = T 2ΔH a ΔL K P 1.6 用語主な用語の定義. 12 1

3 部材および盛土材料の規格部材および盛土材料一般部材は所定の規格品質形状寸法を満足するもの 15 盛土材は物理的化学的力学的特性において適切な設計値を定める 2.2 部材コンクリートの設計基準強度 f ck =30 N/mm 2 鉄筋の種別 SD 標準高土圧 JIS G 3101 SS400 ロッド ( 丸鋼 ) 一般構造用圧延鋼材溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 JIS G 3101 SS400 接続ロッドアイ一般構造用圧延鋼材溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 JIS G 3445 STKM11A(M20) 13A(M22~M30) ターンバックル機械構造用炭素鋼鋼管溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 カプラー JIS G 3112 SD345 鉄筋コンクリート用棒鋼溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 アンカープレート JIS G 3101 SS400 サブプレート一般構造用圧延鋼材溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 コネクター JIS G 3101 SS400 一般構造用圧延鋼材溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 JIS B 1180 仕上げ程度中ねじの等級 6g 六角ボルト溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 タイバーボルトナット JIS B 1181 六角ナット仕上げ程度並ねじの等級 7H 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 2

4 タイバー鋼材規格追記 ( 平成 18 年 7 月 ) ロッド ( 丸鋼 ) JIS G 3138 建築構造用圧延棒鋼 SNR490B 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 備考接続ロッドアイ JIS G 3138 建築構造用圧延棒鋼 SNR490B 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 ターンバックル JIS G 3475 建築構造用炭素鋼管 STKN400W B STKN490B 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 カプラー JIS G 4051 機械構造用炭素鋼鋼材 S45C 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 アンカープレートサブプレート JIS G 3101 一般構造用圧延鋼材 SS400 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 従来とおりコネクター JIS G 3101 一般構造用圧延鋼材 SS400 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 従来とおりボルト JIS B 1180 六角ボルト仕上げ程度中ねじの等級 6g 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 従来とおりナット JIS B 1181 六角ナット仕上げ程度並ねじの等級 7H 溶融亜鉛メッキ JIS H 8641 HDZ55 アンカープレート止めナット :S45C 3

5 2.3 盛土材料多数アンカー式補強土壁を構築するのに適した土材料は [G]: 礫質土 [S]: 砂質土および (ML): シルト ( 低液性限界 ) (CL) : 粘土 ( 低液性限界 ) 中硬岩硬岩ずりは最大粒径 300mm 以下細粒分 35% 以下 33 細粒土については盛土材として不適切なものや適用に注意を要するものがある WL < 50% シルト (ML) シルト {M} ( 低液性限界 ) 塑性図上で分類 WL 50% シルト (MH) 粘性土 [Cs] ( 高液性限界 ) WL < 50% 粘土 (CL) 粘土 {C} ( 低液性限界 ) 塑性図上で分類 WL 50% 粘土 (CH) ( 高液性限界 ) WL < 50% 有機質粘土 (OL) ( 低液性限界 ) 細粒土 Fm 有機質土 [O] 有機質土 {O} WL 50% 有機質粘土 (OH) 細粒分 50% 有機質, 暗色で有機臭あり ( 高液性限界 ) 有機質で, 火山灰質有機質火山灰 (OV) WL < 50% 火山灰質粘性土 (VL) ( 低液性限界 ) 火山灰質粘性土 [V] 火山灰質粘性土 {V} 50% WL < 80% 火山灰質粘性土 (VH1) 地質的背景 (Ⅰ 型 ) 高有機質土 Pm 高有機質土有機物を多く含むもの人工材料 Am 人工材料 [Pt] 高有機質土 {Pt} [A] WL 80% 火山灰質粘性土 (VH2) (Ⅱ 型 ) 未分解で繊維質泥灰 (Pt) 分解が進み黒色黒泥 (Mk) 廃棄物 {Wa} 廃棄物 (Wa) 改良土 {I} 改良土 (I) 2.4 改良盛土材盛土材料の適正を判断したうえで最小限の改良を行うことがある改良土の強度定数は粒状化したものについて設定する 35 4

6 3 土質地盤調査調査一般調査は多数アンカー式補強土壁の設計施工を合理的, 経済的に行うことを目 36 的とする. 3.2 事前調査既存資料の収集, 現地踏査等を行い, 地形, 地質, 地盤の状態から多数アンカー式補強土壁の適用性を把握する本調査設計施工に必要な, 基礎地盤盛土材料の力学特性や物理特性, 化学特性を把握する. 基礎地盤および周辺地盤の層序力学特性地下水分布透水性地すべり地形風化の進行地山の膨潤 39 調査段階調査範囲切土部切土部土取場盛土部補強土壁部概略調査概略地質, 土質とその堆積構造の把握のり面安定など問題点の抽出概略の土量, 土質湧水の有無地盤の均一性の判定軟弱地盤の概略の安定沈下の検討本調査詳細調査補足調査縦断方向の詳細な地層の分布および土砂, 軟硬岩の判別, 問題地点の設計のための必要な諸定数, 情報の摘出地層分布と土量( 土量変化率 ) 掘削土砂の物理力学化学的性質掘削の難易性軟弱地盤の詳細安定, 沈下の検討基礎地盤の均一性の判定施工基準の策定土質地質の成層状態, 地下水, 被圧地下水の有無地盤の力学的性質などを基に設計施工条件の判定 5

7 3.4 設計に用いる諸数値土質諸数値は土質試験により定める原則とする. 表 3-3 は従来から設計に用いられている地盤定数の推定値である. 42 土の種類表 -3.3 盛土材料の概略的な土質諸数値 ( 推定値 ) 単位体積重量 γ(kn/m 3 ) 内部摩擦角 φ( 度 ) 粘着力注 ) c(kn/m 2 ) 砂礫, 岩ずり考慮しない粒度のよい砂考慮しない砂質土考慮しない細粒土 (WL<50%) 考慮しない概略的な設計には表 3-4 の仮定値を用いて設計してもよい. ただし, この場合には詳細な検討段階において, 土質試験により設計に用いた仮定値の確認を行うものとする. 表 -3.4 設計に用いる盛土材料の土質諸数値の仮定値の例 ( 仮定値 ) ( 詳細設計の段階で直接に設計値を求める場合 ) 注 ) 土の種類単位体積重量 γ(kn/m 3 ) 内部摩擦角 φ( 度 ) 調査試験の結果 ( 計測値 ) 理論経験相関を考慮した一次処理値 ( 導出値 ) ばらつきを考慮した地盤定数の代表値 ( 特性値 ) 安全余裕度を考慮した地盤定数 ( 設計値 ) 粘着力注 ) c(kn/m 2 ) 砂礫, 岩ずり粒度のよい砂砂質土細粒土 (WL<50%) 注 ) 表に示す仮定値用いた場合には, 詳細な設計を行う段階で各種調査, 試験等を実施し, 仮定値の妥当性の確認を行わなければならない. 6

8 4 設計設計一般設計の基本方針構造物全体の安全と用途に応じた機能を保持することを設計の基本方針とす 45 る設計に用いる記号設計に用いる主な記号が整理された基本条件の確認地形地質, 施工環境, 構造物の安定, 工期施工時期, 将来計画について検 52 討する. 4.2 荷重荷重の種類と組合せ使用目的, 規模, 構造, 希少条件, 環境条件などを考慮して適宜選定する自重自重の定義が記述した. 55 壁面材自重盛土体自重 ( 鋼製部材重量を無視 ) 載荷重壁面材上端部より上方を上載盛土とする. 56 H tan A 活荷重壁高さ :H 換算盛土高さ :H2 主働崩壊線外部安定検討 ( 円弧すべり検討を除く ) で考慮する上載盛土荷重内部安定検討で考慮する上載盛土荷重 :γh2 θa ω 7

9 4.2.4 土圧内部安定と外部安定を検討する土圧について記述する. 57 γh2 壁面材壁面材補強領域背面補強領域地震時の影響重要度および復旧の難易土を考慮し, 必要に応じて地震時の安定検討を行う. 多数アンカー式補強土壁は, 地震時に周辺地盤や補強盛土がほぼ一体となって挙動することが実大振動台実験や数値解析シミュレーションから確認された. 地震時の安定検討を行う場合, 自重に起因する慣性力と地震時土圧が同時に作用することはないと考える水圧および浮力地下水位以下に設置される場合, 水圧および浮力を考慮するが, 透水性のよい砕石や岩砕等を用いて補強土壁内に残留水圧が作用しないように配慮するその他補強土壁や付帯構造物の安定検討は, 必要に応じて雪荷重風荷重衝突荷重を考慮する

10 4.3 許容応力度および安全率部材の許容応力度 67 表 -4.5 構造用鋼材の許容応力度種別常時地震時鋼材の許容引張応力 a (N/mm 2 ) 鋼材の許容せん断応力 a (N/mm 2 ) 鋼材の許容支圧応力 f (N/mm 2 ) a 表 -4.6 仕上げボルトの許容応力度 JIS-B-1051 による強度区分ボルトの許容引張応力 ba (N/mm 2 ) ボルトの許容せん断応力 ba (N/mm 2 ) ボルトの許容支圧応力 f ba (N/mm 2 ) 表 -4.7 コンクリートと鉄筋の特性値種別特性値コンクリートの設計基準強度 (N/mm 2 ) 30 鉄筋の引張降伏強度 (N/mm 2 ) 345 鋼材規格追記 ( 平成 18 年 7 月 ) 表 -4.5 構造用鋼材 (SN 規格 ) の許容応力度種別常時地震時鋼材の許容引張応力 a (N/mm 2 ) 鋼材の許容せん断応力 a (N/mm 2 ) 鋼材の許容支圧応力 f (N/mm 2 ) a 9

11 4.3.2 安全率および変形に関する安定条件 68 表 -4.9 安全率および安定条件項目常時地震時アンカープレートの引抜け F S 3,T i T a F S 3,T ie 1.5T a 鋼製部材の耐力 σ σ a σ 1.5σ a コンクリート製壁面材の耐力 γ i S d /R d 1.0 滑動に対して F S 1.5 F S 1.2 転倒に対して e B/6 e B/3 支持力に対して F S 2 F S 1.5 円弧すべりに対して F S 1.2 F S 1.0 種別表不等沈下による壁面材の許容変形角の目安許容変形角 θw の目安コンクリート製壁面鋼製壁面材許容変形角 3/100 6/100 10

12 4.4 内部安定の検討壁面に作用する土圧の算出常時土圧 : cos φ K = ( 従来どおり ) 69 A 2 sin( φ+ δ)sinφ cosδ 1 + cosδ 地震時土圧 : P AE = P + W A k h 1 = K 2 AE γ H 2 K AE = K A kh + tanθ A H 地震時慣性力 (W kh) すべり土塊 H tan A γh2 常時の主働崩壊線常時土圧に対する地震時土圧の増加率実大振動台実験 ( 正弦波 ) 実大振動台実験 ( 地震波 ) 常時主働土塊の慣性力地震時の土圧増加 = 常時の主働土塊慣性力の 1/2 程度 A 水平震度 (k h) タイバーに作用する引張り力の算出高土圧用壁面材を用いる場合の補強材取付け間隔について記述する. 73 表タイバーの水平方向の間隔壁面材の種類 Li (m) 標準用 0.75 コンクリート製高土圧用 0.50 鋼製

13 4.4.3 タイバー等の破断に対する検討標準設計において鋼製部材の腐食代は 1mm とするアンカープレートの引抜き抵抗力の算出アンカープレート背後の拘束圧は考慮しないものとする. Q pu =c N c +q p N q Q pu =c N c +q p N q -q p 改良盛土材を用いる場合の引抜き抵抗力は,c=q u /2,φ=0 として算出してよい. 77 アンカープレートロッド 45 + φ 2 θ σ3=q e 45 - φ 2 δ d アンカープレートの引抜きに関する検討改良盛土材を用いる場合の必要タイバー長は, 改良形態, 改良範囲, 改良程度等を考慮して決定する. 82 2b l1i l2i li θa: 主働崩壊角 12

14 4.5 外部安定の検討補強領域背面に作用する土圧の算出補強領域背面に作用する主働土圧は, 試行くさび法により算出する. 長大のり面を有する場合など試行くさび法によって土圧を適切に評価できない場合には, その算出方法や地盤定数について別途検討する必要がある.( 長大のり面が安定することを前提する.) 84 地震時の安定は,1 常時主働土圧と補強領域の慣性力するを考慮する場合と, 2 補強領域に慣性力を考慮せず地震時主働土圧を考慮する場合, について検討する. β 地震時慣性力 (W kh) PA: 常時主働土圧 H 補強領域 δ=β B β Pae: 地震時主働土圧 H 補強領域 B δ e 13

15 4.5.2 補強領域の滑動転倒に関する検討滑動滑動に対する安定は最小タイバー長の位置までを補強領域として検討する. 抵抗力は盛土材の c,φ, または基礎地盤の c,φに基いて算出される値のうち, 小さい方の値とする. このとき, 盛土材の c には補強せん断強度増分 αを考慮してよい. 滑動に対する抵抗は根入れ効果を考慮しないこと標準であるが, やむを得ず考慮する場合には, 支持力の検討において根入れ効果を考慮してはならない. β 86 上載盛土荷重補強土壁の全高 :H 自重 ω δ 転倒転倒に対する安定は壁面とアンカープレートによって挟まれた領域を補強領域として検討する. 安定条件は合力の作用点が底面幅 B の 1/3 以内, あるいはそれより背面側であることとする. 上載盛土主働崩壊線自重合力背面土圧 B/3 底面幅 :B 転倒に対する安定は壁面とアンカープレートによって挟まれた領域を補強領域として検討する. 14

16 4.5.3 基礎地盤の支持力に関する検討基礎地盤の支持力に関する検討は, 補強領域底面および壁面工下端部について行う. 補強土壁の特性を考慮した支持力に対する安全率は以下のとおりとする. 常時 :2.0 以上, 地震時 : 1.5 以上 88 PV PA PV P A wr P H PH δ=2φ/3 Df Df B B 円弧すべりに関する検討補強領域内の粘着力には, 土の粘着力 c として補強せん断強度増分 αを用いてよい. R F = s { c l + W ' cosθ tanφ } Σ i i i i R ΣW sinθ i i 補強せん断強度増分 α i は次式で算出する. αi min ( T 2ΔHi ここに min T ai ai, Rti) ΔLi (a) 補強領域底面に対する検討 (b) 壁面工下端部に対する検討 K p i, Rti: タイバーに生じる張力でアンカープレートの許容引抜き抵抗力もしくはタイバーの降伏強度のうち小さなほうの値 ( kn / m) 94 θ i 補強せん断強度増分 αr を考慮する補強領域 R Wi 盛土材料 γ,φ,c ci li 基礎地盤 γ,φ,c 15

17 4.6 構造細目タイバー長さの設定タイバーの長さは内部安定および外部安定を満足する長さとする根入れ深さ基礎の根入れ深さは,0.5m 以上を原則とする基礎工布状基礎は通常地盤, または軟弱地盤においては適切な地盤処理なされた上に設けられる基礎である. 97 重力式基礎は, 地山背面の掘削土量の低減を図る場合や, 局部的な補強土壁の壁高の変化を整えて施工性を高めることを目的として, 地山が岩盤の場合もしくは地表面下に岩盤相当がある場合に設けられる基礎である. 重力式基礎を適用する場合の留意点は次のとおりである. 1 基礎地盤は十分な支持力が得られること. 2 重力式基礎の裏込め材は, 圧縮性の小さい透水性のよい砕石などを用いること. 3 雨水や融雪水などの流路となる地形, 湧水や集水地などに設置される場合には適切な排水工を設けること. 4 重力式基礎本体には, 水抜き孔を適切に設けること. 5 補強土壁の盛土材料と重力式基礎の裏込め材との粒径が異なる場合には, 必要に応じて不織布などの分離材を設けるなどの対策を講じること壁面の平面形状壁面延長方向の曲線線形が R30m を下回る場合にはコーナーブロックを用いる天端の処理縦断勾配を設ける場合,(1) 上載盛土の盛土高さ, 犬走りを変化させる方法,(2) 天端部にかさ石コンクリートを設け, ここに縦断勾配をつける方法をがある壁面材の頂部に防護柵を設ける場合には, 防護柵を設置する基礎の部分が壁面材あるいはかさ石コンクリートと直結しない形式 ( 分離式 ) とすることが望ましい. 16

18 4.6.6 排水工排水性が悪い改良盛土材を用いる場合には, 特に排水工に対する注意が必要である. 0.5~1.0m 103 目地材コンクリート水平排水横断方向の排水工は 5~10m 間隔良質材縦断管砕石横断管ロックアンカー工岩盤の中に異形棒鋼を挿入し, その周りに注入材を充填してロックアンカーを形成し, これと盛土内の補強材と緊結する定着である水辺への設置一定の水位を有する水辺に設置される場合には, 透水性の良い砕石や岩砕などの盛土材料を用いて壁面の前後で水位差が生じないようにする. 105 ( 浮力を考慮した単位体積重量による安定検討が必要 ) 17

19 5 施工施工一般本工法の特質, 施工手順や現場状況等を十分理解把握している管理者のもとで 107 施工する. 5.2 施工計画施工計画一般安全確実な施工ができるよう前もって施工計画書を作成する施工手順施工を円滑かつ確実なものとするため, 施工手順を定めておく部材材料計画工程計画に合わせて納期, 納入方法, 納入場所を決定する. 111 盛土材料は適切なものとなるよう搬入, 計画する. 含水比は, 締固め度にも影響を与えるので, 土取場の状況, 盛土材料の保管および含水比の管理については十分な配慮を必要とする作業計画工事規模, 工期, 施工環境などに基いて立案する工程計画作業可能日数や日標準作業量に基いて立案する. 116 改良盛土材の盛土は 1m/ 日程度を目安とする管理体制施工に必要な人員, 機械, 資材等を総合的に運用管理する施工法準備工測量, 施工機械の準備, 冶具道具の準備, 書部材の準備を行う掘削および整地タイバーの敷設範囲について行う排水工の施工施工時および完成後長期にわたって浸入水によって支承を来たすことのない 123 ように設ける基礎工の施工基礎工の良否が構造全体の安定, 仕上り精度を左右するため, 特に入念に施工 124 する壁面材の組立て最下段の壁面材の高さを調整する場合, 底面の一部に荷重が集中しないように, 基礎工天端と壁面材底部の間にモルタルを全面に充填する. 最下段壁面材はパイプサポートなどにより転倒を防止する. 各壁面材は, 上下左右の隣接する壁面材とのずれ, および鉛直度を確認しながら設置する. 壁面材設置作業時には, 安全帯等を用いて転落防止を図る. 盛土材が吸出されることのないように, 所定の目地材を隙間なく設置する

20 5.3.6 タイバーアンカープレートの取付け所定の形状, 長さのタイバーをできるだけ水平に取付ける. 取付けボルトは締め忘れに注意する. ターンバックルはネジのマーキング内にで調整する壁面調整ターンバックルによる壁面調整が 1cm 以内になるように, 各壁面の設置時にも鉛直度を確認しておく. 壁面調整した後の各壁面材は, 若干盛土側に傾斜させておくと, 出来形における所定の鉛直度を確保しやすい. 改良盛土材を用いる場合の壁面調整は, 改良盛土材の強度が発現されるまでに行う盛土材料の敷均し敷均し時に盛土材の土質や含水比の変化に注意しておく. 大型の締固め機械を用いて所定の締固め度を確保できる場合には, 仕上り厚さを最大 50cm にできる盛土材料の締固め降雨に備えて排水勾配をつける場合は, 滞水しても盛土に影響のない方向に勾配をつけて雨水を盛土外へ排出する付帯工の施工かさ石コンクリートの施工は, 高所作業となるため, 適切な施工計画と十分な 137 安全対策を講じて作業者への徹底することが必要である. 5.4 施工管理施工管理一般工期内に安全, 円滑に施工し, 安定かつ確実な補強土壁を構築するために, 十 138 分な施工監理を行う締固め品質管理盛土材料の締固めは最大乾燥密度の 90% 以上にすることを標準とする. 粘性土の締固め管理は, 飽和度または空気間隙率で規定してもよい. 盛土材が粗粒材で, モデル施工に基づく現場管理が適切に施される場合には, 工法規定により締固め管理を行ってよい. 改良盛土材の締固めは, 所定の現場強度が得られていることを試験よって確認する. 締固め度の検査は, 締固め土量 500m 3 あたり 1 箇所の割合で, アンカープレートから壁面側 1m, もしくは壁面からアンカープレート側 2m の位置で行う

21 5.4.3 壁面材組立時の出来形各壁面材は前方へ傾斜させないことを原則とし, 出来形管理基準を満足するように, 隣接する各壁面材の組立時の目違いを 1cm 以内にする出来形管理 142 表 -5.6 出来形管理基準工種測定項目測定基準規格値 (cm) 延長 30mごとに 1 箇所設置高さ ±5.0 および変化点ごとに測定基礎コン縦断方向延長 1.5mごとの相対誤差 1.0 クリート傾斜度延長 1.5mごとに基礎幅横断方向 1.0 方向の相対誤差延長 30mごとに 1 箇所 ±0.03H 壁面材鉛直度および変化点ごとに測定および ± 安全管理事故や労働災害を未然に防止するために, 合理的な安全対策を組織をもって確立し, その確実な実施によって事項等の防止に努める

22 6 維持管理維持管理一般補強土壁構造物としての機能を良好な状態に維持するよう努め, 災害を未然に 144 防ぐ. 6.2 点検保守目視による外観点検を主として, 状況に応じて詳細な点検, 調査を行う補修補強対策点検により変状が認められ, 補修補強の必要が生じた場合には, 応急対策とともに, 恒久的な補修補強の必要性を判断する. 147 付録 -1 多数アンカー式補強土壁に用いるロックロックアンカー式の定着についての設計手法や性能調査試験品質確認試験の 148 アンカーの設計施工マニュアル方法などが記述されている. 付録 -2 多数アンカー式補強土壁工法の設計計算本マニュアルに順じた壁高 9m の場合の設計計算例が記述されている. 165 例付録 -3 重力式基礎の設計計算例高さ3m の重力式基礎の設計計算例が記述されている. 197 付録 -4 防護柵の設置例補強土壁頂部に防護柵を設置する場合の設計計算例, および形状寸法の例が記述されている. 参考資料 -1 補強土壁の安定メカニズム二重壁構造の補強メカニズムと, 拘束補強効果の設計への導入, および拘束補強効果の算定についての資料が示されている. 参考資料 -2 補強土壁の支持力安定に関する資料支持力安定の考え方と, 補強土壁の壁面近傍の安定検討, 各種数値実験による設計法の検証についての資料が示されている. 参考資料 -3 補強土壁の耐震設計法に関する検証資料振動台実験による検証結果概要, 壁高 15m の数値解析による耐震性評価についての資料が示されている. 参考資料 -4 改良盛土材の設計施工法に関する資料改良盛土材を用いた補強土壁の適用, 設計主要の案についての資料が示されている. 参考資料 -5 設計に用いる諸数値に関する資料地盤定数の計測値, 導出値, 特性値, 設計値の関係についての資料が示されている

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< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477> 無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準土地改良事業計画設計基準設計農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準設計水路工 (H26/3) 日本道路協会道路土工擁壁工指針 (H24/7) 土木学会大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説第二次改訂版 (H9/2) 出力例ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発販売元 ( 株