この部分の計算は主桁本数を考慮したマトリックスの計算です分配計算は主桁本数別に作成した別ソフトここでは "INFSLAB5V0.xls" を使いますこのシートはセルの行幅の設定値が他と別仕様ですので独立させたものです 6 シート S は上のシートのデータを主桁単位の分配係数

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ひろきさわまつ
5 years ago
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1 単純 PC ポストテンション桁昭和 31 年版準拠 ( デモ版 ) PCPOST5S31VN0.xls 適用範囲昭和 31 年の示方書に基づいて既設の単純 PCポストテンション桁の設計確認をします建設時のプレストレスの導入などの施工設計の計算ではありません実橋の撓みや振動測定の結果を判定するための構造計算書です車道だけの幅員主桁本数 5 本が対象です歩道などの全体幅員が非対称であるものは対称な構造として計算します格子分配はギオンマソネ法の改良版 "INFSLAB5V0.xls" を内部に取り込んで計算します作業の手順 1 このシート概要説明はユーザ向けの言わばReadMeファイルですエクセルソフトの利用者は一応 EXCEL 本体の使い方についての素養が必要です章構成の目次は内容のあらましを見る目的を持たせてこのシートの後半に付けました報告書としての体裁で目次が必要であればこの部分をプリントしますユーザの作業はシート番号 -0から順に行をたどって必要箇所のデータ入力です入力要請または書き換えが必要な個所はセルの背景色が青色になっています計算結果で後の処理にも参照される重要なデータはセルの背景色が薄緑色ですこの部分を含めセルのデータはすべて原則として書き換え禁止です 2 シート S31-0 は入力条件の準備と計算結果のまとめですこのシートは入力条件を確認するメモ記録と結果記録 ( ログ ) が目的です作業開始時のデータはデフォルト値 ( 初期値 ) か以前の作業データが残っています必ずデータを確認しなければならない項目はセル背景色を青色にしてあります準拠する設計示方書で決まる荷重と許容応力度などのデータはデフォルト扱いです一般的な定数もデフォルト値での利用が原則ですが変更することもできますこれらのデータはこれ以降のシートで参照され途中での入力変更をしません計算に使う断面寸法は建設時のデータが不明の場合には推定値を使います主要な計算結果は後の作業シートのデータをフィードバックして示していますこのシート単独は管理名を付け別 EXCEL ブックにコピー保存することを薦めますその方法はまずこのシートの複製を作り管理用シート名に付け替えますこのセル全体を選択し (ctrl+a) クリップボードにコピーを作ります (CTRL+C) このまま同じ場所に貼り付けますがオプション値の貼り付けを使いますこれによって別のセルから参照したリンクを消してデータだけがコピーされます念のためこのシートに保護を掛け誤って数値が変更されないようにしておきますそうしておいて管理用の EXCEL ブックに転送して保存するとこを薦めます幾つかの比較計算をした場合にはそのまま残しておくのもよいでしょうこの管理用シートのデータを使って再現設計をすることができますただし結果のフィードバックデータのリンクは切れていますこの管理用シートをエクセルソフトに取り込んで以前のシート S31-0 と差し替えます変更を防ぐためシートがロックされている場合はロックを解除します既設橋梁の計算の場合にはこのシートの内容を橋梁台帳の新しい原稿に使えます計画設計比較設計などはモニタの画面で見るだけの一過性の使い方が便利です入力条件をこのシートで変更すると応力度の変化が直ぐに判ります 3 シート S31-1 は表紙と設計条件ですユーザがデータを追加する必要があります標準的な計算書の表紙スタイルは橋名管理部局名日付を必須の事項とします続けて主要な設計条件一覧と簡単な一般図を付けるのが定型です設計条件のデータはすべてシート S31-0 から自動的に転載されます一般図は別にイラストを作成して貼りこむのがよいでしょうページレイアウトを見て表紙と同ページにまとめるか改ページするかを決めます 4 シート S31-2 は主桁横桁断面の曲げ剛性と捩れ剛性の計算です 5 シート S はギヨンマソネ法を踏襲した横分配の計算です

2 この部分の計算は主桁本数を考慮したマトリックスの計算です分配計算は主桁本数別に作成した別ソフトここでは "INFSLAB5V0.xls" を使いますこのシートはセルの行幅の設定値が他と別仕様ですので独立させたものです 6 シート S は上のシートのデータを主桁単位の分配係数に直す計算です 7 シート S31-4 は構造計算から応力計算までを扱います印刷時の作業各シートは印刷範囲が白の背景色になっています改行位置は変更できます印刷範囲以外はコメント参考値のコピー裏計算照査に使用しているものです印刷範囲以外に表示されているデータも原則として書き換え禁止ですこれらを削除または変更すると誤計算となりますので注意が必要ですモニタ上の作業イメージのままで必ずしも正確にプリントが得られるとは限りませんプリントを得る前にプリントプレビューで確認する必要がありますモニタ用とプリンタ用とではフォントが同じでは無いことが一つの原因です EXCEL 本体の印刷機能は MS-Wordなどのような高度な編集機能がありません他のドキュメントと組み合わせたいときは PDFファイルに落として編集しますただし PDFファイルに落とすにはアドインソフトのダウンロードが必要ですページ番号はオリジナルシートでは入れていませんのでユーザ側で挿入します PDFファイルの集合で全体ページを通して挿入することができます参考文献など計算手法については橋梁 & 都市 PROJECT 2009 年 11 月号を参照してください目次 1 設計条件 1.1 橋梁データ 1.2 一般寸法 1.3 橋梁断面寸法 1.4 自動車荷重諸元 1.5 雪荷重 1.6 高欄水切り荷重 2 荷重分配に使用する諸元 2.1 主桁の諸元断面二次モーメント PC 鋼線主桁のねじり二次モーメント 2-2 横桁の諸元横桁の断面二次モーメント横桁のねじり剛性 3 影響係数の計算 3.1 分配係数の計算 3.2 影響線及び影響値の計算幅員方向の座標値幅員方向のラインの記号と座標 Ga 桁影響線 Gb 桁影響線 Gc 桁影響線 3.3 各桁の影響値及び影響面積 4 荷重の計算 4.1 死荷重 4.2 自動車荷重 4.3 雪荷重 4.4 衝撃係数 5 応力の計算 5.1 曲げモーメントの影響線

5.2 剪断力の影響線 5.3 Ga 桁 5.3.1 曲げモーメント 5.3.2 剪断力 5.

1 プレストレス以外による応力度 6.1.1 断面の諸元 6.1.2 曲げモーメントによる応力度 6.

3 5.2 剪断力の影響線 5.3 Ga 桁曲げモーメント剪断力 5.4 Gb 桁曲げモーメント剪断力 5.5 Gc 桁曲げモーメント剪断力 5.6 応力の集計 6 応力度計算 6.1 プレストレス以外による応力度断面の諸元曲げモーメントによる応力度 6.2 プレストレスの推定再現設計のモデルとして使った PC 橋

4 設計条件入力と結果のまとめ : PCPOSTS31VN0 XXX 橋再現設計計算書 YYYY 年 Z 月作成 :ABCコンサルタント路線名所在地橋名竣工上部工 : 県道 DD-EE 線 XX 市下 YY 町地内 XXX 橋昭和 37 年 3 月形式単純 PCポストテンションT 桁道路橋橋長 99999m 支間長 32 m 有効幅員 8.5 m 舗装アスファルト舗装 t=60mm 適用示方書鋼道路橋設計示方書建設省道路局昭和 31 年プレストレストコンクレート設計施工指針土木学会昭和 30 年必要に応じて一般図などを挿入する一般寸法桁長 Lo = m 支間長 L = m 車道幅員 B = m 地覆幅 bcl = m 全幅員 bcr = m 床版厚 ts = m 舗装 tp = m アスファルト舗装高欄重量 ( 片側 ) hwl = tf/m 鋼製高欄高欄荷重作用位置 dhl = m 地覆内側よりの距離地覆内側高さ hl = m 主桁本数 ng = 5 本主桁間隔 ps = m 主桁高 Hg = m 横桁本数 nt = 9 本中間横桁厚 tg = m 端横桁厚 te = m 床版張出長 ctl = m

5 荷重 1 : 活荷重 ( 一等橋 TL20) 2 : 活荷重 ( 二等橋 TL14) 橋梁タイプ = 1 重力の加速度 G = 9.8 m/sec 2 基本線荷重 tf/m 基本等分布荷重 tf/m 2 自動車前輪荷重 Pf = tf 自動車後輪荷重 Pr = tf 自動車車体幅 m 自動車車体長 m 自動車車輪間隔 m 自動車後輪接地幅 m 自動車軸方向接地長 m 前輪位置 m 前後輪間距離 m 後輪位置 m 雪荷重 tf/m 2 材料の単位重量鉄筋コンクリート γr = 2.40 tf/m 3 コンクリート γc = 2.30 tf/m 3 アスファルト舗装 γp = 2.20 tf/m 3 材料の許容応力度コンクリートの設計基準強度 σ ck = 400 kgf/cm 2 コンクリートのプレストレッシング時の強度 σ p = 180 kgf/cm 2 コンクリートの曲げ圧縮応力度 σ ca = 130 kgf/cm 2 コンクリートの曲げ引張応力度 σ ta = 15 kgf/cm 2 コンクリートのせん断応力度 τ a = 8 kgf/cm 2 PC 鋼線引張強度 σ pu = kgf/cm 2 PC 鋼線降伏点応力度 σ py = kgf/cm 2 許容引張応力度設計荷重時 σ p = 9900 kgf/cm 2 プレストレッシング中 σ pp = kgf/cm 2 導入直後 σ pd = kgf/cm 2 鋼材のヤング係数 Es = kgf/cm 2 コンクリートのヤング係数主桁コンクリート Ec = kgf/cm 2 場所打ちコンクリート Ec' = kgf/cm 2 Ec'/Ec = 0.86 提案断面

6 Ga 桁外側図心の位置 140 mm 500 PC 鋼材の径 12-φ 7 mm 鋼線断面積 mm 2 PC 鋼材の断面積 mm 2 PC 鋼材の本数 9 本全断面積 41.6 cm 2 計算応力度の総括 ( 単位 :kgf/cm 2 ) コンクリート部 PC 部上縁下縁応力度引張力荷重状態単位 kgf/cm2 kgf/cm2 kgf/cm2 tf 組み合せ荷重状態 σu σb σs Ps 1 死荷重モーメント活荷重モーメント合計最大モーメントのσbを打ち消す σbを打ち消す PRC 状態フルプレストレス σb=σtaにするps

7 1 設計条件 XXX 橋再現設計計算書 YYYY 年 Z 月作成 :ABC コンサルタント 1.1 橋梁データ路線名県道 DD-EE 線所在地 XX 市下 YY 町地内橋名 XXX 橋竣工昭和 37 年 3 月上部工 : 形式単純 PCポストテンションT 桁道路橋橋長 99999m 支間長有効幅員舗装アスファルト舗装 t=60mm 適用示方書鋼道路橋設計示方書建設省道路局昭和 31 年プレストレストコンクレート設計施工指針土木学会昭和 30 年 1.2 一般寸法橋梁断面寸法 x =

8 1.4 自動車荷重諸元自動車荷重一等橋自動車荷重 tf 車輪接地幅後輪 m 軸方向 m Pf = 2.00 tf Pr = 8.00 tf L 荷重係数 α = 1 - ( W ) / 50 = αは0.75 以上 1.00 以下とする α = L 荷重一等橋線荷重 P = 5.00 x = 4.70 tf/m 等分布荷重 p = 0.35 x = 0.33 tf/m 雪荷重 = 0.00 tf/m 2

9 荷重分配に使用する諸元 2.1 主桁の諸元断面二次モーメント b d a c d b e f f g 後打ちのコンクリートスラブ幅 = m b (cm) h (cm) K A (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) Io (cm 4 ) a b c d e f g 後打 s e = / = cm A e 2 = x = I s = 重心より上縁までの距離 = cm 重心より下縁までの距離 = cm 上縁断面係数 / = cm 3 下縁断面係数 / = cm 3 主桁単位幅当たりの断面二次モーメント Ig = / = cm 4 /m

10 PC 鋼線 PC 鋼線を主桁コンクリートに換算する PC 鋼線の断面積 mm 2 PC 鋼線の本数 9 本 PC 鋼線の断面積 3.5 cm 2 ヤング係数比 (PC 鋼線と主桁コンクリート ) PC 鋼線の換算断面積 cm 2 主桁下端よりPC 鋼線の重心までの距離 cm 主桁重心までの距離 cm PC 鋼線の断面係数 ( コンクリート換算 ) cm 主桁のねじり二次モーメントデザインデータブック ( 橋建協 ) の公式集による ab 3 # b b 4 J = { ( 1- ) } 16 3 a 12a 4 a b: 矩形ブロックの長さ厚さ a > b BL-a ハンチ部はねじり二次モーメントにたいしては無視する BL-b BL-c BL-a BL-b a (cm) b (cm) a (cm) b (cm) BL-c a (cm) b (cm) * BL-a ab 3 /16 = x / 16 = b/a = 15.0 / = J1 = = cm 4 * BL-b ab 3 /16 = x / 16 = b/a = 16.0 / = J2 = = cm 4

11 * BL-c ab 3 /16 = 50.0 x / 16 = b/a = 20.0 / 50.0 = J3 = = cm 4 * J = J1 + J2 + J3 = cm 4 主桁単位幅当たりの断面二次モーメント Ig = / = cm 4 /m 2-2 横桁の諸元横桁の断面二次モーメント a b b (cm) h (cm) K A (cm 2 ) y (cm) F (cm 3 ) I (cm 4 ) Io (cm 4 ) a b c e = / = cm A e 2 = x = cm 4 I c = = cm 4 単位幅当たりの断面二次モーメント I = / = cm 横桁のねじり剛性 BL-a BL-b a (cm) b (cm) a (cm) b (cm) * BL-a ab 3 /16 = x / 16 = b/a = 15.0 / = J1 = = cm 4 * BL-b ab 3 /16 = x / 16 = b/a = 30.0 / = J2 = = * J = J1 + J2 = cm 4 * 単位 m 当たりのねじり剛性 Jc = / = cm 4 /m

12 3 影響係数の計算 3.1 分配係数の計算主桁単位幅当たりの曲げ二次モーメント cm 4 /m 主桁弾性係数比 ( 主桁を基準とする ) 主桁単位幅当たりの捩り二次モーメント cm 4 /m 主桁剪断弾性係数比 ( 主桁を基準とする ) 横桁単位幅当たりの断面二次モーメント cm 4 /m 横桁弾性係数比横桁単位幅当たりの捩り二次モーメント cm 4 /m 横桁剪断弾性係数比分配計算パラメータ 0.37 Bx/By= 2H= 構造計算データの入力エクセル Soft"INFSLAB5V0.xls" の計算シート SLABHH5 を引き写して計算する主桁位置は偶数格点番号のデータを使用する主桁支間 L= m スラブ幅 2b=nλ= m パネル数 n= 10 幅員パネル間隔 λ= m Bx= By= 2H= 基本パラメータの数値 π= (Bx/By) 1/2 = (H 2 /BxBy) 1/2 = H/By= α= β= ρ= T= α 2 -β 2 = α 2 +β 2 = 2αβ= 3α 2 -β 2 = α 2-3β 2 = βλ= αλ= ss= sc= cs= cc= nβλ= nαλ= nss= nsc= ncs= ncc= H α 2 = α 3 = β 2= β 3= =sin(βλ)sinh(αλ) =sin(βλ)cosh(αλ) =cos(βλ)sinh(αλ) =cos(βλ)cosh(αλ) =sin(nβλ)sinh(nαλ) =sin(nβλ)cosh(nαλ) =cos(nβλ)sinh(nαλ) =cos(nβλ)cosh(nαλ) C 0 = C 1 = -1E-04 C 2 = D 0 = -8E-06 D 1 = D 2 =

13 端支点載荷の係数マトリックス [S ij ] 式 (8.18) S11= S12= 0 S13= 0 S14= S21= 0 S22= S23= S24= 0 S31= S32= S33= S34= S41= -6E-04 S42= S43= S44= [S ij ] R R2 P1 = R3 0-6E R4 0 上のマトリックスの逆マトリックスと解 [S ij ] -1 R R = R R 端支点載荷の撓みの計算式 (8.5) nλρ= 格点座標 ss sc cs cc R1*sS R2*sC R3*cS R4*cC =W 式 (8.11) のMの係数マトリックス式 (8.11) 1+C 0 = 上の逆マトリックス [T M ]=[t ij ] 式 (8.13)

14 マトリックス [T w ] の計算 [T1]= 対角線要素 = 1+D 0 = 1 式 (8.16) 左辺 (1) [T2]= -C1*D1*[TM] -C1*D1= 5E-05 式 (8.16) 左辺 (2) 0 8E-05 7E-05 6E-05 5E-05 5E-05 4E-05 3E-05 2E-05 9E E E-05 7E-05 5E-05 4E-05 2E E E-05 5E-05 3E E E-05 4E E-05 9E E-05 5E E-05 7E E E-05 5E-05 8E E E-05 4E-05 5E-05 7E-05 9E E E-06 2E-05 3E-05 4E-05 5E-05 5E-05 6E-05 7E-05 8E-05 0 [T3]= D2*[E] 式 (8.16) 右辺 (1) [T4]= C2*D1*[TM] C2*D1= 式 (8.16) 右辺 (2)

15 [T5]= 式 (8.19) 左辺 [T6]= 式 (8.19) 右辺 [T W ]= [T1]+[T2]+[T5] E-05 5E-05 5E-05 4E-05 3E-05 2E-05 9E E-05 7E-05 5E-05 4E-05 2E E E-05 5E-05 3E E E-05 4E E-05 9E E-05 5E E-05 7E E E-05 5E-05 8E E E-05 4E-05 5E-05 7E-05 9E E-06 2E-05 3E-05 4E-05 5E-05 5E-05 6E [T P ]= [T3]+[T4]+[T6]

16 [TW] -1 = [T W ] -1 *[T P ] 格点番号横分配計算値 ( 平均値 =1に調整したもの ) nλρ= 格点番号

17 影響線及び影響値の計算以後パネル割と桁間隔を一致させるために見掛けの版幅が多少ことなる幅員方向の座標値 x = S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 Ga Gb Gc Gd Ge # x = 幅員方向のラインの記号と座標座標の原点は [ S6 ] and [ Gc ] とする記号位置 x 座標 Ga 影響値 L1 左地覆外側 ( 全幅左 ) S1 S1 スラブ格点 L2 左地覆内側 ( 幅員端 ) S2 Ga S3 スラブ格点 S4 Gb S5 スラブ格点 S6 Gc 幅員中央 S7 スラブ格点 S8 Gd S9 スラブ格点 S10 Ge L3 右地覆内側 ( 幅員端 ) S11 スラブ格点 L4 右地覆外側 ( 全幅右 ) Gb 影響値 Gc 影響値 Ga 桁影響線 S2 S4 S6 S8 S10 Ga Gb Gc Gd Ge 2.455

18 Gb 桁影響線 S2 S4 S6 S8 S10 Ga Gb Gc Gd Ge Gc 桁影響線 S2 S4 S6 S8 S10 Ga Gb Gc Gd Ge 3.3 各桁の影響値及び影響面積荷活荷重 T 荷重 L 荷重重 + 領域単位 - m Ga Gb Gc 領域 m

19 荷重の計算 4.1 死荷重死荷重は主桁が等分するとして計算する高欄 ( 両側 ) 0.04 x 2 = 0.08 tf/m 水切り ( 両側 ) x x 2.40 x 2 = 0.29 tf/m 地覆 ( 両側 ) x x 2.40 x 2 = 0.72 tf/m 舗装 x x 2.20 = 1.12 tf/m 主桁 ( 全幅員 ) x 2.40 x 5 = 8.04 tf/m 床版床版純幅 x 4 = m x x 2.40 = 0.50 tf/m 横桁枠組み幅 = m 桁高分 = m 横桁厚さ = m 横桁数 10 x 4 = 40 本 1 箇所の重量 = tf 支間単位長さ重量 / = 2.13 tf/m = tf/m 4.2 自動車荷重 T 荷重前輪荷重 2.00 tf 後輪荷重 8.00 tf L 荷重線荷重 4.70 tf/m 等分布荷重 0.33 tf/m 雪荷重 0.00 tf/m 衝撃係数 L = m 応力の計算 5.1 曲げモーメントの影響線 Pr Pf A = x / 2 = m 2

20 剪断力の影響線 Pr Pf A = x / 2 = m Ga 桁曲げモーメント荷重横分配影響値支間部影響値 tf-m 死荷重 tf/m m 桁自重 tf/m m 前輪 tf m T 荷重後輪 tf m = 線荷重 tf/m 4.70 m m L 荷重等分布 tf/m m m = 活荷重最大値雪荷重 tf/m m m 衝撃剪断力荷重横分配影響値支間部影響値死荷重 tf/m m 前輪 tf T 荷重後輪 tf = 線荷重 tf/m 4.70 m L 荷重等分布 tf/m m m = 活荷重最大値雪荷重 tf/m m m 衝撃 tf Gb 桁曲げモーメント荷重横分配影響値支間部影響値 tf-m 死荷重 tf/m m 桁自重 tf/m m 前輪 tf m T 荷重後輪 tf m = 線荷重 tf/m 4.70 m m L 荷重等分布 tf/m m m = 活荷重最大値雪荷重 tf/m m m 衝撃

21 5.4.2 剪断力荷重横分配影響値支間部影響値死荷重 tf/m m 前輪 tf T 荷重後輪 tf = 線荷重 tf/m 4.70 m L 荷重等分布 tf/m m m = 活荷重最大値雪荷重 tf/m m m 衝撃 tf Gc 桁曲げモーメント荷重横分配影響値支間部影響値死荷重 tf/m m 桁自重 tf/m m 前輪 tf m 6.00 T 荷重後輪 tf m 8.00 = 線荷重 tf/m 4.70 m m 8.00 L 荷重等分布 tf/m m m = 活荷重最大値雪荷重 tf/m m m 衝撃剪断力荷重横分配影響値支間部影響値死荷重 tf/m m 前輪 tf T 荷重後輪 tf = 線荷重 tf/m 4.70 m L 荷重等分布 tf/m m m = 活荷重最大値雪荷重 tf/m m m 衝撃 tf-m tf

22 5.6 応力の集計算出される応力を主桁本数で割り 1 本当たりの応力とする主桁本数 = 5 本曲げモーメント (tf-m) 荷重 Ga Gb Gc 死荷重合計死荷重主桁 1 本当たり桁自重主桁 1 本当たり活荷重活荷重衝撃 = 主桁 1 本当たり雪荷重最大応力主桁 1 本当たりせん断力 (tf) 荷重 Ga Gb Gc 死荷重死荷重合計主桁 1 本当たり活荷重活荷重衝撃 = 主桁 1 本当たり雪荷重最大応力主桁 1 本当たり max= max= 応力度計算 6.1 プレストレス以外による応力度断面の諸元コンクリート部 PC 鋼材部項目単位総断面断面積 cm 断面二次モーメント cm 上縁断面係数 cm 下縁断面係数 cm 断面積 cm 重心 - 重心距離 cm PC 鋼線断面係数 cm ヤング係数比 n= 曲げモーメントによる応力度コンクリート部 kgf/cm 2 上縁下縁荷重 tf-m σgt σgb 死荷重モーメント桁自重モーメント活荷重モーメント合計 PC 部 σs

23 6.2 プレストレスの推定単位プレストレスによる軸力 N = tf 単位プレストレスによる曲げモーメント M = tf-m コンクリート上縁応力度 σu = kgf/cm 2 コンクリート下縁応力度 σb = kgf/cm 2 ヤング係数比 n = 6 PC 鋼線応力度 σs = N / As = 24 kgf/cm 2 コンクリート部 PC 部上縁下縁応力度引張力荷重状態単位 kgf/cm 2 kgf/cm 2 kgf/cm 2 tf 組み合せ荷重状態 σu σb σs Ps 1 死荷重モーメント ' 桁自重モーメント活荷重モーメント合計最大モーメントのσbを打ち消す σbを打ち消す PRC 状態フルプレストレス σb=σtaにするps プレストレス導入直後許容値 kgf/cm 2 計算値 3081 kgf/cm 2 比率設計荷重時許容値 9900 kgf/cm 2 計算値 8513 kgf/cm 2 比率 0.860

1. 共通数値の計算 1.1 単純梁の曲げモーメントと撓み (INFSBEAMV.XLSのシートPanel1のコピー) パネル数 n= 1 パネル間隔 λ= 支間 L/nとして利用する [T 1 ] の計算 (-1,2,-1) の係数をマトリックスに構成する (1/2) 倍しない係数に注意連続する

1. 共通数値の計算 1.1 単純梁の曲げモーメントと撓み (INFSBEAMV.XLSのシートPanel1のコピー) パネル数 n= 1 パネル間隔 λ= 支間 L/nとして利用する [T 1 ] の計算 (-1,2,-1) の係数をマトリックスに構成する (1/2) 倍しない係数に注意連続する連続梁の影響線 ( デモ版 )INFCONTBVN.xls 理論と解析の背景連続梁は種々の境界条件と弾性条件がありますここでは標準的な等断面等径間の 1 等分した格点で二径間 (1:1) と三径間 (1:1:1) 連続梁の影響線だけの計算をまとめます不等径間比の連続梁の影響線格点分割数の計算は応用計算として別にまとめます連続梁の計算には単純梁の曲げモーメントや撓みの影響線などを使います