888 表 1 常圧蒸留装置各留分の性状アラヒアンライトスマトラライト Cameroon Brent 中東東南アジアアフリカ北海サウジアラビアインドネシアカメルーンイギリス原油性状密度 (15 ) g/cm 硫黄分質量 % 1

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がんまあざみ
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1 低硫黄燃料油の製造方法と品質について * 林 ** 利昭 Production Process and Expected Quality of Low Sulfur Fuels* TOSHIAKI HAYASHI** Based on the socalled MARPOL 73/78 Treaty the International Convention for the Prevention of Pollution From Ships, 1973 as modified by the Protocol of 1978 so called MARPOL 73/78 Treaty, the Protocol of 1997 and 1973, which includes Annex VI titled Regulations for the Prevention of Air Pollution from Ships, was adopted and came into effect on 18 May The emission regulations of NOx and SOx from ships started with this protocol. After that, the severe sulfur regulation was discussed and adopted at MEPC58 held in October This paper presents the production process and the expected quality of low sulfur marine fuels that will be used in specified sea areas after 2015 and in general sea areas after This paper also presents the future unconventional fuels. 1. はじめに 1973 年の船舶による汚染防止の為の国際条約 MALPOL73/78 条約に船舶からの大気汚染防止のための規則の附属書を追加した 1997 年および 1973 年の議定書が採択され,2004 年 5 月 18 日に発効した. これにより船舶に対する NOx および SOx の排出規制が始まった. その後, 更なる厳しい硫黄分規制が審議され,2008 年 10 月の MEPC58 において採択された. 本稿では 2015 年以降の指定海域で使用される低硫黄燃料油および 2020 年以降の一般海域で使用される燃料油の製造方法と予想される燃料油の品質について報告する. また, 将来の原油以外の非在来型燃料について紹介する. 1) 2. 低硫黄燃料油の製造方法と品質 2.1 低硫黄原油による対応低硫黄原油の製造方法低硫黄原油を図 1 の常圧蒸留装置で蒸留すると塔頂から LPG 等のガスが得られ, 次に沸点の低い留分のガソリン留分, 灯油留分および軽油留分に分けられる. 塔低からは重油に相当する常圧蒸留装置の残さ油が得られ, その性状を表 1 に示した.2015 年以降の ECA 海域で使用す * 原稿受付平成 23 年 1 月 11 日. ** 正会員 JX 日鉱日石エネルギー株式会社 ( 東京都千代田区大手町 263). る燃料油の硫黄分は 0.1 質量 % 以下であり中東のサウジアラビア原油の軽油留分の留出油は脱硫する必要がある. 硫黄分の少ないインドネシアのスマトラライト原油の軽油留分の留出油は, 硫黄分が 0.04 質量 % であり脱硫する必要がない. 300~350 図 1 常圧蒸留装置 (1~C (20~180 ) (5~ 10) (150~250 ) (10~ 13) (250~350 ) (13~ 16) ( ) ( 17) また, 低硫黄原油であるアフリカのカメルーン原油や北海の Bent 原油は低硫黄の自動車用軽油や灯油留分を混合して低硫黄にする必要がある. しかし, 灯油留分を混合すると動粘度が更に低くなる. 性状ではパラフィン分が多いので燃焼性 ( セタン指数 ) は良好である. 低硫黄原油の残さ油は, スマトラライトは硫黄分が 0.1 質量 % 程度であるが流動点を下げる必要がある. Journal of the JIME Vol. 46,No.6(2011) 90

2 888 表 1 常圧蒸留装置各留分の性状アラヒアンライトスマトラライト Cameroon Brent 中東東南アジアアフリカ北海サウジアラビアインドネシアカメルーンイギリス原油性状密度 (15 ) g/cm 硫黄分質量 % 流動点残留炭素分質量 % 留出油 (DMA 相当 ) 性状動粘度 (40 ) mm2/s 硫黄分質量 % 流動点セタン指数 ( 旧 ) 残渣油 ( 常圧蒸留 ) 性状密度 (15 ) g/cm 動粘度 (50 ) mm2/s 硫黄分質量 % 窒素分質量 % 流動点残留炭素分質量 % CCAI 脱硫装置による製造脱硫装置水素化脱硫装置 (Hydro desulfurizing plant:hds) は, 水素添加脱硫あるいは水素化精製 ( ユニファイナ ) などと呼ばれる. 水素化精製は, ナフサ, 潤滑油, ワックスの精製など硫黄分の除去だけでなく, 酸素化合物などもふくめた不純物を除去する目的の場合に呼ばれる. 減圧軽油を脱硫する場合は, 減圧軽油脱硫装置 ( 重油間接脱硫装置 ) と呼ばれる. 常圧残油や減圧残油の脱硫装置は直接脱硫, 残油脱硫,RDS(Residue Hydrodesulfurizing plant) などとも呼ばれる. いずれも触媒を用いて高温高圧の条件で水素と反応させて, 硫黄および窒素などの不純物を硫化水素, アンモニアとして除去する. 原料が重質になるほど反応が難しくなるので, 減圧軽油, 残油の脱硫装置は軽油灯油の脱硫より厳しい条件 ( 高圧力高温度 ) で反応させる. 低硫黄原油の残さ油は, スマトラライトは硫黄分が 0.1 質量 % 程度であるが流動点を下げる必要がある. アフリカのカメルーン原油や北海の Bent 原油は,0.1 質量 % 以下にするためには残さ油を脱硫する必要があるが, 重質留分のため困難である. したがって低硫黄の重油および留出油を混合して硫黄分 0.5 質量 % 以下の一般海域での使用燃料となる. 品質は留出油を混合する為に動粘度が更に低くなる. 残留炭素分が少なく CCAI 等の燃焼性は良好である. しかし, 動粘度が低く北海原油では IBF380 の製造は出来ない. 世界的に低硫黄原油の確認埋蔵量および生産量は少なく全世界を供給する量はない. 特に日本の場合は, 低硫黄原油の輸入は現状が限界で, 原油対応は困難である低硫黄原油の課題日本の場合は, 低硫黄原油の輸入は現状が限界で, 原油での対応は無理であり脱硫した基材を混合して製造する方法となる. 1留出油 (DMA DMZ DMB) の品質は, 原油によっては硫黄分や流動点を下げる必要があり灯油留分を混合する為に動粘度が更に低くなる. 動粘度 3 mm2/s 以上は重質軽油留分を混合する必要があり, 現状とは異なった製造方法となる. 性状ではパラフィン分が多いので燃焼性( セタン指数 ) は良好である. 2 残さ油 (RME,RMG) の品質は, 残さ油も硫黄分や流動点を下げる必要があり, 留出油留分を混合する為に動粘度が更に低くなる. 原油によっては IBF380 の製造が困難であり, 地域によっては供給できない場合が発生する. 原油からの残さ油は, 残留炭素分が少なく CCAI 等の燃焼性は良好である. 原料素 RS+H2 R+H2S 図 2 脱硫装置のフロー表 2 脱硫装置の運転条件ナフサ灯油軽油減圧軽油残さ油反応温度 310~ ~ ~ ~ ~410 圧力 Mpa 2.0~ ~ ~ ~ ~20.0 原料硫黄分質量 % 製品硫黄分質量 % ~ 留出油の脱硫による製造 ISO 8217 Table1( 留出油 ) の DMA は残さ油を含まない燃料であり, 日本の場合は自動車軽油に相当する. しかし, DMA は引火点が 60 以上 (JIS 軽油は 45 以上もしくは 50 以上 ) であり, 製油所と油槽所 ( 出荷基地 ) において品質が異なる為に貯蔵タンクを新たに設ける必要がある.DMB は残さ油を痕跡含むとなっており, 日本の場合は A 重油に相当する.A 重油は, 軽油引取税の対象外にするため C 重油を数 % 混合している.A 重油の硫黄分は 1.0 質量 % 以下と 0.1 質量 % 以下が製造販売されており流通上の問題はない. 脱硫装置による留出油の製造は, 自動車軽油の場合は硫黄分が 10 質量 ppm 以下となるが, 国内で製造して精留等スナフサ灯油軽油硫ト Journal of the JIME Vol. 46,No.6(2011) 91

3 888 低硫黄燃料油の製造方法と品質についている A 重油 ( 残さ油が痕跡含む ) であれば一般海域および指定海域とも対応が可能である. 油の需要が増加した場合は, 重油を分解したコーカー軽油を脱硫した基材も必要となる. 表 3 ISO 8217 の留出油グレード ISO 分類 DMX DMA DMZ DMB 外観 ( 目視 ) 清澄清澄清澄残さ油含有の有無含まない含まない含まない痕跡含む 10% 残留炭素分質量 % 0.30 以下 0.30 以下 0.30 以下残留炭素分質量 % 0.30 以下動粘度 (40 ) mm2/s 1.40~ ~ ~ ~11 曇り点 16 JIS 銘柄軽油軽油軽油 A 重油 DMB は DMA に C 重油を 1~2% 程度混合するが, 性状はほぼ同等である. 留出油の製造は, 図 3 に示す各装置の半製品を調合して製造する. 調合基材の代表的な性状を表 4 に示すように, 調合する基材の性状が異なる為要望される規格 ( 品質 ) になるように調合量をコントロールして製造する. 圧蒸留装置接触分解軽油常減圧蒸留装置水素化脱硫装置水素化脱硫装置未脱硫品接触分解装置灯油分軽油分重油脱硫軽油コーカー脱硫装置コーカー軽油残さ油図 3 留出油の製造フロー表 4 留出油の調合基材の性状灯油直留軽油脱硫軽油分解軽油コーカー軽油密度 (15 ) g/cm 動粘度 (50 ) mm2/s ー硫黄分質量 % 窒素分質量 ppm 0 50~ ~600 ー流動点ーーセタン指数 ( 旧式 ) ~30 44 表 5 の硫黄分別の調合割合に示すとおり, 硫黄分 1.0 質量 % 以下の調合割合は, 常圧蒸留装置の未脱硫軽油と接触分解軽油 (LCO) が主体であり, 冬季に低温特性を改善する為に灯油を混合している. 硫黄分 0.1 質量 % 以下の調合割合は脱硫した基材主体で, 将来留出調留重油脱硫装置合装置表 5 硫黄分別の調合割合灯油直留軽油脱硫軽油分解軽油コーカー軽油硫黄分 1.0% の調合割合 10% 45% 35% 硫黄分 0.1% の調合割合 10% 75% 15% ( 脱硫軽油 ) 表 6,7 に JX 日鉱日石エネルギー ( 株 ) の自動車用軽油と LSA( ローサル A) 重油の販売実績を示す. 軽油の場合は, 動粘度 (40 ) と引火点が ISO 規格を現状では満足できない場合がある. また, 硫黄分 0.1 質量 % 以下の LSA 重油は動粘度 (40 ) に満足できない場合があり, 製造基材を変更する必要がある. 表 6 軽油 ( 関東以西 ) の JX 出荷実績夏季 (6,7,8 月 ) 冬季 (12,1,2 月 ) 単位最小値最大値最小値最大値密度 g/cm 動粘度 (30 ) mm2/s 動粘度 (40 ) mm2/s 硫黄分 mass ppm セタン指数 ( 新 ) 引火点表 7 LSA 重油 ( 関東以西 ) の JX 出荷実績夏季 (6,7,8 月 ) 冬季 (12,1,2 月 ) 単位最小値最大値最小値最大値密度 g/cm 動粘度 (40 ) mm2/s 動粘度 (50 ) mm2/s 硫黄分 mass% セタン指数 ( 新 ) セタン指数 ( 旧 ) 引火点残さ油の脱硫による製造残さ油の脱硫による製造方法 C 重油の主要な基材は, 常圧蒸留装置の残油, 減圧蒸留装置の残油および脱硫装置や FCC 装置などの二次装置の残油など多様である. 現在は, 中東系の高硫黄の減圧蒸留残油と残油の脱硫油を軽油留分や分解軽油で動粘度や硫黄分を調整する調合が主体になっている. 硫黄分 0.5 質量 % 以下の場合は, 脱硫ボトムが主体となるが,0.5 質量 % 以下の脱硫は, 脱硫装置の運転状況によるが, 全て 0.5 質量 % 以下にすることは困難である. ボトムの需要を満足する為には現状では設備増強が必要であり, 安定供給に課題がある. また, 硫黄分に余裕がある場合は,FCC CLO 等の低硫黄基材を混合する. しかし FCC CLO の性状は動粘度が低く,CCAI が高く燃焼性が劣るので混合量の管理が必要となる. Journal of the JIME Vol. 46,No.6(2011) 92

4 888 表 8 残さ油の性状ボトム脱ボトム FCC CLO ) 度 (15 ) / m 動粘度 (50 ) mm2/s 動硫黄分質量 % 残留炭素分質量 % 分質量 % 分質量 % CC 質量 m 指定海域で使用する残さ油の低硫黄 (01 質量 %) 燃料油の製造は困難であり留出油での製造となる. 一般海域の 0.5 質量 % 以下の場合, 残さ油主体での製造は可能であるが, 表 9 のように脱硫ボトムの硫黄分が 0.5 質量 % 以下の場合は, 単体での製造となるが硫黄分が 0.7 質量 % の場合は, 硫黄分の少ない FCC LCO 等の混合で硫黄分を下げることになり, 混合性状は動粘度が 100mm2/s 以下となり, 動粘度がかなり低くなる場合がある. また,FCC CLO は混合する基材によっては, 動粘度が低く,CCAI が大きく燃焼性が劣る場合がある. したがって, 港によっては残さ油と留出油での供給が混在することも考えられる. 表 9 各基材の混合性状脱硫ボトム FCC LCO FCC CLO 硫黄分質量 % 動粘度 (50 ) mm2/s % 50% 混合割合 55% 45% 50% 50% + 脱硫ボトム +CLO + 脱硫ボトム単品性状単品性状混合性状混合性状混合性状単品性状硫黄分質量 % 動粘度 (50 ) mm2/s 残留炭素分質量 % アスファルテン分質量 % CCAI 脱硫による製造の課題国内海外とも脱硫装置の増設が必要であり, 製造コストアップとなる. 1 留出油 (DMA DMZ DMB) の場合 DMA および DMZ は残さ油を含まない燃料で, 国内では製造されていないため, 自動車用軽油 ( 引火点 60 以上の特殊な製造方法 ) となり, 新たに流通設備 ( 製油所油槽所 ) を整える必要がある. DMB は国内の A 重油 ( 硫黄分 0.1 質量 % 以下 &1.0 質量 % 以下 ) に相当し動粘度 3 mm2/s 以上は重質軽油留分を混合する必要がある. 2 残さ油 (RME,RMG) の場合残さ油の脱硫は 0.5 質量 % 以下にすることが困難であり, 低硫黄残さ油や留出油で硫黄分を下げる製造方法となる FCC CLO の調合 : 燃焼性 (CCAI が 870 付近の製造 ) が悪化し, 脱硫品のセジメントが悪化傾向となる ( 脱硫すると安定性が悪くなる ). IBF380 の製造が困難 ( 動粘度が 10~200mm2/s 程度での供給 ), 残さ油の ISO 規格見直しも必要となる. 2.4 残さ油の分解による留出油の製造分解による留出油の製造舶用燃料油が留出油に規制される場合は留出油の製造 ( 供給 ) 量が不足するために重油 ( 残さ油 ) を留出油に分解する必要がある. 常圧蒸留装置および減圧蒸留装置の留出油を脱硫装置で硫黄分を除き, さらに水素化分解装置で重質軽油を分解する方法がある. 水素化分解装置は, 高温高圧化で触媒を用いて水素により重質油を分解するプロセスで, 製品性状が良いという利点がある. :3.5 Vis: ) :4.5 Vis:500,000) ーーカー ( :0.2) 図 4 残さ油の分解による留出油の製造フローまた, 常圧蒸留装置減圧蒸留装置の残油を分解する装置としては, ディレードコーカーや HOIL プロセスなどが建設されている. ディレードコーカーは残油を加熱炉コイルで急熱して, バッチ方式のドラムで液相熱分解反応させ, ナフサ灯油軽油等の留出油を製造し, さらに脱硫して低硫黄する. 図 5 ディレードコーカー装置の概要質分 (15%) (20%) 15%) 45%) 質 (40%) (25%) 質 (40%) etc Journal of the JIME Vol. 46,No.6(2011) 93

888 低硫黄燃料油の製造方法と品質について 2.4.2 残さ油の分解による製造コスト 2) 留出油 ( 軽油相当 ) の硫黄分を 2015 年までに 0.1 質量 % 以下に低減する場合に必要な設備は, 図 4 に示した減圧蒸留装置の高硫黄分の残さ油をディレードコーカーにて分解し, 脱硫装置で低硫黄留出油 ( 軽油相当 ) にする.

ディレードコーカー:25,000BPSD 6 基,3,300 億円ナフサ脱硫装置 :4,000 BPSD 6 基, 550 億円コーカー軽油脱硫装置:6,000BPSD 6 基, 860 億円水素化分解装置 :8,000BPSD 6 基, 1,900 億円水素製造装置 :600,000NM3/ 日 6 基,620 億円硫黄回収装置 :150 トン / 日 6 基 240

1 非在来型石油の概要と需給図 6 は原油等の生成を示したもので, 炭素炭酸ガスなどが金属と作用し石油がつくられたとする無機説と海の植物や小型海棲動物が堆積し, 腐敗作用と長期間にわたる熱と圧力で変化した結果, 石油が生成したとする有機説がある.

有機物が重合しケロジェン ( 油母 ) とよばれる高分子化合物になる図 7 は米国エネルギー省の原油生産量の予測をしめしたもので, 在来石油は 2030 年ごろに生産のピークを迎えるという説がある. エネルギー消費量は, 不足する黄色い部分を補填する必要がある. 世界的にはアジアを中心に需要が増加することで需給がタイト化する.

5 888 低硫黄燃料油の製造方法と品質について残さ油の分解による製造コスト 2) 留出油 ( 軽油相当 ) の硫黄分を 2015 年までに 0.1 質量 % 以下に低減する場合に必要な設備は, 図 4 に示した減圧蒸留装置の高硫黄分の残さ油をディレードコーカーにて分解し, 脱硫装置で低硫黄留出油 ( 軽油相当 ) にする. また, 留出油を増産するために水素化分解装置にて重質油を分解し低硫黄留出油 ( 軽油相当 ) にする. 残さ油と同様に脱硫および水素化分解するためには, 水素製造装置と硫黄分を回収する硫黄回収装置が必要となる. ディレードコーカー:25,000BPSD 6 基,3,300 億円ナフサ脱硫装置 :4,000 BPSD 6 基, 550 億円コーカー軽油脱硫装置:6,000BPSD 6 基, 860 億円水素化分解装置 :8,000BPSD 6 基, 1,900 億円水素製造装置 :600,000NM3/ 日 6 基,620 億円硫黄回収装置 :150 トン / 日 6 基 240 億円留出油かつ低硫黄化に必要な投資額は約 7,500 億円, これを製品価格に載せる場合 1 トンあたり約 36,300 円のアップとなる. 3. 非在来型燃料 3.1 非在来型石油の概要と需給図 6 は原油等の生成を示したもので, 炭素炭酸ガスなどが金属と作用し石油がつくられたとする無機説と海の植物や小型海棲動物が堆積し, 腐敗作用と長期間にわたる熱と圧力で変化した結果, 石油が生成したとする有機説がある. 図 6 の 2 は, 原油 ( 石油 ) になる手前の有機物が重合し, ケロジェン( 油母 ) とよばれる高分子化合物になり, オイルシェールとして生産されている. 図 6 の 3 は, ケロジェンが熱分解し, 石油系炭化水素となり原油および天然ガスである. 図 6 の 4 は原油の軽質分が揮発分解しオイルサンドやオリノコタールとして生産されている. 有機物が重合しケロジェン ( 油母 ) とよばれる高分子化合物になる図 7 は米国エネルギー省の原油生産量の予測をしめしたもので, 在来石油は 2030 年ごろに生産のピークを迎えるという説がある. エネルギー消費量は, 不足する黄色い部分を補填する必要がある. 世界的にはアジアを中心に需要が増加することで需給がタイト化する. 不足する 1 次エネルギーを多様なエネルギーで埋め合わせることが必要である. 図 7 に示すように不足する在来型石油の代替エネルギーとして, バイオマス燃料等の再生可能エネルギー,GTL および非在来型石油のオイルサンドオイルシェールオリノコタールへの期待が高まる. 百万 BD 究極石油埋蔵量前提 200 ケース ( 可能性 ) 究極埋蔵量 175 ( 兆 BBl) 図 7 米国エネルギー省の原油生産量の予測 3.2 オイルシェールオイルシェールはアメリカを始めとして世界各地に埋蔵されている. 埋蔵量は原油 ( 石油 ) と同じ程度の 2 兆 8000 億 ~3 兆 3000 億バレルが埋蔵されているといわれている. 表 10 オイルシェールの資源量ロンジロンス合埋蔵量 (95 ) 2 2 (50 ) 0 高埋蔵量 ( 5 ) 9 石油年億 bbl 25,872 2,479 1, ,281 量 2037 年 2026 年 2047 年億トン 3, ,876 新規油田開発 EOR ( 増進回収法 ) ス 2GTL ンェーー量 ( 02 年 ) 千トン / 年ケロジェンが熱分解し石油系炭化水素となる図 6 非在来型石油資源の成因オイルシェールは, ケロジェン ( 油母 ) を熱分解することで, 合成原油にする. すなわちオイルシェールを加熱すると, 油の蒸気や可燃性ガス ( シェールガス ) が発生し, 回収して液状にする. また, 二次装置として水 Journal of the JIME Vol. 46,No.6(2011) 94

6 999 素化精製する場合もある. オイルシェールの掘削と処理は, 土地利用, 水利用, 廃棄物処理, 水質汚染, 大気汚染などの環境問題を引き起こす可能性がある. オイルシェールの工業的利用は, エストニア中国ブラジルで盛んであり, ドイツイスラエルロシアオーストラリアでも実施されている水が 3~5 質量 %, 砂等の無機物が 75~80 質量 % である. オイルサンドから得られるビチュメンは粘性の高い重質油であり, 炭化水素以外の成分を多く含有している. したがって, オイルサンドの合成原油を得るには, 熱分解折あるいは溶剤抽出および水素化処理が必要である. ( 前処理 ) ATP( 乾留炉 ) 2 次処理 ( 水素化精製 ) ビチュメンオイルサンド砂 ( 2) ナフサ / 灯油水素化精製装置ナフサ + 灯油オイル採鉱シェール破砕乾燥乾燥乾留シェール油ナフサ / 灯油水素化精製装置軽油 + 重油温水熱源軽油燃焼水素化精製装置 () 重油水素化精製装置図 8 オイルシェールの生産工程 ( 例 ) 3.3 オイルサンドオイルサンドは, 地中深くの油層が地殻変動で地上付近に押し上げられた後, 軽い揮発油分が蒸発して, 重質の油が残ってできたと言われている. 埋蔵量のほとんどがカナダのアルバーター州とベネズエラ東部のオリノコ地域の分布している. ビチュメンの埋蔵量は 1 兆 7000 億バレルで, その約 2 割にあたる 3,400 億バレルが, 地下 75m 以内の比較的浅いところにあり, 露天掘りで採取されている. 残りの 8 割は地下 100~200m 程度のところにあり, これらは, 地下に蒸気を注入するなどの地下採取 (InSitu) 法という方法で採取されている. 坑内回収 ( 地下採取 ) ( 表土 75m~) 露天掘り ( 表土 ~75m) 合成原油図 10 オイルサンド 3.4 オリノコタールオリノコタールベネズエラのオリノコ川北岸の広大な地域に帯状に賦存する超重質重油で, カナダのオイルサンドとともに, 非在来型石油資源のなかでは, 超重質油または天然ビチュメンと呼ばれている. 埋蔵量は 1.2 兆バレル, そのうち将来的に開発可能なものが約 2,600 億バレルといわれており, ほほ同等といわれているカナダのオイルサンドとともにサウジアラビアの原油埋蔵量にほほ匹敵する量である. 採掘方法は, オリノコ川北岸の熱帯サバンナ地域, 地下 600~1,000m の深度に鉱床が発達している為, 本来の粘性は原油より高いが, 油層においては流動化している. そのため現在稼動している採掘は, ポンピングによる汲み上げ方式である. オリノコタールは, 通常の原油と比較して密度が大きく (1.02g/cm3), 硫黄分 (3.8 質量 %), 重金属分 (V:500 質量 ppm) を多く含むため製油所では精製できない. そのため改質工程で軽質化, 脱硫, 脱金属化し, 合成原油にする. 図 9 オイルサンドの採鉱オイルサンドの成分は, ビチュメンが 10~12 質量 %, オリマルジョン図 11 に示すとおり, オリノコタール (70%) に水 (30%) と界面活性剤を加え, ミキサーで混合し乳化させ C 重油に近い流動性を持ったオリマルジョンが生産されており, 電力用燃料等として国内でも輸入し使用されている. Journal of the JIME Vol. 46,No.6(2011) 95

999 低硫黄燃料油の製造方法と品質について表 11 非在来型石油の性状図 11 オリマルジョンの製造密度 (15 )g/cm3 硫黄分 mass% 窒素分 massppm 製品得率 vol% ナフサ灯軽油常圧残油灯油留分煙点 mm JIS( 寒冷 )21 以上軽油留分セタン指数 JIS(2 号 )45 以上アラビアンライト原油 0.856 1.2 990 25.0 27.0 48.

7 999 低硫黄燃料油の製造方法と品質について表 11 非在来型石油の性状図 11 オリマルジョンの製造密度 (15 )g/cm3 硫黄分 mass% 窒素分 massppm 製品得率 vol% ナフサ灯軽油常圧残油灯油留分煙点 mm JIS( 寒冷 )21 以上軽油留分セタン指数 JIS(2 号 )45 以上アラビアンライト原油イラニアンヘビー原油 , イー原油 (SPP) , イサン原油 (Syncrude) ター原油 (Sincor) オリマルジョンの乳化粒子は, 通常の油中水滴形の水エマルジョンと逆に水中油滴形で, 平均粒子径が 4μm と 20μm の双山に分布し, 図 12 の模式図に示すように小さい粒子がベアリングの役割を果たすことによって, 比較的低い粘度を保つと言われている. 4. まとめ船舶燃料油の硫黄分規制は大気環境面以外にも, 低硫黄舶用燃料の安定供給可能性または日本国内の重油需給全体に一方ならぬ影響を及ぼす懸念があることから, わが国としてはこれらの影響度合を把握検討した上で慎重に対応する必要があると考える. 参考文献 1) 林, 日マリ学誌,446(2009),p8p1131 2)MEPC 57 のプレゼンテーション資料 The Refining Impacts of IMO Marine Fuel Regulation in Japan Based On the Report by NIPPON OIL RESEARCH INSTITUTE CO LTD(NORI) 図 12 オリマルジョンの粒径分布オリマルジョンの物性値は, 流動点が約 3, 引火点が 90 以上である. また, 輸送時および保管時の好適な温度は約 32 とされている. 3.5 非在来型石油の性状非在来型燃料から製造した合成原油を中東系原油と比較した製品得率と性状を表 11 に示した. オイルシェール, オイルサンドおよびオリノコタールの合成原油は, 二次処理しているため中東系原油より硫黄分が少ないのが特徴である. 製品得率では, オイルシェール合成原油のガソリン, 灯油および軽油などの軽質留分が多い灯油留分の煙点や軽油留分のセタン指数が低く, 芳香族分が多いために石油ストーブ機器やディーゼル機関の燃焼性が劣るので, 更なる改質等が必要である. Journal of the JIME Vol. 46,No.6(2011) 96

( 注 ) 図では主な工程 ( 実線は既存の工程点線は規制対応のために新たに想定される工程 ) のみを示しており右側の最終製品は実際には各種中間製品や他の最終製品を調合して製造される ( 出典 ) 国土交通省資料海上技術安全研究所高橋千織氏作成資料などを基に作成 SOx 規制の開始時期の判断

( 注 ) 図では主な工程 ( 実線は既存の工程点線は規制対応のために新たに想定される工程 ) のみを示しており右側の最終製品は実際には各種中間製品や他の最終製品を調合して製造される ( 出典 ) 国土交通省資料海上技術安全研究所高橋千織氏作成資料などを基に作成 SOx 規制の開始時期の判断 SOx 規制に関する国際動向 - 低硫黄燃料油を中心に - 掲載誌掲載年月 : 日本海事新聞 201711 日本海事センター企画研究部専門調査員坂本尚繁研究員森本清二郎 [ 本稿のポイント ] 低硫黄燃料油は油種性状が多様化しコスト増をもたらす可能性が高い運航トラブル回避に向けた関係者間の連携と ISO 規格の早期策定が重要社会全体での費用負担と規制遵守の確保に向けた取組みが重要 1. はじめに国際海事機関

888 表 1 常圧蒸留装置各留分の性状 アラヒ アンライト スマトラライト Cameroon Brent 中東 東南アジア アフリカ 北海 サウジアラビア インドネシア カメルーン イギリス 原油性状密度 (15 ) g/cm 硫黄分 質量 % 1

888 表 1 常圧蒸留装置各留分の性状アラヒアンライトスマトラライト Cameroon Brent 中東東南アジアアフリカ北海サウジアラビアインドネシアカメルーンイギリス原油性状密度 (15 ) g/cm 硫黄分質量 % 1