宅地擁壁の改良地盤検討例

擁壁 00(303).jtd 宅造擁壁 ( 改良地盤基礎 ) 目次 () 基本方針. 本設計の説明. 設計方針 参考文献 3. 設計の目的 4. 資料 図面 5. 現場の状況 3 () 概要. 設計フロー 6. 使用プログラム 6 3. 設計条件 6 4. 使用材料 7 5. 土質定数 7 6. 設計外力 7 7. 根入れ深さ 8 8. 擁壁の水抜き穴 9 9. 伸縮目地 9 0. 鉄筋コンクリートの耐久性 9. 使用するコンクリートについて 0. 基礎地盤 ( 改良地盤 ) について 0 (3) 擁壁の安定検討. 鉄筋コンクリートの安定検討. 鉄筋コンクリートの計算書 3. 底版の厚さ 4. 鉄筋コンクリートの底面作用力 (4)RC 断面計算. 擁壁のRC 断面計算 48. かかと版付け根の断面力 48 3.L 型擁壁底版の縦断方向 49 (5) 深層混合処理の検討. 概要説明 95. 設計強度 95 3. 配合設計 95 4. 設計フロー 96 5. 安定計算結果 97 (6) 添付資料 省略 作成 :( 株 ) ブルドジオテクノ

擁壁 00(303).jtd () 基本方針. 本設計の説明 設置場所福岡県福岡市西区地内 構造概要 擁壁構造 L 型 ( 鉄筋コンクリート構造 ) H=.90m 基礎構造地盤改良 : 深層混合処理工法 壁形式 ラップ配置 (L 型 ). 設計方針 参考文献建築基準法 同施行令 ( 以下 : 法 令 ) 福岡市確認申請の手引き ( 福岡市住宅都市局建築指導部 ) 平成 4 年 ( 以下 : 福岡市規準 ) 宅地防災マニュアル Ⅰ( 平成 9 年 ) ( 以下 : 宅防マニュアル ) 建築物の構造関係技術規準解説書 (007 年国土交通省 )( 以下 : 技術解説書 ) 建築基礎構造設計指針 同解説 -00( 日本建築学会 )( 以下 : 建築基礎指針 ) 鉄筋コンクリート構造計算基準 同解説 -00( 日本建築学会 )( 以下 :RC 基準 ) 改訂版建築物のための改良地盤の設計及び品質管理指針 ( 日本建築センター ) 改良地盤の設計及び品質管理における実務上のポイント ( 日本建築センター ) セメント固化材による地盤改良マニュアル ( セメント協会 ) 3. 設計の目的設定した外力による影響を推定し安全性の検討を行う 荷重状態想定する荷重設計荷重への対応 使用限界状態常時作用する荷重常時 豪雨時 損傷限界状態 回 ~ 数回遭遇する荷重中地震時 暴風時 積雪時 終局限界状態最大級の荷重大地震 * 建築基礎構造設計指針 P7 P46 参照 4. 資料 図面 図面種類 PAGE= 構造図 5

擁壁 00(303).jtd 5. 現場の状況 凍害への耐久性について 福岡市は凍害危険区域には当てはまらない このため 凍害への耐久性の検討は省略する 出典 : コンクリート診断技術 08 ( 日本コンクリート工学協会 P5) 塩害への対応について 現場は海岸より約.5km 離れており 塩害危険性は少ないと考えられる.(km 以内が塩害区域 ) 塩害に対する検討及び対策は行わない (RC 示方書 P4) 海岸よりの距離は.75km( 図 ).7 5k m 3

擁壁 00(303).jtd 地震時の液状化について 福岡県 WEB より 液状化マップ 上記図により位置を推測すると かなり低い 箇所となっている また 現場の土質は粘性土 ( ボーリング図参照 ) である 従って液状化の検討は行わない 4

設計条件 項目単位常時中地震時大地震時 適用基準宅地防災マニュアル ( 平成 9 年 ) 擁壁高 m.900 擁壁設置種別盛土 盛土高 盛土こう配 積載荷重 設計震度 裏込め土の種類 単位体積重量 土圧算定 土砂 鉄筋コンクリート算定式 前面土砂 土圧算定算定式 地盤種別 m 地域区分 ;(C=0.80) 3 3 水平 4.0 0.6 試行くさび法 ( 主働土圧 ) 0.0 砂質土 (φ=30 c=0kn/m) 8.0 砂質土 (φ=30 c=0kn/m) クーロン法 ( 受働土圧考慮の場合 ) 第 種地盤

擁壁 00(303).jtd () 概要, 設計フロー 設計条件の設定 : 材料 土質定数の決定 設計外力の算定 擁壁の安定検討 擁壁の設計 RC 断面の算定 限界状態設計法 基礎地盤 ( 改良地盤 ) の検討 改良地盤の設計計算 結果の整理 -END, 使用プログラム 擁壁の設計 フォーラムエイト 改良地盤の設計計算 フォーラムエイト 3, 設計条件 ( 要求性能 ) 法第 0 条 令第 8 条 令第 8 条令第 83 条. 各指針により算出される荷重 外力に対して 同書により規定されている安全性能を満足すること ( 安全な構造であること ). 応力の計算 3. 検討すべき各応力の組み合わせ 4. 許容応力度 ( 構造耐力 ) 以下であること 5. 次の荷重 外力を採用する 固定荷重 積載荷重 積雪荷重 風圧力 地震力 他実状に応じて外力を採用 検討内容. 部材の安全 部材応力が許容応力度以下 ( 許容応力度法により計算 ) 各限界状態に至らない ( 限界状態法により計算 ) 耐久性 使用性 安全性 耐震性. 基礎の安全 ( 宅防マニュアル ⅠP3) 常時の安全率 転倒 Fs.5 滑動 Fs.5 支持力 Fs 3.0( 地盤支持力算定の場合 ) 中地震時の安全率 転倒 Fs. 滑動 Fs. 支持力 Fs.0( 地盤支持力算定の場合 ) 大地震時の安全率 転倒 Fs.0 滑動 Fs.0 支持力 Fs.0( 地盤支持力算定の場合 ) 3. 荷重の組合せ 常時 中地震時 大地震時 その他 * * 積雪時 風荷重時 施工時など必要と思われるもの 6

擁壁 00(303).jtd 4, 使用材料 擁壁 ( 無筋コンクリート ) 使用コンクリート Fc8 擁壁 ( 鉄筋コンクリート ) 使用コンクリート Fc4 ( 標準級 :JASS5) 鉄筋 SD345 ヤング係数比 n(fc4) n=5 (RC 基準 P4) 材料強度 許容応力度 PAGE=-7~8 3 地盤改良 ( 深層混合工法 ) 使用固結材 配合 セメント ( 環境対策型 ) 六価クロム対応 試験施工にて配合を決めること 5, 土質定数 裏込め土 ( 現場土質 ) の土質定数 裏込め土は 現場発生土になることから 砂質土 とし別紙により推定した (PAGE= 省略 ) 基礎地盤の土質定数 粘性土 とし別紙により推定した (P= 省略 ) 地盤種別第 種 (PAGE= 省略 ) 6, 設計外力 積載荷重敷地側 5.0(kN/m) 将来の植栽などを考慮 建物重量 上部構造荷重 7.0(kN/m) 小規模建築物基礎設計指針 P54 積載荷重.3(kN/m) 施行令 85 条 床荷重 0.4(kN/m) 建築物荷重指針 P53 基礎荷重 4.80(kN/m) t00x4(kn/m3)=4.8kn/m 計 3.34=4.0(kN/m) 設計用風圧荷重 ( 宅防マニュアル P3 フェンス荷重 ) ( 手摺りに作用 h=.m) Pf(kN/m).0 3 設計用地震荷重 ( 建築基礎構造設計指針 P40) 地震規模 kh Δ Δ Δ3 kho 中地震 0.6 0.8.0.0 0. 大地震 0.0 0.5 kh: 設計水平震度 kh=δ Δ Δ3 k o Δ: 地域別補正係数 ( 令地震係数 Z: 福岡県 =0.8) Δ: 地盤別補正係数 (Ⅱ 種地盤 =.0) Δ3: 用途別補正係数 ( 通常 =.0) kho: 標準震度 7

擁壁 00(303).jtd 4 設計用積雪荷重 SW(kN/mへ換算 ) P Zs 0.4 0 SW=P Zs SW: 雪荷重 (kn/m) P: 雪の単位体積重量 (0N/m/cm) 令 86 条 Zs: 設計積雪深さ 地域定数 Zs 福岡市の垂直積雪量 ;0(cm) 福岡市建築基準法施行細則第 9 条の 5 土圧 6 水圧 主働土圧 試行くさび法 宅防マニュアルP334 受働土圧 クーロン法 宅防マニュアルP340 豪雨時地下水位水抜穴以下の部分を考慮 7 固定荷重 名称 ( 固定荷重 ) 鉄筋コンクリート * *RC 規準 P8(Fc=4) 単位体積重量 4.0(kN/m3) 8 荷重の組み合わせ ( 建築基礎構造設計指針 P46) 設計条件 荷重条件 考慮する荷重 水位考慮 使用限界 ( 長期 ) 常時 固定荷重 + 常時土圧 + 積載荷重 なし 豪雨時 固定荷重 + 常時土圧 + 積載荷重 + 水圧 あり 損傷限界 ( 短期 ) 積雪時 固定荷重 + 常時土圧 + 積載荷重 + 積雪荷重 なし 風荷重時 固定荷重 + 常時土圧 + 積載荷重 + 風荷重 なし 中地震時 * 固定荷重 + 地震土圧 + 積載荷重 なし 終局限界 ( 終局 ) 大地震時 * 固定荷重 + 地震時土圧 + 積載荷重 なし * 中地震及び大地震の荷重は () と () の大きい方を採用する ( 宅防マニュアルP334) () 擁壁の自重による慣性力 + 常時土圧 () 地震土圧による荷重 7, 根入れ深さ宅防マニュアル P36,364 土質 根入れ深さ 第一種岩 岩屑 砂利又は砂 砂利混じり砂 35cm 以上かつ擁壁高さの 5/00 以上 第二種 真砂土 関東ローム 硬質粘土その他これらに類するもの 第三種その他の土質 45cm 以上かつ擁壁高さの 0/00 以上 根入れ深さ計算書 ( 宅地防災マニュアル ) PAGE= 省略 8

擁壁 00(303).jtd 8, 擁壁の壁面水抜き穴 宅地防災マニュアル ( 宅地防災研究会 ) 平成 9 年 Ⅰ-P348 面積 3.0m に 箇所 φ75mm 以上 道路土工擁壁工指針 ( 日本道路協会 ) 平成 4 年 P09 面積 ~3m に 箇所 φ50~00mm 程度 以上より本擁壁の水抜き設置は 3m に 箇所 φ75mm 9, 伸縮目地伸縮目地は 0m 以内ごとに設ける ( 宅防マニュアル P344) 目地部は 充てん材としてシーリング材を施工 ( 耐久性を考慮 ) ( コンクリート標準示方書 0 年版 P375~376) 0, 鉄筋コンクリートの耐久性 耐久性の検討については 以下の項目について照査し 環境の影響を受ける竪壁の表面側について耐久性の必要性能を満足することとした ( コンクリート標準示方書 0 年制定 P44) ひび割れ幅の検討 ( 構造計算の中で 限界状態法で検討 ) ( 中性化深さ ) 省略 ( 塩化物イオン濃度 ) 省略 構造物の耐用年数 (JASS5) 鉄筋コンクリート擁壁 65 年 ( 標準級 ) 水セメント比 (W/C) 構造物 : 橋脚 W/C:55%( 最大値 ) コンクリート標準示方書 0 年制定 P63 表 3..より 鉄筋コンクリート 九州地区における土木コンクリート構造物設計 施工指針国 W/C:55% 以下土交通省平成 0 年 P4-,4-3( 鉄筋コンクリート ) * 上記の W/C であれば 中性化に対する耐久性は確保される (P4-) 3 鉄筋コンクリートのかぶり 設置場所について : 道路橋示方書 Ⅳ 下部構造 P80 図 6.. によると 福岡は地域区分 C に該当し 海岸線よりの距離 00m までは塩害の影響を受けるとされている 当該擁壁は海岸より約.3km ほど離れている このため 塩害に対する耐久性を考慮する地域に該当しない 宅防マニュアル P33 基礎 ( 場所打ち ) 6cm RC 基準 P350 基礎 ( 設計かぶり ) 7cm 道路土工擁壁工指針 P54 一般の場合 土中 水中の場合 40mm 以上 70mm 以上 9

擁壁 00(303).jtd 以上より本擁壁の土に接する面は 70mm 以外の面は 40mm とする, 使用するコンクリートについて コンクリートの材料及び配合 本構造物の要求性能標準供用級 P7 強度 4(N/mm) * 建築工事標準仕様書 ( 鉄筋コンクリート )JASS5 P0 コンクリートの品質 ( 九州地区における土木コンクリート構造物設計 施工指針 ) 練混ぜ時にコンクリート中に含まれる塩化物イオンの総量 水セメント比 原則 0.30(kg/m3) 以下 P4-55% 以下 P4- P4-3, 基礎地盤 ( 改良地盤 ) について 工法 : 深層混合処理工法 ( 壁形式 : ラップ配置 ) 改良地盤の改良形式 ( 参考説明図 ) 0

擁壁 00(303).jtd (3) 擁壁の安定検討. 鉄筋コンクリート造擁壁の安定検討 設計規準 : 宅地防災マニュアルにより擁壁の安定検討を行う 転倒に対する安全性を照査する 滑動及び支持力については 改良地盤の検討時にて照査する L 型擁壁 安定計算結果 ( 概要 ) 転倒 ( 偏心量の照査結果 ) :PAGE=3 転倒 ( 転倒安全率照査結果 ):PAGE=4 滑動 ( 安全率照査結果 ) :PAGE=4. 鉄筋コンクリート造擁壁の計算書 擁壁の安定性検討 ( プログラム 擁壁の設計 結果 ) 擁壁形式ファイル名詳細結果 PAGE L 型 00 目次 :5 計算結果 :6~47

擁壁 00(303).jtd 3. 底版の厚さ 底版は 基礎の安定計算の前提として剛体と仮定仮定して算定する 従って剛体と見なせる厚さを確保しなければならない ( 道路橋示方書 Ⅳ 下部構造編 P38) 道路橋示方書 Ⅳ 下部構造編 P38 の方法で 底版の剛体判定を行う ( 底版があるか大きい形状の L 型擁壁 逆 T 型擁壁等のみ実施 ) βλ.0 β= 4 3k Eh 3 λ: 底版の換算突出長 FH < FH FH: 底版の厚さ FH: 剛体と判定する厚さ * 底版は剛体と見なせるか判定 =またはを満足すること ( 擁壁安定計算書.7. 参照 ) 4. 鉄筋コンクリート造擁壁の基礎底面作用力データ 改良地盤の計算に必要な基礎底面作用力を計算書より抽出する 基礎底面作用力 : 擁壁記号 PAGE=4~4 荷重条件 鉛直力 V(kN/m) 水平力 H(kN/m) モーメントM(kN m/m) 常時 : 使用限界 ( 長期 ) 7.50 53.66 63.9 中地震時 : 損傷限界 ( 短期 ) 3.37 85.4 5.8 大地震時 : 終局限界 ( 終局 ) 3.37 93.8 9.50 常時 中地震時 大地震時 平常時と豪雨時の M 大きい方を使用している 積雪時 暴風時 中地震時 ()() の M 大きい方を使用している 大地震時 ()() の M 大きい方を使用している

:3 章一般事項 データ名 :00(303).f8r 章躯体形状 5000 3500 350 350 650 350 350 [ 単位 :mm] 3000 奥行方向幅 ( ブロック長 ) B = 5000(mm) 3 章安定計算 () 偏心量に対する照査 荷重状態 ( 水位 ) フーチング中心の作用力 M (kn.m) N 計算値 偏心量 eb 許容値 判定 常時 6.050 3.370 0.73 00 豪雨時 ( 豪雨時 ) 63.90 7.50 0.94 00 積雪時 6.457 4.470 0.74.000 暴風時 65.50 3.370 0.9.000 中地震 () 5.83 3.370 8.000 中地震 () 3.534 48.849 0.3.000 大地震 () 9.504 3.370 80.500 大地震 () 8.68 55.9 0..500 3

() 転倒安全率に対する照査 荷重状態 ( 水位 ) つま先での作用力 抵抗 M(kN.m) 転倒 M(kN.m) 計算値 転倒安全率 安全率 判定 常時 335.95 6.948 5.43.500 豪雨時 ( 豪雨時 ) 33.993 6.660 5.55.500 積雪時 337.740 6.493 5.404.00 暴風時 33.85 6.948 5.357.00 中地震 () 8.90 6.948 4.539.00 中地震 () 335.95-4.787 70.85.00 大地震 () 67.499 6.948 4.38.000 大地震 () 335.95-8.58 8.40.000 (3) 滑動に対する照査 荷重状態 ( 水位 ) フーチング中心の作用力 N H 計算値 滑動安全率 安全率 判定 常時 3.370 53.083.04.500 豪雨時 ( 豪雨時 ) 7.50 53.660.07.500 積雪時 4.470 53.550.096.00 暴風時 3.370 54.083.065.00 中地震 () 3.370 85.38.30.00 中地震 () 48.849 6.397.07.00 大地震 () 3.370 93.77.97.000 大地震 () 55.9 66.9.97.000 (4) フーチング厚さの照査 荷重状態 計算値 β λ 許容値 フーチング厚さ h 剛体とする厚さ ho 判定 常時 0.607.0 0.350 30 地震時 0.7.0 0.350 30 4

目次 章設計条件 6. 一般事項 6. 形式 6.3 形状寸法 6.3. 躯体形状寸法 6.3. 背面土砂形状寸法 6.4 地盤条件 7.5 使用材料 7.6 載荷荷重 7.7 風荷重 8.8 雪荷重 8.9 その他荷重 8.0 土砂 8. 水位 9. 浮力 9.3 土圧 0.4 水圧 0.5 基礎の条件 0.5. 許容せん断抵抗算出用データ 0.5. フーチング厚さ照査用データ.6 安定計算の許容値及び部材の許容応力度.6. 安定計算の許容値.6. 部材の許容応力度 章安定計算 3. 水位を考慮しないブロックデータ 3. 水位を考慮するブロックデータ 4.3 躯体自重, 土砂重量, その他荷重, 浮力 ( 揚圧力 ) による鉛直力 水平力 4.4 地表面の載荷荷重, 雪荷重 3.5 風荷重 3.6 土圧 水圧 3.7 作用力の集計 39.8 安定計算結果 43.8. 転倒に対する安定 43.8. 滑動に対する安定 45.8.3 フーチング厚さの照査 46 5

:3 章設計条件. 一般事項 データ名 :00(303).f8r. 形式 L 型 -B( 直接基礎 ).3 形状寸法.3. 躯体形状寸法 5000 3500 350 350 650 350 350 [ 単位 :mm] 3000 奥行方向幅 ( ブロック長 ) B = 0000(mm).3. 背面土砂形状寸法 6

.4 地盤条件 地震規模 : 中規模, 大規模地域区分 : C 地盤種別 : II 種.5 使用材料 コンクリート 竪壁 ( 鉄筋コンクリート ):σck = 4 (N/mm ) 底版 ( 鉄筋コンクリート ):σck = 4 (N/mm ) 鉄筋 種類 : SD345 内部摩擦角 背面土砂 : 3 ( 度 ) 単位体積重量 (kn/m 3 ) 躯体 水 鉄筋コンクリート 浮力算出用 4.000 9.800 土 砂 湿潤重量 飽和重量 背 面 8.000 9.000 前 面 8.000 9.000 設計水平震度 中地震時 Kh = 0.6, 大地震時 Kh = 0.0.6 載荷荷重 荷重状態 載荷位置 載荷幅 荷重強度 (kn/m ) 始端側 終端側 有効な検討 安定 竪壁 底版 常時.900 5.000 5.000.900 4.000 4.000 豪雨時.900 5.000 5.000.900 4.000 4.000 積雪時.900 5.000 5.000.900 4.000 4.000 暴風時.900 5.000 5.000.900 4.000 4.000 中地震 ().900 5.000 5.000.900 4.000 4.000 中地震 ().900 5.000 5.000.900 4.000 4.000 大地震 ().900 5.000 5.000.900 4.000 4.000 大地震 ().900 5.000 5.000 7

荷重状態 載荷位置 載荷幅 荷重強度 (kn/m ) 始端側 終端側 有効な検討 安定 竪壁 底版.900 4.000 4.000.7 風荷重 荷重状態 作用位置 有効高さ 荷重強度 (kn/m ) 安定 検討 竪壁 暴風時 0.000.000.8 雪荷重 雪だけ考慮 荷重状態 作用位置 荷重強度 (kn/m ) 有効な検討 安定 竪壁 底版 積雪時 0.400.9 その他荷重 鉛直方向集中荷重 荷重状態 荷重名称 載荷位置 荷重強度 (kn/m) 安定 有効な検討 竪壁 前趾 後趾 常時 フェンス 0.000 - 豪雨時 フェンス 0.000 - 積雪時 フェンス 0.000 - 暴風時 フェンス 0.000 - 中地震 () フェンス 0.000 - 中地震 () フェンス 0.000 - 大地震 () フェンス 0.000 - 大地震 () フェンス 0.000 -.0 土砂 背面土砂形状 擁壁天端と地表面始点のレベル差 前面土砂高さ 荷重状態 高さ 豪雨時 0.40 8

前面土砂高さ 荷重状態 積雪時 暴風時 中地震 () 中地震 () 大地震 () 大地震 () 高さ 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 土砂の取扱い ( 前面土砂 ) 荷重状態 鉛直力 安定計算時 水平力 つま先版設計時 常時豪雨時積雪時暴風時中地震 () 中地震 () 大地震 () 大地震 () 無視無視無視無視無視無視無視無視 無視無視無視無視無視無視無視無視. 水位 躯体底面からの高さ 荷重状態 常時 豪雨時 積雪時 暴風時 中地震 () 中地震 () 大地震 () 大地震 () 水位 水位名称背面前面 豪雨時 0.40 水位 水位名称背面前面. 浮力 揚圧力として浮力相当分を考慮する 9

.3 土圧 土圧の作用面の壁面摩擦角 ( 度 ) 荷重状態 安定計算時 主働土圧断面計算時 切土 受働土圧 常時 地震時.538 5.000 土圧を考慮しない下面からの高さ 安定計算時の土圧の仮想背面は かかと端 ( かかとから鉛直に伸ばした線 ) 安定計算時の土圧作用面が鉛直面となす角度 ( 度 ) 竪壁設計時の土圧作用面が鉛直面となす角度.89 ( 度 ) 粘着力 (kn/m ) 荷重状態 常時 地震時 すべり面用 粘着高さ用 水位以下の土圧算出時の地震時慣性力は設計水平震度を適用.4 水圧 水圧の取扱い 荷重状態 常時 地震時 背面 考慮 考慮 前面 考慮 考慮.5 基礎の条件.5. 許容せん断抵抗算出用データ 照査に用いる底版幅 基礎底面と地盤との間の付着力 CB (kn/m ) 基礎底面と地盤との間の摩擦係数 μ 全幅 00 0

.5. フーチング厚さ照査用データ () 地盤データ 基礎底面の変形係数 αeo (kn/m ) 常時 960 地震時 390 () 底版データ フーチングのヤング係数 0 4 (N/mm ) フーチング厚さ上限値 ( 土圧幅 - 竪壁厚 )/n.500 5.00.6 安定計算の許容値及び部材の許容応力度.6. 安定計算の許容値 荷重状態 許容偏心量 eb / B 転倒安全率滑動安全率 常時 /6.500.500 豪雨時 /6.500.500 積雪時 /3.00.00 暴風時 /3.00.00 中地震 () /3.00.00 中地震 () /3.00.00 大地震 () /.000.000 大地震 () /.000.000.6. 部材の許容応力度 () 鉄筋コンクリート部材 ) 竪壁 ( 一般部材 ) (N/mm ) 荷重状態 コンクリートの圧縮応力度 σca 鉄筋の引張応力度 σsa τa せん断応力度 τa 常時 8.000 5.000 0.730.700 豪雨時 8.000 5.000 0.730.700 積雪時 0.800 90.50 0.986.95 暴風時 0.800 90.50 0.986.95 中地震 () 6.000 345.000.460 3.400 中地震 () 6.000 345.000.460 3.400 大地震 () 4.000 345.000.90 3.400 大地震 () 4.000 345.000.90 3.400

) 底版 ( 一般部材 ) (N/mm ) 荷重状態 コンクリートの圧縮応力度 σca 鉄筋の引張応力度 σsa τa せん断応力度 τa 常時 8.000 5.000 0.730.700 豪雨時 8.000 5.000 0.730.700 積雪時 0.800 90.50 0.986.95 暴風時 0.800 90.50 0.986.95 中地震 () 6.000 345.000.460 3.400 中地震 () 6.000 345.000.460 3.400 大地震 () 4.000 345.000.90 3.400 大地震 () 4.000 345.000.90 3.400 ここに τ a : コンクリ - トのみでせん断力を負担する場合のせん断応力度 τ a : 斜引張鉄筋と協同して負担する場合のせん断応力度

章安定計算. 水位を考慮しないブロックデータ () 躯体自重 ) ブロック割り 3 ) 自重 重心 区分 計算式幅 高さ 奥行 体積 Vi(m 3 ) Xi 重心位置 Yi Vi Xi Vi Yi 備考 3 0.50 3.50.000 / 0 3.50.000 3.000 0.350.000 0.788 0.57.050 0.5 0.83.500.95.400 0.75 98 45.575.56 0.0 0.84 Σ.995.78.90 重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi =.78/.995 = 0.86 YG = Σ(Vi Yi)/ΣVi =.90/.995 = 0.963 () 背面土砂 ) ブロック割り ) 体積 重心 区分 計算式幅 高さ 奥行 体積 Vi(m 3 ) Xi 重心位置 Yi Vi Xi Vi Yi 備考 / 0 3.50.000.650 3.50.000 0.57 8.347 0.37.675.450.95 50 3.98 0.386 6.069 3

区分 計算式幅 高さ 奥行 体積 Vi(m 3 ) Xi 重心位置 Yi Vi Xi Vi Yi 備考 Σ 8.505 4.03 6.455 重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = 4.03/ 8.505 = YG = Σ(Vi Yi)/ΣVi = 6.455/ 8.505 =.650.935. 水位を考慮するブロックデータ () 背面土砂 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) ) ブロック割り ) 体積 重心 区分 計算式幅 高さ 奥行 体積 Vi(m 3 ) Xi 重心位置 Yi Vi Xi Vi Yi 備考 / 60.000.650 60.000 0.59 0.349.675 0.390 0.380 0.66 60 Σ 0.59 0.66 60 重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = 0.66/ 0.59 =.674 YG = Σ(Vi Yi)/ΣVi = 60/ 0.59 = 0.380.3 躯体自重, 土砂重量, その他荷重, 浮力 ( 揚圧力 ) による鉛直力 水平力 () 躯体自重による作用力 [] 常時 豪雨時 積雪時 暴風時 位置 鉛直力 W = γ V 作用位置 X 躯 体 4.000.995 = 47.880 0.86 [] 中地震 () 位置 鉛直力 W = γ V 作用位置 X 躯 体 4.000.995 = 47.880 0.86 4

位置 水平力 H = W kh 作用位置 Y 躯 体 47.880 0.6 = 7.66 0.96 [3] 中地震 () 位置 鉛直力 W = γ V 作用位置 X 躯 体 4.000.995 = 47.880 0.86 [4] 大地震 () 位置 鉛直力 W = γ V 作用位置 X 躯 体 4.000.995 = 47.880 0.86 位置 水平力 H = W kh 作用位置 Y 躯 体 47.880 0.0 = 9.576 0.96 [5] 大地震 () 位置 鉛直力 W = γ V 作用位置 X 躯 体 4.000.995 = 47.880 0.86 () その他荷重による作用力 [] 常時 豪雨時 積雪時 暴風時 中地震 () 中地震 () 大地震 () 大地震 () 鉛直力 番号荷重名称 鉛直荷重 Vi 作用位置 Xi Vi Xi Σ フェンス.000.000 0 0 0 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = 0/.000 = 0 (3) 土砂重量, 浮力 [] 常時 積雪時 暴風時 ) 土砂重量による作用力水位位置による分割 全体積 重心位置 水位より下の体積 重心位置 位置 体積 V(m 3 ) X 重心位置 Y 体積 Vl(m 3 ) Xl 重心位置 Yl 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 5

水位より上の体積 重心位置 位置 体積 Vu(m 3 ) Xu 重心位置 Yu 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = (V X-Vl Xl)/Vu Yu = (V Y-Vl Yl)/Vu 土砂による作用力 位置 土砂 ( 背面 ) 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 8.505 8.000 = 53.090 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 9.000 = 位置 土砂 ( 背面 ) 重量 W Wu + Wl 53.090 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W.650 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) ) 土砂重量による作用力 水位位置による分割 全体積 重心位置 水位より下の体積 重心位置 位置 体積 V(m 3 ) X 重心位置 Y 体積 Vl(m 3 ) Xl 重心位置 Yl 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 0.59.674 0.380 水位より上の体積 重心位置 位置 体積 Vu(m 3 ) Xu 重心位置 Yu 土砂 ( 背面 ) 8.346.649.964 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = (V X-Vl Xl)/Vu Yu = (V Y-Vl Yl)/Vu 土砂による作用力 位置 土砂 ( 背面 ) 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 8.346 8.000 = 50.6 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 0.59 9.000 = 3.03 6

位置 土砂 ( 背面 ) 重量 W Wu + Wl 53.49 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W.649 ) 浮力の算出 前面水位 Hf = 背面水位 Hr = 0.40 フーチング前面での水圧強度 Pf = (kn/m ) フーチング背面での水圧強度 Pr = 4.08 (kn/m ) 浮力 U = Pf+Pr Bj Bc λ = 6.07 作用位置 ( フーチング前面から ) Pf+ Pr X = Bj = 3 (Pf+Pr).000 ここに Bj : 土圧方向フーチング幅 Bj = 3.000 Bc : 直角方向フーチング幅 Bc =.000 λ : 浮力の低減係数 λ =.000 [3] 中地震 () ) 土砂重量による作用力 水位位置による分割 全体積 重心位置 水位より下の体積 重心位置 位置 体積 V(m 3 ) X 重心位置 Y 体積 Vl(m 3 ) Xl 重心位置 Yl 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 水位より上の体積 重心位置 位置 体積 Vu(m 3 ) Xu 重心位置 Yu 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = (V X-Vl Xl)/Vu Yu = (V Y-Vl Yl)/Vu 7

土砂による作用力 位置 土砂 ( 背面 ) 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 8.505 8.000 = 53.090 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 9.000 = 位置 重量 W Wu + Wl 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W 水平力 H W kh 作用位置 Y (Wu Yu+Wl Yl)/W 土砂 ( 背面 ) 53.090.650 53.090 0.6 = 4.494.935 [4] 中地震 () ) 土砂重量による作用力 水位位置による分割 全体積 重心位置 水位より下の体積 重心位置 位置 体積 V(m 3 ) X 重心位置 Y 体積 Vl(m 3 ) Xl 重心位置 Yl 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 水位より上の体積 重心位置 位置 体積 Vu(m 3 ) Xu 重心位置 Yu 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = (V X-Vl Xl)/Vu Yu = (V Y-Vl Yl)/Vu 土砂による作用力 位置 土砂 ( 背面 ) 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 8.505 8.000 = 53.090 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 9.000 = 位置 土砂 ( 背面 ) 重量 W Wu + Wl 53.090 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W.650 [5] 大地震 () ) 土砂重量による作用力 水位位置による分割 全体積 重心位置 水位より下の体積 重心位置 位置 体積 V(m 3 ) X 重心位置 Y 体積 Vl(m 3 ) Xl 重心位置 Yl 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 8

水位より上の体積 重心位置 位置 体積 Vu(m 3 ) Xu 重心位置 Yu 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = (V X-Vl Xl)/Vu Yu = (V Y-Vl Yl)/Vu 土砂による作用力 位置 土砂 ( 背面 ) 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 8.505 8.000 = 53.090 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 9.000 = 位置 重量 W Wu + Wl 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W 水平力 H W kh 作用位置 Y (Wu Yu+Wl Yl)/W 土砂 ( 背面 ) 53.090.650 53.090 0.0 = 30.68.935 [6] 大地震 () ) 土砂重量による作用力 水位位置による分割 全体積 重心位置 水位より下の体積 重心位置 位置 体積 V(m 3 ) X 重心位置 Y 体積 Vl(m 3 ) Xl 重心位置 Yl 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 水位より上の体積 重心位置 位置 体積 Vu(m 3 ) Xu 重心位置 Yu 土砂 ( 背面 ) 8.505.650.935 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = (V X-Vl Xl)/Vu Yu = (V Y-Vl Yl)/Vu 土砂による作用力 位置 土砂 ( 背面 ) 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 8.505 8.000 = 53.090 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 9.000 = 9

位置 土砂 ( 背面 ) 重量 W Wu + Wl 53.090 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W.650 (4) 自重集計 [] 常時 重量 Ni 水平力 Hi Xi 作用位置 Yi モーメント (kn.m) Ni Xi Hi Yi 躯 体 47.880 0.86 4.33 背面土砂 53.090.650 5.576 合 計 00.970 93.809 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 重量 Ni 水平力 Hi Xi 作用位置 Yi モーメント (kn.m) Ni Xi Hi Yi 躯 体 47.880 0.86 4.33 背面土砂 53.49.649 5.78 合 計 0.9 94.06 [3] 積雪時 重量 Ni 水平力 Hi Xi 作用位置 Yi モーメント (kn.m) Ni Xi Hi Yi 躯 体 47.880 0.86 4.33 背面土砂 53.090.650 5.576 合 計 00.970 93.809 [4] 暴風時 重量 Ni 水平力 Hi Xi 作用位置 Yi モーメント (kn.m) Ni Xi Hi Yi 躯 体 47.880 0.86 4.33 背面土砂 53.090.650 5.576 合 計 00.970 93.809 [5] 中地震 () 重量 Ni 水平力 Hi Xi 作用位置 Yi モーメント (kn.m) Ni Xi Hi Yi 躯 体 47.880 7.66 0.86 0.96 4.33 7.374 背面土砂 53.090 4.494.650.935 5.576 47.390 合 計 00.970 3.55 93.809 54.763 30

[6] 中地震 () 重量 Ni 水平力 Hi Xi 作用位置 Yi モーメント (kn.m) Ni Xi Hi Yi 躯 体 47.880 0.86 0.96 4.33 背面土砂 53.090.650 5.576 合 計 00.970 93.809 [7] 大地震 () 重量 Ni 水平力 Hi Xi 作用位置 Yi モーメント (kn.m) Ni Xi Hi Yi 躯 体 47.880 9.576 0.86 0.96 4.33 9.7 背面土砂 53.090 30.68.650.935 5.576 59.37 合 計 00.970 40.94 93.809 68.454 [8] 大地震 () 重量 Ni 水平力 Hi Xi 作用位置 Yi モーメント (kn.m) Ni Xi Hi Yi 躯 体 47.880 0.86 0.96 4.33 背面土砂 53.090.650 5.576 合 計 00.970 93.809.4 地表面の載荷荷重, 雪荷重 鉛直力 N = (q+q) L ここに q : 載荷荷重強度 L : 載荷荷重長さ X : つま先位置から合力作用点までの距離 荷重状態 q (kn/m ) q (kn/m ) L 鉛直力 N 作用位置 X 常時 5.000 5.000.900 9.500.00 4.000 4.000 0.850.900.575 豪雨時 5.000 5.000.900 9.500.00 4.000 4.000 0.850.900.575 積雪時 5.000 5.000.900 9.500.00 4.000 4.000 0.850.900.575 0.400 0.400.750.00.65 暴風時 5.000 5.000.900 9.500.00 3

荷重状態 q (kn/m ) q (kn/m ) L 鉛直力 N 作用位置 X 4.000 4.000 0.850.900.575 中地震 () 5.000 5.000.900 9.500.00 4.000 4.000 0.850.900.575 中地震 () 5.000 5.000.900 9.500.00 4.000 4.000 0.850.900.575 大地震 () 5.000 5.000.900 9.500.00 4.000 4.000 0.850.900.575 大地震 () 5.000 5.000.900 9.500.00 4.000 4.000 0.850.900.575.5 風荷重 水平力 P = p d ここに P : 風荷重 p : 単位面積当たりの風荷重 (kn/m ) d : 有効高さ 荷重状態 p (kn/m ) d P 作用位置 Y 暴風時.000.000.000 4.00.6 土圧 水圧 [] 常時 暴風時 中地震 () 大地震() 土圧は試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) xp = 3.000 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.500 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 壁面摩擦角 δ = β = すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 59.00 66.45 9.44 95.687 53.040 6 63.653 8.90 9.943 53.083 6.00 6.3 7.6 88.74 53.040 3

土圧力が最大となるのは ω = 6 のとき P = 53.083 kn である 土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) 9.943 sin(6-3 ) = cos(6-3 - - ) = 53.083 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 53.083 cos( + ) = 53.083 kn Pv = P sin(α+δ) = 53.083 sin( + ) = kn Ho = H 3 = 3.500 3 =.67 m x = xp-ho tanα = 3.000-.67 tan = 3.000 m y = yp+ho = +.67 =.67 m 土圧図 53.083 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 土圧は試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) xp = 3.000 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.500 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 壁面摩擦角 δ = β = すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 33

すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = 0.40 m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 59.00 65.336 0.465 9.44 95.43 5.794 6 6.779 0.446 8.90 9.55 5.836 6.00 60.74 0.49 7.6 87.864 5.794 土圧力が最大となるのは ω = 6 のとき P = 5.836 kn である 土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) 9.55 sin(6-3 ) = cos(6-3 - - ) = 5.836 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 5.836 cos( + ) = 5.836 kn Pv = P sin(α+δ) = 5.836 sin( + ) = kn Ho = H 3 = 3.500 3 =.67 m x = xp-ho tanα = 3.000-.67 tan = 3.000 m y = yp+ho = +.67 =.67 m 土圧図 5.836 [3] 積雪時 土圧は試行くさび法により求める 34

仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) xp = 3.000 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.500 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 壁面摩擦角 δ = β = すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 59.00 66.45 30.83 96.58 53.506 6 63.653 9.098 9.75 53.550 6.00 6.3 7.937 89.050 53.507 土圧力が最大となるのは ω = 6 のとき P = 53.550 kn である 土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) 9.75 sin(6-3 ) = cos(6-3 - - ) = 53.550 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 53.550 cos( + ) = 53.550 kn Pv = P sin(α+δ) = 53.550 sin( + ) = kn Ho = H 3 = 3.500 3 =.67 m x = xp-ho tanα = 3.000-.67 tan = 3.000 m y = yp+ho = +.67 =.67 m 35

土圧図 53.550 [4] 中地震 () 土圧は地震時慣性力を考慮した試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) 仮想背面の高さ xp = 3.000 m yp = m H = 3.500 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 地表面が水平面となす角度 β = 地震時合成角 θ = tan - kh = tan - 0.6 = 9.090 壁面摩擦角 sinφ sin(θ+δ-β) δ = tan - -sinφ cos(θ+δ-β) sin3 sin(9.090 +8.40 - ) = tan - -sin3 cos(9.090 +8.40 - ) =.538 sin(β+θ) - Δ = sin sinφ sin( +9.090 ) - = sin sin3 = 8.40 すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 45.00 0.50 49.000 59.50 66.403 46.00 06.467 47.39 53.786 66.474 47.00 0.80 45.693 48.503 66.450 36

土圧力が最大となるのは である 土圧力 ω = 46.00 のとき P = 66.474 kn P = W/cosθ sin(ω-φ+θ) cos(ω-φ-α-δ) = 53.786/cos9.090 sin(46.00-3 +9.090 ) cos(46.00-3 - -.538 ) = 66.474 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 66.474 cos( +.538 ) = 6.397 kn Pv = P sin(α+δ) = 66.474 sin( +.538 ) = 5.479 kn Ho = H 3 = 3.500 3 =.67 m x = xp-ho tanα = 3.000-.67 tan = 3.000 m y = yp+ho = +.67 =.67 m 土圧図 5.479 6.397 [5] 大地震 () 土圧は地震時慣性力を考慮した試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) xp = 3.000 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.500 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 地表面が水平面となす角度 β = 地震時合成角 θ = tan - kh = tan - 0.0 =.30 37

壁面摩擦角 sinφ sin(θ+δ-β) δ = tan - -sinφ cos(θ+δ-β) sin3 sin(.30 +3.094 - ) = tan - -sin3 cos(.30 +3.094 - ) = 5.683 sin(β+θ) - Δ = sin sinφ sin( +.30 ) - = sin sin3 = 3.094 すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 4.00.445 54.40 76.865 73.457 43.00 8.9 5.546 70.775 73.489 44.00 4.67 50.74 64.908 73.48 土圧力が最大となるのは である 土圧力 ω = 43.00 のとき P = 73.489 kn P = W/cosθ sin(ω-φ+θ) cos(ω-φ-α-δ) = 70.775/cos.30 sin(43.00-3 +.30 ) cos(43.00-3 - -5.683 ) = 73.489 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 73.489 cos( +5.683 ) = 66.9 kn Pv = P sin(α+δ) = 73.489 sin( +5.683 ) = 3.849 kn Ho = H 3 = 3.500 3 =.67 m x = xp-ho tanα = 3.000-.67 tan = 3.000 m y = yp+ho = +.67 =.67 m 38

土圧図 3.849 66.9 水圧力 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 背面水圧 水圧を算出する高さ hr 0.40 水圧力 水圧の作用位置 pr = (/) γw hr Yr = hr/3 0.84 0.37.7 作用力の集計 () フーチング前面での作用力の集計 [] 常時 項目 鉛直力 Ni 水平力 Hi Xi アーム長 Yi 回転モーメント (kn.m) Mxi= Ni Xi Myi= Hi Yi 自 重 00.970.46 93.809 載荷 雪.400.965 4.043 土 圧 53.083 3.000.67 6.948 その他荷重.000 0 0 合 計 3.370 53.083 335.95 6.948 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 項目 鉛直力 Ni 水平力 Hi Xi アーム長 Yi 回転モーメント (kn.m) Mxi= Ni Xi Myi= Hi Yi 自 重 0.9.46 94.06 浮 力 -6.07.000 -.054 載荷 雪.400.965 4.043 背面水圧 0.84 0.37 0.3 土 圧 5.836 3.000.67 6.660 その他荷重.000 0 0 合 計 7.50 53.660 34.05 6.77 39

[3] 積雪時 項目 鉛直力 Ni 水平力 Hi Xi アーム長 Yi 回転モーメント (kn.m) Mxi= Ni Xi Myi= Hi Yi 自 重 00.970.46 93.809 載荷 雪.500.948 43.83 土 圧 53.550 3.000.67 6.493 その他荷重.000 0 0 合 計 4.470 53.550 337.740 6.493 [4] 暴風時 項目 鉛直力 Ni 水平力 Hi Xi アーム長 Yi 回転モーメント (kn.m) Mxi= Ni Xi Myi= Hi Yi 自 重 00.970.46 93.809 載荷 雪.400.965 4.043 土 圧 53.083 3.000.67 6.948 風荷重.000 4.00 4.00 その他荷重.000 0 0 合 計 3.370 54.083 335.95 66.048 [5] 中地震 () 項目 鉛直力 Ni 水平力 Hi Xi アーム長 Yi 回転モーメント (kn.m) Mxi= Ni Xi Myi= Hi Yi 自 重 00.970 3.55.46.703 93.809 54.763 載荷 雪.400.965 4.043 土 圧 53.083 3.000.67 6.948 その他荷重.000 0 0 合 計 3.370 85.38 335.95 6.70 [6] 中地震 () 項目 鉛直力 Ni 水平力 Hi Xi アーム長 Yi 回転モーメント (kn.m) Mxi= Ni Xi Myi= Hi Yi 自 重 00.970.46 93.809 載荷 雪.400.965 4.043 土 圧 5.479 6.397 3.000.67 76.437 7.650 その他荷重.000 0 0 合 計 48.849 6.397 4.389 7.650 40

[7] 大地震 () 項目 鉛直力 Ni 水平力 Hi Xi アーム長 Yi 回転モーメント (kn.m) Mxi= Ni Xi Myi= Hi Yi 自 重 00.970 40.94.46.703 93.809 68.454 載荷 雪.400.965 4.043 土 圧 53.083 3.000.67 6.948 その他荷重.000 0 0 合 計 3.370 93.77 335.95 30.40 [8] 大地震 () 項目 鉛直力 Ni 水平力 Hi Xi アーム長 Yi 回転モーメント (kn.m) Mxi= Ni Xi Myi= Hi Yi 自 重 00.970.46 93.809 載荷 雪.400.965 4.043 土 圧 3.849 66.9 3.000.67 95.547 77.89 その他荷重.000 0 0 合 計 55.9 66.9 43.499 77.89 荷重状態 ( 水位 ) No Ho Mo (kn.m) 常時 3.370 53.083 74.005 豪雨時 ( 豪雨時 ) 7.50 53.660 6.333 積雪時 4.470 53.550 75.48 暴風時 3.370 54.083 69.905 中地震 () 3.370 85.38 9.4 中地震 () 48.849 6.397 340.739 大地震 () 3.370 93.77 05.55 大地震 () 55.9 66.9 354.0 () フーチング中心での作用力の集計 鉛直力 :N c = N o 水平力 :H c = H o 回転モーメント :M c = N o B j/.0-m o (kn.m) ここに フーチング土圧方向幅 :B j = 3.000 単位幅当り 荷重状態 ( 水位 ) Nc Hc Mc (kn.m) 常時 3.370 53.083 6.050 豪雨時 ( 豪雨時 ) 7.50 53.660 63.90 4

単位幅当り 荷重状態 ( 水位 ) Nc Hc Mc (kn.m) 積雪時 4.470 53.550 6.457 暴風時 3.370 54.083 65.50 中地震 () 3.370 85.38 5.83 中地震 () 48.849 6.397 3.534 大地震 () 3.370 93.77 9.504 大地震 () 55.9 66.9 8.68 全幅 (m) 当り 荷重状態 ( 水位 ) Nc Hc Mc (kn.m) 常時 4467.400 06.660.00 豪雨時 ( 豪雨時 ) 43540 073.94 78.395 積雪時 4489.400 07.000 9.49 暴風時 4467.400 08.660 303.009 中地震 () 4467.400 704.756 36.60 中地震 () 4976.980 7.940 650.688 大地震 () 4467.400 865.540 5987 大地震 () 504.380 34.580 57.367 4

.8 安定計算結果.8. 転倒に対する安定 () 合力作用点及び偏心量の算出 ここに d = ΣMr-ΣMt ΣV d : 底版つま先から合力の作用点までの距離 ΣMr: 底版つま先回りの抵抗モーメント (kn.m) ΣMt: 底版つま先回りの転倒モーメント (kn.m) ΣV : 底版下面における全鉛直荷重 e = B -d ここに e : 合力の作用点の底版中央からの偏心距離 B : 底版幅, B = 3.000 e a= B/n ここに e a: 許容偏心距離 n : 安全率 荷重状態 ( 水位 ) ΣMr (kn.m) ΣMt (kn.m) ΣV d e ea 常時 335.95 6.948 3.370.7 0.73 00 豪雨時 ( 豪雨時 ) 34.05 6.77 7.50.06 0.94 00 積雪時 337.740 6.493 4.470.6 0.74.000 暴風時 335.95 66.048 3.370.08 0.9.000 中地震 () 335.95 6.70 3.370 0.98 8.000 中地震 () 4.389 7.650 48.849.369 0.3.000 大地震 () 335.95 30.40 3.370 0.90 80.500 大地震 () 43.499 77.89 55.9.388 0..500 43

() 安全率の算出 ここに F = Mr Mo = ΣV x0-σh y0 P AH y A-P AV x A Mr : 抵抗モーメント Mo : 転倒モーメント ΣV: 土圧の鉛直成分を除いた鉛直力の合計 x 0 : 土圧の鉛直成分を除いた鉛直力の合計の作用位置 ΣH: 土圧の水平成分を除いた水平力の合計 y 0 : 土圧の水平成分を除いた水平力の合計の作用位置 P AH : 土圧の水平成分 y A : 土圧の水平成分の作用位置 P AV : 土圧の鉛直成分 x A : 土圧の鉛直成分の作用位置 荷重状態 ( 水位 ) ΣV x0 (kn.m) ΣH y0 (kn.m) PAH ya (kn.m) PAV xa (kn.m) 常時 335.95 6.948 豪雨時 ( 豪雨時 ) 34.05 0.3 6.660 積雪時 337.740 6.493 暴風時 335.95 4.00 6.948 中地震 () 335.95 54.763 6.948 中地震 () 335.95 7.650 76.437 大地震 () 335.95 68.454 6.948 大地震 () 335.95 77.89 95.547 荷重状態 ( 水位 ) Mr (kn.m) Mo (kn.m) F = Mr/Mo 安全率 許容値 常時 335.95 6.948 5.43.500 豪雨時 ( 豪雨時 ) 33.993 6.660 5.55.500 積雪時 337.740 6.493 5.404.00 暴風時 33.85 6.948 5.357.00 中地震 () 8.90 6.948 4.539.00 中地震 () 335.95-4.787 70.85.00 大地震 () 67.499 6.948 4.38.000 大地震 () 335.95-8.58 8.40.000 44

.8. 滑動に対する安定 F s= ここに RV μ+cb B R H R V: 底版下面における全鉛直荷重 R H: 底版下面における全水平荷重 μ: 底版と支持地盤の間の摩擦係数, μ=00 C B : 底版と支持地盤の間の付着力 (kn/m ), C B = B : 底版幅, B = 3.000 荷重状態 ( 水位 ) 鉛直荷重 RV 水平荷重 RH 安全率必要安全率 Fs Fsa 常時 3.370 53.083.04.500 豪雨時 ( 豪雨時 ) 7.50 53.660.07.500 積雪時 4.470 53.550.096.00 暴風時 3.370 54.083.065.00 中地震 () 3.370 85.38.30.00 中地震 () 48.849 6.397.07.00 大地震 () 3.370 93.77.97.000 大地震 () 55.9 66.9.97.000 45

.8.3 フーチング厚さの照査 ()β λ による判定 β λ.0 ここに β = 4 3 k V E h 3 (m- ) k V : 鉛直方向地盤反力係数 (kn/m 3 ) kv = kvo ( 0.3) Bv -3/4 b b B k VO: 直径 30cm の剛体円板による平板載荷試験の値に相当する鉛直方 向地盤反力係数 (kn/m 3 ) k VO = 0.3 αeo Bv : 基礎に換算載荷幅 Bv = Av = L B = 7.746 αeo : 設計の対象とする位置の変形係数 (kn/m ) Av : 鉛直方向の換算載荷幅 (m ) B : フ-チングの幅,B = 3.0 L : フ-チングの奥行き,L = E : フ-チングのヤング係数 (kn/m ),E =.50 0 7 h : フ-チングの厚さ,h = 0.35 λ : フ-チングの換算突出長,λ =.500 λ = b(b は上図の長い方 ) ただし b B/ ならば b = B/ 荷重状態 変形係数 αeo(kn/m ) 鉛直方向地盤反力係数 kvo(kn/m ) kv (kn/m ) β (m - ) β λ 常時 960 65333.333 5703.86 0.355457 33 地震時 390 30666.667 407.75 0.47 0.634 () フーチング厚さの上限値 ( 土圧方向幅 - 竪壁の厚さ )/n による判定 FH < FH ここに FH : フ-チングの厚さ,FH = 0.350 FH : 剛体であると判定する厚さ,FH =.650/5.000 = 30 46

(3) 照査結果 ()β λ による判定 () フーチング厚さの上限値による判定 総合判定 フーチングは剛体と見なせる フーチングは剛体と見なせない () または () を満足しているのでフーチングは剛体として設計してよい 47

擁壁 00(303).jtd (4)RC 断面計算. 擁壁の RC 断面計算 鉄筋コンクリート構造計算基準 同解説 ( 限界状態法 ) により RC 断面計算を行う 擁壁記号 RC 断面計算応力計算目次 PAGE=50 竪壁 底版 00 応力 :5~60 応力 :6~76 かかと版 ( つま先版 ) 付け ( 集計 P59~6)) ( 集計 P74~76) 根の断面力 ( 次項参照 ) 断面 :77~8 断面 :8~86 常時 平常時と豪雨時の大きい方を使用している 鉄筋コンクリート構造計算基準 同解説 -00 等により定数を算定する コンクリート 鉄筋 PAGE=87 PAGE=88. かかと版 ( つま先版 ) 付け根の断面力 作用する荷重は以下図の通り 道路土工擁壁工指針 (94) かかと版付け根の設計断面力 M3 が竪壁基部の断面力 M より大きい場合に かかと版付け根の断面力として M 及び M3 を使用する ( 道路土工擁壁工指針 P85 部材設計に用いるかかと版付け根の曲げモーメントには竪壁付け根の曲げモーメントを用いる )( 下図参照 ) 48

擁壁 00(303).jtd 3.L 型擁壁底版の縦断方向 * 基礎は深層改良地盤であるが 縦断工法には間隔があって支点で支える 従って底版は縦断方向には連続梁形状になるため 底版の縦断方向荷重に対する RC 断面計算を行う 荷重計算 RC 断面計算 PAGE= 鉛直土圧 =89 PAGE=90~94 49

目次 章竪壁の設計 5. 竪壁基部の設計 5.. 水位を考慮しないブロックデータ 5.. 躯体自重, その他荷重 5..3 風荷重 5..4 土圧 水圧 53..5 断面力の集計 59 章かかと版の設計 6. 照査位置 [] の設計 6.. 水位を考慮しないブロックデータ 6.. 水位を考慮するブロックデータ 6..3 躯体自重, 土砂重量, その他荷重, 浮力 ( 揚圧力 ) による鉛直力 63..4 地表面の載荷荷重, 雪荷重 66..5 土圧 67..6 地盤反力 7..7 断面力の集計 74 50

章竪壁の設計. 竪壁基部の設計.. 水位を考慮しないブロックデータ () ブロック割り () 体積 重心 区分 計算式幅 高さ 奥行 体積 Vi(m 3 ) 重心位置 Xi Yi Vi Xi Vi Yi 備考 0.50 3.50.000 / 0 3.50.000 0.788 0.58 0.5 0.83.575.050 98 45.4 0.66 Σ 0.946 0.43.407 重心 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = 0.43/ 0.946 = 0.5 YG = Σ(Vi Yi)/ΣVi =.407/ 0.946 =.487.. 躯体自重, その他荷重 () 躯体自重 [] 常時 豪雨時 積雪時 暴風時 位置 躯体 ( 鉄筋 ) W = γ V 4.000 0.946 =.704 作用位置 X 0.5 [] 中地震 () 位置 躯体 ( 鉄筋 ) W = γ V 4.000 0.946 =.704 作用位置 X 0.5 位置 躯体 ( 鉄筋 ) H = W kh.704 0.60 = 3.633 作用位置 Y.487 5

[3] 中地震 () 位置 躯体 ( 鉄筋 ) W = γ V 4.000 0.946 =.704 作用位置 X 0.5 [4] 大地震 () 位置 躯体 ( 鉄筋 ) W = γ V 4.000 0.946 =.704 作用位置 X 0.5 位置 躯体 ( 鉄筋 ) H = W kh.704 0.00 = 4.54 作用位置 Y.487 [5] 大地震 () 位置 躯体 ( 鉄筋 ) W = γ V 4.000 0.946 =.704 作用位置 X 0.5 () その他荷重 [] 常時 豪雨時 積雪時 暴風時 中地震 () 中地震 () 大地震 () 大地震 () 鉛直力 番号荷重名称 鉛直荷重 Vi 作用位置 Xi Vi Xi フェンス.000 0 0 Σ XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = / = XG は設計断面前面から作用点までの距離..3 風荷重 水平力 P = p d ここに P : 風荷重 p : 単位面積当たりの風荷重 (kn/m ) d : 有効高さ 荷重状態 p (kn/m ) d P 作用位置 Y 暴風時.000.000.000 3.750 5

..4 土圧 水圧 [] 常時 暴風時 中地震 () 大地震() 土圧は試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( 断面中心からの距離 ) xp = 0.75 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.50 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α =.89 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 壁面摩擦角 δ = /3φ = すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 5.00 7.607 8.755 9.36 34.5 53.00 70.30 7.53 87.66 34.60 54.00 67.78 6.34 84.059 34.5 土圧力が最大となるのは ω = 53.00 のとき P = 34.60 kn である 土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) 87.66 sin(53.00-3 ) = cos(53.00-3 -.89 - ) = 34.60 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 34.60 cos(.89 + ) = 3.806 kn Pv = P sin(α+δ) = 34.60 sin(.89 + ) =.734 kn Ho = H 3 = 3.50 3 =.050 m x = Ho tanα-xp =.050 tan.89-0.75 = -0.4 m y = yp+ho = +.050 =.050 m 53

土圧図.734 3.806 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 土圧は試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( 断面中心からの距離 ) xp = 0.75 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.50 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α =.89 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 壁面摩擦角 δ = /3φ = すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = 0.40 m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 5.00 7.58 3 8.755 9.349 34.0 53.00 75 3 7.53 87.650 34.55 54.00 67.694 3 6.34 84.048 34.0 土圧力が最大となるのは ω = 53.00 のとき P = 34.55 kn である 土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) 87.650 sin(53.00-3 ) = cos(53.00-3 -.89 - ) = 34.55 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 Ph = P cos(α+δ) = 34.55 cos(.89 + ) = 3.80 kn 54

鉛直成分 作用位置 Pv = P sin(α+δ) = 34.55 sin(.89 + ) =.73 kn Ho = H 3 = 3.50 3 =.050 m x = Ho tanα-xp =.050 tan.89-0.75 = -0.4 m y = yp+ho = +.050 =.050 m 土圧図.73 3.80 [3] 積雪時 土圧は試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( 断面中心からの距離 ) xp = 0.75 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.50 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α =.89 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 壁面摩擦角 δ = /3φ = すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 5.00 7.607 9.780 9.387 34.609 53.00 70.30 8.5 88.65 34.646 54.00 67.78 7.97 85.05 34.604 土圧力が最大となるのは である ω = 53.00 のとき P = 34.646 kn 55

土圧力 W sin(ω-φ) P = cos(ω-φ-α-δ) 88.65 sin(53.00-3 ) = cos(53.00-3 -.89 - ) = 34.646 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 34.646 cos(.89 + ) = 3.64 kn Pv = P sin(α+δ) = 34.646 sin(.89 + ) =.877 kn Ho = H 3 = 3.50 3 =.050 m x = Ho tanα-xp =.050 tan.89-0.75 = -0.4 m y = yp+ho = +.050 =.050 m 土圧図.877 3.64 [4] 中地震 () 土圧は地震時慣性力を考慮した試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( 断面中心からの距離 ) xp = 0.75 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.50 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α =.89 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 壁面摩擦角 δ = /φ = 5.000 地震時合成角 θ = tan - kh = tan - 0.6 = 9.090 すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 56

すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 44.00 95.3 9.967 5.79 49.87 45.00 9.39 8.40 40 49.85 46.00 89.075 6.887 5.96 49.804 土圧力が最大となるのは である 土圧力 ω = 45.00 のとき P = 49.85 kn P = W/cosθ sin(ω-φ+θ) cos(ω-φ-α-δ) = 40/cos9.090 sin(45.00-3 +9.090 ) cos(45.00-3 -.89-5.000 ) = 49.85 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 49.85 cos(.89 +5.000 ) = 47.70 kn Pv = P sin(α+δ) = 49.85 sin(.89 +5.000 ) = 4.45 kn Ho = H 3 = 3.50 3 =.050 m x = Ho tanα-xp =.050 tan.89-0.75 = -0.4 m y = yp+ho = +.050 =.050 m 土圧図 4.45 47.70 [5] 大地震 () 土圧は地震時慣性力を考慮した試行くさび法により求める 57

仮想背面の位置 ( 断面中心からの距離 ) xp = 0.75 m yp = m 仮想背面の高さ H = 3.50 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α =.89 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 壁面摩擦角 δ = /φ = 5.000 地震時合成角 θ = tan - kh = tan - 0.0 =.30 すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 4.00 05.567 35.03 499 54.73 4.00 0.07 33.79 35.96 54.79 43.00 98.60 3.59 30.93 54.780 土圧力が最大となるのは である 土圧力 ω = 4.00 のとき P = 54.79 kn P = W/cosθ sin(ω-φ+θ) cos(ω-φ-α-δ) = 35.96/cos.30 sin(4.00-3 +.30 ) cos(4.00-3 -.89-5.000 ) = 54.79 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 54.79 cos(.89 +5.000 ) = 5.447 kn Pv = P sin(α+δ) = 54.79 sin(.89 +5.000 ) = 5.854 kn Ho = H 3 = 3.50 3 =.050 m x = Ho tanα-xp =.050 tan.89-0.75 = -0.4 m y = yp+ho = +.050 =.050 m 58

土圧図 5.854 5.447 水圧力 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 水圧力 水圧の作用位置 背面水圧 pr = (/) γw hr Yr = hr/3 8 0..5 断面力の集計 ( 偏心モーメント及び軸力を無視するため鉛直力は集計されません ) [] 常時 項目 Ni Hi Xi Yi M =Mxi+Myi (kn.m) 自 重.704 4 土 圧.734 3.806-0.4.050 33.396 その他荷重.000 合 計 3.806 33.396 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 項目 Ni Hi Xi Yi M =Mxi+Myi (kn.m) 自 重.704 4 背面水圧 8 0 土 圧.73 3.80-0.4.050 33.39 その他荷重.000 合 計 3.89 33.39 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ 59

[3] 積雪時 項目 Ni Hi Xi Yi M =Mxi+Myi (kn.m) 自 重.704 4 土 圧.877 3.64-0.4.050 33.77 その他荷重.000 合 計 3.64 33.77 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ [4] 暴風時 項目 Ni Hi Xi Yi M =Mxi+Myi (kn.m) 自 重.704 4 土 圧.734 3.806-0.4.050 33.396 風荷重.000 3.750 3.750 その他荷重.000 合 計 3.806 37.46 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ [5] 中地震 () 項目 Ni Hi Xi Yi M =Mxi+Myi (kn.m) 自 重.704 3.633 4.487 5.403 土 圧.734 3.806-0.4.050 33.396 その他荷重.000 合 計 35.439 38.799 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ [6] 中地震 () 項目 Ni Hi Xi Yi M =Mxi+Myi (kn.m) 自 重.704 4 土 圧 4.45 47.70-0.4.050 56 その他荷重.000 合 計 47.70 56 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ [7] 大地震 () 項目 Ni Hi Xi Yi M =Mxi+Myi (kn.m) 自 重.704 4.54 4.487 6.754 土 圧.734 3.806-0.4.050 33.396 その他荷重.000 合 計 36.347 40.50 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ 60

[8] 大地震 () 項目 Ni Hi Xi Yi M =Mxi+Myi (kn.m) 自 重.704 4 土 圧 5.854 5.447-0.4.050 55.069 その他荷重.000 合 計 5.447 55.069 X i は設計断面中心からの距離 ( 前面側に向かって +) Y i は設計断面からの高さ 章かかと版の設計. 照査位置 [] の設計 付け根からの距離 = m.. 水位を考慮しないブロックデータ () 躯体自重 ) ブロック割り ) 自重 重心 区分 計算式幅 高さ 奥行 体積 Vi (m 3 ) 重心位置 Xi Vi Xi 備考 Σ.650 0.350.000 0.98 0.98.35.9.9 重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi =.9/ 0.98 =.35 6

() 背面土砂 ) ブロック割り ) 体積 重心 区分 計算式幅 高さ 奥行 体積 Vi (m 3 ) 重心位置 Xi Vi Xi 備考 Σ.650 3.50.000 8.347 8.347.35.060.060 重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi =.060/ 8.347 =.35.. 水位を考慮するブロックデータ () 背面土砂 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) () ブロック割り () 体積 重心 区分 計算式幅 高さ 奥行 体積 Vi (m 3 ) 重心位置 Xi Vi Xi 備考 Σ.650 60.000 0.59 0.59.35 0. 0. 重心位置 XG = Σ(Vi Xi)/ΣVi = 0./ 0.59 =.35 6

..3 躯体自重, 土砂重量, その他荷重, 浮力 ( 揚圧力 ) による鉛直力 () 躯体自重による作用力 [] 常時 豪雨時 積雪時 暴風時 中地震 () 中地震 () 大地震 () 大地震 () 位置 躯体 鉛直力 W = γ V 4.000 0.98 =.60 作用位置 X.35 () 土砂重量, 浮力 [] 常時 積雪時 暴風時 中地震 () 中地震() 大地震() 大地震() ) 土砂重量による作用力水位位置による分割 全体積 重心位置 水位より下の体積 重心位置 位置 体積 V (m 3 ) 重心位置 X 体積 Vl (m 3 ) 重心位置 Xl 土砂 ( 背面 ) 8.347.35 水位より上の体積 重心位置 位置 土砂 ( 背面 ) 体積 Vu (m 3 ) 8.347 重心位置 Xu.35 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = ( V X-Vl Xl )/Vu 土砂による作用力 位置 土砂 ( 背面 ) 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 8.347 8.000 = 50.55 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 9.000 = 位置 土砂 ( 背面 ) 重量 W Wu + Wl 50.55 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W.35 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) ) 土砂重量による作用力 水位位置による分割 全体積 重心位置 水位より下の体積 重心位置 位置 体積 V (m 3 ) 重心位置 X 体積 Vl (m 3 ) 重心位置 Xl 土砂 ( 背面 ) 8.347.35 0.59.35 63

水位より上の体積 重心位置 位置 土砂 ( 背面 ) 体積 Vu (m 3 ) 8.88 重心位置 Xu.35 水位より上の体積 Vu = V-Vl 水位より上の重心位置 Xu = ( V X-Vl Xl )/Vu 土砂による作用力 位置 土砂 ( 背面 ) 水位より上の重量 Wu = Vu ( 土の湿潤重量 ) 8.88 8.000 = 47.393 水位より下の重量 Wl = Vl ( 土の飽和重量 ) 0.59 9.000 = 3.0 位置 土砂 ( 背面 ) 重量 W Wu + Wl 50.44 作用位置 X (Wu Xu+Wl Xl)/W.35 ) 浮力の算出 前面水位 背面水位 Hf = Hr = 0.40 フーチング前面での水圧強度 Pf = 0.469 (kn/m ) フーチング背面での水圧強度 Pr = 4.08 (kn/m ) 揚圧力 U = Pf+Pr Bj Bc λ = 5.945 作用位置 ( フーチング前面から ) Pf+ Pr X = Bj =.674 3 (Pf+Pr) ここに Bj : 土圧方向フーチング幅 Bj =.650 Bc : 直角方向フーチング幅 Bc =.000 λ : 浮力の低減係数 λ =.000 64

(3) 自重集計 [] 常時 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯 体.60.35 9.494 背面土砂 50.55.35 99.088 合 計 7.55 8.58 [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯 体.60.35 9.494 背面土砂 50.44.35 99.99 合 計 7.674 8.794 [3] 積雪時 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯 体.60.35 9.494 背面土砂 50.55.35 99.088 合 計 7.55 8.58 [4] 暴風時 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯 体.60.35 9.494 背面土砂 50.55.35 99.088 合 計 7.55 8.58 [5] 中地震 () 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯 体.60.35 9.494 背面土砂 50.55.35 99.088 合 計 7.55 8.58 65

[6] 中地震 () 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯 体.60.35 9.494 背面土砂 50.55.35 99.088 合 計 7.55 8.58 [7] 大地震 () 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯 体.60.35 9.494 背面土砂 50.55.35 99.088 合 計 7.55 8.58 [8] 大地震 () 重量 Ni 作用位置 Xi モーメント Ni Xi (kn.m) 躯 体.60.35 9.494 背面土砂 50.55.35 99.088 合 計 7.55 8.58..4 地表面の載荷荷重, 雪荷重 鉛直力 N = (q+q) L ここに q : 地表面載荷荷重強度 L : 地表面載荷荷重長さ X : 設計断面位置から合力作用点までの距離 荷重状態 q (kn/m ) q (kn/m ) L 鉛直力 N 作用位置 X 常時 5.000 5.000.800 9.000 0.900 4.000 4.000 0.850.900.5 豪雨時 5.000 5.000.800 9.000 0.900 4.000 4.000 0.850.900.5 積雪時 5.000 5.000.800 9.000 0.900 4.000 4.000 0.850.900.5 0.400 0.400.650.060.35 暴風時 5.000 5.000.800 9.000 0.900 4.000 4.000 0.850.900.5 66

荷重状態 q (kn/m ) q (kn/m ) L 鉛直力 N 作用位置 X 中地震 () 5.000 5.000.800 9.000 0.900 4.000 4.000 0.850.900.5 中地震 () 5.000 5.000.800 9.000 0.900 4.000 4.000 0.850.900.5 大地震 () 5.000 5.000.800 9.000 0.900 4.000 4.000 0.850.900.5 大地震 () 5.000 5.000.800 9.000 0.900 4.000 4.000 0.850.900.5..5 土圧 [] 中地震 () 土圧は地震時慣性力を考慮した試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) 仮想背面の高さ xp = 3.000 m yp = m H = 3.500 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 地表面が水平面となす角度 β = 地震時合成角 θ = tan - kh = tan - 0.6 = 9.090 壁面摩擦角 sinφ sin(θ+δ-β) δ = tan - -sinφ cos(θ+δ-β) sin3 sin(9.090 +8.40 - ) = tan - -sin3 cos(9.090 +8.40 - ) =.538 sin(β+θ) - Δ = sin sinφ sin( +9.090 ) - = sin sin3 = 8.40 すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 45.00 0.50 49.000 59.50 66.403 46.00 06.467 47.39 53.786 66.474 47.00 0.80 45.693 48.503 66.450 土圧力が最大となるのは である ω = 46.00 のとき P = 66.474 kn 67

土圧力 P = W/cosθ sin(ω-φ+θ) cos(ω-φ-α-δ) = 53.786/cos9.090 sin(46.00-3 +9.090 ) cos(46.00-3 - -.538 ) = 66.474 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 66.474 cos( +.538 ) = 6.397 kn Pv = P sin(α+δ) = 66.474 sin( +.538 ) = 5.479 kn Ho = H 3 = 3.500 3 =.67 m y = yp+ho = +.67 =.67 m 土圧の鉛直成分は これと等価の三角形分布荷重とする pv= Pv L = 5.479.650 = 9.9 kn/m ここに pv: 等価の三角形分布荷重 Pv: 土圧の鉛直成分 L : かかと版の長さ 付け根から設計断面位置までの距離 L = m 設計断面位置より後方の分布荷重作用幅 L =.650 m 設計断面位置の分布荷重強度 pd = pv 鉛直力 L L = 9.9.650 = kn/m N = (pd+pv) L = (+9.9).650 = 5.479 kn 作用位置 x = pd+ pv pd+pv L 3 = + 9.9.650 +9.9 3 =.767 m 68

土圧図 5.479 6.397 [] 大地震 () 土圧は地震時慣性力を考慮した試行くさび法により求める 仮想背面の位置 ( つま先からの距離 ) 仮想背面の高さ xp = 3.000 m yp = m H = 3.500 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α = 背面土砂の単位体積重量 γs = 8.000 kn/m 3 背面土砂の内部摩擦角 φ = 3 地表面が水平面となす角度 β = 地震時合成角 θ = tan - kh = tan - 0.0 =.30 壁面摩擦角 sinφ sin(θ+δ-β) δ = tan - -sinφ cos(θ+δ-β) sin3 sin(.30 +3.094 - ) = tan - -sin3 cos(.30 +3.094 - ) = 5.683 sin(β+θ) - Δ = sin sinφ sin( +.30 ) - = sin sin3 = 3.094 すべり角の変化範囲 ωi = ~ 85.00 すべり角 (ω) に対する土砂重量 (W), 土圧力 (P) 水位 hw = m すべり角 ω( ) 土砂重量 W 水位以上水位以下上載荷重合計 土圧力 P 4.00.445 54.40 76.865 73.457 43.00 8.9 5.546 70.775 73.489 44.00 4.67 50.74 64.908 73.48 土圧力が最大となるのは である ω = 43.00 のとき P = 73.489 kn 69

土圧力 P = W/cosθ sin(ω-φ+θ) cos(ω-φ-α-δ) = 70.775/cos.30 sin(43.00-3 +.30 ) cos(43.00-3 - -5.683 ) = 73.489 kn このときの土圧力の水平成分 鉛直成分 作用位置は次のようになる 水平成分 鉛直成分 作用位置 Ph = P cos(α+δ) = 73.489 cos( +5.683 ) = 66.9 kn Pv = P sin(α+δ) = 73.489 sin( +5.683 ) = 3.849 kn Ho = H 3 = 3.500 3 =.67 m y = yp+ho = +.67 =.67 m 土圧の鉛直成分は これと等価の三角形分布荷重とする pv= Pv L = 3.849.650 = 4.037 kn/m ここに pv: 等価の三角形分布荷重 Pv: 土圧の鉛直成分 L : かかと版の長さ 付け根から設計断面位置までの距離 L = m 設計断面位置より後方の分布荷重作用幅 L =.650 m 設計断面位置の分布荷重強度 pd = pv 鉛直力 L L = 4.037.650 = kn/m N = (pd+pv) L = (+4.037).650 = 3.849 kn 作用位置 x = pd+ pv pd+pv L 3 = + 4.037.650 +4.037 3 =.767 m 70

土圧図 3.849 66.9..6 地盤反力 鉛直力 N = (q+q) L 作用位置 X = q+q 3 (q+q) L ここに q : かかと版前面位置の地盤反力度 q : かかと版設計位置の地盤反力度 L : かかと版設計張出長 L =.650 [] 常時 地盤反力度 (kn/m ) q q 鉛直力 N 作用位置 X 33.756 05.660 84.77.097.7 0.73.500 33.756 5.57 7

[] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 地盤反力度 (kn/m ) q q 鉛直力 N 作用位置 X 9.887 05.7 78.95.079.06 0.94.500 9.887 5.4 [3] 積雪時 地盤反力度 (kn/m ) q q 鉛直力 N 作用位置 X 33.85 06.35 85.65.097.6 0.74.500 33.85 5.795 [4] 暴風時 地盤反力度 (kn/m ) q q 鉛直力 N 作用位置 X 3.03 07.756 83.88.08.08 0.9.500 3.03 7.890 7

[5] 中地震 () 地盤反力度 (kn/m ) q q 鉛直力 N 作用位置 X 33.67 73.448 0.865 0.98 8.500 5.643 [6] 中地震 () 地盤反力度 (kn/m ) q q 鉛直力 N 作用位置 X 6.60 99.578 3..0.369 0.3.500 6.60 04.639 [7] 大地震 () 地盤反力度 (kn/m ) q q 鉛直力 N 作用位置 X 4.336 70.30 0.803 0.90 80.500 6.86 73

[8] 大地震 () 地盤反力度 (kn/m ) q q 鉛直力 N 作用位置 X 65.994 99.700 9.545.35.388 0..500 65.994 04.5..7 断面力の集計 [] 常時 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 自 重 7.55.35 8.58 載荷 雪 0.900.654 34.577 地盤反力 -84.77.097-0.684 合 計 8.688 60.476 竪壁基部の断面力 M = 33.396 kn.m かかと版付け根の断面力 M3 = 60.476 kn.m M3 > M となったので 付け根の断面力として M を適用します [] 豪雨時 ( 豪雨時 ) 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 自 重 7.674.35 8.794 浮 力 -5.945.674-9.954 載荷 雪 0.900.654 34.577 地盤反力 -78.95.079-93.054 合 計 8.677 60.36 竪壁基部の断面力 M = 33.39 kn.m かかと版付け根の断面力 M3 = 60.36 kn.m M3 > M となったので 付け根の断面力として M を適用します [3] 積雪時 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 自 重 7.55.35 8.58 載荷 雪.960.638 35.98 地盤反力 -85.65.097-03.58 74

[3] 積雪時 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 合計 8.860 60.983 竪壁基部の断面力 M = 33.77 kn.m かかと版付け根の断面力 M3 = 60.983 kn.m M3 > M となったので 付け根の断面力として M を適用します [4] 暴風時 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 自 重 7.55.35 8.58 載荷 雪 0.900.654 34.577 地盤反力 -83.88.08-98.739 合 計 9.533 64.4 竪壁基部の断面力 M = 37.46 kn.m かかと版付け根の断面力 M3 = 64.4 kn.m M3 > M となったので 付け根の断面力として M を適用します [5] 中地震 () 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 自 重 7.55.35 8.58 載荷 雪 0.900.654 34.577 地盤反力 -73.448 0.865-590 合 計 9.967 3.069 竪壁基部の断面力 M = 38.799 kn.m かかと版付け根の断面力 M3 = 3.069 kn.m M3 > M となったので 付け根の断面力として M を適用します [6] 中地震 () 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 自 重 7.55.35 8.58 載荷 雪 0.900.654 34.577 土 圧 5.479.767 45.03 地盤反力 -3..0-59.947 合 計 5.783 48.5 [7] 大地震 () 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 自 重 7.55.35 8.58 載荷 雪 0.900.654 34.577 75

[7] 大地震 () 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 地盤反力 -70.30 0.803-36.86 合 計 3.05 6.344 竪壁基部の断面力 M = 40.50 kn.m かかと版付け根の断面力 M3 = 6.344 kn.m M3 > M となったので 付け根の断面力として M を適用します [8] 大地震 () 項目 Ni Xi M =Ni Xi (kn.m) 自 重 7.55.35 8.58 載荷 雪 0.900.654 34.577 土 圧 3.849.767 56.67 地盤反力 -9.545.35-7.7 合 計 5.79 48.54 76

はり :RC 断面計算 ( 単鉄筋 RC 断面 )( 建築 RC 基準 ) 設計応力 常時中地震時大地震時 M(kN m) 33.39 56 55.069 37.46 33.77 () 竪壁 Q 3.89 47.70 wo(kn/m) 常時中地震時大地震時 長期荷重短期荷重終局荷重短期荷重短期荷重設置筋部材長 l= 5.447 暴風時 3.806 暴風時 積雪時 3.64 積雪時 wo: 梁の単位荷重 (N/mm) 下端筋 下側に300なし α:=/( 片持梁 ) 3.5 部材諸元 D(mm) b(mm) d(mm) As(mm) 使用鉄筋 本数 ピッチ () 竪壁 350 000 55 59 D6 8 @ 5 x(mm) k j p n Fc 端部ヒ ッチ 89.03 0.348 0.884 6 5 4 6.5 D: 高さ (mm) b: 幅 (mm) k= n p+ n p -n p d: 有効高さ (mm) k As j=- As: 引張鉄筋断面積 (mm) 3 p= b d n: ヤング係数比 x= nas -+ + bd Fc: 設計基準強度 (N/mm) 4 b nas せん断補強筋を考慮 ( 損傷限界 終局限界 ) せん断補強筋 D0 横方向の本数 0 本縦方向のピッチ 00 mm pw 0 pw: せん断補強筋比 (=aw/bx) aw: 組の補強筋断面積 0 (mm) 付着割裂検討時の定着 ( 終局限界 ) C: 鉄筋間のあき 09. (mm) 標準フックあり lab=α Sσtdb ld: 付着長 (mm) 58 0fb 付着割裂検討時の横筋 ( 終局限界 ) As: 配力筋 D6 99 (mm/ 本 ) 配力筋の間隔 50 (mm) 構造 NG なし 77 () 壁

RC 断面計算 ( 許容応力度計算 ) 鉄筋の引張り応力度計算 () 竪壁 M(N mm) σt ft 判定 常時 3339000 93.045 5 OK 中地震時 5006000 39.6 345 OK 大地震時 55069000 53.45 345 OK 暴風時 3746000 03.509 345 OK 積雪時 3377000 94.07 345 OK σt: 鋼材の引張応力度 (N/mm) ft: 鋼材の許容引張応力度 (N/mm) 判定 :ft σtでok M σ t= As j d コンクリートの圧縮応力度計算 () 竪壁 M(N mm) σc fc 常時 3339000 3.338 8 中地震時 5006000 5.00 6 大地震時 55069000 5.506 4 暴風時 3746000 3.74 6 積雪時 3377000 3.377 6 3コンクリートのせん断応力度計算 () 竪壁 Q(N) τs fs 常時 389 0.4 0.730 中地震時 4770 0..00 大地震時 5447 0.33.400 暴風時 3806 0.46.00 積雪時 364 0.43.00 4 鉄筋とコンクリートの付着応力度の検討 () 竪壁 Q(N) τa fa 常時 389 0.353.30 中地震時 4770 9 3.465 大地震時 5447 8 3.465 暴風時 3806 0.364 3.465 積雪時 364 0.357 3.465 判定 OK OK OK OK OK 判定 OK OK OK OK OK 判定 OK OK OK OK OK σc: コンクリートの圧縮応力度 (N/mm) fc: コンクリートの許容圧縮応力度 (N/mm) 判定 :fc σcでok M σc= k j b d τs: コンクリートのせん断応力度 (N/mm) ( コンクリートのみで負担する場合 ) fs: コンクリートの許容せん断応力度 (N/mm) 判定 :fs τsでok Q τs= b j d τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) fa: 許容付着応力度 (N/mm) 判定 :fa τaでok Q: せん断力 (N) U: 鋼材の周長の総和 (mm) 50 本当たり d: 部材断面の有効高 (mm) 55 Q τ a= U j d 78 () 壁

RC 断面計算 ( 限界状態計算 ) * 使用限界状態 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) () 竪壁 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 常時 59 77.57 33.39 OK RC 基準 P0~ 許容 M:=As ft j d ft: 鋼材の許容引張り応力度 (N/mm) 5 鉄筋量の確認 最小鉄筋量 :p(min) p 最大鉄筋量:ptb p p(min) ptb p 判定 ptb: つりあい鉄筋比 γ: 複筋比 0 常時 40 7 6 OK dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 4*b*d M/f*j*d p(min) 00 98.63 40 ptb= ft ft + n+ n- γdc - n- γ -dc 部材のせん断に対する照査 nfc nfc () 竪壁 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 常時.00 64.557 3.89 OK 4 α= 0.78 α= ( α ) fs= 0.730 M QAS=bj αfs+ft pw- QAS=bjαfs (pw=0) + ft= 95 Q d pw= 0 ( 0.6%) 3 部材の付着に対する照査 RC 基準 P99 06 Q(N) τa () 竪壁 fa 判定 Q: せん断力 (N) d: 部材断面の有効高 (mm) 常時 389 0.35.3 OK τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) Q τa faでok U: 鋼材の周長和 (mm) 50 本当たり τ a= fa: 許容付着応力度 (N/mm).30 U j d 4 部材のひび割れ強度に対する照査 () 竪壁 Ze(mm3) Mc(kN m) M(kN m) 常時 497769 6.7 33.39 M c = 6 σ B Z e M RC 基準 P7~73 Mc: ひび割れモーメント M: 作用曲げモーメント 判定 OK σ B : コンクリートの圧縮強度 (N/mm) 4 Ze: 鉄筋を考慮した断面係数 () 竪壁 b= 000 h= 350 断面 Ze Ii= 3937095 Ze= 497769 断面 Ii Iic= 35796667 Iis= 3649855 Vc(N) Vc () 竪壁作用 Q 判定 Vc: せん断ひび割れ強度 φ: 耐力係数 = 常時 943 9.4 3.8 OK σt:0.33 σb.6 σo: 軸応力度 0 σb:con 圧縮強度 4.00 b: 幅 000 D: せい k:.5 350.5 Vc = φ σt +σt σo b D/k 5 抵抗モーメントの計算 () 竪壁 Mrc Mrs M(kN m) 判定 常時 853 76.68 33.39 OK 形状チェック 9.000 0.900 OK 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメン Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) Cc= Cs=.3.78 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 l C c b wo= fc: コンクリートの許容圧縮応力度 8 < 梁断面形状 p= 6 D α wo n: ヤング係数比 5 ft: 鋼材の許容引張り応力度 5 Cc:=0.6(N/mm) α:=/( 片持梁 ) 79 () 壁

* 損傷限界状態 ( 短期荷重の Mmax により検討 ) 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) RC 基準 P0~ () 竪壁 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 許容 M:=As ft j d 中地震時 59 3.80 56 OK ft: 鋼材の許容引張り応力度 (N/mm) 345 鉄筋量の確認 ptb 中地震時 ptb= p 0 6 判定 OK 最大鉄筋量 :ptb p ptb: つりあい鉄筋比 dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 γ: 複筋比 0 ft ft + nfc nfc n+ n- γdc - n- γ -dc 部材のせん断に対する照査 RC 基準 P5 () 竪壁 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 中地震時.00 65.308 47.70 OK 4 α= 0.78 α= ( α ) fs=.00 M QAS=bj + ft= 345 3 αfs+ft pw- QAS=bj αfs (pw=0) 3 Q d pw= 0 (.%) 3 部材の付着に対する照査 RC 基準 P99 Q(N) τa () 竪壁 fa 判定 Q: せん断力 (N) d: 部材断面の有効高 (mm) 中地震時 4770 9 3.465 OK τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) Q τ a= U j d τa faでok U: 鋼材の周長和 (mm) 50 本当たり fa: 許容付着応力度 (N/mm) 3.465 4 抵抗モーメントの計算 RC 基準 P 30,478 () 竪壁 Mrc Mrs M(kN m) 判定 中地震時 66.945 56 OK 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメン Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 Cc= Cs= p= fc: コンクリートの許容圧縮応力度 6 n: ヤング係数比 5 ft: 鋼材の許容引張り応力度 345.46.89 6 80 () 壁

* 終局限界状態 ( 大地震時作用する荷重に対する検討 ) 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) () 竪壁 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 大地震時 59 6.05 55.069 OK 鉄筋量の確認 ptb p 判定 大地震時 8 6 OK p tb= ft + nfc ft nfc n+ n- γd c - n- γ -d c RC 基準 P0~ 許容 M:=0.9 As σy d 最大鉄筋量 :ptb p ptb: つりあい鉄筋比 dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 γ: 複筋比 0 部材のせん断に対する照査 RC 基準 P5~53 () 竪壁 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 大地震時.00 03.038 6.76 OK 作用 Q= 長期 Q+n ( 大地震時 Q- 長期 Q) n=.5 4 α= 0.90 QA=bj αfs+ft pw- QA=bj αfs (pw=0) α= M fs=.40 + Q d ft= 345 pw= 0 3 部材の付着に対する照査 RC 基準 P99 (.%) () 竪壁 σy: 鋼材の降伏強度 (N/mm) 345 τy K K fb 判定 db: 曲げ補強筋径 D6 6 大地震時 3.568.50 3.75 OK ld: 付着長 (mm) 58 τy K*fbでOK d: 部材断面の有効高 (mm) 0 K ( せん断ひび割れOKの場合 d=0) fb.5d b Fc: コンクリートの設計基準強度 4 σy db τy= 4 ld-d A st W=80 s N fb: 付着割裂基準強度 (N/mm) τy: 引張り鋼材降伏時の付着応力度 (N/mm)( 標準フックの場合 /3) 標準フックあり Fc C: 鉄筋間のあき ( かぶりx3)( 5d) f b=0.8 +0.9 普通 上端筋 40 As: 横補強筋の断面積 (mm) Fc s: 配力筋の間隔 (mm) f b= +0.9 普通 下端筋 N: 付着割裂面を横切る鉄筋本数 40 W: 横補強筋効果を表す換算長 (mm) K=0.3 C+W d b +0.4.5 鉄筋の設置条件 下端筋 4 抵抗モーメントの計算 RC 基準 P 30,478 () 竪壁 Mrc Mrs M(kN m) 判定 大地震時 40.59.945 55.069 OK.50 0.667 80 99 50 4 下側に300なし 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメン Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 fc: コンクリートの許容圧縮応力度 4 n: ヤング係数比 5 ft: 鋼材の許容引張り応力度 345 p: 鉄筋比 (=As/bd) 6 Cc= Cs= 3.693.89 8 () 壁

はり :RC 断面計算 ( 単鉄筋 RC 断面 )( 建築 RC 基準 ) 設計応力 常時中地震時大地震時 M(kN m) 3.89 47.70 5.447 3.806 3.64 () 底版 Q 8.688 9.967 wo(kn/m) 3.78 常時中地震時大地震時 長期荷重短期荷重終局荷重短期荷重短期荷重設置筋部材長 l= 3.05 暴風時 9.533 暴風時 積雪時 8.860 積雪時 wo: 梁の単位荷重 (N/mm) 上端筋 下側に300あり α:=/( 片持梁 ).65 部材諸元 D(mm) b(mm) d(mm) As(mm) 使用鉄筋 本数 ピッチ () 底版 350 000 55 59 D6 8 @ 5 x(mm) k j p n Fc 端部ヒ ッチ 89.03 0.348 0.884 6 5 4 6.5 D: 高さ (mm) b: 幅 (mm) k= n p+ n p -n p d: 有効高さ (mm) k As j=- As: 引張鉄筋断面積 (mm) 3 p= b d n: ヤング係数比 x= nas -+ + bd Fc: 設計基準強度 (N/mm) 4 b nas せん断補強筋を考慮 ( 損傷限界 終局限界 ) せん断補強筋 D0 横方向の本数 0 本縦方向のピッチ 00 mm pw 0 pw: せん断補強筋比 (=aw/bx) aw: 組の補強筋断面積 0 (mm) 付着割裂検討時の定着 ( 終局限界 ) C: 鉄筋間のあき 09. (mm) 標準フックあり ld: 付着長 (mm) 490 実定着長 付着割裂検討時の横筋 ( 終局限界 ) As: 配力筋 D3 7 (mm/ 本 ) 配力筋の間隔 50 (mm) l ab=α Sσtdb 0f b 構造 NG なし 8 () 床版

RC 断面計算 ( 許容応力度計算 ) 鉄筋の引張り応力度計算 () 底版 M(N mm) σt ft 判定 常時 389000 88.665 5 OK 中地震時 4770000 3.973 345 OK 大地震時 5447000 46.45 345 OK 暴風時 3806000 9.45 345 OK 積雪時 364000 89.66 345 OK σt: 鋼材の引張応力度 (N/mm) ft: 鋼材の許容引張応力度 (N/mm) 判定 :ft σtでok M σ t= As j d コンクリートの圧縮応力度計算 () 底版 M(N mm) σc fc 常時 389000 3.8 8 中地震時 4770000 4.77 6 大地震時 5447000 5.44 4 暴風時 3806000 3.80 6 積雪時 364000 3.6 6 3コンクリートのせん断応力度計算 () 底版 Q(N) τs fs 常時 8688 39 0.730 中地震時 9967 89.00 大地震時 305.400 暴風時 9533 4.00 積雪時 8860 39.00 4 鉄筋とコンクリートの付着応力度の検討 () 底版 Q(N) τa fa 常時 8688 96.540 中地震時 9967 0..30 大地震時 305 0.56.30 暴風時 9533 6.30 積雪時 8860 98.30 判定 OK OK OK OK OK 判定 OK OK OK OK OK 判定 OK OK OK OK OK σc: コンクリートの圧縮応力度 (N/mm) fc: コンクリートの許容圧縮応力度 (N/mm) 判定 :fc σcでok M σc= k j b d τs: コンクリートのせん断応力度 (N/mm) ( コンクリートのみで負担する場合 ) fs: コンクリートの許容せん断応力度 (N/mm) 判定 :fs τsでok Q τs= b j d τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) fa: 許容付着応力度 (N/mm) 判定 :fa τaでok Q: せん断力 (N) U: 鋼材の周長の総和 (mm) 50 本当たり d: 部材断面の有効高 (mm) 55 Q τ a= U j d 83 () 床版

RC 断面計算 ( 限界状態計算 ) * 使用限界状態 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) () 底版 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 常時 59 77.57 3.89 OK RC 基準 P0~ 許容 M:=As ft j d ft: 鋼材の許容引張り応力度 (N/mm) 5 鉄筋量の確認 最小鉄筋量 :p(min) p 最大鉄筋量:ptb p p(min) ptb p 判定 ptb: つりあい鉄筋比 γ: 複筋比 0 常時 30 7 6 OK dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 4*b*d M/f*j*d p(min) 00 875.375 30 ptb= ft ft + n+ n- γdc - n- γ -dc 部材のせん断に対する照査 nfc nfc () 底版 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 常時.00 64.557 8.688 OK 4 α= 0.6 α= ( α ) fs= 0.730 M QAS=bj αfs+ft pw- QAS=bjαfs (pw=0) + ft= 95 Q d pw= 0 ( 0.6%) 3 部材の付着に対する照査 RC 基準 P99 06 Q(N) τa () 底版 fa 判定 Q: せん断力 (N) d: 部材断面の有効高 (mm) 常時 8688.54 OK τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) Q τa faでok U: 鋼材の周長和 (mm) 50 本当たり τ a= fa: 許容付着応力度 (N/mm).540 U j d 4 部材のひび割れ強度に対する照査 () 底版 Ze(mm3) Mc(kN m) M(kN m) 常時 497769 6.7 3.89 M c = 6 σ B Z e M RC 基準 P7~73 Mc: ひび割れモーメント M: 作用曲げモーメント 判定 OK σ B : コンクリートの圧縮強度 (N/mm) 4 Ze: 鉄筋を考慮した断面係数 () 底版 b= 000 h= 350 断面 Ze Ii= 3937095 Ze= 497769 断面 Ii Iic= 35796667 Iis= 3649855 Vc(N) Vc () 底版作用 Q 判定 Vc: せん断ひび割れ強度 φ: 耐力係数 = 常時 943 9.4 8.69 OK σt:0.33 σb.6 σo: 軸応力度 0 σb:con 圧縮強度 4.00 b: 幅 000 D: せい k:.5 350.5 Vc = φ σt +σt σo b D/k 5 抵抗モーメントの計算 () 底版 Mrc Mrs M(kN m) 判定 常時 853 76.68 3.89 OK 形状チェック 7.57 9.33 OK 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメン Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) Cc= Cs=.3.78 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 l C c b wo= 3.78 fc: コンクリートの許容圧縮応力度 8 < 梁断面形状 p= 6 D α wo n: ヤング係数比 5 ft: 鋼材の許容引張り応力度 5 Cc:=0.6(N/mm) α:=/( 片持梁 ) 84 () 床版

* 損傷限界状態 ( 短期荷重の Mmax により検討 ) 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) RC 基準 P0~ () 底版 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 許容 M:=As ft j d 中地震時 59 3.80 47.70 OK ft: 鋼材の許容引張り応力度 (N/mm) 345 鉄筋量の確認 ptb 中地震時 ptb= p 0 6 判定 OK 最大鉄筋量 :ptb p ptb: つりあい鉄筋比 dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 γ: 複筋比 0 ft ft + nfc nfc n+ n- γdc - n- γ -dc 部材のせん断に対する照査 RC 基準 P5 () 底版 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 中地震時.00 65.308 9.967 OK 4 α= 0.39 α= ( α ) fs=.00 M QAS=bj + ft= 345 3 αfs+ft pw- QAS=bj αfs (pw=0) 3 Q d pw= 0 (.%) 3 部材の付着に対する照査 RC 基準 P99 Q(N) τa () 底版 fa 判定 Q: せん断力 (N) d: 部材断面の有効高 (mm) 中地震時 9967 0..30 OK τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) Q τ a= U j d τa faでok U: 鋼材の周長和 (mm) 50 本当たり fa: 許容付着応力度 (N/mm).30 4 抵抗モーメントの計算 RC 基準 P 30,478 () 底版 Mrc Mrs M(kN m) 判定 中地震時 66.945 47.70 OK 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメン Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 Cc= Cs= p= fc: コンクリートの許容圧縮応力度 6 n: ヤング係数比 5 ft: 鋼材の許容引張り応力度 345.46.89 6 85 () 床版

* 終局限界状態 ( 大地震時作用する荷重に対する検討 ) 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) () 底版 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 大地震時 59 6.05 5.447 OK 鉄筋量の確認 ptb p 判定 大地震時 8 6 OK p tb= ft + nfc ft nfc n+ n- γd c - n- γ -d c RC 基準 P0~ 許容 M:=0.9 As σy d 最大鉄筋量 :ptb p ptb: つりあい鉄筋比 dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 γ: 複筋比 0 部材のせん断に対する照査 RC 基準 P5~53 () 底版 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 大地震時.00 5.84 30.34 OK 作用 Q= 長期 Q+n ( 大地震時 Q- 長期 Q) n=.5 4 α= QA=bj αfs+ft pw- QA=bj αfs (pw=0) α= M fs=.40 + Q d ft= 345 pw= 0 3 部材の付着に対する照査 RC 基準 P99 (.%) () 底版 σy: 鋼材の降伏強度 (N/mm) 345 τy K K fb 判定 db: 曲げ補強筋径 D6 6 大地震時.878.50 3.00 OK ld: 付着長 (mm) 490 τy K*fbでOK d: 部材断面の有効高 (mm) 0 K ( せん断ひび割れOKの場合 d=0) fb.5d b Fc: コンクリートの設計基準強度 4 σy db τy= 4 ld-d A st W=80 s N fb: 付着割裂基準強度 (N/mm) τy: 引張り鋼材降伏時の付着応力度 (N/mm)( 標準フックの場合 /3) 標準フックあり Fc C: 鉄筋間のあき ( かぶりx3)( 5d) f b=0.8 +0.9 普通 上端筋 40 As: 横補強筋の断面積 (mm) Fc s: 配力筋の間隔 (mm) f b= +0.9 普通 下端筋 N: 付着割裂面を横切る鉄筋本数 40 W: 横補強筋効果を表す換算長 (mm) K=0.3 C+W d b +0.4.5 鉄筋の設置条件 上端筋 4 抵抗モーメントの計算 RC 基準 P 30,478 () 底版 Mrc Mrs M(kN m) 判定 大地震時 40.59.945 5.447 OK.0 0.667 80 7 50 4 下側に300あり 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメン Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 fc: コンクリートの許容圧縮応力度 4 n: ヤング係数比 5 ft: 鋼材の許容引張り応力度 345 p: 鉄筋比 (=As/bd) 6 Cc= Cs= 3.693.89 86 () 床版

コンクリート許容応力度表 ( 建築基準 ) コンクリートの許容応力度条件長期短期圧縮 = Fc 短期は長期の 倍種別圧縮せん断圧縮せん断 3 Fc4 8.00 0.73 6.00.0 (N/mm) RC 基準 00P53 Fc Fc せん断 = かつ 0.49+ 以下短期は長期の.5 倍 30 00 コンクリートの許容付着応力度条件長期 (SD) 短期 (SD) 種別上端筋その他上端筋その他短期 = 長期 x.5 Fc4.54.3.3 3.47 (N/mm) RC 基準 00P53 上端筋 Fc かつ 0.9+ 75 Fc 以下その他筋 5 Fc かつ.35+ Fc 以下 0 5 コンクリートの許容付着応力度条件長期短期種別形鋼 鋼板 鋼管外側形鋼 鋼板 鋼管外側 Fc4 0.45 0.67 (N/mm) 建築構造設計指針 00( 東京都建築構造行政連絡会 )P8 Fc 長期 = かつ0.45 以下 00 短期は長期の.5 倍 コンクリートの材料強度 コンクリートの引張り強度 種別 圧縮 せん断 付着 種別 σbt 引張 Fc4 4.00.40. Fc4.9 93.677 (N/mm) 令 97 (N/mm) (N/mm) (kn/m) 鉄筋コンクリート工学( 技報堂 ) P コンクリートのヤング係数 ( 建築式 ) σbt=0.3 Fc /3 鉄筋コンクリート構造計算基準 同解説 P50 γ Fc ヤング係数 E (kn/m3) (N/mm) (N/mm) (kn/m) (kn/mm) (kn/cm) ポアソン比 3 Fc4 669 668946 3 66.9 0. γ: 気乾単位体積重量 Fc: 設計基準強度気乾単位体積重量 γ:p59- 表 7. E=3.35x0 4 x γ Fc x 3 4 60 87

鉄筋許容応力度表 ( 建築基準 ) 異形鉄筋の許容応力度 条件種別 長期引張 圧縮せん断 短期引張 圧縮せん断 SD345 5 95 345 345 (N/mm) RC 基準 P53 SD345はD9 未満 異形鉄筋の材料強度 種別 引張 圧縮せん断 引張強さ SD345 345 345 490 (N/mm) 令 96 RC 基 P48 RC 基準 : 鉄筋コンクリート構造計算基準 同解説 鉄筋仕様 ( 本当たり ) 鉄筋規格 d(mm) 5d(mm) As(mm) ψ(mm) As(cm) D0 9.53 38.5 7.3 9.9 0.73 D3.70 37.50 7 39.9.7 D6 5.90 397.50 99 50.99 D9 9.0 477.50 87 60.87 D.0 555.00 387 69.8 3.87 d: 公称径 (JIS G3) 建築構造ポケットブックP7 As: 鉄筋の断面積建築構造ポケットブックP65 ψ: 鉄筋の周長建築ポケットブックP65 鉄筋コンクリート構造計算用資料 ( 日本建築学会 )P3,4 ヤング係数 ( 縦弾性係数 )E 鋼材 (RC 基準 P50) Es(N/mm )(kn/mm ) (kn/cm ) (kn/m ) (kgf/cm ) (t/m) ポアソン比 05000 05 0500.05E+08 09048 09048 0. 基準値 3S GeoFEM P6 88

フーチンク 縦断 ( 土木建築 )3007 荷重 ( 宅防 ) フーチング縦断方向に作用する荷重 作用荷重フーチングの鉛直荷重 ( 常時 ) 積載荷重 4 (kn/m) 裏込め土 53.55 (kn/m) RC 自重 8.4 (kn/m) フーチングの追加鉛直荷重 ( 地震時 ) 鉛直土圧 5.479 (kn/m) 中地震時鉛直土圧を換算 ( 擁壁計算書 ) 鉛直土圧 3.849 (kn/m) 大地震時鉛直土圧を換算 ( 擁壁計算書 ) 連続ばりの応力計算 ( 構造マニュアル P85) 中央部 ( 幅 mに換算 ) 条件 M(kN m) w(kn/m) L 常時 3.84 75.95 0.848 中地震時 5.8 0.49 0.848 大地震時 5.45 07.799 0.848 支点部 ( 幅 mに換算 ) 条件 M(kN m) w(kn/m) L 常時 6.87 75.95 0.848 中地震時 9.7 0.49 0.848 大地震時 9.69 07.799 0.848 9 M= wl 8 M= 8 wl 中央部 支点部のうち大きい方で断面計算する 条件 M(kN m) Q 常時 6.87 75.95 中地震時 9.7 0.49 大地震時 9.69 07.799 89

フーチンク 縦断 ( 土木建築 )3007 建築 ( 単 ) はり :RC 断面計算 ( 単鉄筋 RC 断面 )( 建築 RC 基準 ) 設計応力 () 底版縦断 M(kN m) Q wo(kn/m) 常時中地震時大地震時強風時積雪時 6.87 9.7 9.690 75.950 0.49 07.799 75.950 常時中地震時大地震時強風時積雪時 長期荷重短期荷重終局荷重短期荷重短期荷重 wo: 梁の単位荷重 (N/mm) 設置筋下端筋 下側に300なし α:=/6( 固定梁 ) 部材長 l= 0.848 部材諸元 D(mm) b(mm) d(mm) As(mm) 使用鉄筋本数 ピッチ () 底版縦断 350 000 55 508 D3 4 @ 50 x(mm) k j p n Fc 端部ヒ ッチ 55.83 0.7 0.98 0 5 4 5 D: 高さ (mm) b: 幅 (mm) d: 有効高さ (mm) As: 引張鉄筋断面積 (mm) n: ヤング係数比 Fc: 設計基準強度 (N/mm) j=- 3 k 4 As p= b d k= n p+ n p -n p x= nas b -+ + bd nas せん断補強筋を考慮 ( 損傷限界 終局限界 ) せん断補強筋 D0 横方向の本数 0 本縦方向のピッチ 00 mm pw 0 pw: せん断補強筋比 (=aw/bx) aw: 組の補強筋断面積 0 (mm) 付着割裂検討時の定着 ( 終局限界 ) C: 鉄筋間のあき 37.3 (mm) 標準フックあり lab=α Sσtdb ld: 付着長 (mm) 0 0fb 付着割裂検討時の横筋 ( 終局限界 ) As: 配力筋 D6 99 (mm/ 本 ) 配力筋の間隔 00 (mm) 構造 NG なし 90

フーチンク 縦断 ( 土木建築 )3007 建築 ( 単 ) RC 断面計算 ( 許容応力度計算 ) 鉄筋の引張り応力度計算 () 底版縦断 M(N mm) σt ft 判定 常時 687000 56.79 5 OK 中地震時 97000 75.840 345 OK 大地震時 9690000 80.607 345 OK 強風時 0 345 OK 積雪時 0 345 OK σt: 鋼材の引張応力度 (N/mm) ft: 鋼材の許容引張応力度 (N/mm) 判定 :ft σtでok M σt= As j d コンクリートの圧縮応力度計算 () 底版縦断 σc: コンクリートの圧縮応力度 (N/mm) M(N mm) σc fc 判定 fc: コンクリートの許容圧縮応力度 (N/mm) 常時 687000.043 8 OK 判定 :fc σcでok 中地震時 97000.39 6 OK 大地震時 9690000.480 4 OK M 強風時 0 6 OK σc= k j b d 積雪時 0 6 OK 3コンクリートのせん断応力度計算 () 底版縦断 τs: コンクリートのせん断応力度 (N/mm) Q(N) τs fs 判定 ( コンクリートのみで負担する場合 ) 常時 75950 0.3 0.730 OK fs: コンクリートの許容せん断応力度 (N/mm) 中地震時 049 0.49.00 OK 判定 :fs τsでok 大地震時 07799 0.456.400 OK 強風時 0.00 OK 積雪時 0.00 OK Q τs= b j d 4 鉄筋とコンクリートの付着応力度の検討 () 底版縦断 τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) Q(N) τa fa 判定 fa: 許容付着応力度 (N/mm) 常時 75950.0.30 OK 判定 :fa τaでok 中地震時 049.686 3.465 OK Q: せん断力 (N) 大地震時 07799.854 3.465 OK U: 鋼材の周長の総和 (mm) 強風時 0 3.465 OK 39.9 本当たり 積雪時 0 3.465 OK d: 部材断面の有効高 (mm) 55 Q τa= U j d 9

フーチンク 縦断 ( 土木建築 )3007 建築 ( 単 ) RC 断面計算 ( 限界状態計算 ) * 使用限界状態 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) RC 基準 P0~ () 底版縦断 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 許容 M:=As ft j d 常時 508 5.846 6.87 OK ft: 鋼材の許容引張り応力度 (N/mm) 5 鉄筋量の確認 最小鉄筋量 :p(min) p 最大鉄筋量:ptb p p(min) ptb p 判定 ptb: つりあい鉄筋比 γ: 複筋比 0 常時 0 7 0 OK dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 4*b*d M/f*j*d p(min) 00 78.93 0 ptb= ft ft + n+ n- γdc - n- γ -dc 部材のせん断に対する照査 nfc nfc () 底版縦断 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 常時.00 345.494 75.950 OK 4 α=.96 α= ( α ) fs= 0.730 M QAS=bj αfs+ft pw- QAS=bjαfs (pw=0) + ft= 95 Q d pw= 0 ( 0.6%) 3 部材の付着に対する照査 () 底版縦断 RC 基準 P99 06 Q: せん断力 (N) Q(N) τa fa 判定 d: 部材断面の有効高 (mm) 常時 75950.0.3 OK τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) Q τa faでok U: 鋼材の周長和 (mm) 39.9 本当たり τa= fa: 許容付着応力度 (N/mm).30 U j d 4 部材のひび割れ強度に対する照査 () 底版縦断 RC 基準 P7~73 Mc: ひび割れモーメント Ze(mm3) Mc(kN m) M(kN m) 判定 M: 作用曲げモーメント 常時 3793 58.65 6.87 OK σ B : コンクリートの圧縮強度 (N/mm) 4 Mc = 6 σb Ze M Ze: 鉄筋を考慮した断面係数 () 底版縦断 b= 000 h= 350 断面 Ze Ii= 37436558 Ze= 3793 断面 Ii Iic= 35796667 Iis= 6844895 () 底版縦断 Vc: せん断ひび割れ強度 Vc(N) Vc 作用 Q 判定 φ: 耐力係数 = 常時 943 9.4 75.95 OK σt:0.33 σb.6 σo: 軸応力度 0 σb:con 圧縮強度 4.00 b: 幅 000 D: せい 350 Vc = φ σt +σt σo b D/k k:.5.5 5 抵抗モーメントの計算 () 底版縦断 Mrc Mrs M(kN m) 判定 常時 5.30 5.940 6.87 OK 形状チェック.43.43 OK 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメント Cc= 0.804 Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) Cs= 0.399 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 l wo= 75.950 Cc b fc: コンクリートの許容圧縮応力度 8 < 梁断面形状 p= n: ヤング係数比 5 D α wo ft: 鋼材の許容引張り応力度 5 Cc:=0.6(N/mm) α:=/6( 固定梁 ) 9

フーチンク 縦断 ( 土木建築 )3007 建築 ( 単 ) * 損傷限界状態 ( 短期荷重の Mmax により検討 ) 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) () 底版縦断 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 中地震時 508 4.474 9.7 OK RC 基準 P0~ 許容 M:=As ft j d ft: 鋼材の許容引張り応力度 (N/mm) 345 鉄筋量の確認 ptb p 判定 中地震時 0 OK ptb= 最大鉄筋量 :ptb p ptb: つりあい鉄筋比 dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 γ: 複筋比 0 ft ft + nfc nfc n+ n- γdc - n- γ -dc 部材のせん断に対する照査 RC 基準 P5 () 底版縦断 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 中地震時.00 347.07 0.49 OK 4 α=.96 α= ( α ) fs=.00 M QAS=bj + ft= 345 3 αfs+ft pw- QAS=bj αfs (pw=0) 3 Q d pw= 0 (.%) 3 部材の付着に対する照査 () 底版縦断 RC 基準 P99 Q: せん断力 (N) Q(N) τa fa 判定 d: 部材断面の有効高 (mm) 中地震時 049.686 3.465 OK τa: 鋼材とコンクリートの付着応力度 (N/mm) Q τa= U j d τa faでok U: 鋼材の周長和 (mm) 39.9 本当たり fa: 許容付着応力度 (N/mm) 3.465 4 抵抗モーメントの計算 RC 基準 P 30,478 () 底版縦断 Mrc Mrs M(kN m) 判定 中地震時 04.60 4.65 9.7 OK 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメント Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 Cc= Cs= p=.609 0.640 fc: コンクリートの許容圧縮応力度 6 n: ヤング係数比 5 ft: 鋼材の許容引張り応力度 345 93

フーチンク 縦断 ( 土木建築 )3007 建築 ( 単 ) * 終局限界状態 ( 大地震時作用する荷重に対する検討 ) 部材の曲げに対する照査 ( つりあい鉄筋比以下 ) () 底版縦断 As(mm) 許容 M 作用 M 判定 大地震時 508 40. 9.690 OK 鉄筋量の確認 ptb p 判定 大地震時 8 OK ptb= ft + nfc ft nfc n+ n- γdc - n- γ -dc RC 基準 P0~ 許容 M:=0.9 As σy d 最大鉄筋量 :ptb p ptb: つりあい鉄筋比 dc:=dc/d(dc= 圧縮鉄筋の縁端距離 )=0 γ: 複筋比 0 部材のせん断に対する照査 RC 基準 P5~53 () 底版縦断 α: せん断スパン比の割り増し係数 ( α ) α 許容 Q AS 作用 Q 判定 許容 Q AS : せん断補強なし 大地震時.00 448.96 3.74 OK 作用 Q= 長期 Q+n ( 大地震時 Q- 長期 Q) n=.5 4 α= 3.06 QA=bj αfs+ft pw- QA=bj αfs (pw=0) α= M fs=.40 + ft= 345 Q d pw= 0 3 部材の付着に対する照査 RC 基準 P99 (.%) () 底版縦断 σy: 鋼材の降伏強度 (N/mm) 345 τy K K fb 判定 db: 曲げ補強筋径 D3 3 大地震時 3.56.50 3.75 OK ld: 付着長 (mm) 0 τy K*fbでOK d: 部材断面の有効高 (mm) 0 K ( せん断ひび割れOKの場合 d=0) fb.5db Fc: コンクリートの設計基準強度 σy db τy= 4 ld-d fb: 付着割裂基準強度 (N/mm) τy: 引張り鋼材降伏時の付着応力度 (N/mm)( 標準フックの場合 /3) 標準フックあり 0.667 Fc C: 鉄筋間のあき ( かぶりx3)( 5d) 65 fb=0.8 +0.9 普通 上端筋 40 As: 横補強筋の断面積 (mm) 99 s: 配力筋の間隔 (mm) 00 Fc fb= +0.9 普通 下端筋 N: 付着割裂面を横切る鉄筋本数 40 W: 横補強筋効果を表す換算長 (mm) 3.50 K=0.3 C+W db +0.4.5 Ast W=80 s N 鉄筋の設置条件 下端筋 4 抵抗モーメントの計算 RC 基準 P 30,478 () 底版縦断 Mrc Mrs M(kN m) 判定 大地震時 56.930 4.65 9.690 OK 4.50 下側に 300 なし 判定 :Mrc,Mrs MでOK M: 作用曲げモーメント Mr=Cbd Mrc: 抵抗モーメント ( コンクリートの許容応力度で算定される許容曲げモーメント Mrs: 抵抗モーメント ( 鋼材の許容応力度で算定される許容曲げモーメント ) 上記 Mrc 及びMrsは RC 基準 P478 付 8で算定 fc: コンクリートの許容圧縮応力度 4 n: ヤング係数比 5 ft: 鋼材の許容引張り応力度 p: 鉄筋比 (=As/bd) 345 Cc=.43 Cs= 0.640 94

擁壁 00(303).jtd (5) 深層混合処理の検討, 概要説明 改良工の概要 深層改良の検討 設計規準 : 建築物のための改良地盤の設計及び品質管理指針 構造諸元 構造 改良コラム ( 壁形式 ラップ配置 ) 処理材 セメント系固化剤 ( 六価クロム対策品 ) 混合工法 機械式撹拌工法 ( スラリー混合方式 ), 設計強度 改良地盤において 算定に使用した必要強度より設計基準強度とする Fc=00(kN/m) ( プログラム内計算 ) 3, 配合設計 施工前に現場土を使用して配合試験を実施し 配合設計を行い監督員の了承を得ること 95

擁壁 00(303).jtd 4, 設計フロー 設計規準改訂版建築物のための改良地盤の設計及び品質管理指針 ( 日本建築センター ) 改良地盤の設計及び品質管理における実務上のポイント ( 日本建築センター ) セメント固化材による地盤改良マニュアル ( セメント協会 ) 設計フロー ( 指針 P6 参照 ) 検討条件の設定 上部構造: 擁壁の設計を参照 ( 基礎底面作用力を入力 ) 地盤条件: 土層構成等はボーリング柱状図を参照 周辺条件: 敷地内での施工である 偏土圧が作用する( 擁壁 ) 参照ページ 液状化 地盤は粘性土であり液状化は発生しない 柱状図参照 改良仕様 改良形式: 改良コラム ( 壁形式 ラップ配置 ) ( 改良率等は現場施工前に配合試験を行って決定する ) 物性: 設計規準強度 Fs=500(kN/m) 各構造図記載 鉛直支持力 ( 常時 中地震時 大地震時 ) 発生応力度 許容応力度 基礎底面荷重 改良地盤支持力 以下の結果参照. 結果一覧 水平支持力度 ( 常時 中地震時 大地震時 ) 発生縁応力度 許容値 発生せん断応力度 許容値 * 常時でのせん断応力度が満足しない場合は 実務上のポイントP88 の手法により検討 以下の結果参照. 結果一覧 全体系の検討 改良地盤の滑動の検討 ( 常時 中地震時 大地震時 ) 計算安全率 目標安全率 以下の結果参照. 結果一覧 端し圧検討 ( 常時 中地震時 大地震時 ) 省略 端し圧 許容応力度 * 省略 ( 指針 P6 右下の注意書き ) 安定性検討によってよい * 注 抜け出し検討 ( 常時 中地震時 大地震時 ) 計算安全率 目標安全率 以下の結果参照. 結果一覧 すべりの検討 ( 常時 中地震時 大地震時 )* 注 計算安全率 目標安全率 以下の結果参照. 結果一覧 沈下の検討 ( 常時 ) 計算沈下量 許容沈下量 (cmと設定)* 注 3 以下の結果参照 6 章. 沈下の検討 96

擁壁 00(303).jtd * 注 : 安定性検討とは すべりの検討 等をいう ( 指針 P6 右下記載 ) * 注 : すべりの検討は以下の 5 ケースについて行う ( 指針 p08) 常時 : 局部すべり ( 改良体の残留強度を使用 ) 目標安全率 =. : 全体すべり ( 改良対のピーク強度を使用 ) 目標安全率 =.5 : 全体すべり ( 改良対の残留強度を使用 ) 目標安全率 =. 中地震時 : 全体すべり ( 改良対のピーク強度を使用 ) 目標安全率 =. 大地震時 : 全体すべり ( 改良対のピーク強度を使用 ) 目標安全率 =.0 * 注 3: 許容沈下量について偏土圧が作用しているため 擁壁前面が不同沈下すると擁壁が傾くことになる従って擁壁の安定性や施工性を考慮して cm とした 3 改良コラムの内部摩擦角 φ について ( 指針 P6 参照 ) 指針 P49 の 図 4..6 のシルトを参考にした 図では 3.5 となっているが 安全側として 30 とした 5. 安定計算結果 建築物のための改良地盤の設計及び品質管理指針 により検討計算を行う 改良地盤の検討 ( プログラム 改良地盤の設計計算 結果 )PAGE= 擁壁記号結果一覧表目次詳細 00 05 98~00 0~85 常時 中地震時 大地震時 平常時と豪雨時の M 大きい方を使用している 積雪時 暴風時 中地震時 ()() の M 大きい方を使用している 大地震時 ()() の M 大きい方を使用している 97

目次 章改良地盤の設計条件 0. 計算条件 0. 材料 0.3 地層 0.4 改良仕様 03.5 基礎スラブ底面における設計荷重 04 章結果一覧 05 3 章改良地盤の鉛直支持力の検討 07 3. 改良地盤の許容鉛直支持力度 07 3.. 基礎スラブ底面における設計接地圧 07 3.. 改良地盤の許容鉛直支持力度 08 3..3 判定 3. 改良体の鉛直応力度 3.. 応力集中係数 3.. 改良体に生じる鉛直応力度 3..3 判定 4 章改良地盤の水平支持力の検討 3 4. 常時, 中地震時 3 4.. 設計荷重 3 基礎スラブ底面における設計荷重 3 検討対象の改良体に作用する鉛直荷重 3 検討対象の改良体に作用する水平荷重 3 4.. 曲げ応力度の検討 4 水平力加力方向の細長比 4 群杭効果による水平方向地盤反力係数の低減係数 4 曲げモーメントの算定 5 設計曲げモーメント 5 縁応力度の算定 6 許容圧縮応力度 許容引張り応力度 6 判定 6 4..3 せん断応力度の検討 7 設計せん断応力度 7 許容せん断応力度 7 判定 8 4. 大地震時 9 4.. 設計荷重 9 基礎スラブ底面における設計荷重 9 検討対象の改良体に作用する鉛直荷重 9 検討対象の改良体に作用する水平荷重 9 4.. 曲げ応力度の検討 0 水平地盤反力の低減係数 0 水平地盤反力および仮想底面深度の算定 仮想底面の伝達鉛直荷重 仮想底面の底面反力 有効面積および有効載荷幅 3 限界モーメント 3 設計曲げモーメント 4 判定 4 98

4..3 せん断応力度の検討 5 設計せん断応力度 5 許容せん断応力度 5 判定 5 4..4 改良地盤底面における滑動の検討 6 改良体底面に生じるスベリ力 6 改良体底面における滑動抵抗力 6 判定 6 4..5 限界水平力 6 5 章偏土圧を受ける地盤改良の検討 7 5. 設計外力 7 5. 土圧 7 5.3 水圧 3 5.4 周面摩擦力 34 5.5 安定性の検討 35 5.5. 滑動の検討 35 5.5. 改良地盤底面における地盤反力の検討 36 5.5.3 抜出しの検討 37 6 章沈下に対する検討 39 6. 改良地盤の圧縮沈下量 39 6. 下部地盤の即時沈下量 40 6.3 結果一覧 4 7 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース : 局部すべり ) 4 7. すべり面のせん断抵抗 4 7. 臨界面の状態 43 7.3 臨界面の結果一覧 44 7.4 臨界面の詳細結果 45 7.4. 滑動 45 7.4. 抵抗 47 7.4.3 格子点安全率 49 8 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース : 全体すべり ) 50 8. すべり面のせん断抵抗 50 8. 臨界面の状態 5 8.3 臨界面の結果一覧 5 8.4 臨界面の詳細結果 53 8.4. 滑動 53 8.4. 抵抗 56 8.4.3 格子点安全率 58 9 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース3 : 全体すべり ) 59 9. すべり面のせん断抵抗 59 9. 臨界面の状態 60 9.3 臨界面の結果一覧 6 9.4 臨界面の詳細結果 6 9.4. 滑動 6 9.4. 抵抗 65 9.4.3 格子点安全率 67 0 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース4 : 全体すべり ) 68 0. すべり面のせん断抵抗 68 0. 臨界面の状態 69 0.3 臨界面の結果一覧 70 99

0.4 臨界面の詳細結果 7 0.4. 滑動 7 0.4. 抵抗 74 0.4.3 格子点安全率 76 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース5 : 全体すべり ) 77. すべり面のせん断抵抗 77. 臨界面の状態 78.3 臨界面の結果一覧 79.4 臨界面の詳細結果 80.4. 滑動 80.4. 抵抗 83.4.3 格子点安全率 85 00

章改良地盤の設計条件. 計算条件 データファイル :00(303).F4S 鉛直支持力の検討条件 荷重の傾斜 : 考慮する複合地盤の最大周面摩擦力 : 考慮する改良体独立支持の最大周面摩擦力 : 考慮する許容支持力算定時の基礎スラブ底面積 : 有効接地面積を使用する複合地盤の許容支持力算定時の改良体底面積 : 角を円とする独立支持の許容支持力算定時の改良体底面積 : 有効断面積許容支持力の算定方法 : 支持力式 ( 寸法効果を考慮しない ) 水平支持力の検討条件 基礎底面の分布荷重 : 台形分布 ( 基礎に曲げモーメントが作用する場合 ) 常時 中地震時解析の条件 杭頭条件 : 自由杭先端条件 : ヒンジ ( ピン ) 変位による地盤反力係数の補正を行わない水平加力方向の細長比が 以下の場合に曲げ応力度の照査を省略する 大地震時解析の条件 X 方向改良体頭部の拘束 : なし Y 方向改良体頭部の拘束 : なし仮想底面における地盤の極限支持力算定に最大周面摩擦力度を考慮しない 偏土圧時の検討条件 最大周面摩擦力 : 考慮する. 材料 水の単位体積重量 = 9.80 (kn/m 3 ) 改良体の変形係数 Ep = 80 Fc = 37800 (kn/m ) 設計基準強度 Fc = 0 (kn/m ).3 地層 地層名称 : 3 現地盤面の標高 地下水位の標高 Df' 算出位置の標高 3.990-0 3.570 一様地盤 地盤の変形係数 (kn/m ) 土質 粘性土の粘着力 (kn/m ) 40 粘性.50 多層地盤 No 層厚 土質 平均 N 値 Eo (kn/m ) γt 単位体積重量 (kn/m 3 ) γsat γp γp' φ ( 度 ) qu (kn/m ) c (kn/m ) τd (kn/m ) せん断 cu (kn/m ) 4.450.60 粘性砂質.0 7.0 400 900 7.00 8.00 8.00 9.00 9.00 8.00 9.00 33.44 5.0.50.3 49.0 0

No 層厚 土質 Es (kn/m ) ν Cc Cr Pc (kn/m ) q0 (kn/m ) 4.450.60 粘性砂質 50400 0.30 標尺 0 深度 層厚 土質 記号 土質 名称 平均 N 値 Eo (kn/m ) γt 3 (kn/m ) γsat 3 (kn/m ) γp 3 (kn/m ) γp' 3 (kn/m ) φ ( 度 ) qu (kn/m ) c (kn/m ) 粘性土 3 4 W.L 4.450 4.450.0 400 7.00 8.00 9.00 8.00 5.00.500 5 6 砂質シルト 6.60.60 7.0 900 8.00 9.00 9.00 33.44 0

.4 改良仕様 名称 地層 ラップ X 3 底面位置の標高 スラブ厚 スラブX 方向の幅 B スラブY 方向の幅 L スラブ底面 ~ 頭部 X 方向の配置間隔 Y 方向の配置間隔.970 3.000 50 3.000 配置タイプ 直径 D 長さ L 改良コラムラップ配置 (X 方向 ) 00 3.450 X 方向の列数 NX Y 方向の列数 NY X 方向の配置間隔 Y 方向の配置間隔 X 方向のラップ幅 8 4 0.357 0.848 0.43 Y 方向のラップ幅 改良率 ap 内部摩擦角度 φ( 度 ) 3 3 < 側面形状 > 3.000 3.450 50 03

標尺 0 深度 層厚 土質 記号 土質 名称 平均 N 値 3 N 値 0 0 0 30 改良体 粘性土 3 4 W.L 4.450 4.450.0 5 6 6.60.60 砂質シルト 7.0 6.5 基礎スラブ底面における設計荷重 V : 基礎底面に作用する鉛直荷重 H : 基礎底面に作用する水平荷重 M : 基礎底面に作用する曲げモーメント (kn.m) X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ V H M(kN.m) 常時 常時 ラップ X 435 073.0 78.40 中地震時 中地震時 ラップ X 4467.40 704.80 36.0 3 大地震時 大地震時 ラップ X 4467.40 865.60 59 04

章結果一覧 基礎スラブ名称基礎スラブ寸法 改良体本数, 改良径 D ラップ幅 改良体間隔 改良体断面積 (m / 本 ), 改良率 ap 設計基準強度 Fc(kN/m ) ラップX 3.000 8 4 = 9 本, D = 00 X = 0.43, Y = X = 0.357, Y = 0.848 0.96, ap = 3 0 X 方向 Y 方向 ケース名称 照査項目 発生応力 ( 安全率 ) 許容値 判定 発生応力許容値判定 支鉛持直力 鉛直支持力度鉛直応力度 5.3 6.459 4.78 70 常時 水平支持力 曲げ圧縮応力度曲げ引張応力度せん断応力度 63.67 8.985 66.534 70 6.587 滑動.633.500 偏土圧 地盤反力度 qe 地盤反力度 fc 360.07 360.07 469.450 37.6 抜出し 4.378.500 支鉛持直力 鉛直支持力度鉛直応力度 5.75 85.85 55.45 40 中地震時 水平支持力 曲げ圧縮応力度曲げ引張応力度せん断応力度 360.84-74.999 6.787 40-0 445.590 滑動.408.00 偏土圧 地盤反力度 qe 地盤反力度 fc 75.0 75.0 76.95 744.53 抜出し 4.3.00 支鉛持直力 鉛直支持力度鉛直応力度.364 8.4 883.85 0 大地震時 水平支持力 曲げモーメント滑動せん断応力度.66 88.586 30.449 685.986 滑動.357.000 偏土圧 地盤反力度 qe 地盤反力度 fc 78.964 78.964 08.98 6.784 抜出し 4.05.000 05

No 検討ケース 荷重状態 安全率 許容安全率 判定 局部すべり ( 残留強度 ) 常時.64.00 全体すべり ( 残留強度 ) 常時.065.00 3 全体すべり ( ピーク強度 ) 常時.065.500 4 全体すべり ( ピーク強度 ) 中地震時.400.00 5 全体すべり ( ピーク強度 ) 大地震時.304.000 06

3 章改良地盤の鉛直支持力の検討 3. 改良地盤の許容鉛直支持力度 改良地盤の許容鉛直支持力度を求め 基礎スラブ底面に作用する鉛直荷重によって構造物に有害な変形が生じないことを照査する 3.. 基礎スラブ底面における設計接地圧 () 荷重の偏心量 e = M P e < B/6 のとき台形分布 e B/6 のとき三角形分布ここに e : 偏心量 M : 基礎スラブ底面中心に作用するモーメント (kn.m) P : 基礎スラブ底面に作用する鉛直荷重 B : 基礎スラブの加力方向の幅 () 常時, 中地震時のとき a) 台形分布のとき σe = P Af ここに ( +6 e B) σe : 設計接地圧 (kn/m ) Af : 基礎スラブの底面積 (m ) b) 三角形分布のとき σe = P x L x = 3 ( B -e ) ここに x : 基礎スラブの底面に作用する鉛直荷重の作用幅 L : 基礎スラブの加力直角方向の幅 (3) 大地震時のとき σe = P A f' A f' = B' L ここに A f' : 基礎スラブ底面積 ( 有効接地面積 )(m ) B' : 基礎スラブの有効幅 B'=B-e No スラブ B L Af (m ) ラップ X 3.000 6 07

X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ M (kn.m) P e x Af' (m ) σe (kn/m ) 常時 常時 ラップ X 78.40 435 0.94 3.000 48.45 5.3 中地震時 中地震時 ラップ X 36.0 4467.40 8.945 39.6 5.75 3 大地震時 大地震時 ラップ X 59 4467.40 80.840 36.80.364 3.. 改良地盤の許容鉛直支持力度改良地盤の許容鉛直支持力度は 複合地盤としての許容支持力度 q a 改良体が独立して支持するとした場合の許容支持力度 q a のうち小さいほうの値を改良地盤の許容鉛直支持力度 q a とする () 下部地盤の極限鉛直支持力度 q d = i C α c N C + i γ β γ Bb N γ + i q γ Df' N q ここに q d : 下部地盤の極限鉛直支持力度 (kn/m ) i C, i γ, i q : 荷重の傾斜に対する補正係数 i C = i q = [-θ/90] i γ = [-θ/φ] θ : 荷重の傾斜角 ( 度 ) tanθ = H/V ( 但し tanθ μ) H : 基礎スラブ底面に作用する水平力 V : 基礎スラブ底面に作用する鉛直力 φ : 下部地盤の内部摩擦角 ( 度 ) α, β : 改良地盤の形状係数 α =.00 + 0.0 Bb/Lb β = 0-0.0 Bb/Lb Bb : 改良地盤の短辺長さ Lb : 改良地盤の長辺長さ c : 下部地盤の粘着力 (kn/m ) N C, N γ, N q : 地盤の内部摩擦角に応じた支持力係数 Nq = { +sinφ -sinφ } exp(πtanφ) N C = (N q-) cotφ N γ= (N q-) tan(.4φ) γ : 下部地盤の単位体積重量 (kn/m 3 ) 地下水位以下にある部分については水中単位重量をとる γ : 下部地盤より上方にある地盤の平均単位体積重量 (kn/m 3 ) γ = Σ(γi hi)/σhi γi : 各層の単位体積重量 (kn/m 3 ) 地下水位以下にある部分については水中単位重量をとる hi : 各層の層厚 Df' : 基礎に近接した最低地盤面から下部地盤までの深さ No スラブ Bb Lb α 形状係数 β φ ( 度 ) 支持力係数 NC Nγ Nq Df' 単位重量 (kn/m 3 ) γ γ ラップ X.999 4.030 0.470 33.440 40. 8. 7.5 4.00 9.00 6.974 08

X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ H V θ ( 度 ) c (kn/m ) 補正係数 ic iq iγ qd (kn/m ) 常時 常時 ラップ X 073.00 435 3.859 0.76 0.343 495.96 中地震時 中地震時 ラップ X 704.800 4467.400 0.887 90 0.4 80.8 3 大地震時 大地震時 ラップ X 865.600 4467.400.666 60 4 09. () 改良地盤周辺の極限周面摩擦力度砂質土の場合 τ d = 0 N/3 粘性土の場合 τ d = c 又はqu/ ここに τ d : 改良地盤周辺の極限周面摩擦力度 (kn/m ) N : N 値 c : 粘着力 qu : 一軸圧縮強さ (kn/m ) ラップ X No 土質 層厚 h N c (kn/m ) τd (kn/m ) τd h (kn/m) 粘性土 3.380.500.500 4.50 砂質土 70 7.0 56.667 3.967 計 46.7 (3) 複合地盤としての許容鉛直支持力度 q a = qd Ab + Σ(τdi hi) LS F S { A f' } ここに q a : 複合地盤としての鉛直支持力機構より求まる許容鉛直支持力度 (kn/m ) q d : 下部地盤の極限鉛直支持力度 (kn/m ) A b : 改良地盤の底面積 (m ) τ di : 改良地盤周辺の極限周面摩擦力度 (kn/m ) h i : 層厚 L S : 改良地盤の外周の長さ Af' : 基礎スラブ底面積 ( 有効接地面積 )(m ) F S : 安全率 No スラブ地層名 Ab Στdi hi (kn/m ) LS ラップ X 3 59.938 46.7 45.5768 X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ qd (kn/m ) Af' (m ) FS qa (kn/m ) 常時常時ラップ X 495.96 48.45 3.00 633.757 09

No 荷重ケース荷重状態スラブ qd (kn/m ) Af' (m ) FS qa (kn/m ) 中地震時 中地震時 ラップ X 80.8 39.6.50 36.853 3 大地震時 大地震時 ラップ X 09. 36.80.00 863.40 (4) 改良体の許容鉛直支持力度 ) 改良体先端部の極限鉛直支持力砂質土の場合 : R pu = 75 N A p 粘性土の場合 : R pu = 6 c A p ここに R pu : 改良体先端部の極限鉛直支持力 N : 改良体先端から下にd, 上にd( 地表面を上限とする ) の範囲のN 値の平均値とする c : 粘着土層の粘着力 (kn/m ) A p : 改良体の先端有効断面積 (m ) No スラブ土質 N c (kn/m ) Ap (m ) Rpu ラップ X 砂質土 50.3950 05.97 ) 改良体の極限周面摩擦力度砂質土の場合 τ d = 0 N/3 粘性土の場合 τ d = c 又はqu/ ここに τ d : 改良地盤周辺の極限周面摩擦力度 (kn/m ) N : N 値 c : 粘着力 qu : 一軸圧縮強さ (kn/m ) ラップ X No 土質 層厚 h N c (kn/m ) τd (kn/m ) τd h (kn/m) 粘性土 3.380.500.500 4.50 砂質土 70 7.0 56.667 3.967 計 46.7 3) 改良体の極限鉛直支持力 R u = R pu + ψ Σ(τ di h i) ここに R u : 改良体の極限鉛直支持力 ψ : 改良体の周長 τ di : 改良地盤周辺の極限周面摩擦力度 (kn/m ) h i : 層厚 No スラブ 地層名 Rpu Στdi hi (kn/m) ψ Ru ラップ X 3 05.97 46.7 6.5688 355.559 0

4) 改良体の許容鉛直支持力 q a = /F S (n R u)/a f ここに q a : 改良体が独立して支持するとした場合の鉛直支持力機構より求まる許容鉛直支持力度 (kn/m ) R u : 改良体の極限鉛直支持力 n : 改良地盤内にある改良体の本数 A f : 基礎スラブ底面積 (m ) F S : 安全率 X 方向 No スラブ n Ru 荷重状態 Af' (m ) FS qa (kn/m ) ラップ X 4 355.559 常時中地震時大地震時 48.45 39.6 36.80 3.00.50.00 4.78 55.45 883.85 3..3 判定 σ e q a q a = min( q a, q a ) ここに σe : 基礎底面における設計接地圧 (kn/m ) q a : 改良地盤の許容鉛直支持力度 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ qa (kn/m ) qa (kn/m ) σe qa (kn/m ) (kn/m ) 常時 常時 ラップ X 633.757 4.78 5.3 4.78 中地震時 中地震時 ラップ X 36.853 55.45 5.75 55.45 3 大地震時 大地震時 ラップ X 863.40 883.85.364 883.85 3. 改良体の鉛直応力度 改良体の圧縮応力度が改良体の許容圧縮応力度以下であることを照査する 3.. 応力集中係数 μ p = a p a p = ΣAp A f ここに μ p : 応力集中係数 a p : 基礎スラブ底面内の改良率で 基礎スラブ底面内にある改良体面積と基礎スラブ底面積との比 ΣA p : 基礎スラブ底面内にある改良体面積 (m ) A f : 基礎スラブ底面積 (m ) No スラブ ΣAp (m ) Af (m ) ap μp ラップ X 3.908 6 3.880

3.. 改良体に生じる鉛直応力度 q p = μ p σ e ここに q p : 改良体頭部に生じる鉛直応力度 (kn/m ) μ p : 応力集中係数 σ e : 基礎スラブ底面における設計接地圧 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ μp σe qp 常時 常時 ラップ X.880 5. 6.46 中地震時 中地震時 ラップ X.880 5.7 85.8 3 大地震時 大地震時 ラップ X.880.36 8. 3..3 判定 q p f c f c = F c F sp ここに q p : 改良体頭部に生じる鉛直応力度 f c : 改良体の許容圧縮応力度 (kn/m ) F sp : 安全率 (=F S) F c : 改良体の設計基準強度 F c=0 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース荷重状態 安全率 Fsp スラブ qp fc (kn/m ) (kn/m ) 常時 常時 3.00 ラップ X 6.459 70 中地震時 中地震時.50 ラップ X 85.85 40 3 大地震時 大地震時.00 ラップ X 8.4 0

4 章改良地盤の水平支持力の検討 4. 常時, 中地震時 4.. 設計荷重基礎スラブ底面における設計荷重基礎底面の分布荷重は台形または三角形分布とする ( 基礎底面に作用する曲げモーメントの影響を考慮する ) ここに V : 基礎底面に作用する鉛直荷重 H : 基礎底面に作用する水平荷重 M : 基礎底面に作用する曲げモーメント (kn.m) qmax : 基礎底面の最大鉛直荷重度 (kn/m ) qmin : 基礎底面の最小鉛直荷重度 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ V H M(kN.m) qmin(kn/m ) qmax(kn/m ) 常時 常時 ラップ X 435 073.0 78.40 9.89 5. 中地震時 中地震時 ラップ X 4467.40 704.80 36.0 5.7 検討対象の改良体に作用する鉛直荷重 Wp = (q+q)/ d d q = qmax-(qmax-qmin)/b L q = qmax-(qmax-qmin)/b L ここに Wp : 検討対象の改良体に作用する鉛直荷重 d, d : 着目する改良体が負担する幅 q, q : 着目する改良体が負担する範囲の鉛直荷重度 (kn/m ) L, L : 着目する改良体が負担する範囲までの距離 B : 基礎スラブの加力方向作用幅 X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ d d q q (kn/m ) qmax qmin (kn/m ) L L B Wp 常時 常時 ラップ X 0.848 3.000 5. 9.89 5. 9.89 3.000 3.000 84.44 中地震時 中地震時 ラップ X 0.848.945 5.7 5.7.945.945 89.4 検討対象の改良体に作用する水平荷重 ()Qp = H / n 本数で分配 ()Qp = H (Wp/V) 鉛直荷重比による分配ここに Qp : 検討対象の改良体に作用する水平荷重 H : 基礎底面に作用する水平荷重 n : 改良体本数 Wp : 検討対象の改良体に作用する鉛直荷重 V : 基礎底面に作用する鉛直荷重 3

X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ式 Qp H n( 本 ) Wp V 常時 常時 ラップ X () 45.50 073.0 4 84.44 435 中地震時 中地震時 ラップ X () 7.8 704.80 4 89.4 4467.40 4.. 曲げ応力度の検討水平力加力方向の細長比細長比 = 改良長 / 改良体幅水平加力方向の細長比が 以下の場合は 曲げ応力度の検討を省略する No スラブ 改良体長 X 方向 改良体幅 細長比 Y 方向 改良体幅 細長比 ラップX 3.450.999.50 00 6.900 群杭効果による水平方向地盤反力係数の低減係数 加力直角方向の配置に対する群杭効果 (d<3 b) の場合 μ' = - 0.(3-R) 全改良幅 Bを用いたkh μ" = 改良体幅 bを用いたkh = (B/30) -3/4 (b/30) -3/4 μ = max(μ', μ") ただし R : 加力直角方向の改良体間隔 d/ 改良体幅 b (<3) (d 3 b) の場合 低減を行わない μ =.0 加力方向の配置に対する群杭効果 (d<3 b) の場合 μ = - 0.3(3-R) ただし R : 加力方向の改良体間隔 d/ 改良体幅 b (<3) (d 3 b) の場合 低減を行わない μ =.0 両方向の配置に対する群杭効果 μ = μ μ ここに d : 加力直角方向の改良体間隔 b : 加力直角方向の改良体幅 B : 加力直角方向の全改良幅 d : 加力方向の改良体間隔 b : 加力方向の改良体幅 X 方向 No スラブ 加力直角方向 d b R B 加力方向 d b R ラップ X 0.848 00.696 4.999 4

No スラブ μ' μ" μ μ μ ラップ X 0.739 63 0.739.000 0.739 曲げモーメントの算定 kho = (/30) α Eo (b/30) -3/4 0 kh = μ kho ここに kho : 基準水平方向地盤反力係数 (kn/m 3 ) kh : 水平方向地盤反力係数 (kn/m 3 ) α : 係数常時 = 4.0 地震時 = 4.0 Eo : 地盤の変形係数 (kn/m ) b : 加力直角方向幅 (cm) μ : 群杭効果による低減係数曲げ応力度および変位は 有限長の杭として弾性床上梁理論により解析する 加力方向 荷重ケース 荷重状態 スラブ名称 Qp b X 方向 常時 常時 ラップ X 45.50 00 深度 曲げモーメント (kn.m) y (mm) kho (kn/m 3 ) Eo (kn/m ) μ kh (kn/m 3 ) 0.00.50.00.50 3.00 3.38 3.38 3.45-8.000-7.497-9.984-6.93-9.78-9.964 -.584 -.584 8.5 7.3 5.96 4.7 3.48.7.07 0.7 0.7 75.66 75.66 75.66 75.66 75.66 75.66 75.66 75.66 0868.08 0868.08 40 40 40 40 40 40 40 40 90 90 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 79957.85 79957.85 加力方向 荷重ケース 荷重状態 スラブ名称 Qp b X 方向 中地震時 中地震時 ラップ X 7.8 00 深度 曲げモーメント (kn.m) y (mm) kho (kn/m 3 ) Eo (kn/m ) μ kh (kn/m 3 ) 0.00.50.00.50 3.00 3.38 3.38 3.45-8.593-43.680-47.63-4.780-3.45-5.88 -.56 -.56 3.5.48 9.47 7.48 5.53 3.6.70 0.6 0.6 75.66 75.66 75.66 75.66 75.66 75.66 75.66 75.66 0868.08 0868.08 40 40 40 40 40 40 40 40 90 90 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 0.739 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 9406.8 79957.85 79957.85 設計曲げモーメント Md = max(mmax, Mo) ここに Md : 設計曲げモーメント MmaxとMoの大きい方 (kn.m) Mmax : 地中部最大曲げモーメント (kn.m) Mo : 杭頭曲げモーメント (kn.m) 5

X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ Mo(kN.m) Mmax(kN.m) Md(kN.m) 常時 常時 ラップ X 9.98 9.98 中地震時 中地震時 ラップ X 47.63 47.63 縁応力度の算定 σmax = qmax/ap + Md/(Ip/b) σmin = qmin/ap - Md/(Ip/b) ここに σmax: 圧縮側の縁応力度 (kn/m ) σmin: 引張り側の縁応力度 (kn/m ) qmax : 基礎底面の最大鉛直荷重度 (kn/m ) qmin : 基礎底面の最小鉛直荷重度 (kn/m ) ap : 改良率 Md : 設計曲げモーメント (kn.m) Ip : 改良体の断面二次モーメント (m 4 ) b : 水平加力方向に対し平行方向の改良体幅 X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ qmin(kn/m ) qmax(kn/m ) ap Md(kN.m) Ip(m 4 ) b 常時 常時 ラップ X 9.89 5. 3 9.984 0.95.999 中地震時 中地震時 ラップ X 5.7 3 47.63 0.95.999 No 荷重ケース荷重状態スラブ σmax(kn/m ) σmin(kn/m ) 常時 常時 ラップ X 63.67 8.985 中地震時 中地震時 ラップ X 360.84-74.999 許容圧縮応力度 許容引張り応力度 常時 中地震時 許容圧縮応力度 fc 許容引張り応力度 ft (/3) Fc = 70 0 (/3) Fc = 40 (-0.) fc = -8 (-/3) qutmax = -0 のうち絶対値が小さい方 ft = -0 Fc : 設計基準強度 = 0(kN/m ) qutmax = 300(kN/m ) 判定 σmax 許容圧縮応力度 fc σmin 許容引張り応力度 ft ここに σmax : 圧縮側の縁応力度 (kn/m ) σmin : 引張り側の縁応力度 (kn/m ) fc : 許容圧縮応力度 (kn/m ) ft : 許容引張り応力度 (kn/m ) 6

X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ σmax fc (kn/m ) (kn/m ) σmin ft (kn/m ) (kn/m ) 常時 常時 ラップ X 63.67 70 8.985 中地震時 中地震時 ラップ X 360.84 40-74.999-0 4..3 せん断応力度の検討設計せん断応力度 τmax = χ (Qp/Ap) ここに τmax : 形状を考慮した断面内の最大せん断応力度 (kn/m ) Qp : 一体として扱う改良体に作用する水平力 Ap : 一体として扱う改良体の面積 (m ) 圧縮力が作用する範囲の改良体面積 χ : 形状係数 n : 圧縮力が作用する範囲内に含まれる加力方向コラム数 L : 圧縮力が作用する範囲 X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ χ n( 本 ) Qp Ap(m ) τmax(kn/m ) L 常時 常時 ラップ X.944 8 45.504.330 66.534 3.000 中地震時 中地震時 ラップ X.907 7 7.84.087 6.787.453 許容せん断応力度 fτ = /3 Fτ = /3 min{0.3 Fc+(Qp/Ap)tanφ, Fc} ( 常時 ) fτ = /3 Fτ = /3 min{0.3 Fc+(Qp/Ap)tanφ, Fc} ( 中地震時 ) ここに Fτ : 許容せん断強度 (kn/m ) Fτ = min(fτ, Fτ) Fτ = 0.3 Fc + σn tanφ Fτ = Fc Fc : 設計基準強度 (kn/m ) Fc = 0 σn : せん断面に作用する垂直応力鉛直せん断面には水平の平均せん断応力に相当する垂直応力が少なくとも作用するとして σn = (Qp/Ap) とする Qp : 一体として扱う改良体に作用する水平力 Ap : 一体として扱う改良体の面積 (m ) 圧縮力が作用する範囲の改良体面積 φ : 改良体の内部摩擦角度 ( 度 ) X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ Qp Ap (m ) φ ( 度 ) Fτ (kn/m ) Fτ (kn/m ) fτ (kn/m ) 常時 常時 ラップ X 45.504.330 3 649.760 05 6.587 中地震時 中地震時 ラップ X 7.84.087 3 668.385 05 445.590 7

判定 τmax 許容せん断応力度 fτ ここに τmax : 形状を考慮した断面内の最大せん断応力度 (kn/m ) fτ : 許容せん断応力度 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース荷重状態スラブ τmax fτ (kn/m ) (kn/m ) 常時 常時 ラップ X 66.534 6.587 中地震時 中地震時 ラップ X 6.787 445.590 8

4. 大地震時 4.. 設計荷重基礎スラブ底面における設計荷重基礎底面の分布荷重は台形または三角形分布とする ( 基礎底面に作用する曲げモーメントの影響を考慮する ) ここに V : 基礎底面に作用する鉛直荷重 H : 基礎底面に作用する水平荷重 M : 基礎底面に作用する曲げモーメント (kn.m) qmax : 基礎底面の最大鉛直荷重度 (kn/m ) qmin : 基礎底面の最小鉛直荷重度 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース 荷重状態 スラブ V H M(kN.m) qmin(kn/m ) qmax(kn/m ) 大地震時 大地震時 ラップ X 4467.40 865.60 59 6.8 検討対象の改良体に作用する鉛直荷重 Wp = (q+q)/ d d q = qmax-(qmax-qmin)/b L q = qmax-(qmax-qmin)/b L ここに Wp : 検討対象の改良体に作用する鉛直荷重 d, d : 着目する改良体が負担する幅 q, q : 着目する改良体が負担する範囲の鉛直荷重度 (kn/m ) L, L : 着目する改良体が負担する範囲までの距離 B : 基礎スラブの加力方向作用幅 X 方向 No 荷重ケース 荷重状態 スラブ d d q q (kn/m ) qmax qmin (kn/m ) L L B Wp 大地震時 大地震時 ラップ X 0.848.76 6.8 6.8.76.76 89.4 検討対象の改良体に作用する水平荷重 ()Qp = H / n 本数で分配 ()Qp = H (Wp/V) 鉛直荷重比による分配ここに Qp : 検討対象の改良体に作用する水平荷重 H : 基礎底面に作用する水平荷重 n : 改良体本数 Wp : 検討対象の改良体に作用する鉛直荷重 V : 基礎底面に作用する鉛直荷重 X 方向 No 荷重ケース 荷重状態 スラブ 式 Qp H n( 本 ) Wp V 大地震時 大地震時 ラップ X () 79.0 865.60 4 89.4 4467.40 9

4.. 曲げ応力度の検討水平地盤反力の低減係数 加力直角方向に近接して配置される場合の低減係数 μa = (B+b)/(3n b) (μa ) 改良体の加力直角方向の幅が加力方向の幅に比較してかなり大きい場合の低減係数 μb = (b+b)/(3b) (b>b) 加力直角方向に対する低減係数 μ = μa or μb 低減を行わない場合 μ =.0 加力方向の配置に対する群杭効果 (d<3 b) の場合 μ = - 0.3(3-R) ただし R : 加力方向の改良体間隔 d/ 改良体幅 b (<3) (d 3 b) の場合 低減を行わない μ =.0 ここに B : 加力直角方向の全改良幅 b : 加力直角方向の改良体幅 b : 加力方向の改良体幅 d : 加力方向の改良体間隔 n : 加力直角方向に並ぶ改良コラムの本数 μ : μ μ X 方向 No スラブ 加力直角方向 B b b n 加力方向 d b R ラップ X 4 00.999 4.999 X 方向 No スラブ 加力直角方向 μa μb μ 加力方向 μ μ ラップ X 0.7 0.7.000 0.7 0

水平地盤反力および仮想底面深度の算定 砂質土 Pu = 3Kp γ b Df μ μ + (0N/3) b' Pu = 3Kp γ b (Ly+Df) μ μ + (0N/3) b' Kp = (+sinφ)/(-sinφ) = tan (45 +φ/) ここに Pu : 改良体頭部における水平地盤反力 (kn/m) Pu : 仮想底面深さにおける水平地盤反力 (kn/m) Kp : 受動土圧係数 φ : 内部摩擦角 γ : 単位体積重量 (kn/m 3 ) N : 周辺地盤のN 値 Df : フーチング底面深度 b : 加力直角方向幅 b' : 改良体の側面摩擦力を考慮する範囲 b' = b - b b : 加力直角方向の改良体幅 b : 加力方向の改良体幅 μ : 加力直角方向の低減係数 μ : 加力方向の低減係数 粘性土 Df 3b Pu = ((7Df/3b)+) c b μ μ + c b' Df>3b Pu = 9c b μ μ + c b' Ly+Df 3b Pu = ((7(Ly+Df)/3b)+) c b μ μ + c b' Ly+Df>3b Pu = 9c b μ μ + c b' ここに Pu : 改良体頭部における水平地盤反力 (kn/m) Pu : 仮想底面深さにおける水平地盤反力 (kn/m) c : 周辺地盤の粘着力 (kn/m ) Df : フーチング底面深度 b' : 改良体の側面摩擦力を考慮する範囲 b' = b - b b : 加力直角方向の改良体幅 b : 加力方向の改良体幅 μ : 加力直角方向の低減係数 μ : 加力方向の低減係数 X 方向 No スラブ 土質 Df b b b' 粘性土 c(kn/m ) Kp 砂質土 φ( 度 ) γ(kn/m 3 ) N ラップ X 粘性.00 00.999.50 仮想底面深度 Ly

Ly = Q/(Pu+Pu) (Ly 改良体長 ) ここに Ly : 改良体頭部から仮想底面までの深さ Q : 改良体頭部に作用する水平力 Pu : 改良体頭部における水平地盤反力 (kn/m) Pu : 仮想底面深さにおける水平地盤反力 (kn/m) X 方向 No 荷重ケース スラブ Q Pu(kN/m) Pu(kN/m) Ly 大地震時 ラップ X 79.0 7.46 36.57.47 仮想底面の伝達鉛直荷重 Nse = Ns + W ここに Nse : 仮想底面作用する鉛直荷重 Ns : 改良体頭部に作用する鉛直荷重 W : 改良体の重量 W = γp A Ly γp : 改良体の有効単位体積重量 (kn/m 3 ) A : 改良体の面積 (m ) Ly : 改良体頭部から仮想底面までの深さ X 方向 No 荷重ケース スラブ Nse Ns W γp(kn/m 3 ) A(m ) Ly 大地震時 ラップ X 5.83 89.4 6.4 9.000.330.47 仮想底面の底面反力 pv = min(pv, pv) pv = qd + (ψ/a) τi (L-Ly) pv = ap Fc ここに pv : 仮想底面における底面反力の最大値 (kn/m ) pv : 仮想底面における地盤の極限鉛直支持力度 (kn/m ) pv : 改良体の鉛直応力から決まる極限鉛直支持力度 (kn/m ) qd : 改良体底面の地盤の極限支持力度 (kn/m ) A : 改良体の面積 (m ) ψ : 改良体の外周の長さ τi : 最大周面摩擦度 (kn/m ) L : 改良体長 ap : 改良率改良コラム単体の場合は00% Fc : 設計基準強度 (kn/m ) Fc = 0 X 方向 No 荷重ケース スラブ pv (kn/m ) pv (kn/m ) pv (kn/m ) qd (kn/m ) ψ A (m ) τi(l-ly) (kn/m) ap 大地震時 ラップ X 09. 09. 6.78 09. 6.569.330 3

有効面積および有効載荷幅 A' = Nse/pv ここに Nse : 仮想底面に作用する鉛直荷重 pv : 仮想底面における底面反力の最大値 (kn/m ) ( 長方形の場合 ) b L = A'/b e L = (b-b L)/ ここに b L e L b b : 有効載荷幅 : 仮想底面における合力の作用点の偏心量 : 加力直角方向の改良体の幅 : 加力方向の改良体の幅 X 方向 No 荷重ケース スラブ Nse pv (kn/m ) b b α (rad) A (m ) bl el 大地震時 ラップ X 5.83 09. 00.999 0.7 0.454.7 限界モーメント Mre = e L Nse Moa = min(ns/a Z, (Fc-Ns/A) Z) ここに Mre : 仮想底面における限界モーメント (kn.m) Moa : 杭頭拘束モーメントの限界値 (kn.m) e L Nse Ns : 仮想底面における合力の作用点の偏心量 : 仮想底面に作用する鉛直荷重 : 改良体の頭部に作用する鉛直荷重 A : 改良体の面積 (m ) Z : 改良体の断面係数 (m 3 ) Fc : 設計基準強度 (kn/m ) Fc = 0 X 方向 No 荷重ケース スラブ Nse el Ns A (m ) Z (m 3 ) Mre (kn.m ) Moa (kn.m ) 大地震時 ラップ X 5.83.7 89.48.330 0.635 30.449 90.478 3

設計曲げモーメント 改良体の鉛直方向の摩擦力における抵抗モーメント ( 長方形 ) Mτ = τi (b b+b /) Ly Mτ = τi b b Ly 加力水平方向の摩擦抵抗を考慮しない場合 ( 円形 ) Mτ = τi b Ly ここに Mτ : 改良体の鉛直方向の摩擦力における抵抗モーメント (kn.m) τi : 最大周面摩擦力度 (kn/m ) b : 加力直角方向の改良体の幅 b : 加力方向の改良体の幅 Ly : 改良体頭部から仮想底面までの深さ X 方向 No 荷重ケース スラブ τi Ly (kn/m) b b Ly Mτ (kn.m ) 大地震時 ラップ X 00.999.47 仮想底面におけるモーメント ( 改良体頭部が拘束されていないとき ) Me = Q Ly-/6(Pu+Pu) Ly - Mτ + M ここに Me : 仮想底面におけるモーメント (kn.m) Q : 改良体頭部に作用する水平力 Ly : 改良体頭部から仮想底面までの深さ Pu : 改良体頭部における水平地盤反力 (kn/m) Pu : 仮想底面深さにおける水平地盤反力 (kn/m) Mτ : 改良体の鉛直方向の摩擦力における抵抗モーメント (kn.m) M : 改良体頭部に作用するモーメント (kn.m) X 方向 No 荷重ケース スラブ Q Ly Pu (kn/m) Pu (kn/m) Mτ (kn.m) M (kn.m) Me (kn.m) 大地震時 ラップ X 79.0.47 7.465 36.565 09.86.66 判定 Me Mre ここに Me : 仮想底面におけるモーメント (kn.m) Mre : 仮想底面における限界モーメント (kn.m) X 方向 No 荷重ケース スラブ Me Mre (kn.m) (kn.m) 大地震時 ラップ X.66 30.449 4

4..3 せん断応力度の検討設計せん断応力度 τmax = χ (Qp/Ap) ここに τmax : 形状を考慮した断面内の最大せん断応力度 (kn/m ) Qp : 一体として扱う改良体に作用する水平力 Ap : 一体として扱う改良体の面積 (m ) 圧縮力が作用する範囲の改良体面積 χ : 形状係数 n : 圧縮力が作用する範囲内に含まれる加力方向コラム数 L : 圧縮力が作用する範囲 X 方向 No 荷重ケース 荷重状態 スラブ χ n( 本 ) Qp Ap(m ) τmax(kn/m ) L 大地震時 大地震時 ラップ X.945 6 79.0 0.86 88.586.840 許容せん断応力度 fτ = min{0.3 Fc+(Qp/Ap)tanφ, Fc} ここに Fτ : 許容せん断強度 (kn/m ) Fτ = min(fτ, Fτ) Fτ = 0.3 Fc + σn tanφ Fτ = Fc Fc : 設計基準強度 (kn/m ) Fc = 0 σn : せん断面に作用する垂直応力鉛直せん断面には水平の平均せん断応力に相当する垂直応力が少なくとも作用するとして σn = (Qp/Ap) とする Qp : 一体として扱う改良体に作用する水平力 Ap : 一体として扱う改良体の面積 (m ) 圧縮力が作用する範囲の改良体面積 φ : 改良体の内部摩擦角度 ( 度 ) X 方向 No 荷重ケース 荷重状態 スラブ Qp Ap (m ) φ ( 度 ) Fτ (kn/m ) Fτ (kn/m ) fτ (kn/m ) 大地震時 大地震時 ラップ X 79.0 0.86 3 685.986 05 685.986 判定 τmax 許容せん断応力度 fτ ここに τmax : 形状を考慮した断面内の最大せん断応力度 (kn/m ) fτ : 許容せん断応力度 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース 荷重状態 スラブ τmax fτ (kn/m ) (kn/m ) 大地震時 大地震時 ラップ X 88.586 685.986 5

4..4 改良地盤底面における滑動の検討改良体底面に生じるスベリ力仮想底面深度と改良体底面深度が一致する場合は 滑動の検討を行う τc = Que/A' Que = Q - (Pu+Pu) Ly/ ここに τc : 仮想底面に生じるスベリ力 (kn/m ) Que : 改良体底面における有効面積 A' に作用する水平力 Q : 改良体頭部に作用する水平力 Ly : 改良体頭部から仮想底面までの深さ L : 改良体の長さ Ly = Lの場合に滑動の検討を行う Pu : 改良体頭部における水平地盤反力 (kn/m) Pu : 仮想底面深さにおける水平地盤反力 (kn/m) X 方向 No 荷重ケース スラブ Q Ly L Pu (kn/m) Pu (kn/m) A' (m ) Que τc (kn/m ) 大地震時 ラップ X 79.0.47 3.450 改良体底面における滑動抵抗力 τue = c + pv tanφ ここに τue : 改良体底面における滑動抵抗力 (kn/m ) c : 改良体底面下の土の粘着力 (kn/m ) φ : 改良体底面下の土の内部摩擦角度 ( 度 ) pv : 有効載荷幅に作用する底面反力 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース スラブ c (kn/m ) φ ( 度 ) pv (kn/m ) τue (kn/m) 大地震時 ラップ X 判定 τc τue ここに τc : 仮想底面に生じるスベリ力 (kn/m ) τue : 改良体底面における滑動抵抗力 (kn/m ) X 方向 No 荷重ケース スラブ τc τue (kn/m ) (kn/m ) 大地震時 ラップ X 4..5 限界水平力検討対象の改良体 本当たりの限界水平力設計水平力を仮定しながら安定検討を繰り返し 照査を満足する水平力の最大値を限界水平力とする X 方向 No 荷重ケース スラブ 限界水平力 大地震時 ラップ X 0.936 6

5 章偏土圧を受ける地盤改良の検討 5. 設計外力 偏土圧を受ける構造物が設置される場合など 構造物前面背面地盤に段差が生じる場合は 偏荷重によって構造物と改良地盤が一体となり 改良地盤底面に沿って複合スベリ的な滑動を起こす可能性がある この場合の改良地盤に作用する全体系の外力の概念図を以下に示す M W (W') W.L Q τi Kh W Pw P P W' P A 地盤改良 P R P 5. 土圧 ラップX 常時主働側土圧 () 土圧算出用データ ( 共通 ) 土圧の作用高さHt 土圧を考慮しない高さH0 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 地表面載荷重 q(kn/m ) 基礎底面載荷重 w(kn/m ) 地表面と水平面とのなす角 α( 度 ) 3.450 9.800 4.00 53.55 () 土圧算出用データ ( 各区間 ) i 区間 hi 平均単位重量 γi (kn/m 3 ) 粘着力 c (kn/m ) 設計水平震度 kh 鉛直面との角度 θ( 度 ) 内部摩擦角 φ( 度 ) 壁面摩擦角 δ( 度 ) 備考 上側下側 3.380 7.00 7.00.500.500 上側下側 3.380 3.430 7.00 7.0 33.44 33.440 3 上側下側 3.430 3.450 7.0 6.97 33.44 33.440 水位以下 γi: 土圧算出区間上端から hi 位置までの地層の平均単位重量 Σ(γi hi)/σhi 7

(3) 土圧力 i 区間 hi 土圧係数 Kai 土圧強度 Pi (kn/m ) 土圧の作用幅 Bi 土圧力 Pai 鉛直成分 Pvi 水平成分 PHi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側下側 3.380.0000.0000 4.55 0.000 40.93 40.93.533 上側下側 3.380 3.430 0.636 0.636 3.95 33.9.000.65 0.9.38 45 3 上側下側 3.430 3.450 0.636 0.636 33.9 33.3.000 0.66 0.37 5 0 Σ.8 4.86.5 受働側土圧 () 土圧算出用データ ( 共通 ) 土圧の作用高さHt 土圧を考慮しない高さH0 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 地表面載荷重 q(kn/m ) 基礎底面載荷重 w(kn/m ) 地表面と水平面とのなす角 α( 度 ) 3.450 9.800 0.0 () 土圧算出用データ ( 各区間 ) i 区間 hi 平均単位重量 γi (kn/m 3 ) 粘着力 c (kn/m ) 設計水平震度 kh 鉛直面との角度 θ( 度 ) 内部摩擦角 φ( 度 ) 壁面摩擦角 δ( 度 ) 備考 上側下側 3.380 7.00 7.00.500.500 上側下側 3.380 3.430 7.00 7.0 33.44-33.440 3 上側下側 3.430 3.450 7.0 6.97 33.44-33.440 水位以下 γi: 土圧算出区間上端から hi 位置までの地層の平均単位重量 Σ(γi hi)/σhi (3) 土圧力 i 区間 hi 土圧係数 Kpi 土圧強度 Pi (kn/m ) 土圧の作用幅 Bi 土圧力 Ppi 鉛直成分 Pvi 水平成分 PHi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側下側 3.380.0000.0000 35.0 9.66.000 6.08 6.08.507 上側下側 3.380 3.430 7.35 7.35 59.36 74.78.000 58.35-3.6 48.69 45 3 上側下側 3.430 3.450 7.35 7.35 74.78 77.94.000 3.53 -.96 9.63 0 Σ -45. 84.4.53 8

中地震時 主働側土圧 () 土圧算出用データ ( 共通 ) 土圧の作用高さHt 土圧を考慮しない高さH0 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 地表面載荷重 q(kn/m ) 基礎底面載荷重 w(kn/m ) 地表面と水平面とのなす角 α( 度 ) 設計水平震度 kh 3.450 9.800 4.00 53.55 0.60 () 土圧算出用データ ( 各区間 ) i 区間 hi 平均単位重量 γi (kn/m 3 ) 粘着力 c (kn/m ) 設計水平震度 kh 鉛直面との角度 θ( 度 ) 内部摩擦角 φ( 度 ) 壁面摩擦角 δ( 度 ) 備考 上側下側 3.380 7.00 7.00.500.500 0.60 上側下側 3.380 3.430 7.00 7.0 0.60 33.44 33.440 3 上側下側 3.430 3.450 7.0 6.97 0.60 33.44 33.440 水位以下 γi: 土圧算出区間上端から hi 位置までの地層の平均単位重量 Σ(γi hi)/σhi (3) 土圧力 i 区間 hi 土圧係数 Kai 土圧強度 Pi (kn/m ) 土圧の作用幅 Bi 土圧力 Pai 鉛直成分 Pvi 水平成分 PHi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側下側 3.380.0000.0000 4.55 0.000 40.93 40.93.533 上側下側 3.380 3.430 0.3868 0.3868 48.35 48.70.000.43.34.0 45 3 上側下側 3.430 3.450 0.3868 0.3868 48.70 48.77.000 0.97 4 0.8 0 Σ.87 43.76.56 受働側土圧 9

() 土圧算出用データ ( 共通 ) 土圧の作用高さHt 土圧を考慮しない高さH0 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 地表面載荷重 q(kn/m ) 基礎底面載荷重 w(kn/m ) 地表面と水平面とのなす角 α( 度 ) 設計水平震度 kh 3.450 9.800 0.0 0.60 () 土圧算出用データ ( 各区間 ) i 区間 hi 平均単位重量 γi (kn/m 3 ) 粘着力 c (kn/m ) 設計水平震度 kh 鉛直面との角度 θ( 度 ) 内部摩擦角 φ( 度 ) 壁面摩擦角 δ( 度 ) 備考 上側下側 3.380 7.00 7.00.500.500 0.60 上側下側 3.380 3.430 7.00 7.0 0.60 33.44-33.440 3 上側下側 3.430 3.450 7.0 6.97 0.60 33.44-33.440 水位以下 γi: 土圧算出区間上端から hi 位置までの地層の平均単位重量 Σ(γi hi)/σhi (3) 土圧力 i 区間 hi 土圧係数 Kpi 土圧強度 Pi (kn/m ) 土圧の作用幅 Bi 土圧力 Ppi 鉛直成分 Pvi 水平成分 PHi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側下側 3.380.0000.0000 35.0 9.66.000 6.08 6.08.507 上側下側 3.380 3.430 4.754 4.754 965.87 978.7.000 48.6-6.79 47 45 3 上側下側 3.430 3.450 4.754 4.754 978.7 98.35.000 9.60-0.80 6.36 0 Σ -37.59 73.0.00 大地震時 主働側土圧 () 土圧算出用データ ( 共通 ) 土圧の作用高さHt 土圧を考慮しない高さH0 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 地表面載荷重 q(kn/m ) 基礎底面載荷重 w(kn/m ) 地表面と水平面とのなす角 α( 度 ) 設計水平震度 kh 3.450 9.800 4.00 53.55 0.00 30

() 土圧算出用データ ( 各区間 ) i 区間 hi 平均単位重量 γi (kn/m 3 ) 粘着力 c (kn/m ) 設計水平震度 kh 鉛直面との角度 θ( 度 ) 内部摩擦角 φ( 度 ) 壁面摩擦角 δ( 度 ) 備考 上側下側 3.380 7.00 7.00.500.500 0.00 上側下側 3.380 3.430 7.00 7.0 0.00 33.44 33.440 3 上側下側 3.430 3.450 7.0 6.97 0.00 33.44 33.440 水位以下 γi: 土圧算出区間上端から hi 位置までの地層の平均単位重量 Σ(γi hi)/σhi (3) 土圧力 i 区間 hi 土圧係数 Kai 土圧強度 Pi (kn/m ) 土圧の作用幅 Bi 土圧力 Pai 鉛直成分 Pvi 水平成分 PHi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側下側 3.380.0000.0000 4.55 0.000 40.93 40.93.533 上側下側 3.380 3.430 0.47 0.47 53.40 53.78.000.68.48.4 45 3 上側下側 3.430 3.450 0.47 0.47 53.78 53.86.000.08 9 0.90 0 Σ.07 44.06.54 受働側土圧 () 土圧算出用データ ( 共通 ) 土圧の作用高さHt 土圧を考慮しない高さH0 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 地表面載荷重 q(kn/m ) 基礎底面載荷重 w(kn/m ) 地表面と水平面とのなす角 α( 度 ) 設計水平震度 kh 3.450 9.800 0.0 0.00 3

() 土圧算出用データ ( 各区間 ) i 区間 hi 平均単位重量 γi (kn/m 3 ) 粘着力 c (kn/m ) 設計水平震度 kh 鉛直面との角度 θ( 度 ) 内部摩擦角 φ( 度 ) 壁面摩擦角 δ( 度 ) 備考 上側下側 3.380 7.00 7.00.500.500 0.00 上側下側 3.380 3.430 7.00 7.0 0.00 33.44-33.440 3 上側下側 3.430 3.450 7.0 6.97 0.00 33.44-33.440 水位以下 γi: 土圧算出区間上端から hi 位置までの地層の平均単位重量 Σ(γi hi)/σhi (3) 土圧力 i 区間 hi 土圧係数 Kpi 土圧強度 Pi (kn/m ) 土圧の作用幅 Bi 土圧力 Ppi 鉛直成分 Pvi 水平成分 PHi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側下側 3.380.0000.0000 35.0 9.66.000 6.08 6.08.507 上側下側 3.380 3.430 3.5509 3.5509 96.85 99.05.000 46.5-5.43 38.5 45 3 上側下側 3.430 3.450 3.5509 3.5509 99.05 93.54.000 8.6-0.5 5.53 0 Σ -35.68 70.. 5.3 水圧 ラップX 常時主働側水圧 () 水圧算出用データ ( 共通 ) 水圧の作用高さ Ht 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 0 9.800 () 水圧力 i 区間 hi 水圧強度 Pi (kn/m ) 水圧の作用幅 Bi 水圧力 Pwi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側 下側 3.430 3.450 0.0.000 7 Σ 7 受働側水圧 () 水圧算出用データ ( 共通 ) 水圧の作用高さ Ht 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 0 9.800 3

() 水圧力 i 区間 hi 水圧強度 Pi (kn/m ) 水圧の作用幅 Bi 水圧力 Pwi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側 下側 3.430 3.450 0.0.000 7 Σ 7 中地震時 主働側水圧 () 水圧算出用データ ( 共通 ) 水圧の作用高さ Ht 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 0 9.800 () 水圧力 i 区間 hi 水圧強度 Pi (kn/m ) 水圧の作用幅 Bi 水圧力 Pwi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側 下側 3.430 3.450 0.0.000 7 Σ 7 受働側水圧 () 水圧算出用データ ( 共通 ) 水圧の作用高さ Ht 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 0 9.800 () 水圧力 i 区間 hi 水圧強度 Pi (kn/m ) 水圧の作用幅 Bi 水圧力 Pwi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側 下側 3.430 3.450 0.0.000 7 Σ 7 大地震時 主働側水圧 () 水圧算出用データ ( 共通 ) 水圧の作用高さ Ht 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 0 9.800 33

() 水圧力 i 区間 hi 水圧強度 Pi (kn/m ) 水圧の作用幅 Bi 水圧力 Pwi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側 下側 3.430 3.450 0.0.000 7 Σ 7 受働側水圧 () 水圧算出用データ ( 共通 ) 水圧の作用高さ Ht 水の単位体積重量 γw(kn/m 3 ) 0 9.800 () 水圧力 i 区間 hi 水圧強度 Pi (kn/m ) 水圧の作用幅 Bi 水圧力 Pwi 作用位置 xi 作用位置 yi 上側 下側 3.430 3.450 0.0.000 7 Σ 7 5.4 周面摩擦力 砂質土の場合 τ d = 0 N/3 粘性土の場合 τ d = c 又はqu/ ここに τ d : 改良地盤周辺の極限周面摩擦力度 (kn/m ) N : N 値 c : 粘着力 qu : 一軸圧縮強さ (kn/m ) ラップ X No 土質 層厚 h N c (kn/m ) τd (kn/m ) τd h (kn/m) 粘性土 3.380.500.500 4.50 砂質土 70 7.0 56.667 3.967 計 46.7 34

5.5 安定性の検討 5.5. 滑動の検討 P P + R F s = F sa Q + P A + P W + k h W ここに F s : 安全率 F sa : 許容安全率 P A : 改良地盤に作用する主働土圧 (kn/m) P P : 改良地盤に作用する受働土圧 (kn/m) P W : 主働側水圧 - 受働側水圧 (kn/m) R : 改良地盤底面に作用する摩擦抵抗力 (kn/m) a) 下部地盤が粘性土以外の場合 R = μ(w '+ W ') μ : 下部地盤の摩擦係数 b) 下部地盤が粘性土の場合 R = c b R b R b : 壁形式において加力直角方向の改良地盤幅 b の改良地盤間隔 d に対する割合 R b = b /d, ブロック形式の場合はR b= c : 粘着力 (kn/m ) b : 加力方向の改良地盤幅 d : 改良地盤間隔 W ' : 改良地盤上の有効重量 (kn/m) Q : 改良地盤上面に作用する水平力 (kn/m) W : 改良地盤の重量 (kn/m) W = γ H b R b γ : 改良地盤の平均単位体積重量 (kn/m 3 ) H : 全改良層厚 W ' : 改良地盤の有効重量 (kn/m) W ' = γ H b R b γ : 改良地盤の平均単位体積有効重量 (kn/m 3 ) k h : 改良地盤に作用する水平震度構造物の設計震度の/とする常時 :, 中地震時 : 80, 大地震時 : 0 No スラブ b b d Rb H γ (kn/m 3 ) γ (kn/m 3 ) W (kn/m) W' (kn/m) μ ラップ X 00.999 0.848 90 3.450 9.00 8.957 6.034 5.645 0.600 No 荷重ケース荷重状態スラブ W' (kn/m) Q (kn/m) R (kn/m) PP (kn/m) PA (kn/m) PW (kn/m) 常時 常時 ラップ X 7.500 53.660 99.887 84.40 4.860 中地震時 中地震時 ラップ X 3.370 85.40 03.409 73.007 43.764 3 大地震時 大地震時 ラップ X 3.370 93.80 03.409 70.8 44.06 No 荷重ケース荷重状態スラブ 水平力 (kn/m) 滑動抵抗力 (kn/m) Fs Fsa 常時 常時 ラップ X 96.50 484.97.633.500 中地震時 中地震時 ラップ X 338.87 476.46.408.00 35

No 荷重ケース荷重状態スラブ 水平力 (kn/m) 滑動抵抗力 (kn/m) Fs Fsa 3 大地震時大地震時ラップ X 348.944 473.57.357.000 5.5. 改良地盤底面における地盤反力の検討改良地盤前面下端回りのモーメント : M M = (W ' x + W ' x + P P y P + b Στ i h i) - (M + Q H + P A y A + P W y W + k h W y ) ここに M : 改良地盤上面に作用するモーメント (kn.m/m) x,x : 改良地盤前面と各鉛直力の作用点との水平距離 y,y A,y P,y W : 改良地盤前面と各水平力の作用点との鉛直距離 τ i : 最大周面摩擦力 (kn/m ) b : 加力方向改良地盤幅 h i : 土層別改良層厚 H : 全改良層厚 合力の作用位置 : X M X = W '+ W ' 偏心量 : e e = b - X 地盤反力 : P, P ) 常時, 中地震時のとき e b 6 e > b 6 ) 大地震時のとき P = ここに W'+ W' 6e のとき P, P = ± b Rb ( b ) (W'+ W') のとき P =, P = 0 3X Rb W'+ W' b ' R b, P = 0 R b : 壁形式において加力直角方向の改良地盤幅 b の改良地盤間隔 d に対する割合 R b = b /d b ': 加力方向の改良地盤有効幅 b ' = b -e a) P, P q e ここに q e : 下部地盤の許容鉛直支持力度 (kn/m ) b) P, P a p f c ここに a p : 改良率 f c : 改良体の許容圧縮応力度 f c = F c/f SP 36

No スラブ x x b Στi hi (kn/m) H y ラップ X.499.499.999 46.7 3.450.73 No 荷重ケース荷重状態スラブ yp ya yw M (kn.m/m) M (kn.m/m) X e 常時 常時 ラップ X.53.5 63.90 347.70.044 0.456 中地震時 中地震時 ラップ X.00.56 5.80 79.37 9 0.97 3 大地震時 大地震時 ラップ X..54 9.500 33.699 0.394.05 No 荷重ケース荷重状態スラブ P P (kn/m) 最大地盤 qe 反力度 (kn/m ) (kn/m ) 最大地盤 ap fc 反力度 (kn/m ) (kn/m ) 常時 常時 ラップ X 360.07 6.595 360.07 469.450 360.07 37.6 中地震時 中地震時 ラップ X 75.0 75.0 76.95 75.0 744.53 3 大地震時 大地震時 ラップ X 78.964 78.964 08.98 78.964 6.784 5.5.3 抜出しの検討 (L + H i) c u b + P P' F s = PA' + kh γ b Hi L + PW' Fsa ここに F s : 安全率 F sa : 許容安全率 H i : 改良地盤上面より検討断面までの深さ c u : 改良体間原地盤の平均せん断強度 (kn/m ) γ : 改良体間原地盤の単位体積重量 (kn/m ) k h : 改良地盤に作用する水平震度構造物の設計震度の/とする P W' : 主働側と受働側の水圧の差 L : 改良体間原地盤の幅 b : 加力方向の改良地盤幅 P A' : 改良体間原地盤に作用する主働土圧 ( 改良地盤上面よりH i の深さまで ) P P' : 改良体間原地盤に作用する受働土圧 ( 改良地盤上面よりH i の深さまで ) 常時( 常時 ) ( ラップX) L = 0.348, b =.999, k h = Z Hi cu (kn/m ) γ (kn/m 3 ) PA' PP' PW' 抜出し力 抵抗力 Fs Fsa.50 0.45.50 7.000 7.6 6. 7.6 59.958 8.56.50.50.45.50 7.000 7.690 3.98 7.690 45.306 5.48.50 3.50.45.50 7.000 54.034 47.767 54.034 36.569 4.378.50 4.50 3.45 3.89 7.070 84.55 98.975 84.55 45.45 4.96.50 37

中地震時 ( 中地震時 ) ( ラップ X) L = 0.348, b =.999, k h = 80 Z Hi cu (kn/m ) γ (kn/m 3 ) PA' PP' PW' 抜出し力 抵抗力 Fs Fsa.50 0.45.50 7.000 7.6 6. 7.90 59.958 7.589.0.50.45.50 7.000 7.690 3.98 9.748 45.306 4.885.0 3.50.45.50 7.000 54.034 47.767 57.5 36.569 4.3.0 4.50 3.45 3.89 7.070 84.830 95.006 89.747 4.483 4.585.0 大地震時 ( 大地震時 ) ( ラップ X) L = 0.348, b =.999, k h = 0 Z Hi cu (kn/m ) γ (kn/m 3 ) PA' PP' PW' 抜出し力 抵抗力 Fs Fsa.50 0.45.50 7.000 7.6 6. 8.06 59.958 7.438.00.50.45.50 7.000 7.690 3.98 30.63 45.306 4.80.00 3.50.45.50 7.000 54.034 47.767 58.380 36.569 4.05.00 4.50 3.45 3.89 7.070 84.933 94.00 9.079 40.478 4.507.00 38

6 章沈下に対する検討 6. 改良地盤の圧縮沈下量 S eq = q/e eq L E eq = Eq + (Ep - Eq) ΣAp/Ab ここに S eq : 改良地盤の圧縮沈下量 q : 基礎スラブ底面下における平均接地圧 (kn/m ) L : 改良長 E eq : 改良地盤の等価変形係数 (kn/m ) Eq : 改良体間原地盤の変形係数 (kn/m ) Ep : 改良体の変形係数 (kn/m ) Ep = 37800 Ap : 改良地盤内にある改良体面積 (m ) Ab : 改良地盤面積 (m ) No スラブ L Eeq (kn/m ) Eq (kn/m ) ΣAp (m ) Ab (m ) ラップ X 3.450 089.090 400 3.909 59.938 No 荷重ケース スラブ q (kn/m ) Seq 常時 ラップ X 7.500 39

6. 下部地盤の即時沈下量 S E = 4 ΔS E ΔS E = { Is(H,νS) E S + Σ n Is = (-ν S )F + (-ν S-ν S )F F = [a loge π K= Is(H k,ν Sk)-Is(H k-,ν Sk) ( + a +) a +d a( + a +d +) tan-( F = d a π d a +d + ) E Sk } qb ( a+ +) a +d + loge a+ a +d + ] a = L B, d = H B ここに S E : 改良地盤下部の即時沈下量 ΔS E : 改良地盤矩形底面を四分割したときの底面中央位置の即時沈下量 E S : 地盤のヤング率 (kn/m ) ν S : 地盤のポアソン比 Is(H k,ν Sk) : 層厚 H k, ポアソン比 ν Sk の地盤における沈下係数 q : 基礎スラブ底面下における平均接地圧 (kn/m ) H : 荷重作用面 ~ 沈下量を算定する地盤下面 B : 改良地盤幅 / L : 改良地盤長さ / No 荷重ケース スラブ q (kn/m ) ΔSE SE 常時 ラップ X 7.500 5 0 No スラブ B L a ラップ X.499 6.670 ラップ X k( 層 No) ES(kN/m ) νs H d ()Is(Hk,νSk) ()Is(Hk-,νSk) ()-()/ESk () 50400 0.300.090.394 0.936436 00000 00455 40

6.3 結果一覧 No 荷重ケース 基礎スラブ 改良体の圧縮沈下量 即時沈下量 圧密沈下量 Δe 法 mv 法 Cc 法 最大沈下量 許容沈下量 判定 常時 ラップ X 0 3 00 4

7 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース : 局部すべり ) 7. すべり面のせん断抵抗 () 改良地盤のc,φ 改良体の残留強度を使用する c = a p Fτ S0 + χ (-a p) c 0 = 3 +.000 (-3).50 = 5.85 (kn/m ) φ = tan - {a p μ p tanφ p+(-a p) μ s tanφ 0} = tan - {3.454 tan(35.000) + (-3) 0.485 tan()} = 8.49 ( ) ここに a p : 改良率 Fτ S0 : 垂直応力 σnが発生しない状態における改良体のせん断強度 (kn/m ) = 0 φ p : 改良体の内部摩擦角 c 0 : 原地盤の粘着力, c 0 =.500 (kn/m ) φ 0 : 原地盤の内部摩擦角, φ 0 = ( ) χ : 改良体の破壊ひずみε fp と原地盤破壊ひずみε fs のひずみ差による低減係数 χ=ε fp/ε fs= とする μ p : 改良体の応力集中係数 n/{+(n-) a p} μ s : 原地盤の応力低減係数 /{+(n-) a p} n : 応力分担比, n=3 () 周辺地盤の c,φ c = α c 0 (kn/m ) φ = φ 0 ( ) ここに α : 形状係数, α =.050 4

7. 臨界面の状態 0 5 5 0 埋め戻し土 5 盛土 地層 改良体地層 地層 43

7.3 臨界面の結果一覧 解析方法破壊基準水の状態すべりの種類 簡易 Bishop 法全応力法定常浸透状態円弧すべり 計画安全率 Fsp 円弧中心 X 座標 円弧中心 Y 座標 円弧半径 R 安全率 Fs 滑動モーメント MD(kN.m) 抵抗力 τ MD/R.00 -.000 7.90 7.000.64 449.68 336.34 07.097 44

7.4 臨界面の詳細結果 7.4. 滑動 () 鉛直力による滑動モ-メント ΣW=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V) MDv=ΣW ΔX ここに ΣW : 鉛直方向作用力の総和 MDv : 鉛直方向滑動モーメント ΔX : 円弧中心からスライス重心までのアーム長 No 土塊 W 水重量 慣性力 V ΣW ΔX MDv (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5.830 5.978 9.553.5 4.980 7.000 8.68 9.897 0.830.445.749.749.445 7.047 6.054 4.705.974 0.86 8.0 3.364 8.886 4.88 9.875 3.368 3.8.830 5.978 9.553.5 4.980 7.000 8.68 9.897 0.830.445.749.749.445 7.047 6.054 4.705.974 0.86 8.0 3.364 8.886 4.88 9.875 3.368 3.8-5.50-4.73-4.36-3.74-3.44 -.746 -.47 -.748 -.48-0.749-0.50 0.50 0.749.48.747.46.744 3.4 3.735 4.43 4.735 5.7 5.77 6.98 6.598-9.47-8.3-40.465-46.840-48.59-46.674-4.85-34.773-6.006-6.064-5.43 5.43 6.064.75 8.046 33.0 35.597 35.085 30.669 37.37 36.779 9.776 3.67 8.86 5.6 Σ+ Σ- Σ 46 46 46 46 830.755-344.357 486.398 () 水平力による滑動モ-メント MDh=H ΔY ここに H : 水平方向地震時慣性力 MDh : 水平方向滑動モーメント ΔY : 円弧中心から地震時慣性力までのアーム長 No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 45

No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 3 4 5 Σ+ Σ- Σ (3) 滑動モーメントの集計 鉛直力による MDv: 486.398 水平力による MDh: 静水圧による Mw : 荷重による Mp : 963.84 計 MD : 449.68(kN.m) ( 時計回りをプラスとする ) 静水圧による滑動モーメント Mw = Pw ( yo-yg ) Pw: 静水圧合力 yo: すべり円中心のY 座標 yg: 静水圧合力の作用 Y 座標 (4) 鉛直力による滑動力 ΣV=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V)+( 荷重 V) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5.830 5.978 9.553.5 4.980 7.000 8.68 9.897 0.830.445.749.749.445 7.047 6.054 4.705.974 0.86 8.0 3.364 8.886 4.88 9.875 3.368 3.8 45.083 45.083 45.083 45.083 37.48 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 5.6.830 5.978 9.553.5 4.980 7.000 8.68 9.897 0.830.445.749.749.445 6.30 6.37 59.787 58.056 47.974 8.0 39.77 35.798 3.740 6.787 0.8 8.983-47.373-4.430-37.37-3.305-7.607-3.093-8.7-4.458-0.74-6.43 -.044.044 6.43 0.70 4.45 8.7 3.077 7.580 3.5 37.30 4.568 48.308 54.75 6.3 70.496 -.347-4.033-5.78-6.69-6.94-6.668-5.979-4.968-3.75 -.95-0.776 0.776.95.077 5.58 9.80.756. 4.38 3.807 4.6 3.70.876 7.958 8.467 Σ+ Σ- Σ 46 46 57.03 57.03 667.765 667.765 7.960-49.94 68.766 46

47 (5) 水平力による滑動力 滑動力の集計 ΣH=( 慣性力 H)+( 側水圧 )+( 荷重 H) ( 滑動力 )=(ΣV sinα)+(σh cosα) No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 Σ+ Σ- Σ -47.373-4.430-37.37-3.305-7.607-3.093-8.7-4.458-0.74-6.43 -.044.044 6.43 0.70 4.45 8.7 3.077 7.580 3.5 37.30 4.568 48.308 54.75 6.3 70.496 -.347-4.033-5.78-6.69-6.94-6.668-5.979-4.968-3.75 -.95-0.776 0.776.95.077 5.58 9.80.756. 4.38 3.807 4.6 3.70.876 7.958 8.467 7.960-49.94 68.766 7.4. 抵抗 () 抵抗力 ( 鉛直力 水平力 ) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV 慣性力 H 荷重 H 側水圧 ΣH 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 Σ+ Σ- Σ.830 5.978 9.553.5 4.980 7.000 8.68 9.897 0.830.445.749.749.445 7.047 6.054 4.705.974 0.86 8.0 3.364 8.886 4.88 9.875 3.368 3.8 46 46 45.083 45.083 45.083 45.083 37.48 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 5.6 57.03 57.03.830 5.978 9.553.5 4.980 7.000 8.68 9.897 0.830.445.749.749.445 6.30 6.37 59.787 58.056 47.974 8.0 39.77 35.798 3.740 6.787 0.8 8.983 667.765 667.765

48 () 抵抗力 ( すべり面鉛直方向成分力 ) No ΣV ΣH すべり α ( 度 ) N u (kn/m) L U=u L N' 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 Σ+ Σ- Σ.830 5.978 9.553.5 4.980 7.000 8.68 9.897 0.830.445.749.749.445 6.30 6.37 59.787 58.056 47.974 8.0 39.77 35.798 3.740 6.787 0.8 8.983 667.765 667.765-47.37-4.43-37.4-3.3-7.6-3.09-8.7-4.46-0.7-6.4 -.04.04 6.4 0.7 4.45 8.7 3.08 7.58 3.5 37.3 4.57 48.3 54.75 6.3 70 0.7 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.9.. (3) 抵抗力 抵抗モーメント No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 Σ+ Σ- Σ- 0.668 0.68 0.630 93 65 44 8 7 08 03 00 00 03 08 7 8 44 65 93 0.6 0.67 0.745 0.863.09.33 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 5.85 5.85 5.85 5.85 5.85 5.85 3.5 3.5 8.947 8.67 7.777 7.43 7.39 6.93 6.780 6.67 6.60 6.568 6.568 6.60.975 3.03 3.09 3.83 3.306 3.468 8.60 8.80.9.9 3 8.43 8.43 8.43 8.43 8.43 8.43 3 3 3 3.55 8.947 8.67 7.777 7.43 7.39 6.93 6.780 6.67 6.60 6.568 6.568 6.60 35.07 34.4 33.46 3.676 7.745 7.00 8.60 8.80 9.658 7.793 4.985 7.79 336.34 336.34 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 7.865 6.68 57.866 54.438 5.89 49.973 48.57 47.457 46.699 46.4 45.977 45.977 46.4 45.9 39.687 34.33 8.735 94.6 50.398 57.7 6.738 37.605 4.549 04.896 54.0 354.96 354.96

49 7.4.3 格子点安全率 y /x 7.90 7.40 6.90 6.40 5.90-3.000.055.935.50.6 3.347 -.500.875.70.89.498 3.05 -.000.5.75.844.48.943 -.500.68.693.87.367.80 -.000.64.687.747.7.730-00.637.699.757.7.669.666.77.785.04.63 00.7.773.830.03.757.000.777.838.894.5.95 y /x 7.90 7.40 6.90 6.40 5.90.500.863.95.98.33 3.5.000.976.038.095.504 3.368

8 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース : 全体すべり ) 8. すべり面のせん断抵抗 () 改良地盤のc,φ 改良体の残留強度を使用する c = a p Fτ S0 + χ (-a p) c 0 = 3 +.000 (-3).50 = 5.85 (kn/m ) φ = tan - {a p μ p tanφ p+(-a p) μ s tanφ 0} = tan - {3.454 tan(35.000) + (-3) 0.485 tan()} = 8.49 ( ) ここに a p : 改良率 Fτ S0 : 垂直応力 σnが発生しない状態における改良体のせん断強度 (kn/m ) = 0 φ p : 改良体の内部摩擦角 c 0 : 原地盤の粘着力, c 0 =.500 (kn/m ) φ 0 : 原地盤の内部摩擦角, φ 0 = ( ) χ : 改良体の破壊ひずみε fp と原地盤破壊ひずみε fs のひずみ差による低減係数 χ=ε fp/ε fs= とする μ p : 改良体の応力集中係数 n/{+(n-) a p} μ s : 原地盤の応力低減係数 /{+(n-) a p} n : 応力分担比, n=3 () 周辺地盤の c,φ c = α c 0 (kn/m ) φ = φ 0 ( ) ここに α : 形状係数, α =.050 50

8. 臨界面の状態 5 30 35 5 0 5 埋め戻し土 0 盛土 地層 改良体地層 地層 5

8.3 臨界面の結果一覧 解析方法破壊基準水の状態すべりの種類計画安全率 Fsp 円弧中心 X 座標 円弧中心 Y 座標 円弧半径 R 安全率 Fs 滑動モーメント MD(kN.m) 抵抗力 τ MD/R 修正 Fellenius 法全応力法定常浸透状態円弧すべり.00 9.070.065 858.338 590.357 85.834 5

8.4 臨界面の詳細結果 8.4. 滑動 () 鉛直力による滑動モ-メント ΣW=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V) MDv=ΣW ΔX ここに ΣW : 鉛直方向作用力の総和 MDv : 鉛直方向滑動モーメント ΔX : 円弧中心からスライス重心までのアーム長 No 土塊 W 水重量 慣性力 V ΣW ΔX MDv (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35-8.07-7.75-7.33-6.739-6.4-5.744-5.46-4.746-4.47-3.748-3.48 -.748 -.49 -.749 -.49-0.750-0.50 0.50 0.750.49.749.49.748 3.46 3.739 4.33 4.76 5.0 5.73 6.06 6.699 7.9 7.684 8.75 8.663 9.36 9.495-9.477-47.95-79.864-0.556-7.730-6.674-30.376-9.63-5.098-7.345-06.865-94.65-79.88-63.89-46.494-8.54-9.478 8.733 6.0 4.77 58.69 73.84 86.079 79.846 0.408 0.354 36.4 48.453 56.448 59.454 56.548 46.536 7.808 99.597 58.6 95.44.58 Σ+ Σ- Σ 43.064 43.064 43.064 43.064 3093.95-45.769 678.56 () 水平力による滑動モ-メント MDh=H ΔY ここに H : 水平方向地震時慣性力 MDh : 水平方向滑動モーメント ΔY : 円弧中心から地震時慣性力までのアーム長 No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 3 4 5 6 7 8 53

No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ (3) 滑動モーメントの集計 鉛直力による MDv: 678.56 水平力による MDh: 静水圧による Mw : 荷重による Mp : 80.8 計 MD : 858.338(kN.m) ( 時計回りをプラスとする ) 静水圧による滑動モーメント Mw = Pw ( yo-yg ) Pw: 静水圧合力 yo: すべり円中心のY 座標 yg: 静水圧合力の作用 Y 座標 (4) 鉛直力による滑動力 ΣV=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V)+( 荷重 V) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 3 4 5 6 7 8.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3-54.66-50.49-46.38-4.37-38.67-35.060-3.639-8.337-0.948-4.795-7.986-0.56 -.773 -.667-3.038 -.963 54

55 No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35 43.064 43.064 54.006 46.903 39.80 3.699 5.597 8.494 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 6.9 6.93 6.93 6.93 6.93 6.9 6.9 6.93 3.3 30.495 30.495 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 88.959 8.69 74.039 66.6 58.43 49.86 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 453.559 453.559-5.33 -.00-8.954-5.95 -.995-73 -7.77-4.99 -.43.43 4.99 7.77 73.995 5.95 8.940.958 5.04 8.05 3.464 34.84 38.36 4.060 45.986 50.08 54.835 68 66.00 7.73 -.50 -.734-0.687-9.47-7.988-6.383-4.649 -.85-0.948.3 6.8 9.49.58 3.074 3.69 0.8.76 4.96 6.888 8.453 9.594 30.35 30.86 9.65 8.09 5.6.80 5.830 4.3 394.498-4.577 5.9 (5) 水平力による滑動力 滑動力の集計 ΣH=( 慣性力 H)+( 側水圧 )+( 荷重 H) ( 滑動力 )=(ΣV sinα)+(σh cosα) No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33-54.66-50.49-46.38-4.37-38.67-35.060-3.639-8.337-5.33 -.00-8.954-5.95 -.995-73 -7.77-4.99 -.43.43 4.99 7.77 73.995 5.95 8.940.958 5.04 8.05 3.464 34.84 38.36 4.060 45.986 50.08-0.948-4.795-7.986-0.56 -.773 -.667-3.038 -.963 -.50 -.734-0.687-9.47-7.988-6.383-4.649 -.85-0.948.3 6.8 9.49.58 3.074 3.69 0.8.76 4.96 6.888 8.453 9.594 30.35 30.86 9.65 8.09

56 No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ 54.835 68 66.00 7.73 5.6.80 5.830 4.3 394.498-4.577 5.9 8.4. 抵抗 () 抵抗力 ( 鉛直力 水平力 ) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV 慣性力 H 荷重 H 側水圧 ΣH 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35 43.064 43.064 54.006 46.903 39.80 3.699 5.597 8.494 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 6.9 6.93 6.93 6.93 6.93 6.9 6.9 6.93 3.3 30.495 30.495.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 88.959 8.69 74.039 66.6 58.43 49.86 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 453.559 453.559 () 抵抗力 ( すべり面鉛直方向成分力 ) N'=(ΣV-u b) cosα-σh sinα ここに N' : すべり面鉛直方向成分力 ΣV: 鉛直力の総和 ΣH: 水平力の総和 α : すべり角 u : 間隙水圧 b : スライス幅

57 No ΣV ΣH すべり α ( 度 ) u (kn/m) b U=u b N' 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 88.959 8.69 74.039 66.6 58.43 49.86 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 453.559 453.559-54.7-50.49-46.33-4.37-38.63-35.06-3.64-8.34-5.3 -.0-8.95-5.95-3.00-7 -7.8-4.30 -.43.43 4.30 7.8 7.99 5.95 8.94.96 5.04 8. 3.46 34.84 38.36 4.06 45.99 50. 54.84 63 66.0 7.7 0.3.6.6 3.3 3.8 4. 4. 3.8 3.3.6.6 0.3 0.3 0. 0.69 0.80.30.674.90.043.043.90.674.30 0.80 0.69 0.684 3.954 7.64.43 4.734 8.05.60 4.038 6.666 9.09 3.6 3.86 33.833 34.649 35.63 35.67 35.877 86.889 79.475 7.798 63.93 55.873 47.736 58.947 56.365 53.47 50.36 46.497 4.55 38.0 33.565 8.6 3.399 8.043.57 7.045.399 653.535 69.89 7.84 (3) 抵抗力 抵抗モーメント τ=c L+N' tanφ ここに τ : 抵抗力 c L : 粘着抵抗 c: 粘着力 L: スライス弧長 N' tanφ: 摩擦抵抗 N': すべり面鉛直方向成分力 φ: 内部摩擦角 MR=τ R ここに MR: 抵抗モーメント τ: 抵抗力 R : すべり円半径 No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 5 0.79 0.77 0.678 0.64 0.6 88 68 5 39 9 0 3 08 04 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 0.399 9.537 8.900 8.4 8.04 7.73 7.459 7.5 7.080 6.940 0.684 3.954 7.64.43 4.734 8.05.60 4.038 6.666 9.09 3.6 3.86 33.833 34.649 35.63 3 33.44 33.44 33.44 33.44 0.395.67.34.88 3.87 0.395 0.399 9.537 8.900 8.4 8.04 7.73 7.459 7.5 7.080 6.940.67.34.88 3.87 3.95 03.993 95.37 89.005 84.09 80.4 77.30 74.594 7.54 70.804 69.403 6.708 3.43 8.87 3.867

58 No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ- 0 00 00 0 04 08 3 0 3 45 60 79 0.60 0.630 0.666 0.7 0.774 0.86 0.998.53 0.744 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 6.853 6.989 7.55 7.356 7.60 7.90 8.7 8.738 9.34 0.5 6.075 6.075 35.67 35.877 86.889 79.475 7.798 63.93 55.873 47.736 58.947 56.365 53.47 50.36 46.497 4.55 38.0 33.565 8.6 3.399 8.043.57 7.045.399 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 3 3 3 3 3.557 3.69 57.380 5.483 47.44 4.07 36.897 3.54 0.47 7.59 4.067 0.807 48.8 48.8 3.557 3.69 57.380 5.483 47.44 4.07 36.897 3.54 6.853 6.989 7.55 7.356 7.60 7.90 8.7 8.738 9.34 0.5 0.47 7.59 4.067 0.807 590.358 590.358 35.570 36.9 573.799 54.835 474.4 4.070 368.975 35.39 68.57 69.890 7.549 73.56 76.00 79.006 8.73 87.384 93.4 0.54 04.70 7.586 40.673 8.075 5903.576 5903.576 8.4.3 格子点安全率 y /x 9.070 8.570 8.070 7.570 7.070 6.570 6.070-3.000.330.587.76.986 -------- -------- -------- -.500.75.54.676.975 -------- -------- -------- -.000.5.449.597.980 -------- -------- -------- -.500.80.389.64 3.00 -------- -------- -------- -.000.38.439.664 3.036 -------- -------- -------- -00.00.494.77 3.086 -------- -------- --------.065.56.783 3.5 -------- -------- --------

9 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース 3 : 全体すべり ) 9. すべり面のせん断抵抗 () 改良地盤のc,φ 改良体のピーク強度を使用する c = a p Fτ S0 + χ (-a p) c 0 = 3 65.000 + 0.67 (-3).50 = 347.80 (kn/m ) φ = tan - {a p μ p tanφ p+(-a p) μ s tanφ 0} = tan - {3.880 tan(3) + (-3) tan()} = 3 ( ) ここに a p : 改良率 Fτ S0 : 垂直応力 σnが発生しない状態における改良体のせん断強度 (kn/m ) Fτ S0 = 0.3 Fc φ p : 改良体の内部摩擦角 c 0 : 原地盤の粘着力, c 0 =.500 (kn/m ) φ 0 : 原地盤の内部摩擦角, φ 0 = ( ) χ : 改良体の破壊ひずみε fp と原地盤破壊ひずみε fs のひずみ差による低減係数 χ=ε fp/ε fs μ p : 改良体の応力集中係数 μ s : 原地盤の応力低減係数 () 周辺地盤の c,φ c = α c 0 (kn/m ) φ = φ 0 ( ) ここに α : 形状係数, α =.050 59

9. 臨界面の状態 5 30 35 5 0 5 埋め戻し土 0 盛土 地層 改良体地層 地層 60

9.3 臨界面の結果一覧 解析方法破壊基準水の状態すべりの種類計画安全率 Fsp 円弧中心 X 座標 円弧中心 Y 座標 円弧半径 R 安全率 Fs 滑動モーメント MD(kN.m) 抵抗力 τ MD/R 修正 Fellenius 法全応力法定常浸透状態円弧すべり.500 9.070.065 858.338 590.357 85.834 6

9.4 臨界面の詳細結果 9.4. 滑動 () 鉛直力による滑動モ-メント ΣW=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V) MDv=ΣW ΔX ここに ΣW : 鉛直方向作用力の総和 MDv : 鉛直方向滑動モーメント ΔX : 円弧中心からスライス重心までのアーム長 No 土塊 W 水重量 慣性力 V ΣW ΔX MDv (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35-8.07-7.75-7.33-6.739-6.4-5.744-5.46-4.746-4.47-3.748-3.48 -.748 -.49 -.749 -.49-0.750-0.50 0.50 0.750.49.749.49.748 3.46 3.739 4.33 4.76 5.0 5.73 6.06 6.699 7.9 7.684 8.75 8.663 9.36 9.495-9.477-47.95-79.864-0.556-7.730-6.674-30.376-9.63-5.098-7.345-06.865-94.65-79.88-63.89-46.494-8.54-9.478 8.733 6.0 4.77 58.69 73.84 86.079 79.846 0.408 0.354 36.4 48.453 56.448 59.454 56.548 46.536 7.808 99.597 58.6 95.44.58 Σ+ Σ- Σ 43.064 43.064 43.064 43.064 3093.95-45.769 678.56 () 水平力による滑動モ-メント MDh=H ΔY ここに H : 水平方向地震時慣性力 MDh : 水平方向滑動モーメント ΔY : 円弧中心から地震時慣性力までのアーム長 No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 3 4 5 6 7 8 6

No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ (3) 滑動モーメントの集計 鉛直力による MDv: 678.56 水平力による MDh: 静水圧による Mw : 荷重による Mp : 80.8 計 MD : 858.338(kN.m) ( 時計回りをプラスとする ) 静水圧による滑動モーメント Mw = Pw ( yo-yg ) Pw: 静水圧合力 yo: すべり円中心のY 座標 yg: 静水圧合力の作用 Y 座標 (4) 鉛直力による滑動力 ΣV=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V)+( 荷重 V) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 3 4 5 6 7 8.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3-54.66-50.49-46.38-4.37-38.67-35.060-3.639-8.337-0.948-4.795-7.986-0.56 -.773 -.667-3.038 -.963 63

64 No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35 43.064 43.064 54.006 46.903 39.80 3.699 5.597 8.494 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 6.9 6.93 6.93 6.93 6.93 6.9 6.9 6.93 3.3 30.495 30.495 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 88.959 8.69 74.039 66.6 58.43 49.86 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 453.559 453.559-5.33 -.00-8.954-5.95 -.995-73 -7.77-4.99 -.43.43 4.99 7.77 73.995 5.95 8.940.958 5.04 8.05 3.464 34.84 38.36 4.060 45.986 50.08 54.835 68 66.00 7.73 -.50 -.734-0.687-9.47-7.988-6.383-4.649 -.85-0.948.3 6.8 9.49.58 3.074 3.69 0.8.76 4.96 6.888 8.453 9.594 30.35 30.86 9.65 8.09 5.6.80 5.830 4.3 394.498-4.577 5.9 (5) 水平力による滑動力 滑動力の集計 ΣH=( 慣性力 H)+( 側水圧 )+( 荷重 H) ( 滑動力 )=(ΣV sinα)+(σh cosα) No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33-54.66-50.49-46.38-4.37-38.67-35.060-3.639-8.337-5.33 -.00-8.954-5.95 -.995-73 -7.77-4.99 -.43.43 4.99 7.77 73.995 5.95 8.940.958 5.04 8.05 3.464 34.84 38.36 4.060 45.986 50.08-0.948-4.795-7.986-0.56 -.773 -.667-3.038 -.963 -.50 -.734-0.687-9.47-7.988-6.383-4.649 -.85-0.948.3 6.8 9.49.58 3.074 3.69 0.8.76 4.96 6.888 8.453 9.594 30.35 30.86 9.65 8.09

65 No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ 54.835 68 66.00 7.73 5.6.80 5.830 4.3 394.498-4.577 5.9 9.4. 抵抗 () 抵抗力 ( 鉛直力 水平力 ) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV 慣性力 H 荷重 H 側水圧 ΣH 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35 43.064 43.064 54.006 46.903 39.80 3.699 5.597 8.494 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 6.9 6.93 6.93 6.93 6.93 6.9 6.9 6.93 3.3 30.495 30.495.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 88.959 8.69 74.039 66.6 58.43 49.86 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 453.559 453.559 () 抵抗力 ( すべり面鉛直方向成分力 ) N'=(ΣV-u b) cosα-σh sinα ここに N' : すべり面鉛直方向成分力 ΣV: 鉛直力の総和 ΣH: 水平力の総和 α : すべり角 u : 間隙水圧 b : スライス幅

66 No ΣV ΣH すべり α ( 度 ) u (kn/m) b U=u b N' 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 88.959 8.69 74.039 66.6 58.43 49.86 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 453.559 453.559-54.7-50.49-46.33-4.37-38.63-35.06-3.64-8.34-5.3 -.0-8.95-5.95-3.00-7 -7.8-4.30 -.43.43 4.30 7.8 7.99 5.95 8.94.96 5.04 8. 3.46 34.84 38.36 4.06 45.99 50. 54.84 63 66.0 7.7 0.3.6.6 3.3 3.8 4. 4. 3.8 3.3.6.6 0.3 0.3 0. 0.69 0.80.30.674.90.043.043.90.674.30 0.80 0.69 0.684 3.954 7.64.43 4.734 8.05.60 4.038 6.666 9.09 3.6 3.86 33.833 34.649 35.63 35.67 35.877 86.889 79.475 7.798 63.93 55.873 47.736 58.947 56.365 53.47 50.36 46.497 4.55 38.0 33.565 8.6 3.399 8.043.57 7.045.399 653.535 69.89 7.84 (3) 抵抗力 抵抗モーメント τ=c L+N' tanφ ここに τ : 抵抗力 c L : 粘着抵抗 c: 粘着力 L: スライス弧長 N' tanφ: 摩擦抵抗 N': すべり面鉛直方向成分力 φ: 内部摩擦角 MR=τ R ここに MR: 抵抗モーメント τ: 抵抗力 R : すべり円半径 No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 5 0.79 0.77 0.678 0.64 0.6 88 68 5 39 9 0 3 08 04 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 0.399 9.537 8.900 8.4 8.04 7.73 7.459 7.5 7.080 6.940 0.684 3.954 7.64.43 4.734 8.05.60 4.038 6.666 9.09 3.6 3.86 33.833 34.649 35.63 3 33.44 33.44 33.44 33.44 0.395.67.34.88 3.87 0.395 0.399 9.537 8.900 8.4 8.04 7.73 7.459 7.5 7.080 6.940.67.34.88 3.87 3.95 03.993 95.37 89.005 84.09 80.4 77.30 74.594 7.54 70.804 69.403 6.708 3.43 8.87 3.867

67 No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ- 0 00 00 0 04 08 3 0 3 45 60 79 0.60 0.630 0.666 0.7 0.774 0.86 0.998.53 0.744 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 6.853 6.989 7.55 7.356 7.60 7.90 8.7 8.738 9.34 0.5 6.075 6.075 35.67 35.877 86.889 79.475 7.798 63.93 55.873 47.736 58.947 56.365 53.47 50.36 46.497 4.55 38.0 33.565 8.6 3.399 8.043.57 7.045.399 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 3 3 3 3 3.557 3.69 57.380 5.483 47.44 4.07 36.897 3.54 0.47 7.59 4.067 0.807 48.8 48.8 3.557 3.69 57.380 5.483 47.44 4.07 36.897 3.54 6.853 6.989 7.55 7.356 7.60 7.90 8.7 8.738 9.34 0.5 0.47 7.59 4.067 0.807 590.358 590.358 35.570 36.9 573.799 54.835 474.4 4.070 368.975 35.39 68.57 69.890 7.549 73.56 76.00 79.006 8.73 87.384 93.4 0.54 04.70 7.586 40.673 8.075 5903.576 5903.576 9.4.3 格子点安全率 y /x 9.070 8.570 8.070 7.570 7.070 6.570 6.070-3.000 6.770 5.58 4.43.986 -------- -------- -------- -.500 5.809 4.6 3.383.975 -------- -------- -------- -.000 4.949 3.80.597.980 -------- -------- -------- -.500 4.63 3.046.64 3.00 -------- -------- -------- -.000 3.43.439.664 3.036 -------- -------- -------- -00.737.494.77 3.086 -------- -------- --------.065.56.783 3.5 -------- -------- --------

0 章円弧すべりの検討 ( 検討ケース 4 : 全体すべり ) 0. すべり面のせん断抵抗 () 改良地盤のc,φ 改良体のピーク強度を使用する c = a p Fτ S0 + χ (-a p) c 0 = 3 65.000 + 0.67 (-3).50 = 347.80 (kn/m ) φ = tan - {a p μ p tanφ p+(-a p) μ s tanφ 0} = tan - {3.880 tan(3) + (-3) tan()} = 3 ( ) ここに a p : 改良率 Fτ S0 : 垂直応力 σnが発生しない状態における改良体のせん断強度 (kn/m ) Fτ S0 = 0.3 Fc φ p : 改良体の内部摩擦角 c 0 : 原地盤の粘着力, c 0 =.500 (kn/m ) φ 0 : 原地盤の内部摩擦角, φ 0 = ( ) χ : 改良体の破壊ひずみε fp と原地盤破壊ひずみε fs のひずみ差による低減係数 χ=ε fp/ε fs μ p : 改良体の応力集中係数 μ s : 原地盤の応力低減係数 () 周辺地盤の c,φ c = α c 0 (kn/m ) φ = φ 0 ( ) ここに α : 形状係数, α =.050 68

0. 臨界面の状態 5 30 35 5 0 5 埋め戻し土 0 盛土 地層 改良体地層 地層 69

0.3 臨界面の結果一覧 解析方法破壊基準水の状態すべりの種類計画安全率 Fsp 円弧中心 X 座標 円弧中心 Y 座標 円弧半径 R 安全率 Fs 滑動モーメント MD(kN.m) 抵抗力 τ MD/R 修正 Fellenius 法全応力法定常浸透状態円弧すべり.00 9.070.400 48.74 590.75 4.874 70

0.4 臨界面の詳細結果 0.4. 滑動 () 鉛直力による滑動モ-メント ΣW=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V) MDv=ΣW ΔX ここに ΣW : 鉛直方向作用力の総和 MDv : 鉛直方向滑動モーメント ΔX : 円弧中心からスライス重心までのアーム長 No 土塊 W 水重量 慣性力 V ΣW ΔX MDv (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35-8.07-7.75-7.33-6.739-6.4-5.744-5.46-4.746-4.47-3.748-3.48 -.748 -.49 -.749 -.49-0.750-0.50 0.50 0.750.49.749.49.748 3.46 3.739 4.33 4.76 5.0 5.73 6.06 6.699 7.9 7.684 8.75 8.663 9.36 9.495-9.477-47.95-79.864-0.556-7.730-6.674-30.376-9.63-5.098-7.345-06.865-94.65-79.88-63.89-46.494-8.54-9.478 8.733 6.0 4.77 58.69 73.84 86.079 79.846 0.408 0.354 36.4 48.453 56.448 59.454 56.548 46.536 7.808 99.597 58.6 95.44.58 Σ+ Σ- Σ 43.064 43.064 43.064 43.064 3093.95-45.769 678.56 () 水平力による滑動モ-メント MDh=H ΔY ここに H : 水平方向地震時慣性力 MDh : 水平方向滑動モーメント ΔY : 円弧中心から地震時慣性力までのアーム長 No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 3 4 5 6 7 8 0.87 0.994.767.435 3.08 3.58 3.977 4.370 5.70 5.958 6.36 6.480 6.693 6.88 7.045 7.90.066 5.95.07 5.777 0.97 4.77 8.07 3.47 7

No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 4.73 5.00 5.64 5.488 5.684 5.839 5.954 6.03 6.069 5.593 5.554 5.478 5.363 5.07 5.0 8.865 8.68 8.39 7.997 7.66 7.8 6.689 6.7 5.485 4.744 3.906.9.666 0. 7.36 7.45 7.58 7.60 7.67 7.78 7.770 7.798 7.8 8.08 8.069 8.043 8.004 7.950 7.883 6.05 6.0 5.903 5.777 5.63 5.467 5.79 5.065 4.88 4.530 4.0 3.89 3.35.89 34.477 37.97 39.577 4.70 43.606 45.6 46.66 47.06 47.406 45.0 44.8 44.06 4.9 4.40 39.505 54.5 5.808 49.64 46.93 4.894 39.67 35.34 3.03 6.44.490 6.45.53 5.583 0.63 Σ+ Σ- Σ 8.890 8.890 09.467 09.467 (3) 滑動モーメントの集計 鉛直力による MDv: 678.56 水平力による MDh: 09.467 静水圧による Mw : 荷重による Mp : 33.8 計 MD : 48.74(kN.m) ( 時計回りをプラスとする ) 静水圧による滑動モーメント Mw = Pw ( yo-yg ) Pw: 静水圧合力 yo: すべり円中心のY 座標 yg: 静水圧合力の作用 Y 座標 (4) 鉛直力による滑動力 ΣV=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V)+( 荷重 V) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 3 4 5 6 7 8.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3-54.66-50.49-46.38-4.37-38.67-35.060-3.639-8.337-0.948-4.795-7.986-0.56 -.773 -.667-3.038 -.963 7

73 No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35 43.064 43.064 69.46 56.53 43.649 30.766 7.88 5.080 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 6.9 6.93 6.93 6.93 6.93 6.9 6.9 6.93 3.3 36.39 36.39 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 04.369 9.48 77.887 64.8 50.49 36.40 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 459.383 459.383-5.33 -.00-8.954-5.95 -.995-73 -7.77-4.99 -.43.43 4.99 7.77 73.995 5.95 8.940.958 5.04 8.05 3.464 34.84 38.36 4.060 45.986 50.08 54.835 68 66.00 7.73 -.50 -.734-0.687-9.47-7.988-6.383-4.649 -.85-0.948.608 6.840 9.730.43.339 4 0.8.76 4.96 6.888 8.453 9.594 30.35 30.86 9.65 8.09 5.6.80 5.830 4.3 390.36-4.577 48.749 (5) 水平力による滑動力 滑動力の集計 ΣH=( 慣性力 H)+( 側水圧 )+( 荷重 H) ( 滑動力 )=(ΣV sinα)+(σh cosα) No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 0.87 0.994.767.435 3.08 3.58 3.977 4.370 4.73 5.00 5.64 5.488 5.684 5.839 5.954 6.03 6.069 5.593 5.554 5.478 5.363 5.07 5.0 8.865 8.68 8.39 7.997 7.66 7.8 6.689 6.7 5.485 4.744 0.87 0.994.767.435 3.08 3.58 3.977 4.370 4.73 5.00 5.64 5.488 5.684 5.839 5.954 6.03 6.069 5.593 5.554 5.478 5.363 5.07 5.0 8.865 8.68 8.39 7.997 7.66 7.8 6.689 6.7 5.485 4.744-54.66-50.49-46.38-4.37-38.67-35.060-3.639-8.337-5.33 -.00-8.954-5.95 -.995-73 -7.77-4.99 -.43.43 4.99 7.77 73.995 5.95 8.940.958 5.04 8.05 3.464 34.84 38.36 4.060 45.986 50.08 9 0.633.0.799.357.888 3.386 3.846 4.67 4.645 4.979 5.76 5.538 5.749 5.908 6.04 6.067 5.59 5.539 5.435 5.80 5.074 4.89 8.385 7.993 7.546 7.047 6.496 5.895 5.45 4.549 3.8 3.036-0.838-4.63-6.767-8.457-9.46-9.779-9.65-9.7-8.43-7.090-5.708-4.50 -.450-0.634.58 3.88 5.9 8.99.379 5.65 6.53 6.43 4.8 8.64 30.78 3.508 33.935 34.949 35.489 35.480 34.835 33.436 3.8

74 No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ 3.906.9.666 0. 8.890 8.890 3.906.9.666 0. 8.890 8.890 54.835 68 66.00 7.73.50.459 0.677 67 60.874 60.874 7.86 3.60 6.507 4.99 496.085-86.463 409.63 0.4. 抵抗 () 抵抗力 ( 鉛直力 水平力 ) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV 慣性力 H 荷重 H 側水圧 ΣH 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35 43.064 43.064 69.46 56.53 43.649 30.766 7.88 5.080 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 6.9 6.93 6.93 6.93 6.93 6.9 6.9 6.93 3.3 36.39 36.39.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 04.369 9.48 77.887 64.8 50.49 36.40 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 459.383 459.383 0.87 0.994.767.435 3.08 3.58 3.977 4.370 4.73 5.00 5.64 5.488 5.684 5.839 5.954 6.03 6.069 5.593 5.554 5.478 5.363 5.07 5.0 8.865 8.68 8.39 7.997 7.66 7.8 6.689 6.7 5.485 4.744 3.906.9.666 0. 8.890 8.890 0.87 0.994.767.435 3.08 3.58 3.977 4.370 4.73 5.00 5.64 5.488 5.684 5.839 5.954 6.03 6.069 5.593 5.554 5.478 5.363 5.07 5.0 8.865 8.68 8.39 7.997 7.66 7.8 6.689 6.7 5.485 4.744 3.906.9.666 0. 8.890 8.890 () 抵抗力 ( すべり面鉛直方向成分力 ) N'=(ΣV-u b) cosα-σh sinα ここに N' : すべり面鉛直方向成分力 ΣV: 鉛直力の総和 ΣH: 水平力の総和 α : すべり角 u : 間隙水圧 b : スライス幅

75 No ΣV ΣH すべり α ( 度 ) u (kn/m) b U=u b N' 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 04.369 9.48 77.887 64.8 50.49 36.40 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 459.383 459.383 0.87 0.994.767.435 3.08 3.58 3.977 4.370 4.73 5.00 5.64 5.488 5.684 5.839 5.954 6.03 6.069 5.593 5.554 5.478 5.363 5.07 5.0 8.865 8.68 8.39 7.997 7.66 7.8 6.689 6.7 5.485 4.744 3.906.9.666 0. 8.890 8.890-54.7-50.49-46.33-4.37-38.63-35.06-3.64-8.34-5.3 -.0-8.95-5.95-3.00-7 -7.8-4.30 -.43.43 4.30 7.8 7.99 5.95 8.94.96 5.04 8. 3.46 34.84 38.36 4.06 45.99 50. 54.84 63 66.0 7.7 0.3.6.6 3.3 3.8 4. 4. 3.8 3.3.6.6 0.3 0.3 0. 0.69 0.80.30.674.90.043.043.90.674.30 0.80 0.69 0.836 4.7 8.90.883 6.67 77 3.46 6. 8.667 30.906 3.86 34.34 35. 35.67 36.007 36.4 36.08 0.55 88.660 74.93 6.07 47.85 33.460 56.069 53.43 49.90 46.357 4.5 38.4 34.050 9.460 4.678 9.754 4.849 4 5.5.97 653.75 599.305 5.480 (3) 抵抗力 抵抗モーメント τ=c L+N' tanφ ここに τ : 抵抗力 c L : 粘着抵抗 c: 粘着力 L: スライス弧長 N' tanφ: 摩擦抵抗 N': すべり面鉛直方向成分力 φ: 内部摩擦角 MR=τ R ここに MR: 抵抗モーメント τ: 抵抗力 R : すべり円半径 No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 5 0.79 0.77 0.678 0.64 0.6 88 68 5 39 9 0 3 08 04 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 0.399 9.537 8.900 8.4 8.04 7.73 7.459 7.5 7.080 6.940 0.836 4.7 8.90.883 6.67 77 3.46 6. 8.667 30.906 3.86 34.34 35. 35.67 36.007 3 33.44 33.44 33.44 33.44 0.483.667 3.86 3.556 3.778 0.483 0.399 9.537 8.900 8.4 8.04 7.73 7.459 7.5 7.080 6.940.667 3.86 3.556 3.778 4.87 03.993 95.37 89.005 84.09 80.4 77.30 74.594 7.54 70.804 69.403 6.668 3.864 35.56 37.780

76 No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ- 0 00 00 0 04 08 3 0 3 45 60 79 0.60 0.630 0.666 0.7 0.774 0.86 0.998.53 0.744 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 6.853 6.989 7.55 7.356 7.60 7.90 8.7 8.738 9.34 0.5 6.075 6.075 36.4 36.08 0.55 88.660 74.93 6.07 47.85 33.460 56.069 53.43 49.90 46.357 4.5 38.4 34.050 9.460 4.678 9.754 4.849 4 5.5.97 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 3 3 3 3 3.856 3.79 67.46 58.550 49.483 40.33 3.60.097 8.573 5.798 3.88 0.69 48.650 48.650 3.856 3.79 67.46 58.550 49.483 40.33 3.60.097 6.853 6.989 7.55 7.356 7.60 7.90 8.7 8.738 9.34 0.5 8.573 5.798 3.88 0.69 590.75 590.75 38.555 37.93 674.6 585.495 494.834 403.306 3.60 0.965 68.57 69.890 7.549 73.56 76.00 79.006 8.73 87.384 93.4 0.54 85.73 57.979 3.884 6.93 5907.53 5907.53 0.4.3 格子点安全率 y /x 9.070 8.570 8.070 7.570 7.070 6.570 6.070-3.000 4.536 3.650.754.95 -------- -------- -------- -.500 3.90 3.075.4.99 -------- -------- -------- -.000 3.356.545.70.99 -------- -------- -------- -.500.83.047.730.947 -------- -------- -------- -.000.336.637.755.97 -------- -------- -------- -00.86.669.787.00 -------- -------- --------.400.708.85.038 -------- -------- --------

章円弧すべりの検討 ( 検討ケース 5 : 全体すべり ). すべり面のせん断抵抗 () 改良地盤のc,φ 改良体のピーク強度を使用する c = a p Fτ S0 + χ (-a p) c 0 = 3 65.000 + 0.67 (-3).50 = 347.80 (kn/m ) φ = tan - {a p μ p tanφ p+(-a p) μ s tanφ 0} = tan - {3.880 tan(3) + (-3) tan()} = 3 ( ) ここに a p : 改良率 Fτ S0 : 垂直応力 σnが発生しない状態における改良体のせん断強度 (kn/m ) Fτ S0 = 0.3 Fc φ p : 改良体の内部摩擦角 c 0 : 原地盤の粘着力, c 0 =.500 (kn/m ) φ 0 : 原地盤の内部摩擦角, φ 0 = ( ) χ : 改良体の破壊ひずみε fp と原地盤破壊ひずみε fs のひずみ差による低減係数 χ=ε fp/ε fs μ p : 改良体の応力集中係数 μ s : 原地盤の応力低減係数 () 周辺地盤の c,φ c = α c 0 (kn/m ) φ = φ 0 ( ) ここに α : 形状係数, α =.050 77

. 臨界面の状態 5 30 35 5 0 5 埋め戻し土 0 盛土 地層 改良体地層 地層 78

.3 臨界面の結果一覧 解析方法破壊基準水の状態すべりの種類計画安全率 Fsp 円弧中心 X 座標 円弧中心 Y 座標 円弧半径 R 安全率 Fs 滑動モーメント MD(kN.m) 抵抗力 τ MD/R 修正 Fellenius 法全応力法定常浸透状態円弧すべり.000 9.070.304 45.08 589.743 45. 79

.4 臨界面の詳細結果.4. 滑動 () 鉛直力による滑動モ-メント ΣW=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V) MDv=ΣW ΔX ここに ΣW : 鉛直方向作用力の総和 MDv : 鉛直方向滑動モーメント ΔX : 円弧中心からスライス重心までのアーム長 No 土塊 W 水重量 慣性力 V ΣW ΔX MDv (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35-8.07-7.75-7.33-6.739-6.4-5.744-5.46-4.746-4.47-3.748-3.48 -.748 -.49 -.749 -.49-0.750-0.50 0.50 0.750.49.749.49.748 3.46 3.739 4.33 4.76 5.0 5.73 6.06 6.699 7.9 7.684 8.75 8.663 9.36 9.495-9.477-47.95-79.864-0.556-7.730-6.674-30.376-9.63-5.098-7.345-06.865-94.65-79.88-63.89-46.494-8.54-9.478 8.733 6.0 4.77 58.69 73.84 86.079 79.846 0.408 0.354 36.4 48.453 56.448 59.454 56.548 46.536 7.808 99.597 58.6 95.44.58 Σ+ Σ- Σ 43.064 43.064 43.064 43.064 3093.95-45.769 678.56 () 水平力による滑動モ-メント MDh=H ΔY ここに H : 水平方向地震時慣性力 MDh : 水平方向滑動モーメント ΔY : 円弧中心から地震時慣性力までのアーム長 No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 3 4 5 6 7 8 0.34.43.08 3.043 3.77 4.40 4.97 5.46 5.70 5.958 6.36 6.480 6.693 6.88 7.045 7.90.333 7.406 3.77 9.7 5.46 30.346 35.0 39.7 80

No 慣性力 H ΔY MDh (kn.m) 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 5.89 6.6 6.580 6.860 7.05 7.99 7.443 7.538 7.586 6.99 6.943 6.848 6.703 6.509 6.64.08 0.77 0.4 9.996 9.50 8.978 8.36 7.659 6.856 5.930 4.883 3.65.083 0.65 7.36 7.45 7.58 7.60 7.67 7.78 7.770 7.798 7.8 8.08 8.069 8.043 8.004 7.950 7.883 6.05 6.0 5.903 5.777 5.63 5.467 5.79 5.065 4.88 4.530 4.0 3.89 3.35.89 43.096 46.496 49.47 5.38 54.508 56.408 57.833 58.783 59.58 56.50 56.06 55.076 53.65 5.75 49.38 67.657 64.760 6.455 57.74 53.67 49.084 44.4 38.790 33.030 6.86 9 3.94 6.979 0.766 Σ+ Σ- Σ 8.63 8.63 5.834 5.834 (3) 滑動モーメントの集計 鉛直力による MDv: 678.56 水平力による MDh: 5.834 静水圧による Mw : 荷重による Mp : 33.8 計 MD : 45.08(kN.m) ( 時計回りをプラスとする ) 静水圧による滑動モーメント Mw = Pw ( yo-yg ) Pw: 静水圧合力 yo: すべり円中心のY 座標 yg: 静水圧合力の作用 Y 座標 (4) 鉛直力による滑動力 ΣV=( 土塊 W)+( 水重量 )+( 慣性力 V)+( 荷重 V) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 3 4 5 6 7 8.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3-54.66-50.49-46.38-4.37-38.67-35.060-3.639-8.337-0.948-4.795-7.986-0.56 -.773 -.667-3.038 -.963 8

8 No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV すべり α ( 度 ) ΣV.sinα 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35 43.064 43.064 69.46 56.53 43.649 30.766 7.88 5.080 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 6.9 6.93 6.93 6.93 6.93 6.9 6.9 6.93 3.3 36.39 36.39 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 04.369 9.48 77.887 64.8 50.49 36.40 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 459.383 459.383-5.33 -.00-8.954-5.95 -.995-73 -7.77-4.99 -.43.43 4.99 7.77 73.995 5.95 8.940.958 5.04 8.05 3.464 34.84 38.36 4.060 45.986 50.08 54.835 68 66.00 7.73 -.50 -.734-0.687-9.47-7.988-6.383-4.649 -.85-0.948.608 6.840 9.730.43.339 4 0.8.76 4.96 6.888 8.453 9.594 30.35 30.86 9.65 8.09 5.6.80 5.830 4.3 390.36-4.577 48.749 (5) 水平力による滑動力 滑動力の集計 ΣH=( 慣性力 H)+( 側水圧 )+( 荷重 H) ( 滑動力 )=(ΣV sinα)+(σh cosα) No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 0.34.43.08 3.043 3.77 4.40 4.97 5.46 5.89 6.6 6.580 6.860 7.05 7.99 7.443 7.538 7.586 6.99 6.943 6.848 6.703 6.509 6.64.08 0.77 0.4 9.996 9.50 8.978 8.36 7.659 6.856 5.930 0.34.43.08 3.043 3.77 4.40 4.97 5.46 5.89 6.6 6.580 6.860 7.05 7.99 7.443 7.538 7.586 6.99 6.943 6.848 6.703 6.509 6.64.08 0.77 0.4 9.996 9.50 8.978 8.36 7.659 6.856 5.930-54.66-50.49-46.38-4.37-38.67-35.060-3.639-8.337-5.33 -.00-8.954-5.95 -.995-73 -7.77-4.99 -.43.43 4.99 7.77 73.995 5.95 8.940.958 5.04 8.05 3.464 34.84 38.36 4.060 45.986 50.08 0.37 0.79.55.49.947 3.60 4.3 4.808 5.333 5.806 6.3 6.596 6.93 7.86 7.385 7.57 7.584 6.989 6.94 6.794 6.600 6.343 6.03 0.48 9.99 9.433 8.809 8.0 7.368 6.556 5.686 4.764 3.795-0.8-4.004-6.46-8.007-8.86-9.057-8.806-8.55-7.77-5.99-4.463 -.83 -.065 0.803.735 4.69 6.636 9.596 3.763 6.54 7.843 7.68 6.07 30.70 3.76 34.394 35.697 36.573 36.96 36.79 35.97 34.389 3.887

83 No 慣性力 H 側水圧 荷重 H ΣH すべり α ( 度 ) ΣH.cosα 滑動力計 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ 4.883 3.65.083 0.65 8.63 8.63 4.883 3.65.083 0.65 8.63 8.63 54.835 68 66.00 7.73.8.84 0.847 83 9 9 8.43 3.65 6.677 4.35 55.434-75.593 449.84.4. 抵抗 () 抵抗力 ( 鉛直力 水平力 ) No 土塊 W 水重量 慣性力 V 荷重 V ΣV 慣性力 H 荷重 H 側水圧 ΣH 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 34.953 34.75 34.38 33.57 3.546 3.3 55.408 53.86 5.058 49.979 47.599 44.889 4.806 38.96 34.8 9.648 4.46 8.54 0.44.35 43.064 43.064 69.46 56.53 43.649 30.766 7.88 5.080 6.93 6.9 6.9 6.93 6.93 6.9 6.93 6.93 6.93 6.93 6.9 6.9 6.93 3.3 36.39 36.39.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 04.369 9.48 77.887 64.8 50.49 36.40 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 459.383 459.383 0.34.43.08 3.043 3.77 4.40 4.97 5.46 5.89 6.6 6.580 6.860 7.05 7.99 7.443 7.538 7.586 6.99 6.943 6.848 6.703 6.509 6.64.08 0.77 0.4 9.996 9.50 8.978 8.36 7.659 6.856 5.930 4.883 3.65.083 0.65 8.63 8.63 0.34.43.08 3.043 3.77 4.40 4.97 5.46 5.89 6.6 6.580 6.860 7.05 7.99 7.443 7.538 7.586 6.99 6.943 6.848 6.703 6.509 6.64.08 0.77 0.4 9.996 9.50 8.978 8.36 7.659 6.856 5.930 4.883 3.65.083 0.65 8.63 8.63 () 抵抗力 ( すべり面鉛直方向成分力 ) N'=(ΣV-u b) cosα-σh sinα ここに N' : すべり面鉛直方向成分力 ΣV: 鉛直力の総和 ΣH: 水平力の総和 α : すべり角 u : 間隙水圧 b : スライス幅

84 No ΣV ΣH すべり α ( 度 ) u (kn/m) b U=u b N' 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ.69 6.5.04 5.7 8.859.05 4.854 7.3 9.454 3.3 3.900 34.99 35.53 36.494 37.5 37.69 37.930 04.369 9.48 77.887 64.8 50.49 36.40 6.3 60.774 58.97 56.89 54.5 5.80 48.78 45.08 4.93 36.56 3.38 5.66 7.37 4.457 459.383 459.383 0.34.43.08 3.043 3.77 4.40 4.97 5.46 5.89 6.6 6.580 6.860 7.05 7.99 7.443 7.538 7.586 6.99 6.943 6.848 6.703 6.509 6.64.08 0.77 0.4 9.996 9.50 8.978 8.36 7.659 6.856 5.930 4.883 3.65.083 0.65 8.63 8.63-54.7-50.49-46.33-4.37-38.63-35.06-3.64-8.34-5.3 -.0-8.95-5.95-3.00-7 -7.8-4.30 -.43.43 4.30 7.8 7.99 5.95 8.94.96 5.04 8. 3.46 34.84 38.36 4.06 45.99 50. 54.84 63 66.0 7.7 0.3.6.6 3.3 3.8 4. 4. 3.8 3.3.6.6 0.3 0.3 0. 0.69 0.80.30.674.90.043.043.90.674.30 0.80 0.69 0.874 4.93 9. 3.94 7.088 84 3.768 6.63 9.68 3.376 33.54 34.70 35.430 35.96 36.9 36.37 36.066 0.0 88.556 74.76 60.837 46.89 33.6 55.350 5.337 49.00 45.4 4.58 37.386 33.0 8.434 3.69 8.843 4.05 9.40 5.4.47 65.458 594.309 45.767 (3) 抵抗力 抵抗モーメント τ=c L+N' tanφ ここに τ : 抵抗力 c L : 粘着抵抗 c: 粘着力 L: スライス弧長 N' tanφ: 摩擦抵抗 N': すべり面鉛直方向成分力 φ: 内部摩擦角 MR=τ R ここに MR: 抵抗モーメント τ: 抵抗力 R : すべり円半径 No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 3 4 5 6 7 8 9 0 3 4 5 5 0.79 0.77 0.678 0.64 0.6 88 68 5 39 9 0 3 08 04 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 0.399 9.537 8.900 8.4 8.04 7.73 7.459 7.5 7.080 6.940 0.874 4.93 9. 3.94 7.088 84 3.768 6.63 9.68 3.376 33.54 34.70 35.430 35.96 36.9 3 33.44 33.44 33.44 33.44 05.96 3.397 3.75 3.90 05 0.399 9.537 8.900 8.4 8.04 7.73 7.459 7.5 7.080 6.940.96 3.397 3.75 3.90 5.045 03.993 95.37 89.005 84.09 80.4 77.30 74.594 7.54 70.804 69.403 9.58 33.974 37.48 39.008

85 No すべり L c (kn/m) c L N' φ ( 度 ) N'tanφ τ R MR (kn.m) 6 7 8 9 0 3 4 5 6 7 8 9 30 3 3 33 34 35 36 37 Σ+ Σ- Σ- 0 00 00 0 04 08 3 0 3 45 60 79 0.60 0.630 0.666 0.7 0.774 0.86 0.998.53 0.744 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 6.853 6.989 7.55 7.356 7.60 7.90 8.7 8.738 9.34 0.5 6.075 6.075 36.37 36.066 0.0 88.556 74.76 60.837 46.89 33.6 55.350 5.337 49.00 45.4 4.58 37.386 33.0 8.434 3.69 8.843 4.05 9.40 5.4.47 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 33.44 3 3 3 3 3.930 3.87 67.438 58.48 49.370 40.76 30.967.869 8. 5.433.969 0.66 47.668 47.668 3.930 3.87 67.438 58.48 49.370 40.76 30.967.869 6.853 6.989 7.55 7.356 7.60 7.90 8.7 8.738 9.34 0.5 8. 5.433.969 0.66 589.743 589.743 39.30 38.73 674.380 584.808 493.704 40.758 309.669 8.69 68.57 69.890 7.549 73.56 76.00 79.006 8.73 87.384 93.4 0.54 8. 54.37 9.686 6.6 5897.430 5897.430.4.3 格子点安全率 y /x 9.070 8.570 8.070 7.570 7.070 6.570 6.070-3.000 4.9 3.389.547.766 -------- -------- -------- -.500 3.656.858.049.77 -------- -------- -------- -.000 3.3.366.584.78 -------- -------- -------- -.500.64.904.60.797 -------- -------- -------- -.000.79.5.65.89 -------- -------- -------- -00.736.55.654.846 -------- -------- --------.304.585.688.880 -------- -------- --------