接合部性能試験報告書

1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-L 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 ) 引張試験 4) 試験内容 準拠する試験方法 評価方法ハウスプラス確認検査株式会社制定 木造建築構造試験事業における接合部性能試験業務方法書 ( 平成 21 年 4 月 1 日制定 ) による 木造軸組工法住宅の許容応力度設計 (2008 年版 :( 財 ) 日本住宅 木材技術センター発行 ) 対応 5) 実施日 2012 年 7 月 17 日 6) 気温 湿度 気温 30.9 湿度 33.0% 7) 試験実施場所 ハウスプラス確認検査株式会社横浜試験研究センター神奈川県鶴見区元宮 1 丁目 12 番 24 号 8) 試験担当者 ハウスプラス確認検査株式会社評定部 家納吾郎 道場信義 千葉博 加川啓介 加力装置 : 最大出力 200kN 最大ストローク 600mm 9) 試験機器能力 荷重計 : 容量 200kN 感度 5000 10-6 /kn 非直線性 0.05%RO 変位計 : 電気式変位計 ( 容量 100mm 感度 100 10-6 /mm 非直線性 0.1%RO) ハウスプラス確認検査株式会社 1/12 HP12-KT0

2. 試験体の仕様 1) 試験体 2) 接合金物 3) 接合具 4) 木質材料 5) 加工の程度 図 2.1 参照 図 2.2 参照 図 2.3 参照 部材 柱 105mm 105mm 900mm スギ同一等級構成構造用集成材 E65-F255 番号 常態密度 g/cm 3 絶乾密度 g/cm 3 含水率 % No.1 0.42 0.38 11.07 No.2 0.43 0.39 11.08 No.3 0.42 0.38 10.70 No.4 0.44 0.40 11.25 No.5 0.44 0.40 11.10 No.6 0.45 0.40 11.16 平均値 0.43 0.39 11.05 標準偏差 0.01 0.01 0.19 部材 横架材 105mm 105mm 105mm スギ同一等級構成構造用集成材 E65-F255 番号 常態密度 g/cm 3 絶乾密度 g/cm 3 含水率 % No.1 0.42 0.38 10.53 No.2 0.43 0.39 10.41 No.3 0.41 0.37 10.49 No.4 0.43 0.39 10.51 No.5 0.43 0.39 10.69 No.6 0.43 0.39 10.56 平均値 0.42 0.38 10.53 標準偏差 0.01 0.01 0.09 柱 : 接合金物用穴加工 1-φ22mm 接合具用孔 3-φ12mm 横架材 : 接合金物用孔加工 1-φ60mm 接合具用孔 1-φ12mm ハウスプラス確認検査株式会社 2/12 HP12-KT0

依頼者提出図 図 2.1 試験体図 ハウスプラス確認検査株式会社 3/12 HP12-KT0

依頼者提出図 図 2.2 接合金物図 ハウスプラス確認検査株式会社 4/12 HP12-KT0

依頼者提出図 図 2.3 接合具図 ハウスプラス確認検査株式会社 5/12 HP12-KT0

3. 試験方法 1) 試験方法図 3.1 に試験方法を示す 2) 試験体固定方法試験体は 柱芯位置で接合金物 ( カップ ) を 固定用アンカーボルト で鉄骨架台と緊結した ( 締付トルク管理値 :20N m) 3) 変位の測定方法柱の絶対変位を試験体前後 2 面で計測し その平均値を試験結果に用いた 4) 加力方法加力は柱の孔へ M16 ボルトを 4 本介し加力した 加力手順は以下のとおり 手順 1: 1 体目は予備試験として単調増加加力とし この結果から 4.2 完全弾塑性モデルによる降伏耐力及び終局耐力等の求め方 に従い 降伏耐力 Py および降伏変位 δy を求める 手順 2: 残りの試験体は本試験として 1 方向の繰返し加力を実施する 繰返し履歴は変位制御とし 降伏変位 δy の固定数列方式 (δy の 1/2 1 2 4 6 8 12 16 倍 ) にて繰り返す なお 予備試験において降伏変位 δy が得られない場合には 最大荷重時変位 δmax の 1/9 1/5 3/9 2/5 1/2 3/5 7/9 1の順で繰返し加力を行う 手順 3: 加力は 最大荷重に達した後 最大荷重の 80% に低下するまで または仕口の機能が失われるまで (30 mm以上 ) 行う 加力方向 柱 : 105 105 絶対変位両側面 900 土台 : 105 105 図 3.1 試験方法 ( アンカー型 ) ハウスプラス確認検査株式会社 6/12 HP12-KT0

単調試験の結果を表 3.1 及び図 3.2 に示す 結果から定めた加力サイクルを表 3.2 に示す 表 3.1 構造特性値項目 値 90 降伏耐力 :Py [kn] 39.68 80 降伏変位 :δy [mm] 2.03 最大耐力 :Pmax [kn] 74.26 70 最大耐力時変位 :δ Pmax [mm] 11.23 60 終局耐力 :Pu [kn] 69.89 終局変位 :δu [mm] 18.91 50 初期剛性 :K [kn/cm] 195.47 降伏点変位 :δv 3.57 40 塑性率 :μ 5.30 構造特性係数 :Ds 0.32 30 包絡面積 :S [kn mm] 1196.89 20 Psm(3mm) [kn] 49.94 δ 2/3Pmax [mm] 2.96 10 0.1Pmax [kn] 7.43 δ 0.1Pmax [mm] 0.15 0 0.4Pmax [kn] 29.70 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 δ 0.4Pmax [mm] 1.24 包絡線 履歴線 変位 ( mm ) 第 Ⅰ 直線第 Ⅱ 直線 0.9Pmax [kn] 66.83 第 Ⅲ 直線完全弾塑性モデル δ 0.9Pmax [mm] 5.65 図 3.2 荷重変位関係 HP12-KT034-0 表 3.2 加力サイクル 固定数列 1/2δy δy 2δy 4δy 6δy 8δy 12δy 16δy 履歴変位 [mm] 1.02 2.03 4.06 8.12 12.18 16.24 24.36 - 荷重 (kn) ハウスプラス確認検査株式会社 7/12 HP12-KT0

4. 評価方法 4.1 短期基準接合耐力の評価 1) 算定方法試験結果より得られた1 降伏耐力 Py 2 最大荷重 Pmax の 2/3 の値の各平均値にばらつき係数を乗じて算出した値を比較し 小さい方の値を短期基準接合耐力とする 参考値として 特定変形時 (3 mm ) の耐力 Psm の平均値も記載する 2) ばらつき係数次式により算出する なお ばらつき係数は 母集団の分布を正規分布とみなし 統計的処理に基づく信頼水準 75% の 95% 下限許容限界値をもととしている ばらつき係数 =1-CV K ただし CV: 変動係数 K : 定数 2.336( 試験体数 6 体 ) 4.2 完全弾塑性モデルによる降伏耐力及び終局耐力等の求め方 1) 包絡線降伏耐力 Py は包絡線を作成し 完全弾塑性モデル ( 図 4.1) を用いて求める 最大荷重は 最大荷重時の変位が 30 mm以下の場合は それを最大荷重と扱い 最大荷重が 30 mmを超える場合は 変位 30 mm時の荷重を最大荷重として扱う 包絡線は 測定した荷重 - 変位曲線の終局加力を行った側の最初の荷重 - 変位曲線より求める 2) 算定方法特性値の算定方法を以下に示す (1) 包絡線上の 0.1Pmax と 0.4Pmax を結ぶ第 Ⅰ 直線を引く (2) 包絡線上の 0.4Pmax と 0.9Pmax を結ぶ第 Ⅱ 直線を引く (3) 包絡線に接するまで第 Ⅱ 直線を平行移動し これを第 Ⅲ 直線とする 第 Ⅰ 直線と第 Ⅲ 直線との交点の荷重を降伏耐力 Py とし この点から X 軸に平行に第 Ⅳ 直線 (4) を引く (5) 第 Ⅳ 直線と包絡線との交点の変位を降伏変位 δy とする (6) 原点と (δy,py) を結ぶ直線を第 Ⅴ 直線とし その勾配を初期剛性 K と定める (7) 最大荷重後の 0.8Pmax 荷重低下域の包絡線上の変位を終局変位 δu と定める (8) 包絡線と X 軸及びδu で囲まれる面積を S とする 第 Ⅴ 直線とδu と X 軸及び X 軸に平行な直線で囲まれる台形の面積が S と等しくなるように (9) X 軸に平行な第 Ⅵ 直線を引く 第 Ⅴ 直線と第 Ⅵ 直線との交点の荷重を完全弾塑性モデルの終局耐力 Pu と定め その時の変 (9) 位を完全弾塑性モデルの降伏点変位 δv とする (11) 塑性率 μ=(δu/δv) とする (12) 構造特性係数 Ds は 塑性率 μを用い Ds=1/ (2μ-1) とする 図 4.1 完全弾塑性モデルの設定方法 ハウスプラス確認検査株式会社 8/12 HP12-KT0

5. 試験結果 (1) 試験結果を図 5.1~ 図 5.7 に示す また 構造特性値の一覧を表 5.1 に示す HP12-KT034 90 80 70 荷重 (kn) 90 80 70 荷重 (kn) 90 80 70 荷重 (kn) 60 60 60 50 40 30 20 10 0 変位 ( mm ) 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 図 5.1 荷重 - 変位関係 (No.1) 50 40 30 20 10 0 変位 ( mm ) 0 2 4 6 8 1012141618202224262830 図 5.2 荷重 - 変位関係 (No.2) 50 40 30 20 10 0 変位 ( mm ) 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 図 5.3 荷重 - 変位関係 (No.3) 90 80 70 荷重 (kn) 90 80 70 荷重 (kn) 90 80 70 荷重 (kn) 60 60 60 50 50 50 40 40 40 30 30 30 20 20 20 10 0 変位 ( mm ) 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 図 5.4 荷重 - 変位関係 (No.4) 10 0 変位 ( mm ) 0 2 4 6 8 1012141618202224262830 図 5.5 荷重 - 変位関係 (No.5) 10 0 変位 ( mm ) 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 図 5.6 荷重 - 変位関係 (No.6) 凡例 包絡線第 Ⅰ 直線第 Ⅲ 直線 相対変位 ( mm ) 履歴線第 Ⅱ 直線完全弾塑性モデル 表 5.1 構造特性値 HP12-KT034 項目 No.1 No.2 No.3 No.4 No.5 No.6 平均標準偏差 降 伏 耐 力 : Py [kn] 42.62 38.98 39.54 40.22 39.78 39.48 40.10 1.30 降 伏 変 位 : δy [mm] 2.58 2.03 2.08 2.46 2.04 2.09 2.21 0.24 最 大 荷 重 : Pmax [kn] 73.37 71.64 71.99 72.40 71.61 72.21 72.20 0.65 最大荷重時変位 :δpmax [mm] 11.83 12.20 8.15 10.46 10.09 10.93 10.61 1.45 終 局 耐 力 : Pu [kn] 69.16 67.19 68.16 68.52 67.63 68.06 68.12 0.69 終 局 変 位 : δu [mm] 20.95 20.09 17.46 19.50 19.38 20.46 19.64 1.22 初 期 剛 性 : K [kn/cm] 165.19 192.02 190.10 163.50 195.00 188.90 182.45 14.19 降伏点変位 : δv [mm] 4.19 3.51 3.59 4.20 3.47 3.60 3.76 0.34 塑 性 率 : μ 5.00 5.72 4.86 4.64 5.58 5.68 5.25 0.47 構造特性係数 : Ds 0.33 0.31 0.34 0.35 0.31 0.31 0.32 0.02 包 絡 面 積 :S [kn mm] 1304.08 1231.87 1067.65 1192.08 1193.80 1270.01 1209.92 82.19 Psm(3mm) [kn] 46.85 48.07 50.19 46.06 50.00 48.31 48.25 1.65 δ 2/3Pmax [mm] 3.22 2.96 2.77 3.22 2.74 2.98 2.98 0.21 0.1Pmax [kn] 7.34 7.16 7.20 7.24 7.16 7.22 7.22 0.07 δ 0.1Pmax [mm] 0.32 0.21 0.19 0.29 0.14 0.19 0.22 0.07 0.4Pmax [kn] 29.35 28.66 28.80 28.96 28.64 28.88 28.88 0.26 δ 0.4Pmax [mm] 1.65 1.28 1.38 1.61 1.22 1.35 1.42 0.18 0.9Pmax [kn] 66.03 64.48 64.79 65.16 64.45 64.99 64.98 0.58 δ 0.9Pmax [mm] 6.09 5.98 4.74 5.67 5.48 5.51 5.58 0.48 ハウスプラス確認検査株式会社 9/12 HP12-KT0

荷重 [kn] 90 80 70 60 50 40 HP12-KT034-1 HP12-KT034-2 30 HP12-KT034-3 HP12-KT034-4 20 HP12-KT034-5 HP12-KT034-6 10 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 図 5.7 荷重変位包絡曲線一覧 変位 [mm] ハウスプラス確認検査株式会社 10/12 HP12-KT0

(2) 終局時の状態を表 5.2 に 代表的な終局時の破壊性状を写真 5.1~ 写真 5.4 に示す 表 5.2 終局状態 HP12-KT034 部位終局状態試験体接合金物目視観察による損傷なし No.1~No.6 接合具 木材 ドリフトピンの変形固定用ボルトの破断柱 : ドリフトピンのめり込み横架材 : 目視による損傷なし No.1~No.6 No.1~No.6 No.1~No.6 No.1~No.6 写真 5.1 代表的な破壊性状 (No.1) 写真 5.2 代表的な破壊性状 (No.3) 写真 5.3 代表的な破壊性状 (No.5) 写真 5.4 代表的な破壊性状 (No.6) ハウスプラス確認検査株式会社 11/12 HP12-KT0

6. 評価結果算定した短期基準接合耐力を表 6 に示す 表 6 短期基準接合耐力 HP12-KT034 試験体 Py 2/3Pmax Psm(3mm) ( 参考 ) (kn) (kn) (kn) No.1 42.62 48.91 46.85 No.2 38.98 47.76 48.07 No.3 39.54 47.99 50.19 No.4 40.22 48.27 46.06 No.5 39.78 47.74 50.00 No.6 39.48 48.14 48.31 試験体数 n 6 6 6 係数 k 2.336 2.336 平均値 (kn) 40.10 48.13 48.24 標準偏差 1.297 0.432 変動係数 CV 0.032 0.008 ばらつき係数 0.925 0.981 短期基準接合耐力 (kn) 37.0 47.2 採用 この接合部性能試験報告書を転載するときは 必ず全文を記載してください ハウスプラス確認検査株式会社 12/12 HP12-KT0

添付資料 7. 試験結果詳細 8. 骨格曲線

ハウスプラス確認検査株式会社 1/13 HP12-KT0

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ハウスプラス確認検査株式会社 3/13 HP12-KT0

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ハウスプラス確認検査株式会社 5/13 HP12-KT0

ハウスプラス確認検査株式会社 6/13 HP12-KT0

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