Microsoft Word - 構造計算書例１.doc
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- ゆいと しもね
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1 構造計算書例 (1) 建物概要 :4 階建て共同住宅 設計ルート : ルート 3
2 1. はじめに 本計算例は 以下の点に重点をおいて作成した一例である 本例は計算の方針や方法を画一化するものではなく 個々の建物の特性や 設計者の設計方針によっては 本例よりもより最良な設計方法により設計することも考えられ そのような設計方針を示せて計算が可能な設計者にあっては 本設計例に縛られること無くよりよい設計を実現して頂きたい 本計算例の作成にあたっての要点 比較的経験が少ない設計者を対象としている 構造計算適合性判定に対応した計算書とする 一般に利用されている電算プログラム ( 旧一貫構造計算プログラム ) の利用を前提とする 実際の建物でよくある以下のような部位を持つ建物について計算を行っている ( 外階段 高架水槽 架構外袖壁 )
3 2. 構造計算書の構成 構造計算書は 以下の構成で作成した 構造計算書を作成することは重要であるが 構造計算適合性判定 ( 以下 適判 と称す ) において重要な方針や結果 事項を伝えることも重要と考えられる 実際に判定を行う構造計算適合性判定員から 資料が分かりにくい ( 設計に対する判断ではなく ) との意見も見聞きするため 構成を分かりやすくすることも必要である 構成の例 総目次 Ⅰ. 構造計算概要書 Ⅱ. 構造計算書 (1) 個別計算編 Ⅲ. 構造計算書 (2) 一貫計算編
4 Ⅰ. 構造計算概要書 目次 Ⅰ-1. 構造計算概要書 P Ⅰ-1
5 別記第一号様式 構造計算概要書 ( 保有水平耐力計算 / 許容応力度等計算 / 令第 82 条各号及び令第 82 条の 4 に定めるところによる構造計算 ) 1 建築物の概要 1. 建築物の名称 ( 参照頁 P.1) 沖縄 4F 共同住宅新築工事 2. 構造計算を行った者 ( 参照頁 P.3) イ. 資格 一級建築士大臣登録第 号 ロ. 氏名 ハ. 建築士事務所 ニ. 郵便番号 ホ. 所在地 ヘ. 電話番号 3. 建築場所 ( 参照頁 P.4) 4. 主要用途 ( 参照頁 P.4) 共同住宅 5. 規模 ( 参照頁 P.4) イ. 延べ面積 m2 ロ. 建築面積 m2 ハ. 構造 鉄筋コンクリート造 ニ. 階数 地上 4 階 地下 - 塔屋 - ホ. 高さ m ヘ. 軒の高さ m ト. 基礎の底部の深さ m 6. 構造上の特徴 ( 上部構造 ) 上部構造 ) 本建物は 24.00m 8.10m のほぼ長方形平面で 高さ 12.40m の共同住宅である 構造種別は 鉄筋コンクリート造で 架構形式は X 方向に純ラーメン構造,Y 方向は純ラーメン構造としている 平面 立面形状は整形の安定型であり 形態上は特に配慮を要する部分はない X 方向は 外壁部に窓開口 ドア開口や設備開口等があり 垂れ壁や腰壁によりせん断破壊が先行するおそれのある柱とはりには その接合する部分に完全スリットを配置している ( 基礎構造 ) 当該敷地は 地盤沈下 斜面崩壊等のおそれはなく 地盤の安定性の問題はない 支持地盤は GL の平均 N 値 50 以上の粘土混じり砂礫層とする 杭は 埋め込み工法による杭を用いる Ⅰ- 1
6 7. 構造計算方針 ( 上部構造 ) 1. 構造計算は X 方向ルート 3 Y 方向ル - ト 3 とする 2. 地盤は 地盤調査結果により第二種地盤と判定し Ai Rt 一次固有周期は告示による略算式を用いて算出する 3. 応力解析には 一貫構造計算プログラム SuperBuildSS2/RC 旧認定番号 TPRG-0062 を使用する 旧認定プログラムにより計算しているため 平成 19 年 6 月施行の改正構造基準に適合しているか 個別に計算し 適正であることを確認する 4. 一次設計は立体フレーム弾性解析 二次設計は立体弾塑性解析により行う 5. 応力解析用に 柱スパンは 1 階の柱芯 階高は各階の大ばり 基礎ばりのはり芯とする 6. 外力分布は一次設計 保有水平耐力計算とも Ai 分布に基づく外力分布とする 7. 柱はり接合部は剛域を考慮し 剛域端は材せいの 1/4 入った位置とする 8. 構造部材は 柱 梁 床 基礎とする 非構造部材は 袖壁, 垂れ壁 腰壁 方立壁及び架構外の壁とし これらは剛性のみ評価し 長期荷重 地震荷重には抵抗しないものとする なおこれらの剛性評価については 精算法 とする 9. 基準階の床は 大きな開口 くびれ等がないので 剛床仮定が成り立つものとする 1 階の床は一体の床スラブではないが 厚さ 150mm の土間コンクリート造としており 土間コンの側面支圧等により実質的に同一変位が可能と判断し 剛床仮定により計算を行っている 10. 長期 短期の荷重時の構造部材の剛性は 剛性低下を考慮しないひび割れ前の弾性剛性 ( 初期剛性 ) を用いて算定する 11. 部材のモデル化は 柱及びはりを線材置換とする 12. スラブは スラブ端部の拘束度を考慮して版厚 配筋を決定する 13. 片持ち部材は 鉛直震度 1.4 を考慮する 14. 雑壁は RC 造であり その剛性は雑壁 (n 倍法 ) で評価し 荷重は長期時地震時共に考慮する 15. 梁レベル差による剛域調整はない ( 基礎構造 ) 1. 上部構造と下部くい基礎構造は分離モデルとする 2. 上部構造は 基準モデル (DS 判定モデル ) として最下階ピン支持モデルと仮定して解析し 基礎バネは設けないものとする 3.1 階基礎レベルにおいて地震時水平力に対しては 杭頭接合部を固定として各杭の杭頭変位が等しくなるように 杭の剛性等に応じて水平力を分担させる 4. 杭頭固定時の地震時杭頭モーメント ( 地中梁芯まで換算した数値 ) は基礎梁にて負担させる 5. 基礎の浮上りは杭の引抜き抵抗力を考慮して検討する ( 許容応力度計算 層間変形角計算 ) 1. 地震力によって生ずる各階の層間変形角が 1/200 を超えないことを確認する 2. 断面算定用応力の位置は長期荷重は部材芯応力 水平荷重はフェース端応力とする 3. 柱及び梁の設計用せん断力は QD=min(QL+1.5(2.0 方向 )QE Q0+Qy) とする 4. 柱の断面算定は 1 軸曲げを考慮する 5. 大梁の付着検討には 1999 年度の RC 規準を考慮する 6. 地中梁の設計において 2 段筋を考慮する ( 保有耐力計算 ) Ⅰ- 2
7 1. 保有水平耐力計算は 曲げひび割れを考慮した静的弾塑性解析である荷重増分解析とし 脆性破壊を考慮する 2. 解析モデルは 一次設計と同じ架構モデルにて行う 3. 崩壊メカニズムを得るための外力分布は Ai 分布に基づく外力分布とする 4. 両方向の崩壊メカニズムは 靭性指向の全体崩壊形とし Ds=0.3 を目標とする 5.Ds 判定及び崩壊メカニズムは 基礎の浮上りを拘束して算定する 6. 全体崩壊形が形成されたと判断した時点で 崩壊メカニズムがまだ形成されていない部分については解析終了時の応力と部材耐力との応力比により 部材の曲げ降伏 せん断破壊等の破壊形式を決める それに基づき全ての部材の破壊形式 部材種別を判定し Ds 値を決定する 7. 保有水平耐力は いずれかの階の層間変形角が 1/100 に達した場合はその時点の耐力とする 8. 剛性率及び偏心率は 非構造部材を考慮する場合としない場合を計算し不利な方を採用する 9. 終局強度を計算する場合の鉄筋の材料強度は 基準強度を 1.1 倍した値とする 11. せん断終局耐力式は荒川 mean 式にて算定する 12. 崩壊メカニズム時のヒンジ発生の許容部位は部材端部とし 大梁端部 柱の最下階柱脚 最上階柱頭 地震時引張力により軸力が過少となった柱両端部 ( 塑性変形能力に問題が無いと考えられます ) とする 13. 柱及びはりに十分な塑性変形能力を確保するためせん断破壊 付着割裂破壊及び圧縮破壊等の脆性的破壊を生じないことを確認する 14.1/50 以上の変形では PΔ 効果を考慮しなければならなく 静的漸増弾塑性解析は良好な解析が出来ないため 建築耐震設計における保有水平耐力と変形性能 日本建築学会も参照して 1/50 で解析を終了する ( その他 ) 1. 使用上の支障に関する検討は 平 12 建告 1459 号第 1 の条件式により令第 82 条第 4 号への適合を確認する Ⅰ- 3
8 8. 適用する構造計算 イ. 適用する構造計算の種類 保有水平耐力計算 許容応力度等計算 令第 82 条各号及び令第 82 条の 4 に定めるところによる構造計算 ロ. 鉄骨造における適用関係 本建物の場合該当しない ハ. 平成 19 年国土交通省告示第 593 号各号の基準に適合していることの検証内容 ( 参照頁 P.194) 9. 使用プログラムの概要 イ. プログラムの名称 Super Build/SS2-RC 低層 Ver2.93 ( 旧認定番号 TPRG-0044) ロ. 国土交通大臣の認定の有無 有 ( 認定プログラムで安全性を確認 ) 有 ( その他 ) 無 ハ. 認定番号 ニ. 認定の取得年月日 ホ. 構造計算チェックリスト ( 参照頁 ) 10. 使用する材料と部位 ( 参照頁 P.22~P.25) (1) 木材以外の場合 材料 設計基準強度又は品質 (N/ mm2 ) 使用部位 普通コンクリート Fc27 1F~RF 普通コンクリート Fc21 1F 土間コン床 鉄筋 D10~D16 鉄筋 D19~D29 SD295A SD345 認定の有無 備考 (2) 木材の場合 ( 集成材 単板積層材等の木質材料を含む ) 本建物の場合該当しない 11. 使用する材料の許容応力度等 ( 参照頁 P.22~P.25) (1) コンクリートの許容応力度長期に生ずる力に対する許容応力度短期に生ずる力に対する許容応力度 (N/ mm2 ) (N/ mm2 ) 種類 圧縮 せん断 上端筋 付着 その他の鉄筋 圧縮 せん断 上端筋 付着 その他の鉄筋 Fc Fc 備考 Ⅰ- 4
9 (2) 鉄筋の許容応力度長期に生ずる力に対する許容応力短期に生ずる力に対する許容応種類度 (N/ mm2 ) 力度 (N/ mm2 ) 圧縮引張りせん断圧縮引張りせん断 基準強度 (N/ mm2 ) 備考 SD295A D19 未満 SD (195) 215(195) (D29 以上 ) SD (195) 215(195) (D29 以上 ) (3) 木材の許容応力度 ( 集成材 単板積層材等の木質材料を含む ) 本建物の場合該当しない (4) 鋼材の許容応力度本建物の場合該当しない長期に生ずる力に対する許容応短期に生ずる力に対する許容応種類力度 (N/ mm2 ) 力度 (N/ mm2 ) 圧縮引張り曲げせん断圧縮引張り曲げせん断 基準強度 (N/ mm2 ) 備考 12. 基礎 地盤説明書 ( 参照頁 ) 基礎は G.L.-15.0m の粘土混じり砂礫層を支持地盤とする杭基礎とする 杭は埋め込み工法による既製 PHC 杭を採用する 13. 略伏図等 ( 参照頁 P.5~P.9) 14. 略軸組図等 ( 参照頁 P.10~P.17) 15. 部材断面表 ( 参照頁 P.18~P.20) 16. 特別な調査又は研究の結果等説明書 ( 参照頁 ) Ⅰ- 5
10 2 荷重 外力等 1. 固定荷重 ( 参照頁 P.27) 2. 積載荷重 ( 参照頁 P.27) 用途種別スラブ用 [N/ m2 ] ラーメン用 [N/ m2 ] 地震用 [N/ m2 ] 非歩行屋根 L.L 居住室 病室 寝室 L.L 積雪荷重 ( 参照頁 ) 本建物の場合該当しない 4. 風圧力 ( 参照頁条件は P.27 結果は P.42) イ. 地表面粗度区分 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ ロ. 基準風速 V 0 = 46.0m/ 秒 ハ.E の数値 E = Er 2 Gf = ニ. 速度圧 q = 0.6EV 0 2 = N/ m2 X 方向 Y 方向とも同 ホ. 風力係数 平成 12 年建設省告示第 1454 号第 3 に規定する式に基づき算出 風洞試験の結果に基づき算出 5. 地震力 ( 参照頁 P.27) イ. 地震地域係数 Z = 0.70 ロ. 地盤種別 第 2 種地盤 ハ. 設計用一次固有周期 T = X 方向 Y 方向とも同 ニ. 設計用一次固有周期の算出方法 略算法 精算法 ホ. 振動特性係数 R t = 1.00 X 方向 Y 方向とも同 へ. 標準せん断力係数 C 0 = 0.20 X 方向 Y 方向とも同 ト. 地下部分の水平震度 本建物の場合該当しない チ. 地震力 ( 概要 ) ( 参照頁 P.42~P.43) 方向 階 wi (kn) Σwi (kn) αi Ai Ci Qi (kn) 備考 X,Y X,Y X,Y X,Y 荷重分布図 ( 参照頁 P.30) 7. その他の荷重 外力 イ. 土圧に対する考慮 ( 参照頁 P.31) ロ. 水圧に対する考慮 ( 参照頁 P.31) ハ. その他考慮すべき荷重 外力に対する考慮 ( 参照頁 P.31) 高架水槽 : 架台 + タンク本体 ( 満水時 ) 全重量 200kN Ⅰ- 6
11 3 応力計算 1. 架構モデル図 ( 参照頁 P.44~P.51) 2. 鉛直荷重時応力 ( 参照頁 P.73~P.77) 3. 水平荷重時応力 ( 参照頁 P.81~P.95) 4. 水平力分担 (1) 木造以外の場合 ( 参照頁 P.96) 方向 階 ΣQc (kn) ΣQw (kn) ΣQc+ΣQw (kn) ΣQw ΣQc+ΣQw 設計用分担率 (%) 柱の分担率 耐力壁又は筋かいの分担率 X 正 X 正 X 正 X 正 X 負 X 負 X 負 X 負 Y 正 Y 正 Y 正 Y 正 Y 負 Y 負 Y 負 Y 負 (2) 木造の場合本建物の場合該当しない (3) 木造における壁量の確認本建物の場合該当しない (4) 鉄筋コンクリート造又は鉄骨鉄筋コンクリート造における壁量 柱量の確認本建物の場合該当しない イ. 適用する構造計算の種類 平成 19 年国土交通省告示第 593 号第二号イ (1) 昭和 55 年建設省告示第 1791 号第三第一号イ 昭和 55 年建設省告示第 1791 号第三第二号イ ロ. 鉄筋コンクリート造又は鉄骨鉄筋コンクリート造における壁量 柱量 5. 基礎反力図 ( 参照頁鉛直は P.78~P.79 水平は P.97~P.99) Ⅰ- 7
12 4 断面計算 1. 断面検定表 ( 参照頁 P.110~P.134) 2. 長期荷重時断面検定比図 ( 参照頁 P.101~P.105) 3. 短期荷重時断面検定比図 ( 参照頁 P.106~P.109) 5 基礎ぐい等の検討 ( 参照頁 ) 既製 PHC 杭の支持力に対する検討 および地震時の水平力に対する検討を行い安全であることを確認している 6 使用上の支障に関する検討 ( 参照頁 ) 大梁 小梁 スラブ等について検討を行い 制限値以下であることを確認している Ⅰ- 8
13 7 層間変形角 剛性率 偏心率等 1. 層間変形角 剛性率 ( 参照頁層間変形角は P.136 剛性率は P.137) 雑壁を考慮しない場合 方向 階 加力方向 階高 ( mm ) 最大の層間変位 ( mm ) 最大の層間変形角 剛性率を計算する場合の層間変位 ( mm ) 剛性率を計算する場合の層間変形角 剛性率 X 4 正 / / X 3 正 / / X 2 正 / / X 1 正 / / X 4 負 / / X 3 負 / / X 2 負 / / X 1 負 / / Y 4 正 / / Y 3 正 / / Y 2 正 / / Y 1 正 / / Y 4 負 / / Y 3 負 / / Y 2 負 / / Y 1 負 / / Fs 雑壁を考慮する場合 方向 階 加力方向 階高 ( mm ) 最大の層間変位 ( mm ) 最大の層間変形角 剛性率を計算する場合の層間変位 ( mm ) 剛性率を計算する場合の層間変形角 剛性率 X 4 正 / / X 3 正 / / X 2 正 / / X 1 正 / / X 4 負 / / X 3 負 / / X 2 負 / / X 1 負 / / Y 4 正 / / Y 3 正 / / Y 2 正 / / Y 1 正 / / Y 4 負 / / Y 3 負 / / Y 2 負 / / Y 1 負 / / Fs 各階の剛性率 0.6 ( 階高は床版上面から上面とする ) Ⅰ- 9
14 2. 損傷が生ずるおそれのないことについての検証内容 ( 参照頁 P.136) 層間変形角が 1/200 以内のため該当しない 3. 偏心率 ( 参照頁 P.137~P.139) 雑壁を考慮しない場合方向階加力方向重心 gy(m) 剛心 ly(m) rex(m) ey(m) 偏心率 Fe X 4 X 正 Y 正 X 3 X 正 Y 正 X 2 X 正 Y 正 X 1 X 正 Y 正 方向階加力方向重心 gx(m) 剛心 lx(m) rey(m) ex(m) 偏心率 Fe Y 4 X 正 Y 正 Y 3 X 正 Y 正 Y 2 X 正 Y 正 Y 1 X 正 Y 正 雑壁を考慮する場合方向階加力方向重心 gy(m) 剛心 ly(m) rex(m) ey(m) 偏心率 Fe X 4 X 正 Y 正 X 3 X 正 Y 正 X 2 X 正 Y 正 X 1 X 正 Y 正 方向階加力方向重心 gx(m) 剛心 lx(m) rey(m) ex(m) 偏心率 Fe Y 4 X 正 Y 正 Y 3 X 正 Y 正 Y 2 X 正 Y 正 Y 1 X 正 Y 正 雑壁を考慮しない場合方向階加力方向重心 gy(m) 剛心 ly(m) rex(m) ey(m) 偏心率 Fe X 4 X 正 Y 負 X 3 X 正 Y 負 X 2 X 正 Y 負 X 1 X 正 Y 負 方向階加力方向重心 gx(m) 剛心 lx(m) rey(m) ex(m) 偏心率 Fe Y 4 X 正 Y 負 Y 3 X 正 Y 負 Y 2 X 正 Y 負 Y 1 X 正 Y 負 Ⅰ- 10
15 雑壁を考慮する場合方向階加力方向重心 gy(m) 剛心 ly(m) rex(m) ey(m) 偏心率 Fe X 4 X 正 Y 負 X 3 X 正 Y 負 X 2 X 正 Y 負 X 1 X 正 Y 負 方向階加力方向重心 gx(m) 剛心 lx(m) rey(m) ex(m) 偏心率 Fe Y 4 X 正 Y 負 Y 3 X 正 Y 負 Y 2 X 正 Y 負 Y 1 X 正 Y 負 雑壁を考慮しない場合方向階加力方向重心 gy(m) 剛心 ly(m) rex(m) ey(m) 偏心率 Fe X 4 X 負 Y 正 X 3 X 負 Y 正 X 2 X 負 Y 正 X 1 X 負 Y 正 方向階加力方向重心 gx(m) 剛心 lx(m) rey(m) ex(m) 偏心率 Fe Y 4 X 負 Y 正 Y 3 X 負 Y 正 Y 2 X 負 Y 正 Y 1 X 負 Y 正 雑壁を考慮する場合方向階加力方向重心 gy(m) 剛心 ly(m) rex(m) ey(m) 偏心率 Fe X 4 X 負 Y 正 X 3 X 負 Y 正 X 2 X 負 Y 正 X 1 X 負 Y 正 方向階加力方向重心 gx(m) 剛心 lx(m) rey(m) ex(m) 偏心率 Fe Y 4 X 負 Y 正 Y 3 X 負 Y 正 Y 2 X 負 Y 正 Y 1 X 負 Y 正 Ⅰ- 11
16 雑壁を考慮しない場合方向階加力方向重心 gy(m) 剛心 ly(m) rex(m) ey(m) 偏心率 Fe X 4 X 負 Y 負 X 3 X 負 Y 負 X 2 X 負 Y 負 X 1 X 負 Y 負 方向階加力方向重心 gx(m) 剛心 lx(m) rey(m) ex(m) 偏心率 Fe Y 4 X 負 Y 負 Y 3 X 負 Y 負 Y 2 X 負 Y 負 Y 1 X 負 Y 負 雑壁を考慮する場合方向階加力方向重心 gy(m) 剛心 ly(m) rex(m) ey(m) 偏心率 Fe X 4 X 負 Y 負 X 3 X 負 Y 負 X 2 X 負 Y 負 X 1 X 負 Y 負 方向階加力方向重心 gx(m) 剛心 lx(m) rey(m) ex(m) 偏心率 Fe Y 4 X 負 Y 負 Y 3 X 負 Y 負 Y 2 X 負 Y 負 Y 1 X 負 Y 負 各階の偏心率 令第 82 条の 6 第 3 号の基準に適合していることの検証内容 ( 参照頁 ) 8 保有水平耐力 1. 保有水平耐力を計算する場合の外力分布 ( 参照頁 P.159) 2.Ds 算定時の応力図 ( 参照頁 P.160~P.167) 3. 塑性ヒンジ図 (Ds 算定時 ) ( 参照頁 P.183~P.190) 4. 部材種別 ( 参照頁 P.183~P.190) 5. 保有水平耐力時の応力図 ( 参照頁 P.160~P.167) 6. 塑性ヒンジ図 ( 保有水平耐力時 ) ( 参照頁 P.170~P.182) 7. 各階の層せん断力変形角曲線 ( 参照頁 P.191~P.192) Ⅰ- 12
17 8. 構造特性係数 ( 参照頁 P.158~P.159) (1) 木造以外の場合 方向 階 柱及びはりの部材群 加力方向 Q (kn) 種別 耐力壁の部材群又は筋かいの部材群 Q 合計 βu 構造特性 係数 Ds X 4 正 A X 3 正 A X 2 正 A X 1 正 A X 4 負 A X 3 負 A X 2 負 A X 1 負 A Y 4 正 A Y 3 正 A Y 2 正 A Y 1 正 A Y 4 負 A Y 3 負 A Y 2 負 A Y 1 負 A (kn) 種別 Q (kn) (2) 木造の場合本建物の場合該当しない Ⅰ- 13
18 9. 保有水平耐力計算の結果 ( 参照頁 P.191~P.193) 保有水平耐力の計算は 下記の時点をもって保有水平耐力とした X 正方向 : 指定重心層間変形角に達した ( 最終 STEP=163) X 負方向 : 指定重心層間変形角に達した ( 最終 STEP=164) Y 正方向 : 指定重心層間変形角に達した ( 最終 STEP=169) Y 負方向 : 指定重心層間変形角に達した ( 最終 STEP=165) 方向 階 Ds Fe Fs Fes Qud (kn) Qun (kn) Qu (kn) Qu/Qun X 正 OK X 正 OK X 正 OK X 正 OK X 負 OK X 負 OK X 負 OK X 負 OK Y 正 OK Y 正 OK Y 正 OK Y 正 OK Y 負 OK Y 負 OK Y 負 OK Y 負 OK 判定 9 屋根ふき材等の検討 ( 参照頁 ) 該当なし Ⅰ- 14
19 Ⅱ. 構造計算書 (1) 個別計算編 目次 Ⅱ-1. 一般事項 P Ⅱ- 1 Ⅱ-2. 荷重 P Ⅱ-19 Ⅱ-3. 小梁 片持ち梁 床の設計 P Ⅱ-21 Ⅱ-4. 外階段の設計 P Ⅱ-32 Ⅱ-5. 高架水槽の設計 P Ⅱ-35 Ⅱ-6. 基礎の設計 P Ⅱ-37
20 Ⅱ-1. 一般事項 1. 一般事項 1.1 建物概要 1-1 工事名称沖縄 4F 共同住宅新築工事 1-2 工事場所 1-3 建物規模 用途共同住宅 1.2 構造概要 2-1 構造種別 鉄筋コンクリート造 2-2 骨組形式 X 方向 : ラーメン構造 Y 方向 : ラーメン構造 2-3 基礎形式 杭基礎 ( 既製 PHC 杭 ) 2-4 その他 増築の予定 : なし屋上付属物 : 高架水槽 特殊条件 : なし 1.3 荷重及び外力 3-1 地震力地域係数 Z=0.7 用途係数 I=1.0 地盤種別第 2 種地盤地盤一次周期 Tc =0.6sec. 建物設計用固有一次周期 T=h ( α)=12.4m 0.02=0.248sec. 振動特性係数 T Tc の時 Rt=1.00 Tc< T <2Tc の時 Rt=1-0.2(T/Tc-1) 2 2Tc T の時 Rt=1.6 Tc/T 標準せん断力係数 (1 次設計時 ) C 0 =0.20 標準せん断力係数 ( 保有耐力時 ) C 0 = 風圧力建設値域の条件地表面粗度区分 : Ⅲ 基準風速 V 0 : 46m/s 風圧係数 (Cf) 建物形状 : 閉鎖型陸屋根 壁面 Cpe 側面風上風下風上より0.5aの領域左に揚げる以外の領域 0.8 kz 屋根面 Cpe 風上より0.5aの領域 左に揚げる以外の領域 Cpi 0.0 及び -0.2 Ⅱ-1
21 1.4 構造設計方針 4-1 構造設計方針 ( 上部構造 ) 本建物は 24.00m 8.10mのほぼ長方形平面で 高さ 12.40mの共同住宅である 構造種別は 鉄筋コンクリート造で 架構形式は X 方向に純ラーメン構造,Y 方向は純ラーメン構造としている 平面, 立面形状は整形の安定型であり 形態上は特に配慮を要する部分はない X 方向は 外壁部に窓開口 ドア開口や設備開口等があり 垂れ壁や腰壁によりせん断破壊が先行するおそれのある柱とはりには その接合する部分に完全スリットを配置している ( 基礎構造 ) 当該敷地は 地盤沈下 斜面崩壊等のおそれはなく 地盤の安定性の問題はない 支持地盤は GL 以深の平均 N 値 50 以上の細砂層とする 杭は 埋め込み工法による杭を用いる 4-2 構造計算方針 ( 上部構造 ) 1. 構造計算はX 方向ルート 3 Y 方向ル-ト 3 とする 2. 地盤は 地盤調査結果により第二種地盤と判定し Ai Rt 一次固有周期は告示による略算式を用いて算出する 3. 応力解析には 一貫構造計算プログラム SuperBuildSS2/RC 旧認定番号 TPRG-0062 を使用する 旧認定プログラムにより計算しているため 平成 19 年 6 月施行の改正構造基準に適合しているか 個別に計算し 適正であることを確認する 4. 一次設計は立体フレーム弾性解析 二次設計は立体弾塑性解析により行う 5. 応力解析用に 柱スパンは 1 階の柱芯 階高は各階の大ばり 基礎ばりのはり芯とする 6. 外力分布は一次設計 保有水平耐力計算とも Ai 分布に基づく外力分布とする 7. 柱はり接合部は剛域を考慮し 剛域端は材せいの 1/4 入った位置とする 8. 構造部材は 柱 梁 床 基礎とする 非構造部材は 袖壁, 垂れ壁 腰壁 方立壁及び架構外の壁とし これらは剛性のみ評価し 長期荷重 地震荷重には抵抗しないものとする なおこれらの剛性評価については 精算法 とする 9. 基準階の床は 大きな開口 くびれ等がないので 剛床仮定が成り立つものとする また 1 階の床は一体の床スラブではないが 厚さ 150mm の土間コンクリート造としており 側面支圧などより実質的に同一変位が可能と判断し 剛床仮定により計算を行っている 10. 長期 短期の荷重時の構造部材の剛性は 剛性低下を考慮しないひび割れ前の弾性剛 ( 初期剛性 ) を用いて算定する 11. 部材のモデル化は 柱及びはりを線材置換とする 12. スラブは スラブ端部の拘束度を考慮して版厚 配筋を決定する 13. 片持ち部材は 鉛直震度 1.4 を考慮する 14. 雑壁は RC 造であり その剛性は雑壁 (n 倍法 ) で評価し 荷重は長期時地震時共に考慮する 15. 梁レベル差による剛域調整はない Ⅱ-2
22 ( 基礎構造 ) 1. 上部構造と下部くい基礎構造は分離モデルとする 2. 上部構造は 基準モデル (DS 判定モデル ) として最下階ピン支持モデルと仮定して解析し 基礎バネは設けないものとする 3. 1 階基礎レベルにおいて地震時水平力に対しては 杭頭接合部を固定として各杭の杭頭変位が等しくなるように 杭の剛性等に応じて水平力を分担させる 4. 杭頭固定時の地震時杭頭モーメント ( 地中梁芯まで換算した数値 ) は基礎梁にて負担させる 5. 基礎の浮上りは杭の引抜き抵抗力を考慮して検討する ( 許容応力度計算 層間変形角計算 ) 1. 地震力によって生ずる各階の層間変形角が 1/200 を超えないことを確認する 2. 断面算定用応力の位置は長期荷重は部材芯応力 水平荷重はフェース端応力とする 3. 柱及び梁の設計用せん断力はQD=min(QL+1.5(2.0 方向 )QE Q0+Qy) とする 4. 柱の断面算定は 1 軸曲げを考慮する 5. 大梁の付着検討には 1999 年度のRC 規準を考慮する 6. 地中梁の設計において 2 段筋を考慮する ( 保有耐力計算 ) 1. 保有水平耐力計算は 曲げひび割れを考慮した静的弾塑性解析である荷重増分解析とし 脆性破壊を考慮する 2. 解析モデルは 一次設計と同じ架構モデルにて行う 3. 崩壊メカニズムを得るための外力分布は Ai 分布に基づく外力分布とする 4. 両方向の崩壊メカニズムは 靭性指向の全体崩壊形とし Ds=0.3 を目標とする 5.Ds 判定及び崩壊メカニズムは 基礎の浮上りを拘束して算定する 6. 全体崩壊形が形成されたと判断した時点で 崩壊メカニズムがまだ形成されていない部分については解析終了時の応力と部材耐力との応力比により 部材の曲げ降伏 せん断破壊等の破壊形式を決める それに基づき全ての部材の破壊形式 部材種別を判定し Ds 値を決定する 7. 保有水平耐力はいずれかの階の層間変形角が 1/100 に達した場合はその時点の耐力とする 8. 剛性率及び偏心率は非構造部材を考慮する場合としない場合を計算し不利な方を採用する 9. 終局強度を計算する場合の鉄筋の材料強度は 基準強度を 1.1 倍した値とする 11. せん断終局耐力式は荒川 mean 式にて算定する 12. 崩壊メカニズム時のヒンジ発生の許容部位は部材端部とし 大梁端部 柱の最下階柱脚 最上階柱頭 地震時引張力により軸力が過少となった柱両端部 ( 塑性変形能力に問題が無いと考えられます ) とする 13. 柱及びはりに十分な塑性変形能力を確保するためせん断破壊 付着割裂破壊及び圧縮破壊等の脆性的破壊を生じないことを確認する 14. 1/50 以上の変形ではPΔ 効果を考慮しなければならなく 静的漸増弾塑性解析は良好な解析が出来ないため 建築耐震設計における保有水平耐力と変形性能 日本建築学会も参照して 1/50 で解析を終了する Ⅱ-3
23 4-3 使用電算機プログラム 一貫計算 :Super Build/SS2-RC 低層 Ver2.93 基礎設計 :Super Build/BF1 Ver3.13 二次部材設計 :Super Build/RC2 次部材 Ver 応力解析法 鉛直荷重時 水平荷重時共 : 立体フレームマトリックス法 4-5 参考図書 1 建築基準法 同施行令 年版建築物の構造関係技術基準解説書 3 鉄筋コンクリート構造計算規準 同解説 1999( 日本建築学会 ) 4 鋼構造設計規準 ( 日本建築学会 ) 5 建築耐震設計によける保有財力と変形性能 1990( 日本建築学会 ) 6 地震力に対する建築物の基礎の設計指針 ( 日本建築センター ) 7 8 Ⅱ-4
24 1.5 構造設計方針 5-1 使用材料 材料の許容応力度本建物に使用する材料と その材料の許容応力度を次に示す Ⅱ-5
25 5-2 地盤の許容支持力度及び杭の許容支持力 使用基礎の種別長期短期備考 ( 直接基礎 ) 支持地盤地質支持地盤 G.L. 支持地盤の許容 kn/m2 kn/m2 地盤 N 値支持力度支持地盤細砂層 ( 杭基礎 ) 650kN/ 本 (φ450) 長期支持地盤深さ G.L.-15.0m 杭の許容 500kN/ 本 (φ400) の2 倍支持地盤 N 値 50 以上支持力 350kN/ 本 (φ350) 杭種別埋め込み工法 Ⅱ-6
26 1.6 建物略図 Ⅱ-7
27 Ⅱ-8
28 Ⅱ-9
29 Ⅱ-10
30 Ⅱ-11
31 Ⅱ-12
32 Ⅱ-13
33 Ⅱ-14
34 Ⅱ-15
35 Ⅱ-16
36 Ⅱ-17
37 Ⅱ-18
38 Ⅱ-2. 荷重 1. 固定荷重 部位名称 厚さ (mm) 単位重量 (kn/ m3 ) 荷重 (N/ m2 ),(N/m) 合計 (N/ m2 ),(N/m) 固定荷重 (N/ m2 ),(N/m) 屋根 防水層 150 ( 非歩行 ) 増し打ち ( 平均厚 t=30mm) 断熱材 100 天井 200 1,170 1,200 (N/ m2 ) スラブ (t=150mm) ,600 3,600 4,800 片持ち庇 防水層 150 増し打ち ( 平均厚 t=30mm) (N/ m2 ) スラブ (t=150~210mm) ,320 4,400 5,300 片持ち 防水モルタル ( 平均厚 t=30mm) バルコニー 下面増し打ち ( 平均厚 t=20mm) 片廊下 1,170 1,200 (N/ m2 ) スラブ (t=150~210mm) ,320 4,400 5,600 軽量間仕切り ( 均し ) 500 2~4 階室内床 床仕上げ ( 下地含む ) 300 天井 200 1,000 1,000 (N/ m2 ) スラブ (t=180mm) ,320 4,400 5,400 外部仕上げ 600 RC 外壁 1 壁 (t=150mm) ,600 (N/ m2 ) 内部仕上げ ( 下地含む ) 200 4,400 4,400 外部仕上げ 600 RC 外壁 2 壁 (t=180mm) ,600 (N/ m2 ) 内部仕上げ ( 下地含む ) 200 4,400 4,400 RC 手摺 4,000 (N/m) (N/m) 4,000 4,000 建具 ( サッシ ) 400 (N/m) (N/m) パラペット 2,000 (N/m) (N/m) 2,000 2, 積載荷重 設計荷重 部位 屋根 ( 非歩行 ) 床用 (N/ m2 ) 架構用 (N/ m2 ) 地震用 (N/ m2 ) D.L. L.L. T.L. D.L. L.L. T.L. D.L. L.L. T.L. 4, ,700 4, ,450 4, ,100 片持ち庇 5, ,200 5,300 1,300 6,600 5, ,900 片持ちバルコニー片廊下 5,600 1,800 7,400 5,600 1,300 6,900 5, ,200 2~4 階室内床 5,400 1,800 7,200 5,400 1,300 6,700 5, ,000 室内床 5,400 1,800 7,200 5,400 1,300 6,700 5, ,000 Ⅱ-19
39 D.L L.L 床設計用小梁設計用架構設計用地震時設計用 階段屋根 アスファルト防水 150 増しコン厚さ 断熱材 天井 RC t= モルタル厚さ20*30* 増しコン厚さ23*10* 階段 段部 1380 RC tave= モルタル厚さ 増しコン厚さ 階段 踊場 830 RC tave= Ⅱ-20
1. はじめに 本計算例は 以下の点に重点をおいて作成した一例である 本例は計算の方針や方法を画一化するものではなく 個々の建物の特性や 設計者の設計方針によっては 本例よりもより最良な設計方法により設計することも考えられ そのような設計方針を示せて計算が可能な設計者にあっては 本設計例に縛られるこ
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070406
別記第二号様式 構造計算概要書 ( プレストレストコンクリート造の建築物又は建築物の構造部分 ( 限界耐力計算 )) 1 建築物の概要 1. 建築物の名称 ( 参照頁 ) 2. 構造計算を行った者 ( 参照頁 ) イ. 資格 ( ) 建築士 ( ) 登録第 号 ロ. 氏名 ハ. 建築士事務所 ( ) 建築士事務所 ( ) 知事登録 号 ニ. 郵便番号 ホ. 所在地 ヘ. 電話番号 3. 建築場所 (
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A-2
. 荷重および外力.1 クレーン荷重の考え方 よくある指摘事例 クレーン荷重の設定方法や建物の設計方法が不明確な事例がある. 関係法令等 令第 8 条, 第 83 条, 第 84 条平成 1 年国交省告示第 5 号 指摘の趣旨 クレーンを有する建物の構造設計を行うにあたり,015 年技術基準 1) にはクレーン荷重の設定方法や考え方 長期, 地震時 ) が示されておらず, また設計上の注意事項も記載されていない.
<4D F736F F D2095BD90AC E8D918CF08D9091E D862E646F63>
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Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
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風水害 [--] 火災 事故 [--] 震災 [-7-] [ 資料 ] 被害家屋判定表 ( 参考 被害認定の流れ 災害に係る住家の被害の発生 地震による被害 < 第 次調査 > < 第 次調査 > < 被災者から 不服の申立てがあった ( 外観による判定 ( 外観による判定 場合の対応 > ( 傾斜による判定 ( 傾斜による判定 被災者の不服の内容を精査 ( 部位 による判定 ( 部位による判定 した上で
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
<4D F736F F D208E9197BF A082C68E7B8D A815B82CC8D5C91A28AEE8F C4816A2E646F63>
資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
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[8] 耐震設計 皆さんは 構造設計の手法として 許容応力度設計を学んできましたね この許容応力度設計は どこから生まれたのでしょうか また 許容応力度設計はわかりやすく 構造設計者にとっては便利な設計法ですが この設計法には欠点はないのでしょうか 許容応力度設計に欠点があるとすれば 建物の耐震設計は どのように考えるべきなのでしょうか ここでは 耐震設計の考え方と構造計画の重要性についてお話しします
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
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スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
Microsoft PowerPoint - fuseitei_6
不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
事例に基づく耐震性能の評価と被災度区分判定および復旧計画
被災した建物を実例とした日本の応急復旧技術の紹介 東北大学 Tohoku University 迫田丈志 Joji Sakuta 京都大学 Kyoto University 坂下雅信 Masanobu Sakashita 日本の応急復旧の流れ 1 応急危険度判定 危険 2 応急措置 軸力支持 水平抵抗力の確保 3 被災度区分判定 大破 4 準備計算 図面作成 建物重量 5 構造特性係数 Is の算定
Microsoft Word - 平成 12 年 1399 号.doc
平成 12 年 1399 号 建築基準法関係告示 耐火構造の構造方法を定める件平成 12 年 5 月 30 日建設省告示第 1399 号最終改正平成 17 年 6 月 1 日国土交通省告示第 569 号建築基準法 ( 昭和 25 年法律第 201 号 ) 第 2 条第七号の規定に基づき 耐火構造の構造方法を次のように定める 第 1 壁の構造方法は 次に定めるものとする この場合において かぶり厚さ又は厚さは
1 建築物の概要使用プログラムの概要伏図 軸組図等 特別な調査又は研究の結果等説明書 2 荷重 外力等固定荷重積載荷重 荷重分布図 1 プログラムの出力メッセージに対するコメントの記載がない 2 貫通孔を有する梁部材において その仕様の明示や補強計算書の添付がない ( 既製品使用時は 構造計算概要書
よくある指摘事項 ( 一覧表 ) の公開について ( 改訂 ) 改 1 平成 23 年 8 月 1 日平成 21 年 10 月 5 日一般財団法人大阪建築防災センター構造計算適合性判定センター 改訂内容 1 指摘の頻度が減少した事項等を削除 ( 欠番としています ) 2 指摘の頻度が増加した事項等について新たに追加 ( 付番号で赤字で表示 ) 3 判定が長期化した事例でその要因となっている事項 (
申請図書の作成要領 耐震診断評定の対象とする建築物等 耐震診断評定に適用する基準等 標準的な業務の流 れ 変更評定の業務の流れ及び留意事項等は 別に定める申請要領をご参照ください 1-1 申請図書の体裁 (1) 申請図書は A4 判の差し替え可能なファイルとしてください ( 両面印刷可 ) 図面等で
BTRI-M404( 図書 1 S)-01 平成 26 年 4 月 1 日制定 耐震診断評定 申請図書作成要領 旧耐震基準 ( 昭和 56 年 5 月 31 日以前に着工 ) の鉄骨造の建築物等 認証部 申請図書の作成要領 耐震診断評定の対象とする建築物等 耐震診断評定に適用する基準等 標準的な業務の流 れ 変更評定の業務の流れ及び留意事項等は 別に定める申請要領をご参照ください 1-1 申請図書の体裁
要 約 本件建物は 構造上の安全性に問題がある 前回裁判で提出されている本件の問題点に加え 現地調査書 (( 株 ) 日本建築検査研究所岩山氏作成 ) 施工図及び竣工図をもとに再検討を行なった その結果下記に示すように建物の安全性を損なう重要な問題点が発覚した 発覚した問題点を反映し構造の再計算を行
要 約 本件建物は 構造上の安全性に問題がある 前回裁判で提出されている本件の問題点に加え 現地調査書 (( 株 ) 日本建築検査研究所岩山氏作成 ) 施工図及び竣工図をもとに再検討を行なった その結果下記に示すように建物の安全性を損なう重要な問題点が発覚した 発覚した問題点を反映し構造の再計算を行った 本件建物の問題点 1 屋上の増し打ち荷重が元設計の想定の限度を超えて打設されている 2 基礎梁の施工不良があり柱と基礎梁の接合部のコンクリートが一体化していない
PowerPoint プレゼンテーション
SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
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付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 ) について 改正の方向性を検討する 現在の評価方法基準では 1 仕様規定 2 構造計算 3 耐震診断のいずれの基準にも適合することを要件としていること また現況や図書による仕様確認が難しいことから 評価が難しい場合が多い なお 評価方法基準には上記のほか 耐震等
耐震性 ( 倒壊等防止 ) に係る評価方法 基準改正の方向性の検討 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 ) について 改正の方向性を検討する 現在の評価方法基準では 1 仕様規定 2 構造計算 3 耐震診断のいずれの基準にも適合することを要件としていること また現況や図書による仕様確認が難しいことから 評価が難しい場合が多い なお 評価方法基準には上記のほか 耐震等級 ( 構造躯体の損傷防止 ) 耐風等級
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第 5 話地震 風応答を予測しよう この時点では 免震層の位置 仮定断面が決まり 意匠デザインの建物平面 立面計画図がある程度できあがり 構造デザインは解析フレームモデル 免震部材の種類 配置が決まった状態にあるとします 想定した地震荷重や免震層の最大変形を以下の簡易な方法で確認をします 勿論 この時点で観測波を用いた応答解析をすることも十分可能ですが そのためには 建物の振動解析モデルの作成が必要となるため
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
Microsoft Word - 技術資料Vol.2.docx
技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
公開小委員会 鉄筋コンクリート構造計算規準の改定案
2012 年 8 月 24 日高知 耐震壁の設計法の過去, 現在 および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 新潟大学工学部建設学科建築コース 教授 加藤大介 耐震壁の設計法の過去, 現在および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 1. 耐震壁の設計法等の歴史 2.2010 年の RC 規準 11 次改定について 3.2013 年 (?) 発刊予定の保有水平耐力規準の作業について
第 回日本地震工学シンポジウム (0) 2. 擬似全体崩壊メカニズムと応力推定 2. 基本的な考え方と検討の流れ本研究では C 造フレーム構造の全体崩壊メカニズムとして 倒壊に対する耐震安全性が高い梁曲げ降伏型全体崩壊メカニズム 2) を想定する その際 最上階の柱頭ヒンジと 階の柱脚ヒンジは許容す
GO26-Sat-AM-8 第 回日本地震工学シンポジウム (0) 静的非線形解析を用いた C フレーム構造の崩壊メカニズムと応力推定 ESTIMATION OF STESS AND COLLAPSE MECHANISM FO C FAME STUCTUE USING NONLINEA STATIC ANALYSIS 相羽均修 ) 木谷圭一 ) 秋田知芳 2) ) 和泉信之 Masanobu AIBA,
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
表 6.3 鉄筋のコンクリートに対する許容付着応力度 (N/mm 2 ) 長 期 短 期 異形鉄筋 かつ 5 上端筋 Fc 以下 75 0 その他の鉄筋 かつ.35 + Fc 以下 25 < 表を全面差し替えた > 長期に対する値の.5 倍 丸鋼 4 Fc かつ 0.9 以下 00
6 条許容応力度 下線部は修正した改定箇所 2 重取消線は削除した箇所を示す 本文案 鉄筋とコンクリートの許容応力度は, 通常の場合, 表 6.,6.2 および表 6.3 による. 普通コンクリート 軽量コンクリート 種および 2 種 表 6. コンクリートの許容応力度 (N/mm 2 ) 長期短期 圧縮引張せん断圧縮引張せん断 3-30 かつ 0.49 + Fc 以 00 下 普通コンクリートに対する値の
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資料 -5 構造計算プログラムの特性比較 愛知県建築技術支援センター ( 社 ) 日本建築構造技術者協会中部支部 建築構造計算プログラム審査能力向上事業 最近の構造計算の殆どは一貫構造計算プログラムを用いて行なわれている 構造設計に携わっておらず プログラムに精通していない構造審査者がいると思われる 一貫構造計算プログラムの普及によって構造計算の中身がブラックボックス化し 確認審査さえ通ればよしとする構造設計者がいると思われる
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があ
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があるために 高さ方向の型枠工事に制限が生じ コンクリートの水平打ち継ぎを余儀なくされる可能性が考えられる
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
1 1. 建築物の名称 1. 建築物の名称 2. 構造計算を行った者 構造計算を行った者建イ. 資格設計 構造設計者名, 印築物ロ. 氏名のハ. 建築士事務所概ニ. 郵便番号要ホ. 所在地 へ. 電話番号 よくある指摘事項 参照基規準等 3. 建築場所 3. 建築場所 4. 主要用途 主要用途の確認
よくある指摘事項 ( チェックリスト版 ) の公開について ( 改訂 ) 改訂内容 1 指摘の頻度が減少した事項等を削除 ( 欠番としています ) 2 指摘の頻度が増加した事項等について新たに追加 (* 付番号で赤字で表示 ) 3 判定が長期化した事例でその要因となっている事項 ( で表示 ) 4 その他 文章の一部修正 ( 赤字で表示 ) 改 1 平成 23 年 8 月 1 日平成 21 年 10
KIZUKURI
平屋建て木造建築 構造計算書 2011 年 11 月 物件名 : 大阪木材工業団地 飲食施設 建設場所 : 大阪府堺市美原区 建築主 : 大阪木材工業団地 ( 協 ) 建築士資格 : 一級建築士 構造設計者氏名 : 山岸飛鳥 建築士事務所 : 一級建築士事務所明月社 郵便番号 : 564-0053 所在地 : 大阪府吹田市江の木町 9-23ユカミビル306 電話番号 : 06-6330-3700 KIZUKURI
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
2015/11/ ( 公財 ) 建築技術教育センター平成 27 年度普及事業第 4 回勉強会於 : 大垣ガスほんのりプラザ 近似応答計算の要点 (1 質点系の応答 ) 齋藤建築構造研究室齋藤幸雄 現行の耐震規定 ( 耐震性能評価法 ) 超高層建築物等を除いて 静的計算 (
2015.11.29 ( 公財 ) 建築技術教育センター平成 27 年度普及事業第 4 回勉強会於 : 大垣ガスほんのりプラザ 近似応答計算の要点 (1 質点系の応答 ) 齋藤建築構造研究室齋藤幸雄 現行の耐震規定 ( 耐震性能評価法 ) 超高層建築物等を除いて 静的計算 ( 地震時の応力計算や保有水平耐力の算定等 ) によっており 地震時の応答変位等を直接算定 ( 動的応答計算 ) するものではない
(3) 基準強度 a) 鋼材 平成 12 年建設省告示第 2464 号 ( 平成 19 年国土交通省告示 623 号改正 ) による (N/mm 2 ) 種類 基準強度 鋼材 SS400 板厚が 40mm 以下 235 SM490 板厚が 40mm 以下 325 鋼材の材料強度の基準強度は 表中の値
2. 工法標準仕様 2.1 使用材料及び材料強度 (1) 使用材料 a. 基礎部コンクリート : 設計基準強度 Fc 21 N/mm 2 b. 杭頭中詰コンクリート : 設計基準強度 Fc 24 N/mm 2 c. PC リング 1コンクリート : 設計基準強度 Fc 36 N/mm 2 ( 現場製作の場合 基礎の設計基準強度以上かつ 21 N/mm 2 以上 ) 2 定着筋 :SD295A SD345
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国住指第 1335 号平成 19 年 6 月 20 日 ( 平成 19 年 8 月 10 日一部改正 ) 都道府県建築主務部長殿 国土交通省住宅局建築指導課長 建築物の安全性の確保を図るための建築基準法等の一部を改正する法律等に関係する構造関係告示の施行について ( 技術的助言 ) 建築物の安全性の確保を図るための建築基準法等の一部を改正する法律等の施行について ( 平成 19 年 6 月 20 日付け国住指第
II 鉄骨造の耐力度調査(II-1~II-36)
Ⅱ 鉄骨造の耐力度調査 -Ⅱ-1- -Ⅱ-2- 1 -Ⅱ-3- 1.1 S RC 3 58 4 1 13 25 56 56 13 S -Ⅱ-4- S 56 56 56 S S RC S RC 1.1(a) RC S RS 1.1(b) RC S 1.1(c) RC R 1RS RC Is S 2 S RC 3RC R -Ⅱ-5- S RC -Ⅱ-6- 1.2 1.1.1 100 100 0.81.0
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
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Release Note Release Date : Jun. 2015 Product Ver. : igen 2015 (v845) DESIGN OF General Structures Integrated Design System for Building and General Structures Enhancements Analysis & Design 3 (1) 64ビットソルバー及び
アンカーボルトの扱いとルート３における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説
アンカーボルトの扱いとルート 3 における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説 2014 年 10 月株式会社構造ソフトはじめにアンカーボルトには 建て方用アンカーボルトと構造用アンカーボルトがあります 建て方用アンカーボルトも構造用アンカーボルトもJIS 規格 ( 日本工業規格 ) 品があり 建築基準法第 37 条では建築物の主要構造部に使用する材料は日本工業規格又は日本農林規格に適合するものとされています
を 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
第２章 事務処理に関する審査指針
第 4 章参考資料 第 1 建築関係資料 1 耐火構造耐火構造 ( 建築基準法第 2 条第 7 号 ) とは 壁 柱その他の建築物の部分の構造のうち 耐火性能 ( 通常の火災が終了するまでの間当該火災による建築物の倒壊及び延焼を防止するために当該建築物の部分に必要とされる性能をいう ) に関して政令で定める技術的基準 ( 建築基準法施行令第 107 条 ) に適合する鉄筋コンクリート造 れんが造その他の構造で
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6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
別添 2-3 木造建物の安全確認カルテ 木造建物の安全確認 カルテ 建物名称 住所 記入年月日 記入者 (1) 事前確認項目 ( 構造設計者 または建築施工業者担当者等構造に詳しい者とともに調査し記入してください ) 1. 建築物用途 : 1 学校 ( 屋内運動場は除く ) 2 保育園 幼稚園 3 公民館 4 集会所 5 神社 寺院 6 劇場 ホール 7 事務所ビル 8その他 ( ) 屋内運動場
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平成 27 年 3 月 13 日日本建築行政会議構造計算適合性判定部会 構造部会 構造計算適合性判定における指摘事例等について 本指摘事例等は 平成 19 年構造判定業務を開始した際 構造部会及び構造計算適合性判定部会で共同作成したものに 3 回目の改訂として 3. 構造計算書関係の指摘事項の事例 (6) 7) 壁スリットの設け方 (17) 15) 鉄骨柱梁仕口部の納まり (19)3) 駐車場の転落防止用腰壁と床版の納まり
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別添資料 1-1 建築基準法における地盤に関する規定について 1. 建築基準法における構造安全性建築基準法 ( 以下 法 ) においては 地盤に関する規定として 法 19 条 敷地の衛生及び安全 が掲げられているが 構造安全性に関する具体的な記述はない これに対して 基礎に関する規定としては 法 20 条において建築物の自重や地震力等の外力に対して安全な構造のものとして種々の基準への適合性が要求されており
Ⅲ 診断判定モデル住宅事例 建物概要 2 階建て木造住宅延べ床面積 53 m2 1 昭和 56 年 6 月以降 2 地盤は普通か良い 3 鉄筋コンクリート基礎 4 屋根は軽い 5 健全である 6 壁量多い 7 筋かいあり 8 壁のバランスが良い 9 建物形状はほぼ整形 10 金物あり 老朽度 診断結
Ⅲ 診断判定モデル住宅事例 2 階建て木造住宅延べ床面積 53 m2 1 昭和 56 年 6 月以降 3 鉄筋コンクリート基礎 4 屋根は軽い 5 健全である 6 壁量多い 7 筋かいあり 8 壁のバランスが良い 9 建物形状はほぼ整形 10 金物あり 1.24 総合評点 A 木造住宅の耐震診断は 建物の形 壁の配置 の各項目についてそれぞれの状況により評点をつけたうえで各評点を掛け合わせて総合評点を求めます
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐火性能の評価 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 3)~ 防耐
CLTによる木造建築物の設計法の開発 ( その 3) ~ 防耐火性能の評価 ~ 建築防火研究グループ上席研究員成瀬友宏 1 内容 Ⅰ はじめに 1) 木材 製材 集成材 CLT の特徴 テキスト p.45~5050 と燃えしろ の燃えしろを検討するにあたっての課題 1)CLT の燃えしろに関する実験的検討 壁パネルの非損傷性に関する実験的検討 等の防耐火性能に関する建築研究所のその他の取り組み Ⅳ
財建技第 号
構造設計指針 平成 30 年 4 月 東京都財務局 目次 第 1 章総則 P. 1 1.1 目的 P. 1 1.2 適用範囲 P. 1 第 2 章構造計画 P. 1 2.1 一般事項 P. 1 2.2 構造形式及び種別 P. 1 2.3 上部構造 P. 1 2.4 基礎構造 P. 2 第 3 章構造材料 P. 2 3.1 一般事項 P. 2 3.2 使用材料の注意事項 P. 2 第 4 章荷重及び外力
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1 到達目標 建築基礎構造講義 (5) 基礎形式の種類と選定 基礎構造と上部構造の違い 基礎の種類 ( 直接基礎と杭基礎 ) と直接基礎の種類 ( 独立 複合 連続フーチング基礎 べた基礎 ) について説明できる 地耐力と基礎形式の選択の関係を説明できる 免震基礎の原理と選択の基準がわかる テキスト第 5 章 p.61~65,p.85~86 2 基礎の構造 基礎の種類 独立フーチング基礎 基礎 直接基礎
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建築基礎構造講義 (5) 基礎形式の種類と選定 1 到達目標 基礎構造と上部構造の違い 基礎の種類 ( 直接基礎と杭基礎 ) と直接基礎の種類 ( 独立 複合 連続フーチング基礎 べた基礎 ) について説明できる 地耐力と基礎形式の選択の関係を説明できる 免震基礎の原理と選択の基準がわかる テキスト第 5 章 p.61~65,p.85~86 2 基礎の構造 最下階の柱脚より下が基礎構造 3 基礎の種類
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資料 6 学校の木造設計等を考える研究会 009.09.07 山辺豊彦 第 回事例に基づくコストを抑えた木造施設の整備取組事例の紹介設計事例として 3 件取り上げました ( 資料参照 ) 木造の学校建築における構造上の特色と注意点は 下記の点である 1) 比較的大スパンで床面積も広い ) 階高も高い 3) 地域荷重の影響が大きい ( 特に積雪荷重 地震地域係数など ) 4) 木材のヤング係数が小さいため
-2-6. 地震力を受ける架構の解析地震力を受けるラーメンおよび耐震壁から構成される骨組の解析にあたっては, 下記によることができる. (1) 水平力は, 一般にはラーメン方向となる互いに直交する 2 方向に別々に作用するものとする. ただし, 建築物の平面が特殊な形状の場合などでは, 必要に応じて
2008.2.26-1- 9 条骨組の解析 1. 床スラブから梁に加わる鉛直荷重は, 床スラブ上の荷重状態および床スラブの周辺条件を考慮して定める. 等分布荷重を受ける長方形スラブを支える梁は, 梁の交点から描いた 2 等分線および梁に平行な直線から作られる台形または三角形の部分の荷重を受けるものとみなすことができる 図 9.1 参照. 図 9.1 等分布荷重を受ける長方形スラブを支える大梁および小梁の荷重範囲
目 次 1. 構造計算の基本事項 ) 吹き抜け周辺での水平力伝達 修正 P ) 土間コンクリートによる 1 階壁 - 基礎間のせん断力伝達 修正 P ) 梁段差部の節点上下移動によるモデル化 荷重伝達 納まり 改定 P )
資料 -1 構造計算適合性判定判定内容事例集解説編 ( 講習会版 ) 目 次 1. 構造計算の基本事項 1. 1. 5) 吹き抜け周辺での水平力伝達 修正 P. 1 1. 1. 13) 土間コンクリートによる 1 階壁 - 基礎間のせん断力伝達 修正 P. 2 1. 2. 7) 梁段差部の節点上下移動によるモデル化 荷重伝達 納まり 改定 P. 4 1. 5. 2) ピロティー的柱での柱及び下階耐力壁抜け枠梁の検討
1.2 耐荷力の算定対象となる柱部材の危険断面における耐荷力を算定する場合, 曲げ耐力 ( 課題 1にて学習した方法 ) およびせん断耐力 ( 課題 2の方法 ) を求め, 両者のうち小なる耐荷力がその部材の終局耐荷力となる. 別途設定された設計外力に対して十分な耐荷力を有することはもちろんのこと,
課題 3 柱部材の破壊モードと耐荷力の算定 ( 耐震設計入門 ). はじめに / 1. 単柱部材の構造特性 1.1 変形モードと断面力分布単柱形式の垂直柱部材には, 基本的に, 上載死荷重 ( 軸力 N として働く ) と地震力による水平荷重 P( 曲げモーメント, せん断力として働く ) が同時に作用し, 図 1のようにまとめることができる. 図 1では,(a) 上端自由片持ち梁形式 ( 土木橋梁構造物
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長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
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降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
9 0 方法 各図に関しての特徴 剛域の設定 内法スパンの算出法危険断面位置 図 Super Build/SS Ver...5 部材の寄りに係わらず 構造芯は全階一貫した位置となる 構造芯 = 柱芯として剛域 内法スパン 危険断面位置が定まる Ver..0(DB ) 部材の寄りに係わらず
建築構造計算プログラムの特性比較項目一覧表 RC 造編 ~ H5 年度版 ~ 資料 -- [ 編集メモ ] この資料は 平成 年度版に対して 各ソフトのバージョンアップを反映し その他項目の追加及び加筆 修正したものです SS: 9 項目修正 断面設計 に大項目 保有水平耐力 に大項目 小項目 追加 番号移動 H 版 BUS5: 9 項目修正 断面設計 に大項目 保有水平耐力 に大項目 小項目 追加
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
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建築物の地震後の継続使用性 ~ 現状と課題 ~ 住宅研究部長 福山洋 1 本日の内容 建築物の地震後の継続使用性 ~ 現状と課題 ~ 1) 熊本地震の被害から見た課題 2) 建築基準法との関係 3) 関連する基準類の現状と課題 4) 具体の検討事例 (RC 壁の有効利用 ) 2 1) 熊本地震の被害から見た課題 3 2016 年熊本地震による庁舎建築物の局部崩壊 余震に対する構造安全性の喪失 コア棟
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取付け軽量物中量物重量物中量物中量物重量物中量物 取付け軽量物中量物重量物中量物中量物重量物中量物 M 16 M 16 新版建築設備の耐震設計施工法 正誤表 頁訂正箇所誤正 1 枠内 4 行目 の耐震設計 施行法を主とし, 併せて機器確保のための既存建築物における耐震診断の要点についても記述する 14 枠内 2,14 行目各階の震動応答各階の振動応答 14 枠内 12 行目式中 k 2 Z D s
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-S 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix3+2 鉄道標準 慣用法と弾塑性法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix+ 鉄道標準 慣用法と塑法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ 目次 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 )検討条件 )地盤条件 ()根入れ長の計算 )結果要旨 ()断力の計算 )結果要旨 4 4 )土留め壁の剛の検討 (4)支保工反力の計算 5 8 )結果要旨 )外力表 8 8.. 壁体応力度 章 塑法 0. 右壁の設計..
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001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
BUILD.GPⅢ出力例
U.N.009500 ** BUILD.GPⅢ (Ver 1.59 ) ** < 出力例 > Page 1 ********************* ** ********************************* ******************** ******** ********** **** ********** ** ********** **** ***********
大脇 山下式 2012 予測計算シートの使い方 床衝撃音研究会
大脇 山下式 2012 予測計算シートの使い方 床衝撃音研究会 計算対象居室 基本計画の段階の計算例を示します 計算対象とする居室を図 1, スラブの断面図を図 2 に示します 今回の計算における音源室と受音室は同一プランとします 建物諸元スラブ : 波型中空スラブ ( 密度 ρ=2300kg/m 3, ヤング係数 E=2.4 10 10 N/m 2 ) スラブの支配面積 59.0m 2 (8,870mm
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
1 規定第 36 条の 2( 地階を除く階数が 4 以上である鉄骨造の建築物等に準ずる建築物 ) 第 36 条の 3( 構造設計の原則 自重 積載荷重 積雪 風圧 土圧及び水圧並びに地震に構造耐力上安全 ) 第 37 条 ( 構造部材の耐久 構造耐力上主要な部分で特に腐食 腐朽 ) 第 38 条 1
< 既存部分の処理方法 > 増築のやり方 ( 増築部分はもちろん現行法にあわせること ) 増築の規模 増築に係る部分の床面積の合計が基準時における延べ面積の 1/20 以下 かつ 50 m2以下 ( 令第 137 条の 2 第 2 号 ) 1/2 以下 ( 令第 137 条の 2 第 1 号 ) 1/2 超 5 現行法規に適合させる 既存部分に 構造耐力上の危険性が増大しない ( エキスパンションジョイント設置
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合成スラブに関する 構造計算適合性判定時の留意事項 審査重点項目 (BCJ) では これまでに鉄骨造建築物に合成スラブを使用した場合の比較的多い質疑事例を収集しました. それらの対応事例について資料を作成しましたので 設計の参考にして頂ければ幸いです なお 本資料における指摘事項例は 日本建築センター 構造判定部の協力を受けて作成したものですが 本資料は一般的な建築物を想定しておりますので 場合によっては検討が不十分
技術基準およびRC規準改訂による開口補強筋の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準および RC 規準改訂による開口補強筋の取り扱いについてわかりやすく解説 017 年 11 月 株式会社構造ソフト はじめに 015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が007 年版から改訂されて 鉄筋コンクリート構造計算規準 ( 以下 RC 規準と表記 ) の010 年版が本格的に運用されるようになり 耐震壁の開口補強筋の計算についても RC 規準 (010)
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第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ