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- ことこ そや
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1 資料 -5 構造計算プログラムの特性比較 愛知県建築技術支援センター ( 社 ) 日本建築構造技術者協会中部支部
2 建築構造計算プログラム審査能力向上事業 最近の構造計算の殆どは一貫構造計算プログラムを用いて行なわれている 構造設計に携わっておらず プログラムに精通していない構造審査者がいると思われる 一貫構造計算プログラムの普及によって構造計算の中身がブラックボックス化し 確認審査さえ通ればよしとする構造設計者がいると思われる 本来 物件ごとに設計者が選択しなければならない項目を デフォルト値で問題ないと誤解している事例がある プログラムの理解のために 1 一貫計算プログラムの特性比較市販 4 社のプログラムを取り上げ 各プログラムのモデル化 解析 耐力算定などの主要な特性を把握し 比較表としてまとめた Super Build/SS3 ユニオンシステム BUS-5 構造システム BUILD 一貫 Ⅳ+ 構造ソフト SEIN La CREA NTTデータ 2 同一モデルの解析結果比較 4 社のプログラムに同一モデルのデータ (2 物件 ) を入力し その計算結果を比較検討した その結果の違いについて要因を分析し プログラムを使用する上での留意事項をまとめた 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 2
3 一貫構造計算プログラムの特性比較
4 一般事項 3 部分地下の支点の考え方 SS3 最下層以外で支点となる節点には 支点の設定が必要 地盤へ伝わる水平力は 下記の 3 通りから選択する <1> 支点バネを入力 <2> 地震用軸力の比による <3> 全層せん断力に対する割合を入力 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 4
5 一般事項 4 部分地下の回転剛性の扱い SS3 拘束しない 回転ばね定数を入力可能 拘束することも可能 水平ばねも可能 BUILD 一貫 Ⅳ+ 拘束しない 指定により拘束することも可能 水平ばねも可能 BUS-5 拘束しない 回転ばね定数を入力可能 拘束することも可能 水平ばねも可能 SEIN La CREA 拘束しない 支点の条件は X,Y,Z,θX,θY,θZに自由 固定 半固定を入力することにより変更可能 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 5
6 一般事項 6 端部柱がその階の常時荷重の 20% 以上を負担した場合の判定 メッセージ SS3 長期軸力の出力で NL/ΣNL の値を出力するが 20% を超えていてもメッセージは出力しない ( 出力例 ) 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 6
7 一般事項 15 耐震壁のモデル化 SS3 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 7
8 一般事項 15 耐震壁のモデル化 BUS-5 壁エレメント置換 1 次設計のみブレース置換とすることができる 多スパンにわたる壁は 1 スパンごとに置換する BUILD 一貫 Ⅳ+ 壁エレメント置換多スパンにわたる壁は 1 スパンごとに置換する SEIN La CREA 壁エレメント置換多スパンにわたる耐震壁は 全体を 1 つの耐震壁と見なして計算する 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 8
9 一般事項 16 壁の複数開口の扱い SS3 デフォルト 出典 : 日本建築センター 建築物の構造関係技術基準解説書 2007 年版 面積等価の場合 開口間のあき寸法の自動判定はない 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 9
10 一般事項 16 壁の複数開口の扱い BUS-5 包絡する面積等価の選択が可能 面積等価の場合 開口間のあき寸法の自動判定はない BUILD 一貫 Ⅳ+ 開口面積の和 包絡開口も選択可能 開口面積の和の場合 開口間のあき寸法の自動判定はない SEIN La CREA 自動判定 自動判定としない場合は 面積等価 包絡開口の選択は入力が必要 複数開口のアキ寸法の自動判定は 技術基準解説書 P.284 による 面積等価を選択し 前 P.284 に準拠できない場合でもメッセージは出力しない 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 10
11 一般事項 17 壁の開口で梁天端より梁下開口の場合の判断 ( 告示第 594 号第 1 号第三項により 1 つの壁として取扱ってはならない ) SS3 自動判断は行わない 耐震壁でないと指定することができないため 雑壁 ( 袖 腰 垂 ) として入力する必要あり BUS-5 柱 梁に接すると判断する壁長さの入力により自動判断 ( デフォルト15cm) BUILD 一貫 Ⅳ+ 自動で雑壁に切り替える処理は行わない 耐震壁として計算可能であるが 適用範囲外メッセージが出力される SEIN La CREA 縦長開口による判定を考慮する 縦長開口の判定を考慮しない を選択すると 梁天端より梁下開口でも耐震壁と判定される場合もある またメッセージとしても出力されない 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 11
12 SS3 行わない 選択により自動計算可能 lo/lの判定が入力されていなくてもメッセージは出力されない BUS-5 行わない ただし 壁量柱量計算のための耐力壁の判定には考慮する 愛知県建築技術支援センター 一般事項 18 壁の開口周比 lo/l 0.4 の判定 ( ルート 1,2) BUILD 一貫 Ⅳ+ 行わない RC 壁の判断 ( 耐震壁 / 雑壁 ) は 設計者の判断 ( 入力方法 ) に委ねられる SEIN La CREA 行わない ルート 1,2 を選択した場合は 入力必要 ルート 1,2 採用の場合で lo/l の判定を考慮しない場合でもメッセージは出力されない 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 12
13 一般事項 19 耐震壁の r 3 ( 開口の鉛直断面に対する低減率 ) 等の扱い 耐震壁のせん断耐力の低減率 r = min( r 1, r 2, r 3 ) 壁の高さ h の取扱い h は開口部を有する耐力壁の上下のはりの中心間距離としているが 基礎ばりの上に設ける耐力壁のように上下のはりせいが著しく異なる場合は開口周比が過小評価となるため はりの中心間距離の代わりに耐力壁下のはりの上端から耐力壁上のはり上端までの鉛直距離とする 出典 : 日本建築センター 建築物の構造関係技術基準解説書 2007 年版 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 13
14 一般事項 19 耐震壁の r 3 ( 開口の鉛直断面に対する低減率 ) 等の扱い SS3 r 1 ~r 3 を自動計算し せん断耐力を低減する r 3 を考慮せず r 1 ~r 2 のみ考慮とすることも可能 壁高さ h の取扱いは 壁上下の梁せいの差の制限値を入力し 入力値以下の場合は上下梁中心間距離とし 入力値を超える場合は梁天間距離とする BUS-5 r 1 ~r 3 を自動計算し せん断耐力を低減する 考慮しない場合は 設計者判断により r 1 ~r 3 は 個別入力も可能 縦長開口の場合 開口面積にかかわらず床から上階はり下までの開口の場合は 耐力壁とはせず袖壁として扱う 多少の腰壁たれ壁 ( 高さの設定ができる ) があっても同様の扱い また 耐力壁モデル化において 耐力壁上下はりせいの比が入力値以上の場合は 開口周比算定に用いる階高をはり上端間距離とすることができる ( デフォルトは はりせい比 2.0) 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 14
15 一般事項 19 耐震壁の r 3 ( 開口の鉛直断面に対する低減率 ) 等の扱い BUILD 一貫 Ⅳ+ r 1 ~r 3 を自動計算し せん断耐力を低減する 壁高さ h の取扱いは下記による 一般階 上下梁心間最下階 上下梁上端間 r 1 ~r 3 は個別入力できない r 1 ~r 3 までの低減は 許容応力度設計時 保有水平耐力時ともに行う SEIN La CREA r 1 ~r 3 を自動計算し せん断耐力を低減する 縦長開口による判定 考慮の有無は 選択可能 縦長開口による判定を考慮しない場合でもメッセージは出力されない r 1 ~r 3 までの低減は 許容応力度設計時 保有水平耐力時ともに行う 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 15
16 一般事項 20 耐震壁が地震力を 50% 以上負担する場合の対応 SS3 自動計算割増率は選択により柱毎もしくは階毎で計算し 柱 梁それぞれについて 曲げ せん断 軸力を割増すかどうかを指定する 50% 以上負担した場合もメッセージは出力されない BUS-5 自動計算 割り増し率は 個々に直接入力も可能 直接入力の場合は 割り増しタイプ入力も可能 軸力と曲げとせん断 軸力のみ 曲げとせん断 から選択 BUILD 一貫 Ⅳ+ 自動計算選択により考慮しないことも可能 割増率は 柱毎で考慮 フレーム架構毎で考慮 架構全体で考慮 から選択 50% 以上負担した場合もメッセージは出力されない SEIN La CREA 自動計算考慮の有無を選択可能 耐震壁が地震力を 50% 以上負担した場合で 応力割増の自動計算を行っていない場合はメッセージを出力する 割増率は フレーム毎で設定し応力を割増する 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 16
17 一般事項 21 連スパン耐震壁の計算方法 (Qsu せん断スパン比等 ) SS3 終局せん断耐力は 連なる壁を一枚の壁として計算し 各スパンの壁のせん断剛性の比により耐力を分配する せん断スパン比は 精算値と仮定値から選択可能 開口による耐力低減は 全体の壁耐力に考慮される BUS-5 個々に計算 せん断スパン比は 応力値から計算 中間柱 Pt は 柱主筋の 1/2 考慮 BUILD 一貫 Ⅳ+ 終局せん断耐力は各スパン毎に計算する せん断スパン比は下記による 連層壁の最上層 M/Q=hw その他の壁 M/Q=hw/2 hw: 壁の床面から上部に連続する壁の最上部までの高さ開口による耐力低減は 各スパン毎で考慮される SEIN La CREA 全体を 1 つの耐震壁と見なして Qsu を計算し 各耐震壁のスパン 壁厚 開口に対する低減率により分配する せん断スパン比は全体スパンと全体階高で計算する 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 17
18 一般事項 21 連スパン耐震壁の計算方法 (Qsu せん断スパン比等 ) SEIN La CREA ( マニュアルより抜粋 ) 全体を 1 つの耐震壁と見なして Qsu を計算し 各耐震壁のスパン 壁厚 開口に対する低減率により分配する 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 18
19 一般事項 22 腰壁等の耐力計算における壁開口補強筋の扱い SS3 開口補強筋を考慮しない ( 補強筋の入力ができない ) BUS-5 開口補強筋を考慮する BUILD 一貫 Ⅳ+ 開口補強筋を考慮しない ( 補強筋の入力ができない ) SEIN La CREA 開口補強筋を考慮しない 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 19
20 荷重 1 外周部床荷重の考慮 愛知県建築技術支援センター SS3 デフォルト 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 20
21 荷重 1 外周部床荷重の考慮 愛知県建築技術支援センター BUS-5 はり面または軸心までの遠い方 軸心から出長さの考慮 で入力も可能 床荷重は隣接する床の荷重を使用します BUILD 一貫 Ⅳ+ 考慮する 各階の代表スラブを指定し それが外周梁についているものとする 梁心 = 柱心ならば梁心から梁外端まで 大梁を柱ツラ外側へ水平移動させれば梁心から柱外ツラまで荷重を計算する ( 積載荷重も考慮する ) SEIN La CREA 考慮しない 入力時は柱心 = 梁心で 荷重は梁外端まで考慮する 大梁を柱ツラ外側へ水平移動させれば 柱外ツラまで荷重を計算する S 梁は 梁中心までのスラブで計算 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 21
22 荷重 3 壁面に作用する土圧 水圧の考慮 SS3 一次設計 二次設計とも長期荷重時応力として考慮 二次設計時は土圧を含んだ応力状態を初期状態として保有水平耐力の算定を行う BUS-5 一次設計に考慮 保有耐力計算は 鉛直荷重ケースを考慮 保有水平耐力は 長期片面土圧を含まない数値を出力する そのため 2 次設計時に水平荷重時と長期応力考慮の応力図を出力している BUILD 一貫 Ⅳ+ 一次設計に考慮する 常時荷重として土圧 水圧を指定すれば二次設計時は土圧を含んだ応力状態を初期状態として保有水平耐力の算定を行う SEIN La CREA 壁面の土圧 水圧は 長期荷重時のみ考慮する べた基礎の水圧は 基礎の浮き上がりを考慮した場合に常時荷重時に対する検討を行う 土圧 水圧等の長期荷重時応力は保有水平耐力計算にも考慮する 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 22
23 応力解析 2 剛床解除 ( 独立水平変位 ) SS3 節点指定により解除する 弾塑性解析を行う場合はある層の全節点を解除しない (1 点は残す ) 剛床仮定を解除する節点を選択し ケースごと ( 全ケース 鉛直荷重時 水平荷重時 ( 方向別 )) 地震力を加力する方法 ( 節点に加力 剛床部に加力 ) を選択する ある層の全節点を解除すると不安定架構となることがあるので 一部の節点を解除しない等の対処が必要である 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 23
24 応力解析 3 剛床解除 ( 独立水平変位 ) の Fes 計算方法 SS3 剛床解除した部分について 偏心率 剛性率 層間変形角に考慮するかしないかを選択可能 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 24
25 応力解析 4 非剛床解析 ( スラブの面内剛性の入力は可能か ) SS3 非剛床解析可能 面内剛性の入力は ブレースに置換して断面積とヤング係数を入力する BUS-5 非剛床解析可能 スラブの面内剛性の入力は可能 但し 保有耐力計算時も弾性 BUILD 一貫 Ⅳ+ 非剛床解析可能 剛床を解除し 水平ブレースを配置することで対応可能 SEIN La CREA 非剛床解析可能 非剛床解析は プログラム認定範囲内 スラブ厚 ヤング係数を入力することによりせん断変形及び軸変形を考慮する 保有水平耐力計算においても弾性として扱う 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 25
26 応力解析 7 梁の軸力考慮 愛知県建築技術支援センター SS3 剛床解除の指定で可能 軸変形も考慮する 断面算定では考慮できない 部材応力表 には出力されるが 断面算定には 梁に生じる軸力は考慮できない (Q&A) BUS-5 剛床解除の指定で可能 はり部材に傾斜がある場合には 荷重項で考慮される S 造はりのみ軸力考慮の断面算定できる BUILD 一貫 Ⅳ+ 剛床解除の指定で可能 ( 軸変形の考慮 軸力を考慮した断面算定 ) SEIN La CREA 剛床解除の指定で可能 梁の軸変形を考慮する 梁の断面設計においても軸力を考慮する 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 26
27 応力解析 9 杭頭曲げモーメントの考慮の仕方 SS3 付属プログラム F1,BF1 とのリンク または直接入力が可能 偏芯 地震時杭頭曲げとも保有水平耐力では考慮しない BUS-5 BUS- 基礎構造計算とリンク 特殊節点荷重等で直接入力も可 保有耐力計算は 鉛直荷重ケースとして偏心基礎 杭頭曲げモーメントを入力する場合 考慮する 地震時杭頭曲げモーメントは 保有水平耐力では考慮しない 地中梁か地中梁だけではなく柱も応力を負担するかの設定が可能 BUILD 一貫 Ⅳ+ 付属プログラム BUILD.GPⅢ とのリンク または直接入力が可能 直接入力では保有水平耐力にも考慮できるが 荷重増分とともに杭頭モーメントも同率で増加していくので注意が必要である SEIN La CREA 節点モーメントとして考慮する 地中梁だけではなく柱も応力を負担する 地震時杭頭曲げモーメントは 保有水平耐力では考慮しない 偏心基礎がある場合 保有水平耐力時には偏心応力は考慮される 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 27
28 応力解析 10 べた基礎 布基礎の計算方法 SS3 べた基礎は 鉛直荷重時に考慮可能 合軸力の偏心を考慮して接地圧を計算する 水平荷重時の接地圧 転倒 浮き上がりは考慮できない BF1を用いることで 転倒 浮上がりの考慮が可能 布基礎は 支点軸力 / 基礎面積で接地圧を算定 転倒 浮上がりの考慮が可能 いずれも最下層のみに適応する BUS-5 べた基礎を指定することにより 応力解析時に接地圧を考慮する 浮き上がり考慮の解析も可能 接地圧の計算は 負担面積で計算 布基礎を指定することにより 応力解析時に接地圧を考慮する 浮き上がり計算は 布基礎重量を含まない 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 28
29 応力解析 10 布基礎 べた基礎の計算方法 BUILD 一貫 Ⅳ+ 最下階 ( 部分地下も入力可能 ) に耐圧版を入力することで 長期荷重時に考慮可能 水平荷重時の接地圧 転倒 浮き上がりは考慮できない 接地圧の計算は 負担面積で接地圧計算 全体剛体として接地圧計算のいずれかを選択可能 SEIN La CREA 底版スラブを耐圧版と指定することにより 応力解析時に接地圧を考慮する べた基礎においても浮き上がり考慮の解析は可能 部分地下で べた基礎が複数階にわたる場合は解析できない 布基礎は考慮しない 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 29
30 応力解析 14 エレメント置換の枠梁の剛性 SS3 φ=100 上限値 30,000 までの任意の数値の入力 階高の半分の腰壁もしくは垂壁が取り付く梁として φ を自動計算のいずれかとすることができる BUS-5 鉛直時 φm=100 φn=1 地震時 φm は 上下階の壁を含む精算 但し 個別入力も可能 BUILD 一貫 Ⅳ+ φ=100 但し 個別入力も可能 SEIN La CREA 枠梁の曲げ剛性は 構造階高の 1/2 の壁高を考慮し 弾性として扱う 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 30
31 応力解析 15 エレメント置換の壁柱軸力の扱い ( 断面算定時の付帯柱の軸力 ) SS3 応力解析で壁柱に生じた軸力を付帯柱に振り分ける この値を柱の断面算定に採用 BUS-5 応力計算結果の付帯柱の軸力に壁柱の応力の軸力換算分を加えた値 BUILD 一貫 Ⅳ+ 応力解析で壁柱に生じた軸力を付帯柱に振り分ける この値を柱の断面算定に採用 SEIN La CREA 壁柱からの軸力を考慮する 付帯柱の設計用軸力に壁柱からの付加軸力の考慮をするか否かは選択可能 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 31
32 応力解析 17 剛性の計算方法 ( はり + 腰壁 + スラブ ) 出典 :JSCA RC 建築構造の設計 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 32
33 応力解析 17 剛性の計算方法 ( はり + 腰壁 + スラブ ) SS3 精算法による それぞれの剛性を足し合わせる略算法 (I=Iw+Is-Io) とすることも可能 BUS-5 φw=( はり + 腰壁 ) φs=( はり + スラブ ) φ=φw+φs-1 φw φs の個別入力も可能 BUILD 一貫 Ⅳ+ それぞれの剛性を足し合わせる略算法 φw=( はり + 腰壁 ) φs=( はり + スラブ ) φ=φw+φs-1 φ の個別入力も可能 SEIN La CREA 精算法による 全断面有効とした場合は 図心を求め精算により剛性を計算する せいまたは幅が等しい断面として扱う場合は スラブの剛性寄与 φ を考慮し φi とする 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 33
34 保有水平耐力 10 浮上り 圧壊の設定 (Ds 時 保有水平耐力時 ) 愛知県建築技術支援センター SS3 浮上がり 圧壊とも考慮する 但し 耐力値は 0 となっている Ds 時と保有水平耐力時を別々に計算可能 浮き上がり 圧壊を考慮する場合は 支点の終局耐力 ( 浮き上がり耐力 圧壊耐力 ) を直接入力する デフォルト値 (0) のままでは 考慮しない解析となるので注意が必要である BUS-5 浮上がり 圧壊とも考慮する Ds 時と保有水平耐力時を別々に計算可能 浮き上がり 圧壊を考慮する場合は 支点の終局耐力 ( 浮き上がり耐力 圧壊耐力 ) を直接入力する デフォルト値は 浮き上がりは 一次設計時の数値 圧壊は 長期基礎軸力の 3 倍となるので注意が必要である BUILD 一貫 Ⅳ+ 考慮しない (Ds 時 保有耐力時とも ) 支点の終局耐力 ( 浮上り耐力 圧壊耐力 ) を直接入力することで Ds 時 保有耐力時ともに考慮する 考慮した場合においても 指定により Ds 時の支点を固定とする事も可能 ( この場合 1 つの加力方向について 2 度の荷重増分計算が実行される ) SEIN La CREA 考慮しない Ds 時と保有水平耐力時を別々に計算可能 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 34
35 保有水平耐力 13 X,Y 方向で構造種別が異なる場合の耐力計算 Ds 値の判定 SS3 構造種別は基本事項で入力する主体構造により階ごとの指定 Ds の直接入力で対応可能 BUS-5 構造種別の入力は 階別 耐力計算は 可能 但し 自動計算 Ds は 構造種別で判断するため Ds の直接入力で対応 BUILD 一貫 Ⅳ+ 階別 方向別に構造種別を入力することで Ds 設定を行う 耐力計算は入力した各部材に応じて行う SEIN La CREA 耐力計算は XY 方向別々に行う Ds 値の判定は構造種別で入力した躯体種別による 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 35
36 保有水平耐力 14 部材耐力の算定モデル SS3 M-N モデル BUS-5 梁は 2007 年版建築物の構造関係基準解説書付録 1-3 の耐力式より計算 柱 壁は 解析モデルにより以下のようになる 立体解析は MS モデル 擬似立体 平面解析は MS モデル M-N モデルの選択可能 BUILD 一貫 Ⅳ 年版建築物の構造関係基準解説書付録 1-3 の耐力式より計算 耐震壁の曲げ強度のみ e 関数法により計算 SEIN La CREA 柱は M-N 梁は M-θ( 軸力固定 ) 耐震壁は M-N モデル 選択により柱梁は M-θ M-N Mx-My-N モデルより 耐震壁は エレメント置換により M-θ M-N モデルを選択する 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 36
37 保有水平耐力 14 部材耐力の算定モデル M-N モデル MS モデル 曲げ耐力をM-N 曲線により算定する M-N 曲線を直線で近似する場合 近似のポイント数によって部材耐力が異なる場合もある 曲げ耐力をマルチスプリングモデルにより算定する 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 37
38 保有水平耐力 17 エレメント置換の壁柱軸力の扱い SS3 応力解析で壁柱に生じた軸力を付帯柱に振り分ける この状態を鉛直荷重時応力とする BUS-5 応力計算の数値を採用している BUILD 一貫 Ⅳ+ 応力計算の数値を採用している 節点軸力を壁柱と付帯柱の軸剛性に応じて分配する この値を鉛直荷重時応力とする SEIN La CREA 応力計算の数値を採用している 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 38
39 SS3 保有水平耐力 20 耐震壁の Qsu の計算方法 構造規定 (0.053) 式 構造規定(0.068) 式 靭性指針式のいずれか選択された式により算定 構造規定式による場合 せん断スパン比は各ステップ毎のM Q Nを用いる精算値とするか仮定値とするか選択できる BUS-5 構造規定(0.053) 式 構造規定 (0.068) 式立体 MSモデルと他のモデルで せん断耐力の各ステージでの計算を行わないと指定した場合 終局時 Co 値を入力して想定される崩壊時の応力からQsuを計算する 但し 保証設計のせん断破壊の防止は 解析終了後の応力値で算定している 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 39
40 保有水平耐力 20 耐震壁の Qsu の計算方法 BUILD 一貫 Ⅳ+ 構造規定 (0.053) 式 構造規定 (0.068) 式せん断スパン比は下記による 連層壁の最上層 M/Q=hw その他の壁 M/Q=hw/2 hw: 壁の床面から上部に連続する壁の最上部までの高さ SEIN La CREA 構造規定 (0.068) 式 モデル化は M-N モデル Qsu は 構造規定 (0.053) 式と (0.068) 式の選択が可能 モデル化は M-θ モデル ( 軸力固定 ) または M-N モデルの選択が可能 せん断スパン比 M/QD は h( 耐震壁の高さ )/D( 耐震壁の全長 ) より求める 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 40
41 4 種のプログラムによる 同一モデルの解析結果比較
42 検討モデル 1 の概要 モデル1 鉄筋コンクリート造 3 階 連スパン耐震壁 腰壁 斜めフレーム 計算条件を統一するため 柱 耐震壁の部材耐力算定はすべてのプログラムで M-N モデルとする BUS-5については M-NモデルとMSモデルの比較検討も行なう 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 42
43 構造図 モデル 1 RC 造 3 階連スパン耐震壁 腰壁 斜めフレーム 1 階伏図 2 階伏図 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 43
44 3 階伏図 R 階伏図 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 44
45 X 方向 A 通り軸組図 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 45
46 X 方向 C 通り軸組図 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 46
47 X 方向 E 通り軸組図 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 47
48 Y 方向 1 通り軸組図 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 48
49 Y 方向 3 通り軸組図 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 49
50 Y 方向 4 通り軸組図 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 50
51 略伏図 モデル 1 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 51
52 略軸組図 モデル 1 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 52
53 4 種プログラムの出力比較 モデル 1 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 53
54 各プログラムの Q-δ 関係図 モデル 1 X 方向 1 階正加力時 () 内は Qu/Qun を示す 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 54
55 各プログラムの Q-δ 関係図 モデル 1 Y 方向 1 階正加力時 () 内は Qu/Qun を示す 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 55
56 要因 1 エレメント置換の壁柱軸力と枠柱軸力 保有耐力計算時における壁柱の鉛直荷重時軸力 (SS3) 枠柱軸力に分配して耐震壁の曲げ耐力を計算する (BUS SEIN 一貫) 応力計算通りに解析する 曲げ耐力 Mwu の軸力による影響を大きく評価することもあり 保有耐力が違う場合もある 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 56
57 要因 2 保有耐力計算時の耐震壁のモデル化 耐震壁のモデル化 (BUS MN モデル ) 付帯柱を含めた 1 本のモデル 2007 年版建築物の構造関係技術基準解説書 P636 付図 (BUS MS モデル SS3 SEIN 一貫 ) 柱 - 壁 - 柱の 3 本モデル 2007 年版建築物の構造関係技術基準解説書 P637 付図 本モデル 3 本モデル 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 57
58 曲げに対する壁の塑性後の剛性 1 本モデルヒンジになるとそのままの塑性剛性になる 3 本モデル引張側の柱が引張破壊しても 圧縮側の柱が残っている場合 壁柱と付帯柱の間の距離を持った 2 本モデルとなるため 曲げ抵抗力を持つ形となる 3 本モデルは 壁柱と付帯柱の曲げ耐力が付加されるため 技術基準解説書の曲げ耐力式と同じ結果が得られないことになる 但し 曲げ強度の e 関数法等の精算法も許容されるため 各プログラムの曲げ耐力算定方法に留意する必要がある 以上により Q-δ 図の形状が違う場合もある 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 58
59 要因 3 直交フレームによる拘束効果 連層耐震壁がある場合等に 直交フレームの拘束効果が 保有耐力に大きく影響することがある 一般的に立体モデル解析 (BUS の MS モデル SS3 SEIN 一貫 ) は 直交フレームの拘束効果を自動的に計算する 平面モデル 擬似立体モデル (BUS の MN モデル ) の場合は 直交フレームの拘束効果を 設計者が入力するプログラムが多い また 直交フレームの拘束効果を 弾性か弾塑性で扱うかによって 保有耐力が違う場合もある 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 59
60 要因 4 連スパン耐震壁の Qwsu 算定方法 (4 フレーム ) デフォルト計算では Qwsu が 2 倍程度違う場合もある 一体で Qwsu を算定し 各スパンに割振るソフト (SS3 SEIN) 留意事項 開口低減率を一体で扱うため 各スパンの割振りに留意 縦開口 r 3 の扱いは 要注意事項 ( 次頁の資料参照 ) 個々に Qwsu を算定するソフト (BUS 一貫 ) 留意事項 Qwsu 算定式第 1 項 Pte( 等価引張鉄筋比 ) M/(Q D) の扱いに留意 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 60
61 縦開口低減率 r 3 考慮の有無の Q-δ 関係図 (SS3) モデル 1 Y 方向 1 階正加力時 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 61
62 要因 5 柱の M-N モデルの曲げ耐力 M-N モデルの at 式と ag 式の違い at 式 ag 式 : 2007 年版建築物の構造関係技術基準解説書 P626 付 ~12 : 2007 年版建築物の構造関係技術基準解説書 P627 付 ~15 M-N 曲線は 0 N 0.4bDFc Nb 間を 二次曲線で変動することに留意 M-N 曲線の扱いにより 保有耐力が違う場合もある 代表ポイント以外 直線でモデル化するソフト SS3 片側のポイント数 5 ポイント SEIN 片側のポイント数 5 ポイント一貫片側のポイント数 8 ポイント変動軸力を算定して式に代入するソフト BUS 曲げ降伏後の曲げ耐力算出方法に留意 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 62
63 曲げ降伏後の曲げ耐力 柱の M-N 曲線 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 63
64 要因 6 柱の 2 方向曲げと軸方向力の 3 軸降伏相関関係 M-N モデルの場合 3 軸降伏相関関係は 下式で示される (Mx/Mux) α +(My/Muy) α =1 α=1.0(ss3 デフォルト ) α=1.4(sein) α=2.0( 一貫 ) α を大きく評価した場合 保有耐力も大きくなると考えられる 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 64
65 BUS は MN モデルの場合 2 方向曲げを考慮しない しかし MS モデルは 3 軸降伏を精算解で解析する 3 軸降伏相関関係の評価方法により ねじれの大きい場合 フレームの傾斜している場合等に 保有耐力が違う場合もある 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 65
66 要因 7 危険断面位置のデフォルト値 危険断面位置の設定により 保有耐力が違う場合もある 剛域とするソフト SS3 部材フェイスとするソフト BUS SEIN 一貫 危険断面位置 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 66
67 MN モデルと MS モデルについて ( 本資料 p37 を参照 ) MS モデルは 鉄筋 コンクリートを個々にモデル化する精算解 一般的な軸力の範囲内で柱の MS モデルは 形状 主筋本数等により MN モデルより曲げ耐力が大きくなる場合がある 柱の曲げ耐力は 一般的に MS モデル MN モデル (ag 式 ) MN モデル (at 式 ) となる X 方向の Q-δ 関係図に示すように 要因 3 で解説した直交フレームの拘束効果を 弾性 (MN モデル ) か弾塑性 (MS モデル ) で扱うかによって 保有耐力が違っている 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 67
68 M-N MS モデルの Q-δ 関係図 (BUS-5) モデル 1 X 方向 1 階正加力時 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 68
69 M-N MS モデルの Q-δ 関係図 (BUS-5) モデル 1 Y 方向 1 階正加力時 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 69
70 M-N MS モデルの MN インタラクション (BUS-5) モデル 1 B フレーム 1FL 階 2 軸 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 70
71 検討モデル 2 の概要 モデル 2 鉄筋コンクリート造 3 階 純ラーメン 整形 モデル 1 から 下記の項目を変更 耐震壁 雑壁とも全て無くし 純ラーメンとする 振れている 1 通りを真っ直ぐにする (1~2 通り間 :4680mm) モデル 1 で直接入力している Ds 値のデータを消去し 自動計算とする 危険断面位置をフェイスにする ( デフォルトが剛域端のプログラムがあるので統一する ) 柱耐力は M-N モデルとし 耐力算定は ag 式とする BUS-5 については M-N モデルと MS モデルの比較検討も行なう 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 71
72 略伏図 モデル 2 RC 造 3 階純ラーメン 整形 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 72
73 略軸組図 モデル 2 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 73
74 4 種プログラムの出力比較 モデル 2 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 74
75 各プログラムの Q-δ 関係図 モデル 2 X 方向 1 階正加力時 () 内は Qu/Qun を示す 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 75
76 各プログラムの Q-δ 関係図 モデル 2 Y 方向 1 階正加力時 () 内は Qu/Qun を示す 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 76
77 要因 柱の M-N モデルの曲げ耐力 ( モデル 1 の要因 5 を参照 ) 曲げ耐力算定 ag 式の中間中央鉄筋の引張筋重心と圧縮筋重心の扱い 中間中央鉄筋 鉄筋断面積を等価なボックス柱に置換するモデル ( 一貫 ) ボックス柱に置換 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 77
78 MN モデルと MS モデルについて ( 本資料 p37 を参照 ) MS モデルは 鉄筋 コンクリートを個々にモデル化する精算解 モデル 2 の建物の柱の曲げ耐力は MS モデルが MN モデルより大きい そのため 柱の曲げ降伏が多いモデル 2 の建物の場合 Q-δ 関係図に示すように MS モデルの保有耐力の方が大きくなる 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 78
79 M-N MS モデルの Q-δ 関係図 (BUS-5) モデル 2 X 方向 1 階正加力時 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 79
80 M-N MS モデルの Q-δ 関係図 (BUS-5) モデル 2 Y 方向 1 階正加力時 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 80
81 まとめ 愛知県建築技術支援センター 鉄筋コンクリート造は 柱 耐震壁の鉛直部材で保有耐力が決まる場合 各ソフトの曲げ耐力 せん断耐力の算定 耐震壁のモデル化の違いにより その数値に大きな違いが生じる場合もあるため 留意すること 特にモデル 1 の建物のように 柱の曲げ降伏も多く 耐震壁のモデル化 曲げ耐力 Mwu せん断耐力 Qwsu の違い等により 崩壊形式 Ds 値 保有耐力が変わる場合もある モデル 1 の 要因 5~7 などにより 曲げ耐力を小さく計算することは せん断に対して危険側となる場合があり 必ずしも安全側の評価でない事に留意する 純ラーメンで梁ヒンジ主体の全体崩壊系の場合 梁の曲げ せん断耐力の算定は 各ソフトとも ある程度同じため その数値に大きな違いを生じないものと考えられる 設計者は 使用ソフトの解析方法を充分把握して利用することが重要である 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 81
82 ご静聴いただき ありがとうございました 建築技術者スキルアップ講習会 2011 年 2 月建築構造計算プログラムの特性比較 82
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建築構造計算プログラムの特性比較項目一覧表 RC 造編 資料 -4 一般事項 1 共通構造階高 ( 注 ) はデフォルトを表す 2011 年 1 月時点 自動計算 X Y 方向ごとに梁せいを平均し 5cm 単位で丸めた値を求め X,Y 方向の平均値の 1/2 を部材心までの距離とし 階高 ( 梁天間距離 ) から構造階高を計算する 直接入力も可能 自動計算梁せいを平均し 5cm 単位で丸めた値を求め
構造番号質疑回答 3 講習会資料 P5 判定事例の対応集 横補剛材について屋根ブレース等により水平移動が拘束された大梁に対して 例えば図 1 のよう下図 a 又は b 又は a b 材共に ( 梁に ) 対する横補剛材として c の火打ち材をに大梁せいの中心位置に横補剛材を設け 補剛材
S 造 1 講習会資料 P6 露出柱脚設計フロー 14の基礎コンクリート破壊防止等の検討について (a) 柱脚のアンカーボルトがせん断力を負担しない場合 (a) 柱脚の終局せん断力 (Ds 算定時 ) をベースプレート下面の摩擦で処理できる 柱軸力による B.PL 底面の摩擦力でせん断力を負担できる場合は アンカーボ 場合はアンカーボルトによる基礎立上がり部側面のコーン状破壊の検討を省略 ルトにせん断力が作用しないとして基礎立上がり部のコーン状破壊の検討を省
9 0 方法 各図に関しての特徴 剛域の設定 内法スパンの算出法危険断面位置 図 Super Build/SS Ver...5 部材の寄りに係わらず 構造芯は全階一貫した位置となる 構造芯 = 柱芯として剛域 内法スパン 危険断面位置が定まる Ver..0(DB ) 部材の寄りに係わらず
建築構造計算プログラムの特性比較項目一覧表 RC 造編 ~ H5 年度版 ~ 資料 -- [ 編集メモ ] この資料は 平成 年度版に対して 各ソフトのバージョンアップを反映し その他項目の追加及び加筆 修正したものです SS: 9 項目修正 断面設計 に大項目 保有水平耐力 に大項目 小項目 追加 番号移動 H 版 BUS5: 9 項目修正 断面設計 に大項目 保有水平耐力 に大項目 小項目 追加
Super Build／FA1出力サンプル
*** Super Build/FA1 *** [ 計算例 7] ** UNION SYSTEM ** 3.44 2012/01/24 20:40 PAGE- 1 基本事項 計算条件 工 事 名 : 計算例 7 ( 耐震補強マニュアル設計例 2) 略 称 : 計算例 7 日 付 :2012/01/24 担 当 者 :UNION SYSTEM Inc. せん断による変形の考慮 : する 剛域の考慮 伸縮しない材(Aを1000
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第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
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コンクリート実験演習 レポート
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施設・構造1-5b 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価） （その2）
原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル 境界条件 : 周辺固定 原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル 屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い 建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする 応答解析は弾性応答解析とする 原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数 上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7
を 0.1% から 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% まで増大する正負交番繰り返し それぞれ 3 回の加力サイクルとした 加力図および加力サイクルは図に示すとおりである その荷重 - 変位曲線結果を図 4a から 4c に示す R6-1,2,3 は歪度が 1.0% までは安定した履歴を示した
エネルギー吸収を向上させた木造用座屈拘束ブレースの開発 Development of Buckling Restrained Braces for Wooden Frames with Large Energy Dissapation 吉田競人栗山好夫 YOSHIDA Keito, KURIYAMA Yoshio 1. 地震などの水平力に抵抗するための方法は 種々提案されているところであるが 大きく分類すると三種類に分類される
A-2
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集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
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SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
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6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
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木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
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-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
アンカーボルトの扱いとルート３における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説
アンカーボルトの扱いとルート 3 における露出型柱脚の検討について分かりやすく解説 2014 年 10 月株式会社構造ソフトはじめにアンカーボルトには 建て方用アンカーボルトと構造用アンカーボルトがあります 建て方用アンカーボルトも構造用アンカーボルトもJIS 規格 ( 日本工業規格 ) 品があり 建築基準法第 37 条では建築物の主要構造部に使用する材料は日本工業規格又は日本農林規格に適合するものとされています
. 軸力作用時における曲げ耐力基本式の算定 ) ここでは破壊包絡線の作成を前提としているので, コンクリートは引張領域を無視した RC 断面時を考える. 圧縮域コンクリートは応力分布は簡易的に, 降伏時は線形分布, 終局時は等価応力ブロック ( 図 -2) を考えることにする. h N ε f e
課題 軸力と曲げモーメントの相互作用図. はじめに 骨組構造を形成する梁 柱構造部材には, 一般に軸力, 曲げモーメント, せん断力が作用するが, ここでは軸力と曲げモーメントの複合断面力を受ける断面の相互作用図 (interation urve) を考える. とくに, 柱部材では, 偏心軸圧縮力や, 地震 風などの水平力を受け ( 図 -), 軸力 + 曲げ荷重下の検討は, 設計上不可欠となる.
事例に基づく耐震性能の評価と被災度区分判定および復旧計画
被災した建物を実例とした日本の応急復旧技術の紹介 東北大学 Tohoku University 迫田丈志 Joji Sakuta 京都大学 Kyoto University 坂下雅信 Masanobu Sakashita 日本の応急復旧の流れ 1 応急危険度判定 危険 2 応急措置 軸力支持 水平抵抗力の確保 3 被災度区分判定 大破 4 準備計算 図面作成 建物重量 5 構造特性係数 Is の算定
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構造計算ソフト / 耐震診断ソフト活用セミナー 黄色本改訂に伴う変更点 入力や計算機能の改良 活用テクニック 説明資料 (2015 年 10 月版 ) 株式会社構造システム 1 本日の講習内容 1.[BUS 5] 2015 年版建築物の構造関係技術基準解説書改訂に伴う変更内容 (P.3~) 2.[BUS 5] 機能追加 改良項目 (P.33~) 3.[BUS 5] Q&Aのご紹介 (P.53~) 4.[BUS
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第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
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技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
Microsoft Word - 建築研究資料143-1章以外
3.H 形断面柱を用いた柱梁接合部 本章では,H 形断面柱を用いた柱梁接合部に関して,6 つの部位の接合部ディテールを紹介し, それらについて, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) 柱梁接合部の標準ディテール 対象部位の概要 H 形柱を用いた柱梁接合部の標準ディテール 検討対象とする接合部ディテール 検討課題 各接合形式における柱梁接合部の各部位の材質 板厚を検討する. 34 検討課題に対応した接合部ディテールの例
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第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
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許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
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2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
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2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
1 ページ 入力時用の注意事項 注意事項 : 平成 24 年 3 月末時点における各ソフトの入力に関する注意事項です プログラムのバージョンアップがその後ありますのでご注意ください 一般事項 1 共通 各層の梁上端から部材心の位置 階高は フロアーレベルで入力を行 基本的に階高は梁天から梁天の寸 い
構造計算ソフト入力データー作成上の注意点について < SS3 : BUS-5 : BUILD 一貫 : SEIN la CREA > 講習会資料 平成 24 年 12 月 14 日 N P O 法人静岡県建築技術安心支援センター 1 ページ 入力時用の注意事項 注意事項 : 平成 24 年 3 月末時点における各ソフトの入力に関する注意事項です プログラムのバージョンアップがその後ありますのでご注意ください
<4D F736F F F696E74202D208D8790AC D5C91A28C768E5A934B8D8790AB94BB92E88E9E82CC97AF88D38E968D802E707074>
合成スラブに関する 構造計算適合性判定時の留意事項 審査重点項目 (BCJ) では これまでに鉄骨造建築物に合成スラブを使用した場合の比較的多い質疑事例を収集しました. それらの対応事例について資料を作成しましたので 設計の参考にして頂ければ幸いです なお 本資料における指摘事項例は 日本建築センター 構造判定部の協力を受けて作成したものですが 本資料は一般的な建築物を想定しておりますので 場合によっては検討が不十分
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
第 回日本地震工学シンポジウム (0) 2. 擬似全体崩壊メカニズムと応力推定 2. 基本的な考え方と検討の流れ本研究では C 造フレーム構造の全体崩壊メカニズムとして 倒壊に対する耐震安全性が高い梁曲げ降伏型全体崩壊メカニズム 2) を想定する その際 最上階の柱頭ヒンジと 階の柱脚ヒンジは許容す
GO26-Sat-AM-8 第 回日本地震工学シンポジウム (0) 静的非線形解析を用いた C フレーム構造の崩壊メカニズムと応力推定 ESTIMATION OF STESS AND COLLAPSE MECHANISM FO C FAME STUCTUE USING NONLINEA STATIC ANALYSIS 相羽均修 ) 木谷圭一 ) 秋田知芳 2) ) 和泉信之 Masanobu AIBA,
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
別添資料 地下階の耐震安全性確保の検討方法 大地震動に対する地下階の耐震安全性の検討手法は 以下のとおりとする BQ U > I BQ UN I : 重要度係数で構造体の耐震安全性の分類 Ⅰ 類の場合は.50 Ⅱ 類の場合は.25 Ⅲ 類の場合は.00 とする BQ U : 地下階の保有
別添資料 4-4- 大地震動時の層間変形角の検討方法 大地震動時の層間変形角の算定方法は 次のとおりとする 保有水平耐力計算により構造設計を行う場合には 構造体の変形能力を考慮し 一次設計時の層間変形角より推定する 推定の方法としては 下式に示すエネルギー一定則に基づく方法を原則とする なお 変位一定則に基づく方法による場合は 適用の妥当性を検証すること δ D δ δp: 大地震動時における建築物の最大水平変形
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Release Note Release Date : Jun. 2015 Product Ver. : igen 2015 (v845) DESIGN OF General Structures Integrated Design System for Building and General Structures Enhancements Analysis & Design 3 (1) 64ビットソルバー及び
要 約 本件建物は 構造上の安全性に問題がある 前回裁判で提出されている本件の問題点に加え 現地調査書 (( 株 ) 日本建築検査研究所岩山氏作成 ) 施工図及び竣工図をもとに再検討を行なった その結果下記に示すように建物の安全性を損なう重要な問題点が発覚した 発覚した問題点を反映し構造の再計算を行
要 約 本件建物は 構造上の安全性に問題がある 前回裁判で提出されている本件の問題点に加え 現地調査書 (( 株 ) 日本建築検査研究所岩山氏作成 ) 施工図及び竣工図をもとに再検討を行なった その結果下記に示すように建物の安全性を損なう重要な問題点が発覚した 発覚した問題点を反映し構造の再計算を行った 本件建物の問題点 1 屋上の増し打ち荷重が元設計の想定の限度を超えて打設されている 2 基礎梁の施工不良があり柱と基礎梁の接合部のコンクリートが一体化していない
公開小委員会 鉄筋コンクリート構造計算規準の改定案
2012 年 8 月 24 日高知 耐震壁の設計法の過去, 現在 および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 新潟大学工学部建設学科建築コース 教授 加藤大介 耐震壁の設計法の過去, 現在および将来 ( 現在 AIJ で検討している内容 ) 1. 耐震壁の設計法等の歴史 2.2010 年の RC 規準 11 次改定について 3.2013 年 (?) 発刊予定の保有水平耐力規準の作業について
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長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
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計算書番号 :01710014655 日付 :017 年 10 月 0 日 14:6:55 面材張り大壁 詳細計算書 仕様名 新グレー本モデルプラン 大壁 1. 計算条件 1. 1 概要情報 仕様名仕様詳細 特記事項 新グレー本モデルプラン 大壁 壁面を構成する面材数階高 H(mm) 壁長 (mm) 1 枚 730 910 1. 面材 釘情報 面材寸法 (mm) 730 910 面材厚さ t(mm)
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H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力
耳桁の剛性の考慮分配係数の計算条件は 主桁本数 n 格子剛度 zです 通常の並列鋼桁橋では 主桁はすべて同じ断面を使います しかし 分配の効率を上げる場合 耳桁 ( 幅員端側の桁 ) の断面を大きくすることがあります 最近の桁橋では 上下線を別橋梁とすることがあり また 防音壁などの敷設が片側に有る
格子桁の分配係数の計算 ( デモ版 ) 理論と解析の背景主桁を並列した鋼単純桁の設計では 幅員方向の横桁の剛性を考えて 複数の主桁が協力して活荷重を分担する効果を計算します これを 単純な (1,0) 分配に対して格子分配と言います レオンハルト (F.Leonhardt,1909-1999) が 1950 年初頭に発表した論文が元になっていて 理論仮定 記号などの使い方は その論文を踏襲して設計に応用しています
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
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構造計算チェックリスト 章項目記入欄 Ⅰ 建築物の規模 構造種別と計算ルート Ⅱ 建築物の形状 建築物名称 [ ] 建築場所 [ ] 用途 [ ] 階数 地上 ( ) 階 地下 ( ) 階 塔屋 ( ) 階 面積 建築面積 ( ) m2 延べ面積 ( ) m2 工事種別 新築 増築 改築 ; 増築計画 有 無 主要構造 X 方向 RC 造 ( ) 階 ~( ) 階 SRC 造 ( ) 階 ~( )
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
目 次 1. 構造計算の基本事項 ) 吹き抜け周辺での水平力伝達 修正 P ) 土間コンクリートによる 1 階壁 - 基礎間のせん断力伝達 修正 P ) 梁段差部の節点上下移動によるモデル化 荷重伝達 納まり 改定 P )
資料 -1 構造計算適合性判定判定内容事例集解説編 ( 講習会版 ) 目 次 1. 構造計算の基本事項 1. 1. 5) 吹き抜け周辺での水平力伝達 修正 P. 1 1. 1. 13) 土間コンクリートによる 1 階壁 - 基礎間のせん断力伝達 修正 P. 2 1. 2. 7) 梁段差部の節点上下移動によるモデル化 荷重伝達 納まり 改定 P. 4 1. 5. 2) ピロティー的柱での柱及び下階耐力壁抜け枠梁の検討
Microsoft PowerPoint - 構造設計学_2006
[8] 耐震設計 皆さんは 構造設計の手法として 許容応力度設計を学んできましたね この許容応力度設計は どこから生まれたのでしょうか また 許容応力度設計はわかりやすく 構造設計者にとっては便利な設計法ですが この設計法には欠点はないのでしょうか 許容応力度設計に欠点があるとすれば 建物の耐震設計は どのように考えるべきなのでしょうか ここでは 耐震設計の考え方と構造計画の重要性についてお話しします
-2-6. 地震力を受ける架構の解析地震力を受けるラーメンおよび耐震壁から構成される骨組の解析にあたっては, 下記によることができる. (1) 水平力は, 一般にはラーメン方向となる互いに直交する 2 方向に別々に作用するものとする. ただし, 建築物の平面が特殊な形状の場合などでは, 必要に応じて
2008.2.26-1- 9 条骨組の解析 1. 床スラブから梁に加わる鉛直荷重は, 床スラブ上の荷重状態および床スラブの周辺条件を考慮して定める. 等分布荷重を受ける長方形スラブを支える梁は, 梁の交点から描いた 2 等分線および梁に平行な直線から作られる台形または三角形の部分の荷重を受けるものとみなすことができる 図 9.1 参照. 図 9.1 等分布荷重を受ける長方形スラブを支える大梁および小梁の荷重範囲
屋根ブレース偏心接合の研究開発
論文 報告 屋根ブレース偏心接合の研究開発 ~BT 接合ピースを用いた大梁 小梁 屋根ブレース接合部 ~ Research and Development of Eccentric Joints in Roof Brace 戸成建人 * Tatsuto TONARI 谷ヶ﨑庄二 * Shoji YAGASAKI 池谷研一 * Kenichi IKETANI 中澤潤 * Jun NAKAZAWA 川田工業システム建築の鉄骨生産ラインの特徴を活かして製作コストを低減するために,
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
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資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
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構造計算書例 (1) 建物概要 :4 階建て共同住宅 設計ルート : ルート 3 1. はじめに 本計算例は 以下の点に重点をおいて作成した一例である 本例は計算の方針や方法を画一化するものではなく 個々の建物の特性や 設計者の設計方針によっては 本例よりもより最良な設計方法により設計することも考えられ そのような設計方針を示せて計算が可能な設計者にあっては 本設計例に縛られること無くよりよい設計を実現して頂きたい
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第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
ARCHITREND ZERO Ver.3の新機能
ARCHITREND ZERO Ver.3 の新機能 3D カタログに対応 3D カタログコンテンツのご利用には 3D カタログ.com の会員登録が必要です 3D カタログ.com のプラン対応 3D カタログ.com の空間配置でシミュレートしたプランを取り込んで編集できるように対応しました ダウンロードしたファイルをインポート 3D カタログ.com の空間配置 3D カタログモードを追加 建具
静的載荷実験に基づく杭頭部の損傷度評価法の検討 柏尚稔 1) 坂下雅信 2) 向井智久 3) 平出務 4) 1) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) 2) 正会員国立研究開発法人建築研究所 主任研
静的載荷実験に基づく杭頭部の損傷度評価法の検討 柏尚稔 ) 坂下雅信 ) 向井智久 ) 平出務 4) ) 正会員国土交通省国土技術政策総合研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) e-mail : Kashiwa-h9ta@nilim.go.jp ) 正会員国立研究開発法人建築研究所 主任研究員博士 ( 工学 ) e-mail : m-saka@kenken.go.jp ) 正会員国立研究開発法人建築研究所
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許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
コンクリート工学年次論文集 Vol.27
論文壁が柱の外面にある耐震壁の耐震性能に関する実験的研究 兼平雄吉 *1 小野里憲一 *2 下山哲男 *3 *4 望月洵 要旨 : 耐震壁の最大強度が柱に取り付く壁の位置によってどのように変化するかを調べることを目的としている は柱芯と壁芯が一致するものと, 柱外面と壁外面がそろい柱芯に対して壁芯が偏心しているものを 2 体ずつ製作し, 低速加力と高速加力で実験を行った 実験の結果から, 壁が偏心するものは偏心していないものに比較して柱のコンクリートの剥落が著しく,
1.2 耐荷力の算定対象となる柱部材の危険断面における耐荷力を算定する場合, 曲げ耐力 ( 課題 1にて学習した方法 ) およびせん断耐力 ( 課題 2の方法 ) を求め, 両者のうち小なる耐荷力がその部材の終局耐荷力となる. 別途設定された設計外力に対して十分な耐荷力を有することはもちろんのこと,
課題 3 柱部材の破壊モードと耐荷力の算定 ( 耐震設計入門 ). はじめに / 1. 単柱部材の構造特性 1.1 変形モードと断面力分布単柱形式の垂直柱部材には, 基本的に, 上載死荷重 ( 軸力 N として働く ) と地震力による水平荷重 P( 曲げモーメント, せん断力として働く ) が同時に作用し, 図 1のようにまとめることができる. 図 1では,(a) 上端自由片持ち梁形式 ( 土木橋梁構造物
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鉄筋コンクリート梁の載荷実験 1. 目的主筋 あばら筋の異なる 3 種類の鉄筋コンクリート梁の載荷実験において RC 梁の基本原理 ( コンクリート 主筋 あばら筋の効果 ) を理解する RC 梁の亀裂発生耐力 降伏耐力 終局耐力の関係及び計算値との関係を理解する 各種耐力発生時のコンクリート表面の亀裂発生状況を理解する RC 梁の破壊性状と変形性能の関係を理解する 2. 実験概要実験方法は 4 点曲げ載荷とし
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危険側実験目的平成 25 年度建築基準整備促進事業 S6. 鉄筋コンクリート造のスラブ協力幅に関する検討 ~ スラブによる梁曲げ耐力の増分と下端筋定着詳細の影響の評価 ~ 東京大学地震研究所壁谷澤寿海横浜国立大学大学院田才晃 楠浩一独立行政法人建築研究所 スラブ協力幅の算定 保有水平耐力計算 片側 1m のスラブを協力幅 梁耐力を過小評価する事は 架構水平耐力の評価安全側 全体崩壊型 柱の曲げ設計
コンクリート工学年次論文集 Vol.33
論文直交壁を有する円形 RC 部材のせん断破壊性状に関する実験的研究 篠田健次 *1 *2 小林將志 要旨 : 土留め壁等と一体となった柱は, せん断耐力が増加すると考えられるものの, その評価手法が確立されていないのが現状である 本研究では, 壁を有する円形 RC 柱の壁面外方向のせん断耐力の評価を目的として, 壁の設置位置を変化させて円形梁の壁直交方向への単調曲げ載荷試験を行った その結果, 壁部材を有していない場合に比べ,
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631318FCD2E646F63>
11-1 第 11 章不静定梁のたわみ ポイント : 基本的な不静定梁のたわみ 梁部材の断面力とたわみ 本章では 不静定構造物として 最も単純でしかも最も大切な両端固定梁の応力解析を行う ここでは 梁の微分方程式を用いて解くわけであるが 前章とは異なり 不静定構造物であるため力の釣合から先に断面力を決定することができない そのため 梁のたわみ曲線と同時に断面力を求めることになる この両端固定梁のたわみ曲線や断面力分布は
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第二面 ) 基礎根入れ深さ深さ ( mm ) 住宅工事仕様書 適 基礎の 立上り部分 高さ ( mm ) 厚さ ( mm ) 基礎伏図 不適 各部寸法底盤の寸法厚さ ( mm ) 幅 ( mm ) 基礎詳細図 基礎の配筋主筋 ( 径 mm ) 矩計図
説明書 ( 耐震性 ) 在来木造一戸建て用 ( 第一面 ) 在来木造住宅において フラット35Sを利用する場合に記入してください 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合には Ⅰに記入してください 免震建築物の基準に適合する場合には Ⅱに記入してください Ⅰ 耐震等級 ( 構造躯体の倒壊等防止 )2 又は3の基準に適合する場合 説明欄項目評価方法基準記載図書確認 目標等級
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
目次構成
< 参考資料 5> 多雪地域の耐震診断法について 今回の実験の結果 既存建築物の耐力は診断結果の耐力を大きく上回るものであった これは 積雪を考慮した診断法と積雪時のの低減に問題があるものと考えられる 積雪地域では現行の耐震診断法は安全側にききすぎている可能性があることから 多雪地域における耐震診断法の精緻化の方向性について提案する () 多雪地域における耐震診断法の課題と精緻化の方向性 多雪地域における耐震診断法の課題積雪による鉛直荷重の押さえ込みにより
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 5. 前各項の算定のほか, 梁は次の限度に従うこと. () 長期荷重時に正負最大曲げモーメントを受ける部分の引張鉄筋断面積は,0.004 bd または存在応力によって必要とされる量の 4/3 倍のうち, 小
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 3 条梁の曲げに対する断面算定 本文案 下線部は改定箇所を示す. 重取消線は削除した部分を示す. 梁の設計用曲げモーメントは, 以下の方法で計算する. () 使用性検討用の長期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重が作用した場合の最大曲げモーメントとする. () 修復性検討用の短期設計用曲げモーメントは,
と を原則とした構造計算を行う 具体的には, 時刻歴応答解析 を基本とする構造計算によって安全性を確かめる 第二号建築物は, 地震力によって建築物の地上部分の各階に生じる水平方向の変形を把握すること を原則とした構造計算を行う 具体的には, 建築物の規模や構造特性, あるいは設計者の判断などにより,
鉄筋コンクリート造建築物の耐震設計の概要 *1 和泉信之 1. はじめに建築物の構造設計とは, 建築物に求められる要求性能に基づき, 適切な材料を選択 ( あるいは開発 ) して, 想定される荷重 外力に対して安全で合理的な骨組を創造する行為である 耐震設計は, 構造設計における骨組の耐震安全性を検証するプロセスであり, 世界有数の地震国であり, 大地震の発生が危惧される日本においては, 耐震設計は社会的にもたいへん重要な役割を担っている
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
GLOOBE 2017 構造連携
連携資料 構造連携 1 概要 1-1 連携の概要 1- ST-Bridge に出力するまでの流れ 3 1-3 構造 タブについて 4 構造連携に必要な作業 5-1 構造要素と作業の概要 5 - 構造軸の作成 編集 5-3 断面リストの登録 編集 7-4 断面リストの更新 9 3 ST-Bridge 連携対応表 10 3-1 連携部材対応表 10 3- 断面リスト対応表 11 3-3 断面形状対応表
<4D F736F F F696E74202D BD E838A815B836791A28D9C916782CC94F190FC8C6089F090CD288C9A8CA4292E707074>
2011 年 6 月 9 日 ( 独 ) 建築研究所中国耐震構造研修 鉄筋コンクリート造骨組の非線形解析 曲げ挙動する RC 骨組の解析 せん断破壊 付着割裂破壊 定着破壊等の脆性破壊は設計段階で除外 東京大学名誉教授小谷俊介 コンクリートの応力度 - 歪度関係 影響因子 (1) コンクリートの調合 (2) 試験時の材令 (3) 供試体の養生方法 (4) 供試体の形状と大きさ (5) 載荷速度 圧縮強度
表紙
表紙 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 5 5 5... 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算)
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001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
表 6.3 鉄筋のコンクリートに対する許容付着応力度 (N/mm 2 ) 長 期 短 期 異形鉄筋 かつ 5 上端筋 Fc 以下 75 0 その他の鉄筋 かつ.35 + Fc 以下 25 < 表を全面差し替えた > 長期に対する値の.5 倍 丸鋼 4 Fc かつ 0.9 以下 00
6 条許容応力度 下線部は修正した改定箇所 2 重取消線は削除した箇所を示す 本文案 鉄筋とコンクリートの許容応力度は, 通常の場合, 表 6.,6.2 および表 6.3 による. 普通コンクリート 軽量コンクリート 種および 2 種 表 6. コンクリートの許容応力度 (N/mm 2 ) 長期短期 圧縮引張せん断圧縮引張せん断 3-30 かつ 0.49 + Fc 以 00 下 普通コンクリートに対する値の
設計者のための構造計算書の作り方
設計者のための構造計算書の作り方 住宅金融普及協会構造判定課 平成 19 年 6 月 20 日に国土交通省告示第 835 号 確認審査等に関する指針 が出されました この告示は 確認申請に際して 確認検査機関が 審査すべき事項 及び適合性判定機関が 判定すべき事項 を指示しています これら審査判定すべき事項は 建築基準法施行規則第 1 条の 3の表 3に規定されている 明示すべき事項 と対応しています
070406
別記第二号様式 構造計算概要書 ( プレストレストコンクリート造の建築物又は建築物の構造部分 ( 限界耐力計算 )) 1 建築物の概要 1. 建築物の名称 ( 参照頁 ) 2. 構造計算を行った者 ( 参照頁 ) イ. 資格 ( ) 建築士 ( ) 登録第 号 ロ. 氏名 ハ. 建築士事務所 ( ) 建築士事務所 ( ) 知事登録 号 ニ. 郵便番号 ホ. 所在地 ヘ. 電話番号 3. 建築場所 (
Building Editor/W ユーザーズマニュアル
目次 1. プログラムの概要 1.1 このプログラムで行っている構造計算 1.2 このプログラムの基本的な考え方 (1) 耐力壁の認識 (2) 壁梁の認識 (3) 下階の壁抜け 1.3 建築物の制限 1.4 ビルディング エディタ との違い 1.5 使用できる材料 1.6 取り扱える荷重 1.7 準拠する規準類 2. 構造計算の方法 2.1 建物のモデル化 2.1.1 用語の定義 2.1.2 建物のモデル化
第三号の二様式 ( 第一条の三関係 ) 構造計算概要書 ( 保有水平耐力計算 / 許容応力度等計算 / 令第 82 条各号及び令第 82 条の 4 に定めるところによる構造計算 ) 1 建築物の概要 1. 建築物の名称 2. 構造計算を行つた者 イ. 資格 ( ) 建築士 ( ) 登録第 号 ロ.
第三号の二様式 ( 第一条の三関係 ) 構造計算概要書 ( 保有水平耐力計算 / 許容応力度等計算 / 令第 82 条各号及び令第 82 条の 4 に定めるところによる構造計算 ) 1 建築物の概要 1. 建築物の名称 2. 構造計算を行つた者 イ. 資格 ( ) 建築士 ( ) 登録第 号 ロ. 氏名 ハ. 建築士事務所 ( ) 建築士事務所 ( ) 知事登録 号 ニ. 郵便番号 ホ. 所在地 ヘ.
II 鉄骨造の耐力度調査(II-1~II-36)
Ⅱ 鉄骨造の耐力度調査 -Ⅱ-1- -Ⅱ-2- 1 -Ⅱ-3- 1.1 S RC 3 58 4 1 13 25 56 56 13 S -Ⅱ-4- S 56 56 56 S S RC S RC 1.1(a) RC S RS 1.1(b) RC S 1.1(c) RC R 1RS RC Is S 2 S RC 3RC R -Ⅱ-5- S RC -Ⅱ-6- 1.2 1.1.1 100 100 0.81.0
Microsoft Word - 山辺委員①.doc
資料 6 学校の木造設計等を考える研究会 009.09.07 山辺豊彦 第 回事例に基づくコストを抑えた木造施設の整備取組事例の紹介設計事例として 3 件取り上げました ( 資料参照 ) 木造の学校建築における構造上の特色と注意点は 下記の点である 1) 比較的大スパンで床面積も広い ) 階高も高い 3) 地域荷重の影響が大きい ( 特に積雪荷重 地震地域係数など ) 4) 木材のヤング係数が小さいため
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
接合部性能試験報告書
1. 一般事項 1) 接合金物 名称 : HDCⅢ-S 用途 : 在来軸組工法建築物における軸組材相互の接合 補強 2) 試験依頼者 名称 : 株式会社タツミ 所在地 : 954-0111 新潟県見附市今町 8-3-1 連絡先 : TEL 0258-66-5515 3) 試験の目的 当該接合金物を用いた接合部の短期基準接合耐力 ( 引張 ) を評価する 耐力壁の取り付く柱の仕口 ( アンカー型 )
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があ
水平打ち継ぎを行った RC 梁の実験 近畿大学建築学部建築学科鉄筋コンクリート第 2 研究室 福田幹夫 1. はじめに鉄筋コンクリート ( 以下 RC) 造建物のコンクリート打設施工においては 打ち継ぎを行うことが避けられない 特に 地下階の施工においては 山留め のために 腹起し や 切ばり があるために 高さ方向の型枠工事に制限が生じ コンクリートの水平打ち継ぎを余儀なくされる可能性が考えられる