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しまなあんさい
5 years ago
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1 3.. 応答低減装置を組み込む高層建物実大架構切り出し試験体の設計と予備解析 (1) 業務の内容 (a) 業務の目的長周期地震動を受ける高層建物群の被害状況は依然として明らかでなく損傷過程終局状態を適切に表現する実験資料を積み重ね想定される被害を総合的に評価する必要がある既存高層建物の安全性確保高機能性確保の観点から長周期地震動を受ける高層建物の地震時応答評価や効率的な応答低減技術に関わる検討検証を行うため E-ディフェンスを活用した実験を実施する等架構の損傷評価応答低減技術による損傷軽減効果の定量的評価および機能保持避難性等に関わる研究開発を進め安心安全な高層建物の広い普及のための基礎データを得る (b) 平成年度業務目的既存高層建物の地震時応答の効率的な低減技対策技術として最も有効性が高いと期待されるがダンパー ( 制振装置 ) の被害軽減効果損傷過程, 終局状態を適切に表現する実験資料を蓄積するため前年度の震動台実験に対する検証を踏まえ応答低減装置を組み込む実大架構切り出し試験体の設計と予備解析を実施するすなわち試験体は 19 年度に実施した実験に用いられたものを基本とし効率的にデータを取得するための試験体設計と実験手順を検討するまた数値解析を通じて応答性状を整理し期待される効果を検証する (c) 担当者所属機関役職氏名独立行政法人防災科学技術研究所兵庫耐震工学研究センター東京理科大学理工学部建築学科独立行政法人建築研究所名古屋大学大学院環境学研究科都市環境学専攻京都大学防災研究所主任研究員客員研究員企画室長主任研究員センター長助教教授上席研究員教授長江拓也福山國夫井上貴仁梶原浩一中島正愛佐藤大樹北村春幸斉藤大樹福和伸夫准教授日高桃子 7

2 () 平成年度の成果 (a) 業務の要約 1 年度に実施する実験の試験体にダンパーを組み込むに当たってそのコンセプトを整理した架構にはブレースダンパーを縮約層にはモデル化されたダンパーを組み込むこととしその詳細を設計した試験体は 19 年度に実施した実験に用いられたものを基本としており架構の場合層としての剛性比強度比が実際の設計で用いられる程度となるようにブレースの配置断面を決定した鋼製ダンパーとオイルダンパーのそれぞれに対してその効果を検証することとした鋼製ダンパーの場合に高さ方向の /3 の範囲高さ方向の 1/5 の範囲を補強することによる効果の比較を行う高さ方向の 1/5 の範囲を補強する場合に鋼製ダンパーとオイルダンパーの効果を比較するこれにダンパーの無い無補強の場合を加えて効率的にデータを取得する実験手順を計画したこれらの条件において数値解析を実施し期待される効果を検証した (b) 業務の成果 1) 実験手法 a) 試験体のコンセプトと実験計画 19 年度に実施された実験に採用された試験体を基本としダンパーを組み込む試験体を設計する図 1 に試験体のコンセプトを示す基本となる試験体は振動台上に下層階を想定した鋼構造の骨組みを作製し上層階はコンクリートスラブ積層ゴムによって表現するものである試験体に超高層建物群の平均的な力学特性を与えるために, 想定する高さ m 1 階建ての超高層建物に対して試験体用の 1 層モデルを設定しこれを縮約モデルに置換し試験体に展開した 19 年以前の初期において特に主流であった鋼構造の超高層建物を対象とし柱梁接合詳細等を再現した床スラブ付きの実架構に超高層建物の地震応答を与えることを意図した 19 年度の実験ではその妥当性が確認されているダンパーを組み込む実験では上記と同様に上部を縮約する考え方に基づき高層建物実大架構切り出し試験体にダンパーを組み込み長周期地震動を受ける超高層建物の地震応答を再現する図に実験計画を示す ( ア ) 想定建物において高さ方向に下層 /3 の範囲を鋼材ダンパーで補強 ( イ ) 想定建物において高さ方向に下層 1/5 の範囲を鋼材ダンパーで補強 ( ウ ) 想定建物において高さ方向に下層 1/5 の範囲をオイルダンパーで補強 ( エ ) ダンパーによる補強がない上記種類の試験体条件に対して 19 年度実験とほぼ同様の加振を実施しダンパーによる応答の抑制効果を検証する下層骨組みには実物のブレースダンパーを組み込むダンパーは鋼材ダンパーとオイルダンパーとする ( ア )/3 の範囲を鋼材ダンパーで補強する場合には縮約層にモデル化したダンパーを組み込む

3 19 階階 9 階 Me Ke1 Qye1 Ke Qye Ke3 Qye3 KDe QDye KDe3 QDye3 ダンパー挿入階 Me Ke1 Ke Ke3 +KDe +KDe3 縮約層 ; モデル化ダンパー架構 ; ブレースダンパー 1 層モデルから縮約モデルへ制約条件平面 m-15 m 高さ m 総重量 1 t コンクリート錘スラブ積層ゴム, モデル化ダンパー Ke3+ KDe3 Me Ke1 Ke+ KDe Ke3+ KDe3 ブレースダンパー E-Defense Shaking Table 下層階のモデル化 E-Defense Shaking Table コンクリート錘と積層ゴムで長周期化図 1 実験のコンセプト E-Defense Shaking Table 長周期地震動入力 (1) 鋼材ダンパー () 鋼材ダンパー () ダンパーなし (3) オイルダンパー /3 補強 1/5 補強無補強実験順序入力地震動 (1) 鋼材ダンパー /3 補強 () 鋼材ダンパー (3) オイルダンパー 1/5 補強 1/5 補強 1. ホワイトノイズ. エルセントロ ( レベル1) 3. エルセントロ ( レベル) 加振順序. 気象庁波 5. 東扇島波. 三の丸波 () ダンパーなし無補強図実験計画 9

下層階では骨組内に組み込まれたダンパーのエネルギー吸収特性を検証する特に ( イ ) と ( ウ ) の 1/5 の範囲を補強する場合には鋼材ダンパーとオイルダンパーを組み込み長時間にわたる多数回の繰り返し変形を受けるダンパーに要求される性能と保有性能の関係を調べるさらに部分的なダンパーの挿入が建物全体の応答に与える影響を調べるそこでは

4 下層階では骨組内に組み込まれたダンパーのエネルギー吸収特性を検証する特に ( イ ) と ( ウ ) の 1/5 の範囲を補強する場合には鋼材ダンパーとオイルダンパーを組み込み長時間にわたる多数回の繰り返し変形を受けるダンパーに要求される性能と保有性能の関係を調べるさらに部分的なダンパーの挿入が建物全体の応答に与える影響を調べるそこでは鋼材ダンパーを組み込んだ場合とオイルダンパーを組み込んだ場合の応答性状違いを合せて調べる ( エ ) ダンパーによる補強がない場合における架構の損傷を観察しこれらを合せてダンパーによる被害軽減効果を具体的に調べるまた骨組の変形に及ぼすダンパーの影響に加えて床応答振幅の低減効果にも着目する試験体の屋上 ( 想定 1 階建物の 19 階に対応 ) には室内実験用のペントハウスを設置し床応答の違いが室内の被害状況にどのような影響を与えるのか調べる b) 設計試験体の全景を図 3 に示す試験体の立面図平面図を図に示す骨組み内のダンパーは骨組とダンパーの剛性比強度比が実際の設計で用いられる程度となるように配置し断面を決定した桁行方向のブレースは A B 通りの構面に対して 1 本ずつ各層に本 ( 通り 3 通り間 ) 配した梁間方向のブレースは通りの 1 構面の中央で接続するハの字形とし桁行方向と同様各層に本配した縮約層の鋼材ダンパーは U 形ダンパーによってモデル化した縮約層の 1 層目と層目に基ずつ配し 5 層分のブレースダンパーを縮約した剛性と降伏強度となるようにダンパーの組み合わせを選択した剛性は 5 層の直列強度は 5 層の平均に相当するものとしてもとの積層ゴムと塑性化装置から与えられる剛性と強度との比がそれぞれ架構において採用された比と近くなることを意図した 1 B 3 A 桁行方向梁間方向図 3 振動台上の試験体 ( パース ) 5

5 骨組内におけるブレースの取り付け詳細を図 5 に示す本実験では既存超高層建物の耐震改修を想定しており骨組とブレースを接続するガセットは現場にて骨組に溶接される各階の上部のガセットは柱と梁の両方に溶接され鉛直力は主に柱が水平力は積層ゴム室内実験用ハウス縮約層モデル化ダンパー大変形抑止用支柱ブレースダンパー架構 (1) 桁行方向立面図 () 梁間方向立面図モデル化ダンパー塑性化装置積層ゴム (3) 縮約層 1 層目平面図ブレースダンパー () 架構階平面図図試験体図面 51

6 主に梁が負担するものとして設計した一方下部のガセットは床スラブの存在を考慮して柱のみに溶接することとした柱は鉛直力と水平力を負担し水平力は柱を通して床スラブ直下の梁に伝達されるものとして設計したガセットガセット A 通り通り図 5 架構内ダンパー取り付け図 ( 鋼製ダンパー ) 縮約層の詳細を図に示すもとの縮約層は剛性と強度が積層ゴムと塑性化装置から与えられている塑性化装置は U 形ダンパーと積層ゴムを直列に接合し U 形ダンパーの 5

7 モデル化ダンパー塑性化装置積層ゴム (1) 縮約層 1 層目平面図 () モデル化ダンパー (U 型ダンパー ) (3) 塑性化装置 (U 型ダンパーと積層ゴム ) (3) 積層ゴム図縮約層の詳細 ( 鋼製ダンパーの挿入を想定 ) 降伏時の水平変形を調整した階高 3. m の 5 層分の高さと水平変位の比から計算する降伏時変形角は約. rad になり骨組の降伏時変形角を適切に表現している座屈拘束ブレースの負担水平力をモデル化した U 形ダンパーには縮約層の水平変位が直接与えられるようにコンクリートの台座を介して上下の錘スラブに固定している同様の考え方で 5 層分の高さと水平変位の比から計算する U 形ダンパーの降伏時変形角は約.1 rad になる骨組みの降伏変形角と比べれば 1/ 程度の変形角でダンパーが降伏するという通常の設計で採用される条件が表現できている一連の実験では先に述べたようにまず ( ア ) 下層 /3 の範囲を鋼材ダンパーで補強する場合について加振を実施するその後縮約層のモデル化ダンパーを取り外し ( イ ) 下層 1/5 の範囲を鋼材ダンパーで補強する場合について加振を実施する ( ウ ) 下層 1/5 の範囲をオイルダンパーで補強する場合は鋼材ダンパーを取り外し同じガセットにオイルダンパーを接合するオイルダンパーを図 7 に示すオイルダンパーはリリーフ弁を有しており最大減衰力が鋼材ダンパーとほぼ同等なるものを選択する設計では骨組内のブレースダンパーについて鋼材ダンパーの降伏強度オイルダンパーの最大減衰力をそれぞれ複数設定した表 1 にダンパーの諸元をまとめる 53

8 図 7 オイルダンパー表 1 ダンパーの諸元 (1) 縮約層縮約層型式降伏せん断力初期剛性次剛性弾性限界範囲限界変形 Q y (kn) K 1 (kn/m) K (kn/m) d y (mm) d u (mm) 層目 NSUDx 層目 NSUDx 縮約層型式数量剛性比強度比 K d /K f Q d /(Q f +Q d ) 層目 NSUDx 層目 NSUDx () 骨組 (a) 鋼材ダンパー ( ブレース各層本 ); 種類 * 板厚塑性化部の幅降伏強度 Case 塑性化長さ *1 鋼材 (mm) (mm) (kn) Steel_d_ 1/l Ly5 Steel_d_ *1 l: 両端長さ * 降伏強度 :5 N/mm 剛性比強度比 Case K d /K f Q d /(Q f +Q d ) 桁行方向 Steel_d_ 1.5. Kd : ダンパーの水平弾性剛性 Steel_d_ Kf : フレームの水平弾性剛性剛性比強度比 Qd : ダンパーの水平耐力 Case K d /K f Q d /(Q f +Q d ) Qf 梁間方向 : フレームの水平耐力 ( 変形角.1rad) Steel_d_ 1..1 Steel_d_5.1. (b) オイルダンパー ( ブレース各層本 ); 種類 1 次減衰係数次減衰係数支持材剛性リリーフ荷重 Case (kn sec/m) (kn sec/m) (kn/m) (KN) Oil_d_ Oil_d_9 9 ) 数値解析数値解析では設計で与えられた条件をモデル化しさらに複数のケースを加えて実験を予定する地震動に対してその効果を検討するここでは実験で採用する地震動の中で最も大きな入力エネルギーを試験体に与える名古屋三の丸波に焦点を当てるその EW 5

9 方向成分を桁行方向に NS 方向成分を梁間方向に入力してダンパーに関する条件を変化させて応答性状を考察するダンパーによって抑制された層間変形角の絶対値と最大層間変形角の分布エネルギー吸収の分布を取り上げる変形角がダンパーを入れる層とそうでない層の境界で急変すると実際の骨組では柱の負担が大きくなることが予測されなるべく滑らかな変形分布が望ましい a) 鋼材ダンパー ⅰ) 解析条件試験体の各構面を次元フレームに置換する縮約層の 1 層目層目は表 1(1) の NSUDx, NSUDx を各層基ずつせん断ばねに置換する骨組内の 1~ 層のブレースダンパーは座屈拘束ブレースの塑性化部以外を剛域 ( 両端に 1/ l) とし塑性化部分を LY5( 降伏強度 5N/mm ) のバイリニアの軸ばねでモデル化する板厚を mmとし幅を, 1, 15mm( 降伏強度で, 3, 5 N/mm ) の 3 種類とした以降では, それぞれのダンパー条件を降伏強度から Steel_d_, Steel_d_3, Steel_d_5 と表記する次に, 縮約層のダンパーの配置を変化させてその影響を見る上記の通り骨組および縮約層の 1 層目と層目にダンパーを配すものを AAA( 先の /3 補強 ), 骨組および縮約層の V E (cm/s) AAA 5 NS 成分 EW 方向成分 ( 桁行方向 ) EW 成分 3 NS 方向成分 1 解析の範囲 ( 梁間方向 ) Period (s) 表解析モデル固有周期図三の丸波のエネルギースペクトル X Steel_d_ B Steel_d_3 B1 Steel_d_5 B15 AAA NAA NNA AAA NAA NNA AAA NAA NNA モード Y 1 15 AAA NAA NNA AAA NAA NNA AAA NAA NNA モード層目のみダンパーを配すものを NAA, 骨組のみにダンパーを配すものを NNA( 先の 1/5 補強 ) と表記するダンパーの無い場合はと表記する 55

10 減衰は剛性比例とし,1 次固有周期に対する減衰定数を % とした図に三の丸波のエネルギースペクトルを示す表に固有値解析から求めた固有周期をモデルごとに示すダンパーを全層配置したものはいずれも固有周期が 7 割以下となるなお実験, 解析において EW 成分を Y 方向に,NS 成分を X 方向に入力している解析の周期範囲を網掛けで示す ⅱ) 解析結果地震応答解析における入力エネルギーと吸収エネルギーを表 3 に示す桁行方向梁間方向のいずれも, 吸収エネルギー W が入力エネルギー E はほぼつりあっている桁行方向の場合はその差が 1% 以下である梁間方向においてもその差は % 以下で解析はエネルギーの釣り合いという観点から妥当な結果を示しているといえる入力エネルギーの絶対量はダンパーの配置に強く影響を受けている Steel_d_5 について見てみるとダンパーの無いの量に対して AAA の量は桁行方向で約 % 梁間方向で約 3% となっているこうした傾向は図のエネルギースペクトルにおける周期とスペクトル振幅の関係と整合しており三の丸波のスペクトルピーク (3 秒付近 ) より短い周期帯に位置する本試験体の場合鋼材ダンパーを組み込むと周期が短くなりスペクトルの山を下るため入力エネルギーが小さくなることが影響に含まれる図 9 に最大層間変形角を示す縮約層は 5 層分の等価な変形角に置換してプロットしている図中の網掛けはダンパーの配置範囲を表すの場合桁行方向梁間方向のいずれも下層部において変形が大きくなる傾向を示している桁行方向の場合は骨組において約.1 rad の最大値を示しているこれを AAA として骨組内のダンパーを Steel_d_5 とすれば最大値を.5rad にまで抑えることができる最大値は配置の範囲が小さくなるほど骨組み内のダンパーの降伏強度が小さくなるほど大きくなるが骨組のみにダンパーを入れる NNA ではダンパーの降伏強度を大きくすると骨組内の層間変形角が抑えられるがそのうえの層間変形角は抑えられずダンパーを挿入した層とそうでない層の境界における層間変形角の変化が大きくなるダンパーの降伏強度が最も小さい Steel_d_ の場合は骨組内の層間変形角が.1rad を超えてしまうが変形分布の形状は滑らかである各層の吸収エネルギーの分布を図 1 に示すここでは, 最大層間変形角が大きい桁行方向を示している縮約層の場合は 5 層分の平均として示しているいずれの場合も下層において吸収エネルギーが相対的に大きくなっている AAA の場合は入力エネルギーが小さいためすべての層でよりもダンパーを入れた場合の吸収エネルギーが小さくなっている骨組のみにダンパーを入れる NNA の場合は下層の吸収エネルギーが大きくなる傾向が顕著で下層ではよりも大きな吸収エネルギーを示している一方骨組内のダンパーの断面積を増やせば吸収エネルギーは小さくなる 5

11 表 3 解析モデルの入力エネルギー E と吸収エネルギー W 桁行方向 Y Steel_d_ Steel_d_3 1 Steel_d_5 15 AAA NAA NNA AAA NAA NNA AAA NAA NNA W E W/E 梁間方向 X Steel_d_ Steel_d_3 1 Steel_d_5 15 AAA NAA NNA AAA NAA NNA AAA NAA NNA W E W/E Story 1 AAA Y 1AAA Y NAA Y 1NAA Y 1NNA Y 15AAA Y 15NAAY 15NNA Y (a) 1 (b) NAA 1 (c) ダンパー配置範囲 (1) 桁行方向骨組 AAA Steel_d_ X 骨組 1AAA Steel_d_3 X 骨組 15AAA Steel_d_5 X NAA X NNA X 1AAA X 1NAAX 1NNA X 15AAA X 15NAA X 15NNA X (a) 1 1 AAA (b) NAA (c) NNA () 梁間方向図 9 最大層間変形角 Rmax (rad) 57

12 Story 1 1 AAA Y 1AAA Y 15AAA Y 1 1 NAA Y 1NAA Y 15NAA Y 骨組 Steel_d_ 骨組 Steel_d_3 骨組 Steel_d_5 1 1 NNA Y 1NNA Y 15NNA Y (a) AAA (b) NAA (c) NNA ダンパー配置範囲 Energy (kn m) 図 1 吸収エネルギー ( 桁行方向 ) a) オイルダンパー ⅰ) 解析条件本解析では骨組のみにオイルダンパーを組み込む条件とするオイルダンパーのモデルを図 11 に示す図中の記号は, 以下に示すとおりである C1: 1 次減衰係数, C: 次減衰係数, (=.1 C1) KB: 支持材剛性 (=.5 C1) KD: オイルの圧縮剛性減衰力 C CC1,C C1,C 1 リリーフ荷重 K B K D C1 速度図 11 オイルダンパーのモデル化 D K KB 5

13 また条件として C1 ω K f =1 とする ω: フレームのみの 1 次固有振動数 Kf: 1 層のフレームのみの層剛性オイルの圧縮剛性はとする先の表 1 に示したオイルダンパーの諸元はこれらの条件を反映したものであるそのリリーフ荷重は 9, 9 kn としそれぞれ骨組各層に本ずつ配したケース Oil_d_9 Oil_d_9 表について解析結果を整理する入力地震動は鋼材ダンパーと同様とし三の丸波図とする ⅱ) 解析結果 Oil_d_9 の場合について各層の層せん断力と層間変形の履歴を図 1 に示すオイルダンパーを組み込んだ骨組は小さな変形レベルより紡錘形の形状を示し効率的にエネルギーを吸収していることがわかる一方ダンパーを配していない縮約層は形状が細長く骨組が吸収することを想定した程度の履歴形状となっている Q (kn) -.5 F.5 δ (m) Q7 (kn) - 3F -.5 δ3 (m) - 層目 δ (m) δ (m) δ (m) Q7 (kn) -.. δ5 (m) -.5 3F.5 δ3 (m).1rad 骨組(Oil_d_9) - 図 1.5 δ (m) -.. δ (m) 1 層目. δ5 (m) - 1F 縮約層.5 δ1 (m).1rad () 梁間方向層せん断力と層間変形の履歴(Oil_d_9) 59 Q5 (kn) 骨組(Oil_d_9) (1) 桁行方向. δ7 (m) 層目 - F Q1 (kn) -.5 Q (kn) δ1 (m) 3 層目 - Q (kn) 縮約層.1rad - 1 層目 - 1F Q3 (kn) Q5 (kn) Q1 (kn) δ7 (m) F - Q (kn) F Q (kn) Q3 (kn) Q (kn) 3 層目.1rad

14 最大層間変形角の分布を図 13 に示すダンパーを配さないと比較すると Oil_d_9 の場合 Oil_d_9 の場合ともにダンパーを配していない縮約層の最大値が 3% 程度抑えられているダンパーを配した骨組はリリーフ荷重が大きくなることにより最大値が小さく抑えられる Oil_d_9 の場合の最大値は約.rad であるが Oil_d_9 の場合の最大値は.1rad を若干超えているただしダンパーを配さない縮約層の最大値はほぼ等しい従って鋼材ダンパーと同様ダンパーの抵抗力が大きくなるとダンパーを挿入した層とそうでない層の境界における層間変形角の変化が大きくなる各層の吸収エネルギーの分布を図に示すここでは最大層間変形角が大きい桁行方向について骨組および骨組をモデル化した縮約層が吸収したW f とダンパーが吸収したW d を分離して示している Oil_d_9 の場合 Oil_d_9 の場合ともに骨組み内の Story 1 3ton 5ton ton 1 3ton 5ton ton Oil_d_9 Oil_d_ ダンパー配置範囲 (1) 桁行方向 () 梁間方向図 13 最大層間変形角 Rmax (rad) Story () Oil_d_9 fwp swp (3) Oil_d_9 fwp swp fフレーム Wf sダンパー Wd 収ネギ図吸収エネルギー ( 桁行方向 ) Energy (kn m)

15 ダンパーによって大半のエネルギーを吸収している Oil_d_9 の場合は骨組の最大層間変形角が.1rad に達しており各層ダンパーの吸収する量の % 程度のエネルギーを吸収している Oil_d_9 の場合骨組のエネルギー消費はほぼ無い (c) 結論ならびに今後の課題平成 1 年度は長周期地震動を受ける超高層建物にダンパーを組み込むことを想定し E-ディフェンスを用いた実験を実施する試験体は 19 年度に実施した実験に用いられたものを基本としており下層の骨組に層としての剛性比強度比が実際の設計で用いられる程度となるようにブレースの配置断面を設計した縮約層にはモデル化されたダンパーを組み込むこととした鋼製ダンパーとオイルダンパーのそれぞれに対して効果を検証する計画とし鋼製ダンパーの場合に高さ方向の /3 の範囲 ( 縮約層を等価な 5 層と数える ) 高さ方向の 1/5 の範囲 ( 下層の骨組みのみ ) を補強する高さ方向の 1/5 の範囲を補強する場合にオイルダンパーを組み込み効果を調べるこれにダンパーの無い無補強の場合を加えて包括的なデータ取得を計画したこれらの条件において数値解析を実施した解析の結果によると高さ方向の /3 の範囲に鋼材ダンパーを配すと全体の応答が抑えられ変形の分布も滑らかになる骨組のみにダンパーを配置する (1/5 の範囲の ) 補強はダンパーの抵抗力を大きくすると骨組の変形は抑えられるものの上層部の変形は変化しないためダンパーを挿入した層とそうでない層の境界における層間変形角の変化が大きくなるこれは鋼製ダンパーの場合もオイルダンパーの場合も同じ傾向で鋼製ダンパーの降伏強度とオイルダンパーのリリーフ荷重が近い場合に近い変形分布を示したいずれも抵抗力を低下させれば変形角の変化は緩和されるが骨組の最大変形角自体は大きくなる解析によりこれらのバランスを見極めつつ抵抗力を決定するためのバックグラントを得ることができたただし 1/5 層の補強で応答は 7% 位まで低減できる可能性がある (d) 引用文献なし (e) 学会等発表実績学会等における口頭ポスター発表なし学会誌雑誌等における論文掲載なしマスコミ等における報道掲載なし 1

16 (f) 特許出願, ソフトウエア開発, 仕様標準等の策定 1) 特許出願なし ) ソフトウエア開発なし 3) 仕様標準等の策定なし (3) 平成 1 年度業務計画案付加的な実験装置を用いる振動台実験手法の考え方を適用した実験手法を制振機構を組み込む応答低減実験へと発展させる実験が 1 年度に計画されているその実験手法の考察と検証を引き続き実施する

施設・構造1-5b　京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価）　（その2）

施設・構造1-5b　京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）新耐震指針に照らした耐震安全性評価（中間報告）（原子炉建屋の耐震安全性評価）　（その2）原子炉建屋屋根版の水平地震応答解析モデル境界条件 : 周辺固定原子炉建屋屋根版の水平方向地震応答解析モデル屋根版は有限要素 ( 板要素 ) を用い建屋地震応答解析による最上階の応答波形を屋根版応答解析の入力とする応答解析は弾性応答解析とする原子炉建屋屋根版の上下地震応答解析モデル 7.E+7 6.E+7 実部虚部固有振動数上下地盤ばね [kn/m] 5.E+7 4.E+7 3.E+7