Microsoft PowerPoint - H221210Getseminarfinal.pptx
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- ひでか たけくま
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1 GET SEMINAR 1/1/1 Darcy, Forchheimer, そして Manning 登坂博行 ( 東大 ) ( 吉岡真弓 ( 産総研 ) 佐々木憲二 (crearia))
2 流れの場の概念 ( 吉岡 1 地下水学会を改変 ) 地圏には様々な流れが起こる 岩石間隙 土壌間隙中の流動 : 穏やかな流れ ダルシー流れ 土壌パイプなどの発達した地下浅部の降下浸透 側方流 / 割れ目系岩盤中の降下浸透 トンネル湧水 / 石灰岩の溶食亀裂中の流れ / 崖錐礫 扇状地扇頂付近の礫 礫質帯水層中の降下浸透礫質帯水層中の降下浸透 / 揚水井 注水井周辺の流れ / 浸透ますなど礫質材料中の降下浸透 * より速い非ダルシー流れ ( 乱流 ) 地表流 管内流 地表流 海
3 流れの場の概念 ( 吉岡 1 地下水学会を改変 ) 地圏には様々な流れが起こる 岩石間隙 土壌間隙中の流動 : 穏やかな流れ ダルシー流れ 土壌パイプなどの発達した地下浅部の降下浸透 側方流 / 割れ目系岩盤中の降下浸透 トンネル湧水 / 石灰岩の溶食亀裂中の流れ / 崖錐礫 扇状地扇頂付近の礫 礫質帯水層中の降下浸透礫質帯水層中の降下浸透 / 揚水井 注水井周辺の流れ / 浸透ますなど礫質材料中の降下浸透 * より速い非ダルシー流れ ( 乱流 ) 地表流 管内流土壌パイプ 降下浸透 降下浸透 側方流 トンネル湧水 割れ目系岩盤 揚水井 浸透桝 礫質帯水層中の流れ 地表流 海 地下地層中の流れ
4 水の流れに関し 我々は大きく 3つのレジームを知っている J = bu J = au+ bu 流路の拡縮によりエネルギーが失われる効果を伴う流れ J = au
5 河川屋は Manning の乱流世界に住む /3 R Ψ u =, Ψ = z + h n x R R Wh = W + h π r r = = π r 4/3 x R (rectangular open channel) (tube) Ψ n J = = u = bu
6 地下水屋は Darcy の世界に住む K Ψ u =, Ψ = P + ρ gz μ x J Ψ μ = = xx K u ud μ Ψ K x
7 直列の法則 低透水部が律速する 直列媒体の平均浸透率は調和平均的となる K = l l K + l l K K = 1 m, K = 1 m l = 1 1. m, l = 1. 1 m K 1 m 1 一部に低透水媒体があると全体もDarcy 流れと考えてよい 高透水媒体中でも飽和流れは玉突き状態で Darcyと考えてよい 地下深部の流れは 大亀裂があっても Darcy 流れと考えてよい
8 中間的な流れはどこにあるのか?
9 降下浸透実験 ( 吉岡ら,1) 室内実験 >> 浸透率の推定 >> 再現計算.4m.5m
10 降下浸透実験 ( 吉岡ら,1) 室内実験 >> 浸透率の推定 >> 再現計算 3cm.4m.5m
11 降下浸透実験結果 ( 吉岡,1) 4 4 Stage 1 Stage B5 B1 CR 4 8 飽和流れ Time[s] 5 Injection 室内実験 >> 浸透率の推定 >> 再現計算 [s] Time[s] Case バルク流速 [m/s] B B1.11 CR.61 R e Case R e B5 33 B1 11 CR 75
12 このような高透水媒体の飽和から不飽 和にわたる挙動を再現できるか?
13 Darcy 型 相流れのモデル 水相 = x t u, ρ k, ρ q = ρ ϕs x t ( ud, wρwkr, w) ρwqw ( ρwϕsw) ( Dg g rg) g g ( g g) u ρ Dp, p S p ϕ k r, f ρ q p 気相 p p p p p p w g k rw, k rg h c h c 1 m 1 1 Se = 1 m α Se 1 n 1 ( m ( 1 ) ) m 1 1 k = Se Se rw rg r 1 m ( 1 ) ( 1 ) k = Se Se Sw Swr Se =, 1 Swr m = 1 1 n, r = 1 3 Se Sw, Swr m h c k rg k rw
14 非 Darcy 型 相流れのモデル予想形 ( 吉岡ら 1) 水相 ( ufw, ρwkrw, ) ρwqw= ( ρwϕsw) x t 気相 = x t ( uf, gρgkr, g) ρgqg ( ρgϕsg) k rw, k rg u F, p a' + a' + 4 b' ψ x = b ' μ p a' = aρ pg = b' = bρ pg K p k rg k rw (h c ) n = -
15 1 層 室内実験 >> 浸透率の推定 >> 再現計算 実験結果の再現性の検討 ( 吉岡ら,1) 計算設定大気層には微小値初期状態 ( ) を設定水飽和度 : 水飽和状態 (=.999) 温度 : 一定 (8 ) 圧力 : 静水圧分布 ( 大気 流出層 =113.5hPa) 注入設定注入量 :5ml/3ml at 6 秒後 * 本計算では毛管圧力 =として設定..1m 初期状態 タイムステップ : 最大 1 秒 ( 収斂状況に合わせて可変 ) 大気層 (1m) 試料 計算時間 :4 秒タイムステップ : 最大 1 秒 ( 収斂状況に合わせて可変 ) (.5m) 浸透率 推定した浸透率を使用 相対浸透率 van Genuchten の係数 n を変化 格子設定 流出層 (1cm) 最下層の流出層への累積流出曲線と実験結果を比較する.
16 媒体の浸透率の推定 h adh = ka dt L () ln ht h = KA t al Water level (log) B5 B5 B1 CR B1 CR 4 6 Time [s] この実験は Re>1 だがDarcy 的?
17 l (log) Water leve B5 B5 B1 CR -. B1 CR Time [s] Fig.5 Water level changes during the saturated flows 実は 詳しくみると これは曲線となっている
18 室内実験 >> 浸透率の推定 >> 再現計算 浸透率の推定方法 4 飽和流れ 1 3 Time[s] a μ J = u + bu u ρgk = μ ρ gk F F F ρ f a b =.4 3 μf gφ ufw, S p kr, f pqp ρ 1 累積流出量 Q obs, t n cal ( ) obs t=1 J = Q K Q t n Q cal t [ ], K 目的関数 Jが最小になる K を推定
19 目的関数 J 浸透率の推定結果 ( 吉岡 1) J B5 CR B m..e+.e-8 4.E-8 浸透率 K [m ] 目的関数 J 室内実験 >> 浸透率の推定 >> 再現計算 B m CR m 浸透率 K [m ] 目的関関数 J B1.E+.E-7 4.E-7 浸透率 K [m ] J K K J B B CR
20 Water lev vel (log) -. Darcy 流れとして逆解析 -.4 K* : 慣性効果の入った値 Forchheimer として逆解析 -.6 K: 層流状態の本来の浸透率 で K* の5~1 倍程度 4 6 Time [s] B5 B5 B1 CR B1 CR Fig.5 Water level changes during the saturated flows
21 累積流流出量 [kg] 4 再現計算結果 ( 吉岡,1) 室内実験 >> 浸透率の推定 >> 再現計算 B5( ガラスビーズ 5mm) B1( ガラスビーズ 1mm) CR( 砕石 ) Stage 1 実験値実験値実験値 Stage 累積流出量 [kg] 実験値計算値 実験値計算値 実験値計算値 K= [m ] 3 K= [m ] 3 K= [m ] 3 n=-.経過時間 [s] n=-1.3 経過時間 [s] 経過時間 [s] 5.5 n= 経過時間 [s] 経過時間 [s] 経過時間 [s] 本手法により推定した浸透率 K を用い 相対浸透率にかかる係数 n に負の値を与えることで 媒体の異なる 3 種の実験結果を良好に再現することができた 5
22 Relative p ermeability 1 k rg P c k rw 4 Capillarity pr ressure [m] Relative permeability 1 k rg k rw P c 4 Capillarity pr ressure [m] Water saturation 1 Water saturation 1 (a) n = 5 (b) n = - Fig.9 The relationships between water saturation and capillarity pressure (PP c ), relative permeability of liquid (kk rw ) and gas (kk rg ) by van Genuchten model with n = 5 (a) and n=- (b).
23 Cumulative outflow [kg] Cumulative outflow [kg] Elapsed time [s] 1 3 Elapsed time [s] ] outflow [kg Cumulative Elapsed time [s] Observation Forchheimer model with a estimated by inversion Darcy model with a estimated by inversion Darcy model with K estimated by FHP test Fig.1 Comparing results of Forchheimer model between Darcy model with the estimated coefficients a and b by inversion analysis and the falling head permeability (FHP) method.
24 得られた知見 Darcy K * Darcy Forchheimer Darcy K K K* Forchheimer K Darcy K s Darcy K*
25 まとめ Manning Darcy Forchheimer Forchheimer
Microsoft PowerPoint - 水と土の科学④
降雨 地下水汚染 蒸発 揚水量 河川 地盤掘削 ダム 涵養 斜面崩壊 地すべり 漏水 地下水の塩水化 シールドトンネル 浸透圧 井戸地盤沈下 浸透量 浸透破壊湧水 流動 地下水に関する問題 トンネル掘削湧水, 周辺地下水低下 吸着水 地下水面 重力水 毛管水 不飽和領域 土粒子 地下水 飽和領域 土中水の存在形態 重力水は雨水, 地表面の貯留水, 流水などが地下に浸透し, 重力の作用により, 地下水面に向かって移動する水である
Microsoft PowerPoint - 混相流学会2011_髙木.ppt
液体 CO の充填層内流動挙動に 及ぼすハイドレート生成の影響 高木雄司 研究背景 温暖化対策 CO の発生抑制 ( 省エネルギー, 高効率化 etc.) 発生した CO の隔離 ( 地中隔離, 海洋隔離 etc.) -CO の海洋海洋隔離隔離までの流れ - CO 排出源液化 回収隔離 CO ハイドレート生成条件温度 :1 以下圧力 :4.5 Ma 以上 Hyrate cluster H O Molecule
Q = va = kia (1.2) 1.2 ( ) 2 ( 1.2) 1.2(a) (1.2) k = Q/iA = Q L/h A (1.3) 1.2(b) t 1 t 2 h 1 h 2 a
1 1 1.1 (Darcy) v(cm/s) (1.1) v = ki (1.1) v k i 1.1 h ( )L i = h/l 1.1 t 1 h(cm) (t 2 t 1 ) 1.1 A Q(cm 3 /s) 2 1 1.1 Q = va = kia (1.2) 1.2 ( ) 2 ( 1.2) 1.2(a) (1.2) k = Q/iA = Q L/h A (1.3) 1.2(b) t
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降雨 地下水汚染 蒸発 揚水量 河川 地盤掘削 ダム 涵養 斜面崩壊 地すべり 漏水 地下水の塩水化 シールドトンネル 浸透圧 井戸地盤沈下 浸透量 浸透破壊湧水 流動 地下水に関する問題 トンネル掘削湧水, 周辺地下水低下 吸着水 地下水面 重力水 毛管水 不飽和領域 土粒子 地下水 飽和領域 土中水の存在形態 重力水は雨水, 地表面の貯留水, 流水などが地下に浸透し, 重力の作用により, 地下水面に向かって移動する水である
<4D F736F F F696E74202D C CC89C88A B8CDD8AB B83685D>
断面積 (A) を使わずに, 間隙率を使う透水係数の算定 図に示したような 本の孔を掘って, 上流側から食塩を投入した 食塩を投入してから,7 時間後に下流側に食塩が到達したことが分かった この地盤の透水係数を求めよ 地盤の間隙比は e=0.77, 水位差は 0 cmであった なお, この方法はトレーサ法の中の食塩法と呼ばれている Nacl 計測器 0 cm 0.0 m 断面積 (A) を使わずに,
07.報文_及川ら-二校目.indd
8 01 01 4 4 1 5 16 18 6 006 H 18 4 011 H 6 4 1 5 1 5 007 H 19 5 009 1 5 006 007 009 011 9 10 4 000 H 1 4 5 004 H 16 4 004 009 H 1 5 4 4 5 1 4 006 011 1 1 4m 5m 10m 007 1 7 009 009 1 5 10 1 000kg 10a 006
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圧密問題への逆問題の適用 一次元圧密と神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 2. 二次元圧密問題への適用 3. 神戸空港の沈下予測 1. 一次元圧密の解析 一次元圧密の実験 試験システムの概要 分割型圧密試験 逆解析の条件 未知量 ( 同定パラメータ ) 圧縮指数 :, 透水係数 :k 初期体積ひずみ速度 : 二次圧密係数 : 観測量沈下量 ( 計 4 点 ) 逆解析手法 粒子フィルタ (SIS)
ρ(= kg m 3 ), g h P 0 C () [1] 1.3 SI Pa hpa h 100 ( : 100 ) 1m 2 1N 1Pa 1N 1kg 1m s 2 Pa hpa mb hpa 1mm 1mmHg hpa 1mmHg =
![ρ(= kg m 3 ), g h P 0 C () [1] 1.3 SI Pa hpa h 100 ( : 100 ) 1m 2 1N 1Pa 1N 1kg 1m s 2 Pa hpa mb hpa 1mm 1mmHg hpa 1mmHg =](/thumbs/91/105600732.jpg "ρ(= kg m 3 ), g h P 0 C () [1] 1.3 SI Pa hpa h 100 ( : 100 ) 1m 2 1N 1Pa 1N 1kg 1m s 2 Pa hpa mb hpa 1mm 1mmHg hpa 1mmHg =")
I. 2006.6.10 () 1 (Fortan mercury barometer) 1.1 (Evangelista orricelli) 1643 760mm 760mm ( 1) (P=0) P 760mm 1: 1.2 P, h, ρ g P 0 = P S P S h M M = ρhs Mg = ρghs P S = ρghs, P = ρgh (1) 1 ρ(= 13.5951 10
64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () m/s : : a) b) kg/m kg/m k
63 3 Section 3.1 g 3.1 3.1: : 64 3 g=9.85 m/s 2 g=9.791 m/s 2 36, km ( ) 1 () 2 () 3 9.8 m/s 2 3.2 3.2: : a) b) 5 15 4 1 1. 1 3 14. 1 3 kg/m 3 2 3.3 1 3 5.8 1 3 kg/m 3 3 2.65 1 3 kg/m 3 4 6 m 3.1. 65 5
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弾塑性不飽和土構成モデルの一般化と土 / 水連成解析への適用 研究の背景 不飽和状態にある土構造物の弾塑性挙動 ロックフィルダム 道路盛土 長期的に正確な予測 不飽和土弾塑性構成モデル 水頭変動 雨水の浸潤 乾湿の繰り返し 土構造物の品質変化 不飽和土の特徴的な力学特性 不飽和土の特性 サクション サクション s w C 飽和度が低い状態 飽和度が高い状態 サクションの効果 空気侵入値 B. サクション増加
8 300 mm 2.50 m/s L/s ( ) 1.13 kg/m MPa 240 C 5.00mm 120 kpa ( ) kg/s c p = 1.02kJ/kgK, R = 287J/kgK kPa, 17.0 C 118 C 870m 3 R = 287J
26 1 22 10 1 2 3 4 5 6 30.0 cm 1.59 kg 110kPa, 42.1 C, 18.0m/s 107kPa c p =1.02kJ/kgK 278J/kgK 30.0 C, 250kPa (c p = 1.02kJ/kgK, R = 287J/kgK) 18.0 C m/s 16.9 C 320kPa 270 m/s C c p = 1.02kJ/kgK, R = 292J/kgK
4. ϵ(ν, T ) = c 4 u(ν, T ) ϵ(ν, T ) T ν π4 Planck dx = 0 e x 1 15 U(T ) x 3 U(T ) = σt 4 Stefan-Boltzmann σ 2π5 k 4 15c 2 h 3 = W m 2 K 4 5.
A 1. Boltzmann Planck u(ν, T )dν = 8πh ν 3 c 3 kt 1 dν h 6.63 10 34 J s Planck k 1.38 10 23 J K 1 Boltzmann u(ν, T ) T ν e hν c = 3 10 8 m s 1 2. Planck λ = c/ν Rayleigh-Jeans u(ν, T )dν = 8πν2 kt dν c
(1.2) T D = 0 T = D = 30 kn 1.2 (1.4) 2F W = 0 F = W/2 = 300 kn/2 = 150 kn 1.3 (1.9) R = W 1 + W 2 = = 1100 N. (1.9) W 2 b W 1 a = 0
1 1 1.1 1.) T D = T = D = kn 1. 1.4) F W = F = W/ = kn/ = 15 kn 1. 1.9) R = W 1 + W = 6 + 5 = 11 N. 1.9) W b W 1 a = a = W /W 1 )b = 5/6) = 5 cm 1.4 AB AC P 1, P x, y x, y y x 1.4.) P sin 6 + P 1 sin 45
第 3 章二相流の圧力損失
第 3 章二相流の圧力損失 単相流の圧力損失 圧力損失 (/) 壁面せん断応力 τ W 力のバランス P+ u m πd 4 τ w 4 τ D u τ w m w πd : 摩擦係数 λ : 円管の摩擦係数 λ D u m D P τ W 摩擦係数 層流 16/Re 乱流 0.079 Re -1/4 0.046 Re -0.0 (Blasius) (Colburn) 大まかには 0.005 二相流の圧力損失液相のみが流れた場合の単相流の圧力損失
目的 2 汚染水処理対策委員会のサブグループ 1 地下水 雨水等の挙動等の把握 可視化 が実施している地下水流動解析モデルの妥当性を確認すること ( 汚染水処理対策委員会事務局からの依頼事項 )
資料 1-3 1 福島第 1 原子力発電所を対象とした地下水流動解析 平成 25 年 12 月 10 日 日本原子力研究開発機構 目的 2 汚染水処理対策委員会のサブグループ 1 地下水 雨水等の挙動等の把握 可視化 が実施している地下水流動解析モデルの妥当性を確認すること ( 汚染水処理対策委員会事務局からの依頼事項 ) 実施内容 3 解析領域設定 地質構造モデルの構築 水理地質構造モデル ( 解析メッシュに水理特性を設定したモデル
PowerPoint プレゼンテーション
不飽和土の力学を用いた 締固めメカニズムの解明 締固めとは 土に力を加え 間隙中の空気を追い出すことで土の密度を高めること 不飽和土 圧縮性の減少透水性の減少せん断 変形抵抗の増大 などに効果あり 締固め土は土構造物の材料として用いられている 研究背景 現場締固め管理 締固め必須基準 D 値 施工含水比 施工層厚 水平まきだし ( ρdf ) 盛土の乾燥密度 D値 = 室内締固め試験による最大乾燥密度
<4D F736F F D B B83578B6594BB2D834A836F815B82D082C88C60202E646F63>
基礎からの冷凍空調 サンプルページ この本の定価 判型などは, 以下の URL からご覧いただけます. http://www.morikita.co.jp/books/mid/067311 このサンプルページの内容は, 初版 1 刷発行当時のものです. http://www.morikita.co.jp/support. 03-3817-5670FAX 03-3815-8199 i () () Q&A
D = [a, b] [c, d] D ij P ij (ξ ij, η ij ) f S(f,, {P ij }) S(f,, {P ij }) = = k m i=1 j=1 m n f(ξ ij, η ij )(x i x i 1 )(y j y j 1 ) = i=1 j
![D = [a, b] [c, d] D ij P ij (ξ ij, η ij ) f S(f,, {P ij }) S(f,, {P ij }) = = k m i=1 j=1 m n f(ξ ij, η ij )(x i x i 1 )(y j y j 1 ) = i=1 j](/thumbs/103/158001152.jpg "D = [a, b] [c, d] D ij P ij (ξ ij, η ij ) f S(f,, {P ij }) S(f,, {P ij }) = = k m i=1 j=1 m n f(ξ ij, η ij )(x i x i 1 )(y j y j 1 ) = i=1 j")
6 6.. [, b] [, d] ij P ij ξ ij, η ij f Sf,, {P ij } Sf,, {P ij } k m i j m fξ ij, η ij i i j j i j i m i j k i i j j m i i j j k i i j j kb d {P ij } lim Sf,, {P ij} kb d f, k [, b] [, d] f, d kb d 6..
TOP URL 1
TOP URL http://amonphys.web.fc.com/ 3.............................. 3.............................. 4.3 4................... 5.4........................ 6.5........................ 8.6...........................7
KENZOU Karman) x
KENZO 8 8 31 8 1 3 4 5 6 Karman) 7 3 8 x 8 1 1.1.............................. 3 1............................................. 5 1.3................................... 5 1.4 /.........................
10 44 1.2 5 4 5 3 6-1 - 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 6 7 8 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 TEL TEL 1 2 TEL FAX TEL FAX TEL FAX 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 1 2 3 4 5 6 ( ) ( ) 2
KENZOU
KENZOU 2008 8 9 5 1 2 3 4 2 5 6 2 6.1......................................... 2 6.2......................................... 2 6.3......................................... 4 7 5 8 6 8.1.................................................
医療レーザー脱毛の威力と限界
.... mm. CT WH W H W H W H... kcalkcal. 1. cal kcal 1 6 2 3. 4. 5. 1 6 6. B6 B12 B. BMI BMI30 C. D. kg mm . CT WH W H W H W H... kcalkcal . 1. cal kcal 1 6 2 3. 4. 5. 1 6 6. B6 B12 B. BMI BMI30 C. D.
September 25, ( ) pv = nrt (T = t( )) T: ( : (K)) : : ( ) e.g. ( ) ( ): 1
September 25, 2017 1 1.1 1.2 p = nr = 273.15 + t : : K : 1.3 1.3.1 : e.g. 1.3.2 : 1 intensive variable e.g. extensive variable e.g. 1.3.3 Equation of State e.g. p = nr X = A 2 2.1 2.1.1 Quantity of Heat
H 0 H = H 0 + V (t), V (t) = gµ B S α qb e e iωt i t Ψ(t) = [H 0 + V (t)]ψ(t) Φ(t) Ψ(t) = e ih0t Φ(t) H 0 e ih0t Φ(t) + ie ih0t t Φ(t) = [
![H 0 H = H 0 + V (t), V (t) = gµ B S α qb e e iωt i t Ψ(t) = [H 0 + V (t)]ψ(t) Φ(t) Ψ(t) = e ih0t Φ(t) H 0 e ih0t Φ(t) + ie ih0t t Φ(t) = [](/thumbs/99/141438442.jpg "H 0 H = H 0 + V (t), V (t) = gµ B S α qb e e iωt i t Ψ(t) = [H 0 + V (t)]ψ(t) Φ(t) Ψ(t) = e ih0t Φ(t) H 0 e ih0t Φ(t) + ie ih0t t Φ(t) = [")
3 3. 3.. H H = H + V (t), V (t) = gµ B α B e e iωt i t Ψ(t) = [H + V (t)]ψ(t) Φ(t) Ψ(t) = e iht Φ(t) H e iht Φ(t) + ie iht t Φ(t) = [H + V (t)]e iht Φ(t) Φ(t) i t Φ(t) = V H(t)Φ(t), V H (t) = e iht V (t)e
6 12 10661 93100 227213202 222208197 85kg cm 20 64.521 106856142 2 1 4 3 9767 100 35 cm 7747 208198 90kg 23 5828 10661 93100 cm 227213202 10639 61 64.521 85kg 78kg 70kg 61 100 197204.5 cm 15 61
<82D282A982C1746F95F18D908F57967B95B E696E6464>
1 2 (90cm 70cm 2015) 3 (68cm 28cm 30cm 12kg 2015) (77.5 109.5cm 2015) 4 (22cm 50cm 50cm 4.6kg 2015) (45cm 62.5cm 2015) (47.4cm 62.5cm 2014) 5 (28.5cm 23.5cm) (45cm 62cm 2015) (97cm 107cm 2015) 6 7 8 9
I ( ) 1 de Broglie 1 (de Broglie) p λ k h Planck ( Js) p = h λ = k (1) h 2π : Dirac k B Boltzmann ( J/K) T U = 3 2 k BT
I (008 4 0 de Broglie (de Broglie p λ k h Planck ( 6.63 0 34 Js p = h λ = k ( h π : Dirac k B Boltzmann (.38 0 3 J/K T U = 3 k BT ( = λ m k B T h m = 0.067m 0 m 0 = 9. 0 3 kg GaAs( a T = 300 K 3 fg 07345
180 140 22
21 180 140 22 23 25 50 1 3 350 140 500cm 600 140 24 25 26 27 28 29 30 31 1/12 8.3 1/15 6.7 10 1/8 12.5 1/20 140 90 75 150 60 150 10 30 15 35 2,000 30 32 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 1 9 % 100 50 33.3
, COMPUTATION OF SHALLOW WATER EQUATION WITH HIERARCHICAL QUADTREE GRID SYSTEM 1 2 Hiroyasu YASUDA and Tsuyoshi HOSHINO
, 2 11 8 COMPUTATION OF SHALLOW WATER EQUATION WITH HIERARCHICAL QUADTREE GRID SYSTEM 1 2 Hiroyasu YASUDA and Tsuyoshi HOSHINO 1 9-2181 2 8 2 9-2181 2 8 Numerical computation of river flows have been employed
新入_本文.smd
52 28 220 28 4 1 017-777-1511 2 2 8 2 9 8 9 47.2% 12.8% 11.5% 6.0% 4 2 (49.6%)(13.0%) (14.7%) (7.4%)(8.4%) (52.3%)(9.1%) (11.4%) (10.0%) 33.0% 23.4% 15.6% 9.6% (26.0%) (18.3%) (46.5%) (30.0%) (20.0%) 2
x = a 1 f (a r, a + r) f(a) r a f f(a) 2 2. (a, b) 2 f (a, b) r f(a, b) r (a, b) f f(a, b)
2011 I 2 II III 17, 18, 19 7 7 1 2 2 2 1 2 1 1 1.1.............................. 2 1.2 : 1.................... 4 1.2.1 2............................... 5 1.3 : 2.................... 5 1.3.1 2.....................................
gr09.dvi
.1, θ, ϕ d = A, t dt + B, t dtd + C, t d + D, t dθ +in θdϕ.1.1 t { = f1,t t = f,t { D, t = B, t =.1. t A, tdt e φ,t dt, C, td e λ,t d.1.3,t, t d = e φ,t dt + e λ,t d + dθ +in θdϕ.1.4 { = f1,t t = f,t {
10 117 5 1 121841 4 15 12 7 27 12 6 31856 8 21 1983-2 - 321899 12 21656 2 45 9 2 131816 4 91812 11 20 1887 461971 11 3 2 161703 11 13 98 3 16201700-3 - 2 35 6 7 8 9 12 13 12 481973 12 2 571982 161703 11
0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2
24 11 10 24 12 10 30 1 0.45m1.00m 1.00m 1.00m 0.33m 0.33m 0.33m 0.45m 1.00m 2 23% 29% 71% 67% 6% 4% n=1525 n=1137 6% +6% -4% -2% 21% 30% 5% 35% 6% 6% 11% 40% 37% 36 172 166 371 213 226 177 54 382 704 216
緑化計画作成の手引き 26年4月版
http://www.city.shibuya.tokyo.jp/env/en_eventact/midori_ryokka.html 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 P10 P10 1 P12 2635 Fax (1) 47 03-5388-3554 http://www2.kankyo.metro.tokyo.jp/sizen/sinseisyo/e2/tebiki.htm
A Precise Calculation Method of the Gradient Operator in Numerical Computation with the MPS Tsunakiyo IRIBE and Eizo NAKAZA A highly precise numerical
A Precise Calculation Method of the Gradient Operator in Numerical Computation with the MPS Tsunakiyo IRIBE and Eizo NAKAZA A highly precise numerical calculation method of the gradient as a differential
2. 2 P M A 2 F = mmg AP AP 2 AP (G > : ) AP/ AP A P P j M j F = n j=1 mm j G AP j AP j 2 AP j 3 P ψ(p) j ψ(p j ) j (P j j ) A F = n j=1 mgψ(p j ) j AP
1. 1 213 1 6 1 3 1: ( ) 2: 3: SF 1 2 3 1: 3 2 A m 2. 2 P M A 2 F = mmg AP AP 2 AP (G > : ) AP/ AP A P P j M j F = n j=1 mm j G AP j AP j 2 AP j 3 P ψ(p) j ψ(p j ) j (P j j ) A F = n j=1 mgψ(p j ) j AP
Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]
![Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]](/thumbs/91/106644305.jpg "Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]")
亀裂の変形特性を考慮した数値解析による岩盤物性評価法 地球工学研究所地圏科学領域小早川博亮 1 岩盤構造物の安定性評価 ( 斜面の例 ) 代表要素 代表要素の応力ひずみ関係 変形: 弾性体の場合 :E,ν 強度: モールクーロン破壊規準 :c,φ Rock Mech. Rock Engng. (2007) 40 (4), 363 382 原位置試験 せん断試験, 平板載荷試験 原位置三軸試験 室内試験
P F ext 1: F ext P F ext (Count Rumford, ) H 2 O H 2 O 2 F ext F ext N 2 O 2 2
1 1 2 2 2 1 1 P F ext 1: F ext P F ext (Count Rumford, 1753 1814) 0 100 H 2 O H 2 O 2 F ext F ext N 2 O 2 2 P F S F = P S (1) ( 1 ) F ext x W ext W ext = F ext x (2) F ext P S W ext = P S x (3) S x V V
x E E E e i ω = t + ikx 0 k λ λ 2π k 2π/λ k ω/v v n v c/n k = nω c c ω/2π λ k 2πn/λ 2π/(λ/n) κ n n κ N n iκ k = Nω c iωt + inωx c iωt + i( n+ iκ ) ωx
x E E E e i ω t + ikx k λ λ π k π/λ k ω/v v n v c/n k nω c c ω/π λ k πn/λ π/(λ/n) κ n n κ N n iκ k Nω c iωt + inωx c iωt + i( n+ iκ ) ωx c κω x c iω ( t nx c) E E e E e E e e κ e ωκx/c e iω(t nx/c) I I
A
A04-164 2008 2 13 1 4 1.1.......................................... 4 1.2..................................... 4 1.3..................................... 4 1.4..................................... 5 2
1 (Berry,1975) 2-6 p (S πr 2 )p πr 2 p 2πRγ p p = 2γ R (2.5).1-1 : : : : ( ).2 α, β α, β () X S = X X α X β (.1) 1 2
2005 9/8-11 2 2.2 ( 2-5) γ ( ) γ cos θ 2πr πρhr 2 g h = 2γ cos θ ρgr (2.1) γ = ρgrh (2.2) 2 cos θ θ cos θ = 1 (2.2) γ = 1 ρgrh (2.) 2 2. p p ρgh p ( ) p p = p ρgh (2.) h p p = 2γ r 1 1 (Berry,1975) 2-6
Note.tex 2008/09/19( )
1 20 9 19 2 1 5 1.1........................ 5 1.2............................. 8 2 9 2.1............................. 9 2.2.............................. 10 3 13 3.1.............................. 13 3.2..................................
36 th IChO : - 3 ( ) , G O O D L U C K final 1
36 th ICh - - 5 - - : - 3 ( ) - 169 - -, - - - - - - - G D L U C K final 1 1 1.01 2 e 4.00 3 Li 6.94 4 Be 9.01 5 B 10.81 6 C 12.01 7 N 14.01 8 16.00 9 F 19.00 10 Ne 20.18 11 Na 22.99 12 Mg 24.31 Periodic
2009 2 26 1 3 1.1.................................................. 3 1.2..................................................... 3 1.3...................................................... 3 1.4.....................................................
Microsoft PowerPoint - Š’Š¬“H−w†i…„…C…m…‰…Y’fl†j.ppt
乱流とは? 不規則運動であり, 速度の時空間的な変化が複雑であり, 個々の測定結果にはまったく再現性がなく, 偶然の値である. 渦運動 3 次元流れ 非定常流 乱流は確率過程 (Stochastic Process) である. 乱流工学 1 レイノルズの実験 UD = = ν 慣性力粘性力 乱流工学 F レイノルズ数 U L / U 3 = mα = ρl = ρ 慣性力 L U u U A = µ
, 1.,,,.,., (Lin, 1955).,.,.,.,. f, 2,. main.tex 2011/08/13( )
81 4 2 4.1, 1.,,,.,., (Lin, 1955).,.,.,.,. f, 2,. 82 4.2. ζ t + V (ζ + βy) = 0 (4.2.1), V = 0 (4.2.2). (4.2.1), (3.3.66) R 1 Φ / Z, Γ., F 1 ( 3.2 ). 7,., ( )., (4.2.1) 500 hpa., 500 hpa (4.2.1) 1949,.,
68 A mm 1/10 A. (a) (b) A.: (a) A.3 A.4 1 1
67 A Section A.1 0 1 0 1 Balmer 7 9 1 0.1 0.01 1 9 3 10:09 6 A.1: A.1 1 10 9 68 A 10 9 10 9 1 10 9 10 1 mm 1/10 A. (a) (b) A.: (a) A.3 A.4 1 1 A.1. 69 5 1 10 15 3 40 0 0 ¾ ¾ É f Á ½ j 30 A.3: A.4: 1/10
Part () () Γ Part ,
Contents a 6 6 6 6 6 6 6 7 7. 8.. 8.. 8.3. 8 Part. 9. 9.. 9.. 3. 3.. 3.. 3 4. 5 4.. 5 4.. 9 4.3. 3 Part. 6 5. () 6 5.. () 7 5.. 9 5.3. Γ 3 6. 3 6.. 3 6.. 3 6.3. 33 Part 3. 34 7. 34 7.. 34 7.. 34 8. 35
[DX]シリーズカタログ
![[DX]シリーズカタログ](/thumbs/100/145933193.jpg "[DX]シリーズカタログ")
-55+85 0.5 125V 100m50m 100V250M 300Vr.m.s1 PT IO WG30 WG28 7/0.1 7/0.127 Ø0.5 Ø0.58 UL UL20276UL2789 WG28 19/0.08 0.9 UL UL2651UL2734UL20012 2016.7 X 10 * - 50 S - * (50) X - 50 - V X 10 20 30 31 32 33
FPWS2018講義千代
千代勝実(山形大学) 素粒子物理学入門@FPWS2018 3つの究極の 宗教や神話 哲学や科学が行き着く人間にとって究極の問い 宇宙 世界 はどのように始まり どのように終わるのか 全てをつかさどる究極原理は何か 今日はこれを考えます 人類はどういう存在なのか Wikipediaより 4 /72 千代勝実(山形大学) 素粒子物理学入門@FPWS2018 電子レンジ 可視光では中が透け
1 10 500 67 [7,8] 1995 9 ([2]) [cm/s] 1 1 Ω i (i = 1, 2, 3, 4, 5) 1: Geological features and permeability coefficient ([2]) (cm/s) Ω 1 6.72 10 4 Ω 3 1
![1 10 500 67 [7,8] 1995 9 ([2]) [cm/s] 1 1 Ω i (i = 1, 2, 3, 4, 5) 1: Geological features and permeability coefficient ([2]) (cm/s) Ω 1 6.72 10 4 Ω 3 1](/thumbs/39/20150108.jpg "1 10 500 67 [7,8] 1995 9 ([2]) [cm/s] 1 1 Ω i (i = 1, 2, 3, 4, 5) 1: Geological features and permeability coefficient ([2]) (cm/s) Ω 1 6.72 10 4 Ω 3 1")
Numerical method by use of color digital images and its application to underground water flow through industrial waste in Teshima Island. 1 2 Takako Yoshii 1 and Hideyuki Koshigoe 2 Graduate School of
II Karel Švadlenka * [1] 1.1* 5 23 m d2 x dt 2 = cdx kx + mg dt. c, g, k, m 1.2* u = au + bv v = cu + dv v u a, b, c, d R
![II Karel Švadlenka * [1] 1.1* 5 23 m d2 x dt 2 = cdx kx + mg dt. c, g, k, m 1.2* u = au + bv v = cu + dv v u a, b, c, d R](/thumbs/95/125540821.jpg "II Karel Švadlenka * [1] 1.1* 5 23 m d2 x dt 2 = cdx kx + mg dt. c, g, k, m 1.2* u = au + bv v = cu + dv v u a, b, c, d R")
II Karel Švadlenka 2018 5 26 * [1] 1.1* 5 23 m d2 x dt 2 = cdx kx + mg dt. c, g, k, m 1.2* 5 23 1 u = au + bv v = cu + dv v u a, b, c, d R 1.3 14 14 60% 1.4 5 23 a, b R a 2 4b < 0 λ 2 + aλ + b = 0 λ =
橡博論表紙.PDF
Study on Retaining Wall Design For Circular Deep Shaft Undergoing Lateral Pressure During Construction 2003 3 Study on Retaining Wall Design For Circular Deep Shaft Undergoing Lateral Pressure During Construction
arxiv: v1(astro-ph.co)
arxiv:1311.0281v1(astro-ph.co) R µν 1 2 Rg µν + Λg µν = 8πG c 4 T µν Λ f(r) R f(r) Galileon φ(t) Massive Gravity etc... Action S = d 4 x g (L GG + L m ) L GG = K(φ,X) G 3 (φ,x)φ + G 4 (φ,x)r + G 4X (φ)
橡紙目次第１章1
1 1 1 AstA A st t Q + = 0 Ast A st t y = bst ( y) t (1.1) (1.) y 1 Q + = 0 t b st q (1.3) (1.3) b st y Q + = q t (1.4) Abbott(1979) Q Q y + ( β ) + ga + gas f = 0 t A q u (1.5) Q Q y + ( β ) + ga + Sf
スライド 1
1. 右図のように透水係数 (k) 断面積(A) 厚さ(L) が異なる 種の砂からなる 層試料 ( 砂 砂 ) に対して 図示された条件で定水位透水試験を行った その結果 Q0.18m /hrの流量速度を得た 断面変化部の影響は無視でき 試料内では流れはすべて鉛直方向に一次元的に生じていると仮定して 以下の問に答えよ 尚 二つの砂とも単位体積重量はγ at 0kN/m 水の単位体積重量はγ kn/m
PowerPoint プレゼンテーション
反応工学 Raction Enginring 講義時間 ( 場所 : 火曜 限 (8-A 木曜 限 (S-A 担当 : 山村 火 限 8-A 期末試験中間試験以降 /7( 木 まで持ち込みなし要電卓 /4( 木 質問受付日講義なし 授業アンケート (li campus の入力をお願いします 晶析 (crystallization ( 教科書 p. 濃度 溶解度曲線 C C s A 安定 液 ( 気
<4D F736F F F696E74202D CD90EC8B5A8F708DA7926B89EF816993BF938791E BA816A8F4390B E707074>
安価で効率的な水位 - 流量曲線の作成と流出モデルパラメータ同定法, その応用 徳島大学准教授徳島大学名誉教授 田村隆雄端野道夫 概略概略 流出モデルと水位 - 流量曲線とを連動させることにより, 実測流量データがない河川でも, 洪水解析 ( 流量ハイドログラフの推定 ) と H-Q 曲線の作成を可能とします. 以下の特徴があります. 雨量データと水位データがあれば適用できる 河道横断形状が不明でも適用できる
Microsoft PowerPoint - 12_2019裖置工�榇諌
1 装置工学概論 第 12 回 蒸留装置の設計 (3) 流動装置の設計 (1) 東京工業大学物質理工学院応用化学系 下山裕介 2019.7.15 装置工学概論 2 第 1 回 4 /15 ガイダンス : 化学プロセスと装置設計 第 2 回 4 /22 物質 エネルギー収支 第 3 回 5 /6( 祝 ) 化学プロセスと操作変数 5 /13 休講 第 4 回 5 /20 無次元数と次元解析 第 5 回
Mｏｔｔ散乱によるParity対称性の破れを検証
Mott Parity P2 Mott target Mott Parity Parity Γ = 1 0 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0 0 0 0 1 t P P ),,, ( 3 2 1 0 1 γ γ γ γ γ γ ν ν µ µ = = Γ 1 : : : Γ P P P P x x P ν ν µ µ vector axial vector ν ν µ µ γ γ Γ ν γ
[1.1] r 1 =10e j(ωt+π/4), r 2 =5e j(ωt+π/3), r 3 =3e j(ωt+π/6) ~r = ~r 1 + ~r 2 + ~r 3 = re j(ωt+φ) =(10e π 4 j +5e π 3 j +3e π 6 j )e jωt
![[1.1] r 1 =10e j(ωt+π/4), r 2 =5e j(ωt+π/3), r 3 =3e j(ωt+π/6) ~r = ~r 1 + ~r 2 + ~r 3 = re j(ωt+φ) =(10e π 4 j +5e π 3 j +3e π 6 j )e jωt](/thumbs/101/152334931.jpg "[1.1] r 1 =10e j(ωt+π/4), r 2 =5e j(ωt+π/3), r 3 =3e j(ωt+π/6) ~r = ~r 1 + ~r 2 + ~r 3 = re j(ωt+φ) =(10e π 4 j +5e π 3 j +3e π 6 j )e jωt")
3.4.7 [.] =e j(t+/4), =5e j(t+/3), 3 =3e j(t+/6) ~ = ~ + ~ + ~ 3 = e j(t+φ) =(e 4 j +5e 3 j +3e 6 j )e jt = e jφ e jt cos φ =cos 4 +5cos 3 +3cos 6 =.69 sin φ =sin 4 +5sin 3 +3sin 6 =.9 =.69 +.9 =7.74 [.]
x () g(x) = f(t) dt f(x), F (x) 3x () g(x) g (x) f(x), F (x) (3) h(x) = x 3x tf(t) dt.9 = {(x, y) ; x, y, x + y } f(x, y) = xy( x y). h (x) f(x), F (x
[ ] IC. f(x) = e x () f(x) f (x) () lim f(x) lim f(x) x + x (3) lim f(x) lim f(x) x + x (4) y = f(x) ( ) ( s46). < a < () a () lim a log xdx a log xdx ( ) n (3) lim log k log n n n k=.3 z = log(x + y ),
Microsoft PowerPoint - siryo7
. 化学反応と溶液 - 遷移状態理論と溶液論 -.. 遷移状態理論 と溶液論 7 年 5 月 5 日 衝突論と遷移状態理論の比較 + 生成物 原子どうしの反応 活性錯体 ( 遷移状態 ) は 3つの並進 つの回転の自由度をもつ (1つの振動モードは分解に相当 ) 3/ [ ( m m) T] 8 IT q q π + π tansqot 3 h h との並進分配関数 [ πmt] 3/ [ ] 3/
positron 1930 Dirac 1933 Anderson m 22Na(hl=2.6years), 58Co(hl=71days), 64Cu(hl=12hour) 68Ge(hl=288days) MeV : thermalization m psec 100
positron 1930 Dirac 1933 Anderson m 22Na(hl=2.6years), 58Co(hl=71days), 64Cu(hl=12hour) 68Ge(hl=288days) 0.5 1.5MeV : thermalization 10 100 m psec 100psec nsec E total = 2mc 2 + E e + + E e Ee+ Ee-c mc
1 Tokyo Daily Rainfall (mm) Days (mm)
( ) r-taka@maritime.kobe-u.ac.jp 1 Tokyo Daily Rainfall (mm) 0 100 200 300 0 10000 20000 30000 40000 50000 Days (mm) 1876 1 1 2013 12 31 Tokyo, 1876 Daily Rainfall (mm) 0 50 100 150 0 100 200 300 Tokyo,
untitled
GeoFem 1 1.1 1 1.2 1 1.3 1 2 2.1 2 2.2 3 2.3 FEM 5 (1) 5 (2) 5 (3) 6 2.4 GeoFem 7 2.5 FEM 16 2.6 19 2.7 26 3.1 33 3.2 35 3.3 GeoFem 36 3.4 48 3.5 49 A A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 GeoFem GeoFem CRS GeoFem GeoFem
1 12 ( )150 ( ( ) ) x M x 0 1 M 2 5x 2 + 4x + 3 x 2 1 M x M 2 1 M x (x + 1) 2 (1) x 2 + x + 1 M (2) 1 3 M (3) x 4 +
( )5 ( ( ) ) 4 6 7 9 M M 5 + 4 + M + M M + ( + ) () + + M () M () 4 + + M a b y = a + b a > () a b () y V a () V a b V n f() = n k= k k () < f() = log( ) t dt log () n+ (i) dt t (n + ) (ii) < t dt n+ n
市区長選挙における民主党の戦略
. , -,,, a, .......................................................... -,,, b b .............................. .. ,. %,,,,, JR TUBE TUBE TUBE TUBE ,. %,,,,,,,,,,,,,,,,,,,, ,. %,,, a, b - - -- pp a b
2 ID POS 1... 1 2... 2 2.1 ID POS... 2 2.2... 3 3... 5 3.1... 5 3.2... 6 3.2.1... 6 3.2.2... 7 3.3... 7 3.3.1... 7 3.3.2... 8 3.3.3... 8 3.4... 9 4... 11 4.1... 11 4.2... 15 4.3... 27 5... 35... 36...
Donald Carl J. Choi, β ( )
:: α β γ 200612296 20 10 17 1 3 2 α 3 2.1................................... 3 2.2................................... 4 2.3....................................... 6 2.4.......................................
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時間に依存するポテンシャルによる 量子状態の変化 龍谷大学理工学部数理情報学科 T966 二正寺章指導教員飯田晋司 目次 はじめに 次元のシュレーディンガー方程式 3 井戸型ポテンシャルの固有エネルギーと固有関数 4 4 中央に障壁のある井戸型ポテンシャルの固有エネルギーと固有関数 3 5 障壁が時間によって変化する場合 7 6 まとめ 5 一次元のシュレディンガー方程式量子力学の基本方程式 ψ (
Holton semigeostrophic semigeostrophic,.., Φ(x, y, z, t) = (p p 0 )/ρ 0, Θ = θ θ 0,,., p 0 (z), θ 0 (z).,,,, Du Dt fv + Φ x Dv Φ + fu +
Holton 9.2.2 semigeostrophic 1 9.2.2 semigeostrophic,.., Φ(x, y, z, t) = (p p 0 )/ρ 0, Θ = θ θ 0,,., p 0 (z), θ 0 (z).,,,, Du Dt fv + Φ x Dv Φ + fu + Dt DΘ Dt + w dθ 0 dz = 0, (9.2) = 0, (9.3) = 0, (9.4)
陸域環境研究センター報告 第11号
, No.11, 21 27, 2010 Environmental Conditions of Field Experimental Sites for Rock Weathering in the Abukuma Mountains * * ** Tsuyoshi HATTANJI *, Sanae AKIYAMA * and Yukinori MATSUKURA ** 19792008 Matsuoka,
Untitled
II 14 14-7-8 8/4 II (http://www.damp.tottori-u.ac.jp/~ooshida/edu/fluid/) [ (3.4)] Navier Stokes [ 6/ ] Navier Stokes 3 [ ] Reynolds [ (4.6), (45.8)] [ p.186] Navier Stokes I 1 balance law t (ρv i )+ j
A B P (A B) = P (A)P (B) (3) A B A B P (B A) A B A B P (A B) = P (B A)P (A) (4) P (B A) = P (A B) P (A) (5) P (A B) P (B A) P (A B) A B P
1 1.1 (population) (sample) (event) (trial) Ω () 1 1 Ω 1.2 P 1. A A P (A) 0 1 0 P (A) 1 (1) 2. P 1 P 0 1 6 1 1 6 0 3. A B P (A B) = P (A) + P (B) (2) A B A B A 1 B 2 A B 1 2 1 2 1 1 2 2 3 1.3 A B P (A
66 σ σ (8.1) σ = 0 0 σd = 0 (8.2) (8.2) (8.1) E ρ d = 0... d = 0 (8.3) d 1 NN K K 8.1 d σd σd M = σd = E 2 d (8.4) ρ 2 d = I M = EI ρ 1 ρ = M EI ρ EI
65 8. K 8 8 7 8 K 6 7 8 K 6 M Q σ (6.4) M O ρ dθ D N d N 1 P Q B C (1 + ε)d M N N h 2 h 1 ( ) B (+) M 8.1: σ = E ρ (E, 1/ρ ) (8.1) 66 σ σ (8.1) σ = 0 0 σd = 0 (8.2) (8.2) (8.1) E ρ d = 0... d = 0 (8.3)
0.1 I I : 0.2 I
1, 14 12 4 1 : 1 436 (445-6585), E-mail : sxiida@sci.toyama-u.ac.jp 0.1 I I 1. 2. 3. + 10 11 4. 12 1: 0.2 I + 0.3 2 1 109 1 14 3,4 0.6 ( 10 10, 2 11 10, 12/6( ) 3 12 4, 4 14 4 ) 0.6.1 I 1. 2. 3. 0.4 (1)
ψ(, v = u + v = (5.1 u = ψ, v = ψ (5.2 ψ 2 P P F ig.23 ds d d n P flow v : d/ds = (d/ds, d/ds 9 n=(d/ds, d/ds ds 2 = d 2 d v n P ψ( ψ
KENZOU 28 8 9 9/6 4 1 2 3 4 2 2 5 2 2 5.1............................................. 2 5.2......................................... 3 5.2.1........................................ 3 5.2.2...............................
System to Diagnosis Concrete Deterioration with Spectroscopic Analysis IHI IHI IHI The most popular method for inspecting concrete structures for dete
System to Diagnosis Concrete Deterioration with Spectroscopic Analysis IHI IHI IHI The most popular method for inspecting concrete structures for deterioration ( for example, due to chloride attack ) is
2005 2006.2.22-1 - 1 Fig. 1 2005 2006.2.22-2 - Element-Free Galerkin Method (EFGM) Meshless Local Petrov-Galerkin Method (MLPGM) 2005 2006.2.22-3 - 2 MLS u h (x) 1 p T (x) = [1, x, y]. (1) φ(x) 0.5 φ(x)
OpenFOAM 掲示版のまとめ 2012/12/01 富山県立大学中川慎二
OpenFOAM 掲示版のまとめ 2012/12/01 富山県立大学中川慎二 Q1. 管内流の周期境界条件 パイプ内部の流れを解析するとき, 上流の流入面と下流の流出面を周期境界条件として, 発達した流れを計算したい 単純に cyclic 境界を使うと, 流入面と流出面とが同一圧力になり, 流れがなくなってしまう どうすれば良いか? A1-1. 管内流の周期境界条件 cyclicjump から派生した
14 D033 CR:16 15 E015 CR:18 16 E060 CR:15 17 D038 18 E059 19 E062 20 E063 21 E066 22 E064 23 E065 24 d031 25 E053 26 E048 27 E049 28 B009 29 D039 30 D
No QUEST CR 0 E051 1 E092 2 E093 3 E098 4 E099 5 D040 6 E100 7 E014 CR:14 ( 8 E010 9 E109 10 E045 11 E044 12 E028 13 E043 1 14 D033 CR:16 15 E015 CR:18 16 E060 CR:15 17 D038 18 E059 19 E062 20 E063 21
5 1.2, 2, d a V a = M (1.2.1), M, a,,,,, Ω, V a V, V a = V + Ω r. (1.2.2), r i 1, i 2, i 3, i 1, i 2, i 3, A 2, A = 3 A n i n = n=1 da = 3 = n=1 3 n=1
4 1 1.1 ( ) 5 1.2, 2, d a V a = M (1.2.1), M, a,,,,, Ω, V a V, V a = V + Ω r. (1.2.2), r i 1, i 2, i 3, i 1, i 2, i 3, A 2, A = 3 A n i n = n=1 da = 3 = n=1 3 n=1 da n i n da n i n + 3 A ni n n=1 3 n=1
C: PC H19 A5 2.BUN Ohm s law
C: PC H19 A5 2.BUN 19 8 6 3 19 3.1........................... 19 3.2 Ohm s law.................... 21 3.3.......................... 24 4 26 4.1................................. 26 4.2.................................
<897E8C F80837D A815B838B81458FE395948ECE95C7817B8145>
円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
I-2 (100 ) (1) y(x) y dy dx y d2 y dx 2 (a) y + 2y 3y = 9e 2x (b) x 2 y 6y = 5x 4 (2) Bernoulli B n (n = 0, 1, 2,...) x e x 1 = n=0 B 0 B 1 B 2 (3) co
16 I ( ) (1) I-1 I-2 I-3 (2) I-1 ( ) (100 ) 2l x x = 0 y t y(x, t) y(±l, t) = 0 m T g y(x, t) l y(x, t) c = 2 y(x, t) c 2 2 y(x, t) = g (A) t 2 x 2 T/m (1) y 0 (x) y 0 (x) = g c 2 (l2 x 2 ) (B) (2) (1)
II (No.2) 2 4,.. (1) (cm) (2) (cm) , (
II (No.1) 1 x 1, x 2,..., x µ = 1 V = 1 k=1 x k (x k µ) 2 k=1 σ = V. V = σ 2 = 1 x 2 k µ 2 k=1 1 µ, V σ. (1) 4, 7, 3, 1, 9, 6 (2) 14, 17, 13, 11, 19, 16 (3) 12, 21, 9, 3, 27, 18 (4) 27.2, 29.3, 29.1, 26.0,
研修コーナー
l l l l l l l l l l l α α β l µ l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l
N cos s s cos ψ e e e e 3 3 e e 3 e 3 e
3 3 5 5 5 3 3 7 5 33 5 33 9 5 8 > e > f U f U u u > u ue u e u ue u ue u e u e u u e u u e u N cos s s cos ψ e e e e 3 3 e e 3 e 3 e 3 > A A > A E A f A A f A [ ] f A A e > > A e[ ] > f A E A < < f ; >
( ) ( 40 )+( 60 ) Schrödinger 3. (a) (b) (c) yoshioka/education-09.html pdf 1
2009 1 ( ) ( 40 )+( 60 ) 1 1. 2. Schrödinger 3. (a) (b) (c) http://goofy.phys.nara-wu.ac.jp/ yoshioka/education-09.html pdf 1 1. ( photon) ν λ = c ν (c = 3.0 108 /m : ) ɛ = hν (1) p = hν/c = h/λ (2) h
limit&derivative
- - 7 )................................................................................ 5.................................. 7.. e ).......................... 9 )..........................................
C10-075 26 2 12 1 1 4 1.1............................. 4 1.2............................ 5 1.3................................... 5 2 6 2.1............................ 6 2.2......................... 6
10:30 12:00 P.G. vs vs vs 2
1 10:30 12:00 P.G. vs vs vs 2 LOGIT PROBIT TOBIT mean median mode CV 3 4 5 0.5 1000 6 45 7 P(A B) = P(A) + P(B) - P(A B) P(B A)=P(A B)/P(A) P(A B)=P(B A) P(A) P(A B) P(A) P(B A) P(B) P(A B) P(A) P(B) P(B
X G P G (X) G BG [X, BG] S 2 2 2 S 2 2 S 2 = { (x 1, x 2, x 3 ) R 3 x 2 1 + x 2 2 + x 2 3 = 1 } R 3 S 2 S 2 v x S 2 x x v(x) T x S 2 T x S 2 S 2 x T x S 2 = { ξ R 3 x ξ } R 3 T x S 2 S 2 x x T x S 2