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えりかいいはた
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1 ISSN Building Research Data December 00 Seismic Retroit o Existing Buildings Using Hysteretic Dampers ~ Proposal o Seismic Perormance Evaluation o Retroitted Buildings Adapting the Energy Balance Method, and Design and Execution Method or Dampers Connected rom Outside o Buildings (Drat) ~ 長谷川隆向井智久北村春幸小林正人石井匠荻野雅士小板橋裕一後閑章吉西本晃治 Takashi Hasegawa, Tomohisa Mukai, Haruyuki Kitamura, Masahito Kobayashi, Takumi Ishii, Masashi Ogino, Yuichi Koitabashi, Syokichi Gokan, Koji Nishimoto Published by Building Research Institute Incorporated Administrative Agency, Japan

5 i

6 Seismic Retroit o Existing Buildings Using Hysteretic Dampers ~ Proposal o Seismic Perormance Evaluation o Retroitted Buildings Adapting the Energy Balance Method, and Design and Execution Method or Dampers Connected rom Outside o Buildings (Drat) ~ Summary In order to promote seismic retroit o existing buildings using hysteretic dampers, the experimental study on seismic reinorcement method o RC building structures by hysteretic dampers and analytical study on seismic reinorcement evaluation method o buildings were conducted. As or the experimental study, cyclic loading test o one-bay one-story RC rame specimens retroitted by damper and test o damper to existing beam connections were carried out. From the result o these tests, connection design method or seismic retroitted building by hysteretic dampers connected rom outside o building was presented. As or the analytical study, seismic reinorcement evaluation adapting the energy balance method was investigated through the earthquake response analysis. New conversion I s index or building retroitted by dampers was also discussed, and presented. Based on the results o these experimental and analytical studies, this Building Research Data consists o two volumes. The irst volume is Seismic perormance evaluation method and calculation example o building retroitted by hysteretic dampers, and the second volume is Design and execution method or damper to existing beam connections in the seismic reinorcement method by hysteretic dampers connected rom outside o buildings (Drat). ii

7 iii

8 iv

9 v

10 vi

13 T d A i A i T d 3

14 Q ti /δ i T d 層全体層せん断力 Qti 主架構ダンパー部分最弱層で主架構が短期許容応力度に達した点損傷限界時割線剛性 (Qti/δi) δi 層間変形 Pushover Q δ Q δ Pushover Q δ - Q δ Q δ Q δ Q δ Q δ Q δ /00 Q δ /00 層全体主架構層せん断力ダンパー部分層間変形.. 4

15 E E d M V s d = V s V s T d T d V s V s T s M V s T s T s T s V s Ts = 30 π ( 3. + Ts ) Z Gs V s = T s π 8Z G s V s = π 5.Z G s G s Z Z T d V s T d W e W e W e W e { ( )} W e = W i + W dei +W dpi W i = ( / ) Q i δ i W dei = ( / ) Q dui δ dui W dpi = ( δ i δ dui ) Q dui n i 5

16 W iw dei W dpiq i δ i Q dui n i E s E s = M V s W e E si ( ) n E si = S i p i p ti E N s S j ( p j p tj ) n j=i S i p i A i p ti η i η di η i = E si Q ui δ ui η di = E sdi Q dui δ dui E si = E si Q ui Q ui E sdi = E si Q dui Q ui + E sdpi Q ui δ ui δ dui Q ui E sdpi n i Qui 層全体層せん断力 Qui Qi Qdui 主架構ダンパー部分 δdui δi δui δmi 層間変形層せん断力 Qui Esi Wi 主架構 Qi δi δui δmi 層間変形層せん断力 Qdui Wdei Wdpi(=Esdpi) Esi (Qdui/Qui) ダンパー部分 δdui δi δui δmi 層間変形 6

17 η i δ max i E s W e δ uiδ i E Si η i = = η i Q ui δ ui ( μ i )= η i/n δ max i = μ i δ ui η i E Si n μ i μ η η η = Δε p N ε y N : ε y (%) σ y /E 00Δε p Δε t ε y Δε t (%) n 7

18 8

19 I s I s I s I s I s () () I s I s (996) I s I s F T I s F esi Z R t I s i = E0i /( Fesi Z Rt ) E = Q F /( W A ), 0 i ui i i i F φ μ i = i RC /{ 0.75( + 0. )} φ = 05μ i S φ = I ( ) s, i = q yi Fi qyi Qui ( Wi Ai ) = / E 0i i F esi Z R t Q ui i F i Q ui () q yi Ai W i i A i μ i I s I s I s CF 9

20 I s = C F I s C e Sμ=F S a (C e )g I C I s = e = C = S g s e a / S a V D V D π Sa = VD T ED VD = M I s π = T g M E D E D TM I s I s I CON s C Ce C F F F=(μ=) () T d T T d T d Bi-linear Tri-linear k s ()E D E D E D d E D E D d E D a E d a E 0

21 E = a E + a E d D D E D d s E d D E = W + E E = W + W + E D de dp sd W = Q δ / y y W = Q δ / de d y d W = ( δ ) Q n ' dp y y d y d y d Es = ( δ y ) Qy n δ δ max Esd = ( δ y ) d Qy nd δ max Q y d Q y δ y d δ y δ max n (=)n ' d (=5) n d (=) a E I s E D d a E I s d E D Q Q y + d Q y Q y k s d Q y d δ y δ y δ max δ k s Q Q W E s W dp E sd Q y Q y d Q y W de δ y δ max δ δ d δ y δ y δ max I s I s I s I s E D a E I s d E D d a E

22 I s F I s I CON s E D π = T g M E D d E E d D D = a E + a E T d I CON s π = T g M d a E E D + d a E d E D Q Q (+α) Q y (+β) Q y RQ =α Q y Q y Q y δ y dq y =β Q y δ δ max =μ δ y d δ y =λ δ y δ y δ max =μ δ y δ ) I s E D a E a E I s ( d E D =0) I s Q y Q y = q Mg y { n } E = Q + 4( μ ) D y δ y T d (3..6) T d δ y = π q g y d E D =0 { n } CON I = q a + 4( ) s y I s E μ I = φ μ s q y a E n Normal bi-linear n = a E

23 3 ( ) ( ) φ μ μ μ φ μ = + = E n a ) I s d E D d a E d a E (3..3(a))δ max A E D () ( ) ( )( ) ( ) ( ) { } y y y R y y R y D A n Q n Q Q Q Q E + + = = 4 max μ α δ δ δ δ a T ( ) y y d A Q M T + = α δ π d A T s A T a T = ( δ max B E D a T ( ) ( ) ( ) d y y d d y d y y d y d y d y y y y D B n Q n Q Q n Q Q E = δ δ δ δ δ δ δ δ max max ' ( ) { } ( ) ( ) { } [ ] β μ λ λ μ δ d d y y n n n Q = 4 ' 4 4 ( ) y y d B Q M T + = β δ π d B T s B T a T = () M E T T M E D A s A s B D B = Vs T AT s M A E D BT s M B E D

24 a T B E D BT s = AT s A E D + α = + β A E D (αβ ) ( ) ( λ) nd ' + 4( μ ) + 4( μ ) n λ + 4 nd + α = + β + ( β ) I s ( + α ) Qy I s = φ μ Mg I CON s = T g M B π d a E E D + d a E d E D ( μ ) φ λ = ( + β ) + d ae + ( λ) nd ' + ( μ ) nd β Q y Mg d ( μ ) φ { λ + 4( λ) n ' + 4( μ ) n } ( + α ) a E = d d β + β d a E a E ( μ ) + 4( μ ) φ μ d a E = = φ n 8μ 7 d a E (.6 a E, d a E aes 造 ) daes 造 ) aerc 造 ) daerc 造 ) 塑性率 μ a E d a E 4

25 I s I s I s E D E D,i I s E D a E d a E a Ei d a Ei π = T g M CON I s, i ED, i d E Di ) I s ) I CON i s, i = ED, i N T g d π M s j= ( p p ) s j i ( p p ) j n ti n tj s i p i A i p ti R e E D,3 E D, VS ( ) VS ( ) s 3 N s j j = s N s j j = ( p3 pt 3 ) ( p p ) j ( p p ) n n tj n t ( p p ) j n tj E D, VS ( ) s N s j j = ( p p ) n t ( p p ) γ i I s γ i γ i a E d a E I s I s I I CON i s, i = ED, i N q γ T i F d π g M s j= ( p p ) s j i ( p p ) j n ti n tj j n tj yi i s, i = Fesi q yi A i R yi h i μ i A i n a E I s E D d a E I s 5

26 d E D s i p i A i p ti R e N Q y Q N yi = qyi j = i m g A E Q + 4n ( μ ) j i { } D, i = yi yi i δ k H i T d M = π H i k I s, i q = yi φ μ F esi i γ i F esi ( p p ) N n s j j tj si j= i = n Hi si ( pi pti ) γ F esi H i s j N j= s j = N H i = N A i p i =p ti = F si = F ei = γ i N s j j= N γ i = = H N i (N=) γ i =(N ) γ i =. A i γ i γ i γ i S R y =/50[rad]F i =.3( μ i =.345)m i =000[t]h i =400[cm]N=350I s = A i p i p i p i p i /ave(p i ) 6

27 p i /ave(p i ) = A i p i /ave(p i ) γ i γ i >. γ i I s I s p i /ave(p i )(3.3.3) γ i γ i =. γ i γi N=3 最下層 ) N=5 最下層 ) N=0 最下層 ) N=3 最上層 ) N=5 最上層 ) N=0 最上層 ) N=3 中間層 ) N=5 中間層 ) N=0 中間層 ) pi/ave(pi) γ i p i /ave(p i ) (3.3.3) 式 pi. > 0.45 ave( pi) γ = i pi pi 0.45 ave( pi) ave( pi) I s I s I s I s I s s I CON s,i c I CON s,i I s I s π CON i i c I s, i = ED, i N γ i Td g M s j j= π CON i s I s, i = ED, i N γ i Td g M s j j= CON CON CON ( I I ) I s, i min s s, i c s, i s s ( p p ) ( p p ) j n ti n tj = T d ME Di γ i s i p i A i p ti R e n 7

28 I s I s () I s () I s I s ( ) () S RC ( RC S RC+S ) 3 S RC 5 RC+S S RC A i A i I s =0.45 I CON s = I s = ( ) A i I s =0.45 ( F esi ) I s =. I CON s = I s RC+S (RC+S ) RC S S I s =0.45 (F esi ) RC I s =.7 I CON s = I s S I CON s =0.9 I s 8

29 ケース Ai 分布ピロティ体育館 S 造 RC 造 RC+S 造 ( 質点 ) 構造形式 S 造 RC 造ケース A i ピロティ A i ピロティ層 ~5 層層 ~5 層 ~5 層層 ~5 層復元力特性完全弾塑性型完全弾塑性型 Slip 型武田モデル武田モデル原点指向型各層質量 m i [t] 階高 h i [cm] 靭性指標 F i 塑性率 μ i 降伏変形角 R yi [rad] /50 /50 /50 /50 /50 /50 降伏変位 δ yi [cm] 許容変位 δ max,i [cm] ひび割れせん断力係数 q c 0.3 q y 0.3 q y 0.3 q y k i / k yi 剛性低下指数塑性変形の累積の程度を表す係数 n 二次剛性減衰仮定初期剛性の/00 瞬間剛性比例型 5% 許容変位 = 降伏変位塑性率により算出するとした q y : 降伏せん断力係数のA i 分布に対する倍率, k i : 主架構の初期剛性, k yi : 降伏点割線剛性構造形式ケース RC+S 造体育館層 RC 造部分 ( 層 ) S 造部分 ( 層 ) 復元力特性武田モデル Slip 型各層質量 m i [t] 階高 h i [cm] 靭性指標 F i 塑性率 μ i..35 降伏変形角 R yi [rad] /50 /500 降伏変位 δ yi [cm] 許容変位 δ max,i [cm] ひび割れせん断力係数 q c 0.3 q y k i / k yi 4 剛性低下指数 0.4 塑性変形の累積の程度を表す数値 n 二次剛性減衰仮定初期剛性の/00 瞬間剛性比例型 5% 9

30 I s 0.9 I s 階 h i m i A i F i μ i a E,i d a E,i δ yi d δ yi δ max,i q yi d q yi Q yi d Q yi [cm] [t] [cm] [cm] [cm] [kn] [kn] 階 W i E si W dei W dpi E sdi E D,i d E D,i pi 有効固有周期 T d [s] 0.48 [kn cm] [kn cm] [kn cm] [kn cm] [kn cm] [kn cm] [kn cm] 初期剛性周期 T[s] 塑性変形の n 累積の程度を n d ' 表す数値 n d 損傷集中指数 n 階 S i / S i 損傷 Φ γ 分布則 CON si s,i CON ci s,i CON I s,i n : 主架構の塑性変形の累積の程度を表す係数 nd': 主架構が弾性範囲内でのダンパーの塑性変形の累積の程度を表す係数 nd: 主架構が塑性範囲内でのダンパー塑性変形の累積の程度を表す係数 RC E Di Tri-linear k y Bi-linear W i W i T d k y Q Q y Q c W i k y δ c δ y δ RC W i 7 () Gs() Jennings 0

31 () ) I s =0.6 (I s = )(SRC RC+S A i ) ) I s = ) I s ) 7 RC μ= S A i I s A i I s I s A i A i RC A i I s A i I s 0.7 RC+S I s I s

32 降伏変位許容変位強度型モデルダンパー補強モデル [cm] [cm] [cm] (a) I s =0.7 (b) I s =0.9 (c) I s =. S A i [cm] [cm] [cm] (a) I s =0.7 (b) I s =0.9 (c) I s =. S [cm] [cm] [cm] (a) I s =0.7 (b) I s =0.9 (c) I s =. RC A i [cm] [cm] [cm] (a) I s =0.7 (b) I s =0.9 (c) I s =. RC

33 [cm] [cm] [cm] (a) I s =0.7 (b) I s =0.9 (c) I s =. RC+S ) I s I s S A i I s I s RC A i I s ) I s. I s A i I s I s RC+S I s I s I s 3

34 強度型モデルダンパー補強モデル 4 4 [cm] 3 [cm] I s I s (a) S A i (b) S [cm] 3 [cm] 3 [cm] I s I s I s (c) RC A i (d) RC (e) RC+S I s d a E () d a E S RC S Ai I s 0.9 d a E,i =.0 I s ダンパー補強モデル (dae=.0) 強度型モデルダンパー補強モデル (dae=0.5) 4 [cm] μ 4

35 d a Ei 0.5 () RC RC A i d a Ei 0.5 A i A i I s A i I s I s. I s I s. A i d a Ei 0.5 I s E D,i d a Ei 0.5 a Eid a Ei μ i a Ei = φ 8μi 7 d a Ei a = 0.5 Ei ( aei 0.5) ( a > 0.5) Ei 降伏変位許容変位強度型モデルダンパー補強モデル [cm] [cm] [cm] (a) I s =0.7 (b) I s =0.9 (c) I s =. RC A i 5

36 [cm] [cm] [cm] (a) I s =0.7 (b) I s =0.9 (c) I s =. RC 強度型モデルダンパー補強モデル 4 4 [cm] 3 [cm] I s I s (a) RC A i (b) RC I s S I s I s RC d a E 0.5 d a E 0.5 S RCS I s I s I s C e I s a E d a E I s E D,i a E 0.5 E D,i E D,i 6

37 E D,i I s γ i I s I s T d Tri-linear k s T d I s T d E D,i E D,i δ max,i I s Bi-linear F I s T I s I s T I s γ i I s d E D d a E d a E 0.5 7

38 Y X 8

39 9

40 SM SM SM LY η 30

41 EAc K = L Ac Ac α + β + ( α β ) A A α β A α + β A c + ( α β ) A A c EA K = c L ' c A = Ac σ y L σ y' = L C = A = AC A = 4 3

42 3

43 33

44 E s W e δ ui W e δ i δ ui E s E s = M V s W e W e E s E S E Si E S E Si E Si η i η i 34

45 η i η i = E Si Q ui δ ui Q ui Q ui ESi = ESi = ESi Qui Q ui + Qdui η di E δ i δ ui Sdi E Sdi = E Si Q dui Q ui + E Sdpi η di = E Sdi Q dui δ dui η di * Qdui E Sdi = ESi Q ui η i W e δ ui δ ui δ ui ESi ηi = = η i Q δ ui i ui ( ) = η / n μ i 35

46 δ = μ δ max i i ui η i η δ max μ d = δ dui δ max δ dui μ = μ t d d λlbr Lbr γ d = s K d E A br L d L br Ld L br λlbr A br s K d = Qdui / δ dui m μ d = t μ d γ d m μ d 36

47 Δε = μ ε p m d y Δε p ε = ( Δε + ε ) 00 t p y Δ Δε t N Δε t = N m η = μ N d m d m η d η d = mη d γ d η d η η 37 δ dui δ max

48 V d V d 40 E D = M Vd = = 3049.kN m = 3093ton cm E D = 3093ton cm 38

49 39 η η η 層 El Centro NS Hachinohe EW JMA Kobe NS

50 E pin η di = Q dui δ dui η di E pin Qdui δ dui Q dui Δε p η = N ε y N ε y σ y / E 00 Δε p Δε t ε y Δε t η di = rη di γ di η di r η di η γ di 層 ΣE pin (kn m) Q dui (kn) 56 δ dui (mm) 応答値層応答番号 l (mm) ダンパー許容値各ダンパー最小許容値許容値 K dui (N/mm) γ di 比層最小許容値 ( 層応答 / 層最小許容 )

51 η di π CON i s I s,i = ED,i N γi Td g M s j j= s c I CON s,i π i = ED,i N γi Td g M s j j= s ( pi pti ) n ( p j ptj ) n CON CON CON s,i min( s I s,i, c I s,i ) I = M γ i T d E D,i S i 4

52 P i A i P ti R e n 層フレームダンパー階 R max,i δ max,i Q ui δ ui δ dmax,i Q dui δ dui [rad.] [mm] [kn] [mm] [mm] [kn] [mm] 7 / / / / / / / E D,i a E,i μ i a μ i Ei = φ () 8μi 7 = aei a aei 0. 5 d Ei () 0.5 ( aei > 0. 5) δ ui δ max,i 階 [mm] [mm] μ i Φ a E,i d a E,i E D,i 4

53 階 W i E si W dei W dpi E sdi E D,i d E D,i E D,i [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] γ i γ i 階 p i p i /ave(p i ) γ i ave S j N j= n ( Pj Ptj ) S j ( Pj Ptj ) n 階 γ i E D,i s i / s i 損傷分布則 [kn m] CON si s,i CON ci s,i CON I s,i

54 44

55 D D0@00 45

56 3 T=0.95 = FL 6000 FL 時 Q (kn) FL 3FL δ. (cm)

57 N CM u = 0.8 a t σ y D N D [ N mm ] b D F c b D d 0 A0 a v σ vy T (Nmm ) uo = Fc + m b + b 0 s 47

58 48

59 ,3F F PL-9mm 74mm PL-mm 65mm 49

60 ,3F F PL-9mm 57mm PL-mm 39mm 50

61 5

62 F 架構 + ブレース F 架構 + ブレース 3F 架構 + ブレース 4F 架構 F 架構 F 架構 3F 架構 0000 Q[kN] F ブレース F ブレース F ブレース δ[cm] 5

63 M M Z p T a = b a T = T a + a a be t p Z p = 6 t p max( t p, t p ) 3 T a t p = ( a + a ) b 3 T a t p = ( a + a ) b ( j + j ) 53

64 σ N σ G Qsl = μ n pc N pc (N) 54 Ap

65 PC B PL GPL- 55

66 4 3 56

67 δ ui E s = M Vs We Q i δ i E S E E S E Si E η i i η ESi η i = Q δ ui ui Si Si 57

68 E Si Q ui Q ui = ESi = ESi Q Q + Q ui ui dui η i η i η di E dui E Sdi ESi + Qui η di Sdpi Sdi Q = E ESdi = Q δ dui dui η η di δ i δ ui * Qdui E Sdi = ESi Qui η i E η Si i = = η i Q ui δ ui i ( ) = η / n μ i δ = μ δ max i i ui 58 di

69 累積塑性変形倍率 ( 片側 ) 塑性率 (μ-) 59

70 60 [cm/s ] K K d K Degrading bi-linear K d Normal bi-linear

71 4 ELNS HAEW KONS ART-RAND ART-HAEW 3 ART-KONS エネルギー法 0 /00 /00 3/00 /50 CON π si s I s,i = ED,i N γi Td g M s j= j c I CON s,i π i = ED,i N γi Td g M s j j= s ( pi pti ) n ( p j ptj ) n CON CON CON s,i min( s I s,i, c I s,i ) I = 6

72 M γ T d E D,i S i P i P ti n 層フレームダンパー階 R max,i δ max,i Q ui δ ui δ dmax,i Q dui δ dui [rad.] [mm] [kn] [mm] [mm] [kn] [mm] 4 / / / / a μ i Ei = φ 8μi 7 = aei a aei 0. 5 d Ei 0.5 ( aei > 0. 5) δ ui δ max,i 階 [mm] [mm] μ i Φ a E,i d a E,i E D,i 6

73 階 W i E si W dei W dpi E sdi E D,i d E D,i E D,i [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] 階 p i p i /ave(p i ) γ i ave 0.93 n S j ( Pj Ptj ) N S ( j tj ) n j j P P = 階 γ i E D,i s i / s i 損傷分布則 [kn m] CON si s,i CON ci s,i I s,i CON

74 64

75 65

76 66

77 67

78 68

79 η 曲げせん断棒剛体柱部材回転バネは弾性壁梁 69

80 0000 F 0000 F F 8000 F 3F F 4F F F F 層間変形 (cm) 層間変形 (cm) 層せん断力 (kn) 70 層せん断力 (kn)

81 せん断力 (kn) せん断力 (kn) せん断力 (kn) 層間変位 (cm) 7 せん断力 (kn) せん断力 (kn) 層間変位 (cm) 層間変位 (cm) 層間変位 (cm) 層間変位 (cm)

82 E s δ ui W e E s E s = M V s W e 諸元 E E S Si 7

83 η i i η ESi η i = Q ui δ ui Q ui Q ui E Si = ESi = ESi Qui Q ui + Qdui η di E Sdi η di 73

84 Q = E dui E Sdi ESi + Qui η di Sdpi = ESdi Qdui δ dui η i E η Si i = = η i Q ui δ ui i ( ) = η / n μ i δ max i = μi δ ui 74

85 δ δ i ui 75

86 X 方向層間変形角 (rad) Y 方向層間変形角 (rad) 階階 (rad) (rad) ELNS TAFT HACHI (rad) 模擬波 - 八戸模擬波 - 神戸模擬波 - 乱数エネルギー法応答予測入力地震動 X 方向 Y 方向最大加速度 E-Wh(max) MVs / E-Wh(max) MVs / m/sec kn m kn m kn m kn m EL CENTRO TAFT HACHINOHE 模擬波 - 八戸模擬波 - 神戸模擬波 - 乱数

87 π CON i s I s,i = ED,i N γi Td g M s j j= s c I CON s,i π i = ED,i N γi Td g M s j j= s ( pi pti ) n ( p j ptj ) n CON CON CON s,i min( s I s,i, c I s,i ) I = M γ i T d E D,i S i P i A i P ti R e n 層フレームダンパー階 R max,i δ max,i Q ui δ ui δ dmax,i Q dui δ dui [rad.] [mm] [kn] [mm] [mm] [kn] [mm] 5 / / / / /

88 層フレームダンパー階 R max,i δ max,i Q ui δ ui δ dmax,i Q dui δ dui [rad.] [mm] [kn] [mm] [mm] [kn] [mm] 5 / / / / / E D,i a E,i μ i a μ i Ei = φ () 8μi 7 = aei a aei 0. 5 d Ei 0.5 ( aei > 0. 5) δ ui δ max,i () 階 [mm] [mm] μ i Φ a E,i d a E,i δ ui δ max,i 階 [mm] [mm] μ i Φ a E,i d a E,i E D,i 階 W i E si W dei W dpi E sdi E D,i d E D,i E D,i [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m]

89 階 W i E si W dei W dpi E sdi E D,i d E D,i E D,i [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] γ i γ i γ i 階 p i p i /ave(p i ) γ i 階 p i p i /ave(p i ) γ i ave ave.066 S j N j= n ( Pj Ptj ) S j ( Pj Ptj ) n 階 γ i E D,i s i / s i 損傷分布則 [kn m] CON si s,i CON ci s,i I s,i CON 階 γ i E D,i s i / s i 損傷分布則 [kn m] CON si s,i CON ci s,i I s,i CON

90 80

91 図 7.. 階平面図図 7.. 階平面図 8

92 図階伏図 ( ギャラリー部 ) 図 7..6 R 階伏図図 7..7 A 通 I 通軸組図 ( 妻面ゾーン ) 表 7.. 柱リスト SRC 部図 7..8 通り軸組図表 7.. 鉄骨部材リスト 8

93 表 7..3 (mm) DL LL () TL DL LL () TL DL LL TL 表 7..4 W/A A[m ] W[kN] [kn/m ] R

94 図階伏図 Y X 84

95 図 7.. I 通り軸組図 (X 方向 ) 図 7..3 A 通り軸組図 (X 方向 ) K Q δ δ 階 [kn/m] [kn] [mm] [kn/m] [kn] [mm] 3 8, ,000, ,348,000 4, ,05,000 4, K Q 85

96 δ ui δ i δ Q ui δ Q δ δ 階 W [kn] [mm] [kn] [mm] [mm] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] , , , Σ W W W 86

97 E S Es = M Vs We T [sec] 0.77 G - γ V [m/sec] M [t] 87.0 /MV [kn m] 0. W [kn m] 3. W [kn m] 84.4 W [kn m] 5.5 E [kn m] -4.4 E S η i η i η di E Sdi E S E Sdi η di η di η di E η di = Sdi Q dui δ dui 87

98 階 δ [m] δ /H / / / 940 階 E [kn m] Q [kn] δ [mm] ηdi 図 7.4. に表 7.4. の比較図 7.4. 時刻歴応答解析との比較 88

99 π CON i s I s,i = ED,i N γi Td g M s j j= s c I CON s,i π i = ED,i N γi Td g M s j j= s ( pi pti ) n ( p j ptj ) n CON CON CON s,i min( s I s,i, c I s,i ) I = M γ i T d E D,i S i P i A i P ti R e n フレームダンパー階 δ max,i Q ui δ ui δ dmax,i Q dui δ dui [mm] [kn] [mm] [mm] [kn] [mm]

100 E D,i a E,i μ i a μ i Ei = φ () 8μi 7 = aei a aei 0. 5 d Ei 0.5 ( aei > 0. 5) δ ui δ max,i () 階 [mm] [mm] μ i Φ a E,i d a E,i E D,i 階 W i E si W dei W dpi E sdi E D,i d E D,i E D,i [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] [kn m] γ i γ i 階 p i p i /ave(p i ) γ i ave

101 S j N j= n ( Pj Ptj ) S j ( Pj Ptj ) n CON CON CON γ i E D,i s i / s i 損傷分布則 si s,i ci s,i I 階 s,i [kn m]

102 F E 0 ui W e 9

103 00 8MPa SN PC 93

104 RC 94

105 RC a. b. RC c. d. 95

106 96

107 97

108 98

109 c. 99

110 支圧型コッター t AP=h t h 異形鉄筋 D0 溶接 45 コッター 90 コッターシアキー ( 異形鉄筋 D0 溶接 ) 中央部の長さ 00mm 両端部の長さ 00mm 45 コッター 90 コッター下面 50mm 50mm 底面 30mm 30mm 上面 30mm 30mm 00

111 [] 0

112 0

113 03

114 04

115 a. RC b D d 0 A0 a v σ vy Tuo =.0 Fc m 0.33 (Nmm ) b + b 0 s TuobDFc m=p l σ ly /p v σ vy d 0 b 0 A 0 a v σ vy 05

116 σ ly p l =a l /bd)p v (=a v l po /BDs)a l l po b. RC at D N C M u N = 0.8 at σ y D N D b D F c atmm yn/mm Dmm bmmnn c. PC PC T p M p T a = M b Z a T T = T a + a Z p Z p [ N mm] a be t p = 6 06

117 t p t p ( t t ) t p max p, p t p = 3 T a ( a + a ) b 3 T a t p = ( a + a ) b t p t p TPC =M e /jm e = D P u h j= ( j + j ) b =F/.3.5h 07

118 d. ( ) ) M ul = e Qul = e Z n pc N pc h A (Nmm Q ul :(N) Z :(mm 3 ) n PC : N PC :PC (N) h :(mm) A :(mm ) 0.85 RC 0.8 e. Q Gs Q Gs = n sky Q sky +Q sl Q Gs (N) n sky Q sky (= A p σ G (+γ ) ) A p (mm ) σ G (N/mm ) γ (=3.55 σ ) σ Ν (N/mm ) N σ G. RC Qsl = μ n pc N pc (N) Q sl μ :(N) : 0.63 ( 3.6 ) n PC : PC g. P 0 p A p/3fc 08

119 A n PC 3.4 n = 0.6F c A A c A c A A A c / A p PC P 0 A n 3 arc 3. RC 8 T uo ( M tuo = e Pd max cosφ e (m) P dmax (kn) Φ : ( ) 09

120 (0-3rad.) Cs.5 試験体スラブの有無破壊性状,,5~7 無し 8 有りねじれ破壊 3,4 無しねじれ破壊に至らず.5 5 ねじれ破壊せず Gb ねじれ破壊 Cb 要素試験体下限値 Cs Gb Cb Cs 試験体名 0 /800/600/400/300/00/50/00/75/50 層間変形角ねじれ余裕度 R t ねじれ回転角 brc RC. cde RC. 4 RC RC 0

121 PC PC

122 Cs DSD STP DSD :DSD RC R=/800/600 RC R=/75/ オイルジャッキアクチュエータアクチュエータ δsys N S

123 θ θ L D D6 D8,0 D6 D48 D3 D4 D49 D43 D45 Z A D5 D7 D D6 D8 D3 D9 D3 D39 D30 D35 D36 X D33 D5 D5 A D43~45,D47~50 D4 D4 D34 D38 D37 D40 D3 D4 D D D50 D7,9 L D5,6 D9,0 D7,8 D44,D47 記号計測内容記号計測内容 D, アクチュエータ変位 D3~38 柱端部回転変位 D3,4 スタブ変位 D39 試験体水平変位 D5,6 定着板浮き上がり変位 D40 ガセット滑り変位 D7~0 梁端部ねじれ変形 D4,4 ガセット浮き上がり変位 D~4 梁端部鉛直変形 D43,48 ブレース軸方向変位 D5,6 定着板浮き上がり変位 D44,47 両端ピン間変位 D5~8 梁端部回転変位 D45 ロードセル変位 D9,30 柱鉛直変位 D49,50 ピン変位 3

124 層せん断力 (kn) 層せん断力 (kn) ブレース降伏主筋降伏 -00 北梁端部北柱脚南柱脚 4 南梁端部ブレース降伏主筋降伏 -00 北柱脚南柱脚北柱頭 4 南柱頭層間変位 (mm) ブレース降伏せん断補強筋降伏降伏 -300 南柱北柱層間変位 (mm) ブレース荷重 ( 水平成分 ) (kn) ブレース荷重 ( 水平成分 ) (kn) 層間変位 (mm) フレーム荷重 (kn) フレーム荷重 (kn) 保有耐力層間変位 (mm) 保有耐力保有耐力

125 PC θ δ θ δ 5

126 θ PC 5 0 Gb Cb Cs.5 Gb Cb Cs 00 ねじれ回転角 ( 0-3 rad) 定着板滑り変位 (mm) PC 鋼棒軸力保持率 (%) Gb Cb Cs 0 /800 /600 /400 /300 /00 /50 /00 /75 /50 層間変形角 0.0 /800 /600 /400 /300 /00 /50 /00 /75 /50 層間変形角 85 /800 /600 /400 /300 /00 /50 /00 /75 /50 層間変形角 δ δ td = b θt cosφt td θt ( θ = 0δ = 0) φ 6

127 各ブレース軸方向変位 (mm) ブレース変位ねじれ変形定着板滑り変位ピン上ガタピン下ガタロードセルガタ幾何学的変位 Gb 各ブレース軸方向変位 (mm) ブレース変位ねじれ変形定着板滑り変位ピン上ガタピン下ガタロードセルガタ幾何学的変位 Cb 各ブレース軸方向変位 (mm) ブレース変位ねじれ変形定着板滑り変位ピン上ガタピン下ガタロードセルガタ幾何学的変位 Cs /800 /600 /400 /300 /00 /50 /00 /75 /50 層間変形角 0 /800 /600 /400 /300 /00 /50 /00 /75 /50 層間変形角 0 /800 /600 /400 /300 /00 /50 /00 /75 /50 層間変形角 7

128 8

129 (09) 864-5

(1.2) T D = 0 T = D = 30 kn 1.2 (1.4) 2F W = 0 F = W/2 = 300 kn/2 = 150 kn 1.3 (1.9) R = W 1 + W 2 = = 1100 N. (1.9) W 2 b W 1 a = 0

(1.2) T D = 0 T = D = 30 kn 1.2 (1.4) 2F W = 0 F = W/2 = 300 kn/2 = 150 kn 1.3 (1.9) R = W 1 + W 2 = = 1100 N. (1.9) W 2 b W 1 a = 0 1 1 1.1 1.) T D = T = D = kn 1. 1.4) F W = F = W/ = kn/ = 15 kn 1. 1.9) R = W 1 + W = 6 + 5 = 11 N. 1.9) W b W 1 a = a = W /W 1 )b = 5/6) = 5 cm 1.4 AB AC P 1, P x, y x, y y x 1.4.) P sin 6 + P 1 sin 45