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- はるまさ えいさか
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1 集水桝構造計算システム Ver4.4 < 解析方法 > 三辺固定スラブ法日本建築学会基準 鉄筋コンクリート構造計算基準 同解説に準拠 水平応力解析土地改良事業計画設計基準 水路工 の BOX に準拠 出力例 鉄筋コンクリート集水桝の構造計算 ( 三辺固定スラブ法 & 水平応力解析法 ) 開発 販売元 ( 株 )SIP システムお問合せ先 : 大阪事務所 ( 技術サービス ) 大阪府大阪市中央区南船場 TEL: FAX: mail@sipc.co.jp
2 1. 設計条件 1.1 単位体積重量 水平応力解析 項 目 記号 値 単位 備 考 鉄筋コンクリート γrc kn/m 3 無筋コンクリート γck kn/m 3 湿 潤 土 γt kn/m 3 水 中 土 γws kn/m 3 水 γw kn/m 躯体形状 Tu B Tu 250 2, D 2,500 Tu B Tu 250 2, H HW 2,000 H1 H1 1,400 1,600 1,600 Tb 250 上段 : 平面図 / 下段 : 断面図 構造寸法一覧表項 目 記号 値 単位 備 考 集水桝の内空幅 B 2,500 mm 集水桝の内空奥行き D 2,500 mm 集水桝の高さ ( 深さ ) H 2,000 mm 側壁の上部壁厚 Tu 250 mm 底盤の厚さ Tb 250 mm 内水位 ( 水深 ) HW 1,400 mm 地下水位 H1 1,600 mm 1.3 背面土形状 HD 背面土砂形状は フラット に設定 1
3 1.4 土質条件 土圧係数は クーロン土圧公式 にて算出する 土質条件一覧表 項 目 記号 値 単位 備 考 土の内部摩擦角度 φ 壁背面の傾斜角 θ 計算値 側壁面又は仮想背面と土との摩擦角 δ 計算値 壁背面土の傾斜角 い 法角度 β 主働土圧係数 KA 計算値 設計水平震度 Kh 設計鉛直震度 Kv 地震時合成角度 θ tan 1 {Kh/(1Kv)} 側壁面又は仮想背面と土との摩擦角 ( 地震時 ) δe 主働土圧係数 ( 地震時 ) KAE 側壁面又は仮想背面との摩擦角 部材計算時の壁面摩擦角 δの値は (2/3)φとする また 地震時における部材計算時の壁面摩擦角 δeの値は (1/2)φとする δ = 2/3φ = また δe= となる 壁背面の傾斜角 θ = ( 側壁背面が直のため ) 地震時合成角 θ0 = tan 1 {Kh/(1Kv)} = tan 1 {0.160 /( )} = クーロン土圧公式 主働土圧強度 KA KAE Pa Pae = sin 2 (θθ0+φ) sin(φ+δ) sin(φい θ0) sin 2 θ cosθ0 sin(θθ0δ) 1+ sin(θθ0δ) sin(θ+い ) sinθ = (1KV) γ h+q sin(θ+い ) KA KAE 2 ただし φいθ0<0の場合は sin(φいθ0) =0 とする 常時の計算においては 地震時合成角度 θ0 = 0 とする ここに KA : 常時 (Kv=0 Kh=0) 主働土圧係数 KAE: 地震時主働土圧係数 Pa : 常時主働土圧強度 (Kv=0 Kh=0) (kn/m 2 ) Pae: 地震時主働土圧強度 (kn/m 2 ) θ0 : 地震合成角 tan 1 {Kh/(1Kv)} ( ) Kh : 水平震度 Kv : 鉛直震度 θ : 壁背面の傾斜角 ( ) い : 壁背面土の傾斜角 ( ) φ : 土の内部摩擦角 ( ) δ : 壁背面又は仮想背面と土との摩擦角 ( ) q : 載荷重強度 (kn/m 2 ) γ : 土の単位体積重量 (kn/m 3 ) h : 地表面より任意位置の深さ (m) 2
4 2 荷重データ 2.1 自動車荷重 XQ T25 Q=10(kN/ m2 ) T25 Q=10(kN/ m2 ) H 自動車荷重載荷図 自動車荷重算定表 自動車荷重を考慮する 項目記号値単位備考 法肩からの距離 XQ m 等分布荷重 Q kn/m 2 T25 荷重作用位置 X m XQ 荷重作用範囲 H m 壁高 + 底版厚 /2 等分布荷重換算係数 IW フリューリッヒの地盤応力理論を応用したモーメント換算 換算後の等分布荷重 qq kn/m 2 Q IW 荷重作用位置 X = 荷重作用範囲 H = 壁高 + 底版厚 /2 = / 2 = 換算後の等分布荷重 qq = Q IW = = IW = 1+ X X 2 X tan 1 H π H H 2 X π H = 1+(0.500/2.125) 2 2/π {1+(0.500/2.125) 2 } tan 1 (0.500/2.125)2/π (0.500/2.125) = tan 1 の計算は ラジアン単位で計算 3
5 2.2 群集荷重 XU Q=5.000(kN/ m2 ) Q=5.000(kN/ m2 ) H 群集荷重載荷図 群集荷重算定表 群集荷重を考慮する 項目記号値単位備考 側壁外側からの距離 XU m 等分布荷重 Q kn/m 2 荷重作用位置 X m XU 荷重作用範囲 H m 壁高 + 底版厚 /2 等分布荷重換算係数 IW フリューリッヒの地盤応力理論を応用したモーメント換算 換算後の等分布荷重 qu kn/m 2 Q IW 荷重作用位置 X = 荷重作用範囲 H = 壁高 + 底版厚 /2 = / 2 = 換算後の等分布荷重 qu = Q IW = = IW = 1+ X X 2 X tan 1 H π H H 2 X π H = 1+(0.000/2.125) 2 2/π {1+(0.000/2.125) 2 } tan 1 (0.000/2.125)2/π (0.000/2.125) = tan 1 の計算は ラジアン単位で計算 2.3 雪荷重 Q=Hs 3.5(kN/ m2 ) Q= (kN/ m2 ) 雪荷重載荷図 雪荷重算定表 雪荷重を考慮する 項 目 記号 値 単位 備 考 積雪深 HS m 雪荷重 qs kn/m 2 積雪深 3.5(kN/m 3 ) 4
6 2.4 その他の荷重 Wu (kn) PF (kn/ m2 ) Wu=30.000(kN) その他荷重載荷図 その他の荷重算定表 上面荷重を考慮する 凍上力を考慮しない 項目記号値単位備考 上面荷重 WU kn 上面荷重分布 QC kn/m 2 凍上力 PF kn/m 2 上面荷重分布 QC = WU / AC = / = 上面断面積 AC = (2Tu+B) (2Tu+D) = ( ) ( ) =
7 3 部材断面の検討 3.1 荷重の組み合わせ ( 荷重ケース ) 項目 部材断面の検討 荷重 Case1 Case2 地震時 土 圧 盛 土 荷 重 自動車荷重 側 群 集 荷 重 雪 荷 重 壁 凍 上 圧 側壁に作用する水圧 集水桝内の水圧 その他荷重 (kn/m 2 ) 自 重 底 上 面 荷 重 版 土圧の鉛直成分 その他荷重 (kn) 計算タイプ 常時 常時 地震時 備 考 3.2 側壁解析方法 水平応力解析 三辺固定スラブ法 両端固定梁 + 三辺固定版 項目名 側壁解析方法備考 天端から 照査位置 (mm) 底版下から 底版中心 2, 側壁付根 2, 部材節点から 2d の位置を照査断面とする 部材内側から h/2 の位置を照査断面とする 備 考 6
8 4 主働土圧強度計算 ( 側壁 ) 4.1 側壁に作用する上載荷重 Case1 Case2 地震時項目値 (kn/m 2 ) 採用値採用値採用値要否要否要否 (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) 盛土荷重 自動車荷重 群集荷重 雪荷重 その他荷重 合計 積雪荷重と自動車荷重を組み合わせる場合には 雪荷重として 1.0kN/m 2 を見込む また 群集荷重と雪荷重は比較して大きい値を採用し 自動車荷重と群集荷重は同時に作用しないものとする 4.2 土圧 水圧による等変分布荷重 (Case1) 土砂高 土 圧 項目記号単位底版中心側壁付根備考 照査位置 h m 天端からの距離 水中外 Hs m 水中 Hws m 外水位 Hwo m 内水位 Hwi m 内水位を考慮しない 水中外 Ps kn/m 水中 Pws kn/m 土圧 ( 水平 ) 計 Pah kn/m 外水圧 Pwo kn/m 内水圧 Pwi kn/m 荷重の向きが逆となるため負の値で表示する a) 土圧の計算 Ps = γt Hs KA ( 式 4.2.1) Pws = γws Hws KA ( 式 4.2.2) Pah = (Ps+Pws) cos(δ) ( 式 4.2.3) 底版中心 Ps = γt Hs KA = = Pws = γws Hws KA = = Pah = (Ps+Pws) cos(δ) = ( ) cos(20.000) = 側壁付根 Ps = γt Hs KA = = Pws = γws Hws KA = = Pah = (Ps+Pws) cos(δ) = ( ) cos(20.000) = b) 水圧の計算 Pwo = γw Hwo ( 式 4.2.4) 底版中心 Pwo = γw Hwo = = 側壁付根 Pwo = γw Hwo = =
9 4.3 上載荷重による等分布荷重 (Case1) 項 目 記号 単位 底版中心 側壁付根 備 考 照査位置 h m 上載荷重合計 q kn/m 土圧係数 KA 凍上力 地表面 QF kn/m 照査位置 qf kn/m 背面土の傾斜角 い 壁背面の傾斜角 θ 壁背面と土との摩擦角 δ 載荷重水平成分 Pq kn/m 荷重の計算 qf = QF (Hh)/H ( 式 4.3.1) Pq = q KA cos(δ)+qf ( 式 4.3.2) 底版中心 qf = ( )/ = Pq = cos(20.000) = 側壁付根 qf = ( )/ = Pq = cos(20.000) = 土圧 水圧による等変分布荷重 (Case2) 土砂高 土 圧 項目記号単位底版中心側壁付根備考照査位置 h m 天端からの距離 水中外 Hs m 土圧を考慮しない 水中 Hws m 土圧を考慮しない 外水位 Hwo m 地下水を考慮しない 内水位 Hwi m 水中外 Ps kn/m 水中 Pws kn/m 土圧 ( 水平 ) 計 Pah kn/m 外水圧 Pwo kn/m 内水圧 Pwi kn/m 荷重の向きが逆となるため負の値で表示する a) 水圧の計算 Pwi = γw Hwi ( 式 4.4.1) 底版中心 Pwi = γw Hwi = = 側壁付根 Pwi = γw Hwi = =
10 4.5 上載荷重による等分布荷重 (Case2) 項 目 記号 単位 底版中心 側壁付根 備 考 照査位置 h m 上載荷重合計 q kn/m 土圧係数 KA 背面土の傾斜角 い 壁背面の傾斜角 θ 壁背面と土との摩擦角 δ 載荷重水平成分 Pq kn/m 荷重の計算 Pq = q KA cos(δ) ( 式 4.5.1) 底版中心 Pq = cos(20.000) = 側壁付根 Pq = cos(20.000) = 土圧 水圧による等変分布荷重 ( 地震時 ) 土砂高 土 圧 項目記号単位底版中心側壁付根備考照査位置 h m 天端からの距離 水中外 Hs m 水中 Hws m 外水位 Hwo m 内水位 Hwi m 内水位を考慮しない 水中外 Ps kn/m 水中 Pws kn/m 土圧 ( 水平 ) 計 Pah kn/m 外水圧 Pwo kn/m 内水圧 Pwi kn/m 荷重の向きが逆となるため負の値で表示する a) 土圧の計算 ( 地震時 ) Ps = (1Kv) γt Hs KAE ( 式 4.6.1) Pws = (1Kv) γws Hws KAE ( 式 4.6.2) Pah = (Ps+Pws) cos(δe) ( 式 4.6.3) 底版中心 Ps = (1Kv) γt Hs KAE = = Pws = (1Kv) γws Hws KAE = = Pah = (Ps+Pws) cos(δe) = ( ) cos(15.000) = 側壁付根 Ps = (1Kv) γt Hs KAE = = Pws = (1Kv) γws Hws KAE = = Pah = (Ps+Pws) cos(δe) = ( ) cos(15.000) = b) 水圧の計算 Pwo = γw Hwo ( 式 4.6.4) 底版中心 Pwo = γw Hwo = = 側壁付根 Pwo = γw Hwo = =
11 4.7 上載荷重による等分布荷重 ( 地震時 ) 項 目 記号 単位 底版中心 側壁付根 備 考 照査位置 h m 上載荷重合計 q kn/m 土圧係数 KAE 地震時係数 背面土の傾斜角 い 壁背面の傾斜角 θ 壁背面と土との摩擦角 δ 載荷重水平成分 Pq kn/m 荷重の計算 Pq = (1Kv) q KAE cos(δe) ( 式 4.7.1) 底版中心 Pq = ( ) cos(15.000) = 側壁付根 Pq = ( ) cos(15.000) = 主働土圧集計表 底版中心 側壁付根 項目記号単位 Case1 Case2 地震時備考 土圧 Pah kn/m 外水圧 Pwo kn/m 内水圧 Pwi kn/m 載荷重 Pq kn/m 等変分布計 kn/m 等分布計 kn/m 合計 kn/m 土圧 Pah kn/m 外水圧 Pwo kn/m 内水圧 Pwi kn/m 載荷重 Pq kn/m 等変分布計 kn/m 等分布計 kn/m 合計 kn/m 荷重の向きが逆となるため負の値で表示する 荷重の向きが逆となるため負の値で表示する 10
12 5 底版反力の計算 5.1 側壁自重の計算側壁部に関する自重の計算式を以下に示します Ww = (VoutVin)γrc Vout= Bot Dot H Vin = B D H ここに Ww : 側壁自重 (kn) Vout: 躯体外側容積 (m 3 ) Vin : 集水桝内空積 (m 3 ) Bot : 集水桝天端幅 (m) Dot : 集水桝天端奥行き (m) 上記式にて自重の計算を行う Bot = B+2Tu = = Dot = D+2Tu = = Vout= Bot Dot H = = Vin = B D H = = Ww = (VoutVin)γrc = ( ) = (kn) 5.2 土圧鉛直成分の計算 土砂高 強度 項 目 記号 単位 Case1 備 考 水中外 Hs m 水 中 Hws m 上載荷重 Q kn/m 水中外 Pa1 kn/m 水 中 Pa2 kn/m 水中外 PA1 kn/m 主働土圧 水 中 PA2 kn/m 上載荷重 Pq kn/m 土圧合計 PA kn/m 鉛直成分 PAV kn/m 鉛直成分による重量 PV kn 常時 Pa1 = γt Hs KA Pa2 = γws Hws KA Pq = (Hs+Hws)Q KA PAV = PA sin(δ+90θ) 地震時 Pa1 = (1Kv)γt Hs KAE Pa2 = (1Kv)γws Hws KAE Pq = (1Kv)(Hs+Hws)Q KAE PAV = PA sin(δe+90θ) 共通 PA1 = 0.5Pa1 Hs PA2 = (Pa1+0.5Pa2)Hws PA PV = PA1+PA2+Pq = PAV (2B+2D+4Tu) 11
13 Case1 ( 常時 ) Pa1 = γt Hs KA = = Pa2 = γws Hws KA = = Pq = (Hs+Hws)Q KA = ( ) = PA1 = 0.5Pa1 Hs = = PA2 = (Pa1+0.5Pa2)Hws = ( ) = PA = PA1+PA2+Pq = = PAV = PA sin(δ+90θ) = sin( ) = PV = PAV(2B+2D+4Tu) = ( ) = 鉛直荷重集計表 Case1 Case2 地震時値項目 (kn) 採用値採用値採用値要否要否要否 (kn) (kn) (kn) 自重 上面荷重 土圧鉛直成分 その他の荷重 重量合計 (QA) 地盤反力の計算地盤反力は 鉛直方向の荷重を作用面積で除したもので表すことが出来る 作用面積は 側壁軸位置 ( 中心 ) で囲まれた範囲とする 作用面積 A = (B+Tu)(D+Tu) (m 2 ) 地盤反力 WR = QA/A (kn/m 2 ) 各検討ケースの計算を次に示す 作用面積 A = (B+Tu)(D+Tu) = ( ) ( ) = (m 2 ) Case1 地盤反力 WR = QA/A = / = (kn/m 2 ) Case2 地盤反力 WR = QA/A = / = (kn/m 2 ) 地震時地盤反力 WR = QA/A = / = (kn/m 2 ) 5.5 地盤反力集計表項 目 記号 単位 Case1 Case2 地震時 備考 重量合計 QA kn 地盤反力 WR kn/m
14 6. 応力解析 ( 側壁 ) 6.1 水平応力解析式について各部材の端モーメントを求め 分布荷重を載荷した単純梁にそれら端モーメントが作用したものとして 始点反力を求めることでせん断力を求めることが出来 部材中央に生じるモーメントを最大曲げモーメントとする事が出来る Kい = Iい / あ ( 又はh) Iい : 断面二次モーメント (m 4 ) あ h: 部材寸法 (m) Kい : 剛度 ただし 集水桝の場合側壁の部材厚は全て同じであるため 断面二次モーメントIも4 辺同じである さらに 4 辺に生じる分布荷重 Pも同じ深さでの水平力であるため同値となる P B K2,I C P K 1, I h あ K 1, I P K2,I A D P 一般式 M い j = 2EK(2θ い +θj3r)cj い Mjい = 2EK(2θj+θい3R)+Cjい左右 上下対象な荷重を受ける場合 k=h/ あとなり一般式は以下のようになる MAB=(2θA+θB)CAB MAD=k(θA)+CAD このとき θaとθbの関係は 等分布荷重が生じることから同じ値で向きが逆になる したがって 次のように書き換えることが出来る MAB=θACAB MAD=k(θA)+CAD AA BB 部材のたわみ角は以下のようになる 荷重項 CAB=P h 2 /12=P k 2 あ 2 /12 CAD=P あ 2 /12 なお MAB=MAD MDA=MDC MBA=MBC MCB=MCD である 節点方程式 MAB+MAD=0 平衡方程式 (1+k)θA=CABCAD (MAB+MAD=0 より ) 上記式からθA 値を求め 一般式に代入することによっていj 部材の端モーメントMいjが求まる θaの値は θa = CABCAD 1+k = P あ 2 (k 2 1) 12(1+k) 分布荷重と端モーメントを単純梁に載荷し 各部材に作用するせん断力を求める このとき 両端のモーメントが同値で向きが反対であるためせん断力の計算では無視出来る また 荷重は4 辺共に等分布荷重であるため以下のようになる Sあ = P あ /2 Sh = P h/2 = P k あ /2 4 辺とも等分布荷重であり両端のモーメントが 同値で向きが反対であるため最大曲げモーメントは 部材中央部に生じる Mい = P あ 2 /8+MAB Mh = P h 2 /8+MAB = P k 2 あ 2 /8+MAB ここで MAB は θa の式より次のように求めることが出来る 13
15 MAB = P あ 2 (k 2 +1) 12(k+1) P あ 2 k 2 12 = P あ 2 12 k3 +1 k = (k2 k+1)p あ 12 また ここで求めた部材端モーメントの式を各部材の最大曲げモーメントの公式に代入することにより次式を導き出すことが出来る 1 Mあ = (2k2 +2k+1)P あ 2 24 Mh= 24 1 (k2 +2k2)P あ 2 14
16 6.2 側壁の応力計算 ( 底版中心 ) 照査位置 h1 = 2,125 (mm) 内空幅 w1 = 2,500 (mm) 内空奥行 d1 = 2,500 (mm) 側壁厚 t1 = 250 (mm) あ1 = (d1+t1)/1,000 = (2, )/ 1,000 = (m) k1 = (w1+t1)/(d1+t1) = (2, )/(2, ) = 端部モーメント MABn = (k1 2 k1+1)pn あ1 2 /12 曲げモーメント MDn = (2k1 2 +2k1+1)Pn あ1 2 /24 曲げモーメント MWn = (k1 2 +2k12)Pn あ1 2 /24 せん断力 SDn = Pn あ1/2 せん断力 SWn = Pn k1 あ1/2 軸 力 NDn = Pn (w1+t1)/2 軸 力 NWn = Pn (d1+t1)/2 Case1 分布荷重 P1 = (kn/m 2 ) 端部モーメント MAB1 = ( ) / 12 = (kn m) 曲げモーメント MD1 = ( ) / 24 = (kn m) 曲げモーメント MW1 = ( ) / 24 = (kn m) せん断力 SD1 = / 2 = (kn) せん断力 SW1 = / 2 = (kn) 軸 力 ND1 = / 2 = (kn) 軸 力 NW1 = / 2 = (kn) Case2 分布荷重 P2 = (kn/m 2 ) 端部モーメント MAB2 = ( ) (13.720) / 12 = (kn m) 曲げモーメント MD2 = ( ) (13.720) / 24 = (kn m) 曲げモーメント MW2 = ( ) (13.720) / 24 = (kn m) せん断力 SD2 = (13.720) / 2 = (kn) せん断力 SW2 = (13.720) / 2 = (kn) 軸 力 ND2 = / 2 = (kn) 軸 力 NW2 = / 2 = (kn) 15
17 地震時分布荷重 P3 = (kn/m 2 ) 端部モーメント MAB3 = ( ) / 12 = (kn m) 曲げモーメント MD3 = ( ) / 24 = (kn m) 曲げモーメント MW3 = ( ) / 24 = (kn m) せん断力 SD3 = / 2 = (kn) せん断力 SW3 = / 2 = (kn) 軸 力 ND3 = / 2 = (kn) 軸 力 NW3 = / 2 = (kn) 16
18 6.3 側壁の応力計算 ( 側壁付根 ) 照査位置 h2 = 2,000 (mm) 内空幅 w2 = 2,500 (mm) 内空奥行 d2 = 2,500 (mm) 側壁厚 t2 = 250 (mm) あ2 = (d2+t2)/1,000 = (2, )/ 1,000 = (m) k2 = (w2+t2)/(d2+t2) = (2, )/(2, ) = 端部モーメント MABn = (k2 2 k2+1)pn あ2 2 /12 曲げモーメント MDn = (2k2 2 +2k2+1)Pn あ2 2 /24 曲げモーメント MWn = (k2 2 +2k22)Pn あ2 2 /24 せん断力 SDn = Pn あ2/2 せん断力 SWn = Pn k2 あ2/2 軸 力 NDn = Pn (w2+t2)/2 軸 力 NWn = Pn (d2+t2)/2 Case1 分布荷重 P4 = (kn/m 2 ) 端部モーメント MAB4 = ( ) / 12 = (kn m) 曲げモーメント MD4 = ( ) / 24 = (kn m) 曲げモーメント MW4 = ( ) / 24 = (kn m) せん断力 SD4 = / 2 = (kn) せん断力 SW4 = / 2 = (kn) 軸 力 ND4 = / 2 = (kn) 軸 力 NW4 = / 2 = (kn) Case2 分布荷重 P5 = (kn/m 2 ) 端部モーメント MAB5 = ( ) (13.720) / 12 = (kn m) 曲げモーメント MD5 = ( ) (13.720) / 24 = (kn m) 曲げモーメント MW5 = ( ) (13.720) / 24 = (kn m) せん断力 SD5 = (13.720) / 2 = (kn) せん断力 SW5 = (13.720) / 2 = (kn) 軸 力 ND5 = / 2 = (kn) 軸 力 NW5 = / 2 = (kn) 17
19 地震時分布荷重 P6 = (kn/m 2 ) 端部モーメント MAB6 = ( ) / 12 = (kn m) 曲げモーメント MD6 = ( ) / 24 = (kn m) 曲げモーメント MW6 = ( ) / 24 = (kn m) せん断力 SD6 = / 2 = (kn) せん断力 SW6 = / 2 = (kn) 軸 力 ND6 = / 2 = (kn) 軸 力 NW6 = / 2 = (kn) 18
20 6.4 応力一覧表 項目 Case1 Case2 地震時備考 底版中心 側壁付根 モ メントせん断力 軸力 モ メント せん断力 軸力 端部 MAB 中央 MD 中央 MW 端部 SD 端部 SW D 辺 ND B 辺 NW 端部 MAB 中央 MD 中央 MW 端部 SD 端部 SW D 辺 ND B 辺 NW
21 応力解析 ( 底版 ) 7.1 四辺固定スラブについて集水桝の構造上 底版に関しては 四辺固定等分布スラブ と考えることが出来る 底版の短辺をぅ x 長辺をぅ yとして その辺長比を用いて グラフより各係数を読み取り計算を行う また 辺長比が3.0を超える場合には 長辺方向の中央部を短辺方向の両端固定梁として計算し 短辺方向の中央部は 長辺中央の距離を長辺ぅ yとした 三辺固定等分布スラブ のグラフより係数を取得して計算する ただし その際の長辺短辺比が2.0を超える場合は 2.0の係数を用いる 0.50 w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) My2 + Mx2 Mx1 My1 ぅ y w(kn/ m2 ) Mx1 自由辺 Mx2 + My ぅ x ぅ y w(kn/ m2 ) 自由辺Mx2 + My2 My1 My1 ぅ x ぅ x Mx1 ぅ y ぅ x Mx My1 My Mx ) M(w ぅ x 0.03 Mx2 0.3 Q(w ぅ x) ) M(w ぅ x Q(w ぅ x) Mx1 My2max My2max My1 My2 Mx2max ぅ y ぅ x My2max Mx ぅ y ぅ y ぅ x ぅ x 左図 : 四辺固定等分布スラブ応力図 / 右図 : 三辺固定 1 辺自由等分布スラブ応力図 A Mx1 Mx1 B B WR ぅ x Mx2 WR(kN/ m2 ) A Mx1 Mx1 0.5 ぅ x + My2 自由辺 WR(kN/ m2 ) ぅ x 長辺と短辺の比率が 3.0 を超えた時の考え方 My1 ぅ y スラブ計算 両端固定 スラブ計算 応力概要図 20
22 スラブ計算各曲げモーメント M = k WR ぅ x 2 各せん断力 Q = k WR ぅ x 両端固定梁部材端モーメント Mx1 = WR ぅ x 2 /12 最大曲げモーメント Mx2 = WR ぅ x 2 /24 せん断力 = WR ぅ x/2 ここに k : 各種係数 ( グラフからの読取り値 ) WR: 土圧 荷重強度 (kn/m 2 ) ぅ x: 短辺長 (m) 21
23 7.2 スラブ条件 LB = (B+Tu)(2, ) = 2,750 (mm) LD = (D+Tu)(2, ) = 2,750 (mm) したがって ぅ x=2.750(m) ぅ y=2.750(m) ぅ y/ ぅ x=1.00 上記結果より 4 辺固定等分布スラブとして各係数値を求め各応力を計算する 各係数値は kmx1 = kmy1 = kmx2 = kmy2 = k = k = w(kn/ m2 ) My2 + w(kn/ m2 ) Mx2 ぅ y Mx1 My1 ぅ x 四辺固定等分布スラブ応力分布図 7.3 底版の応力計算 (Case1) 底版反力 WR = (kn/m 2 ) Mx1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My2max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) (W ぅ x) = = (kn) (W ぅ x) = = (kn) 7.4 底版の応力計算 (Case2) 底版反力 WR = (kn/m 2 ) Mx1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My2max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) (W ぅ x) = = (kn) (W ぅ x) = = (kn) 22
24 7.5 底版の応力計算 ( 地震時 ) 底版反力 WR = (kn/m 2 ) Mx1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My2max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) (W ぅ x) = = (kn) (W ぅ x) = = (kn) 7.6 底版応力一覧表 項目 Case1 Case2 地震時備考 曲げモ メントせん断力 Mx My Mx My2max
25 8. 最大応力集計 8.1 底版中心 項目単位 B 面中央 B 面端部 D 面中央 D 面端部備考 Case 1 Case 2 地震時 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 軸 力 N kn 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 軸 力 N kn 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 軸 力 N kn 側壁付根 項目単位 B 面中央 B 面端部 D 面中央 D 面端部備考 Case 1 Case 2 地震時 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 軸 力 N kn 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 軸 力 N kn 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 軸 力 N kn 底版 項目単位 B 辺内側 D 辺内側 B 辺外側 D 辺外側備考 Case 1 Case 2 地震時 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn
26 9 部材計算 9.1 部材条件部 材 鉄筋コンクリート 無筋コンクリート 項 目 記号 値 単位 備 考 常時許容曲げ圧縮応力度 σca 9.00 N/mm 2 常時許容せん断応力度 τa 0.45 N/mm 2 常時許容付着応力度 τ0a 1.60 N/mm 2 地震時許容曲げ圧縮応力度 σeca N/mm 2 常時の1.5 倍を採用 地震時許容せん断応力度 τea 0.68 N/mm 2 常時の1.5 倍を採用 地震時許容付着応力度 τe0a 2.40 N/mm 2 常時の1.5 倍を採用 常時許容引張応力度 σsa N/mm 2 常時許容圧縮応力度 σsa' N/mm 2 地震時許容引張応力度 σesa N/mm 2 常時の1.5 倍を採用 地震時許容圧縮応力度 σesa' N/mm 2 常時の1.5 倍を採用 ヤング係数比 n 15.0 せん断力の算出方法 平均せん断力 最大せん断力 その他の条件 側壁に対する軸方向力を検討する 鉄筋かぶりを個別に指定する 許容付着応力度を無視する 許容せん断応力度の補正係数を考慮する 側壁の許容せん断応力度を変更する 補正係数の算出基準 水路工 (H13/2) カルバート工 (22/3) 9.2 配筋条件単鉄筋縦横同じ横外 縦内縦外 横内配筋方法側複鉄筋 縦横同じ横外 縦内縦外 横内壁計算方法 単鉄筋計算複鉄筋計算標準かぶり (mm) 内側 60 外側 60 単鉄筋幅奥同じ奥外 幅内幅外 奥内配筋方法底複鉄筋 幅奥同じ奥外 幅内幅外 奥内版計算方法 単鉄筋計算複鉄筋計算標準かぶり (mm) 内側 60 外側 60 かぶりの指定方法 鉄筋中心まで鉄筋表面まで 標準かぶり とは コンクリート表面と表面に最も近い鉄筋間の距離 項 目 グルーピッチかぶり鉄筋径プ番号 (mm) (mm) 備 B 面内側横鉄筋 B 面外側横鉄筋 B 面内側縦鉄筋 B 面外側縦鉄筋 D 面内側横鉄筋 D 面外側横鉄筋 D 面内側縦鉄筋 D 面外側縦鉄筋 底版内側幅鉄筋 底版外側幅鉄筋 底版内側奥行鉄筋 底版外側奥行鉄筋 ここでの かぶり は コンクリート表面から鉄筋中心までの距離 考 25
27 10 応力計算公式 10.1 無筋公式断面係数算定式断面係数 Z = b h 2 /6 部材断面積 A = b h 応力度算定式曲げ引張応力度 σc = M/Z せん断応力度 τ = S/A 10.2 単鉄筋公式 ( 軸力考慮無し ) b χ=kd σc Ec χ 3 σc C M As p = b d k = 2n p+ (n p) 2 n p N h As dkd d σs Es σs n z=jd T N j=1 k 3 2M σc = k j b d 2 M σs = As j d S τ = ( 平均せん断力 ) b d S τ = b j d S τ0 = U j d ( 最大せん断力 ) 長方形梁応力分布図と応力計算公式 10.3 単鉄筋公式 ( 軸力考慮時 ) b e N( 圧縮軸力 ) σc χ 3 +3e ' χ 2 + 6n b AS d+e' χ 6n b AS d d+e' = 0 h n As e 0 χ 0.5h d e 0.5h e 0 σs n M n N σc = b χ dχ n AS 2 χ dχ σs = n σc χ As p = b d S τ = ( 平均せん断力 ) b d S τ = b j d S τ0 = U j d ( 最大せん断力 ) N( 引張軸力 ) k = 2n p+ (n p) 2 n p j=1 k 3 長方形梁応力分布図と応力計算公式 10.4 複鉄筋公式 N h σc b As' As χ=kd d d' σs Es M = b d2 LC σc Ec σs n σc σ's Ec C C+C C 2χ 3 z=jd T y M N As p = b d k = j = LC = k 2 As' p'= b d 2n p+p' d' d k 2 1 k +2np' k d' 3 d 1 k 3 M S σs = τ = As j d b j d ( 最大せん断力 ) 長方形梁応力分布図と応力計算公式 +n2 (p+p') 2 n(p+p') k 2 +2np' k d' d + np' k d' k d S τ = b d ( 平均せん断力 ) d' 1 d d' 1 d S τ0 = U j d 26
28 11. 応力検討 11.1 側壁 ( 底版中心 ) 許容値 ( 地震時 ) Case1 Case2 B 面中央 B 面端部 D 面中央 D 面端部 B 面中央 B 面端部 D 面中央 D 面端部 断面力 部材 配筋計画 曲げモーメント M kn m 軸 力 N kn せん断力 S kn 単位部材幅 b mm 部 材 厚 h mm 引張側かぶり c mm 圧縮側かぶり c' mm 圧縮側鉄筋 ピッチ 引張側鉄筋断面積 As mm デ タ 圧縮側鉄筋断面積 As' mm 2 鉄筋周長 U mm 有効部材厚 d mm 圧縮側かぶり d' mm ヤング係数比 n 引張鉄筋比 p 圧縮鉄筋比 p' 係 数 中立軸比 k 応力軸比 j Lc N の中心からの距離 e0 mm N の圧縮端からの距離 e' mm 中立軸の位置 χ mm 計算結果 曲げ圧縮応力度 σc N/mm (13.50) 引張応力度 σs N/mm (235.50) 圧縮応力度 σs' N/mm せん断応力度 τ N/mm (0.68) 付着応力度 τ0 N/mm (2.40) 判 定 OK OK OK OK OK OK OK OK 計算式 単鉄筋計算 27
29 11.2 側壁 ( 底版中心 ) 断面力 部材 配筋計画 デ タ 係 数 計算結果 許容値 ( 地震時 ) 地震時 B 面中央 B 面端部 D 面中央 D 面端部 曲げモーメント M kn m 軸力 N kn せん断力 S kn 単位部材幅 b mm 部材厚 h mm 引張側かぶり c mm 圧縮側かぶり c' mm 圧縮側鉄筋 ピッチ 引張側鉄筋断面積 As mm 圧縮側鉄筋断面積 As' mm 2 鉄筋周長 U mm 有効部材厚 d mm 圧縮側かぶり d' mm ヤング係数比 n 引張鉄筋比 p 圧縮鉄筋比 p' 中立軸比 k 応力軸比 j Lc N の中心からの距離 e0 mm N の圧縮端からの距離 e' mm 中立軸の位置 χ mm 曲げ圧縮応力度 σc N/mm (13.50) (1.971) (4.115) (1.971) (4.115) 引張応力度 σs N/mm (235.50) (55.250) ( ) (55.250) ( ) 圧縮応力度 σs' N/mm 2 せん断応力度 τ N/mm (0.68) (0.000) (0.196) (0.000) (0.196) 付着応力度 τ0 N/mm (2.40) (0.000) (1.335) (0.000) (1.335) 判 定 OK OK OK OK 計算式単鉄筋計算 28
30 11.3 側壁 ( 側壁付根 ) 許容値 ( 地震時 ) Case1 Case2 B 面中央 B 面端部 D 面中央 D 面端部 B 面中央 B 面端部 D 面中央 D 面端部 断面力 部材 配筋計画 曲げモーメント M kn m 軸 力 N kn せん断力 S kn 単位部材幅 b mm 部 材 厚 h mm 引張側かぶり c mm 圧縮側かぶり c' mm 圧縮側鉄筋 ピッチ 引張側鉄筋断面積 As mm デ タ 圧縮側鉄筋断面積 As' mm 2 鉄筋周長 U mm 有効部材厚 d mm 圧縮側かぶり d' mm ヤング係数比 n 引張鉄筋比 p 圧縮鉄筋比 p' 係 数 中立軸比 k 応力軸比 j Lc N の中心からの距離 e0 mm N の圧縮端からの距離 e' mm 中立軸の位置 χ mm 計算結果 曲げ圧縮応力度 σc N/mm (13.50) 引張応力度 σs N/mm (235.50) 圧縮応力度 σs' N/mm せん断応力度 τ N/mm (0.68) 付着応力度 τ0 N/mm (2.40) 判 定 OK OK OK OK OK OK OK OK 計算式 単鉄筋計算 29
31 11.4 側壁 ( 側壁付根 ) 断面力 部材 配筋計画 デ タ 係 数 計算結果 許容値 ( 地震時 ) 地震時 B 面中央 B 面端部 D 面中央 D 面端部 曲げモーメント M kn m 軸力 N kn せん断力 S kn 単位部材幅 b mm 部材厚 h mm 引張側かぶり c mm 圧縮側かぶり c' mm 圧縮側鉄筋 ピッチ 引張側鉄筋断面積 As mm 圧縮側鉄筋断面積 As' mm 2 鉄筋周長 U mm 有効部材厚 d mm 圧縮側かぶり d' mm ヤング係数比 n 引張鉄筋比 p 圧縮鉄筋比 p' 中立軸比 k 応力軸比 j Lc N の中心からの距離 e0 mm N の圧縮端からの距離 e' mm 中立軸の位置 χ mm 曲げ圧縮応力度 σc N/mm (13.50) (1.845) (3.852) (1.845) (3.852) 引張応力度 σs N/mm (235.50) (51.719) ( ) (51.719) ( ) 圧縮応力度 σs' N/mm 2 せん断応力度 τ N/mm (0.68) (0.000) (0.184) (0.000) (0.184) 付着応力度 τ0 N/mm (2.40) (0.000) (1.250) (0.000) (1.250) 判 定 OK OK OK OK 計算式単鉄筋計算 30
32 11.5 底版 許容値 ( 地震時 ) Case1 Case2 B 辺内側 D 辺内側 B 辺外側 D 辺外側 B 辺内側 D 辺内側 B 辺外側 D 辺外側 断面力 部材 配筋計画 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 単位部材幅 b mm 部 材 厚 h mm 引張側かぶり c mm 圧縮側かぶり c' mm 圧縮側鉄筋 ピッチ 引張側鉄筋断面積 As mm デ タ 圧縮側鉄筋断面積 As' mm 2 鉄筋周長 U mm 有効部材厚 d mm 圧縮側かぶり d' mm ヤング係数比 n 引張鉄筋比 p 係 数 圧縮鉄筋比 p' 中立軸比 k 応力軸比 j Lc 中立軸の位置 χ mm 計算結果 曲げ圧縮応力度 σc N/mm (13.50) 引張応力度 σs N/mm (235.50) 圧縮応力度 σs' N/mm せん断応力度 τ N/mm (0.68) 付着応力度 τ0 N/mm (2.40) 判 定 OK OK OK OK OK OK OK OK 計算式 単鉄筋計算 31
33 11.6 底版 断面力 部材 配筋計画 デ タ 係 数 許容値 ( 地震時 ) 地震時 B 辺内側 D 辺内側 B 辺外側 D 辺外側 曲げモーメント M kn m せん断力 S kn 単位部材幅 b mm 部材厚 h mm 引張側かぶり c mm 圧縮側かぶり c' mm 圧縮側鉄筋 ピッチ 引張側鉄筋断面積 As mm 圧縮側鉄筋断面積 As' mm 2 鉄筋周長 U mm 有効部材厚 d mm 圧縮側かぶり d' mm ヤング係数比 n 引張鉄筋比 p 圧縮鉄筋比 p' 中立軸比 k 応力軸比 j Lc 計算結果 中立軸の位置 χ mm 曲げ圧縮応力度 σc N/mm (13.50) (0.579) (0.579) (1.714) (1.714) 引張応力度 σs N/mm (235.50) (26.663) (26.663) (78.926) (78.926) 圧縮応力度 σs' N/mm 2 せん断応力度 τ N/mm (0.68) (0.113) (0.113) 付着応力度 τ0 N/mm 2 (2.40) 1.60 (0.770) (0.770) 判 定 OK OK OK OK 計算式単鉄筋計算 32
34 12. 配筋計画図 案内図 底版図 外側 内側 A C B B' D D' A' C' 185 9@ @ @ @ 正面図 側面図 外側 内側 外側 内側 @ @ @ @ @250 9@ @250 9@
35 断面図 (AA') 断面図 (BB')
36 13 安定計算 13.1 計算条件浮上に対する検討 行う 行わない 計算基準 断面 ( 危険側 ) 躯体全体 項 目 記号 値 単位 備 考 安 全 率 Fs 内水重 上面荷重 検討項目 自動車荷重鉛直土圧群集荷重 雪荷重 常時支持力に対する検討 行う 行わない 計算基準 断面 ( 危険側 ) 躯体全体 項 目 記号 値 単位 備 考 許容支持力 qa kn/m 2 内水重 上面荷重 検討項目 自動車荷重 鉛直土圧群集荷重水中土 雪荷重 地震時支持力に対する検討行う 行わない 35
37 13.2 断面計算 安定計算で採用する断面は 安定計算で危険側と判断される断面を採用する そのため それぞれの断面での自重と底版幅 また内水断面積を算出する 躯体断面 ATB = 2Tu H+(B+2Tu)TB = ( ) = (m 2 ) ATD = 2Tu H+(D+2Tu)TB = ( ) = (m 2 ) 内水断面 AWB = Hw B = = (m 2 ) AWD = Hw D = = (m 2 ) 躯体自重 WTB = ATB γrc = = (kn/m) WTD = ATD γrc = = (kn/m) 内水重 WWB = AWB γw = = (kn/m) WWD = AWD γw = = (kn/m) 上面荷重 QcB = Qc(B+2Tu) = ( ) = (kn/m) QcD = Qc(D+2Tu) = ( ) = (kn/m) 底版幅 BR = B+2Tu = = (m) DR = D+2Tu = = (m) 13.3 断面計算土圧常時 地震時共通部クーロン土圧公式では 躯体壁面との摩擦により鉛直方向の土圧を考慮することが出来る 次に 常時 地震時共に共通となる主働土圧の成分を求める 必要に応じ一方の主働土圧係数を乗じて主働土圧を算出し 主働土圧の鉛直成分を求める 土圧作用範囲 Hs = H+TBHD = = (m) 自動車荷重 Pc = qq H = = (kn/m) 群集荷重 Pu = qu H = = (kn/m) 雪荷重 Ps = qs H = = (kn/m) 湿潤土による土圧成分 P1 = 0.5γt H 2 = = (kn/m) 地下水位以下での湿潤土と水中土との差 P2 = 0.5(γwsγt) H1 2 = 0.5 ( ) = (kn/m) 36
38 13.4 躯体計算 躯体自重 AOT = (B+2Tu)(D+2Tu) = ( ) ( ) = (m 2 ) AIT = B D = = (m 2 ) VWO = H AOT = = (m 3 ) VWI = H AIT = = (m 3 ) Vbody= VWOVWI+TB AOT = = (m 3 ) Wbody= Vbody γrc = = (kn) 内水重 Vwater= Hw AIT = = (m 3 ) Wwater= Vwater γw = = (kn) 上面荷重 WU = (kn) 作用面積( 底版面積 ) ABase= AOT = (m 2 ) 13.5 躯体計算土圧常時 地震時共通部躯体壁面に生じる主働土圧の鉛直成分は 集水桝の周囲全てに生じると仮定する 次に 常時 地震時共に共通となる主働土圧の成分を求める 必要に応じ一方の主働土圧係数を乗じて主働土圧を算出し 主働土圧の鉛直成分を求める 土圧の作用する周長 LPV = 2(B+D)+8Tu = 2 ( ) = (m) 自動車荷重 PBc = Pc LPV = = (kn) 群集荷重 PBu = Pu LPV = = (kn) 雪荷重 PBs = Ps LPV = = (kn) 湿潤土による土圧成分 PB1 = P1 LPV = = (kn) 地下水位以下での湿潤土と水中土との差 PB2 = P2 LPV = = (kn) 37
39 13.6 浮上に対する検討浮上に対する検討では 重量 / 浮力の値が安全率以上になるかを検証する 浮力の計算は 次式により算出する PF = γw H1 ABase = = (kn) 項 目 記号 値 単位 備 考 躯体自重 Wbody kn 合 計 Pall kn 浮 力 PF kn PAll/PF Fs / 左式を満足しているため OK 13.7 地盤支持力に対する検討 ( 常時 ) 地盤支持力に対する検討では 最大地盤反力度が許容支持力以下であるかを検証する 壁面との摩擦による土圧の鉛直成分は 左右両壁に作用するものとする 各種上載荷重と土圧の鉛直成分 PcV = 2KA sin(δ+90θ) Pc = sin( ) = (kn/m) PAV = 2KA sin(δ+90θ)(p1) = sin( ) (45.563) = (kn/m) B 面 項 目 記号 値 単位 備 考 躯体自重 WTB kn/m 内 水 重 WwB kn/m 自動車荷重 PcV kn/m 主働土圧 PAV kn/m 合 計 Pall kn/m qmax = Pall/BR qa / (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) 左式を満足しているため OK D 面 項 目 記号 値 単位 備 考 躯体自重 WTD kn/m 内 水 重 WwD kn/m 自動車荷重 PcV kn/m 主働土圧 PAV kn/m 合 計 Pall kn/m qmax = Pall/DR qa / (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) 左式を満足しているため OK 38
40 14 参考資料 14.1 等変分布荷重時 3 辺固定 1 辺自由スラブの応力図 Mx My1 My3max 0.4 M ( w 0 ぅ x 2 ) max My3max max 0.3 Q ( w 0 ぅ x ) Mx3max My1 My1 My2max Mx My2max Mx2max Mx2max ぅ y ぅ x ぅ y ぅ x 39
41 14.2 等分布荷重時 3 辺固定 1 辺自由スラブの応力図 My Mx M ( w ぅ x 2 ) Q ( w ぅ x ) 0.10 Mx1 My2max 1.0 My1 My Mx2max 0.5 Mx2 My2max ぅ y ぅ x ぅ y ぅ x 40
42 14.3 等分布荷重時 4 辺固定スラブの応力図 Mx My M ( w ぅ x 2 ) 0.03 Mx2 0.3 Q ( w ぅ x ) My2max ぅ y ぅ x 41
43 1. 設計条件 1.1 単位体積重量 3 辺固定スラブ法 項 目 記号 値 単位 備 考 鉄筋コンクリート γrc kn/m 3 無筋コンクリート γck kn/m 3 湿 潤 土 γt kn/m 3 水 中 土 γws kn/m 3 水 γw kn/m 躯体形状 Tu B Tu 300 2, D 1,500 Tu B Tu 300 2, H 3,000 H1 HW H1 2,000 Tb 1,000 1, 上段 : 平面図 / 下段 : 断面図 構造寸法一覧表項 目 記号 値 単位 備 考 集水桝の内空幅 B 2,000 mm 集水桝の内空奥行き D 1,500 mm 集水桝の高さ ( 深さ ) H 3,000 mm 側壁の上部壁厚 Tu 300 mm 底盤の厚さ Tb 300 mm 内水位 ( 水深 ) HW 2,000 mm 地下水位 H1 1,000 mm 1.3 背面土形状 X1 X H HD 背面土砂形状は 盛土形状 に設定 1
44 項 目 記号 値 単位 備 考 側壁天端からの落差 HD m ステップ幅 X m 法 幅 X m 法 高 H m 1.4 土質条件 土圧係数は 試行くさび法 にて算出する 土質条件一覧表 項 目 記号 値 単位 備 考 土の内部摩擦角度 φ 壁背面の傾斜角 θ 計算値 側壁面又は仮想背面と土との摩擦角 δ 計算値 設計水平震度 Kh 設計鉛直震度 Kv 地震時合成角度 θ tan 1 {Kh/(1Kv)} 側壁面又は仮想背面と土との摩擦角 ( 地震時 ) δe 試行くさび法選択時の基準点の取り方 照査位置に関わらず底版下面を常に基準とする 照査位置に関わらず底版厚の1/2( 中心軸 ) を常に基準とする 照査位置毎に基準点を移動し滑り角を検討する 側壁面又は仮想背面との摩擦角 部材計算時の壁面摩擦角 δの値は (2/3)φとする また 地震時における部材計算時の壁面摩擦角 δeの値は (1/2)φとする δ = 2/3φ = また δe= となる 壁背面の傾斜角 θ = ( 側壁背面が直のため ) 地震時合成角 θ0 = tan 1 {Kh/(1Kv)} = tan 1 {0.160 /( )} = 試行くさび法 主働土圧強度 PA PAE = sin(ωφ+θ0) W cos(ωφδ90+θ) cosθ0 Pa Pae 2 = H 2 PA PAE 2
45 上記式に対し それぞれの値を代入し ω の値を変化させ求まる土圧の最大値を主働土圧とする ここに PA : 常時主働土圧 (Kv=0 Kh=0) (kn/m) PAE: 地震時主働土圧 (kn/m) Pa : 常時主働土圧強度 (Kv=0 Kh=0) (kn/m 2 ) Pae: 地震時主働土圧強度 (kn/m 2 ) θ0 : 地震合成角 tan 1 {Kh/(1Kv)} ( ) Kh : 水平震度 Kv : 鉛直震度 ω : すべり面が水平面となす角 ( ) W : 土くさびの重量 ( 上載荷重を含む )(kn/m) θ : 壁背面の傾斜角 ( ) φ : 土の内部摩擦角 ( ) δ : 壁背面又は仮想背面と土との摩擦角 ( ) H : 土圧の作用する高さ (m) 常時の計算においては 地震時合成角度 θ0 = 0 とする 3
46 2 荷重データ 2.1 群集荷重 Q=5.000(kN/ m2 ) Q=5.000(kN/ m2 ) XU H 群集荷重載荷図 群集荷重算定表 群集荷重を考慮する 項目記号値単位備考 側壁外側からの距離 XU m 等分布荷重 Q kn/m 2 荷重作用位置 X m XU 荷重作用範囲 H m 壁高 + 底版厚 /2 落差 等分布荷重換算係数 IW フリューリッヒの地盤応力理論を応用したモーメント換算 換算後の等分布荷重 qu kn/m 2 Q IW 荷重作用位置 X = 荷重作用範囲 H = 壁高 + 底版厚 /2 落差 = / = 換算後の等分布荷重 qu = Q IW = = IW = 1+ X X 2 X tan 1 H π H H 2 X π H = 1+(0.000/2.850) 2 2/π {1+(0.000/2.850) 2 } tan 1 (0.000/2.850)2/π (0.000/2.850) = tan 1 の計算は ラジアン単位で計算 2.2 その他の荷重 Wu (kn) Wu=30.000(kN) PF (kn/ m2 ) その他荷重載荷図 4
47 その他の荷重算定表 上面荷重を考慮する 凍上力を考慮しない 項目記号値単位備考 上面荷重 WU kn 上面荷重分布 QC kn/m 2 凍上力 PF kn/m 2 上面荷重分布 QC = WU / AC = / = 上面断面積 AC = (2Tu+B) (2Tu+D) = ( ) ( ) =
48 3 部材断面の検討 3.1 荷重の組み合わせ ( 荷重ケース ) 項目 部材断面の検討 荷重 Case1 Case2 土 圧 盛 土 荷 重 自動車荷重 側 群 集 荷 重 雪 荷 重 壁 凍 上 圧 側壁に作用する水圧 集水桝内の水圧 その他荷重 (kn/m 2 ) 自 重 底 上 面 荷 重 版 土圧の鉛直成分 その他荷重 (kn) 計算タイプ 常時 常時 備 考 3.2 側壁解析方法 側壁解析方法 備 考 水平応力解析 三辺固定スラブ法 両端固定梁 + 三辺固定版 ケース名 等変分布荷重 等分布荷重 備 考 Case1 側壁高 側壁高 Case2 側壁高 側壁高 6
49 4 主働土圧強度計算 ( 側壁 ) 4.1 側壁に作用する上載荷重 Case1 Case2 項目値 (kn/m 2 ) 採用値採用値要否要否 (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) 盛土荷重 自動車荷重 群集荷重 雪荷重 その他荷重 合計 積雪荷重と自動車荷重を組み合わせる場合には 雪荷重として 1.0kN/m 2 を見込む また 群集荷重と雪荷重は比較して大きい値を採用し 自動車荷重と群集荷重は同時に作用しないものとする 4.2 土圧による等変分布荷重 (Case1) 底版下部基準 ω ( ) A1 (m 2 ) A2 (m 2 ) L (m) W (kn/m) K PA (kn/m) / / / / / / / / / A1,A2は 座標法により算出 Lは 壁背面から仮定した滑り面と地表面との交点までの水平距離 W = A1 γt+a2 γws+l q PA = K W Pa = 2PA h/h 2 Pah = Pa cos(δ) ここに ω : 仮定したすべり面が水平面となす角 ( ) A1 : 湿潤土面積 (m 2 ) A2 : 水中土面積 (m 2 ) L : 荷重作用長 (m) W : くさび重量 (kn/m) q : 載荷重 (kn/m 2 ) K : 係数 sin(ωφ) / cos(ωφδ90+θ) φ : 背面土の内部摩擦角 ( ) θ : 壁背面の傾斜角 ( ) δ : 壁背面と土との摩擦角 ( ) PA : 土圧 (kn/m) ( 極大値を主働土圧とする ) Pa : 照査位置での荷重強度 (kn/m 2 ) Pah: 荷重強度の水平成分 (kn/m 2 ) h : 照査位置 (m) H : 土圧作用高さ (m) PAV: 主働土圧の鉛直成分 (kn/m) PV : 主働土圧鉛直成分による重量 (kn) 7
50 上記結果より すべり角度 ωは ( ) となり 主働土圧は31.418(kN/m) となる その際の荷重強度を次に示す 底版厚中央 Pa = 2PA(hHD)/H 2 = ( )/ = (kn/m 2 ) Pah = Pa cos(δ) = cos(20.000) = 水圧による等変分布荷重 (Case1) 水圧の計算 項 目 記号 単位 底版厚中央 備 考 照査位置 h m 外 水 位 Hwo m 内 水 位 Hwi m 内水位を考慮しない 外 水 圧 Pwo kn/m 荷重の向きが逆とな 内水圧 Pwi kn/m るため負の値で表示する Pwo = γw Hwo ( 式 4.3.1) 底版厚中央 Pwo = γw Hwo = = 水圧による等変分布荷重 (Case2) 水圧の計算 項 目 記号 単位 底版厚中央 備 考 照査位置 h m 外 水 位 Hwo m 地下水を考慮しない 内 水 位 Hwi m 外 水 圧 Pwo kn/m 荷重の向きが逆とな 内水圧 Pwi kn/m るため負の値で表示する Pwi = γw Hwi ( 式 4.4.1) 底版厚中央 Pwi = γw Hwi = =
51 4.5 主働土圧集計表 底版厚中央 項目記号単位 Case1 Case2 備考 土圧 Pah kn/m 外水圧 Pwo kn/m 内水圧 Pwi kn/m 載荷重 Pq kn/m 等変分布計 kn/m 等分布計 kn/m 合計 kn/m 荷重の向きが逆となるため負の値で表示する 9
52 5 底版反力の計算 5.1 側壁自重の計算側壁部に関する自重の計算式を以下に示します Ww = (VoutVin)γrc Vout= Bot Dot H Vin = B D H ここに Ww : 側壁自重 (kn) Vout: 躯体外側容積 (m 3 ) Vin : 集水桝内空積 (m 3 ) Bot : 集水桝天端幅 (m) Dot : 集水桝天端奥行き (m) 上記式にて自重の計算を行う Bot = B+2Tu = = Dot = D+2Tu = = Vout= Bot Dot H = = Vin = B D H = = Ww = (VoutVin)γrc = ( ) = (kn) 5.2 土圧鉛直成分の計算 Case1 ( 常時 ) ω ( ) A1 (m 2 ) A2 (m 2 ) L (m) W (kn/m) K PA (kn/m) / / / / / / / / /
53 A1,A2は 座標法により算出 Lは 壁背面から仮定した滑り面と地表面との交点までの水平距離 W = A1 γt+a2 γws+l q PA = K W PAV = PA sin(δ+90θ) PV = PAV(2B+2D+4Tu) ここに ω : 仮定したすべり面が水平面となす角 ( ) A1 : 湿潤土面積 (m 2 ) A2 : 水中土面積 (m 2 ) L : 荷重作用長 (m) W : くさび重量 (kn/m) q : 載荷重 (kn/m 2 ) K : 係数 sin(ωφ) / cos(ωφδ90+θ) φ : 背面土の内部摩擦角 ( ) θ : 壁背面の傾斜角 ( ) δ : 壁背面と土との摩擦角 ( ) PA : 土圧 (kn/m) ( 極大値を主働土圧とする ) H : 土圧作用高さ (m) 上記結果より 主働土圧の鉛直成分と鉛直成分による重量を求める Case1 ( 常時 ) PAV = PA sin(δ+90θ) = sin( ) = PV = PAV(2B+2D+4Tu) = ( ) = 項 目 記号 単位 Case1 備 考 上載荷重 q kn/m 主働土圧 PA kn/m 鉛直成分 PAV kn/m 鉛直成分による重量 PV kn 鉛直荷重集計表 Case1 Case2 値項目 (kn) 採用値採用値要否要否 (kn) (kn) 自重 上面荷重 土圧鉛直成分 その他の荷重 重量合計 (QA) 地盤反力の計算地盤反力は 鉛直方向の荷重を作用面積で除したもので表すことが出来る 作用面積は 側壁軸位置 ( 中心 ) で囲まれた範囲とする 作用面積 A = (B+Tu)(D+Tu) (m 2 ) 地盤反力 WR = QA/A (kn/m 2 ) 各検討ケースの計算を次に示す 作用面積 A = (B+Tu)(D+Tu) = ( ) ( ) = (m 2 ) Case1 地盤反力 WR = QA/A = / = (kn/m 2 ) Case2 地盤反力 WR = QA/A = / = (kn/m 2 ) 11
54 5.5 地盤反力集計表項 目 記号 単位 Case1 Case2 備考 重量合計 QA kn 地盤反力 WR kn/m
55 2 My2 Mx2 My1 Mx1 My1 My2 Mx2 Mx1 ) 2 max My2 Mx2 Mx3 My1 Mx1 My1 My2 Mx2 My3 max Mx1 6. 応力解析 ( 側壁 ) 6.1 三辺固定スラブについて集水桝の構造上 側壁に関しては 三辺固定 1 辺自由スラブ と考えることが出来る 1 その際 土圧 水圧に関しては等変分布荷重として検討し 上載荷重に関しては等分布荷重として検討する 側壁の縦と幅を比べて 短辺をぅ x 長辺をぅ yとして その辺長比を用いて グラフより各係数を読み取り計算を行う その際 等分布荷重と等変分布荷重とでは 各モーメントやせん断力の最大位置が 上下方向にずれを生じているが 無視して合算し計算を行う 0.50 w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) 自由辺 ぅ x 自由 辺ぅ y w(kn/ m2 ) + ぅ x ぅ x ぅ y 自由辺 + + w0(kn/ m2 ) ぅ x ぅ y 自由辺 + + ぅ x w 0(kN/ m2 ) ぅ y My Mx Mx My1 My3max 0.4 ) M(w ぅ x Q(w ぅ x) M(w 0 ぅ x max My3max max 0.3 Q(w 0 ぅ x) Mx3max 0.10 Mx My1 My2 My2max 0.03 My1 My1 My2max Mx Mx2max My2max Mx2max 0.1 Mx2 My2max ぅ y ぅ y Mx2max ぅ y ぅ y ぅ x ぅ x ぅ x ぅ x 左図 : 三辺固定 1 辺自由等分布スラブ応力図 / 右図 : 三辺固定 1 辺自由等変分布スラブ応力図各曲げモーメント M = k P ぅ x 2 各せん断力 Q = k P ぅ x ここに k: 各種係数 ( グラフからの読取り値 ) P: 土圧 荷重強度 (kn/m 2 ) ぅ x: 短辺長 (m) また 辺長比が縦長で2.0を超える場合には 底版より底版幅の2 倍の位置までを検討する その際 その範囲より上部に生じている土圧や水圧を等分布荷重が生じているものとして等分布と等変分布に分けて検討する 逆に 辺長比が横長で4.0を超える場合には 側壁の左右中央部を片持ち梁として計算する 4H<B+t の時 H 左右中央 2(B+t) 等分布 等変分布 B+t t B t B+t t B t 中央部断面 応力概要図 13
56 6.2 側壁の応力計算 (Case1) 自由辺 + M x2 M x1 自由辺 + max w0(kn/ m2 ) max + My2 M x3 ぅ y My2 + Mx2 ぅ y Mx1 My1 My1 My3 w0(kn/ m2 ) ぅ x ぅ x 三辺固定 1 辺自由等変分布スラブ応力分布図 a) B 面スラブ解析 土圧 水圧による応力( 等変分布荷重 ) 照査幅 LB = B+Tu = 2, = 2,300 (mm) 照査深さ LH = H+TB/2 = 3, / 2 = 3,150 (mm) したがって 左図形状ぅ y = 3,150 ぅ x = 2,300 ぅ y/ ぅ x = 1.37 等変分布荷重 W0 = (kn/m 2 ) Mx1 = Mx1 (W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 = My1 (W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2Max = Mx2Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) My2Max = My2Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx3Max = Mx3Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) = (W0 ぅ x) = = (kn) Max = Max(W0 ぅ x) = = (kn) = (W0 ぅ x) = = (kn) 14
57 荷重等による応力 ( 等分布荷重 ) w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) w (kn/ m2 ) 自由辺 ぅ x + + My2 Mx2 Mx1 ぅ y w (kn/ m2 ) 自由辺 + My2 Mx2 Mx1 ぅ y 0.5 My1 My1 ぅ x ぅ x 三辺固定 1 辺自由等分布スラブ応力分布図 照査深さ LH = H+TB/2 = 3, / 2 = 3,150 (mm) したがって 左図形状 ぅ y = 3,150 ぅ x = 2,300 ぅ y/ ぅ x = 1.37 等分布荷重 W = (kn/m 2 ) Mx1 = Mx1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 = My1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2 = Mx2 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2Max = Mx2Max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) My2Max = My2Max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) = (W ぅ x) = = (kn) = (W ぅ x) = = (kn) B 面 応力表 項目 W0= W=0.000 合計備考 SideTop 曲げモ メント SideMid CenterBottom CenterMid CenterTop Top せん断力 SideTop SideMid CenterBtm SideTop と SideMid CenterTop と Top を絶対値で比較し 大きい値を採用する 15
58 自由辺 + M x2 M x1 自由辺 + max w0(kn/ m2 ) max + My2 M x3 ぅ y My2 + Mx2 ぅ y Mx1 My1 My1 My3 w0(kn/ m2 ) ぅ x ぅ x 三辺固定 1 辺自由等変分布スラブ応力分布図 b) D 面スラブ解析 土圧 水圧による応力( 等変分布荷重 ) 照査幅 LD = D+Tu = 1, = 1,800 (mm) 照査深さ LH = H+TB/2 = 3, / 2 = 3,150 (mm) したがって 左図形状ぅ y = 3,150 ぅ x = 1,800 ぅ y/ ぅ x = 1.75 等変分布荷重 W0 = (kn/m 2 ) Mx1 = Mx1 (W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 = My1 (W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2Max = Mx2Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) My2Max = My2Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx3Max = Mx3Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) = (W0 ぅ x) = = (kn) Max = Max(W0 ぅ x) = = (kn) = (W0 ぅ x) = = (kn) 荷重等による応力( 等分布荷重 ) 照査深さ LH = H+TB/2 = 3, / 2 = 3,150 (mm) したがって 左図形状ぅ y = 3,150 ぅ x = 1,800 ぅ y/ ぅ x = 1.75 等分布荷重 W = (kn/m 2 ) Mx1 = Mx1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 = My1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2 = Mx2 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2Max = Mx2Max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) My2Max = My2Max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) = (W ぅ x) = = (kn) = (W ぅ x) = = (kn) 16
59 D 面 応力表 項目 W0= W=0.000 合計備考 SideTop 曲げモ メント SideMid CenterBottom CenterMid CenterTop Top せん断力 SideTop SideMid CenterBtm SideTop と SideMid CenterTop と Top を絶対値で比較し 大きい値を採用する 17
60 6.3 側壁の応力計算 (Case2) 自由辺 + M x2 M x1 自由辺 + max w0(kn/ m2 ) max + My2 M x3 ぅ y My2 + Mx2 ぅ y Mx1 My1 My1 My3 w0(kn/ m2 ) ぅ x ぅ x 三辺固定 1 辺自由等変分布スラブ応力分布図 a) B 面スラブ解析 土圧 水圧による応力( 等変分布荷重 ) 照査幅 LB = B+Tu = 2, = 2,300 (mm) 照査深さ LH = H+TB/2 = 3, / 2 = 3,150 (mm) したがって 左図形状ぅ y = 3,150 ぅ x = 2,300 ぅ y/ ぅ x = 1.37 等変分布荷重 W0 = (kn/m 2 ) Mx1 = Mx1 (W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 = My1 (W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2Max = Mx2Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) My2Max = My2Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx3Max = Mx3Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) = (W0 ぅ x) = = (kn) Max = Max(W0 ぅ x) = = (kn) = (W0 ぅ x) = = (kn) 荷重等による応力( 等分布荷重 ) 照査深さ LH = H+TB/2 = 3, / 2 = 3,150 (mm) したがって 左図形状ぅ y = 3,150 ぅ x = 2,300 ぅ y/ ぅ x = 1.37 等分布荷重 W = (kn/m 2 ) Mx1 = Mx1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 = My1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2 = Mx2 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2Max = Mx2Max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) My2Max = My2Max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) = (W ぅ x) = = (kn) = (W ぅ x) = = (kn) 18
61 B 面 応力表 項目 W0= W=0.000 合計備考 SideTop 曲げモ メント SideMid CenterBottom CenterMid CenterTop Top せん断力 SideTop SideMid CenterBtm SideTop と SideMid CenterTop と Top を絶対値で比較し 大きい値を採用する 19
62 自由辺 + M x2 M x1 自由辺 + max w0(kn/ m2 ) max + My2 M x3 ぅ y My2 + Mx2 ぅ y Mx1 My1 My1 My3 w0(kn/ m2 ) ぅ x ぅ x 三辺固定 1 辺自由等変分布スラブ応力分布図 b) D 面スラブ解析 土圧 水圧による応力( 等変分布荷重 ) 照査幅 LD = D+Tu = 1, = 1,800 (mm) 照査深さ LH = H+TB/2 = 3, / 2 = 3,150 (mm) したがって 左図形状ぅ y = 3,150 ぅ x = 1,800 ぅ y/ ぅ x = 1.75 等変分布荷重 W0 = (kn/m 2 ) Mx1 = Mx1 (W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 = My1 (W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2Max = Mx2Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) My2Max = My2Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx3Max = Mx3Max(W0 ぅ x 2 ) = = (kn m) = (W0 ぅ x) = = (kn) Max = Max(W0 ぅ x) = = (kn) = (W0 ぅ x) = = (kn) 荷重等による応力( 等分布荷重 ) 照査深さ LH = H+TB/2 = 3, / 2 = 3,150 (mm) したがって 左図形状ぅ y = 3,150 ぅ x = 1,800 ぅ y/ ぅ x = 1.75 等分布荷重 W = (kn/m 2 ) Mx1 = Mx1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) My1 = My1 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2 = Mx2 (W ぅ x 2 ) = = (kn m) Mx2Max = Mx2Max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) My2Max = My2Max(W ぅ x 2 ) = = (kn m) = (W ぅ x) = = (kn) = (W ぅ x) = = (kn) 20
63 D 面 応力表 項目 W0= W=0.000 合計備考 SideTop 曲げモ メント SideMid CenterBottom CenterMid CenterTop Top せん断力 SideTop SideMid CenterBtm SideTop と SideMid CenterTop と Top を絶対値で比較し 大きい値を採用する 21
64 6.4 応力一覧表 項目 Case1 Case2 備考 曲げモ メント せん断力 Side CenterBottom CenterTop CenterMid Side CenterBottom B 面 D 面 B 面 D 面 B 面 D 面 B 面 D 面 B 面 D 面 B 面 D 面
65 応力解析 ( 底版 ) 7.1 四辺固定スラブについて集水桝の構造上 底版に関しては 四辺固定等分布スラブ と考えることが出来る 底版の短辺をぅ x 長辺をぅ yとして その辺長比を用いて グラフより各係数を読み取り計算を行う また 辺長比が3.0を超える場合には 長辺方向の中央部を短辺方向の両端固定梁として計算し 短辺方向の中央部は 長辺中央の距離を長辺ぅ yとした 三辺固定等分布スラブ のグラフより係数を取得して計算する ただし その際の長辺短辺比が2.0を超える場合は 2.0の係数を用いる 0.50 w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) w(kn/ m2 ) My2 + Mx2 Mx1 My1 ぅ y w(kn/ m2 ) Mx1 自由辺 Mx2 + My ぅ x ぅ y w(kn/ m2 ) 自由辺Mx2 + My2 My1 My1 ぅ x ぅ x Mx1 ぅ y ぅ x Mx My1 My Mx ) M(w ぅ x 0.03 Mx2 0.3 Q(w ぅ x) ) M(w ぅ x Q(w ぅ x) Mx1 My2max My2max My1 My2 Mx2max ぅ y ぅ x My2max Mx ぅ y ぅ y ぅ x ぅ x 左図 : 四辺固定等分布スラブ応力図 / 右図 : 三辺固定 1 辺自由等分布スラブ応力図 A Mx1 Mx1 B B WR ぅ x Mx2 WR(kN/ m2 ) A Mx1 Mx1 0.5 ぅ x + My2 自由辺 WR(kN/ m2 ) ぅ x 長辺と短辺の比率が 3.0 を超えた時の考え方 My1 ぅ y スラブ計算 両端固定 スラブ計算 応力概要図 23
66 スラブ計算各曲げモーメント M = k WR ぅ x 2 各せん断力 Q = k WR ぅ x 両端固定梁部材端モーメント Mx1 = WR ぅ x 2 /12 最大曲げモーメント Mx2 = WR ぅ x 2 /24 せん断力 = WR ぅ x/2 ここに k : 各種係数 ( グラフからの読取り値 ) WR: 土圧 荷重強度 (kn/m 2 ) ぅ x: 短辺長 (m) 24
集水桝の構造計算(固定版編)V1-正規版.xls
集水桝の構造計算 集水桝 3.0.5 3.15 横断方向断面の計算 1. 計算条件 11. 集水桝の寸法 内空幅 B = 3.000 (m) 内空奥行き L =.500 (m) 内空高さ H = 3.150 (m) 側壁厚 T = 0.300 (m) 底版厚 Tb = 0.400 (m) 1. 土質条件 土の単位体積重量 γs = 18.000 (kn/m 3 ) 土の内部摩擦角 φ = 30.000
< F6F97CD97E1955C8E862E786477>
集水桝構造計算システム Ver5.0 < 解析方法 > 三辺固定スラブ法日本建築学会基準 鉄筋コンクリート構造計算基準 同解説に準拠 水平応力解析土地改良事業計画設計基準 水路工 の BOX に準拠 出力例 鉄筋コンクリート集水桝の構造計算 ( 側壁 : 水平応力解析法の場合 ) ( 底版 : 四辺固定スラブ法解析 ) 開発 販売元 ( 株 )SIP システムお問合せ先 : 大阪事務所 ( 技術サービス
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
目次 章設計条件 適用基準 形式 形状寸法 地盤条件 使用材料 土砂 載荷荷重 その他荷重 浮力 土圧 水圧 基礎の条件..
3 鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 逆 T 型 ( 粘性土 ):H=5.0m タイプ 56 目次 章設計条件... 59. 適用基準... 59. 形式... 59.3 形状寸法... 59.4 地盤条件... 59.5 使用材料... 60.6 土砂... 60.7 載荷荷重... 6.8 その他荷重... 6.9 浮力... 6.0 土圧... 6. 水圧... 63. 基礎の条件... 63..
< B38BD C78F6F97CD97E12D332E786477>
無筋擁壁設計システム Ver4.2 適用基準 土地改良事業計画設計基準 設計 農道 (H7/3) 土地改良事業計画設計基準 設計 水路工 (H26/3) 日本道路協会 道路土工 擁壁工指針 (H24/7) 土木学会 大型ブロック積み擁壁設計 (H6/6) 宅地防災マニュアルの解説 第二次改訂版 (H9/2) 出力例 ブロック積み擁壁の計算書 ( 安定計算および部材断面計算 ) 開発 販売元 ( 株
Super Build／宅造擁壁 出力例１
宅造擁壁構造計算書 使用プログラム : uper Build/ 宅造擁壁 Ver.1.60 工事名 : 日付 : 設計者名 : 宅地防災マニュアル事例集 015/01/7 UNION YTEM INC. Ⅶ-1 建設地 : L 型擁壁の設計例 壁体背面を荷重面としてとる場合 *** uper Build/ 宅造擁壁 *** 160-999999 [ 宅地防災マニュアル Ⅶ-1] 015/01/7 00:00
1258+水路Ver44.xdw
- はじめに - 平成 22 年 11 月記事更新 ( 株 )SIP システム 本システムは 土地改良基準 水路工 および ため池整備 ( 計算例 ) に準拠した水路工の常時 地震時の安定計算および部材断面の照査を行います 部材断面検討では 鉄筋コンクリート および 無筋コンクリート の断面照査が可能です 検討形状としては 左右側壁の高さが異なる偏土圧の検討も可能です 偏土圧の計算においては 左右側壁の背面上へ上載荷重や土質定数を個別に指定が可能で
untitled
平成 19 年 10 月記事更新 ( 株 )SIP システム はじめに 本システムは 集水桝構造の鉄筋コンクリートまたは無筋コンクリートの常時 地震時の部材断面計算および安定計算 ( 浮上り / 支持力 ) を行います 解析方法は 3 辺固定スラブ法 水平応力解析 および 両端固定梁 三辺固定版 ( 近畿地建 ) から選択が可能です データ入力は 図表入力により躯体形状や土砂形状 また荷重状態をイメージ図で確認しながら入力設定が可能で
1- 擁壁断面の形状 寸法及び荷重の計算 ( 常時 ) フェンス荷重 1 kn/m 1,100 0 上載荷重 10 m kn/ 3, (1) 自重 地表面と水平面とのなす角度 α=0.00 壁背面と鉛直面とのなす角度 θ=.73 擁壁
構造計算例鉄筋コンクリート造擁壁の構造計算例 1 常時 1-1 設計条件 (1) 擁壁の型式及び高さ型式 : 片持梁式鉄筋コンクリート造 L 型擁壁擁壁の高さ :H'=3.00m 擁壁の全高 :H =3.50m () 外力土圧の作用面は縦壁背面とする 上載荷重 : q=10kn/ mフェンス荷重 ( 水平力 ) : 1kN/ m (3) 背面土土質の種類 : 関東ローム土の単位体積重量 :γs=16.0/
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
<424F58834A838B836F815B836782CC90DD8C76>
1 章断面方向の計算 1.1 設計条件 ( 主たる適用基準 : 土工指針 ) 1.1.1 一般条件 (1) 構造寸法図 00 00 600 4 000 500 5 100 000 500 5 000 500 6 000 () 基礎形式地盤反力度 ( 地盤反力度算出方法 : 全幅 ) 1.1. 材料の単位重量 舗 装 γa (kn/m 3 ).50 盛土 湿 飽 潤 和 γt γsat 1 18.80
表紙
表紙 目次 章 設計条件. 型式. 構造形式. 形状寸法. 料の単位体積重量および地盤の性状.5 許容応度.6 地下水位.7 上載荷重.8 設計震度.9 水平土圧係数.0 各断面方向におけるスパン比 章 鉛直断面(短辺方向)ボックスラーメン. 荷重.. 荷重組み合わせケース 5 5 5... 常時荷重組み合わせ 5... 地震時荷重組み合わせ 6.. 常時の荷重計算 7.. 地震時の荷重計算. 断面計算(FRAME計算)
目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 適用基準 1.3 形式 形状寸法 1.5 使用材料 土砂 1.7 載荷荷重 雪荷重 1.9 その他荷重 水位 1.11 浮力 土圧 1.13 水圧 基礎の
擁壁の設計 サンプルデータ 詳細出力例 MANUCHO10 側壁高さ, 盛土勾配が異なり 偏土圧が作用 する U 型擁壁 の設計計算例 目次 1章 設計条件 1.1 一般事項 1 1 1. 適用基準 1.3 形式 1 1 1.4 形状寸法 1.5 使用材料 1 1.6 土砂 1.7 載荷荷重 3 1.8 雪荷重 1.9 その他荷重 3 3 1.10 水位 1.11 浮力 3 4 1.1 土圧 1.13
POWER-直接基礎Ⅱの出力例（表形式）
page < 出力例 > 地盤の支持力の計算 S01 (1F Y1@X1 ) BxL hf hw C,O r2 r1 基礎底面の形状 長方形 基礎最小幅 B 1.20 (m) 基礎の長さ L 2.60 (m) 基礎下端の深さ hf GL- 1.20 (m) 地下水位 hw GL- 3.90 (m) 根入れ深さ Df 1.20 (m) 土質定数 砂層 基礎下の土重量 γ1 18.14 (kn/m 3
DNK0609.xls
提出番号 No.DNK0609 提出先御中 ハンドホール 600 600 900 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 カナフレックスコーポレーション株式会社 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 600 mm 横幅 Y 600 mm 側壁高 Z 900 mm 部材厚 床版 t 1 80 mm 底版 t
<30382D348E6C95D392508F838E788E9D939995AA957A89D78F642E786C73>
4 辺単純支持版等分布荷重の構造検討このソフトは 集水桝の蓋のようにただコンクリート版を被せるだけの版の構造計算書です 通常 集水桝の蓋は車が乗る場合はグレーチングを使い 1m 角程度の集水桝であれば標準図集にあります また 大きなサイズになると人力では持ち上がらず 分割しますから単純梁により計算できます しかるに 集水桝蓋の構造計算 で検索してこられる方が数多くいらっしゃいます 多少はお役に立てるかと思い
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
Taro-2012RC課題.jtd
2011 RC 構造学 http://design-s.cc.it-hiroshima.ac.jp/tsato/kougi/top.htm 課題 1 力学と RC 構造 (1) 図のような鉄筋コンクリート構造物に どのように主筋を配筋すればよいか 図中に示し 最初に 生じる曲げひび割れを図示せよ なお 概略の曲げモーメント図も図示せよ w L 3 L L 2-1 - 課題 2. コンクリートの自重
<93C18F572B363092B794C28B4C8E E30612E786477>
- はじめに - 平成 29 年 12 月記事更新 ( 株 )SIP システム 長方形板 (RC 鋼 鋳鋼 鋳鉄 ) の断面解析を 有限要素法 または 級数解 ( 理論解 ) で行います 支持条件は 12 タイプ 有限要素 の場合は 三辺固定一辺自由支持を含め 全ての支持条件で検討可能な他 四辺の支持条件を個別に指定した手法も可能です また 級数解 では 構造力学公式集 に基づいた公式により断面力を求めます
<926E906B8E9E2D958282AB8FE382AA82E882CC8C9F93A22E626376>
ボックスカルバートの地震時設計 浮き上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動 レベル () 概要図 400 3900 3000 3000 4000 (3) ボックスカルバート条件 ) 寸法諸元形状 内幅 B(mm) 内高 H(mm) 頂版厚 T(mm) 底版厚 T(mm) 左側壁厚 T3(mm) 右側壁厚 T4(mm) 外幅 B0(mm) 外高 H0(mm) 頂版ハンチ高 C(mm) 底版ハンチ高
<897E8C F80837D A815B838B81458FE395948ECE95C7817B8145>
円形標準マンホール 上部斜壁 + 床版タイプ 浮上がりの検討. 設計条件 () 設計地震動 地震動レベル () 概要図 呼び方内径 都型 ( 内径 0cm) 00 00 0 600 0 0.00.0 0.0 0.0.0.70 0 60 00 60 60 00.0.0 00 00 00 00 00 P () マンホール条件 ) 寸法諸元 6 7 種類 呼び名 高さ モル 上部 下部 タル 外径 内径
<4D F736F F D CC82E898678E77906A E DD8C7697E181698F4390B3816A312E646F63>
付録 1. 吹付枠工の設計例 グラウンドアンカー工と併用する場合の吹付枠工の設計例を紹介する 付録図 1.1 アンカー配置 開始 現地条件の設定現況安全率の設定計画安全率の設定必要抑止力の算定アンカー体の配置計画アンカー設計荷重の設定作用荷重および枠構造の決定設計断面力の算定安全性の照査 土質定数 (C φ γ) 等を設定 例 ) ここでは Fs0.95~1.05 を設定 例 ) ここでは Fsp1.20~1.50
1.500 m X Y m m m m m m m m m m m m N/ N/ ( ) qa N/ N/ 2 2
1.500 m X Y 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.200 m 0.000 m 1.200 m m 0.150 m 0.150 m m m 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 30.0 0.60 ( ) qa 50.79 N/ 2 0.0 N/ 2 20.000 20.000 15.000 15.000 X(m) Y(m) (kn/m 2 ) 10.000
(1) 擁壁の設計 東京都 H=2.0m < 常時に関する計算 > 2000 PV w1 w2 w3 PH GL 350 1800 97 4 土の重量 16.0, コンクリートの重量 24.0 摩擦係数 0.30, 表面載荷 9.8 ( 土圧係数は直接入力による ) 安定計算用の土圧係数 0.500 壁体計算用の土圧係数 0.500 W1 = 12.6, W2 = 12.3, W3 = 78.1 PH
<82658C5E95578EAF928C208BAD93788C768E5A8F >
001 F 型標識柱強度計算書 ( 柱長 6.75m ) (1400 * 3800) (1400 * 3800) 略図 000 3800 300 300 6750 300 550 900 300 5700 STK-φ76.3x.8 STK-φ165.x4.5 STK-φ67.4x6.6 50 300 5000 1400 3000 100 1400 P. 1 1. 一般事項 1-1 概要 F 型 標識柱
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日
耐雪型歩道柵 (P 種 )H=1.1m ランク 3 ( 基礎ブロック ) 平成年月日 目 次 1. 目的 1 2. 耐雪型の設置計画 1 3. 構造諸元 1 4. 許容応力度 1 4-1 使用部材の許容応力度 ( SS400,STK410 相当 1 4-2 無筋コンクリートの引張応力度 1 4-3 地盤の耐荷力 1 5. 設計荷重 2 5-1 鉛直力 ( 沈降力 ) 2 5-2) 水平力 ( クリープ力
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631308FCD2E646F63>
第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
スライド 1
第 3 章 鉄筋コンクリート工学の復習 鉄筋によるコンクリートの補強 ( 圧縮 ) 鉄筋で補強したコンクリート柱の圧縮を考えてみよう 鉄筋とコンクリートの付着は十分で, コンクリートと鉄筋は全く同じように動くものとする ( 平面保持の仮定 ) l Δl 長さの柱に荷重を載荷したときの縮み量をとする 鉄筋及びコンクリートの圧縮ひずみは同じ量なのでで表す = Δl l 鉄筋及びコンクリートの応力はそれぞれの弾性定数を用いて次式で与えられる
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
FC 正面 1. 地震入力 1-1. 設計基準 準拠基準は以下による 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV = (1/2) KH Z : 地域係数 KS: 設計用標準震度 KV: 設計用鉛直震度 1-2. 設計条件耐震クラス
建築支保工一部1a計算書
P7118088-(1) 型枠支保工 (1) 計算書 工事名称 (1) B1FL-3570~1FL (W1-W~WE~WF 間 ) 1 / 1 1: 条件 鉄筋コンクリートの単位重量 r 3.50 kn /m 3 (.400 t/m 3 ) 作業荷重 W 1 ( 作業荷重 :1.47kN/m + 衝撃荷重 :1.96kN/m) 3.430 kn /m (0.350 t/m ) 合板 (1mm) の許容曲げ応力度
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
<4D F736F F D B8C91CE8FC6955C5F90DD8C7682CC8EE888F882AB5F30372E3039>
道営農業農村整備事業設計の手引き 新旧対照表 平成 30 年 3 月 28 日事調第 1321 号農政部長通知の一部訂正 ( 空白 ) 新旧対照表改正現行備考 ------------------ 設計の手引き ---------------- ------------------ 設計の手引き ---------------- 目次 目次 第 1 章 省略 第 2 章 省略 第 3 章排水路 P
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver /01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度
道路土工擁壁工指針 (H24) に準拠 重力式擁壁の安定計算 ( 盛土土圧対応 ) 正規版 Ver.1.10 1 基本データの入力 2 地形データの入力 3 計算実行 Ver 1.10 2019/01/18 Civil Tech 洋洋 本ソフトの概要 機能 道路土工 擁壁工指針 ( 平成 24 年度版 ) に準拠して 重力式擁壁の安定計算を行ないます 滑動 転倒 地盤支持力の安定検討を行うことができます
Microsoft Word - 1B2011.doc
第 14 回モールの定理 ( 単純梁の場合 ) ( モールの定理とは何か?p.11) 例題 下記に示す単純梁の C 点のたわみ角 θ C と, たわみ δ C を求めよ ただし, 部材の曲げ 剛性は材軸に沿って一様で とする C D kn B 1.5m 0.5m 1.0m 解答 1 曲げモーメント図を描く,B 点の反力を求める kn kn 4 kn 曲げモーメント図を描く knm 先に得られた曲げモーメントの値を
コンクリート実験演習 レポート
. 鉄筋コンクリート (RC) 梁の耐力算定.1 断面諸元と配筋 ( 主鉄筋とスターラップ ) スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (a) 試験体 1 スターラップ :D D D 5 7 軸方向筋 ( 主筋 ) (b) 試験体 鉄筋コンクリート (RC) 梁の断面諸元と配筋 - 1 - . 載荷条件 P/ P/ L-a a = 5 = a = 5 L = V = P/ せん断力図
参考資料 -1 補強リングの強度計算 1) 強度計算式 (2 点支持 ) * 参考文献土木学会昭和 56 年構造力学公式集 (p410) Mo = wr1 2 (1/2+cosψ+ψsinψ-πsinψ+sin 2 ψ) No = wr1 (sin 2 ψ-1/2) Ra = πr1w Rb = π
番号 場所打ちコンクリート杭の鉄筋かご無溶接工法設計 施工に関するガイドライン 正誤表 (2015 年 7 月更新 ) Page 行位置誤正 1 p.3 下から 1 行目 場所打ちコンクリート杭施工指 針 同解説オールケーシング工法 ( 土木 ): 日本基礎建設協会 (2014) 2 p.16 上から 3 行目 1) 補強リングと軸方向主筋を固定する金具の計算 3 p.22 図 4-2-1 右下 200
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH =
GEH-1011ARS-K GEH-1011BRS-K 1. 地震入力 参考 1-1. 設計基準 使用ワッシャー 準拠基準は以下による M10 Φ 30 内径 11 t2 建築設備耐震設計 施工指針 (2005 年版 ): 日本建築センター FH = KH M G KH: 設計用水平震度 KH = Z KS W : 機械重量 FV = KV M G = 機械質量 (M) 重力加速度 (G) KV =
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技術資料 Vol.2 Civil Engineering & Consultants 株式会社クレアテック東京都千代田区西神田 2 丁目 5-8 共和 15 番館 6 階 TEL:03-6268-9108 / FAX:03-6268-9109 http://www.createc-jp.com/ ( 株 ) クレアテック技術資料 Vol.2 P.1 解析種別キーワード解析の目的解析の概要 3 次元静的線形解析
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材料力学講義 (3) 応力と変形 Ⅲ ( 曲げモーメント, 垂直応力度, 曲率 ) 今回は, 曲げモーメントに関する, 断面力 - 応力度 - 変形 - 変位の関係について学びます 1 曲げモーメント 曲げモーメント M 静定力学で求めた曲げモーメントも, 仮想的に断面を切ることによって現れる内力です 軸方向力は断面に働く力 曲げモーメント M は断面力 曲げモーメントも, 一つのモーメントとして表しますが,
1 2 D16ctc250 D16ctc250 1 D25ctc250 9,000 14,800 600 6,400 9,000 14,800 600 以上 6,500 隅角部テーパーをハンチ処理に 部材寸法の標準化 10cm ラウンド 10cm ラウンド 定尺鉄筋を用いた配筋 定尺鉄筋 配力筋位置の変更 ( 施工性考慮 ) 配力筋 主鉄筋 配力筋 主鉄筋 ハンチの除去底版テーパーの廃止 部材寸法の標準化
多自然 河川護岸自然 環境に調和する擁壁工ブランチブロック工法設計マニュアル - 2018 年度版 - 平成 30 年 4 月 ブランチブロック工法協会 ***** 目次 ***** 1. 適用範囲 1 2. 適用基準 1 3. 設計条件 1 (1) 擁壁の形式 1 (2) 荷重 1 (3) 荷重の組合せ 1 (4) 許容応力度 1 (5) 土圧 2 (6) せん断抵抗角 ( 内部摩擦角 ) 3
砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤
1 砂防堰堤設計計算 透過型砂防堰堤 目次 2 1 設計条件 1 2 設計流量の算出 2 2-1 渓床勾配 2 2-2 土石流濃度 2 2-3 土石流ピーク流量 2 3 水通しの設計 3 3-1 開口部の設定 3 3-2 土石流ピーク流量 (Qsp) に対する越流水深 6 3-3 設計水深 8 4 水通し断面 8 5 越流部の安定計算 9 5-1 安定条件 9 5-2 設計外力の組合せ 9 5-3
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix3+2 鉄道標準 慣用法と弾塑性法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ
土留め工の設計サンプルデータ 概略出力例 Mix+ 鉄道標準 慣用法と塑法の設計計算例切梁 アンカー併用工法のサンプルデータ 目次 章 慣用法. 右壁の設計.. 最終掘削時 ()検討条件 )検討条件 )地盤条件 ()根入れ長の計算 )結果要旨 ()断力の計算 )結果要旨 4 4 )土留め壁の剛の検討 (4)支保工反力の計算 5 8 )結果要旨 )外力表 8 8.. 壁体応力度 章 塑法 0. 右壁の設計..
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS
土木設計システム 落石防護擁壁 落石防護柵の設計 Rockwall マニュアル ver 1.10 CIVIL WORKS 目次 1. 概要... 3 1-1. ソフトの概要... 3 1-. 動作条件... 3 1-3. 対応構造物... 3 1-4. 対応ケース... 4 1-5. 本ツールの特長... 5. 操作方法... 6-1. 基本的な操作の流れ... 6 -. 計算書名の入力... 7-3.
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 5. 前各項の算定のほか, 梁は次の限度に従うこと. () 長期荷重時に正負最大曲げモーメントを受ける部分の引張鉄筋断面積は,0.004 bd または存在応力によって必要とされる量の 4/3 倍のうち, 小
RC 規準 3 条改定案 平成 0 年 3 月 3 日 /4 月 日第 回公開小委員会提出用 3 条梁の曲げに対する断面算定 本文案 下線部は改定箇所を示す. 重取消線は削除した部分を示す. 梁の設計用曲げモーメントは, 以下の方法で計算する. () 使用性検討用の長期設計用曲げモーメントは, その部材に長期荷重が作用した場合の最大曲げモーメントとする. () 修復性検討用の短期設計用曲げモーメントは,
Microsoft Word - 8章8.1_8.2_重力式1,2.docx
48 49 8. 重力式擁壁の計算算例その 8.. 設計計条件 () 重要要度区分道路幅幅員が広く, 擁壁が万一損傷したとしても交通機能への影影響は少ないため, 重要度区区分は 重要度 とする () 要求求性能常時の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 レベル 地震動の作用 : 性能 3 (3) 構造造寸法形状寸寸法 : 図 8.. を参照照のこと ブロック長 L8m (4) 上載載荷重
<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>
降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
施設・構造3-4c 京都大学原子炉実験所研究用原子炉（KUR）の耐震安全性評価の妥当性確認に係るクロスチェックについて（報告）
機器配管系の確認 検討箇所 使用済み燃料貯蔵プール 生体遮へい体 制御棒駆動装置案内管 粗 微調整棒取付部分 炉心直下 1 次系冷却配管 炉心支持構造物 検討方法は 事業者と同じ 61 機器配管への水平入力地震動 1200.0 加速度(cm/sec/sec) 1000.0 500.0 最大値 =1116.0 最小値 =-1045.2 0.0 8000.0 絶対加速度応答スペクトル(cm/sec/sec)
< E9197BF2E786264>
添付資料 2. 構造計算書 添付資料 2.1 監査廊工 ( 左岸出入口部 ) 計算断面図 添 2.1-1 配筋要領図 ( 計算結果 ) 添 2.1-2 左岸側出入口部 ボックスカルバートの構造計算 計算断面 1 L-23 1 添 2.1-3 左岸側出入口部ボックスカルバートの計算 (L-23,d=13.0m) 1 設計条件 1.1 形状寸法 ボックス形式 監査廊ボックス 3600 6002500500
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]
![平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]](/thumbs/97/131337752.jpg "平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ]")
平板曲げ理論による部材の等分布荷重または節点の集中荷重を受ける薄板のたわみと断面力の計算ソフト 鉄筋コンクリート床版や鋼板などの平板 ( 薄板 ) の等分布や集中荷重による作用曲げモーメント等の算出方法は 下記の平板の曲げ解析法一覧表より [1 平板曲げ理論による解析 ( 理論解 ) による方法 ] と [2 格子モデルによる微小変位理論 ( 棒部材の簡易格子モデル )] および [3 簡易算出式による方法
<95F18D908F912E4F5554>
1 基礎設計書 山田太郎様邸新築工事 2014 年 7 月 1 日 株式会社設計室ソイル 目次 2 1 建物条件 2 1-1 建物概要 2 1-2 平面図 2 1-2-1 基礎の節点座標 3 1-2-2 基礎外周の節点番号 3 1-2-3 スラブを示す4 点の節点番号 3 1-3 荷重条件 4 1-3-1 基礎寸法 4 1-3-2 荷重条件 4 2 スウェーデン式サウンディング試験 5 2-1 調査点
<4D F736F F D2081A E682568FCD926E94D592B28DB E94D589FC97C78C7689E62E646F63>
第 7 章 地盤調査 地盤改良計画 第 1 節地盤調査 1 地盤調査擁壁の構造計算や大規模盛土造成地の斜面安定計算等に用いる土質定数を求める場合は 平成 13 年 7 月 2 日国土交通省告示第 1113 号地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を求めるための地盤調査の方法並びにその結果に基づき地盤の許容応力度及び基礎ぐいの許容支持力を定める方法等を定める件 ( 以下 この章において 告示 という
<4D F736F F D208D5C91A297CD8A7793FC96E591E631318FCD2E646F63>
11-1 第 11 章不静定梁のたわみ ポイント : 基本的な不静定梁のたわみ 梁部材の断面力とたわみ 本章では 不静定構造物として 最も単純でしかも最も大切な両端固定梁の応力解析を行う ここでは 梁の微分方程式を用いて解くわけであるが 前章とは異なり 不静定構造物であるため力の釣合から先に断面力を決定することができない そのため 梁のたわみ曲線と同時に断面力を求めることになる この両端固定梁のたわみ曲線や断面力分布は
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CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 切土部擁壁 地震時あり) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 地震時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 )
宅地擁壁の改良地盤検討例
擁壁 00(303).jtd 宅造擁壁 ( 改良地盤基礎 ) 目次 () 基本方針. 本設計の説明. 設計方針 参考文献 3. 設計の目的 4. 資料 図面 5. 現場の状況 3 () 概要. 設計フロー 6. 使用プログラム 6 3. 設計条件 6 4. 使用材料 7 5. 土質定数 7 6. 設計外力 7 7. 根入れ深さ 8 8. 擁壁の水抜き穴 9 9. 伸縮目地 9 0. 鉄筋コンクリートの耐久性
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(C タイプ ) H=600~700 断面図 正面 背面図 H T1 T2 T4 T3 T4 H2 H1 100 B1 B2 T5 H 連結穴 M16 背面 水抜孔 φ75 正面 水抜孔 φ90 h1 h2 製品寸法表
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL(C タイプ ) =0~0 断面図 正面 背面図 T1 T2 T4 T3 T4 2 1 1 2 T5 連結穴 M16 背面 φ75 正面 φ h1 h2 製品寸法表 適用製品名 -0-0 1 2 1 0 0 2 3 8 0 330 330 各部寸法 (mm) 2 3 T1 位置 T2 T3 T4 T5 h1 h2 (kg) 3 3 参考質量 467
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許容応力度設計の基礎 曲げに対する設計 材料力学の後半は 許容応力度設計の基礎を学びます 構造設計の手法は 現在も進化を続けています 例えば 最近では限界耐力計算法という耐震設計法が登場しています 限界耐力計算法では 地震による建物の振動現象を耐震設計法の中に取り入れています しかし この設計法も 許容応力度設計法をベースにしながら 新しい概念 ( 限界設計法 ) を取り入れて発展させたものです ですから
益永八尋 2013 年 11 月 24 日 管体構造計算 益永八尋 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える
管体構造計算 パイプラインの縦断図及び水理縦断図のデータから管体構造計算に必要なデータ ( 静水圧 水撃圧 土かぶり 荷重条件等 ) を抽出し 管種選定を行うための構造計算を行う このソフトを利用し 各管種の経済比較のための資料作成も容易に行える 例えば 掘削 埋戻し土量 の計算も 縦断図のデータと標準断面図のデータから可能であり 各管種別の工事費積算も容易に行え る また 筆者が作成したスラストブロックの計算ソフト
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第 8 章練積み造擁壁の標準構造図 8.1 標準構造図の種類練積み造擁壁の種類としては 擁壁の背面の状態 ( 切土か盛土 ) によって切土タイプと盛土タイプの2 種類があります 表 8-1 参照過去に造成が行われている場合及び切土と盛土を同時に行う場合には 盛土タイプを使用してください 8.2 標準構造図使用上の注意点 1) 設置地盤の地耐力が表 8-1 の値以上にしてください 軟弱地盤や 過去に埋立てを行
3.300 m m m m m m 0 m m m 0 m 0 m m m he m T m 1.50 m N/ N
3.300 m 0.500 m 0.300 m 0.300 m 0.300 m 0.500 m 0 m 1.000 m 2.000 m 0 m 0 m 0.300 m 0.300 m -0.200 he 0.400 m T 0.200 m 1.50 m 0.16 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 28.0 18.7 18.7 14.0 14.0 X(m) 1.000 2.000 20 Y(m)
( 設計条件 1 単位体積重量 コンクリートの単位体積重量 4(KN/m 裏込土の単位体積重量 γ 17(KN/m 土質条件 裏込土の内部摩擦角 φ 5( ( 砂質土 壁面摩擦角 δ 1.5 ( ( 透水マット使用 1/φ 地表面傾斜角 β 0( 砕石の場合は/3φ 壁背面の鉛直面に対する角度 α
参考資料参考 1. 鉄筋コンクリート擁壁の安定及び構造計算例 1. 常時 (1 断面形状図 フェンス荷重 7 1KN/m 0.1tf/m 1100 6 上載荷重 10KN/ 1tf/m m h=3500 3150 地上高 3000 1:0.00 1 V 5 4 P H 3 δ=1/φ( 透水マット使用 V P δ=1/φ ( 透水マット使用 350 500 以上 G.L H h/3=1167 h/=1750
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 S=1/30 CP-WALL(B タイプ ) H=1900~2500 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 H H1 H2 B 各部寸法 (mm) B1 B2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (
L 型擁壁 (CP-WALL) 構造図 CP-WALL( タイプ ) =10~0 断面図 正面 背面図 製品寸法表 適用 製品名 1 2 各部寸法 (mm) 1 2 T1 T2 T3 T4 T5 水抜孔位置 h1 h2 参考質量 (kg) (kn/m2) 連結穴 M16 背面 正面 -10-10 1295 1295 945 945 155 155 155 155 80 80 1 1 1825 1882
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セメント系固化材による地盤改良の計算 概要書 地下水位 地盤改良 W ( 有 ) シビルテック 2013.05.21 セメント系固化材による地盤改良計算 について 1. 本計算ソフトの概要 本計算ソフトは 軟弱な地盤上に設置される直接基礎の地盤改良の必要性の確認 およびセメント系固化材による地盤改良を行なった場合の改良仕様 ( 改良深さ 改良幅 改良強度 ) を計算するものです [ 適用可能な地盤改良の種類
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参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
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CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 切土部擁壁) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 ) -4. 適用基準
Taro11-aマニュアル.jtd
L A m ton m kn t t kn t kn t m m kn ton ton m m m kn/ CK CK = N/mm ca sa a cm kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ kn/ - - kn/m WL % /m - - A c sin cos kn/m kn/m kn/m / - / A A H V H A cos V A sin - - = N/mm P P m
目次 1 章設計条件 形状寸法 上部工反力 設計水平震度 単位重量他 柱 使用材料 鉄筋 柱躯体自重 章柱の設計 ( レベル 1 地震
2013 年度 都市設計製図 RC 橋脚の耐震設計 課題 3:RC 橋脚の耐震設計 ( その 2) 2013/12/16 学籍番号 氏名 目次 1 章設計条件... 1 1.1 形状寸法... 1 1.2 上部工反力... 1 1.3 設計水平震度... 1 1.4 単位重量他... 1 1.5 柱... 2 1.5.1 使用材料... 2 1.5.2 鉄筋... 2 1.6 柱躯体自重... 3
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第 10 章 擁壁構造図集 95 第 10 章擁壁構造図集 第 1 節間知 等練積み擁壁標準構造図 1 標準構造図使 上の留意点 (1) 本指針に示す標準構造図は 背面土の土質が関東ローム 硬質粘土その他これらに類する土質の強度以上を有し かつ 設置地盤の許容地耐力が各図の条件を満足する場合に使用することができる なお 設置地盤に必要な長期許容応力度が100kN/ m2 (10 tf/ m2 ) を超えるものを使用する場合には
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資料 9 液化石油ガス法施行規則関係技術基準 (KHK0739) 地上設置式バルク貯槽に係るあと施工アンカーの構造等 ( 案 ) 地盤面上に設置するバルク貯槽を基礎と固定する方法として あと施工アンカーにより行う 場合の構造 設計 施工等は次の基準によるものとする 1. あと施工アンカーの構造及び種類あと施工アンカーとは アンカー本体又はアンカー筋の一端をコンクリート製の基礎に埋め込み バルク貯槽の支柱やサドル等に定着することで
RC単純床版橋(オルゼン解析) 出力例
目次 1 章設計条件 1 1-1 設計条件 1 1-2 主版および幅員構成寸法 2 2 章主版断面の設計 3 2-1 幅員構成 ( 主版内 ) 3 2-2 荷重条件 3 2-2-1 死荷重 3 2-2-2 活荷重 5 2-3 橋軸方向 Mxの影響値 6 2-3-1 a1 点における影響値 7 2-3-2 a5 点における影響値 8 2-3-3 縁端載荷による係数値 9 2-3-4 a1 点における影響線面積
Microsoft PowerPoint - 構造力学Ⅰ第03回.pptx
分布荷重の合力 ( 効果 ) 前回の復習 ( 第 回 ) p. 分布荷重は平行な力が連続して分布していると考えられる 例 : 三角形分布 l dx P=ql/ q l qx q l 大きさ P dx x 位置 Px 0 x x 0 l ql 0 : 面積に等しい 0 l l 重心に等しいモーメントの釣合より ( バリノンの定理 ) l qx l qx ql q 3 l ql l xdx x0 xdx
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CIVIL WORKS . 基本条件 -. 一般事項データ名 : sampledata タイトル : 落石防護擁壁 (H4.00m 盛土部擁壁) -. 落石防護工の種別 落石防護擁壁 ( 柵併用 ) -. 照査対象と計算ケース 照査対象 計算ケース 落石防護柵 落石時 ( 柵衝突時 ) 及び柵根入れ部 落石防護擁壁 常時 堆積時 落石時 ( 柵衝突時 ) 落石時 ( 壁衝突時 ) -4. 適用基準
国土技術政策総合研究所 研究資料
参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 参考資料 崩壊の恐れのある土層厚の空間分布を考慮したがけ崩れ対策に関する検討 ここでは 5 章で示した方法により急傾斜地における崩壊する恐れがある層厚の面的分布が明らかとなった場合のがけ崩れ対策手法について検討する 崩壊する恐れがある層厚の面的な分布は 1 土砂災害警戒区域等における土砂災害防止対策の推進に関する法律( 以下
SPACEstJ User's Manual
6-1 第 6 章部材の断面力計算 ポイント : 部材断面力の計算 両端の変位より両端外力を計算する 本章では 両端の変位を用いて部材両端の材端力を求め 断面内の応力との釣合より 断面力を求める方法を学ぶ ここでは 部材荷重は等分布荷重を考慮しているため 基本応力と節点荷重による断面力を重ね合わせて 実際の部材断面力を求める 6.1 はじめに キーワード 部材断面力の計算部材座標系の変位等分布荷重による基本応力
2 図微小要素の流体の流入出 方向の断面の流体の流入出の収支断面 Ⅰ から微小要素に流入出する流体の流量 Q 断面 Ⅰ は 以下のように定式化できる Q 断面 Ⅰ 流量 密度 流速 断面 Ⅰ の面積 微小要素の断面 Ⅰ から だけ移動した断面 Ⅱ を流入出する流体の流量 Q 断面 Ⅱ は以下のように
3 章 Web に Link 解説 連続式 微分表示 の誘導.64 *4. 連続式連続式は ある領域の内部にある流体の質量の収支が その表面からの流入出の合計と等しくなることを定式化したものであり 流体における質量保存則を示したものである 2. 連続式 微分表示 の誘導図のような微小要素 コントロールボリューム の領域内の流体の増減と外部からの流体の流入出を考えることで定式化できる 微小要素 流入
耐震性貯水槽の計算 Operation Guidance 操作ガイダンス
耐震性貯水槽の計算 Operation Guidance 操作ガイダンス 本書のご使用にあたって 本操作ガイダンスは おもに初めて本製品を利用する方を対象に操作の流れに沿って 操作 入力 処理方 法を説明したものです ご利用にあたって最新情報は 製品添付のHELP のバージョン情報をご利用下さい 本書は 表紙に掲載時期の各種製品の最新バージョンにより ご説明しています ご利用いただく際には最新バージョンでない場合もございます
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9-1 第 9 章静定梁のたわみ ポイント : 梁の微分方程式を用いて梁のたわみを求める 静定梁のたわみを計算 前章では 梁の微分方程式を導き 等分布荷重を受ける単純梁の解析を行った 本節では 導いた梁の微分方程式を利用し さらに多くの静定構造物の解析を行い 梁の最大たわみや変形状態を求めることにする さらに を用いて課題で解析した構造を数値計算し 解析結果を比較 検討しよう 9.1 はじめに キーワード梁の微分方程式単純梁の応力解析片持ち梁の応力解析
第1章 単 位
H. Hmno 問題解答 問題解答. 力の釣合い [ 問題.] V : sin. H :.cos. 7 V : sin sin H : cos cos cos 上第 式より これと第 式より.. cos V : sin sin H : coscos cos 上第 式より これと第 式より.98. cos [ 問題.] :. V :. : 9 9. V :. : sin V : sin 8.78 H
01待受擁壁(地山)構造計算
待受け擁壁 ( 逆 L 型 )( 地山がけ対策 ) の構造計算 目 次 (1) 基本方針 1. 本設計の説明 2 2. 構造諸元 2 3. 設計方針 参考資料 3 4. 設計の目的 3 5. 資料 図面 3 6. 特記事項 3 現場説明図 構造図他 4~8 (2) 概要 1. 設計フロー 9 2. 設計条件 9 3. 使用材料 9 4. 土質定数 10 5. 設計外力 10 6. 根入れ深さ 13
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第 5 章表面ひび割れ幅法 5-1 解析対象 ( 表面ひび割れ幅法 ) 表面ひび割れ幅法は 図 5-1 に示すように コンクリート表面より生じるひび割れを対象とした解析方法である. すなわち コンクリートの弾性係数が断面で一様に変化し 特に方向性を持たない表面にひび割れを解析の対象とする. スラブ状構造物の場合には地盤を拘束体とみなし また壁状構造物の場合にはフーチングを拘束体として それぞれ外部拘束係数を定める.
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
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第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁 1 標準構造図の種類本標準構造図は 宅地造成技術基準 ~ 設計編 ~ 第 3 章第 2 節鉄筋コンクリート造擁壁構造基準 に基づき 背面土について 地山の関東ローム (φ=20 C=20kN) 及び砂質土 (φ=30 C=0 kn) の2 種類によって分類し作成しています 高さ / 背面土 型式 つま先あり L 型擁壁 つま先なし 逆 L 型擁壁 1m 関東ローム
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6.1 目的 6.RC 梁の曲げ及びせん断試験 RC 梁の基本特性を 梁の曲げ せん断実験を通じて学ぶ RC 梁の断面解析を行い 実験で用いる梁の曲げ及びせん断耐力 荷重変形関係を予想する 梁のモデル試験体を用いた実験を通じて 荷重と変形の関係 ひび割れの進展状況 最終破壊性状等を観察する 解析の予想と実験結果とを比較し 解析手法の精度について考察する 梁の様々な耐力 変形能力 エネルギー吸収能力について考察し
. 軸力作用時における曲げ耐力基本式の算定 ) ここでは破壊包絡線の作成を前提としているので, コンクリートは引張領域を無視した RC 断面時を考える. 圧縮域コンクリートは応力分布は簡易的に, 降伏時は線形分布, 終局時は等価応力ブロック ( 図 -2) を考えることにする. h N ε f e
課題 軸力と曲げモーメントの相互作用図. はじめに 骨組構造を形成する梁 柱構造部材には, 一般に軸力, 曲げモーメント, せん断力が作用するが, ここでは軸力と曲げモーメントの複合断面力を受ける断面の相互作用図 (interation urve) を考える. とくに, 柱部材では, 偏心軸圧縮力や, 地震 風などの水平力を受け ( 図 -), 軸力 + 曲げ荷重下の検討は, 設計上不可欠となる.
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力のつり合い反力 ( 集中荷重 ) V 8 V 4 X H Y V V V 8 トラス部材に生じる力 トラスの解法 4k Y 4k 4k 4k ' 4k X ' 30 E ' 30 H' 節点を引張る力節点を押す力部材に生じる力を表す矢印の向きに注意 V 0k 反力の算定 V' 0k 力のつり合いによる解法 リッターの切断法 部材 の軸力を求める k k k 引張側に仮定 3 X cos30 Y 04
untitled
9118 154 B-1 B-3 B- 5cm 3cm 5cm 3m18m5.4m.5m.66m1.3m 1.13m 1.134m 1.35m.665m 5 , 4 13 7 56 M 1586.1.18 7.77.9 599.5.8 7 1596.9.5 7.57.75 684.11.9 8.5 165..3 7.9 87.8.11 6.57. 166.6.16 7.57.6 856 6.6.5
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木三郎 4 金物工法による横架材及び梁接合金物の検定 -1- 木三郎 4 追加マニュアル本マニュアルでは 木三郎 Ver4.06 で追加 変更を行った項目について説明しています 1. 追加内容 (Ver4.06) (1) 追加項目 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加 2 水平構面の許容せん断耐力の計算書で選定に用いる金物リストを追加 1 横架材のせん断を負担する金物の検討を追加一般財団法人日本住宅
untitled
( ) c a sin b c b c a cos a c b c a tan b a b cos sin a c b c a ccos b csin (4) Ma k Mg a (Gal) g(98gal) (Gal) a max (K-E) kh Zck.85.6. 4 Ma g a k a g k D τ f c + σ tanφ σ 3 3 /A τ f3 S S τ A σ /A σ /A
技術者のための構造力学 2014/06/11 1. はじめに 資料 2 節点座標系による傾斜支持節点節点の処理 三好崇夫加藤久人 従来, マトリックス変位法に基づく骨組解析を紹介する教科書においては, 全体座標系に対して傾斜 した斜面上の支持条件を考慮する処理方法として, 一旦, 傾斜支持を無視した
. はじめに 資料 節点座標系による傾斜支持節点節点の処理 三好崇夫加藤久人 従来, マトリックス変位法に基づく骨組解析を紹介する教科書においては, 全体座標系に対して傾斜 した斜面上の支持条件を考慮する処理方法として, 一旦, 傾斜支持を無視した全体座標系に関する構造 全体の剛性マトリックスを組み立てた後に, 傾斜支持する節点に関して対応する剛性成分を座標変換に よって傾斜方向に回転処理し, その後は通常の全体座標系に対して傾斜していない支持点に対するのと
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計 算 法 -A 支 柱 基 礎 の 根 入 れ 長 計 算 ( 極 限 地 盤 反 力 法 による 最 小 根 入 れ 長 を 確 保 する) 柵 の 支 柱 基 礎 設 置 箇 所 : NO.12+15(L) 計 算 条 件 項 目 記 号 単 位 数 値 摘 要 水 平 力 H kn 9.126 作 用 荷 重 曲 げモーメント M kn m 4.563 支 柱 寸 法 支 柱 の 幅 ( 直
新日本技研 ( 株 ) 技術報告 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋
新日本技研 ( 株 技術報告 - 弾性横桁で支持された床版の断面力式 仙台支店 設計部高橋眞太郎 本社 顧問倉方慶夫 元本社 顧問高尾孝二 要旨 橋梁形式は 公共事業費抑制の要求を受けてコスト縮減を図ることができる合理化形式の採用が多くなっている この流れを受けて鈑桁形式では少数鈑桁橋の採用が多くなっている この形式はおよそ 年前に 日本道路公団が欧州の少数鈑桁橋を参考にPC 床版を有する少数鈑桁橋の検討を始め
he T N/ N/
6.000 1.000 0.800 0.000 0.500 1.500 3.000 1.200 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000-0.100 he 1.500 T 0.100 1.50 0.00 2 24.5 N/ 3 18.0 N/ 3 28.0 18.7 18.7 14.0 14.0 X() 20.000 Y() 0.000 (kn/2) 10.000 0.000 kn
表紙
表紙 目次 1章 結果一覧 1.1 理計算 1 1 1.1.1 各位置における深と流速 1 1.1. 叩きの検討 1 1.1.3 しゃ工の根入長 1 1.1.4 護床工の検討 1 1.1.5 護床工のブロック重量 1 1. 安定計算 1..1 転倒に対する照査 1.. 滑動に対する照査 1..3 地盤支持力に対する照査 1.3 本の設計 1.3.1 基部 1.4 叩きの設計 3 1.4.1 基部 3
技術基準およびRC規準改訂による開口補強筋の取り扱いについてわかりやすく解説
技術基準および RC 規準改訂による開口補強筋の取り扱いについてわかりやすく解説 017 年 11 月 株式会社構造ソフト はじめに 015 年に 建築物の構造関係技術基準解説書 ( 以下 技術基準と表記 ) が007 年版から改訂されて 鉄筋コンクリート構造計算規準 ( 以下 RC 規準と表記 ) の010 年版が本格的に運用されるようになり 耐震壁の開口補強筋の計算についても RC 規準 (010)