新都市社会技術融合創造研究会 高齢化を迎えた長大橋梁の 診断と長寿命化に関する研究プロジェクト [ 体制 ] 産 :( 社 ) 日本橋梁建設協会,( 社 ) 建設コンサルタンツ協会近畿支部 ( 社 ) 日本非破壊検査工業会,( 財 ) 海洋架橋 橋梁調査会, 阪神高速道路 ( 株 ) 官 : 国土交
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- せぴあ りゅうとう
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![新都市社会技術融合創造研究会 高齢化を迎えた長大橋梁の 診断と長寿命化に関する研究プロジェクト [ 体制 ] 産 :( 社 ) 日本橋梁建設協会,( 社 )](/docs-images/101/148233765/images/1-0.jpg "建設コンサルタンツ協会近畿支部 ( 社 ) 日本非破壊検査工業会,( 財 ) 海洋架橋 橋梁調査会, 阪神高速道路 ( 株 ) 官 : 国土交通省近畿地方整備局 ( 道路部,")
1 新都市社会技術融合創造研究会 高齢化を迎えた長大橋梁の 診断と長寿命化に関する研究プロジェクト [ 体制 ] 産 :( 社 ) 日本橋梁建設協会,( 社 ) 建設コンサルタンツ協会近畿支部 ( 社 ) 日本非破壊検査工業会,( 財 ) 海洋架橋 橋梁調査会, 阪神高速道路 ( 株 ) 官 : 国土交通省近畿地方整備局 ( 道路部, 大阪国道事務所, 近畿技術事務所 ) 学 : 関西大学坂野昌弘 ( プロジェクトリーダー ), 京都大学宇都宮智昭 ( 幹事長 ) 大阪国道事務所管内には, 昭和初期に建設され, 既に 80 年以上供用され続けて高齢化を迎えた橋梁が数橋存在する. 昭和 40 年代の団塊の世代の橋梁群とは材料も構造特性も異なり, しかも記録がほとんど残っていないこれらの橋梁に対しても長寿命化対策を進めていく必要がある. 本プロジェクトでは, これらの高齢化橋梁の中で, 特に重要な路線に架設され, また周辺の土地利用状況等から架け替えが困難な長大橋梁を対象として, 現状を把握し, 健全性の評価 診断を行い, 予防保全も含めた最適な補修 補強対策を提案し, その効果を検証した上で, 今後 100 年以上の長寿命化を目指した維持管理方針案を策定することを目的とする. 対象橋梁 健全性評価 診断, 解析や実験による劣化予測, 劣化シナリオの作成. V9 A5=-9.5 A6=-6.2 A-5 A-2 A-6 A-3 起点 A-4 L9 A-1 A 下流側 L8 A2=+21.9 A1=+22.8 A3=-13.0 A4=-7.9 (MPa) 引張 圧縮 トラス格点部の応力測定結果 横桁補強部の応力測定結果 縦桁試験体の疲労破断面 新旧トラス斜材突合せ溶接部の RT 試験結果 26t 車載荷時の FEM 解析結果 解析や実験による補修 補強対策の検討, および効果の検証. 今後 100 年以上の長寿命化を目指した維持管理方針案の策定. ( 連絡先 : 関西大学坂野昌弘 peg03032@kansai-u.ac.jp)
2 CS5-007 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 淀川大橋の補強設計 エイト日本技術開発 正会員 廣瀬彰則 国土交通省近畿地方整備局 増田寛四郎 関西大学 正会員 坂野昌弘 1. はじめに国土交通省近畿地方整備局大阪国道事務所の管内には, 昭和初期に建設され, 既に 80 年以上供用され続けて高齢化を迎えた橋梁が数橋存在する. 昭和 40 年代の団塊の世代の橋梁軍とは材料も構造特性も異なり, しかも記録がほとんど残っていないこれらの橋梁に対しても長寿命化対策を進めていく必要がある. そのような中で, 新都市社会技術融合創造研究会 1) の活動の一環として, これらの高齢化橋梁の中で特に重要な路線に架設され, また周辺の土地利用状況等から架け替えが困難な長大橋梁を対象として現状を把握し, 健全性の評価 検証を行い, 予防保全も含めた最適な補修補強対策を提案し, その効果を検証した上で今後 100 年以上の長寿命化を目指した維持管理方新案を策定することを目的とした研究プロジェクトがある. 本稿はこの研究プロジェクトのうち, 当該橋梁のひとつである淀川大橋の代表径間を対象として補修補強対策を提案し, 工事に至った経緯について報告するものである. 2. 対象橋梁と設計の概要写真 1に対象とする高齢化を迎えた長大トラス橋梁, 淀川大橋の外観を, 写真 2に補強設計で取り扱う代表径間のトラス主構側面を示す. 対象橋梁は, 大正 15 年 8 月に架設された多径間の長大橋で, 国道 2 号が淀川を跨ぐ位置に架かる幹線道路橋であり, 利用交通量は,23454 台 ( 昼間 12 時間 ) うち大型車混入率は 12.7% と, 阪神間の重交通を担う道路の機能を支え続けている. このため, 幾度かの補修 補強工事が実施され今日に至っており, 主な補修 補強履歴を表 1に示す. 写真 1 対象橋梁外観 22 年度に淀川大橋のトラス桁現況調査を実施したところ, 一部に不溶接部および亀裂が発見されたことから, 早急な補修の実施が求められている. 具体的には戦時下における被災部分を溶接補強している部位において, 不溶着箇所が存在する可能性があることが判明した 2)3) ため,X 線撮影など非破壊検査による不良部位確定の後, 必要な補強策を講じるものとした. 補修 補強工法としては, 母材が大正時代の輸入鋼材であり, 入熱処理がなされていないものが使写真 2 トラス主構側面用されていることから, 溶接に伴う母材の変形がキーワード高齢化, 長大トラス橋, 長寿命化, 補強設計, 補強工事連絡先 大阪市淀川区野中北 1 丁目 エイト日本技術開発 TEL
3 CS5-007 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 表 1 補修 補強履歴一覧 年代 橋齢 補修 補強項目 内容 大正 15 年 (1926) 誕生 - 中央に阪神電鉄国道線 ( 軌道幅 5.5m) が共存 昭和 34 年 (1959) 33 嵩上げ 沓の下にコンクリートブロックによる台座設置 昭和 30 年代 ~ - - 嵩上げ後, 軌道部の撤去 昭和 50 年前後 (1975) 49 補強沓座縁端拡幅 : 全下部工 昭和 60 年 (1985) 59 塗装 塗り替え 平成 2 年 (1990) 64 塗装 塗り替え 補修 橋面防水, ノージョイント化, 部材補修 平成 4 年 (1992) 66 補強 支承取替え ( ゴム支承への交換 ) 平成 7 年 (1995) 69 補修 補強 橋面防水 ( 歩道 ), 高欄 防護柵補修ラーメン橋脚のクラック補修 ( 炭素繊維シート ) 平成 16 年 (2004) 78 補強 落橋防止工事 懸念され, 当板と高力ボルトによる摩擦接合を用いるものとした. 3. 補強部材設計補強部材の設計においては, 過去に蓄積された橋梁の管理資料に基づいて作成した復元設計図面を基本設計ベースとして使用し, 補強が必要なト 写真 3 原寸図による細部確認 図 1 工事指示図面 ( 部分 ) ラス格点接合部周辺のディテールについては, 足場設置完了後に現橋部材寸法との整合性確保を目的として1/1 縮尺図面 ( プラスティックマイラーペーパーを持ち込み実測することとした.( 写真 3) 工事指示図面としては, 原案をもとに施工者によって作成された図面に対して溶接不良箇所のあるビードから適切に高力ボルトの離隔が保たれるよう, 全補強部位にわたって具体的な指示を行うとともに, 補強後に不良箇所の溶写真 4 ビード部確認用搾孔接ビード ( 部分 ) のコアをサンプル確保できる構造とした. 参考文献 1) 2) 新幸, 河野, 増田, 坂野 : 淀川大橋補修溶接部の非破壊検査および成分分析, 第 66 回年次学術講演会, ) 夏秋, 河野, 増田, 坂野 : 淀川大橋の腐食状況調査, 第 66 回年次学術講演会,
4 CS5-008 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 淀川大橋の補修工事に適用した非破壊検査 日本非破壊検査工業会 正会員 新幸弘行 日本非破壊検査工業会 非会員 森本量也 国土交通省近畿地方整備局 非会員 増田寛四郎 関西大学環境都市工学部 正会員 坂野 昌弘 1. はじめに高齢化を迎えた長大橋梁の診断と長寿命化に関する研究の一環として, 約 85 年間供用されている本橋梁のトラス橋部の主構部材および横桁に前年度の研究時に検出した欠陥に対して, 内在不連続部の高さ測定や表面き裂の削除を行うために, 非破壊検査およびマクロ ミクロ組織試験を実施した. 2. 対象橋梁の概要対象橋梁は 1926 年竣工の幅員 20.8m, 橋長 723.3m,30 径間 ( 中央部 6 径間鋼単純トラス 6@32.918m) を有し, 京阪神間の重交通を荷う主要国道の 2 号線を支え, 海岸から約 5.5km 地点に位置する橋 1)~2) である. 3. 非破壊検査方法およびマクロ ミクロ組織試験 3.1 磁粉探傷試験およびマクロ ミクロ組織試験横桁下フランジ付近の補修溶接部で検出した表面き裂 1)~2) の削除時に磁粉探傷試験を適用し, 残置したきずの詳細を調べるためにマクロ ミクロ組織試験を実施した. 3.2 X 線透過試験トラス橋部の主構部材の新旧突合せ溶接部に内在する不連続部 1)~2) に対して,X 線透過試験 ( 工業用デジタル画像処理システム ) を適用してきずの高さ測定を実施して測定精度を確認した. 4. 試験結果 4.1 磁粉探傷試験およびマクロ ミクロ組織試験横桁の当板補修溶接部の欠陥は隅肉溶接部から発生したき裂であり, き裂検出部のグラインダー削除を実施した結果, き裂は深さ 3mm 程度で除去できたが, 深さ 5mm 程度まで削り込んでも圧延方向に層状の線状磁粉模様や空洞が残ったので残置した. (c) マクロ組織試験 (a) 削除前のき裂状況 (b) 削除後のきず状況 (d) ミクロ組織試験図 1. 横桁補強溶接部の削除後のきず状況キーワードき裂, 非破壊検査,X 線透過試験, 磁粉探傷試験, マクロ ミクロ組織試験連絡先 東京都千代田区内神田 冨髙ヒ ル 3 日本非破壊検査工業会 TEL
5 CS5-008 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 4.2 X 線透過試験本橋の主構トラス斜材部の新旧部材の突合せ溶接部には当板が施工 1)~3) されてるので,X 線透過試験を行い不連続部高さを推定した. また精度確認のためにコア採取を行い実高さを測定して比較を行った. 撮影方法と寸法測定は図 3 の対象となる溶接部を3 方向から撮影し, 同一箇所の不連続部画像の幅を求め, 計算式 ( 図 4) を用いて不連続部高さを推定する. 画像処理システムには工業用デジタル画像処理システム (D R) を用い, 不連続部の投影画像寸法はPC 画面上の画像よりデジタル計測し求めた. 図 2. 撮影配置と撮影画像 X 線透過試験による不連続部高さ推定とマクロ試験結果による不連続部実高さの比較を表 1 に示す. 不連続部におけるX 線透過試験とマクロ試験による実寸法との誤差は-20~+50% であった. 表 1 コア採取結果とX 線撮影 図 3. 撮影概要 図 4. 計算符号 (a) 不連続部実測値 (b) 不連続部先端図 5. コア採取部マクロ ミクロ組織試験 5. まとめ横桁のき裂は削除できたが, 下フランジ母材に製造時 ( 圧延時 ) の介在物に起因した板厚方向に層状の微細なきずは残った. X 線透過試験による不連続部の高さ測定は, 実測と比較して-20~+50% の誤差で測定できたので, 今後同様の断面欠損率の測定に適用できると考える. また, 不連続部先端に疲労き裂が懸念されたが, コア採取箇所に限っては見られなかった. 参考文献 1) 坂野 : 高齢化を迎えた長大橋梁の診断と長寿命化に関する研究フ ロシ ェクト, 第 66 回年次学術講演会, ) 河野, 増田, 坂野, 夏秋 : 淀川大橋補修溶接部の非破壊検査および成分分析, 鋼構造シンホ シ ウム ) 広瀬, 増田, 坂野 : 淀川大橋の補強設計, 第 67 回年次学術講演会, ) 夏秋, 一ノ瀬, 増田, 坂野 : 淀川大橋補修後の動的載荷試験および応力頻度測定, 第 67 回年次学術講演会,
6 CS5-009 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 淀川大橋補修後の動的載荷試験および応力頻度測定 日本橋梁建設協会 正会員 夏秋義広 日本非破壊検査工業会 正会員 L. H. Ichinose 国土交通省近畿地方整備局 非会員 増田寛四郎 関西大学環境都市工学部 正会員 坂野 昌弘 1. 概要淀川大橋は 1926 年に架設されており, 幅員 20.8m, 橋長 723.3m の 30 径間の内, 中央部 6 径間が上路式鋼単純トラスである.2005 年の調査では, 本橋梁の交通量は 20,000 台 /12 時間を超え, 大型混入率が 12.7% であることが記録されている. 供用 80 年を超えた淀川大橋の長寿命化対策として, 高齢化を迎えた長大橋梁の診断と長寿命化に関する 1)~5) 研究プロジェクト の初年度 ( 平成 22 年度 ) に得られた調査結果を基に作成した劣化シナリオに対して 6) 一連の検討を行い, 補修工事が実施された. 補修効果の検証を目的とし, 今回, 車両走行試験による動的載荷試験および応力頻度測定を実施した. 2. 測定位置平成 22 年度に実施した一連の調査から作成した劣化シナリオでクリティカル部材として判断され, 補強された主構のトラス部材および床組の横桁の補強箇所付近で応力測定を行った. 測定位置を図 1 に示す. 図 1. 測定位置 3. 応力測定 3.1 動的載荷試験 動的載荷試験は図 2 に示す試験車両を図 1 に示す走行レー ンおよび追越レーンを走行させ ( 約 40km/h), ひずみゲージ による応力測定を行った. 動的載荷試験は一般車両が少なく, 気温変動が比較的小さい夜間に実施した. 3.2 応力頻度測定 応力頻度測定は補強工事の実施後に行い, 補強効果の検証 を目的として補強前の測定結果 4) と比較した. 応力頻度測定は, 応力頻度測定要領 ( 案 ) に基づき, 一般車両供用下で平日の 72 時間の応力測定を行っ た. 計測したデータより応力頻度分析を行い, 疲労寿命を評価した. キーワード動的載荷試験, 応力頻度測定, 疲労寿命, トラス橋 軸重 ( 自重 + 乗員 ) A 軸 B 軸計 14270kg 12820kg 27430kg 図 2 試験車 連絡先 東京都千代田区内神田 冨髙ヒ ル 3F 日本非破壊検査工業会 TEL A 軸 B 軸 -17-
7 CS5-009 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 4. 試験結果 4.1 動的載荷試験動的載荷試験で計測された斜材の補強後の応力度は, 補修前とほぼ同様な値を示した ( 図 3). また, 新に設けた測定位置での応力度 ( グラフ横軸, 内で示す ) は, 補修前の近傍測定位置の応力値と比較して若干低い応力値を示した. 補強後の横桁の応力は, 図 3 に示すように補修前の下フランジの応力値と比較して, 引張応力の値が約 40% 低下した. 横桁下フランジ 横桁下フランジ 図 3 補強前 補強後の応力値の比較 4.2 応力頻度測定応力頻度測定で観測された活荷重応力度は低く, その大半が疲労の打ち切り限界以下であった. 個々の部材において, 一般車両通行時の 72 時間計測を行った結果の一例を図 4 に示す. 主構トラス最大応力度 横桁最大応力度 図 4 応力頻度測定結果の一例補修後の応力頻度測定結果を基に H 等級と仮定して疲労寿命を評価した結果, トラス部材では補修前よりも若干長寿命となったがほとんど変わらず, 横桁では 10 倍以上長寿命となった. 5. まとめ補強後の動的載荷試験結果は, 主構トラス部材の応力は全体的に補修前とほぼ同様な値を示した. また, 補強後の横桁下フランジ応力は, 補修前と比較して引張応力が約 40% 低下し, 補強は効果的であったと考えられる. 応力頻度測定から推定された疲労寿命は, トラス部材では補修前後でほとんど変わらず, 横桁では 10 倍以上となった. 参考文献 1) 坂野 : 高齢化を迎えた長大橋梁の診断と長寿命化に関する研究フ ロシ ェクト, 第 66 回年次学術講演会,CS-7-004, ) 夏秋, 坂野, 増田, 河野 : 淀川大橋の腐食状況調査, 鋼構造年次論文報告集第 19 巻,PP , ) 河野, 他 : 淀川大橋補修溶接部の非破壊検査および成分分析, 鋼構造年次論文報告集第 19 巻,PP , ) Ichinose, 他 : 淀川大橋の動的載荷試験および応力頻度測定, 鋼構造年次論文報告集第 19 巻,PP , ) 水野他 : 当板溶接補修部を有する鋼桁試験体の疲労実験, 第 66 回年次学術講演会,CS-7-008, ) 広瀬, 増田, 坂野 : 淀川大橋の補強設計, 第 67 回年次学術講演会,CS-5, ) 新幸, 森本, 増田, 坂野 : 淀川大橋の補修工事に適用した非破壊検査, 第 67 回年次学術講演会, CS-5,
8 CS5-010 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 高齢化した長大トラス橋のモデル化の検討と漸次崩壊挙動解析 京都大学 学生会員 西村優希 京都大学 正会員 宇都宮智昭 関西大学 正会員 坂野昌弘 ( 社 ) 建設コンサルタンツ協会正会員廣瀬彰則 国土交通省近畿地方整備局非会員増田寛四郎 1. 背景および目的高齢化を迎えた長大橋梁の診断と長寿命化に関する研究の一環として, 本研究では万一の部材破断 ( 当板補修部における脆性破壊等 ) が全体崩壊に至るかどうかの検討を行う. 本研究では有限要素法による立体骨組みモデルを作成し, 上路トラス橋の部材破断による漸次崩壊 (Progressive Failure) 挙動の追跡をおこない, 当該橋梁の安全性について解析的に検討する. 2. 解析対象部位本研究では 1926 年に架設された淀川大橋を対象橋梁とする. 対象橋梁は 30 径間で構成される. 本解析の解析対象部 P15 位は P15,P16 間の 16 径間目とする.( 図 1) 3. 解析モデルの検討はじめに, 床版はモデル化せずに鋼トラスをトラス部材図 1 解析対象部位で作成しピン結合させたピン結合モデルと鋼トラスを一般梁要素でモデル化して剛結させた剛結モデルの 2 つを作成し, 動的載荷試験時の応力測定結果 1) との比較を行う. その後, 床版はモデル化していないピン結合モデルと, 床版をシェル要素でモデル化した床版ありピン結合モデルを作成, 動的載荷試験時の応力測定結果との比較を行う. 境界条件は 3 つのモデルで共通であり,P15 側ではヒンジ支点, P16 側ではローラー支点としている. 図 2 橋梁断面図動的載荷試験を模擬した荷重は, ピン結合モデルおよび剛結モデルでは縦桁に分布荷重として与え, 床版ありピン結合モデルでは縦桁間の表面要素に分布荷重として与える. ピン結合モデルと剛結モデルと動的載荷試験時の応力測定結果との比較の一例を図 3,4 に示す. 鉛直材 V7 の下部において実際の動的載荷試験結果では節点にかかるモーメントは小さく, 剛結モデルと応力測定結果の軸応力度の傾向が大きく違う. 他の部材でも同様の傾向が確認された. これより, ピン結合モデルの方がより対象橋梁の性質に近図 3 V7 下部上流側での応力度いといえる. また, ピン結合モデルの部材軸応力度の方がキーワード FEM 解析, トラス橋, 崩壊解析連絡先 京都府京都市西京区京都大学桂キャンパス C1 棟 2 階 257 TEL P16-19-
9 CS5-010 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 剛結モデルの中心における部材軸応力度よりも全部材にお いて大きい. したがって, 崩壊解析ではピン結合モデルを 採用する. 床版はモデル化していないピン結合モデルと, 床版をシ ェル要素でモデル化した床版ありピン結合モデルの軸応力 度の結果を図 5 に示す. 床版ありピン結合モデルの方がピ ン結合モデルよりも鉛直材において軸応力度が大きいとい う傾向が見られた. したがって崩壊解析では床版ありピン 結合モデルを採用する. 図 4 V7 下部下流側での応力度 4. 崩壊解析 はじめにある 1 部材を消去し, 線形自重解析を行う. 荷 重については橋梁の死荷重 7721(kN) のみを考慮する. 他の部材に生じる応力が以下の条件式を満たすとき, 部材 の終局状態とみなす. 2 ) (a) 軸力が引張の場合 σ σ u σ: 軸応力,σ u : 引張強度 このとき, 部材にき裂が発生し破断につながると仮定し, その部材を消去する. 図 5 V7 における軸応力度表 1 崩壊解析の条件 (b) 軸力が圧縮の場合 引張強度 降伏応力 (N/mm σ σ y σ y : 降伏応力 ) (N/mm 2 ) 条件 このとき, 部材の軸力による全断面が降伏すると仮定条件 2(1/2) し, 部材要素の剛性を 1/1000 に下げる. 条件 3(3/8) 座屈に関しては考慮しない. 表 2 条件 3 における崩壊解析結果 G1 上の V7,V9,D7,D8,D9( 図 1) をそれぞれ消去し 破断 0 本 て崩壊が起こるかどうかを以下の 3 条件について解析を行 Step1 降伏 斜材 4 本 (G2 上の D1,D10 と G3 上の D1,D10) った. 節点の最大変位が 0.9(m) 以上になったところで解破断 0 本析を終了することとする. 最初の解析結果を Step1, その step2 降伏鉛直材 5 本 結果を踏まえた 2 回目の解析を Step 2 とする. 対傾構斜材 16 本 V7,V9,D7,D8,D9 をそれぞれ 1 つずつ消去して線破断斜材 4 本 (G2 上の D2,D9 step3 と G3 上の D2,D9) 形自重解析を行った結果, 条件 1,2 では, 他の部材が終局降伏斜材 12 本 状態になることはなく崩壊にはつながらない. これより, 対傾構斜材 12 本 各部材が SS400 と同等もしくは半分以上の強度を有している場合は,V7,V9,D7,D8,D9 のうちいずれかが重大な step4 節点の鉛直方向の最大変位 -0.92(m) 欠損に至っても他の部材が終局状態になることはなく安全であるといえる. 表 2 に V7 をはじめに消去したケ ースの条件 3 の解析結果を示す.V7,V9,D7,D8,D9 に欠損の可能性がある場合その部材を補修 補強す べきなのはもちろんのことだが, その次に補修 補強すべき重要な部材は上記の斜材 4 本 (G2 上の D1,D10 と G3 上の D1,D10) であるということがいえる. 参考文献 1) 一ノ瀬, 増田, 夏秋, 坂野 : 淀川大橋の動的載荷試験及び応力頻度測定, 鋼構造年次論文報告集第 19 巻, , ) 笹野, 依田 : 米国ミネアポリス I-35W 橋の崩壊メカニズムと格点部の損傷評価, 土木学会論文集 A,Vol.66 No.2, ,
10 CS5-011 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) 1. はじめに 80 年を超えて供用されている上路トラス橋の主構 トラス部材の斜材および鉛直材には, 新旧部材の突 合せ溶接部が存在し 1 ), この突合せ溶接部には, 非 破壊検査 新旧突合せ溶接部を有するトラス部材の疲労実験 2) より不連続部が認されている. この不連 続部は最大で母材板厚のおよそ半分に達しており, 継手の疲労強度低下が懸念される. そこで本研究で は, そのような突合せ溶接継手部を有するトラス斜 材部を再現した試験体を用いて疲労試験を行い, 不 連続部を有する突合せ溶接部の疲労強度特性を検討 する. 2. 実験方法 2.1 トラス試験体の形状と寸法 写真 1 に実橋トラス部材の突合せ状況を, 図 1 に 試験体の形状と寸法を示す. 実橋トラス部材は新旧 部材どうしを突合せ溶接で接合している. 試験体 ( 下 弦材 ) は, 長さ 1020mm, 板厚 16mm, 幅 200mm の 鋼板 2 枚を突合せ溶接で接合し, 約 2000mm の 1 枚 の鋼板とした. また, その上に長さ 400mm, 板厚 9mm, 幅 180mm の鋼板を当て, すみ肉溶接で接合した当板 溶接部を片側に設けている. さらに,2 枚の鋼板の突 合せ溶接部の溶込み量を 0%,50%,100% の 3 パター 関西大学学生員 水野哲也正会員坂野昌弘 日本橋梁建設協会正会員夏秋義広 国土交通省近畿地方整備局 図 1. 試験体の形状と寸法 ン設け, それぞれ 2 体ずつ計 6 体製作した. 2.2 載荷方法 不溶着部 200 当板 (1) 平面図 増田寛四郎 寸法単位 :mm 疲労試験に先立ち, 図 2 に示すようなトラス型の 試験載荷冶具を設計 製作した. 試験体を下弦材と して載荷する. 静的載荷試験により荷重範囲を決定 し, 同一荷重をそれぞれ溶込み量の異なる試験体に 載荷することで, 疲労強度の比較を検討する. A A 不溶着部 200 溶込み量 0% 溶込み量 50% 溶込み量 100% (2) 各突合せ部 A-A 断面図 寸法単位 :mm 16 試験体 ( 下弦材 ) C L 寸法単位 :mm 写真 1. 実橋斜材突合せ状況 図 2. 載荷冶具の形状と寸法 キーワード上路トラス橋, 新旧トラス部材, 突合せ溶接, 不連続部, 疲労強度 連絡先 大阪府吹田市山手町 関西大学環境都市工学部 ( 内線 )
11 CS5-011 土木学会第 67 回年次学術講演会 ( 平成 24 年 9 月 ) * * 当板側 ( 表側 ) 突合せ溶接側 ( 裏側 ) :1 軸ゲージ ( ゲージ長 1mm) :1 軸ゲージ ( ゲージ長 5mm) 数値 : 実測値 (MPa) * : 測定不能 寸法単位 :mm 当板側 ( 表側 ) 突合せ溶接側 ( 裏側 ) :1 軸ゲージ ( ゲージ長 1mm) :1 軸ゲージ ( ゲージ長 5mm) 数値 : 実測値 (MPa) 寸法単位 :mm 図 3. 溶込み 0% 試験体の応力分布 図 4. 溶込み 100% 試験体の応力分布 3. 実験結果 3.1 静的載荷試験図 3 および図 4 に ΔP=200kN (Pmin=20kN, Pmax=220kN) 時の溶込み量 0%,100% 試験体それぞれの応力分布を示す. 溶込み量 0% 試験体では, 当板の溶接止端部から 200mm 離れた位置で, 当板側 3 箇所の平均が 77MPa, 溶接側の平均は 21MPa となり, 表裏最大差は 57MPa であった. これは, 試験体が溶接側 ( 凸側 ) へ面外変形したためであると考えられる. 一方, 溶込み量 100% 試験体では, 当板の溶接止端部から 200mm 離れた位置で, 当板側 3 箇所の平均が 43MPa, 溶接側の平均は 42MPa となり, 表裏最大差は 2MPa と, 溶込み量 0% 試験体に比べ面外曲げの影響が小さくなった. 3.2 疲労試験結果図 5 に溶込み量 0% および 100% 試験体の S-N 線図を示す. 荷重範囲 ΔP=200kN ( Pmin=20kN, Pmax=220kN) でまず溶込み量 0% 試験体の疲労試験を実行した. 約 10 回載荷時に, 当板の中心上部および下部のすみ肉溶接ビード上にほぼ同時に疲労き裂が生じた. その後,45000 回載荷時に, 当板上部側の疲労き裂は当板下部方向へ約 25mm まで, 当板下部側の疲労き裂は当板上部方向へ約 75mm まで進展し, 疲労き裂が板幅 180mm の当板長さの半分を超えたため, 疲労試験を終了した. これより, 溶込み量 0% 試験体の疲労強度は, 鋼道路橋の疲労設計指針 3) の 設計 S-N 線より,H 等級をはるかに下回ることが明らかとなった. 一方, 溶込み量 100% 試験体は 400 万回載荷しても 公称応力範囲 Δσ(MPa) 図 5. 溶込み量 0% および 100% 試験体の S-N 線図 き裂が見られなかったので, 疲労強度は G 等級以上 であることが明らかとなった. 4. まとめ 1) 溶込み 0% 試験体は載荷 10 回程度で疲労き裂が発 生したが, 溶込み 100% 試験体では,400 万回載荷し ても疲労き裂は発生しなかった. 2) 溶込み 0% 試験体の疲労強度は H 等級以下, 溶 込み 100% 試験体の疲労強度は G 等級以上となった. 参考文献 溶込み量 0% 100% 凡例 き裂発見寿命 Nd 破断寿命 Nf ) 坂野 : 高齢化を迎えた長大橋梁の診断と長寿命化 に関する研究プロジェクト, 第 66 回土木学会年 次学術講演会,CS7-004, ) 新幸, 河野, 増田, 坂野 : 淀川大橋補修溶接部の 検査および成分分析, 第 66 回土木学会年次学術 講演会,CS7-006, H HG FED 載荷回数 N(Cycles) JRA- D(84) E(62) F(46) G(32) H(23) 3) 日本道路協会 : 鋼道路橋の疲労設計指針,
12 Corrosion Investigation for the Yodogawa Bridge * ** *** **** Yosihiro NATSUAKI Kannshirou MASUDA Yuzuru KOHNO Masahiro SAKANO ABSTRACT A series of studies and investigations were carried out with the objective of obtaining information concerning the evaluation and diagnosis of structural health conditions of aging bridges. Site measurements and inspection were carried out on an 85 years old truss bridge, at locations potentially prone to fatigue cracks, such as members repaired by steel plates welded to the original cross section. The present report focuses on corrosion, considering surface salinity distribution on the structural members. Key words: Corrosion, health diagnosis, non-destructive testing, surface salinity, truss bridge m 723.3m km @ = @32918 = @ = ) ( A1 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 1. P14 P15 P16 P17 P18 P19 P20 P21 P22 P23 P24 P25 P26 P27 P28 P29 A2 * ()( ) ** *** () F ****
13
14 3 6,000 mg/m ,292mg/m 2 1,116mg/m mg/m 2 2, St ) ( )
15 mm 10.4mm 11 34mm mm
16 7 8 mm mm
17 km 5.5km 4mm D9 () 13 V mm Min 8.3mm (mm) 12 9 D8 20 1) 66 CS ) 66 CS ) 66 CS ) Ichinose 66 CS ) 66 CS ) 22 pp ()
18 Non-destructive Tests and Chemical Composition Analysis for Repaired Welds of the Yodogawa Bridge * ** *** **** Yuzuru KOHNO Kannshirou MASUDA Yosihiro NATSUAKI Masahiro SAKANO ABSTRACT A series of studies and investigations were carried out with the objective of obtaining information concerning the evaluation and diagnosis of structural health conditions of aging bridges. Site measurements and inspection were carried out on an 85 years old truss bridge, at locations potentially prone to fatigue cracks, such as members repaired by steel plates welded to the original cross section. The present report focuses on the non-destructive test and chemical composition analysis carried out on welded areas of the repaired members. Key words: Crack, non-destructive testing, X-ray, magnetic particle testing, chemical composition analysis @ = @32918 = @ = ) ( A1 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 P14 P15 P16 P17 P18 P19 P20 P21 P22 P23 P24 P25 P26 P27 P28 P29 A2 1 * ()( ) ** *** () F ****
19 ,, m 723.3m km
20 2 X X 5 5 6
21 St2 B8 B11 St3 B mm 70mm
22 7 7 X X
23 8 9 10
24 5 C, Si, Mn, P, S Cu, Ni, Cr, Mo, V 4 No.1 St1 B10 D8 V9 D9 No.7-2 ( t10) No.7-1 (14) G2-L8 G2-L 11 5 C SM 1/61/8 P S 2 3 C SM400A 80%S 2 mm S
25 12. X.,, 1) 66 CS ) 66 CS ) 66 CS ) Ichinose 66 CS ) 66 CS
26 Dynamic Loading Test and Stress Measurements for the Yodogawa Bridge * ** *** **** Luiza H. ICHINOSE Kannshirou MASUDA Yosihiro NATSUAKI Masahiro SAKANO ABSTRACT A series of studies and investigations were carried out with the objective of obtaining information concerning the evaluation and diagnosis of structural health conditions of aging bridges. Site measurements and inspections were carried out on an 85 years old truss bridge, at locations potentially prone to fatigue cracks, such as members repaired by steel plates welded to the original cross section. The present report focuses on the dynamic loading test and stress measurement under traffic load. Considerations on fatigue life were also made. Keywords: Dynamic loading test, stress measurement, fatigue, truss bridge ) 7) m 723.3m ,000 / % 1 * F ** *** F ****
27 1 P P16 A K 24 2 A L8L9 D8 V9 D9 V9 D9 2 3 G1 G G1 D,E,F J,K H I A,B,C 2 G = G3 C: G G4 D D E F U6 U7 U8 U9 U10 L8 L9 P15 G1 V7 V11 V6 D6 D7 D8 V9 V8 D9 V10 D10 L6 L7 L8 L9 L10 B A C P16 2 G1 A P15 G4 G P16 3
28 G1 G2 G3 G4 B1 P15 B2 B3 B4 4 B5 B6 B7 J H K I B8 B9 B10 B11 P16 St1 St2 St3 St4 St5 St6 St7 St8 St9 St10 St11 St12 St13 St14 St15 St16 St17 St18 52 (FLA LT)4 3 (FRA LT)A K G1 D B8 B8-1 U F F-2 U U E U F-1 E-1 E-2 () V V V V V L C-1 C-2 L L A-1 A-5 A-2 A-6 A-3 A-4 L L B-4 B-5 B-3 B-2 B-1 B-6 L C A B 5 G1
29 B8 St2 20 J-8 B8 J-4 J-3 St2 J-8 J kg 13245kg 26495kg 7 J-1 St1 J mm 6 B8 A B G (mm) km/h 8) 72 ( 72 ) 9) GPa 2 D9,=13.5MPa V9,=10.7MPa St4, =6.2MPa B8,=14.4MPa -2 (MPa) (MPa) H') D9 V9 St4 B
30 U F U U E U F-2 F2=+11.9 F-1 E-1 E-2 E1=+5.5 E2=+4.4 () F1=+31.1 V V V V V A5=-9.5 A6=-6.2 B5=-6.3 B6=-3.2 A-5 A-6 B-4 B-5 B-6 C1=+7.3 C-1 C-2 C2=+9.2 A-3 A-2 B-2 B-3 A-4 B-1 A-1 L C L L A L L B L A2=+21.9 A3=-13.0 B4=+9.4 B2=+24.0 A1=+22.8 A4=-7.9 B3=+5.8 B1= D9 =31.1MPa D7 =24.0MPa V9, =19.8MPa =-12.88MPa. D9 F1 A13 9 B8 J3 MPa St4 21.0MPa.St D9 9 F1 ( J , 1213, J3
31 F1( (MPa) D9, F J3 max = 32 MPa 40 MPa 60 MPa 20 MPa max = 34 MPa 40 MPa 0 MPa min = -2 MPa 20 MPa Count % -20 MPa 12 J3 Count % 0 MPa 13 J3-2 B D9 D7 B8 66 CS CS CS Ichinose 66 CS CS () ()
<4D F736F F D208E9197BF DDA89D78E8E8CB182CC8FDA8DD78C7689E6816A2E646F6378>
資料 - 載荷試験の詳細計画 第 回伊達橋補修検討委員会資料 平成 年 月 日 . 載荷試験の詳細計画 表 -. 部位 格点形式 溶接継ぎ手形式の階層化 ( 横桁と垂直材 下弦材との接合部応力 ). 疲労の観点からの原因究明および今後の亀裂の進展性の把握を目的とする計測 () 載荷試験の目的載荷試験は 以下の項目を把握 検証するために実施するものである (A) 横桁と垂直材 下弦材との接合部応力垂直材側の溶接止端部に応力を生じさせていると考えられる横桁の面外応力を把握するため
r 0 r 45 r 90 F 0 n
Evaluation of Fatigue and Noise-and-vibration Properties of Automobile Partial Models Abstract Application of high strength steel sheets to automotive bodies requires evaluation technologies of fatigue
4) 横桁の照査位置 P.27 修正事項 横桁 No07~No18 ( 少主桁のNo01からNo06は格子計算による 断面力が発生しないので省略 ) 照査点 No 溶接部名称 継手名称 等級 1 横桁腹板上 主桁腹板 すみ肉 F H 2 横桁腹板下 主桁腹板 すみ肉 F H ただし 上記の 2 つ照
鋼道路橋の疲労設計資料 4. 疲労設計計算例 の横桁計算の修正 横桁の主桁への連結部の溶接にて 腹板部にすみ肉溶接を フランジ部に完全溶込溶接を採用した設計事例を掲載していますが 溶接部の応力計算の方法を修正いたします 異なる種類の溶接を混在させた場合には 母材の全断面を効とした場合に比べ 各部位の応力の分担が変わるわるため 溶接部の断面を用いて断面性能を計算し 応力を計算しました 詳細については
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材料実験演習 第 6 回 2017.05.16 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 実験レポート評価 講義 演習 6,7 5 月 16 日 8 5 月 23 日 5 月 30 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート 鉄筋コンクリート梁実験レポート作成
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材料実験演習 第 6 回 2015.05.17 スケジュール 回 月 / 日 標題 内容 授業種別 時限 講義 演習 6,7 5 月 17 日 8 5 月 24 日 5 月 31 日 9,10 6 月 7 日 11 6 月 14 日 講義 曲げモーメントを受ける鉄筋コンクリート(RC) 梁の挙動その1 構造力学の基本事項その2 RC 梁の特徴演習 曲げを受ける梁の挙動 実験 鉄筋コンクリート梁の載荷実験レポート
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 FRP 材料 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 接合方法
複合構造レポート 09 FRP 部材の接合および鋼と FRP の接着接合に関する先端技術 目次 第 1 部 FRP 部材接合の設計思想と強度評価 第 1 章 FRP 構造物の接合部 3 1.1 FRP 材料 3 1.2 FRP 構造物における各種接合方法の分類と典型的な部位 3 1.2.1 接合方法の種類 3 1.2.2 FRP 構造物における接合部 9 1.3 国内外における FRP 接合部の設計思想
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3.H 形断面柱を用いた柱梁接合部 本章では,H 形断面柱を用いた柱梁接合部に関して,6 つの部位の接合部ディテールを紹介し, それらについて, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) 柱梁接合部の標準ディテール 対象部位の概要 H 形柱を用いた柱梁接合部の標準ディテール 検討対象とする接合部ディテール 検討課題 各接合形式における柱梁接合部の各部位の材質 板厚を検討する. 34 検討課題に対応した接合部ディテールの例
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H8 年度有限要素法 1 構造強度設計 1. 塑性崩壊 1.3 疲労設計 ( 一部修正版 ) H8-1/6 早川 (R : 夏学期の復習部分 ) 1. 塑性崩壊とその評価法 ( 極限解析 ) R 塑性崩壊 : 構造物として使用に耐えないほどの過度の塑性変形 全断面降伏 前提 : 弾完全塑性材モデル E ひずみ硬化ありひずみ硬化なし : 降伏強さ E : ヤング率 ε 図 1.3 弾完全塑性材モデルの応力
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資料 -3 亀裂原因の推定 第 5 回伊達橋補修検討委員会資料 平成 28 年 3 月 11 日 Ⅱ. 亀裂原因の推定 1. 亀裂原因の推定 1-1. 亀裂の発生状況 亀裂発生箇所を図 -1.1 表 -1.1 亀裂の位置を写真 -1.1 代表的な亀裂発生箇所を写真 -1.2~ 写真 -1.6 に 示す 亀裂は 横桁フランジと垂直材の接合部 (1234) 下弦材とニーブレース 下横構ガセットの接合 部
国土技術政策総合研究所研究資料
(Ⅰ) 一般的性状 損傷の特徴 1 / 11 コンクリート床版 ( 間詰めコンクリートを含む ) からコンクリート塊が抜け落ちることをいう 床版の場合には, 亀甲状のひびわれを伴うことが多い 間詰めコンクリートや張り出し部のコンクリートでは, 周囲に顕著なひびわれを伴うことなく鋼材間でコンクリート塊が抜け落ちることもある 写真番号 9.1.1 説明コンクリート床版が抜け落ちた例 写真番号 9.1.2
国土技術政策総合研究所資料
5. 鉄筋コンクリート橋脚の耐震補強設計における考え方 5.1 平成 24 年の道路橋示方書における鉄筋コンクリート橋脚に関する規定の改定のねらい H24 道示 Ⅴの改定においては, 橋の耐震性能と部材に求められる限界状態の関係をより明確にすることによる耐震設計の説明性の向上を図るとともに, 次の2 点に対応するために, 耐震性能に応じた限界状態に相当する変位を直接的に算出する方法に見直した 1)
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トラス筋を用いた軽量スラブ (KS スラブ ) 所属名 : 極東工業 ( 株 ) 発表者 : 牛尾亮太 1. はじめに都市再開発にともなうペデストリアンデッキ用床版, 歩道橋, 水路蓋といった比較的小さい荷重が作用する場所への適用を前提として, 軽量スラブ ( 以下 KS スラブ ) の開発 1) を行った.KS スラブは高流動コンクリートを使用した上下面の薄肉コンクリート版とトラス筋を結合した構造である.
全学ゼミ 構造デザイン入門 構造解析ソフトの紹介 解析ソフト 1
全学ゼミ 構造デザイン入門 構造の紹介 1 次回 11/15 解析演習までに準備すること 集合場所 計算機センターE26教室 デザインをだいたい決定する 変更可 側面図 横から 平面図 上から 下面図 下から などを作成 部材は線 接合部は点で表現 部材表 寸法 部材長さを決定 40m以下を確認 B B A H H H A 側面図 H H 部材 部材表 長さ 個数 小計 A 1.2m 2 2.4m
8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 (
8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 8.2 支承取替工 8.3 沓座拡幅工 8.4 桁連結工 8.5 現場溶接鋼桁補強工 8.6 ひび割れ補修工 ( 充てん工法 ) 8.7 ひび割れ補修工 ( 低圧注入工法 ) 8.8 断面修復工 ( 左官工法 ) 8.9 表面被覆工 ( 塗装工法 ) 3-8-1 8 章橋梁補修工 8.1 橋梁地覆補修工 ( 撤去 復旧 ) 旧高欄の撤去を含めた地覆コンクリートの撤去
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1 公道走行を再現した振動試験による折り畳み自転車の破損状況 ~ 公道での繰り返し走行を再現した結果 ~ 2 公道走行を想定した試験用路面について 九州支所製品安全技術課清水寛治 目次 1. 折り畳み自転車のフレームはどのように破損するのか公道の走行振動を再現する自転車用ロードシミュレータについて繰り返し走行を想定した折り畳み自転車の破損部の特徴 ~ 公道による振動を繰り返し再現した結果 ~ 2.
§1 業務概要
48 号橋 ( 松の木橋 ) 平成 25 年度 松伏町 1. 橋梁長寿命化修繕計画の背景と目的 1.1 背景 一般的に橋梁の寿命は 50 年から 60 年と言われており 松伏町では 高度成長期 ( 昭和 30 年 ~ 昭和 48 年 ) に整備された多くの橋梁が近い将来に更新時期を迎え 今後 これらの橋梁に対する維持管理および架け替え費用が増加する傾向にある 橋梁の維持管理費や更新費が年々減少傾向にあるなかで
構造力学Ⅰ第１２回
第 回材の座屈 (0 章 ) p.5~ ( 復習 ) モールの定理 ( 手順 ) 座屈とは 荷重により梁に生じた曲げモーメントをで除して仮想荷重と考える 座屈荷重 偏心荷重 ( 曲げと軸力 ) 断面の核 この仮想荷重に対するある点でのせん断力 たわみ角に相当する曲げモーメント たわみに相当する ( 例 ) 単純梁の支点のたわみ角 : は 図 を仮想荷重と考えたときの 点の支点反力 B は 図 を仮想荷重と考えたときのB
様式 ( その2) 状況写真 ( 損傷状況 ) 部材単位の判定区分がⅡ Ⅲ 又はⅣの場合には 直接関連する不具合の写真を記載のこと 写真は 不具合の程度が分かるように添付すること 上部構造 ( 主桁 ) 判定区分: Ⅰ 写真 1 床版 01 上部構造 ( 横桁 ) 判定区分: Ⅲ 写真 2 竪壁 0
別紙 3 点検表記録様式 様式 1( その1) 橋梁名 管理者名等 橋梁名 路線名 起点側 緯度 35 08 02.710 経度 136 09 16.840 上出石寺線 2 号橋 ( フリガナ ) カミデイシデラセンニゴウキョウ 上出石寺線 近江八幡市安土町上出 管理者名 点検実施年月日 路下条件 代替路の有無 自専道 or 一般道 緊急輸送道路占用物件 ( 名称 ) 近江八幡市 2015.9.18
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4. ブレース接合部 本章では, ブレース接合部について,4 つの部位のディテールを紹介し, それぞれ問題となる点や改善策等を示す. (1) ブレースねらい点とガセットプレートの形状 (H 形柱, 弱軸方向 ) 対象部位の概要 H 形柱弱軸方向にガセットプレートタイプでブレースが取り付く場合, ブレースの傾きやねらい点に応じてガセットプレートの形状等を適切に設計する. 検討対象とする接合部ディテール
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不静定力学 Ⅱ 骨組の崩壊荷重の計算 不静定力学 Ⅱ では, 最後の問題となりますが, 骨組の崩壊荷重の計算法について学びます 1 参考書 松本慎也著 よくわかる構造力学の基本, 秀和システム このスライドの説明には, 主にこの参考書の説明を引用しています 2 崩壊荷重 構造物に作用する荷重が徐々に増大すると, 構造物内に発生する応力は増加し, やがて, 構造物は荷重に耐えられなくなる そのときの荷重を崩壊荷重あるいは終局荷重という
<8D5C91A28C768E5A8F91836C C768E5A8F A2E786C73>
スカイセイフティネット構造計算書 スカイテック株式会社 1. 標準寸法 2. 設計条件 (1) 荷重 通常の使用では スカイセーフティネットに人や物は乗せないことを原則とするが 仮定の荷重としてアスファルト ルーフィング1 巻 30kgが1スパンに1 個乗ったとした場合を考える ネットの自重は12kgf/1 枚 これに単管 (2.73kgf/m) を1m 辺り2 本考える 従ってネット自重は合計で
技術でつなぐ 100年橋梁 Inherited a bridge to after 100 years しっかりとした管理で後世に残す 100年橋梁を目指して 日本橋梁建設協会は平成26年に創立50周年を 迎えた この50年間に協会会員によって約23,000 橋の鋼橋を建設してきた わが国の鋼橋建設
100年橋梁 次世代へつなぐ確かな技術 100年橋梁 Inherited a bridge to after 100 years 表紙 白鬚橋 しらひげばし 1931年 昭和6年 完成 関東大震災後の震災復興事業の一環 として 現在の橋に架け替えられた 次世代へつなぐ確かな技術 105-0003 東京都港区西新橋一丁目6番11号 西新橋光和ビル9階 TEL.03-3507 -5225 FAX.03-3507
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平成 24 年度 SCOPE 研究開発助成成果報告会 ( 平成 22 年度採択 ) 塩害劣化した RC スラブの一例 非破壊評価を援用した港湾コンクリート構造物の塩害劣化予測手法の開発 かぶりコンクリートのはく落 大阪大学大学院鎌田敏郎佐賀大学大学院 内田慎哉 の腐食によりコンクリート表面に発生したひび割れ ( 腐食ひび割れ ) コンクリート構造物の合理的な維持管理 ( 理想 ) 開発した手法 点検
2. I-35W 橋の構造概要 3. I-35W 橋の崩壊モード I-35W 橋の中央部は3 径間連続の鋼上路トラス橋である. 中央径間長は139.0m, 両側の側径間長 81.0m, 桁下高 19.5m, 幅員 34.5mである. 鋼トラスは対称な2 主構であり, 床組上に14 本の縦桁が等間隔に
米国ミネアポリス I-35W 橋の崩壊メカニズムと格点部の損傷評価 笠野英行 1 2 依田照彦 1 正会員早稲田大学助手創造理工学部社会環境工学科 ( 169-8555 東京都新宿区大久保 3-4-1) E-mail:kasano@aoni.waseda.jp 2 フェロー会員早稲田大学教授創造理工学部社会環境工学科 ( 169-8555 東京都新宿区大久保 3-4-1) E-mail:yoda1914@waseda.jp
（p.52-57）392-10
Fatigue Life Prediction of Welded Structures Based on Crack Growth Analysis Abstract A fatigue life prediction system for welded structures has been developed based on crack growth analysis. In the developed
様式及び記入例 (3) 点検結果一覧表 ( その 1) 半田市橋梁点検 補修設計業務 橋梁諸元 定期点検結果 整理番号 橋梁 ID 橋梁名 橋梁形式 径間 長根橋 ( 上流側 ) PC 単純プレテンホロー桁橋 1 橋種 PC 橋 有効 橋長 幅員 橋面積 (m) (m) (m2) 供
名 形式 径間 00002 長根橋 ( 上流側 ) 2.05 3.85 66.9 H4.2 24 その他 ( 後打ちコンひびわれ ) e B 以外 その他 ( 型枠材剥がれ ) e B その他 ( 目地材はみだし ) e B 漏水 遊離石灰 d B 路面の凹凸 e M 舗装ひびわれ d B 土砂詰まり e M 中央分離帯 その他 ( フン害 ) e M 排水ます土砂詰まり e M 添架物その他 (
疲労損傷に対する原因究明 及び補修補強の考え方 森猛 ( 法政大学 )
疲労損傷に対する原因究明 及び補修補強の考え方 森猛 ( 法政大学 ) 第 24 回鋼構造基礎講座 鋼橋の維持管理 - 疲労亀裂の発見 ~ 調査 原因究明 ~ 補修補強の実務 1 疲労損傷の原因究明と補修補強の考え方 法政大学森猛 本日の話題 2 1. 疲労の基本 2. 鋼道路橋の疲労損傷事例とその原因究明桁形式橋 閉断面リブ鋼床版作用応力範囲と疲労強度 3. 疲労損傷対策とその考え方予防保全補修
<4D F736F F D E95FB90AE94F58BC78AC793E08E968BC68CA48B8694AD955C89EF985F95B65F96BC8D8291AC90A3924A2E444F43>
箱桁橋のまわし溶接部のき裂に対する ICR 処理の試験施工と追跡調査結果 長谷川秀也 1 瀬谷千惠 2 1 名古屋高速道路公社整備部企画整備課 ( 453-0804 名古屋市中村区黄金通 7 丁目 28-1) 2 名古屋高速道路公社経営企画部企画課 ( 462-0844 名古屋市北区清水 4 丁目 17-30) 名古屋高速道路では, 箱桁橋のまわし溶接部のき裂への対策として, 疲労き裂の近傍の母材を叩いて疲労き裂の表面を閉口することにより疲労寿命を向上させる工法
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橋工学 : 授業の目的 橋の設計 施工に関する基本的な考え方を学習する. 特に, 道路橋の上部工 ( 鋼製橋桁 ) の設計について学習することに主眼をおく. 橋工学 : 達成目標 1. 橋の基本的機能と構成を説明できること. 2. 道路橋の設計における基本的な考え方と手順を説明できること. 3. 単純な道路橋上部工 ( 鋼製橋桁 ) について具体的な設計作業が行えること. 橋工学 : 関連する学習教育目標
(Microsoft Word - \221\346\202R\225\322\221\346\202Q\217\315.docx)
第 2 章 CLT パネル工法における鋼板挿入型接合部の 耐力向上に関する研究 2.1 一般事項 試験概要 1. 試験名称 CLT パネル工法における鋼板挿入型接合部の耐力向上に関する研究 2. 試験の目的 内容 試験目的 ~ 補強用長ビスを面外方向に用いることによる割裂抑制の効果 ~ CLT パネルを用いた鋼板挿入型接合部の試験体に引張力を加えたと き 鋼板挿入部から割裂が生じることが確認され 接合部の最大耐力
計算例 5t超え～10t以下用_（補強リブ無しのタイプ）
1 標準吊金具の計算事例 5t 超え ~10t 以下用 ( 補強リブ無しのタイプ ) 015 年 1 月 修正 1:015.03.31 ( 社 ) 鋼管杭 鋼矢板技術協会製品技術委員会 1. 検討条件 (1) 吊金具形状 寸法 ( 材料 : 引張強度 490 N/mm 級 ) 00 30 φ 65 90 30 150 150 60 15 () 鋼管仕様 外径 板厚 長さ L 質量 (mm) (mm)
平成２３年度
橋梁長寿命化修繕計画 公表版 平成 26 年 6 月 長野県伊那市 1931 1974 2013 1 長寿命化修繕計画策定の背景と目的 背景 長野県伊那市が管理する橋梁は平成 25 年 10 月現在 793 橋 (959 径間 ) あります ( 径間とは橋脚などで支えられている上部工の一跨ぎを意味します ) 今回はその中から 重要な道路網にかかる橋梁または経年劣化の比較的大きい橋梁 171 橋を選定して長寿命化修繕計画策定を行います
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦
強化プラスチック裏込め材の 耐荷実験 実験報告書 平成 26 年 6 月 5 日 ( 株 ) アスモ建築事務所石橋一彦建築構造研究室千葉工業大学名誉教授石橋一彦 1. 実験目的 大和建工株式会社の依頼を受け 地下建設土留め工事の矢板と腹起こしの間に施工する 強 化プラスチック製の裏込め材 の耐荷試験を行って 設計荷重を保証できることを証明する 2. 試験体 試験体の実測に基づく形状を次に示す 実験に供する試験体は3
図 維持管理の流れと診断の位置付け 1) 22 22
第 2 章. 調査 診断技術 2.1 維持管理における調査 診断の位置付け (1) 土木構造物の維持管理コンクリート部材や鋼部材で構成される土木構造物は 立地環境や作用外力の影響により経年とともに性能が低下する場合が多い このため あらかじめ設定された予定供用年数までは構造物に要求される性能を満足するように適切に維持管理を行うことが必要となる 土木構造物の要求性能とは 構造物の供用目的や重要度等を考慮して設定するものである
<4D F736F F D2091E682508FCD816091E682528FCD95F18D908F912E444F43>
http://www.townkamiita.jp - 1 - - 2 - 補助事業(1/2)/2)長寿命化修繕計画 第 1 章業務概要 1.1 業務目的本業務は 板野郡上板町が管理する橋長 15m 以上の橋梁において 橋梁修繕工事に先立ち 橋梁の点検調査を行うものである また この調査結果は これら管理橋梁の 長寿命化修繕計画 を策定するための基礎資料となるものである 長寿命化修繕計画 について
疲労に関する重要知識 実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて
原子力研究委員会 FQA2 小委員会疲労に関する重要知識 Subcommittee for Organizing Question and Answer of Fatigue Knowledge(Phase 2) 疲労に関する重要知識講演資料集 実機で疲労破壊起点となる鋭い切欠きや微小欠陥の取扱いについて この資料は,( 一社 ) 日本溶接協会原子力研究委員会 FQA2 小委員会における講演資料を掲載したものです.
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 平成 26 年度建築研究所講演会 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~
CLT による木造建築物の設計法の開発 ( その 2)~ 構造設計法の開発 ~ 構造研究グループ荒木康弘 CLT 構造の特徴 構法上の特徴 構造上の特徴 講演内容 構造設計法の策定に向けた取り組み CLT 建物の現状の課題 設計法策定に向けた取り組み ( モデル化の方法 各種実験による検証 ) 今後の展望 2 構造の構法上の特徴軸組構法の建て方 鉛直荷重水平力 ( 自重 雪地震 風 ) 柱や梁で支持壁で抵抗
ｽﾗｲﾄﾞ ﾀｲﾄﾙなし
高じん性モルタルを用いた 実大橋梁耐震実験の破壊解析 ブラインド 株式会社フォーラムエイト 甲斐義隆 1 チーム構成 甲斐義隆 : 株式会社フォーラムエイト 青戸拡起 :A-Works 代表 松山洋人 : 株式会社フォーラムエイト Brent Fleming : 同上 安部慶一郎 : 同上 吉川弘道 : 東京都市大学総合研究所教授 2 解析モデル 3 解析概要 使用プログラム :Engineer s
(Microsoft Word - \216\221\227\277\202S\201i\225\\\216\206\201j.docx)
資料 -4 恒久対策 第 4 回伊達橋補修検討委員会資料 平成 27 年 6 月 12 日 1. 恒久対策基本方針 伊達橋の補修 補強設計の基本方針について 検討フローを図 -1.1 に示す Ⅰ 目標性能 1 供用性 : 補修補強後 50 年 大型車 25t 対応 2 耐久性能 : 疲労亀裂をできるだけ進展 発生させないようにする 3 維持管理 : 橋梁定期点検 5 年で対応出来る水準とする ( 耐震性能の確認
1 平成 25 年 3 月末日 ( 全 6 枚 ) 道路橋示方書 ( 平成 24 年 ) 改訂概要資料 大阪市立大学名誉教授北田俊行 1. 平成 24 年 2 月あるいは 3 月における道路橋示方書改訂の理由 (1) 最近の道路橋に関する新しい知見の反映 (2) 東北地方太平洋沖地震による橋梁被害の
1 平成 25 年 3 月末日 ( 全 6 枚 ) 道路橋示方書 ( 平成 24 年 ) 改訂概要資料 大阪市立大学名誉教授北田俊行 1. 平成 24 年 2 月あるいは 3 月における道路橋示方書改訂の理由 (1) 最近の道路橋に関する新しい知見の反映 (2) 東北地方太平洋沖地震による橋梁被害の反映 2. 共立出版 の 新編橋梁工学 および 例題で学ぶ橋梁工学 への反映 (1) 今回の道路橋示方書の改訂内容の反映は
近畿地方整備局福知山河川国道事務所 資料配付 配布日時 平成 22 年 10 月 28 日 14 時 00 分 件 名 まいづる国道 27 号舞鶴市市場 いちばあおばの青葉 おおはしにおける 大橋高欄 遮音壁取替工事のおしらせ ~ 昼間片側交互通行規制を行います ~ 概 要 福知山河川国道事務所では
近畿地方整備局福知山河川国道事務所 資料配付 配布日時 平成 22 年 10 月 28 日 14 時 00 分 件 名 まいづる国道 27 号舞鶴市市場 いちばあおばの青葉 おおはしにおける 大橋高欄 遮音壁取替工事のおしらせ ~ 昼間片側交互通行規制を行います ~ 概 要 福知山河川国道事務所では青葉大橋 ( 昭和 42 年完成 ) の耐震補強工事及び騒音振動対策工事を進めています この度 国道
【論文】
第 10 回複合 合成構造の活用に関するシンポジウム (54) 鋼 コンクリート複合トラス鉄道橋の 温度変化挙動に関する研究 奥村駿 1 橋本国太郎 2 谷口望 3 由井洋三 4 杉浦邦征 5 1 学生会員京都大学大学大学院工学研究科修士課程 ( 615-8540 京都市西京区京都大学桂 ) E-mail:okumura.shun.83z@st.kyoto-u.ac.jp 2 正会員京都大学大学院工学研究科助教
( HT780 ) 1974 1988 1998 HT780 試 験 溶 接 拘 束 溶 接 第 2 図 HT780 HT780 ( 2 ) 第 3 図 ( 3 ) SAW ( Submerged Arc Welding ) R 400 t N/mm mm t mm 第 4 図 第 4 図 ( 4
技 術 解 説 Progress of Welding Technology in Bridge Construction 1970 1 2 3 1 2 3 This paper is a review of the progress of welding technology in bridge construction with its historical background after the
<4E6F2E3835955C8E8687408743205B8D5890568DCF82DD5D2E6169>
ストックマネジメント ① 施設の状況 面バンド工法を採用しました 対象となる管水路は ダグタイル鋳鉄管で管経 本工法による施工は 以下の手順で行いました φ 700 1000 で昭和 42 年に完成し 40 年程が ⅰ ゴムの輪を継ぎ手に沿ってセットする 写 経過しています 近年 漏水事故が毎年のように 発生しており 畑かんの断水 周辺への浸水が発 真 3 ⅱ ステンレスの輪をゴムの輪に沿わせる 写
屋根ブレース偏心接合の研究開発
論文 報告 屋根ブレース偏心接合の研究開発 ~BT 接合ピースを用いた大梁 小梁 屋根ブレース接合部 ~ Research and Development of Eccentric Joints in Roof Brace 戸成建人 * Tatsuto TONARI 谷ヶ﨑庄二 * Shoji YAGASAKI 池谷研一 * Kenichi IKETANI 中澤潤 * Jun NAKAZAWA 川田工業システム建築の鉄骨生産ラインの特徴を活かして製作コストを低減するために,
Microsoft PowerPoint - 知財報告会H20kobayakawa.ppt [互換モード]
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亀裂の変形特性を考慮した数値解析による岩盤物性評価法 地球工学研究所地圏科学領域小早川博亮 1 岩盤構造物の安定性評価 ( 斜面の例 ) 代表要素 代表要素の応力ひずみ関係 変形: 弾性体の場合 :E,ν 強度: モールクーロン破壊規準 :c,φ Rock Mech. Rock Engng. (2007) 40 (4), 363 382 原位置試験 せん断試験, 平板載荷試験 原位置三軸試験 室内試験
鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 東田典雅 1 西川孝一 1 登石清隆 2 脇坂哲也 2 西村治 2 田嶋一介 2 1 東日本高速道路 ( 株 ) 新潟支社 ( 新潟市中央区天神 1-1 プラーカ3 4F) 2 大日本コンサルタン
(4) 鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 大日本コンサルタント株式会社北陸支社技術部構造保全計画室 田嶋一介氏 50 鋼連続合成ラーメン 2 主鈑桁橋へのコンパクト断面設計法および二重合成構造の適用検討 東田典雅 1 西川孝一 1 登石清隆 2 脇坂哲也 2 西村治 2 田嶋一介 2 1 東日本高速道路 ( 株 ) 新潟支社 ( 950-0917
豊中市千里地区歩路橋長寿命化修繕計画 平成 29 年 8 月 豊中市
豊中市千里地区歩路橋長寿命化修繕計画 平成 29 年 8 月 豊中市 目次 1. 現状把握... 1 1.1 計画対象の歩路橋... 1 1.2 健全性の診断... 3 2. 長寿命化修繕計画... 4 2.1 修繕優先度の考え方... 4 2.2 修繕計画... 5 1. 現状把握 1.1 計画対象の歩路橋 歩路橋は 豊中市独自の呼称です 一般的に歩行者が道路や河川を渡るための橋を人道橋と呼 びますが
コンクリート工学年次論文集 Vol.25
22 報告継手部を有する連続繊維補強材により下面増厚補強した RC はりの疲労性状 小田切芳春 *1 辻幸和 *2 岡村雄樹 *3 小林朗 *4 要旨 : 性能が低下した道路橋 RC 床版の補修 補強対策は, 非常に重要な課題である この補強工法としては, 吹付け下面増厚補強工法がある 本研究では, 補強材に炭素繊維の連続繊維補強材 ( 以下 CFRP) を使用し, 継手部を有する CFRP と継手部が無い
< B795FB8C6094C28F6F97CD97E12E786477>
長方形板の計算システム Ver3.0 適用基準 級数解法 ( 理論解析 ) 構造力学公式集( 土木学会発行 /S61.6) 板とシェルの理論( チモシェンコ ヴォアノフスキークリ ガー共著 / 長谷川節訳 ) 有限要素法解析 参考文献 マトリックス構造解析法(J.L. ミーク著, 奥村敏恵, 西野文雄, 西岡隆訳 /S50.8) 薄板構造解析( 川井忠彦, 川島矩郎, 三本木茂夫 / 培風館 S48.6)
PowerPoint プレゼンテーション
SALOME-MECA を使用した RC 構造物の弾塑性解析 終局耐力と弾塑性有限要素法解析との比較 森村設計信高未咲 共同研究者岐阜工業高等専門学校柴田良一教授 研究背景 2011 年に起きた東北地方太平洋沖地震により多くの建築物への被害がみられた RC 構造の公共建築物で倒壊まではいかないものの大きな被害を負った報告もあるこれら公共建築物は災害時においても機能することが求められている今後発生が懸念されている大地震を控え
本日話す内容
6CAE 材料モデルの VV 山梨大学工学部土木環境工学科吉田純司 本日話す内容 1. ゴム材料の免震構造への応用 積層ゴム支承とは ゴムと鋼板を積層状に剛結 ゴム層の体積変形を制限 水平方向 鉛直方向 柔 剛 加速度の低減 構造物の支持 土木における免震 2. 高減衰積層ゴム支承の 力学特性の概要 高減衰ゴムを用いた支承の復元力特性 荷重 [kn] 15 1 5-5 -1-15 -3-2 -1 1
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. 基礎資料橋梁長寿命化修繕計画に伴う基礎資料として 道路橋に関する基礎データ収集要領 ( 案 ) ( 国土交通省国土技術政策総合研究所平成 19 5 月 ) に準じ対象橋梁の現地調査 ( 橋梁点検 ) が行われており この調査結果に基づき現橋梁の整理を行う.1 管理橋梁の現状 (1) 町内の橋梁数本町が管理する道路橋は 現在 159 橋 (1 3 月現在 ) あるが 架設次の分かっているものは7
コンクリート工学年次論文集 Vol.28
報告波形鋼板ウェブ - 下床版巻込み式継手の耐荷性能 山口佳起 *1 秋山博 *2 *3 竹中計行 要旨 : 波形鋼板ウェブの下フランジが下床版を下から巻き込む様な構造となる波形鋼板ウェブ- 下床版巻込み式継手は, 我が国では実績が無く適用にあたってはその耐力および破壊形態の把握が必要となる そこで, 本実験では実物大部分モデルにより波形鋼板ウェブ- 下床版巻込み式継手の曲げ試験を実施し, その耐力
材料の力学解答集
材料の力学 ( 第 章 ) 解答集 ------------------------------------------------------------------------------- 各種応力の計算問題 (No1) 1. 断面積 1mm の材料に 18N の引張荷重が働くとき, 断面に生じる応力はどれほどか ( 18(N/mm ) または 18(MP)) P 18( N) 18 N /
第七回道路橋床版シンポジウム論文報告集 チャンネルビーム合成床版を用いた合成桁の静的負曲げ実験 Static negative bending tests of composite girder using composite slab reinforced by channel beam 山口隆一
第七回道路橋床版シンポジウム論文報告集 チャンネルビーム合成床版を用いた合成桁の静的負曲げ実験 Static negative bending tests of composite girder using composite slab reinforced by channel beam 山口隆一 *, 鈴木統 **, 高井祐輔 **, 徳重雅史 ** Ryuichi Yamaguchi, Osamu
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2012 年制定 コンクリート標準示方書 [ 設計編 : 本編 ] 目 次 1 章 総 則 1 1.1 適用の範囲 1 1.2 設計の基本 2 1.3 用語の定義 4 1.4 記 号 7 2 章 要求性能 13 2.1 一 般 13 2.2 耐久性 13 2.3 安全性 14 2.4 使用性 14 2.5 復旧性 14 2.6 環境性 15 3 章 構造計画 16 3.1 一 般 16 3.2 要求性能に関する検討
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-1 ポイント : 材料の応力とひずみの関係を知る 断面内の応力とひずみ 本章では 建築構造で多く用いられる材料の力学的特性について学ぶ 最初に 応力とひずみの関係 次に弾性と塑性 また 弾性範囲における縦弾性係数 ( ヤング係数 ) について 建築構造用材料として代表的な鋼を例にして解説する さらに 梁理論で使用される軸方向応力と軸方向ひずみ あるいは せん断応力とせん断ひずみについて さらにポアソン比についても説明する
国都街第 4 5 号国道企第 2 3 号平成 29 年 7 月 21 日 各地方整備局長 殿 北海道開発局長 殿 内閣府沖縄総合事務局長 殿 高速道路会社代表取締役社長殿 国土交通省都市局長 国土交通省道路局長 橋 高架の道路等の技術基準の改定について 橋 高架の道路等の技術基準のうち道路橋示方書 Ⅰ 共通編 Ⅱ 鋼橋編 Ⅲ コンクリート橋編 Ⅳ 下部構造編および Ⅴ 耐震設計編については 平成 24
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許容応力度設計の基礎 圧縮材の設計 ( 座屈現象 ) 構造部材には 圧縮を受ける部材があります 柱はその代表格みたいなものです 柱以外にも トラス材やブレース材 ラチス材といったものがあります ブレースは筋交いともいい はりや柱の構面に斜め材として設けられています この部材は 主に地震などの水平力に抵抗します 一方 ラチス材は 細長い平鋼 ( 鉄の板 ) を組み合わせて はりや柱をつくることがありますが
IT1815.xls
提出番号 No.IT1815 提出先御中 ハンドホール 1800 1800 1500 - 強度計算書 - 国土交通省大臣官房官庁営繕部監修平成 5 年度版 電気設備工事監理指針 より 受領印欄 提出平成年月日 株式会社インテック 1 1. 設計条件奥行き ( 短辺方向 ) X 1800 mm 横幅 Y 1800 mm 側壁高 Z 1500 mm 部材厚 床版 t 1 180 mm 底版 t 150
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第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ 1-1 第 1 章モールの定理による静定梁のたわみ ポイント : モールの定理を用いて 静定梁のたわみを求める 断面力の釣合と梁の微分方程式は良く似ている 前章では 梁の微分方程式を直接積分する方法で 静定梁の断面力と変形状態を求めた 本章では 梁の微分方程式と断面力による力の釣合式が類似していることを利用して 微分方程式を直接解析的に解くのではなく 力の釣合より梁のたわみを求める方法を学ぶ
<4D F736F F D208D7E959A82A882E682D18F498BC78BC882B B BE98C60816A2E646F63>
降伏時および終局時曲げモーメントの誘導 矩形断面 日中コンサルタント耐震解析部松原勝己. 降伏時の耐力と変形 複鉄筋の矩形断面を仮定する また コンクリートの応力ひずみ関係を非線形 放物線型 とする さらに 引張鉄筋がちょうど降伏ひずみに達しているものとし コンクリート引張応力は無視する ⅰ 圧縮縁のひずみ
Microsoft PowerPoint 発表資料（PC) ppt [互換モード]
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空港エプロン PC 舗装版の補強構造に関する研究 空港研究部空港施設研究室坪川将丈, 水上純一, 江崎徹 ( 現 九州地整 ), 小林雄二 ( 株 ) ピーエス三菱吉松慎哉, 青山敏幸, 野中聡 1 研究の背景 目的 東京国際空港西側旅客エプロン15 番 16 番スポットのPC 舗装部において, 雨水の混入, 繰返し荷重の作用等により泥化したグラウト材のポンピング現象が発生ング現象 ( 航空機翼程度の高さにまで達する
第 2 図 X 2. X 線応力計測法について q ( a ) X 線回折モデル q X X X X Bragg 第 3 図 Bragg X X q X ( E ) ( v ) X 2 5 mm X (1) (2) (3) (4) 計測可能領域表面表面下, 断面 ( b ) 無負荷 (5) (6)
Measurement Technology for Resiual Stresses Locke in Structural Members IHI IHI IHI IHI IHI ( SCC ) IHI ( IIC ) If large compressive resiual stresses are prouce on the surface of a structure by shot-peening,
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文鉄筋腐食したコンクリート構造部材の 3 次元格子モデル解析 三木朋広 *1 久保陽平 *2 *3 二羽淳一郎 要旨 : 鉄筋腐食したコンクリート構造部材の残存構造性能を把握するため,3 次元格子モデルを用いて解析的に検討した 格子モデルは, トラス要素で構成された簡便な解析モデルである 本研究では, 鉄筋腐食の程度を, 鉄筋の断面欠損, および主鉄筋とコンクリートの付着劣化として解析に反映させた
鋼道路橋防食便覧 目次 A5 判 592 頁本体価格 7,500 円 平成 26 年 3 月 31 日初版第 1 刷発行平成 29 年 5 月 30 日第 3 刷発行 第 Ⅰ 編共通編 第 1 章総則 Ⅰ 総論 Ⅰ 適用の範囲 Ⅰ 用語 Ⅰ-4 第 2 章鋼
鋼道路橋防食便覧 目次 A5 判 592 頁本体価格 7,500 円 平成 26 年 3 月 31 日初版第 1 刷発行平成 29 年 5 月 30 日第 3 刷発行 第 Ⅰ 編共通編 第 1 章総則 Ⅰ-1 1. 1 総論 Ⅰ-1 1. 2 適用の範囲 Ⅰ-2 1. 3 用語 Ⅰ-4 第 2 章鋼道路橋の腐食 Ⅰ-5 2. 1 鋼の腐食 Ⅰ-5 2. 2 腐食の分類と形態 Ⅰ-6 2. 3 環境と腐食
Microsoft PowerPoint - 9溶接 [互換モード]
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2 建築構造学 :S 造 溶接接合の設計 建築構造学 鉄骨造 ( 鋼構造 ) 参考書 チョウケイヨウ 張景耀 Email: zhang@sda.nagoya-cu.ac.jp URL: zhang.aistructure.net わかりやすい鉄骨の構造設計著者 : 日本鋼構造協会 建築鋼構造 その理論と設計著者 : 井上一朗, 吹田啓一郎出版社 : 鹿島出版会 鋼構造の性能と設計著者 : 桑村仁出版社
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 5 14.1 検討の背景と目的 9 mm角以上の木材のたすき掛け筋かいは 施行令第 46 条第 4 項表 1においてその仕様と耐力が規定されている 既往の研究 1では 9 mm角筋かい耐力壁の壁倍率が 5. を満たさないことが報告されているが 筋かい端部の仕様が告示第 146 号の仕様と異なっている 本報では告示どおりの仕様とし 9 mm角以上の筋かいたすき掛けの基礎的なデータの取得を目的として検討を行った
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第 47 回地盤工学研究発表会 モアレを利用した変位計測システムの開発 ( 計測原理と画像解析 ) 平成 24 年 7 月 15 日 山形設計 ( 株 ) 技術部長堀内宏信 1. はじめに ひびわれ計測の必要性 高度成長期に建設された社会基盤の多くが老朽化を迎え, また近年多発している地震などの災害により, 何らかの損傷を有する構造物は膨大な数に上ると想定される 老朽化による劣化や外的要因による損傷などが生じた構造物の適切な維持管理による健全性の確保と長寿命化のためには,
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ミクロ組織に基づくフェライト セメンタイト鋼の脆性破壊発生予測 柴沼一樹東京大学大学院工学系研究科 ミクロ組織に基づくフェライト セメンタイト鋼の脆性破壊発生予測 柴沼一樹 東京大学 大学院工学系研究科システム創成学専攻 113-8656 東京都文京区本郷 7-3-1 shibanuma@struct.t.-u-tokyo.ac.jp 近年, 構造物に使用される鋼材の高張力化や使用環境の過酷化が進み,
国土技術政策総合研究所 研究資料
3. 解析モデルの作成汎用ソフトFEMAP(Ver.9.0) を用いて, ダムおよび基礎岩盤の有限要素メッシュを8 節点要素により作成した また, 貯水池の基本寸法および分割数を規定し,UNIVERSE 2) により差分メッシュを作成した 3.1 メッシュサイズと時間刻みの設定基準解析結果の精度を確保するために, 堤体 基礎岩盤 貯水池を有限要素でモデル化する際に, 要素メッシュの最大サイズならびに解析時間刻みは,
<4D F736F F F696E74202D E518D6C8E9197BF31817A92DD82E E494C282CC8D5C91A2>
参考資料 1 吊り天井板の構造 目的 事故の起きた吊り天井板の構造や設計条件等を調査し 当初設計について把握したもの 平成 25 年 3 月 27 日 ( 水 ) 中日本高速道路株式会社 1 トンネル各部の名称 (1) 吊り金具 排気ダクト 送気ダクト 1200mm 90mm 隔壁板 受け台 80mm コンクリートアンカー 無収縮モルタル 天井板 手すり 吸気口 天井板 スタット ホ ルト 1 1
耳桁の剛性の考慮分配係数の計算条件は 主桁本数 n 格子剛度 zです 通常の並列鋼桁橋では 主桁はすべて同じ断面を使います しかし 分配の効率を上げる場合 耳桁 ( 幅員端側の桁 ) の断面を大きくすることがあります 最近の桁橋では 上下線を別橋梁とすることがあり また 防音壁などの敷設が片側に有る
格子桁の分配係数の計算 ( デモ版 ) 理論と解析の背景主桁を並列した鋼単純桁の設計では 幅員方向の横桁の剛性を考えて 複数の主桁が協力して活荷重を分担する効果を計算します これを 単純な (1,0) 分配に対して格子分配と言います レオンハルト (F.Leonhardt,1909-1999) が 1950 年初頭に発表した論文が元になっていて 理論仮定 記号などの使い方は その論文を踏襲して設計に応用しています
橋梁へのレーザ・アークハイブリッド溶接およびレーザホットワイヤ溶接技術の適用
橋梁へのレーザ アークハイブリッド溶接およびレーザホットワイヤ溶接技術の適用 株式会社 IHI 技術開発本部猪瀬幸太郎 杉野友洋 松本直幸 レーザ溶接の利点である高速溶接 小さな溶接変形と 従来の溶接方法の利点である良好な施工性を両立するハイブリッド溶接はレーザ光の他に補助熱源を併用する施工法であり とくに大型鋼構造物への適用が期待されている 本報では アーク溶接を補助熱源とするレーザ アークハイブリッド溶接とホットワイヤを補助熱源とするレーザホットワイヤ溶接について
西松建設技報
Development and application of a prediction and analysis system for tunnel deformation PAS-Def * Masayuki Yamashita *** Takuya Sugimoto *** Kaoru Maeda ** Izumi Takemura *** Kouji Yoshinaga PAS-Def DRISS
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月 目次 本資料の利用にあたって 1 矩形断面の橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 2 矩形断面 (D51 SD490 使用 ) 橋軸方向の水平耐力及び水平変位の計算例 8 矩形断面の橋軸直角方向の水平耐力及び水平変位の計算例
台東区橋梁長寿命化修繕計画 平成 30 年 3 月 台東区
台東区橋梁長寿命化修繕計画 平成 30 年 3 月 台東区 < 目次 > 1. 計画策定の目的 1.1 背景と目的 1 1.2 計画期間 2 2. 対象橋梁 3 3. 基本方針 6 3.1 日常的な維持管理の基本方針 6 3.2 定期点検の基本方針 6 3.3 費用の縮減に関する基本方針 7 4. 橋梁の現状 8 5. 橋梁の計画的な補修 10 5.1 費用縮減策 10 5.2 今後の補修 点検実施計画
新版溶接 接合技術特論 正誤表 (4 版第 2 刷用 ) 2011 年 2 月 89 ページ箇所修正前 修正後 下表と差し替える 115 表 2.2(a) 115 表 2.2(b) (5 箇所 ) 13 t について 削除 125 図 2.11 130 図 2.14 軟鋼溶接部のミクロ組織 軟鋼溶接熱影響部の組織変化の模式図 130 表 2.7 丸数字をすべて削除 131 図 2.15 軟鋼溶接熱影響部の組織変化の模式図
桑島濘岩 4 号線 1 号橋 上部工 数量計算書
桑島濘岩 4 号線 1 号橋 上部工 数量計算書 上部工数量総括表 工種 主桁工 中埋工 支承工 張出し床版工 地覆工 舗装工 型枠 種 樹脂注入工 ( その 1) 仕様単位数量備考 プレテンホロ - 桁本 7 σck=6n/mm m 1.57.8t/ 本 t 6.6 m 5..8 4. 7.1 SWPR7B15.mm kg 95.9 φ45 m 49. m 5. σck=n/mm m 1.74 PC
材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有
![材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有](/thumbs/97/134628245.jpg "材料強度試験 ( 曲げ試験 ) [1] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [2] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有")
材料強度試験 ( 曲げ試験 [] 概要 実験 実習 Ⅰ の引張り試験に引続き, 曲げ試験による機械特性評価法を実施する. 材料力学で学ぶ梁 の曲げおよびたわみの基礎式の理解, 材料への理解を深めることが目的である. [] 材料の変形抵抗変形抵抗は, 外力が付与された時の変形に対する各材料固有の抵抗値のことであり, 一般に素材の真応力 - 真塑性ひずみ曲線で表される. 多くの金属材料は加工硬化するため,
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた
問題 2-1 ボルト締結体の設計 (1-1) 摩擦係数の推定図 1-1 に示すボルト締結体にて, 六角穴付きボルト (M12) の締付けトルクとボルト軸力を測定した ボルトを含め材質はすべて SUS304 かそれをベースとしたオーステナイト系ステンレス鋼である 測定時, ナットと下締結体は固着させた 測定データを図 1-2 に示す データから, オーステナイト系ステンレス鋼どうしの摩擦係数を推定せよ
第4章 溶接施工管理
715 mm mm ) (1) I (2) (3) (4) 45 716 図１ 46 溶接接合教室 基礎を学ぶ 橋梁の種類 鷹羽 溶接 接合技術の適用 橋梁と建築鉄骨 717 (5) H S N (6) 3.1 a y a y / 47 718. SM JIS G SS SS P S C Pcm Pcm Pcm=C+Si/ +(Mn+Cr+Cu)/ +Ni/ +Mo/ +V/ + B (%) ) LP
2. 熱弾性応力測定の原理材料が弾性範囲内で荷重を受ける場合 荷重の繰返し速度が断熱条件を満たす程度に十分速ければ 主応力和の変化量 Δσ と温度の変化量 ΔT との間には 次式で示す関係が成立する (1) ここで K m は熱弾性係数 T は絶対温度である したがって 赤外線サーモグラフィを用いて
平成 20 年度 大阪大学工業会賞 受賞研究 赤外線サーモグラフィによる道路橋鋼床版の疲労き裂遠隔検出法開発に関する基礎的研究 大阪大学大学院工学研究科機械工学専攻後期課程 2 年 和泉遊以 1. 緒言道路橋を支える床版には 大きく分けてコンクリート床版と鋼床版の二つがある 軽量で架設が容易かつその施工が速い鋼床版は 架設方法等の制約により死荷重を軽減する必要がある若齢地盤区間の橋梁や橋桁間の長い区間など
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発表会場での質問 回答 大阪 ここまで進んだ鋼床版の疲労対策 において Q1) 架設用吊金具からの疲労き裂について 首都高速様の事務連絡の事例を紹介しておりましたが これまで多数発生しているのでしょうか 回答 ) 現状 協会として把握している事例はございません 事務連絡資料では詳しいき裂の説明が記載されていなかったのですが き裂が発生したという事実をもとに 今回原因と対策を検討致しました 吊金具残し部の疲労損傷事例は非常に少ないと考えております
相馬市 橋梁長寿命化修繕計画 平成 28 年 12 月 福島県 相馬市建設部土木課
相馬市 橋梁長寿命化修繕計画 平成 28 年 12 月 福島県 相馬市建設部土木課 - 目 次 - 1. 長寿命化修繕計画の目的 -------------------------------- 1 頁 2. 長寿命化修繕計画の対象橋梁 -------------------------------- 4 3. 健全度の把握及び日常的な維持管理に関する基本的な方針 -------------- 4
土木学会構造工学論文集(2012.3)
構造工学論文集 Vol.58A(1 年 3 月 ) 土木学会 鋼小片から製作した試験片によるシャルピー衝撃試験に関する研究 Charpy impact test with test specimens made with Stop-Hole-size cores 小野潔 *, 穴見健吾 **, 及川光晴 *** Kiyoshi Ono, Kengo Anami and Mitsuharu Oikawa
差替ファイル1
曲線橋 たわみによる影響 図 - 解 4.1.6 負反力が生じやすい構造および位置 (2) 都市内高速道路は架設条件や供用条件の厳しい場合が多いことから 死荷重の設定における不確かさや架設誤差の影響などを考慮して 道示 (Ⅰ 共通編 )4.1.2 に示される式よりも厳しい結果を与える式で負の反力を照査することを標準とした ただし 設計値通りの死荷重バランスとなるよう計測しながら支承を据える場合には
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超大型コンテナ船の構造安全対策の検討に係る調査研究 ( 別冊 ) 超大型コンテナ船の極厚鋼板溶接継手部の脆性破壊防止に関する提言 2009 年 3 月 財団法人日本船舶技術研究協会 超大型コンテナ船の極厚鋼板溶接継手部の脆性破壊防止に関する提言 目次 はじめに --------------------------------------------------- 1 1. 一般 ---------------------------------------------------
橋梁伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 荷重支持型ゴム製伸縮装置 突合せ型伸縮装置 遊間部舗装連続化装置 縦目地用伸縮装置 鋼製歩道用伸縮装置
橋梁伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 荷重支持型ゴム製伸縮装置 突合せ型伸縮装置 遊間部連続化装置 縦目地用伸縮装置 鋼製歩道用伸縮装置 伸縮装置総合カタログ 荷重支持型鋼製伸縮装置 ST ジョイント NEXCO 対応型 2 ST ジョイント 2 スマートジョイント 3 AI ジョイント 3 グライディングジョイント GLH 型 4 荷重支持型ゴム製伸縮装置 3S-V ジョイント
建設機械施工 Vol.67 No.7 July 図 2 U リブの内側に車輪が載荷された場合の U リブの変形 れにより生じる溶接ルート部の応力集中であると示されている すなわち, デッキプレートと U リブが溶接されたまま, 上述のあて板による補強を実施しても 2 のようにシングル
88 建設機械施工 Vol.67 No.7 July 2015 CMI 既設鋼床版の疲労損傷に対するスタッドボルトを用いた鋼床版下面からの補強方法に関する研究 小野秀一 渡辺真至 1 2 重交通路線の U リブ鋼床版で疲労き裂が顕在化 するなか, 各関係機関においては対策方法の検討が進められている 当誌 建設の施工企画 2007 年 4 月号 でも一部概要を紹介したように, 施工技術総合研究所ではこれまでに,
有限要素法法による弾弾性変形解析 (Gmsh+Calculix)) 海洋エネルギギー研究センター今井 問題断面が1mmx1mm 長さ 20mmm の鋼の一端端を固定 他他端に点荷重重をかけた場場合の先端変変位および最大応力を求求める P Equation Chapter 1 Section 1 l
有限要素法法による弾弾性変形解析 (Gmsh+Calculix)) 海洋エネルギギー研究センター今井 問題断面が1mmx1mm 長さ 20mmm の鋼の一端端を固定 他他端に点荷重重をかけた場場合の先端変変位および最大応力を求求める P Equation Chapter 1 Section 1 l δ 1 形状の作作成 (Gmsh) c: gmsh test1 フォルダを作る http://geuz.org/gmsh/#
第1章 単 位
H. Hamano,. 長柱の座屈 - 長柱の座屈 長い柱は圧縮荷重によって折れてしまう場合がある. この現象を座屈といい, 座屈するときの荷重を座屈荷重という.. 換算長 長さ の柱に荷重が作用する場合, その支持方法によって, 柱の理論上の長さ L が異なる. 長柱の計算は, この L を用いて行うと都合がよい. この L を換算長 ( あるいは有効長さという ) という. 座屈荷重は一般に,
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許容応力度設計の基礎 はりの断面設計 前回までは 今から建てようとする建築物の設計において 建物の各部材断面を適当に仮定しておいて 予想される荷重に対してラーメン構造を構造力学の力を借りていったん解き その仮定した断面が適切であるかどうかを 危険断面に生じる最大応力度と材料の許容応力度を比較することによって検討するという設計手法に根拠を置いたものでした 今日は 前回までとは異なり いくつかの制約条件から
. 軸力作用時における曲げ耐力基本式の算定 ) ここでは破壊包絡線の作成を前提としているので, コンクリートは引張領域を無視した RC 断面時を考える. 圧縮域コンクリートは応力分布は簡易的に, 降伏時は線形分布, 終局時は等価応力ブロック ( 図 -2) を考えることにする. h N ε f e
課題 軸力と曲げモーメントの相互作用図. はじめに 骨組構造を形成する梁 柱構造部材には, 一般に軸力, 曲げモーメント, せん断力が作用するが, ここでは軸力と曲げモーメントの複合断面力を受ける断面の相互作用図 (interation urve) を考える. とくに, 柱部材では, 偏心軸圧縮力や, 地震 風などの水平力を受け ( 図 -), 軸力 + 曲げ荷重下の検討は, 設計上不可欠となる.
コンクリート工学年次論文集 Vol.29
論文一軸引張試験と曲げ試験から得られる HPFRCC の応力 - ひずみ関係 河合正則 *1 森山守 * 林承燦 *3 * 内田裕市 要旨 : 打設方向を変えた HPFRCC の塊から切り出した同一の断面寸法の供試体について, 一軸引張試験と曲げ試験を行ないそれぞれ引張応力 -ひずみ関係を求め比較検討した 一軸引張試験では荷重 - 変位曲線を計測して直接, 応力 -ひずみ関係を求め, 曲げ試験ではモーメント-
4 健全度の把握及び日常的な維持管理に関する基本的な方針 健全度の把握の基本的な方針橋梁の長寿命化を図るため 定期点検要領に基づき5 年に1 回の定期点検を実施していきます また 定期点検の結果に基づく診断結果 ( 健全度 ) を長寿命化修繕計画に反映させていきます 日常的な維持管理に関する基本的な
4 健全度の把握及び日常的な維持管理に関する基本的な方針 健全度の把握の基本的な方針橋梁の長寿命化を図るため 定期点検要領に基づき5 年に1 回の定期点検を実施していきます また 定期点検の結果に基づく診断結果 ( 健全度 ) を長寿命化修繕計画に反映させていきます 日常的な維持管理に関する基本的な方針 橋梁を常に良好な状況に保つため 定期的な巡回点検や清掃など日常的な維持管理を行っ ていきます 写真
土木学会構造工学論文集(2008.3)
構造工学論文集 Vol.54A(2008 年 3 月 ) 土木学会 炭素繊維シートを用いた腐食による鋼部材断面欠損部の 補修効果に関する実験的研究 Experimental study on repair effect using carbon fiber sheets for damaged steel members due to corrosion 杉浦江 *, 大垣賀津雄 **, 稲葉尚文
勝浦市橋梁長寿命化修繕計画 平成 25 年 3 月 勝浦市都市建設課
勝浦市橋梁長寿命化修繕計画 平成 25 年 3 月 勝浦市都市建設課 勝浦市橋梁長寿命化修繕計画 1. 長寿命化修繕計画の目的 1 2. 長寿命化修繕計画の対象橋梁 1 3. 健全度の把握及び日常的な維持管理に関する基本的な方針 2 4. 長寿命化及び修繕 架替えに係る費用の縮減に関する基本的な方針 2 5. 対象橋梁ごとの概ねの次回点検時期及び修繕内容と時期 2 6. 長寿命化修繕計画による効果
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CAE 演習 :Eas-σ lite に よる応力解析 目標 : 機械工学実験 はりの曲げと応力集中 の有限要素法による応力解析を行う 用語 CAD: Computer Aided Design CAE: Computer Aided Engineering コンピュータシミュレーション CAM: Computer Aided Manufacturing スケジュール. 有限要素法の基礎と応用例 2.