第 4 章技術資料

Size: px

Start display at page:

Download "第 4 章技術資料"

ゆみかすみい
4 years ago
Views:

1 第 4 章技術資料

2 1. 高濃度泥水配合配合表 ( 参考 ) 標準配合 (1m 3 当り ) 材料粉末粘土増粘材目詰材水送泥率土質 (%) 普通土 ( 粘性土砂質土 ) ~100 砂礫土 ( 礫率 30% 未満 ) 砂礫土 ( 礫率 30~40% 未満 ) ~53. 未満砂礫土 ( 礫率 40~60% 未満 ) ~73. 未満砂礫土 ( 礫率 60~80% 未満 ) ~98.8 未満固結土 (N>10 qu<3mn/ m ) 注 1) 送泥率は掘削土量 100% に対しての送泥量の率 (%) です注 ) 固結土層においては粘土付着防止剤を使用することもあります工法標準配合 A(1m 3 当り ) 材料エフロンクフリーウット水土質粘性土 (N 値 5 以上 50 未満 ) 粘性土 (N 値 5 未満 ) 砂質土 (N 値 5 未満 ) 砂質土 (N 値 5 以上 ) 砂礫土 ( 礫率 30% 未満最大礫径 0 mm未満 ) 砂礫土礫率 30~40% 未満砂礫土礫率 40~60% 未満砂礫土礫率 60~80% 未満粘性土 (N 値 5 以上 50 未満 ) 工法配合 B(1m 3 当り ) 材料ホリタス -GM アクアキューフ水土質粘性土 (N 値 5 以上 50 未満 ) 粘性土 (N 値 5 未満 ) 砂質土 (N 値 5 未満 ) 砂質土 (N 値 5 以上 ) 砂礫土 ( 礫率 30% 未満最大礫径 0 mm未満 ) 砂礫土礫率 30~40% 未満砂礫土礫率 40~60% 未満砂礫土礫率 60~80% 未満

3 . 一次注入滑材配合配合表 ( 参考 ) 可塑剤標準配合クリーン FD スライディング SS カントール S ネオモール C A 剤 B 剤 A 剤 B 剤 A 剤 B 剤 A 剤 B 剤 48l 8kg 48l 5kg 48l 8kg 45kg 5kg 水 15l 水 188l 水 15l 水 188l 水 15l 水 190l 水 155l 水 188l 00l 00l 00l 00l 00l 00l 00l 00l 400l 400l 400l 400l 注 1) 砂礫層においては不測の推力上昇を考慮し弾性強度の高い角形弾性体質の特殊滑材を使用することもあります 3. 次注入滑材配合表 ( 参考 ) 配合例 1(1m 3 当り ) 材料 LVS 滑材フリーウット水 ( アクアキューフ ) 土質 ( リットル ) 透水係数 10-3 以上 (3.0) 993 透水係数 10-4 以下配合例 (1m 3 当り ) 材料 S-910 ウラコメール水土質 ( リットル ) 透水係数 10-3 以上透水係数 10-4 以下参考配合例 (1m 3 当り ) 区分配合例ヘントナイトマットオイルハイケル C M C 石膏清水摘要混 5 0 メッシュ k g リットル k g k g k g m 標準合 ~ ~ 地下水のない粘性土 ~ ~ 地下水のある砂質土一スヘ - ル ( k g ) 清水 ( m 3 ) 摘要体地下水の少ない粘性土砂質土型地下水の多い砂礫土礫層混リュ - フクイック清水 ( m 3 ) 摘要合 5 ~ ~ 土質による混合水量を調整するスライディング S S 摘要固 A 液 B 液結 A 剤 ( k g ) 清水 ( m 3 ) B 剤 ( k g ) 清水 ( m 3 ) 注入は 1. 5 ショット方式 ~ 4 0 秒でゲル化する I M G ( k g ) 清水 ( m 3 ) 摘要粒 I M G は 0 0 倍程度に膨張するオスモ - ル ( k g ) 清水 ( m 3 ) 摘要状砂礫用として開発リュ - フクイック ( k g ) 清水 ( m 3 ) 摘要推進工法講座基礎知識編より引用 ( 一部省略 ) 4-

4 4. 裏込材配合表 ( 参考 ) 一体型裏込材配合表 ( 参考 ) (1 m3当り ) 品名一体型裏込材 (kg) 水 ( m3 ) オールカバーオールロック混合型裏込材配合表 ( 参考 ) (1 m3当り ) 品名セメント (kg) 裏込材 (kg) 水 ( m3 ) ウラゴメセッターウラゴメセッター S F サンドフィルクレーパドン R ( 公社 ) 日本推進技術協会泥濃式推進工法編 011 改訂版より引用裏込材配合表 ( 参考 ) (1 m3当り ) セメントフライアッシュ粉末粘土分散剤ヘントナイト目詰材水備考 500 kg 50 kg 4 kg 100 kg 5 kg 0.70 m3 400 kg 400 kg 4 kg 50 kg 0.70 m3 300 kg微砂 500 kg 5 kg 80 kg 0.68 m3 ( 公社 ) 日本推進技術協会泥濃式推進工法編 011 改訂版より引用 4-3

5 5. 土の基本的性質 1 ) 組成図図 -1 組成図 V W=0 Vv Vw Ww V W 体積重量 Vs Ws ) 計算方法 V : 空隙体積 V s: 土粒子の体積 V w: 水の体積 W : 空隙重量 = 0 W s: 土粒子の重量 W w: 水の重量 G s: 土粒子の比重 γ s: 土粒子の単位体積重量 γ w: 水の単位体積重量 1) 間隙比 : 土粒子体積に対する空気水の体積比 Vv n γw e = = = Gs -1 Vs 100-n γd ) 間隙率 : 全体積に対する土粒子以外の体積の割合 Vv e n = 100 = 100 (%) V 1+e 3) 含水比 : 土粒子重量に対する水重量の割合 Ww ω = 100 (%) Ws 4) 飽和度 : 空隙体積に占める水体積の割合 Vw ω γs ω Gs Sr = 100 (%) = = Vv e γw e 5) 比重 : 土粒子 Ws Gs = Vs γw γd = (1+e) γw 6) 湿潤重量 : W Ws+Ww γt = = V V 7) 乾燥重量 : γd = V Ws γt = 1+ω/100 8) 飽和重量 : 空隙を完全に水で飽和した時の単位重量 = γw Gs 1+e γs = 1+e Gs +e γst = γw 1+e 9) 水中重量 : 水中に浸けた状態で浮力を受けた場合の単位重量 γsub = Gs -1 γw 1+e 4-4

6 6. 土質定数の推定 (1) 1 ) N 値 63.5kg のハンマーを 75cm 落下させサンプラーを 30cm 打ち込むのに要した打撃回数を N 値といい地盤が非常に締まって堅いとき N = 50 を限度としてそのときの貫入量を測定しますこの場合換算 N 値 = ( 50/ 貫入量 ) 30 として計算します ( 例 50/15 換算 N 値 = 100) ) 一軸圧縮強度 (q u ) 粘土のコンシステンシー N 値と一軸圧縮強 qu( N/ mm ) との関係コンシステンシ- 非常に軟らかい軟らかい中位の硬い非常に堅い固結した N 以下 ~ 4 4~ 8 8~ 15 15~ 以上 qu 0.05 以下 0.0~ ~ ~ 0. 0.~ 以上 ( 土質工学会 : 土質調査法より ) 3) 粘着力 C = q u / ( 道路橋示方書より ) q u = N / 80( Terzghi- Peck の式 ) より C = N (N /mm ) 4) 内部摩擦角 φ= 15N +15 N 値と砂の相対密度内部摩擦角との関係内部摩擦角 φ 相対密度 (Reltive Density) N 値 P e c k Meyerhof D r = (e m x - e )/ (e m x - e m i n ) によるによる 0~ 4 非常に緩い (Very Loose) 0.0~ 以上 30 以上 4~ 10 緩い (Loose) 0.~ ~ 30 30~ 35 10~ 30 中位の (Medium) 0.4~ ~ 36 35~ 40 30~ 50 密な (Dense) 0.6~ ~ 41 40~ 以上非常に密な (Very Dense) 0.8~ 以上 45 以上 ( 土質工学会 : 土質調査法より ) 5) 透水係数 (1) ダルシ - の法則 dh Q = k A = k A i k : 透水係数 cm/sec dl Q : 面積 A の断面を流れる流量 Q V = = k i A V : 平均流速 ( 実流速 = V / n ) i : 動水勾配 ( 無次元 ) () 土の種類と透水性土の種類と透水係数の関係 5μ m 75μ m 45μ m mm 4.75mm 19mm 75mm 300mm 細粗細中粗粘土シルト砂礫コブルボルダー透水性大きい中位小さい非常に小さい実質上不透水土の種類きれいな礫きれいな砂および微細砂シルト砂シルト不透水性の土たと統一分類 (GW),(GP) きれいな砂と礫の粘土の混合土層状粘土などえば風化を受けていない混合土 GW,SW (SM),(SC),(ML) 均質な粘土 SW,WP,G M 不透水性の土が草木風化で変化した (CH),(MH),(VH) (3) 推定透水係数 Hzen の方法 k = C ( t ) d e 100d e (cm/sec) C : 係数 ( 50~ 150) t : 水温 d e : 10% 通過粒径 ( cm) Creger の方法 k = D (cm/sec) D 0 : 0% 通過粒径 ( mm) 4-5

7 7. 土質定数の推定 () 自然状態の土の性質自然含水比真比重液性限界塑性限界湿潤密度自然間隙比 % W L(% ) W P(% ) tf/m 3 砂 5~ 0.6~ ~.0 0.5~ 1.0 砂質土 0~ 40.5~.7 30~ 50 0~ ~ ~.0 砂質シルト 30~ 60.5~.7 40~ 70 30~ ~ ~.5 粘土シルト 50~ 100.5~.7 40~ 10 30~ ~ ~ 3.0 ( 土質工学会 : 土質試験法より ) 自然状態土の間隙率と間隙比および単位重量間隙率間隙比含水比単位重量土の種類 n (%) e W(%) γ d(kn/m 3 ) γ st(kn/m 3 ) 1 砂均等でゆるい砂均等で密な砂混合のゆるい砂混合の密な粘土 ( 氷成 ) 軟らかい粘土 ( 氷成 ) 硬い粘土 ( 有機質少 ) 軟らかい粘土 ( 有機質多 ) 軟らかいベントナイト軟らかい (( 社 ) 日本下水道管渠推進技術協会 : 推進工法講座基礎知識編より ) 土質定数参考表単位体内部粘着力摘要種類状態積重量摩擦角 kn/m 3 ( 度 ) kn/m ( 統一分類 ) 盛礫および礫混じり砂締め固めたもの (GW) (GP) 砂締め固めたもの粒度の良いもの粒度の悪いもの (SW) (SP) 砂質土締め固めたもの以下 (SM) (SC) 土 (ML) (CL) 粘性土締め固めたもの以下 (MH) (CH) 関東ローム締め固めたもの以下 (VH) 自礫密実なものまたは粒度の良いもの密実でないものまたは粒度の悪いもの (GW) (GP) 礫混じり砂密実なもの密実でないもの (GW) (GP) 然砂密実なものまたは粒度の良いもの密実でないものまたは粒度の悪いもの (SW) (SP) 地砂質土密実なもの以下密実でないもの固いもの ( 指で強く押し多少へこむ ) 以下 (SM) (SC) 粘性土やや軟らかいもの ( 指の中程度の力で貫入 ) 以下 (ML) (CL) 軟らかいもの ( 指が容易に貫入 ) 以下盤粘土およびシルト固いもの ( 指で強く押し多少へこむ以下やや軟らかいもの ( 指の中程度の力で貫入 ) 以下軟らかいもの ( 指が容易に貫入 ) 以下 (CH) (MH) (ML) 関東ローム 14 5(φ u) 30 以下 (VH) 4-6

8 8.Jeffery の極座標系による沈下計算 1) 極座標系による理論式 P h 0 U =- ( 1+ ) R ν ( 1- ) E 0 ν - ( 1- ν ) c osθ 1 h 0 - ( 1- ν ) R 1 + ( 1- ν ) c osθ c osθ 1 c osθ + h - - h + R 0 R 0 1 R x P h0 V =- ( 1+ ν) R ( 1- ) - ( 1- ) E 0 ν ν sinθ 1 h0 + ( 1- ν) + ( 1- ν) R1 sinθ sinθ 1 sinθ + h - - h + R 0 R 0 1 R x U : 沈下量 ( c m ) h0 (0,0) θ R R1 θ1 x Y ここで R 1= ν : ポアソン比 P : 有効応力 P = γ t h 0 + q = h 0- R 0 ( x - ) + y R = ( x +) + y y θ =t n - 1 y 1 θ =t n - 1 x - x + R0 q : 上載荷重 ( k N / m ) X y 通常 q = E : 地山の弾性係数 ( k N / m ) h 0 : 掘進機中心位置 ( m ) h 0 = H + r r : 掘進機半径 ( m ) H : 土被り ( m ) ) 土質定数土質定数により解が変わるためここでは F E M 解析で一般的に使用される土質定数を用いることにします F E M 解析に使用している土質定数土質 N 値弾性係数ポアソン比単位体積粘着力内部摩擦角 (kn/m ) 重量 (kn/m ) (kn/m ) ( 度 ) 埋土 ~ 4 3, シルト砂質シルト ~ 3, , , , 粘土 8~ 1 10, , , ~ , ~ 30 細砂 30 0, , , 中砂 50 50, 礫 40 30, , トンネル標準示方書 [ 開削工法偏 ] 土木学会 4-7

9 9. リマノフによる弾性沈下量 Jeffery による極座標系沈下解析を Limnov が均質な物質に応用し一般に採用されています 1 ) 最大沈下量計算掘削断面直上において最大沈下量となる U = 1 - P E 0 4 R h mx ν 0 0 h - R ν : ポアソン比 P : 有効応力 P = γ t h + q q : 上載荷重 ( k N/m ) 通常 q = E : 地山の弾性係数 ( k N/m ) h : 掘進機中心位置 ( m ) h = H + r 0 r 0 : 掘進機半径 ( m ) H : 土被り ( m ) ) 沈下曲線最大沈下量より Aversin の確率曲線を基礎として中心より x での沈下量を求めます沈下曲線の円錐体の直径の半分がであるなら次式となります最大沈下量をもとにした沈下曲線 x U = U mx 1-4 e 4 x x : 掘進機中心よりの離れ ( m ) : 掘進機中心よりの緩み範囲 ( m ) b>1.5 ~.0 沖積粘土層の場合 x 良好な地山の場合 Umx Ux h H R π φ + 4 ( )R 沈下曲線参考図 3 ) 考察 (1) 現実大きめの値となることが多く理論的に倍程度大きな値が得られる可能性があるわかりやすいトンネル工学土木工学社 / 福島啓一 ( ) U m x はトンネルのまわりに埋め戻しされなかった緩んだ面積からも計算されうるトンネル工学 - 理論設計施工 ( 鹿島出版会 ) 以上のように過大な値となり易くしかも刃口推進のような余堀による応力開放を前提としていると考えられます本工法は切羽及びテールボイドの管理方法において基本的に応力解放をおこさない工法であることから適用には不適当と考えられます 4-8

10 10. 緩み土圧 1 ) 均一地盤層における緩み土圧の基本式 T e r z g h i の緩み土圧は q = σv = B1(γ- C/B1) Ko tnφ (1- e -ko tnφ H/B1 -ko tnφ H/B1 )+Po e B1 = Ro cot π/4+φ/ ただし内部摩擦角 φ = 0 の場合は解が不定となって適用できないため φ = 0 の場合緩み土圧の計算に下記の式を用いますまた N 値 < 以下の軟弱な粘性土地盤等では粘着力は考慮しません q = σv = (γ-c/b1) H+Po ここに q : 管にかかる等分布付荷重 (kn/ m ) Σ v: Terzghi の緩み土圧 (kn/ m ) k o: 水平土圧と鉛直土圧との比 ( 通常 k o= 1 としてよい ) φ : 土の内部摩擦角度 ( 度 ) p o: 上載荷重の影響 (= 10kN/ m ) γ : 土の単位体積重量 (kn/m³) c : 土の粘着力 (kn/m ) R o: 掘削半径 (m ) R o= (B e+ 0.1)/ B c: 管外径 (m ) H γ,c,φ B1 σv Ro π/4-φ/ π/4+φ/ 均一地盤層における緩み土圧 4-9

11 ) 多層地盤層における緩み土圧の基本式 ( GL- 10 m を超える埋設位の場合 ) 土の単位体積重量 γ 粘着力 c 内部摩擦角度 φ がそれぞれ異なる多層地盤の場合は下記の式により緩み土圧を算出します q = σ v1 = σ v = σ vi = σ vn = B1(γ 1 - C 1 /B1) Ko tnφ 1 B1(γ - C /B1) Ko tnφ B1(γ i - C i /B1) Ko tnφ i B1(γ n - C n /B1) Ko tnφ n (1- e -ko tnφ1 H1/B1 -ko tnφ1 H1/B1 )+Po e (1- e -ko tnφ H/B1 -ko tnφ H/B1 )+σ v1 e (1- e -ko tnφi Hi/B1 -ko tnφi Hi/ )+σ vi-1 e (1- e -ko tnφn Hn/B1 -ko tnφn Hn/ )+σ vn-1 e B1 = B1 = Ro cot π/4+φ/ B1 H H1 σv1 σv γ1, C 1, φ1 γ, C, φ Hi σvi γv, Cv, φv Hn σvn γn, Cn, φn Ro π/4+φ/ 多層地盤における緩み土圧 4-10

12 11. 鉛直方向の管耐荷力 Mr qr= 0.75 r q r : 鉛直方向の管の耐荷力 ( kn/m ) M r : 外圧強さより求まる管の抵抗モーメント ( kn m/m) r : 管厚中心半径 ( m ) 1 ) 管の外圧強さ管の外圧強さはひび割れ加重による ( kn/m) 呼び径ひび割れ荷重破壊荷重 D 1 種種 1 種種 φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ ひび割れ荷重とは管に幅 0. 05m m のひび割れを生じたときの荷重を有効長で除した値破壊荷重とは試験機が示す最大荷重を有効長で除した値 ) 外圧強さより求まる管の抵抗モーメントひび割れ荷重により管値に生じる最大曲げモーメントと管の自重により生じるモーメントの和 M r = P r W r P : 外圧強さ ( kn/m ) W : 管の重量 ( kn/m ) 3 ) 鉛直等分布荷重によって管に生じる曲げモーメント 10 度の自由支承を考慮すると ( 下図支承条件による係数参照 ) M = 0. 75q r q : 等分布荷重 ( kn/m ) r : 管厚中心半径 ( m ) 4 ) 等分布荷重によって生じるひび割れの安全率等分布荷重によって生じるひび割れの安全率 ( f ) は管の抵抗モーメント ( M r ) と管に生じるモーメント ( M ) の比または管の耐荷力 ( q r ) と等分布荷重 ( q ) との比でも求められます f= M Mr = q qr 1. 5 ) 支承条件による係数支障角度と係数砂基礎コンクリ - ト基礎設計支承角 k の値

13 1. 推進工法用推進管 1 ) ヒュ - ム管等 (1) 下水道推進工法用鉄筋コンクリ-ト管 ( JSWAS A--1999) 日本下水道協会規格継手性能と取扱協会 ( 1) 継手性能管の名称規格番号登録者 J A E 形管 J S W A S A J A H J P K H K S - 1 全国 W ジョイント管協会 J B W ジョイント管 J W J P A S J - 全国 W ジョイント管協会 J B N S 推進管 J H P A S - 5 全国ヒューム管協会 J C W ジョイント管 J W J P A S J - N 全国 W ジョイント管協会 ( ) 下水道推進工法用カラス繊維鉄筋コンクリ - ト管 ( JSWAS A-8-00) 日本下水道協会規格継手性能と取扱協会 ( ) 継手性能管の名称規格番号登録者 GJA E 形管 J S W A S A GJA H J P K H K S - 1 近畿ヒューム管工業協同組合 GJC S S ジョイント管 J S L P A S S - 1 日本スーパーラインパイプ工業会 GJC W ジョイント管 J W J P A S J - N 全国 W ジョイント管協会 GJC N S 推進管 J H P A S - 5 全国ヒューム管協会 ( 3 ) 下水道推進工法用レシンコンクリ - ト管 ( J S W A S K ) 日本下水道協会規格継手性能と取扱協会 ( 3) 継手性能管の名称規格番号登録者 R J C レシンコンクリート管 J S W A S K 日本レジン製品協会 ) その他の管 ( 1 ) 合成鋼管 ( C P C ライニング鋼管 ) 日本工業用水規格比較的薄肉の鋼管に膨張性コンクリートを遠心力でライニングした複合管でケミカルプレストレスにより内圧外圧に対して高強度とした管です ( ) 鋼複合鉄筋コンクリート製埋込カラー形 W ジョイント推進管 ( JWJPAS J ) 全国 W ジョイント管協会 ( 3 ) 鋼コンクリート合成管 1/3 管 (800m m ) 1/4 管 (600m m ) 1/5 管 (500m m ) 1/6 管 (400m m ) の鋼合成管があり超急曲線用として開発されました外圧強度は 3 種 4 種 5 種標準管半管もあります 4-1

14 13. 中大口径推進管の規格下水道推進工法用鉄筋コンクリート管 JSWAS A-- A ) 管の種類と継手性能管の種類種類種類呼び径 1 形状外圧強度圧縮強度継手性能記号注範囲 50 X51 1 種標準管 70 X71 800~ 3000 種 50 X5 JA JB JC S - - XS 中押管 1 種 50 XT ~ 3000 T 種 50 XT5 注 1 ) 記号の X は継手性能区分 J A J B J C のいずれかを示し J A 51 は継手性能 J A 51 は管体コンクリート圧縮強度が 50N / mm 以上で外圧強度が 1 種を示します注 ) 抜出長は曲線推進の際に管の外側の目地開きとして設計上で用いることの出来る数値であり最大抜け出し量の 1/ となっています継手性能継手区分水圧 (Mp) 抜出長 ( mm ) JA JB JC ) 水密試験について継手型式試験の種類と条件継手区分 JA JB JC 試験の種類試験水圧 (Mp) 抜出長 (mm) 水平水密曲げ水密 45 複合水密水平水密曲げ水密 60 複合水密水平水密曲げ水密 90 複合水密複合水密試験は曲線推進において管の片側が継手性能の寸法だけ抜け出している状態からレベル地震動によって更に抜け出した場合においても止水性を保ち管路の流下機能が確保できることを確認する試験となっています地盤の永久ひずみを 1. 5% とした場合の抜出量を管の有効長ひずみとして計算します標準管では = 37mmとなりますよって J A : = 67mm J B : = 77mm J C : = 97mm 3 ) 登録管登録された管継手登録番管の管の名称性能号略号規格番号登録者 J A J A 1 E 形管 E J S W A S A J A J A H J P H J P K H K S - 1 全国 W ジョイント管協会 J B J B 1 W ジョイント管 E W J W J P A S J - 全国 W ジョイント管協会 J B J C 1 N S 推進管 N S J H P A S - 5 全国ヒューム管協会 J C J C W ジョイント管 E N W J W J P A S J - N 全国 W ジョイント管協会 J S W A S J C J C レシンコンクリート管 R T, R M K 管材の割付は工事費にも影響することから慎重に検討する必要があります日本レジン製品協会 4-13

15 下水道推進工法用ガラス繊維鉄筋コンクリート管 JSWAS A ) 管の種類と継手性能表 -0 管の種類種類種類形状外圧強度圧縮強度継手性能記号注 70 X71 1 種 90 X91 70 X7 標準管種 90 X9 70 X73 3 種 90 X93 GJA S - - XS GJC 70 XT 71 1 種 90 XT 91 1 呼び径範囲 800~ 3000 中押管 T 種 70 XT 7 90 XT ~ 種 70 XT XT 93 注 1 ) 記号の X は継手性能区分 GJA GJC のいずれかを示す表 -1 継手性能継手区分耐水性 (Mp) 抜出長 (mm) GJA GJC ) 水密試験について表 - 継手型式試験の種類と条件継手区分試験の種類試験水圧 (Mp) 試験抜出長 (mm) GJA 水平水密曲げ水密 45 複合水密 GJC 水平水密曲げ水密 90 複合水密 ) 登録管表 - 3 登録された管継手性能登録番号管の名称管の略号規格番号登録者 GJA GJA1 E 形管 E J S W A S A GJA GJA H J P H J P K H K S - 1 近畿ヒューム管工業協同組合 GJC GJC1 S S ジョイント管 S S J S L P A S S - 1 日本スーパーラインパイプ工業会 GJC GJC W ジョイント管 E N W J W J P A S J - N 全国 W ジョイント管協会 GJC GJC3 N S 推進管 N S J H P A S - 5 全国ヒューム管協会 4-14

土の基本的性質 (1) 組成図図 -1 組成図 V W =0 V v V w W w 体積 V W 重量 V s Ws () 計算方法 V: 空隙体積 Vs: 土粒子の体積 Vw: 水の体積 W: 空隙重量 =0 Ws: 土粒子の重量 Ww: 水の重量 Gs: 土粒子の比重 γs: 土粒子の単位体

土の基本的性質 (1) 組成図図 -1 組成図 V W =0 V v V w W w 体積 V W 重量 V s Ws () 計算方法 V: 空隙体積 Vs: 土粒子の体積 Vw: 水の体積 W: 空隙重量 =0 Ws: 土粒子の重量 Ww: 水の重量 Gs: 土粒子の比重 γs: 土粒子の単位体第章技術資料土の基本的性質 (1) 組成図図 -1 組成図 V W =0 V v V w W w 体積 V W 重量 V s Ws () 計算方法 V: 空隙体積 Vs: 土粒子の体積 Vw: 水の体積 W: 空隙重量 =0 Ws: 土粒子の重量 Ww: 水の重量 Gs: 土粒子の比重 γs: 土粒子の単位体積重量 γw: 水の単位体積重量 1 間隙比 : 土粒子体積に対する空気水の体積比